Recomendaciones técnicas de aplicación de modelos hidráulicos en cauces reales

Equation Chapter 1 Section 1 Trabajo Fin de Máster Máster en Ingeniería de Caminos, Canales y Puertos Recomendaciones técnicas de aplicación de modelos hidráulicos en cauces reales Autor: Juan Carlos Rivera Montilla Tutor: Mª del Carmen Molina González Dep. de Ingeniería Aeroespacial y Mecánica de Fluidos Escuela Técnica Superior de Ingeniería Universidad de Sevilla Sevilla, 2017 Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 2 Juan Carlos Rivera Montilla Trabajo Fin de Master Máster en Ingeniería de Caminos, Canales y Puertos Recomendaciones técnicas de aplicación de modelos hidráulicos en cauces reales Autor: Juan Carlos Rivera Montilla Tutor: Mª del Carmen Molina González Dep. de Ingeniería Aeroespacial y Mecánica de Fluidos Escuela Técnica Superior de Ingeniería Universidad de Sevilla Sevilla, 2017 Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 3 Juan Carlos Rivera Montilla Trabajo Fin de Máster: Recomendaciones técnicas de aplicación de modelos hidráulicos en cauces reales Autor: Juan Carlos Rivera Montilla Tutor: Mª del Carmen Molina González El tribunal nombrado para juzgar el Trabajo arriba indicado, compuesto por los siguientes miembros: Presidente: Vocales: Secretario: Acuerdan otorgarle la calificación de: Sevilla, 2017 El Secretario del Tribunal Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 4 Juan Carlos Rivera Montilla Agradecimientos Este documento pone fin al Máster en Ingeniería de Caminos Canales y Puertos y a una trayectoria universitaria que empezó hace unos años atrás y que he considerado una carrera de fondo, en la cual empecé calzando unas chanclas y he terminado con unas botas de acero. Una carrera en la cual se han presentado curvas, túneles, puentes y algún que otro muro, pero gracias al equipo que me ha acompañado he podido mantenerme firme y poder levantarme en aquellos momentos que lo veía imposible. Por ello en estos párrafos es una buena forma de ser agradecido y de poder mostrar mis gratitudes a todas aquellas personas que han estado siempre cerca de mí, que me han aportado siempre consejos constructivos y lo más importante han confiado en mí. En primer lugar, no quería olvidarme de mis compañeros de grado, con los cuales he pasado los mejores años de mi vida universitaria, y he podido disfrutar de la compañía de personas de diferentes lugares de España. A mis compañeros de máster, aquellos que me han hecho una vida más fácil a la hora de incorporarme a otro tipo de metodología en una universidad diferente de cual inicie mis estudios, que grupo más bueno hemos formado, mil gracias. A mis amigos, para mi uno de los párrafos más importante de este documento, que habría sido de tantos años de lucha sin ellos, que bonito es estar rodeado de gente como vosotros. A mi tutora Mª Carmen Molina, la cual ha tenido la paciencia y el tiempo de prestarme toda la atención del mundo y la que me ha aportado conocimientos que me proporcionan una gran ayuda en mi vida laboral, gracias. A mis jefes, para mí, mis compañeros: José Carlos y Juan Manuel, faltarían páginas en el texto para agradeceros todo aquello que me habéis dado, en esta vida el sentirse querido es uno de los puntos principales en el mundo que nos rodea, gracias. Por último, no puedo sentir nervios al describirlos, mi familia, la cual tengo la suerte de tener dos, la que me proporciona mi pareja y la mía propia. De todos y cada uno de ellos siempre he sacado algo positivo: Isabel, Cándida, Juan, Antonio Manuel, José Luis, Antonia, José Manuel, Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 5 Juan Carlos Rivera Montilla Isa, Carmen, Beatriz, Adrián, gracias por acompañarme en este viaje, no he podido tener mejores guardianes en silencio. Y para terminar, creo que se merece una admiración por mi parte, la persona que me ha aguantado mis momentos de ira, de coraje, de lloros, de alegría, mi fiel compañera de batallas, mi novia: Dolores. Gracias por enseñarme tanto en tan poco tiempo y sin recibir nada a cambio, este triunfo lo comparto contigo, tienes parte de culpa de mantenerme siempre firme, gracias. Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 6 Juan Carlos Rivera Montilla Resumen El presente trabajo surge como idea de describir una serie de recomendaciones técnicas para la modelización de cauces en lámina libre en el entorno natural. Con el presente estudio se pretende comprobar que tipo de modelización es más aconsejable utilizar para las diferentes morfologías de cauces que encontramos en la naturaleza, además de evaluarlos para diferentes periodos de retornos. Hasta hace unos años la modelización de ríos se establecía en un sistema unidireccional pero el avance en los ordenadores ha desarrollado softwares capaces de implementar sistemas bidireccionales incluso tridimensionales, causando al modelador desconcierto en qué tipo de sistema utilizar en un estudio u otro. Por ello, este estudio trata de explicar cuando es más aconsejable utilizar un modelo unidireccional y cuando un bidireccional teniendo en cuanta la morfología de ríos, obras de fábrica y todo aquello que pueda influir a la hora de decir cuál de ellos utilizar. Se realizarán comparativas de resultados de una cuenca real donde su diversidad de morfología y avenidas, la hacen idónea para comprobar los resultados obtenidos bajo un sistema 1D y 2D, es ahí, donde se comprobará que sistema es el más adecuado bajo una serie de condiciones. Los resultados se contrastarán con las llanuras de inundación históricas obtenidas en la zona de estudio. Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 7 Juan Carlos Rivera Montilla Abstract The present work arises as an idea of describing a series of technical recommendations to the modelling of channels in flow free in the natural environment. This study is intended to compare what kind of modelling is more advisable to use the different morphologies of channels that are found in nature, and to value them for different return periods. Until few years ago, the modelling of rivers were stablished in a unidirectional system, however, the progress in computers has developed softwares capable of implementing bidirectional systems or even three-dimensional, causing confusion about what types of systems use. For that reason, this study intends to explain when it is more advisable using unidirectional model or bidirectional, considering the morphology of rivers, construction work and everything that could influence to choose between them. Comparisons of the results will be made from a real basin, where his diversity of morphology and avenues make it appropriate to check the results obtained with 1D and 2D. There, the systems will be tested to know the most appropriate system under a series of conditions. The results will be matched with historic floodplains gained in the study. Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 8 Juan Carlos Rivera Montilla Índice Índice de Ilustraciones Índice de Tablas MEMORIA Agradecimientos ...................................................................................................... 4 Resumen .................................................................................................................. 6 Abstract ................................................................................................................... 7 Índice ....................................................................................................................... 8 Índice de ilustraciones .............................................................................................. 9 1. Introducción .................................................................................................... 13 2. Conceptos generales de teoría de flujo en lámina libre y modelización hidráulica 15 3. Descripción de las ecuaciones que rigen el Sistema unidimensional y bidimensional......................................................................................................... 31 4. Metodología hidráulica empleada por los softwares utilizados en el desarrollo del estudio: Hec Ras e Iber. .......................................................................................... 38 5. Tipología de cauces en el entorno natural. .......................................................... 48 6. Encuadre del estudio a una situación real. .......................................................... 52 7. Obtención de resultados mediante Hec Ras e Iber. ........................................... 67 8. Comparativa y conclusiones de los modelos obtenidos. ................................... 74 9. Recomendaciones Técnicas de aplicación de los modelos estudiados. .............. 84 10. Bibliografía .................................................................................................. 86 Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 9 Juan Carlos Rivera Montilla APENDICES:  Apéndice Nº1. Caudales de cálculo  Apéndice Nº2. Secciones trasversales Hec Ras  Apéndice Nº3. Tabla de resultados Hec Ras PLANOS: Índice de ilustraciones Ilustración 1: Esquema de energía Ilustración 2: Esquema de conservación cantidad de movimiento Ilustración 3: Flujo laminar y turbulento Ilustración 4: Diferencias entre régimen subcrítico y supercrítico al encontrarse con un obstáculo. Ilustración 5: Clasificación de los tipos de flujo según la variación de tiempo y espacio Ilustración 6: Secciones Trasversales en Hec Ras 5.0.3 Ilustración 7: Mallado de cálculo del estudio Ilustración 8: Representación del mallado en visualización suave Ilustración 9: Malla estructurada Ilustración 10: Malla No Estructurada Ilustración 11: Iteración en el esquema de Preissman Ilustración 12: Malla de cálculo del modelo Ilustración 13 : Provincia de Málaga Ilustración 14: Término Municipal de Torremolinos, (Málaga) Ilustración 15: Zona de estudio (sombreada) Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 16 Juan Carlos Rivera Montilla Cabe destacar que la propia morfología de los ríos, rigen la complejidad de las ecuaciones de conservación en hidráulica por ello se ha tenido en cuenta en dicho trabajo la combinación de diferentes morfologías de los cauces en estudio. a) Ecuación de continuidad de la masa. Se utiliza como la expresión más simple de un flujo de un fluido incompresible, en nuestro caso el agua. Si se toma como referencia un tubo de flujo o volumen encerrado por las líneas de corriente en régimen permanente y debido a que no hay pérdida de masa o ganancia de la misma en el interior de este tubo se cumple que: 𝑄=𝑉1∙𝑆1=𝑉2∙𝑆2 Intuitivamente la expresión indica que el volumen se conserva, pues la densidad es independiente de la posición y del tiempo. En esta ecuación Q es el caudal, v la velocidad y A el área normal al flujo. Esta idea sencilla de flujo normal hay que tenerla en cuenta a la hora de desarrollar modelos numéricos de flujo en cauces como se verá más adelante. b) Ecuación de energía. En la ilustración 1 se observa el esquema de un tramo de canal y dos secciones separadas a una distancia L, en las que se indican las tres magnitudes de energía que se deben equilibrar. El equilibrio energético se hace simplemente mediante la relación: 𝐻1=𝐻2+∆𝐻 𝐻=𝑧+𝑦+𝑣2 2𝑔 Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 17 Juan Carlos Rivera Montilla Ilustración 1: Esquema de energía Donde la energía total H se expresa mediante la suma de tres términos, el potencial, el de presión y el cinético. c) Conservación de la cantidad de movimiento(momentum). La ecuación unidimensional de la conservación de la cantidad de movimiento expresa que la suma de fuerzas aplicadas al volumen de control es igual al cambio de cantidad de movimiento del sistema de partículas: ∑𝐹=𝜌∙𝑄∙∆𝑉 Ilustración 2: Esquema de conservación cantidad de movimiento Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 18 Juan Carlos Rivera Montilla 2.1.2. Clasificaciones de flujo. Los flujos se pueden clasificar según diversos conceptos: (a) Confinamiento del flujo. Los flujos pueden ser a presión o en lámina libre, en este estudio se analizarán los correspondientes a lámina libre ya que habitualmente es el tipo de flujo que se presenta en cauces o canales. (Chaudhry, 1993). (b) Viscosidad. En primer lugar, se pueden distinguir los fluidos newtonianos de los no newtonianos. Una vez considerado el hecho de que la viscosidad sigue una Ley newtoniana, se puede distinguir entre flujo laminar, turbulento o de transición (Streeter, 2000). (c) Efecto de la gravedad. Según la relación entre las fuerzas gravitacionales y las inerciales, pueden distinguirse flujos subcríticos, críticos y supercríticos. (d) Variación del flujo. En función de la variación de la velocidad, tanto espacial como temporalmente, se pueden distinguir diversos tipos de flujos 2.1.2.1. Efectos de la viscosidad en relación con la inercia: El efecto de la viscosidad en relación con la inercia puede representarse mediante el número de Reynolds, definido por: 𝑅=𝐹𝑢𝑒𝑟𝑧𝑎𝑠 𝐼𝑛𝑒𝑟𝑐𝑖𝑎𝑙𝑒𝑠 𝐹𝑢𝑒𝑟𝑧𝑎𝑠 𝑣𝑖𝑠𝑐𝑜𝑠𝑎𝑠 =𝑉𝐿 𝑣 Dependiendo del número del valor Reynols obtenido, podemos diferenciar en qué tipo de flujo estamos, a continuación, se describe: a. Flujo Laminar: Las fuerzas viscosas son muy fuertes en comparación con las fuerzas inerciales, es decir, el gradiente de velocidad es bajo ya que las fuerzas de inercia son mayores que las de fricción. En el flujo laminar las partículas se mueven en trayectorias suaves definidas o líneas Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 19 Juan Carlos Rivera Montilla de corriente, debido a que las partículas se desplazan, pero no rotan, o lo hacen con poca energía. Este tipo de flujo se caracteriza por un valor de Reynols <2000. b. Flujo turbulento: Las fuerzas viscosas son débiles en comparación con las fuerzas inerciales, es decir al aumentarse el gradiente de velocidad se incrementa la fricción entre las partículas, consiguiendo estas una energía de rotación, la viscosidad pierde su efecto, y se produce así cambios en la trayectoria. De modo que en el flujo turbulento se describen trayectorias irregulares, que no son suaves ni fijas como el flujo laminar, pero que en conjunto todavía representan el movimiento hacia adelante en la corriente entera. c. Flujo transicional: Entre los estados del flujo laminar y turbulento existe un estado mixto llamado transicional en el cual se producen pequeñas ondulaciones variables en el tiempo, el gradiente de velocidad está comprendido entre las dos anteriores y el número de Reynols se encuentra entre 2100 ≤ R e≥ 4000. Ilustración 3: Flujo laminar y turbulento Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 20 Juan Carlos Rivera Montilla 2.1.2.2. Efectos de la gravedad en relación con la inercia: El efecto de la gravedad se representa por la relación entre fuerzas inerciales y las fuerzas gravitacionales, definida por el número adimensional de Froude: 𝐹𝑟=𝐹𝑢𝑒𝑟𝑧𝑎𝑠 𝐼𝑛𝑒𝑟𝑐𝑖𝑎𝑙𝑒𝑠 𝐹𝑢𝑒𝑟𝑧𝑎𝑠 𝐺𝑟𝑎𝑣𝑖𝑡𝑎𝑐𝑖𝑜𝑛𝑎𝑙𝑒𝑠=𝑣 √𝑔∙𝐴 𝑇 Donde v es la velocidad media del agua que ocupa una sección recta A y el ancho superficial que ocupa es T; g es la aceleración de la gravedad. De acuerdo con el valor que toma el número de Froude, y a los efectos de la gravedad en relación con la inercia, el flujo se puede clasificar como: a. Flujo crítico Se produce cuando el número de Froude es igual a 1, caso muy difícil de encontrar en la naturaleza, en diseño se usa como punto de control y para aforos en estructuras hidráulicas. En este tipo de flujo, las ondas de gravedad se mantienen aproximadamente estacionarias respecto a los márgenes del río. b. Flujo subcrítico Se produce cuando el número de Froude es <1 (lento), el cual se presenta con bajas pendientes por lo que las fuerzas de inercia son más débiles que las fuerzas de gravedad. Esto proporciona velocidades bajas y calados altos. c. Flujo supercrítico Se produce cuando el número de Froude es >1 (rápido), suele presentarse en pendientes pronunciadas, donde las fuerzas de inercia adquieren una mayor importancia. Este tipo de flujo se caracteriza por velocidades altas y calados bajos. Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 21 Juan Carlos Rivera Montilla Destacar aquí, que en cauces naturales suele presentarse un flujo transcrítico, que corresponde a un número de Froude entre 0.7 y 1.3. Es un flujo bastante inestable en el sentido que suele formar resaltos o discontinuidades. Ilustración 4: Diferencias entre régimen subcrítico y supercrítico al encontrarse con un obstáculo. 2.1.2.3. Clasificaciones de flujo en relación al tiempo y al espacio. En cuanto a la clasificación de flujos de acuerdo al cambio en la profundidad de flujo con respecto al tiempo y al espacio tenemos: Ilustración 5: Clasificación de los tipos de flujo según la variación de tiempo y espacio a. Flujo permanente y no permanente Se dice que el flujo en un canal abierto es permanente si la profundidad del flujo no cambia o puede suponerse constante durante el intervalo de tiempo en consideración. El flujo es no permanente si la profundidad cambia con el tiempo. El flujo no permanente es común en Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 22 Juan Carlos Rivera Montilla crecientes y oleadas, donde el nivel de flujo cambia de manera instantánea a medida que las ondas pasan, y el elemento tiempo se vuelve de vital importancia para el diseño de estructuras de control. b. Flujo Uniforme y Variado Se dice que el flujo es uniforme si la profundidad del flujo es la misma en cada sección del canal. Un flujo uniforme puede ser permanente o no permanente, según cambie o no la profundidad con respecto al tiempo. Flujo Uniforme permanente y no permanente: El flujo uniforme permanente es el tipo fundamental de flujo que se considera en la hidráulica de canales abiertos. La profundidad del flujo no cambia durante el intervalo de tiempo bajo consideración. Un flujo uniforme no permanente requeriría que la superficie del agua fluctuara de un tiempo a otro, pero permaneciendo paralelo al fondo del canal. En efecto, esta condición es prácticamente imposible. Por tanto, el término “Flujo uniforme” se utilizará para designar al flujo uniforme permanente. Flujo Variado permanente o no permanente: El flujo variado ocurre si la profundidad del flujo cambia a lo largo del canal. Este puede ser permanente o no permanente. Debido a que el flujo uniforme no permanente es poco frecuente, se utiliza el término “Flujo no permanente” para designar al flujo variado no permanente. El flujo variado puede ser rápidamente variado o gradualmente variado. Flujo rápidamente variado y Flujo gradualmente variado: El flujo es rápidamente variado cuando la profundidad del agua cambia abruptamente en distancias cortas, de otro modo es gradualmente variado. Un Flujo rápidamente variado también se le conoce como un fenómeno local; algunos ejemplos de este son la caída hidráulica y el resalto hidráulico. Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 23 Juan Carlos Rivera Montilla 2.2. Conceptos de modelización hidráulica. 2.2.1. Dimensionalidad del flujo. Se describen en este apartado un aspecto muy importante a la hora de entender la modelización de un fluido en lámina libre, así, describimos la diferente dimensionalidad de un fluido además de los aspectos que hacen interesante reducir las dimensiones según el objetivo del estudio. Como bien sabemos el flujo de los ríos tiene carácter tridimensional en la realidad, el problema es que la simulación numérica que conlleva este tipo de estudio es bastante compleja, por ello, ante la simulación numérica del comportamiento de un rio normalmente queda la duda de si basta realizar un modelo unidimensional o hay que acudir a uno bidimensional. Es importante destacar lo que se supone muchas veces, la modelización en un mayor número de dimensiones (2D contra 1D, o 3D contra 2D) no implica necesariamente mejores resultados, pudiendo ser en algún caso contraproducente (Knight, 2013). En cualquier caso, 1D, 2D o 3D, los resultados van a depender principalmente de las ecuaciones que se resuelvan y por tanto de sus hipótesis básicas, (las ecuaciones que rigen cada simulación se describe en el apartado siguiente “Descripción de modelos de simulación 1d y 2d”), del esquema numérico utilizado para resolverlas, de la discretización espacial que se realice de la geometría, de las condiciones de contorno utilizadas. Ningún resultado obtenido por la modelización numérica debería aceptarse sin una adecuada reflexión y conocimiento acerca de estos cinco aspectos. Con ello en este apartado se pretende realizar una descripción de las dos simulaciones que vamos a llevar a cabo para el estudio de las simulaciones de cauces. 2.2.1.1. Modelos unidimensionales. Los modelos unidimensionales han sido y son los más utilizados desde que la modelización numérica del flujo en ríos empezó a utilizarse a partir de mediados del s. XX. En una dimensión, lo habitual es considerar el río como una línea, con una serie de puntos de cálculo que son las secciones transversales, de manera que la geometría del cauce es una propiedad de cada punto de cálculo o sección. Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 24 Juan Carlos Rivera Montilla Ilustración 6: Secciones Trasversales en Hec Ras 5.0.3 En este caso las hipótesis básicas que más influencian los resultados del modelo son: 1) El flujo de agua se produce en el sentido del eje del río y es perpendicular a cada sección transversal. 2) La cota de agua es constante en cada sección. 3) La velocidad del agua es constante en cada sección. Un problema típico de los modelos 1D es la definición de las secciones transversales cuando existen llanuras de inundación importantes y el cauce principal tiene cierta curvatura. En estos casos es difícil definir las secciones de forma que se cumpla la primera hipótesis (flujo perpendicular a la sección) y sin que las secciones transversales se superpongan entre sí. Todavía más crítico en estos casos es el hecho de que la velocidad del agua es muy variable dentro de cada sección, siendo habitual la existencia de zonas muertas difíciles de definir a priori, y pudiendo incluso existir zonas de recirculación, con formación de vórtices. Algunos modelos 1D incluyen parámetros para considerar de forma aproximada estos efectos, que no dejan de ser simplificaciones. Los modelos 1D comportan una considerable facilidad en cuanto a creación y ejecución del modelo cuando se compara con otras opciones, sobre todo en régimen permanente. Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 25 Juan Carlos Rivera Montilla 2.2.1.2. Modelos bidimensionales. En dos dimensiones el río ya no se discretiza como una línea con una serie de secciones transversales, sino como una malla formada por una serie de celdas poligonales que representan la topografía del cauce y llanuras de inundación. Dicha malla puede ser regular o irregular, estructurada o no estructurada (se describen en apartados siguientes). La mayor flexibilidad para una buena representación de la geometría y contornos se suele conseguir con una malla irregular. Lo habitual es que las mallas estén formadas por triángulos o cuadriláteros Ilustración 7: Mallado de cálculo del estudio Ilustración 8: Representación del mallado en visualización suave En este estudio se pretende ver cuándo es más aconsejable utilizar un modelo u otro e incluso la combinación de esquemas 1D y esquemas 2D para aprovechar en cada zona del dominio las ventajas más relevantes de cada uno de ellos: menor tiempo computacional en 1D pero mayor precisión en 2D. Para esta combinación de esquemas se utilizará el programa Hec Ras en su versión 5.0.3 donde se pude realizar la superposición de ambos donde se requieren un trabajo Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 32 Juan Carlos Rivera Montilla situaciones donde el flujo parece ser efectivamente bidimensional, es decir, predominan las dimensiones horizontales sobre la vertical, conduce al desarrollo de los esquemas bidimensionales. 3.2 Régimen de flujo en estudio: Con respecto al régimen a utilizar, este estudio no presenta grades inconvenientes sabiendo que un régimen variable siempre se adapta más a la simulación de avenidas que un régimen permanente. En nuestro caso, debido a que se presentaran los mapas de máximos tanto de calado, velocidad y cota de lámina de agua no aportaran cambios significantes en la obtención de resultados. En cuanto al régimen a implementar cabe destacar que gracias a la aplicación de modelos en régimen variable es posible la laminación de caudales en un tramo largo, conocer el volumen de inundación asociado a una avenida, conocer el tiempo de llegada del caudal pico en una avenida, estudiar una red fluvial con varios afluente…e infinitud de resultados, pero en nuestro caso no tendrá mucha influencia en la obtención de los resultados el incluir un régimen u otro ya que trabajaremos con los napas de máximos obtenidos. No obstante, el cálculo en régimen variable, supone algunas desventajas frente al cálculo en régimen permanente, todas ellas referentes al esquema de cálculo, ya que en este serán más sencillos lo que supone una facilidad de programación y discretización del dominio. El régimen variable requiere esquemas más complejos con un mayor coste computacional. Los esquemas pueden ser inestables en determinadas situaciones (resaltos hidráulicos, régimen rápido) lo que supondrá una serie de simplificaciones en el cálculo que provocaran la pérdida de precisión en los resultados. A continuación, se pretende realizar una explicación de las ecuaciones que rigen los dos sistemas en estudio además de los esquemas de resolución que podemos utilizar. Partiremos de las ecuaciones globales que rigen el movimiento de un fluido y describiremos las hipótesis necesarias para obtener las ecuaciones tanto unidireccionales como bidireccionales en cauces de ríos. Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 33 Juan Carlos Rivera Montilla 3.3 Introducción a las Ecuaciones de Saint Venant. Para la modelación de la propagación de avenidas en ríos, se deben resolver las ecuaciones del flujo variable del agua en lámina libre o ecuaciones de Saint Venant. Estas ecuaciones se deducen a partir de las ecuaciones de las leyes físicas de conservación que rigen el flujo de un fluido en general. Particularizando a un fluido incompresible e isótropo, como es el agua, se obtienen las ecuaciones de Navier-Stokes para el movimiento instantáneo, y de ellas se deducen, considerando variables medias en el tiempo, las ecuaciones de Reynolds. Su resolución exigiría una discretización tridimensional del dominio de estudio y el esquema numérico sería complejo, pero sobre todo muy costoso computacionalmente. La mayoría de las veces el flujo de agua en cauces naturales presenta unas características que permiten simplificar estas ecuaciones más generales y obtener resultados suficientemente precisos con menos coste. De las ecuaciones de Reynolds, integrando en la profundidad para eliminar en ellas la dimensión vertical, se obtienen las ecuaciones de Saint Venant bidimensionales, válidas cuando el flujo que se quiere representar tiene también este carácter bidimensional, con velocidades verticales pequeñas, pendientes del fondo del cauce suaves y, en general, las dimensiones horizontales predominantes sobre la vertical. La siguiente simplificación es el paso a las ecuaciones de Saint Venant unidimensionales, ecuaciones clásicas en hidráulica que muchas veces son suficientes para representar correctamente el movimiento en lámina libre en cauces, naturales o artificiales, debido a la marcada unidimensionalidad de éstos. Con ello a continuación se van a describir los dos sistemas en estudio con las ecuaciones correspondiente para cada uno de ellos, señalando las hipótesis básicas de las cuales se parten. 3.3.1. Ecuaciones de Saint Venant bidimensionales Partimos del esquema bidimensional donde las ecuaciones de Saint Venant 2D se obtienen a partir de las leyes físicas de conservación de la masa y de la cantidad de movimiento, junto con la primera y segunda leyes de la termodinámica. De ellas, para un fluido newtoniano e isótropo se obtienen las ecuaciones de NavierStokes, que particularizadas para describir las variables promediadas en un pequeño incremento de tiempo, se concretan en las ecuaciones de Reynolds (Bladé y Gomez 2006). Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 34 Juan Carlos Rivera Montilla En gran parte de los flujos en lámina libre, y especialmente en problemas de propagación de avenidas en ríos, que son el objeto del presente trabajo, el valor de las variables cambia poco en una misma vertical. Esta consideración permite pensar en una simplificación de las ecuaciones de Reynolds a dos dimensiones mediante un promedio vertical de las ecuaciones tridimensionales. Para poder hacer esta simplificación se consideran las hipótesis siguientes: 1. Profundidad de la capa de agua pequeña con relación a las otras dimensiones del problema. 2. Distribución hidrostática de presiones en la vertical 3. Pendiente de solera reducida. Estas tres hipótesis están estrechamente ligadas. Para que se cumpla la hipótesis de distribución hidrostática de presiones es necesario que la curvatura de las líneas de corriente sea pequeña. El cumplimiento de estas hipótesis implica además que las componentes de la velocidad y aceleración en el eje z son despreciables frente a las componentes en los otros ejes, y también que éstas últimas tienen una marcada uniformidad vertical. Por lo tanto, en los modelos bidimensionales trabajamos sobre un dominio bidimensional con 3 variables definidas encada punto del dominio: el calado y las dos componentes de la velocidad horizontal. Con esta integración de las ecuaciones de Reynolds en la profundidad, se obtienen las ecuaciones bidimensionales del flujo en lámina libre o ecuaciones de Saint Venant bidimensionales: 𝜕𝑧 𝜕𝑡+𝜕(ℎ𝑢1) 𝜕𝑥1+𝜕(ℎ𝑢2) 𝜕𝑥2=0 𝜕 𝜕𝑡(ℎ𝑢1)+𝜕 𝜕𝑥1(ℎ𝑢1 2)+𝜕𝑦 𝜕𝑥2(ℎ𝑢1𝑢2)=−𝑔ℎ 𝜕 𝜕𝑥1(ℎ+𝑧0)−𝜏𝑜𝑥1𝜏𝑠𝑥1 𝜌+𝑓ℎ𝑢2+1 𝜌𝜕 𝜕𝑥1(ℎ𝑇𝑥1𝑥1)+1 𝜌𝜕 𝜕𝑥2(ℎ𝑇𝑥1𝑥2) 𝜕 𝜕𝑡(ℎ𝑢2)++ 𝜕 𝜕𝑥1(ℎ𝑢1𝑢2)+𝜕 𝜕𝑥1(ℎ𝑢2 2)=−𝑔ℎ 𝜕 𝜕𝑥2(ℎ+𝑧0)−𝜏𝑜𝑥2𝜏𝑠𝑥2 𝜌+𝑓ℎ𝑢1+1 𝜌𝜕 𝜕𝑥1(ℎ𝑇𝑥1𝑥2)+1 𝜌𝜕 𝜕𝑥2(ℎ𝑇𝑥2𝑥2) Las ecuaciones anteriores son las ecuaciones de Saint Venant bidimensionales en su expresión más completa en forma conservativa. Introduciendo la ecuación de continuidad en las ecuaciones del movimiento, se pueden escribir estas mismas ecuaciones en forma no conservativa como: Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 35 Juan Carlos Rivera Montilla 𝜕ℎ 𝜕𝑡+𝜕(ℎ𝑢1) 𝜕𝑥1+𝜕(ℎ𝑢2) 𝜕𝑥2=0 𝜕𝑢1 𝜕𝑡 +𝑢1𝜕𝑢1 𝜕𝑥1+𝑢2𝜕𝑢1 𝜕𝑥2+𝑔𝜕𝑢1 𝜕𝑥1=−𝑔𝜕𝑧0 𝜕𝑥1−𝜏𝑜𝑥1𝜏𝑠𝑥1 𝜌ℎ +𝑓ℎ𝑢2+1 𝜌ℎ 𝜕 𝜕𝑥1(ℎ𝑇𝑥1𝑥1)+1 𝜌ℎ 𝜕 𝜕𝑥2(ℎ𝑇𝑥1𝑥2) 𝜕𝑢2 𝜕𝑡 +𝑢1𝜕𝑢2 𝜕𝑥1+𝑢2𝜕𝑢2 𝜕𝑥2+𝑔 𝜕ℎ 𝜕𝑥2=−𝑔𝜕𝑧0 𝜕𝑥2−𝜏𝑜𝑥2𝜏𝑠𝑥2 𝜌ℎ +𝑓𝑢1+1 𝜌ℎ 𝜕 𝜕𝑥1(ℎ𝑇𝑥1𝑥2)+1 𝜌ℎ 𝜕 𝜕𝑥2(ℎ𝑇𝑥2𝑥2) Donde 𝑢1𝑢2son las componentes de la velocidad (media en el sentido de Reynolds) integrada en la profundidad según 𝑥1 y 𝑥2 ,𝜏𝑜 y 𝜏𝑠 son los tensores de tensiones (de segundo orden) contra el fondo y la superficie libre respectivamente, f el coeficiente de Coriolis para tener en cuenta la rotación de la tierra y h es la profundidad de la lámina de agua. A estas ecuaciones pueden realizarse una serie de simplificaciones debido a la menor importancia de algunos de sus términos como veremos a continuación. 3.3.1.1. Simplificación de las ecuaciones de Saint Venant en dos dimensiones Si no se considera la fuerza de Coriolis, que para cauces de ríos no suele ser significativa, las tensiones efectivas, que tienen poca importancia con respecto a los otros términos, ni las tensiones producidas por el viento en la superficie libre, se pueden escribir las ecuaciones de Saint Venant bidimensionales como: ecuaciones 16 17 18 𝜕ℎ 𝜕𝑡+𝜕(ℎ𝑢) 𝜕𝑥 +𝜕(ℎ𝑣) 𝜕𝑦 =0 𝜕 𝜕𝑡(ℎ𝑢)+𝑢1𝜕 𝜕𝑥(ℎ𝑢2+𝑔ℎ2 2)+ 𝜕 𝜕𝑦(ℎ𝑢𝑣)=𝑔ℎ(𝑆𝑜𝑦−𝑆𝑓𝑥) 𝜕 𝜕𝑡(ℎ𝑣)+𝜕 𝜕𝑥(ℎ𝑢𝑣)+𝜕 𝜕𝑦(ℎ𝑢2+𝑔ℎ2 2)=𝑔ℎ(𝑆𝑜𝑦−𝑆𝑓𝑥) Donde se ha utilizado la notación x e y para las direcciones x1 y x2, así como u y v para u1 y u2. No se ha considerado aquí ningún modelo de turbulencia, por lo que la disipación de los términos de tensiones efectivas solamente se puede tener en cuenta, de manera muy aproximada, en el término de la pendiente motriz, juntamente con las tensiones de fondo. La contribución exterior a la cantidad de movimiento, con las hipótesis realizadas, tiene dos razones: la variación de energía potencial (reflejada en la pendiente del fondo) y las fuerzas de fricción con el contorno (reflejada en la pendiente motriz). Introduciendo la ecuación de continuidad en las ecuaciones del movimiento, o directamente a partir de las ecuaciones (16), (17) y (18), se pueden escribir las ecuaciones de Saint Venant en forma no conservativa como: Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 36 Juan Carlos Rivera Montilla 𝜕ℎ 𝜕𝑡+𝜕(ℎ𝑢) 𝜕𝑥 +𝜕(ℎ𝑣) 𝜕𝑦 =0 𝜕𝑢 𝜕𝑡+𝑢𝜕𝑢 𝜕𝑥+𝑣 𝜕 𝜕𝑦+𝑔𝜕ℎ 𝜕𝑥=𝑔(𝑆𝑜𝑦−𝑆𝑓𝑥) 𝜕𝑣 𝜕𝑡+𝑢𝜕𝑢 𝜕𝑥+𝑣𝜕𝑣 𝜕𝑦+𝑔𝜕ℎ 𝜕𝑥=𝑔(𝑆𝑜𝑦−𝑆𝑓𝑥) De modo que estas son las ecuaciones que rigen el sistema bidireccional o ecuaciones de Saint Vennat. 3.3.2. Ecuaciones de Saint Venant unidimensionales Después de las descripciones anteriores y todo aquello que se ha tenido en consideración, cabe señalar que muchos problemas de hidráulica general e hidráulica fluvial en concreto, tienen un carácter marcadamente unidimensional. Otras veces la unidimensionalidad no es tan clara, pero el hecho de tratarlo como un problema bidimensional no es posible por distintas razones, como, por ejemplo, la falta de obtención de información necesaria. Por otro lado, el estudio de las ecuaciones unidimensionales puede ser útil al ser éstas más sencillas que las bidimensionales, pudiéndose obtener conclusiones más fácilmente y luego extenderlas a las ecuaciones bidimensionales. Para obtener las ecuaciones de Saint Venant unidimensionales se pueden seguir dos caminos: a) A partir de las ecuaciones bidimensionales, suprimir las dependencias de la dimensión y, lo que equivaldría a hacer un promedio en la anchura; esto sólo es factible para cauces rectangulares. b) Deducir directamente las ecuaciones utilizando las leyes de conservación de la masa y de la cantidad de movimiento. El segundo camino se puede aplicar a cauces de sección arbitraria, incluso no prismáticos, mientras se pueda considerar cierta la hipótesis de unidimensionalidad, es más ilustrativo sobre el significado de los distintos términos de las ecuaciones. Para la obtención de las ecuaciones Saint-Venant propuso una serie de hipótesis para suponer un flujo unidimensional, consistían en: Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 37 Juan Carlos Rivera Montilla - El flujo se supone unidimensional, por lo tanto, la velocidad en una sección es perpendicular al plano YZ y constante en toda la sección al igual que el tirante. - Supone régimen gradualmente variable, con lo que podemos hacer la hipótesis de flujo casi paralelo. - Distribución hidrostática de presiones, velocidades y aceleraciones verticales despreciables. - El eje del canal se supone rectilíneo, para introducir pérdidas relacionadas con curvas cerradas se deben tener en cuenta como pérdidas de carga localizadas. - Lecho fijo y no erosionable, la sección geométrica se considera constante - Pendiente de fondo moderada. - Se evalúan las pérdidas de carga con la ecuación de Mannnig, igual que en régimen permanente. - Fluido incompresible y newtoniano. - El efecto de los contornos y turbulencia responde a las ecuaciones de resistencia para flujo uniforme. Imponiendo como se han descrito en los apartados anteriores la Conservación de la masa y conservación de la cantidad de movimiento (2ª Ley e Newton) para un volumen de control obtenemos. Con ellos las ecuaciones que rigen el sistema unidimensional, son las Ecuaciones de Saint Venant Unidireccionales. 𝜕𝐴 𝜕𝑡+𝜕𝑄 𝜕𝑥 =0 𝜕𝑄 𝜕𝑡+𝜕 𝜕𝑥(𝑄2 𝐴)+𝑔𝐴(𝜕ℎ 𝜕𝑦)=𝑔𝐴(𝑆𝑜−𝑆𝑓) Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 38 Juan Carlos Rivera Montilla 4. Metodología hidráulica empleada por los softwares utilizados en el desarrollo del estudio: Hec Ras e Iber. En este apartado se pretende realizar una explicación de los modelos de cálculo que presenta los diferentes programas que vamos a utilizar en el presente estudio. Con ello veremos cómo cambia la metodología empleada en cada uno de ellos y como puede influir a la hora de obtener los resultados. En nuestro caso se verá la metodología implementada por HEC RAS 5.0.3 (1D) y IBER 2.4.3 (2D). 4.1. Modelo unidimensional HEC-RAS (1D). El programa HEC-RAS fue elaborado por la U.S. Army Corps of Engineers, The Hydrologic Engineering Center, programa de amplia difusión. HEC-RAS utiliza el método de las diferencias finitas para la resolución de las ecuaciones de Saint-Venant unidimensionales. También existen otros métodos de resolución como el método de las características o el método de los elementos finitos, pero no son objeto de estudio en el presente trabajo. Las ecuaciones de Saint-Venant en forma no conservativa, ya descritas en el apartado anterior, forman un sistema de ecuaciones diferenciales en derivadas parciales, hiperbólicas y cuasi-lineal. El método de las diferencias finitas da lugar a dos tipos de esquemas de cálculo, explícitos e implícitos, dependiendo de si el cálculo de la solución en el tiempo se realiza punto por punto en la malla de discretización del dominio (implícito) o resolviendo todos los puntos de la malla en cada instante de tiempo (explícito). Las ecuaciones en forma no conservativas tienen ventajas para esquemas implícitos y régimen lento. El método explícito de diferencias finitas más utilizado es el esquema de MacCormack. Es un esquema de 2º orden de precisión con dos pasos que permite un tratamiento sencillo de los términos fuente. Es conceptualmente simple, pero se vuelve complejo para geometrías irregulares. Necesita incrementos de tiempo muy pequeños y está sujeto a la condición de Courant, por lo que supone un coste computacional elevado que se incrementa en el cálculo rápidamente variado. Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 39 Juan Carlos Rivera Montilla 4.1.1. Esquema de cálculo utilizado. El esquema de cálculo utilizado por HEC RAS se basa en un método de diferencias finitas implícito, el esquema de Preissman o de los cuatro puntos, el cual se trata de un esquema que resuelve un proceso iterativo en cada paso de tiempo. Es incondicionalmente estable para flujo en régimen lento e hidrogramas suaves, pero resulta inestable en cambios de régimen y régimen rápido. Este esquema es utilizable también en régimen variable, pero en este caso se ha de reducir el incremento de tiempo de cálculo hasta valores similares a los de un esquema explícito con el fin de representar con precisión las discontinuidades. Este método es aplicable para las ecuaciones de Saint-Venant en forma no conservativa para un tramo de río dividido en n secciones, en cada una de ellas 2 incógnitas a conocer, el tirante y el caudal. Para que el sistema sea compatible y determinado necesitamos 2 ecuaciones más, que conseguimos imponiendo las condiciones de contorno, una en la sección aguas arriba y otra en la sección aguas abajo. En el caso de que la sección aguas arriba o aguas abajo sea la confluencia de tres sub-tramos se impondrá la ecuación de conservación de la energía. El esquema de Preissman trabaja de la manera siguiente: Ilustración 11: Iteración en el esquema de Preissman Finalmente se obtienen 2 sistemas de ecuaciones, uno en el lecho central y otro para las llanuras de inundación que se resolverán en cada intervalo de tiempo. Para la resolución de los 2 sistemas no lineales se necesitan unas condiciones de contorno, caudal inicial en la sección aguas arriba, hidrograma inicial, etc. Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 40 Juan Carlos Rivera Montilla 4.1.2. Consideraciones y limitaciones. Las principales consideraciones del modelo son: - Resuelve las ecuaciones de Saint-Venant mediante el método de diferencias finitas implícitas, esquema de Preissman. -Cálculo de los regímenes subcrítico, supercrítico y mixto. -Consideración de las llanuras de inundación, como áreas de acumulación de agua o zonas de flujo paralelo. -Consideración de diferentes coeficientes de Rugosidad de Manning en una misma sección, definidos como tramos, y con la posibilidad de variar cada Manning en función del tirante. -Modelación incorporada de presas, puentes, diques laterales etc. -Cálculo dinámico de sistemas de ríos con afluentes. Todas las ramas se calculan simultáneamente afectando a los caudales y tirantes presentes en el rio, en la desembocadura de los afluentes y viceversa. -Condiciones iniciales estacionarias (régimen permanente previo) o correspondientes a un instante de un régimen variable previo. En el caso de condiciones estacionarias estas pueden ser calculadas y afinadas por el programa (warming up/calentamiento inicial) a partir de unos pocos datos conocidos. Las principales limitaciones del modelo son: -Dificultad para expresar el volumen de la presa aguas arriba. - Necesidad de modificar la geometría proveniente de los archivos de exportación de SIG que en régimen variable los cambios bruscos de sección provocan grandes inestabilidades. -Flujo unidimensional. -Tirante y velocidad constante en una sección. -Velocidad en sentido paralelo al eje del rio, desprecia las aceleraciones verticales y horizontales y considera distribución hidrostática de presiones. -Esquema de 2º orden, posibles oscilaciones espurias. Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 41 Juan Carlos Rivera Montilla -Inestable en régimen rápido y cambio de régimen. -Pendientes pequeñas (menores que 1:10) HEC-RAS es un modelo unidimensional, pero incorpora entre sus capacidades la posibilidad de realizar modelizaciones cuasi-bidimensionales bien sea con zonas donde se considera que no hay flujo o con zonas de almacenamiento de agua, los resultados que se obtengan en zonas donde el flujo sea marcadamente bidimensional (grandes llanuras de inundación) no serán todo lo rigurosos que sería deseable. Como todos los métodos que utilizan esquema de diferencias finitas implícitas (en este caso el de Preissman) tienen problemas de estabilidad donde el flujo sea rápidamente variable. HECRAS resuelve este problema mediante el método LPI, pero hay que tener en cuenta que esto resta precisión a la solución que obtengamos. Dicho método consiste en añadir un término a las ecuaciones para reducir los términos de inercia cuando el número de Froude se acerca a la unidad y por tanto habrá un cambio de régimen y una posible discontinuidad. Este método hace posible que el modelo no se vuelva inestable ante una discontinuidad del flujo a costa de una pérdida de precisión de resultados donde ésta se produzca 4.2. Modelo bidimensional IBER 2.4.3 IBER ha sido desarrollado por el equipo de investigación FLUMEN, del departamento de Ingeniería Hidráulica, Marítima y Ambiental de la Escuela Técnica Superior de Caminos Canales y Puertos de la Universidad Politécnica de Cataluña. IBER es un modelo numérico de simulación de flujo turbulento en lámina libre en régimen no permanente, y de procesos medioambientales en hidráulica fluvial. El rango de aplicación de IBER abarca la hidrodinámica fluvial, la simulación de rotura de presas, la evaluación de zonas inundables, el cálculo de transporte de sedimentos y el flujo de marea en estuarios, en este estudio nos centraremos en el estudio de inundaciones. El modelo IBER se desarrolló para simulaciones hidrodinámicas en geometrías irregulares, utiliza mallas irregulares de triángulos o cuadriláteros. Finalmente, el sistema, que utiliza las ecuaciones de Saint-Venant, también se puede utilizar como modelo hidrológico, plenamente integrado con el modelo hidráulico. En nuestro estudio se ha optado por realizar el estudio hidrológico de manera paralela donde se implementará en el diseño a través de hidrogramas de cálculo. El modelo IBER consta de 3 módulos de cálculo principales: un módulo hidrodinámico, un módulo de turbulencia y un módulo de transporte de sedimentos. Todos los módulos trabajan Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 48 Juan Carlos Rivera Montilla 5. Tipología de cauces en el entorno natural. Este es uno de los puntos importante para la obtención de resultados en nuestro estudio, en él se detallará la tipología de cauces que podemos encontrarnos en el entorno natural y que nos sirve de base para la aplicación de modelos 1D y 2D dependiendo de dicha morfología. Los cauces se pueden caracterizar por infinitud de condiciones, por lo que en los apartados siguientes se describirán aquellos que vemos imprescindibles para la comparativa de resultados. Hay que destacar como ya se ha mencionado anteriormente, que la zona de estudio que hemos considerado presenta diferentes tipologías para realizar un estudio de cómo pueden influir las características de un cauce a la aplicación de modelos hidráulicos. Nuestro estudio se centrará en las características de los cauces naturales, es decir, no estudiaremos canales ni obras de ingeniería, sino trazados en un cauce natural y con sus características oportunas. Por ello en un cauce natural el caudal es siempre variable, según el régimen hidrológico de la cuenca. En general, la forma del cauce de un río responde a ciertos caudales de elevadas recurrencias (pero no extraordinarias). Además, existen las crecidas extraordinarias las cuales pueden transformar la naturaleza o el curso del río. Otra gran diferencia es que el río, al ser parte del medio ambiente, se relaciona con el mismo y conforma a su alrededor un ecosistema húmedo, apropiado para la vida vegetal y animal. 5.1.Introducción a la morfología fluvial. La morfología de ríos estudia la estructura y forma de los ríos, abarcando la configuración del cauce en planta, la geometría de las secciones transversales, las formas de fondo y las características del perfil longitudinal. 5.1.1. Clasificación de los ríos. Para facilitar el estudio de la morfología fluvial se suelen clasificar los ríos desde numerosos puntos de vista, lo cual permite ubicar fácilmente a cualquier cauce para determinar Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 49 Juan Carlos Rivera Montilla sus principales características. Debe tenerse en cuenta que en la naturaleza es posible encontrar situaciones intermedias a las que serán definidas en esta clasificación. a) Según la edad: Geológicamente, los ríos se pueden clasificar como jóvenes, maduros y viejos. Los ríos jóvenes se encuentran en cauces de montaña, tienen pendientes altas y sección transversal tipo “V”. Son muy irregulares y generalmente se encuentran en un proceso de degradación (erosión). Los ríos maduros se presentan en valles amplios y tienen pendientes relativamente bajas, la erosión de las márgenes ha reemplazado a la erosión de fondo. Estos ríos son estables y la sección transversal de cada tramo es capaz de transportar la carga de sedimento en todo su recorrido. Los ríos viejos se encuentran en valles amplios y planicies cuyo ancho es 15 a 20 veces mayor que el ancho de meandros. Las pendientes son muy bajas y forman depósitos naturales de sedimentos en las márgenes. Frecuentemente se encuentran zonas de pantanos y/o lagos con formas de herradura que son restos de meandros abandonados que fueron cortados en forma natural. b) Según la pendiente: La pendiente de un río establece la diferencia más importante en cuanto al régimen hidráulico. La pendiente habitual de los ríos se sitúa entre el 0.5% y el 1.5%, siendo mayor en los tramos de montaña y menor en los valles situados cerca de la desembocadura. Cuando la pendiente del río es superior al 1.5 % se habla de ríos torrenciales, mientras que si la pendiente es mayor del 6% se habla de torrentes. En los torrentes, debido a la gran cantidad de sedimentos transportados, el flujo tiene un comportamiento no newtoniano. En nuestro estudio no alcanzaremos ríos con pendientes tan elevadas. Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 50 Juan Carlos Rivera Montilla c) Según el tipo de fondo: Según el material de lecho y cauce los ríos pueden clasificarse en ríos con lechos aluviales, de grava o de arena, o ríos con lecho rocoso o ríos encajados. Los ríos de lecho aluvial, ya sean de gravas o arenas, se caracterizan por poseer elevadas tasas de transporte de sedimentos y presentar evoluciones morfológicas rápidas (semanas, años). En los ríos sobre lechos rocosos el transporte de sedimentos es muy reducido y su evolución morfológica es mucho más lenta (decenas años, siglos) debido a la dureza del material de su cauce. Este apartado sería interesante en el caso de estudiar el transporte de sedimentos, de modo que no entraremos en detalle en el presente estudio. d) Según la forma plana: En la naturaleza es muy difícil encontrar cauces rectos y regulares. Sin embargo, es habitual encontrar dos morfologías fluviales típicas: los cauces trenzados y los cauces meandriformes. Los cauces trenzados son cauces anchos con multitud de cauces entrelazados o trenzados entre sí, que dejan islas (sumergibles) entre sí al unirse y separarse. Son cauces inestables ya que en una crecida pueden cambiar su morfología. Son comunes en cauces de montaña con pendiente alta y sedimento grueso, o en zonas de piedemonte, donde los ríos abandonan sus cursos de montaña perdiendo pendiente y depositando su carga sólida. Los cauces meandriformes o sinuosos se caracterizan por tener una sinuosidad superior a la unidad. La ondulación en planta en el cauce se acompaña de una asimetría en las secciones transversales. Así, el calado es mayor en la orilla exterior de cada curva y menor en la orilla interior. Son una tipología de cauces muy importante a la hora de decidir qué tipo de modelización utilizar. Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 51 Juan Carlos Rivera Montilla e) Por tramos. Una clasificación por tramos a lo largo del recorrido de un río fue propuesta por Lojtin teniendo en cuenta el número de Froude según donde nos encontremos es la siguiente: Tabla 1: Tipología de cauces según sus tramos Tipo de cauce Fr Alta montaña >1 Montaña 0.7 a 1 Faldas de montaña 0.045 a 0.7 Intermedio 0.2 a 0.45 (Planicie) 1) Río caudaloso 0.14 a 0.44 2) Río poco caudaloso 0.44 a 0.55 Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 52 Juan Carlos Rivera Montilla 6. Encuadre del estudio a una situación real. 6.1. Motivación elección zona de estudios. Una vez descritos los aspectos técnicos que desarrolla el presente estudio vamos a enfocarlo a una situación real. Para hacer un buen análisis se ha optado por considerar una zona donde encontremos gran variedad de tipología de cauces, en la que su morfología será uno de los aspectos importante a la hora de obtener resultados y conclusiones, para ello se ha optado por el municipio de Torremolinos (Málaga) donde gracias al PGOU de dicho municipio y las evaluaciones que se han desarrollado en dicho lugar podemos obtener las manchas de inundación producidas. A continuación, se especificará con detalle la zona de estudio además de todas aquellas características que particularizan nuestra zona. 6.2. Ubicación del estudio, Torremolinos (Málaga). Como se ha descrito a largo del presente trabajo, la ubicación del estudio corresponde al Termino Municipal de Torremolinos, Málaga. Es un municipio de la Costa del Sol, de la comarca del mismo nombre. Está situado a unos 13 km al oeste de Málaga capital, con la cual limita al noreste. Al este y sureste limita con el mar Mediterráneo, al suroeste y oeste con el municipio de Benalmádena , y al noroeste con el municipio de Alhaurín de la Torre. Ilustración 13 : Provincia de Málaga Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 53 Juan Carlos Rivera Montilla Ilustración 14: Término Municipal de Torremolinos, (Málaga) Como se muestra en la ilustración anterior nuestro estudio se encuadra dentro del término municipal, justamente entre la transición de la zona montañosa más próxima al núcleo urbanizado y éste, a continuación, se muestra una imagen donde se aprecia con claridad la zona en estudio. Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 54 Juan Carlos Rivera Montilla Ilustración 15: Zona de estudio (sombreada) 6.3. Geografía de la zona en estudio. El término municipal de Torremolinos ocupa una estrecha franja litoral al pie de las estribaciones surorientales de la sierra de Mijas, que cae al mar formando una gran cuesta cubierta por monte bajo y algunos pinares. Esta sierra es un macizo calizo perteneciente a la cadena de sierras litorales de la cordillera Penibética y alcanza una altitud máxima de 623 msnm dentro del término municipal. El resto del territorio está casi totalmente urbanizado. Hacia el noreste la franja costera se abre hacia la vega baja del Guadalhorce, mientras que hacia el lado opuesto la franja presenta una orografía más montañosa. Con la imagen siguiente se pretende mostrar una imagen gráfica de la zona en estudio, donde se representa a modo de relieve para ver la diferente orografía que se encuentra en la zona. Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 55 Juan Carlos Rivera Montilla Ilustración 16: Orografía de la zona de estudio: Global Mapper 6.4.Climatología. El clima de Torremolinos se clasifica como cálido y templado. Hay más precipitaciones en invierno que en verano. Este clima es considerado Csa según la clasificación climática de Köppen-Geiger. La temperatura media anual en Torremolinos se encuentra a 18.5 °C. Hay alrededor de precipitaciones de 531 mm. Ilustración 17: Climograma Torremolinos La menor cantidad de lluvia ocurre en julio. El promedio de este mes es 1 mm. Con un promedio de 92 mm, la mayor precipitación cae en noviembre. Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 56 Juan Carlos Rivera Montilla Ilustración 18: Diagrama de Temperatura Las temperaturas son más altas en promedio en agosto, alrededor de 25.5 ° C. enero tiene la temperatura promedio más baja del año. Es 12.5 ° C. Tabla 2:Tabla climática Torremolinos La variación en la precipitación entre los meses más secos y más húmedos es91 mm. Durante el año, las temperaturas medias varían en 13.0 ° C. 6.5.Definición de la cuenca en estudio y cauces. Una vez ubicada nuestra zona de estudio, la obtención de la cuenca de aportación se ha obtenido a través del programa Hec-GeoHMS, donde partiendo del MDT obtenido de www.ign.com podemos conseguir la delimitación de la cuenca según una serie de puntos de control que queremos obtener. La cuenca en estudio está compuesta de varias subcuencas a su vez, donde las características de cada una de ellas se muestran a continuación: Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 57 Juan Carlos Rivera Montilla Ilustración 19: Imagen de Subcuencas Tabla 3: Características de las cuencas en estudio Con respecto a las características de los cauces en estudio, a continuación, se muestra una imagen con la nomenclatura de cada uno de ellos y con sus características principales. T01 T02 T03 T04 T06 T07 T08 T09 T10 T05 T11 Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 64 Juan Carlos Rivera Montilla 100 y 500 años, este último considerado como el periodo responsable de la máxima inundación previsible. Las principales características de una avenida son: - Su caudal máximo, o pico, fundamental para el dimensionamiento de las obras de protección lineares o defensas ribereñas. - El volumen de la avenida. - La velocidad con que aumenta su caudal. Estas características varían en función de características intrínsecas de la cuenca: su extensión, la pendiente y tipo del terreno, etc., y también de características modificables por las actividades antrópicas: la cobertura vegetal, los tipos de preparación del suelo para la agricultura, las áreas impermeabilizadas como áreas urbanas, etc. 6.7. Obtención de caudales. Los caudales de los cuales partimos en el trabajo corresponde los obtenidos en el Estudio hidráulico para la prevención de inundaciones de La Costa del Sol de la Junta de Andalucía. Se parte de estos caudales reales para la simulación de ambos estudios tanto para el unidimensional como el bidimensional, para poder así contrastar resultados. Como se ha descrito en el apartado se introducen caudales para los periodos de retornos en consideración, es decir, para T= 10 años, T=100 años y T=500 años. En el programa Hec ras 5.0.3 se realizará con un caudal constante, considerando el caudal pico para cada periodo y considerando un régimen estacionario. En cambio, en el software Iber correspondiente al estudio bidimensional, se establece un régimen no estacionario, en el cual se introducen los hidrogramas obtenidos en dicho estudio. A continuación, se presentan una tabla con los caudales introducidos, además en el apéndice correspondiente a Caudales de cálculos se muestran los hidrogramas de cálculo utilizados. Tabla 5: Caudales obtenidos para las diferentes cuencas (Régimen estacionario) Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 65 Juan Carlos Rivera Montilla Para la obtención de la serie temporal se realizó en dicho estudio atreves del programa HMS, en los cuales los resultados fueron los siguientes: Destacar que se introducen en este apartado los correspondiente a T=500 años, en su apéndice correspondiente se introducirán para los periodos de retornos considerados en el estudio. Tabla 6: Caudales T= 500 años 11,800 0,000 2,000 4,000 6,000 8,000 10,000 12,000 14,000 0:00 2:24 4:48 7:12 9:36 Caudal (m/s) Tiempo (h) INNOMINADO 2 4,800 0,000 1,000 2,000 3,000 4,000 5,000 6,000 0:00 2:24 4:48 7:12 9:36 Caudal (m/s) Tiempo (h) CANADA PINAR 6,000 0,000 1,000 2,000 3,000 4,000 5,000 6,000 7,000 0:00 2:24 4:48 7:12 9:36 Caudal (m/s) Tiempo (h) NACIMIENTO 9,000 0,000 2,000 4,000 6,000 8,000 10,000 0:00 2:24 4:48 7:12 9:36 Caudal (m/s) Tiempo (h) PELLEJERA Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 66 Juan Carlos Rivera Montilla 9,000 0,000 2,000 4,000 6,000 8,000 10,000 0:00 2:24 4:48 7:12 9:36 Caudal (m/s) Tiempo (h) PELLEJERA 2,900 0,000 0,500 1,000 1,500 2,000 2,500 3,000 3,500 0:00 2:24 4:48 7:12 9:36 Caudal (m/s) Tiempo (h) INNOMINADO 1 3,000 0,000 0,500 1,000 1,500 2,000 2,500 3,000 3,500 0:00 2:24 4:48 7:12 9:36 Caudal (m/s) Tiempo (h) TRONCO 1 3,300 0,000 0,500 1,000 1,500 2,000 2,500 3,000 3,500 0:00 2:24 4:48 7:12 9:36 Caudal (m/s) Tiempo (h) TRONCO 2 Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 67 Juan Carlos Rivera Montilla 7. Obtención de resultados mediante Hec Ras e Iber. Una vez descrito en que consiste el estudio y los diferentes apartados que abordaremos pasamos a la obtención de los resultados de ambos modelos: - Hec Ras en su versión 5.0.3 Unidimensional (1D). - Iber en su versión 2.4.3 Bidimensional (2D). Uno de los aspectos más importantes a la hora de contrastar resultados es partir de la misma base, es decir, en nuestro caso es muy importante partir del mismo modelo del terreno, los mismos caudales y además la rugosidad aplicada en el modelo. Con ello a continuación se muestra los tres datos de partida: - Modelo de elevaciones del terreno. Ilustración 31: MDT de la zona de estudios - Rugosidades obtenidas del SNCZI. Ilustración 32: Rugosidades aplicadas a la zona en estudio Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 68 Juan Carlos Rivera Montilla A continuación, se van a mostrar los resultados obtenidos en los softwares utilizados, se van a mostrar los mapas de inundación de cada modelo para los diferentes periodos de retorno, los mapas de velocidades y calados se expondrán en la colección de planos. Una vez representados las imágenes de los resultados comenzaremos con las comparativas de los modelos, teniendo en cuenta como se mencionó en a lo largo del estudio la importancia en la orografía de la zona y las características de los cauces en estudio. Otro aspecto a tener en cuenta es el tiempo de simulación de cada modelo los cuales se presentan a continuación y que será de gran ayuda a la hora de obtener conclusiones. - Simulación 1D Hec Ras: Tiempo de computación varios segundos. - Simulación 2D Iber: Se realiza cada periodo de retorno por separado, en comparación con la simulación 1D que se obtienen todos ellos en una misma simulación. El tiempo de computación de cada modelo oscila entre 2.5 y 3.0 horas, haciendo un mallado de lado máximo 2 ya que si se reduce el mallado el ordenador con el cual se han realizado los cálculos no tenía capacidad suficiente de Ram. En el caso de estudio conlleva a un uso de Ram de 7 Gb. 7.1. Resultados obtenidos en Hec Ras (1D). Las imágenes que se muestran a continuación se han obtenido como resultados del modelo unidimensional generado a través de Hec Ras, en ello se representan los mapas de calados obtenidos para los diferentes periodos de retorno 10, 100 y 500 años. Ilustración 33: Mapa de Calados para T=10 años Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 69 Juan Carlos Rivera Montilla Ilustración 34: Mapa de Calados para T=100 años Ilustración 35: Mapa de Calados para T=500 años Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 70 Juan Carlos Rivera Montilla Ilustración 36: Mapa de velocidades T= 10 años Ilustración 37: Mapa de velocidades para T= 100 años Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 71 Juan Carlos Rivera Montilla Ilustración 38: Mapa de velocidades para T= 500 años Se han presentado los resultados obtenidos en la simulación unidimensional en ellos podemos apreciar a simple vista el encauzamiento de los cauces en zonas de montaña y la dificultad que presenta Hec Ras en la confluencia de cauces aguas abajo, además vemos como en la zona de la Nacional N-340a una vez que desborda el programa no es capaz de mostrar las bifurcaciones en la zona edificada, todo ello se detalla en los aparatados siguientes. Con respecto a las velocidades vemos los cauces con mayores pendientes, que equivale a mayores velocidades y las zonas de confluencias de cauces. Estas ideas se ven con mayor detalle en los puntos siguientes. 7.2. Resultados obtenidos en Iber (2D). Partiendo de nuevo de los mismos archivos de base, se muestran en las siguientes imágenes los resultados obtenidos en el software Iber, donde se puede implementar un modelo bidimensional gracias al mallado generado en la zona de estudios. Se muestran los mapas de calado y en la colección de mapas todos los correspondientes al modelo. Cada imagen que se muestra a continuación corresponde a cada periodo de retorno considerado. Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 72 Juan Carlos Rivera Montilla Ilustración 39: Mapa de calados para T=100 años Ilustración 40: Mapa de Calados para T=500 años Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 73 Juan Carlos Rivera Montilla Ilustración 41: Mapa de velocidades para T= 100 años Ilustración 42: Mapa de velocidades para T=500 años Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 80 Juan Carlos Rivera Montilla MODELO UNIDIMENSIONAL MODELO BIDIMENSIONAL Como se aprecian en las imágenes anteriores en el modelo unidimensional son las secciones trasversales las que marcan el tramo del cauce, sin embargo en el modelo bidimensional el agua fluye por otros caminos contiguos al cauce marcado en el unidimensional, esto se debe a que el agua busca su propio camino no hace falta reconducirlo. Conclusión: En cauces poco marcados, donde se muestran pequeñas bifurcaciones los modelos bidimensionales se ajustan más a la realidad debido a que los sistemas unidireccionales es el propio modelador el que va dirigiendo la dirección del flujo, en las imágenes de las secciones trasversales se muestra cómo funciona la opción de leves en software de este tipo, donde sino se marca el posible cauce produce una llanura de inundación irreal. Esta situación en modelos bidimensionales es el propio modelo del terreno el que muestra el camino que debe coger el flujo de agua. 5) Destacamos ahora la zona donde se produce la mayor inundación, donde a simple vista se aprecian pocas diferencias entre un modelo u otro. La carretera N -340ª hace de efecto presa, reteniendo el agua dejando pasar el caudal circulante por los dos colectores ubicados en la zona. Como las llanuras son prácticamente similares vamos a fijarnos en las velocidades: Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 81 Juan Carlos Rivera Montilla Mapa Calados T=500 años Mapa Calados T=500 años Zona de Inundación Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 82 Juan Carlos Rivera Montilla Mapa Velocidades T=500 años Mapa Velocidades T=500 años MODELOS UNIDIMENSIONALES MODELOS BIDIMENSIONALES Ilustración 45: Dirección de vectores direccionales en la zona inundada Como se muestran en las imágenes anteriores correspondientes al mapa de velocidades, en la zona de inundación las velocidades son prácticamente nulas cuando se ha producido la inundación, es decir, cuando el agua está estancada, por ello los mapas de inundación son prácticamente iguales, pero si nos fijamos en la siguiente imagen de vectores: Imagen de vectores: Se muestra con claridad que si analizamos la zona antes de producirse la inundación máxima se produce una circulación de velocidades internas, las cuales los modelos unidireccionales no son capaces de obtener estos resultados, debido a la diferente dirección del flujo, causando inclusos remolinos. Conclusión: Cuando estudiamos casos de estanqueidad de agua en su máximo calado, los dos modelos de estudio representan llanuras muy similares, ya que son capaces de estimar para velocidades prácticamente nulas la llanura producida por dicha estanqueidad. En cambio, si se estudia en una fase en el tiempo se puede ver como en la zona inundada se producen una serie de velocidades internas que lo modelos Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 83 Juan Carlos Rivera Montilla unidimensionales son incapaces de tenerlos en cuenta, teniendo una pequeña influencia en la llanura máxima. Con ello a pesar de la similitud, los modelos bidimensionales son capaces de mostrar mejores resultados en estas zonas. 6) Para terminar, teniendo en cuenta la preparación de los modelos estudiados, las simulaciones unidireccionales, depende de la obtención de secciones trasversales de la zona de estudio. En cambio, en los modelos bidimensionales debemos obtener el mallado del MDT, obteniendo un mayor número de datos de la zona. Años atrás la obtención de las secciones trasversales era una tarea más sencilla que la obtención de un modelo de elevaciones debido a la complejidad de la multitud de datos a obtener, pero hoy en día, gracias a la tecnología LIDAR implementada en toda España facilita mucho la obtención de modelos de terreno. Esto no quiere decir que un modelo es mejor que otro teniendo en cuenta el sistema a utilizar, sino que el modelador debe ser consciente del tipo de estudio que va a realizar y cuando necesita unos datos más precisos y cuando menos precisos, pudiendo mejorar la calidad de sus modelos. Conclusión: Para la realización de un buen modelo, el modelador debe interpretar cuando es necesario hacer una topografía de detalle y cuando no es tan esencial. Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 84 Juan Carlos Rivera Montilla 9. Recomendaciones Técnicas de aplicación de los modelos estudiados. Una vez realizado completado la descripción de los apartados anteriores se muestran a continuación las recomendaciones para la utilización de modelos unidimensionales o bidimensionales, teniendo en cuenta la tipología de cauces que nos encontramos en la naturaleza. RECOMENDACIONES MODELOS UNIDIMENSIONALES (1D)  Serán de aplicación en las situaciones en las que la componente trasversal de la velocidad sea nula o despreciable. En cauces con altas pendientes, encauzados con secciones en V y un flujo marcado por una misma dirección.  Estudios preliminares, en los que no se tengan muchos datos de información.  Como primer paso para un modelo más complejo, proporciona información donde requiere mayor esfuerzo.  Durante eventos de inundación extrema generalmente proveen resultados bastante exactos para planicies aluviales estrechas o moderadas  La simulación de estructuras intercaladas en los cauces como puentes, azudes… debido a la formulación empírica implementada que describen el comportamiento de estos elementos.  Situaciones en los que los datos de partida no aprovecharan el beneficio potencial de usar un modelo 2D. Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 85 Juan Carlos Rivera Montilla RECOMENDACIONES MODELOS BIDIMENSIONALES (2D)  Serán de aplicación en las situaciones donde se produzcan confluencias de cauce en diferentes direcciones, donde el trasvase de caudales y velocidades son importantes.  Zonas donde el cauce sea efímero sin tener una dirección fija, encontrando bifurcaciones en su tránsito.  Estudios de velocidades internas en la llegada de la avenida de inundación ante una llanura estanca.  Modelización de zonas detrás de motas o diques en las que se van a ver desbordados o se producirá rotura con lo que el flujo puede adoptar diversas direcciones.  Cauces muy ramificados e interconectados.  Flujo en el ámbito de cauces muy curvados en los que se producirá una sobre elevación significante de la lámina de agua.  Llanuras de inundaciones muy anchas y planas, en las que el agua adoptará diferentes direcciones de flujo y presente diferentes cotas de lámina de agua y velocidades en diversas direcciones.  Situaciones en las que es muy importante obtener resultados detallados de velocidades en la hidráulica alrededor de objetos como estribos, pilares, etc…    Recomendaciones Técnicas de Aplicación de Modelos Hidráulicos en Cauces Reales 86 Juan Carlos Rivera Montilla 10. Bibliografía Modelación numérica en ríos en régimen permanente y variable. Una visión a partir del modelo HEC-RAS. E. Bladé - M. Sánchez Juny H. P. Sánchez - D. Niñerola M. Gómez Brufau, P., Vázquez-Cendón, M. E., & García-Navarro, P. (2002). A numerical model for the flooding and drying of irregular domains: ID AND 2D MODELLING OF SHALLOW WATER FLOW. International Journal for Numerical Methods in Fluids, Bladé, E., Sánchez Juny, M., Sánchez H.P., Niñerola, D. y Gómez, M. (2009). Modelización númerica en ríos en régimen permanente y variable, Una visión a partir del modelo HEC-RAS. Barcelona: Edicions UPC. [2]. Bladé, E., Cea, L., Corestein, G., Escolano, E., Puertas, J., Vázquez-Cendón, E., Dolz, J. y Coll, A. (2014). Iber: herramienta de simulación numérica del flujo en ríos. En: Revista Internacional de Métodos Numéricos para Cálculo y Diseño en Ingeniería 30, 1–10. Chow, V. T. (1998). Hidráulica de los canales abiertos. 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Criterios Para Analisis Hidraulico y Capacidades de Programas Hidraulicos Uni y BiDimensionales aprobados por el NFIP APENDICES APENDICE Nº1: CAUDALES DE CÁLCULO CAUDALES OBTENIDOS PARA T=10 años Figura 1: Hidrograma Innominado 2, T= 10 años Figura 2: Hidrograma Canada Pinar, T= 10 años Figura 3: Hidrograma Naciminto, T= 10 años 6,200 0,000 1,000 2,000 3,000 4,000 5,000 6,000 7,000 0:00 2:24 4:48 7:12 9:36 Caudal (m/s) Tiempo (h) INNOMINADO 2 2,400 0,000 0,500 1,000 1,500 2,000 2,500 3,000 0:00 2:24 4:48 7:12 9:36 Caudal (m/s) Tiempo (h) CANADA PINAR 2,900 0,000 0,500 1,000 1,500 2,000 2,500 3,000 3,500 0:00 2:24 4:48 7:12 9:36 Caudal (m/s) Tiempo (h) NACIMIENTO Figura 4: Hidrograma Pellejera, T= 500 años Figura 5: Hidrograma Innominado 1, T= 500 años Figura 6: Hidrograma Tronco 1, T= 500 años 9,000 0,000 2,000 4,000 6,000 8,000 10,000 0:00 2:24 4:48 7:12 9:36 Caudal (m/s) Tiempo (h) PELLEJERA 2,900 0,000 0,500 1,000 1,500 2,000 2,500 3,000 3,500 0:00 2:24 4:48 7:12 9:36 Caudal (m/s) Tiempo (h) INNOMINADO 1 3,000 0,000 0,500 1,000 1,500 2,000 2,500 3,000 3,500 0:00 2:24 4:48 7:12 9:36 Caudal (m/s) Tiempo (h) TRONCO 1 Figura 7: Hidrograma Tronco 2, T= 500 años 3,300 0,000 0,500 1,000 1,500 2,000 2,500 3,000 3,500 0:00 2:24 4:48 7:12 9:36 Caudal (m/s) Tiempo (h) TRONCO 2 APENDICE Nº2: SECCIONES TRASVERSALES HEC RAS 0 20 40 60 80 100 120 280 285 290 295 300 305 310 315 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Canada_Pinar Reach = 1 RS = 1588.153 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 Crit T=10 WS T=500 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 270 275 280 285 290 295 300 305 310 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Canada_Pinar Reach = 1 RS = 1551.668 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 Crit T=10 WS T=500 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 255 260 265 270 275 280 285 290 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Canada_Pinar Reach = 1 RS = 1507.916 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 Crit T=10 WS T=500 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 245 250 255 260 265 270 275 280 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Canada_Pinar Reach = 1 RS = 1470 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 Crit T=10 WS T=500 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 235 240 245 250 255 260 265 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Canada_Pinar Reach = 1 RS = 1435 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 Crit T=10 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 230 235 240 245 250 255 260 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Canada_Pinar Reach = 1 RS = 1400 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 Crit T=10 WS T=500 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 220 225 230 235 240 245 250 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Canada_Pinar Reach = 1 RS = 1365 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 Crit T=10 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 215 220 225 230 235 240 245 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Canada_Pinar Reach = 1 RS = 1329.863 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 Crit T=10 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 205 210 215 220 225 230 235 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Canada_Pinar Reach = 1 RS = 1295.015 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 Crit T=10 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 195 200 205 210 215 220 225 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Canada_Pinar Reach = 1 RS = 1260 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 Crit T=10 WS T=500 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 190 195 200 205 210 215 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Canada_Pinar Reach = 1 RS = 1225 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 Crit T=10 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 185 190 195 200 205 210 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Canada_Pinar Reach = 1 RS = 1190 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 Crit T=10 WS T=500 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 180 182 184 186 188 190 192 194 196 198 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Canada_Pinar Reach = 1 RS = 1155 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 WS T=100 Crit T=10 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 140 174 176 178 180 182 184 186 188 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Canada_Pinar Reach = 1 RS = 1122.834 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 Crit T=10 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 140 160 166 168 170 172 174 176 178 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Canada_Pinar Reach = 1 RS = 1085 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 Crit T=10 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 162 164 166 168 170 172 174 176 178 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Canada_Pinar Reach = 1 RS = 1050 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 Crit T=10 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 156 158 160 162 164 166 168 170 172 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Canada_Pinar Reach = 1 RS = 1015 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 Crit T=10 WS T=100 WS T=10 Ground Levee Bank Sta 0 50 100 150 200 152 154 156 158 160 162 164 166 168 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Canada_Pinar Reach = 1 RS = 979.9999 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 Crit T=10 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 50 100 150 200 145 150 155 160 165 170 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Canada_Pinar Reach = 1 RS = 945.0001 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 Crit T=10 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 50 100 150 200 250 140 145 150 155 160 165 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Canada_Pinar Reach = 1 RS = 910.0001 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 Crit T=10 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 50 100 150 200 135 140 145 150 155 160 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Canada_Pinar Reach = 1 RS = 875 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 WS T=100 Crit T=10 WS T=10 Ground Bank Sta 0 50 100 150 200 132 134 136 138 140 142 144 146 148 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Canada_Pinar Reach = 1 RS = 840 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 WS T=100 Crit T=10 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 125 130 135 140 145 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Canada_Pinar Reach = 1 RS = 805 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 Crit T=10 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 50 100 150 200 120 125 130 135 140 145 150 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Canada_Pinar Reach = 1 RS = 769.9999 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 WS T=100 Crit T=10 WS T=10 Ground Bank Sta 0 50 100 150 200 250 115 120 125 130 135 140 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Canada_Pinar Reach = 1 RS = 735 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 WS T=100 Crit T=10 WS T=10 Ground Bank Sta 0 50 100 150 200 250 115 120 125 130 135 140 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Canada_Pinar Reach = 1 RS = 700 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 WS T=100 Crit T=10 WS T=10 Ground Bank Sta 0 50 100 150 200 250 105 110 115 120 125 130 135 140 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Canada_Pinar Reach = 1 RS = 665.0001 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 Crit T=10 WS T=500 WS T=100 WS T=10 Ground Ineff Bank Sta 0 50 100 150 200 250 105 110 115 120 125 130 135 140 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Canada_Pinar Reach = 1 RS = 664.8 Culv Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 Crit T=10 WS T=100 WS T=10 Ground Ineff Bank Sta 0 50 100 150 200 250 95 100 105 110 115 120 125 130 135 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Canada_Pinar Reach = 1 RS = 664.8 Culv Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 Crit T=10 WS T=500 WS T=100 WS T=10 Ground Ineff Bank Sta 0 50 100 150 200 250 95 100 105 110 115 120 125 130 135 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Canada_Pinar Reach = 1 RS = 640.276* Station (m) Elevation (m) Legend WS T=500 Crit T=500 Crit T=100 WS T=10 Crit T=10 WS T=100 Ground Ineff Bank Sta 0 50 100 150 200 250 95 100 105 110 115 120 125 130 135 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Canada_Pinar Reach = 1 RS = 640 Culv Station (m) Elevation (m) Legend WS T=500 Crit T=500 Crit T=100 WS T=100 WS T=10 Crit T=10 Ground Ineff Bank Sta 0 50 100 150 200 250 94 96 98 100 102 104 106 108 110 112 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Canada_Pinar Reach = 1 RS = 640 Culv Station (m) Elevation (m) Legend WS T=500 WS T=100 Crit T=500 Crit T=100 WS T=10 Crit T=10 Ground Ineff Bank Sta 0 50 100 150 200 250 94 96 98 100 102 104 106 108 110 112 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Canada_Pinar Reach = 1 RS = 541.380* Station (m) Elevation (m) Legend WS T=500 WS T=100 Crit T=500 Crit T=100 WS T=10 Crit T=10 Ground Ineff Bank Sta 0 50 100 150 200 250 94 96 98 100 102 104 106 108 110 112 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Canada_Pinar Reach = 1 RS = 541.18 Culv Station (m) Elevation (m) Legend WS T=500 Crit T=500 WS T=100 Crit T=100 WS T=10 Crit T=10 Ground Ineff Bank Sta 0 50 100 150 200 250 90 92 94 96 98 100 102 104 106 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Canada_Pinar Reach = 1 RS = 541.18 Culv Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 WS T=100 Crit T=10 WS T=10 Ground Ineff Bank Sta 0 50 100 150 200 250 90 92 94 96 98 100 102 104 106 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Canada_Pinar Reach = 1 RS = 516.6564 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 WS T=100 Crit T=10 WS T=10 Ground Ineff Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 140 160 84 86 88 90 92 94 96 98 100 102 104 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Canada_Pinar Reach = 1 RS = 465.8366 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 Crit T=10 WS T=500 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 140 160 82 84 86 88 90 92 94 96 98 100 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Canada_Pinar Reach = 1 RS = 420 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 WS T=100 Crit T=10 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 140 160 78 80 82 84 86 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Canada_Pinar Reach = 1 RS = 385 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 WS T=500 WS T=100 Crit T=100 Crit T=10 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 140 76 77 78 79 80 81 82 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Canada_Pinar Reach = 1 RS = 350.0001 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 WS T=100 Crit T=10 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 140 73 74 75 76 77 78 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Canada_Pinar Reach = 1 RS = 315 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 WS T=100 Crit T=10 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 140 70 71 72 73 74 75 76 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Canada_Pinar Reach = 1 RS = 280 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 WS T=100 Crit T=10 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 165 170 175 180 185 190 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Innominado_2 Reach = 1 RS = 1114.051 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 WS T=100 Crit T=10 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 140 160 160 165 170 175 180 185 190 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Innominado_2 Reach = 1 RS = 1081.177 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 WS T=100 Crit T=10 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 140 160 160 165 170 175 180 185 190 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Innominado_2 Reach = 1 RS = 1047.773 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 WS T=100 Crit T=10 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 140 155 160 165 170 175 180 185 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Innominado_2 Reach = 1 RS = 1015 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 WS T=100 Crit T=10 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 150 155 160 165 170 175 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Innominado_2 Reach = 1 RS = 980.0001 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 Crit T=10 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 140 150 155 160 165 170 175 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Innominado_2 Reach = 1 RS = 941.9216 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 WS T=100 Crit T=10 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 140 145 150 155 160 165 170 175 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Innominado_2 Reach = 1 RS = 910 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 Crit T=10 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 140 140 145 150 155 160 165 170 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Innominado_2 Reach = 1 RS = 875 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 WS T=100 Crit T=10 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 140 135 140 145 150 155 160 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Innominado_2 Reach = 1 RS = 829.1607 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 WS T=100 Crit T=10 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 140 160 135 140 145 150 155 160 165 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Innominado_2 Reach = 1 RS = 805 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 Crit T=10 WS T=500 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 50 100 150 200 130 135 140 145 150 155 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Innominado_2 Reach = 1 RS = 770 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 WS T=100 Crit T=10 WS T=10 Ground Bank Sta 0 50 100 150 200 250 125 130 135 140 145 150 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Innominado_2 Reach = 1 RS = 735.0001 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 WS T=100 Crit T=10 WS T=10 Ground Bank Sta 0 50 100 150 200 250 300 125 130 135 140 145 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Innominado_2 Reach = 1 RS = 700 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 WS T=100 Crit T=10 WS T=10 Ground Bank Sta 0 50 100 150 200 250 300 120 122 124 126 128 130 132 134 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Innominado_2 Reach = 1 RS = 665.0001 Station (m) Elevation (m) Legend WS T=500 WS T=100 Crit T=500 WS T=10 Crit T=100 Crit T=10 Ground Levee Ineff Bank Sta 0 50 100 150 200 250 300 120 122 124 126 128 130 132 134 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Innominado_2 Reach = 1 RS = 664.8 Culv Station (m) Elevation (m) Legend WS T=500 Crit T=500 WS T=100 Crit T=100 WS T=10 Crit T=10 Ground Levee Ineff Bank Sta 0 50 100 150 200 250 300 112 114 116 118 120 122 124 126 128 130 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Innominado_2 Reach = 1 RS = 664.8 Culv Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 Crit T=10 WS T=500 WS T=100 WS T=10 Ground Levee Ineff Bank Sta 0 50 100 150 200 250 300 112 114 116 118 120 122 124 126 128 130 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Innominado_2 Reach = 1 RS = 636.792* Station (m) Elevation (m) Legend WS T=500 WS T=100 Crit T=500 WS T=10 Crit T=100 Crit T=10 Ground Levee Ineff Bank Sta 0 50 100 150 200 250 300 112 114 116 118 120 122 124 126 128 130 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Innominado_2 Reach = 1 RS = 636.5 Culv Station (m) Elevation (m) Legend WS T=500 Crit T=500 WS T=100 Crit T=100 WS T=10 Crit T=10 Ground Levee Ineff Bank Sta 0 50 100 150 200 250 300 110 112 114 116 118 120 122 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Innominado_2 Reach = 1 RS = 636.5 Culv Station (m) Elevation (m) Legend WS T=500 Crit T=500 WS T=100 Crit T=100 WS T=10 Crit T=10 Ground Levee Ineff Bank Sta 0 50 100 150 200 250 300 110 112 114 116 118 120 122 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Innominado_2 Reach = 1 RS = 552.1677 Station (m) Elevation (m) Legend WS T=500 Crit T=500 WS T=100 Crit T=100 WS T=10 Crit T=10 Ground Levee Ineff Bank Sta 0 50 100 150 200 250 300 108 110 112 114 116 118 120 122 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Innominado_2 Reach = 1 RS = 525 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 WS T=100 Crit T=10 WS T=10 Ground Bank Sta 0 50 100 150 200 250 300 106 108 110 112 114 116 118 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Innominado_2 Reach = 1 RS = 490 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 WS T=100 Crit T=10 WS T=10 Ground Bank Sta 0 50 100 150 200 250 300 104 106 108 110 112 114 116 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Innominado_2 Reach = 1 RS = 454.9999 Station (m) Elevation (m) Legend WS T=100 WS T=10 WS T=500 Crit T=500 Crit T=100 Crit T=10 Ground Ineff Bank Sta 0 50 100 150 200 250 300 104 106 108 110 112 114 116 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Innominado_2 Reach = 1 RS = 450 Culv Station (m) Elevation (m) Legend WS T=100 Crit T=500 WS T=500 Crit T=100 WS T=10 Crit T=10 Ground Ineff Bank Sta 0 50 100 150 200 250 300 350 102 104 106 108 110 112 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Innominado_2 Reach = 1 RS = 450 Culv Station (m) Elevation (m) Legend WS T=100 WS T=500 Crit T=500 Crit T=100 Crit T=10 WS T=10 Ground Levee Ineff Bank Sta 0 50 100 150 200 250 300 350 102 104 106 108 110 112 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Innominado_2 Reach = 1 RS = 420.0001 Station (m) Elevation (m) Legend WS T=500 Crit T=500 WS T=100 Crit T=100 Crit T=10 WS T=10 Ground Levee Ineff Bank Sta 0 50 100 150 200 250 300 350 98 100 102 104 106 108 110 112 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Innominado_2 Reach = 1 RS = 385 Station (m) Elevation (m) Legend WS T=500 Crit T=500 WS T=100 Crit T=100 WS T=10 Crit T=10 Ground Levee Bank Sta 0 50 100 150 200 250 91 92 93 94 95 96 97 98 99 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Innominado_2 Reach = 1 RS = 350 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 Crit T=10 WS T=500 WS T=100 WS T=10 Ground Levee Bank Sta 0 50 100 150 200 250 300 90 91 92 93 94 95 96 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Innominado_2 Reach = 1 RS = 315.0001 Station (m) Elevation (m) Legend WS T=500 Crit T=500 WS T=100 Crit T=100 WS T=10 Crit T=10 Ground Levee Bank Sta 0 50 100 150 200 250 88.5 89.0 89.5 90.0 90.5 91.0 91.5 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Innominado_2 Reach = 1 RS = 277.1937 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 Crit T=10 WS T=500 WS T=100 WS T=10 Ground Levee Bank Sta 0 50 100 150 200 250 84 85 86 87 88 89 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Innominado_2 Reach = 1 RS = 242.8437 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 WS T=100 Crit T=10 WS T=10 Ground Levee Bank Sta 0 50 100 150 200 250 82 83 84 85 86 87 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Innominado_2 Reach = 1 RS = 209.9999 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 WS T=100 Crit T=10 WS T=10 Ground Levee Bank Sta 0 50 100 150 200 250 80.5 81.0 81.5 82.0 82.5 83.0 83.5 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Innominado_2 Reach = 1 RS = 175 Station (m) Elevation (m) Legend WS T=500 Crit T=500 WS T=100 Crit T=100 WS T=10 Crit T=10 Ground Levee Bank Sta 0 50 100 150 200 250 78.0 78.5 79.0 79.5 80.0 80.5 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Innominado_2 Reach = 1 RS = 140 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 Crit T=10 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 50 100 150 200 250 75.4 75.6 75.8 76.0 76.2 76.4 76.6 76.8 77.0 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Innominado_2 Reach = 1 RS = 105.2435 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 WS T=100 Crit T=10 WS T=10 Ground Levee Bank Sta 0 50 100 150 200 250 70.5 71.0 71.5 72.0 72.5 73.0 73.5 74.0 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Innominado_2 Reach = 1 RS = 70.00001 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 WS T=100 Crit T=10 WS T=10 Ground Levee Bank Sta 0 50 100 150 200 250 68.0 68.5 69.0 69.5 70.0 70.5 71.0 71.5 72.0 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Innominado_2 Reach = 1 RS = 39.29022 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 Crit T=10 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 10 20 30 40 50 60 70 260 265 270 275 280 285 290 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Nacimiento Reach = 1 RS = 1260 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 Crit T=10 WS T=500 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 10 20 30 40 50 60 70 80 245 250 255 260 265 270 275 280 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Nacimiento Reach = 1 RS = 1225 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 Crit T=10 WS T=500 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 10 20 30 40 50 60 70 80 235 240 245 250 255 260 265 270 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Nacimiento Reach = 1 RS = 1190 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 Crit T=10 WS T=500 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 10 20 30 40 50 60 70 225 230 235 240 245 250 255 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Nacimiento Reach = 1 RS = 1155 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 Crit T=10 WS T=500 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 10 20 30 40 50 60 70 80 220 225 230 235 240 245 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Nacimiento Reach = 1 RS = 1121.347 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 Crit T=10 WS T=500 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 10 20 30 40 50 60 70 80 210 215 220 225 230 235 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Nacimiento Reach = 1 RS = 1087.632 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 Crit T=10 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 205 210 215 220 225 230 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Nacimiento Reach = 1 RS = 1050 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 Crit T=10 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 195 200 205 210 215 220 225 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Nacimiento Reach = 1 RS = 1015 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 Crit T=10 WS T=500 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 190 195 200 205 210 215 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Nacimiento Reach = 1 RS = 980.0001 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 Crit T=10 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 186 188 190 192 194 196 198 200 202 204 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Nacimiento Reach = 1 RS = 945.0001 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 Crit T=10 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 140 178 180 182 184 186 188 190 192 194 196 198 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Nacimiento Reach = 1 RS = 904.8774 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 Crit T=10 WS T=100 WS T=10 Ground Levee Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 140 160 172 174 176 178 180 182 184 186 188 190 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Nacimiento Reach = 1 RS = 870.5759 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 Crit T=10 WS T=500 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 165 170 175 180 185 190 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Nacimiento Reach = 1 RS = 840.0001 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 Crit T=10 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 50 100 150 200 160 165 170 175 180 185 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Nacimiento Reach = 1 RS = 805 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 Crit T=10 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 50 100 150 200 156 158 160 162 164 166 168 170 172 174 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Nacimiento Reach = 1 RS = 770 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 Crit T=10 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 50 100 150 200 150 152 154 156 158 160 162 164 166 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Nacimiento Reach = 1 RS = 735.0001 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 Crit T=10 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 50 100 150 200 144 146 148 150 152 154 156 158 160 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Nacimiento Reach = 1 RS = 700.0001 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 Crit T=10 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 50 100 150 200 136 138 140 142 144 146 148 150 152 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Nacimiento Reach = 1 RS = 665 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 Crit T=10 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 50 100 150 200 250 132 134 136 138 140 142 144 146 148 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Nacimiento Reach = 1 RS = 630.0001 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 Crit T=10 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 50 100 150 200 250 126 128 130 132 134 136 138 140 142 144 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Nacimiento Reach = 1 RS = 594.9999 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 WS T=100 Crit T=10 WS T=10 Ground Bank Sta 0 50 100 150 200 250 120 125 130 135 140 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Nacimiento Reach = 1 RS = 560.0001 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 Crit T=10 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 50 100 150 200 250 115 120 125 130 135 140 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Nacimiento Reach = 1 RS = 525 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 Crit T=10 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 50 100 150 200 250 110 115 120 125 130 135 140 145 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Nacimiento Reach = 1 RS = 487.2448 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 Crit T=10 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 10 20 30 40 50 60 70 80 168 170 172 174 176 178 180 182 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Pellejera Reach = 1 RS = 1046.358 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 Crit T=10 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 164 166 168 170 172 174 176 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Pellejera Reach = 1 RS = 1012.146 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 Crit T=10 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 158 160 162 164 166 168 170 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Pellejera Reach = 1 RS = 979.5417 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 Crit T=10 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 154 156 158 160 162 164 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Pellejera Reach = 1 RS = 944.5405 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 Crit T=10 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 150 152 154 156 158 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Pellejera Reach = 1 RS = 909.5405 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 Crit T=10 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Pellejera Reach = 1 RS = 874.5405 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 Crit T=10 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 140 142 144 146 148 150 152 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Pellejera Reach = 1 RS = 845.6514 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 Crit T=10 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 136 138 140 142 144 146 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Pellejera Reach = 1 RS = 804.5404 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 WS T=100 Crit T=10 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 133 134 135 136 137 138 139 140 141 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Pellejera Reach = 1 RS = 769.5412 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 Crit T=10 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 128 130 132 134 136 138 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Pellejera Reach = 1 RS = 734.2255 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 WS T=100 Crit T=10 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 122 124 126 128 130 132 134 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Pellejera Reach = 1 RS = 699.5413 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 Crit T=10 WS T=500 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 118 120 122 124 126 128 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Pellejera Reach = 1 RS = 664.5413 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 WS T=100 Crit T=10 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 116 118 120 122 124 126 128 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Pellejera Reach = 1 RS = 627.6627 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 WS T=100 Crit T=10 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 112 114 116 118 120 122 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Pellejera Reach = 1 RS = 594.5412 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 Crit T=10 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 108 110 112 114 116 118 120 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Pellejera Reach = 1 RS = 559.5413 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 WS T=100 Crit T=10 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 106 107 108 109 110 111 112 113 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Pellejera Reach = 1 RS = 524.5412 Station (m) Elevation (m) Legend WS T=500 WS T=100 Crit T=500 Crit T=100 Crit T=10 WS T=10 Ground Ineff Bank Sta 0 20 40 60 80 100 106 107 108 109 110 111 112 113 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Pellejera Reach = 1 RS = 524.3 Culv Station (m) Elevation (m) Legend WS T=500 Crit T=500 WS T=100 Crit T=100 Crit T=10 WS T=10 Ground Ineff Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 96 98 100 102 104 106 108 110 112 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Pellejera Reach = 1 RS = 524.3 Culv Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 Crit T=10 WS T=500 WS T=100 WS T=10 Ground Ineff Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 96 98 100 102 104 106 108 110 112 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Pellejera Reach = 1 RS = 504.754* Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 Crit T=10 WS T=500 WS T=100 WS T=10 Ground Ineff Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 96 98 100 102 104 106 108 110 112 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Pellejera Reach = 1 RS = 504.4 Culv Station (m) Elevation (m) Legend WS T=500 Crit T=500 WS T=100 Crit T=100 Crit T=10 WS T=10 Ground Ineff Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 140 96 97 98 99 100 101 102 103 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Pellejera Reach = 1 RS = 504.4 Culv Station (m) Elevation (m) Legend WS T=500 WS T=100 Crit T=500 Crit T=100 WS T=10 Crit T=10 Ground Ineff Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 140 96 97 98 99 100 101 102 103 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Pellejera Reach = 1 RS = 445.3927 Station (m) Elevation (m) Legend WS T=500 WS T=100 Crit T=500 Crit T=100 WS T=10 Crit T=10 Ground Ineff Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 140 96 97 98 99 100 101 102 103 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Pellejera Reach = 1 RS = 445.10 Culv Station (m) Elevation (m) Legend WS T=500 Crit T=500 WS T=100 Crit T=100 WS T=10 Crit T=10 Ground Ineff Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 90 92 94 96 98 100 102 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Pellejera Reach = 1 RS = 445.10 Culv Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 Crit T=10 WS T=100 WS T=10 Ground Ineff Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 90 92 94 96 98 100 102 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Pellejera Reach = 1 RS = 398.0718 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 Crit T=10 WS T=100 WS T=10 Ground Ineff Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 90 92 94 96 98 100 102 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Pellejera Reach = 1 RS = 397.8 Culv Station (m) Elevation (m) Legend WS T=500 Crit T=500 WS T=100 Crit T=100 Crit T=10 WS T=10 Ground Ineff Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 140 160 82 84 86 88 90 92 94 96 98 100 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Pellejera Reach = 1 RS = 397.8 Culv Station (m) Elevation (m) Legend WS T=500 Crit T=500 Crit T=100 Crit T=10 WS T=100 WS T=10 Ground Ineff Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 140 160 82 84 86 88 90 92 94 96 98 100 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Pellejera Reach = 1 RS = 377.651* Station (m) Elevation (m) Legend WS T=500 Crit T=500 Crit T=100 Crit T=10 WS T=100 WS T=10 Ground Ineff Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 140 160 82 84 86 88 90 92 94 96 98 100 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Pellejera Reach = 1 RS = 377.3 Culv Station (m) Elevation (m) Legend WS T=500 WS T=100 Crit T=500 Crit T=100 Crit T=10 WS T=10 Ground Ineff Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 140 82 83 84 85 86 87 88 89 90 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Pellejera Reach = 1 RS = 377.3 Culv Station (m) Elevation (m) Legend WS T=500 Crit T=500 WS T=100 Crit T=100 WS T=10 Crit T=10 Ground Ineff Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 140 82 83 84 85 86 87 88 89 90 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Pellejera Reach = 1 RS = 316.389* Station (m) Elevation (m) Legend WS T=500 Crit T=500 WS T=100 Crit T=100 WS T=10 Crit T=10 Ground Ineff Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 140 82 83 84 85 86 87 88 89 90 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Pellejera Reach = 1 RS = 316 Culv Station (m) Elevation (m) Legend WS T=500 Crit T=500 WS T=100 Crit T=100 WS T=10 Crit T=10 Ground Ineff Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 140 78 80 82 84 86 88 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Pellejera Reach = 1 RS = 316 Culv Station (m) Elevation (m) Legend WS T=100 WS T=500 WS T=10 Crit T=500 Crit T=100 Crit T=10 Ground Ineff Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 140 78 80 82 84 86 88 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Pellejera Reach = 1 RS = 295.9694 Station (m) Elevation (m) Legend WS T=500 Crit T=500 WS T=100 Crit T=100 WS T=10 Crit T=10 Ground Ineff Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 72 74 76 78 80 82 84 86 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Pellejera Reach = 1 RS = 244.959 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 Crit T=10 WS T=500 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 71 72 73 74 75 76 77 78 79 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Pellejera Reach = 1 RS = 212.0263 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 WS T=100 Crit T=10 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 140 66 67 68 69 70 71 72 73 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Pellejera Reach = 1 RS = 174.959 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 Crit T=10 WS T=500 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 63 64 65 66 67 68 69 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Pellejera Reach = 1 RS = 139.9998 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 WS T=500 Crit T=100 WS T=100 Crit T=10 WS T=10 Ground Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 140 160 60 61 62 63 64 65 66 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Pellejera Reach = 1 RS = 104.9997 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 Crit T=10 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 50 100 150 200 250 54 56 58 60 62 64 66 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Pellejera Reach = 1 RS = 69.99979 Station (m) Elevation (m) Legend WS T=500 WS T=100 WS T=10 Crit T=500 Crit T=100 Crit T=10 Ground Bank Sta 0 50 100 150 200 250 300 58 59 60 61 62 63 64 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Pellejera Reach = 1 RS = 33.72174 Station (m) Elevation (m) Legend WS T=500 WS T=100 Crit T=500 Crit T=100 WS T=10 Crit T=10 Ground Levee Bank Sta -200 -100 0 100 200 300 400 500 50 52 54 56 58 60 62 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Soterrado Reach = 1 RS = 1256.1 Station (m) Elevation (m) Legend WS T=500 WS T=100 WS T=10 Crit T=500 Crit T=100 Crit T=10 Ground Ineff Bank Sta -200 -100 0 100 200 300 400 500 50 52 54 56 58 60 62 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Soterrado Reach = 1 RS = 1255.6 Culv Station (m) Elevation (m) Legend WS T=500 WS T=100 WS T=10 Crit T=100 Crit T=500 Crit T=10 Ground Ineff Bank Sta -200 -100 0 100 200 300 400 50 52 54 56 58 60 62 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Soterrado Reach = 1 RS = 1255.6 Culv Station (m) Elevation (m) Legend WS T=500 WS T=100 WS T=10 Crit T=100 Crit T=500 Crit T=10 Ground Ineff Bank Sta -200 -100 0 100 200 300 400 50 52 54 56 58 60 62 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Soterrado Reach = 1 RS = 1120 Station (m) Elevation (m) Legend WS T=500 WS T=100 WS T=10 Ground Ineff Bank Sta -200 -100 0 100 200 300 400 50 52 54 56 58 60 62 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Soterrado Reach = 1 RS = 1118.05* Station (m) Elevation (m) Legend WS T=500 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta -200 -100 0 100 200 300 400 500 50 52 54 56 58 60 62 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Soterrado Reach = 1 RS = 1085 Station (m) Elevation (m) Legend WS T=500 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta -300 -200 -100 0 100 200 300 400 500 50 52 54 56 58 60 62 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Soterrado Reach = 1 RS = 1050 Station (m) Elevation (m) Legend WS T=500 WS T=100 WS T=10 Crit T=500 Crit T=100 Crit T=10 Ground Ineff Bank Sta -300 -200 -100 0 100 200 300 400 500 50 52 54 56 58 60 62 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Soterrado Reach = 1 RS = 1049.5 Culv Station (m) Elevation (m) Legend WS T=500 WS T=100 WS T=10 Crit T=10 Crit T=100 Crit T=500 Ground Ineff Bank Sta -300 -200 -100 0 100 200 300 50 52 54 56 58 60 62 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Soterrado Reach = 1 RS = 1049.5 Culv Station (m) Elevation (m) Legend WS T=500 WS T=100 WS T=10 Crit T=10 Crit T=100 Crit T=500 Ground Ineff Bank Sta -300 -200 -100 0 100 200 300 50 52 54 56 58 60 62 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Soterrado Reach = 1 RS = 1021.211 Station (m) Elevation (m) Legend WS T=500 WS T=100 Crit T=500 WS T=10 Crit T=100 Crit T=10 Ground Ineff Bank Sta -300 -200 -100 0 100 200 300 50 52 54 56 58 60 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Soterrado Reach = 1 RS = 1017.543 Station (m) Elevation (m) Legend WS T=500 Crit T=500 WS T=100 Crit T=100 WS T=10 Crit T=10 Ground Bank Sta 0 50 100 150 200 250 46 48 50 52 54 56 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Soterrado Reach = 1 RS = 618.5079 Station (m) Elevation (m) Legend WS T=100 Crit T=100 WS T=500 Crit T=500 WS T=10 Crit T=10 Ground Levee Bank Sta 0 50 100 150 200 250 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Soterrado Reach = 1 RS = 438.1123 Station (m) Elevation (m) Legend Crit T=500 Crit T=100 WS T=500 WS T=100 Crit T=10 WS T=10 Ground Levee Bank Sta 0 50 100 150 200 250 36 38 40 42 44 46 48 50 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Soterrado Reach = 1 RS = 258.1107 Station (m) Elevation (m) Legend WS T=10 Crit T=10 WS T=100 Crit T=100 WS T=500 Crit T=500 Ground Levee Bank Sta 0 50 100 150 200 250 300 350 28 30 32 34 36 38 40 42 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Soterrado Reach = 1 RS = 58.8577* Station (m) Elevation (m) Legend WS T=10 Crit T=10 WS T=100 Crit T=100 WS T=500 Crit T=500 Ground Levee Bank Sta 0 50 100 150 200 250 300 350 26 28 30 32 34 36 38 40 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Soterrado Reach = 1 RS = 19.00714 Station (m) Elevation (m) Legend WS T=10 Crit T=10 WS T=100 Crit T=100 WS T=500 Crit T=500 Ground Levee Bank Sta 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 56 57 58 59 60 61 62 63 64 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Tronco_1 Reach = 1 RS = 153.3436 Station (m) Elevation (m) Legend WS T=500 WS T=100 WS T=10 Crit T=500 Crit T=100 Crit T=10 Ground Levee Bank Sta 0 50 100 150 200 56 57 58 59 60 61 62 63 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Tronco_1 Reach = 1 RS = 104.9999 Station (m) Elevation (m) Legend WS T=500 Crit T=500 WS T=100 WS T=10 Ground Bank Sta 0 50 100 150 200 56 57 58 59 60 61 62 63 TORRE1D Plan: PLAN1D 11/28/2017 River = Tronco_1 Reach = 1 RS = 70.00001 Station (m) Elevation (m) Legend WS T=500 WS T=100 Crit T=10 WS T=10 Ground Bank Sta HEC-RAS Plan: PLAN1D (Continued) River Reach River Sta Profile Q Total Min Ch El W.S. Elev E.G. Elev E.G. Slope Vel Chnl Flow Area Top Width Froude # Chl (m3/s) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2) (m) Nacimiento 1 700.0001 T=10 3.11 144.16 144.43 145.26 0.192168 4.16 0.80 4.61 3.02 Nacimiento 1 700.0001 T=100 7.67 144.16 144.57 145.93 0.179576 5.39 1.55 5.77 3.14 Nacimiento 1 700.0001 T=500 10.43 144.16 144.64 146.20 0.166892 5.78 1.97 6.11 3.11 Nacimiento 1 665 T=10 3.11 137.42 137.82 138.82 0.174437 4.44 0.70 2.93 2.90 Nacimiento 1 665 T=100 7.67 137.42 138.01 139.64 0.176469 5.67 1.35 3.93 3.09 Nacimiento 1 665 T=500 10.43 137.42 138.09 140.02 0.182397 6.16 1.69 4.45 3.19 Nacimiento 1 630.0001 T=10 3.11 132.31 132.61 133.29 0.139077 3.64 0.85 4.21 2.58 Nacimiento 1 630.0001 T=100 7.67 132.31 132.77 134.00 0.141756 4.93 1.56 4.89 2.79 Nacimiento 1 630.0001 T=500 10.43 132.31 132.84 134.33 0.139553 5.40 1.93 5.19 2.83 Nacimiento 1 594.9999 T=10 3.11 128.14 127.06 127.29 0.030262 1.47 3.24 0.00 Nacimiento 1 594.9999 T=100 7.67 128.14 127.07 128.40 0.173277 1.50 3.29 0.00 Nacimiento 1 594.9999 T=500 10.43 128.14 127.19 128.73 0.176348 1.90 3.75 0.00 Nacimiento 1 560.0001 T=10 3.11 121.33 121.64 124.17 0.654210 7.04 0.44 2.53 5.39 Nacimiento 1 560.0001 T=100 7.67 121.33 121.97 123.31 0.121303 5.12 1.50 3.80 2.60 Nacimiento 1 560.0001 T=500 10.43 121.33 122.07 123.63 0.119661 5.53 1.89 4.18 2.63 Nacimiento 1 525 T=10 3.11 117.23 117.49 117.83 0.071913 2.58 1.21 6.11 1.85 Nacimiento 1 525 T=100 7.67 117.23 117.58 118.58 0.144527 4.44 1.73 6.47 2.75 Nacimiento 1 525 T=500 10.43 117.23 117.63 118.90 0.147930 4.98 2.09 6.71 2.85 Nacimiento 1 487.2448 T=10 3.11 111.82 112.25 113.41 0.212758 4.77 0.65 2.85 3.19 Nacimiento 1 487.2448 T=100 7.67 111.82 112.50 113.67 0.116700 4.80 1.60 4.41 2.54 Nacimiento 1 487.2448 T=500 10.43 111.82 112.59 113.98 0.114667 5.23 1.99 4.74 2.58 Nacimiento 1 455.0001 T=10 3.11 108.90 109.34 109.71 0.064118 2.79 1.17 4.87 1.81 Nacimiento 1 455.0001 T=100 7.67 108.90 109.49 110.29 0.088598 4.09 1.97 5.87 2.25 Nacimiento 1 455.0001 T=500 10.43 108.90 109.56 110.52 0.092757 4.49 2.45 6.52 2.34 Nacimiento 1 410.2936 T=10 3.11 105.00 106.23 106.31 0.001480 1.26 2.46 22.78 0.36 Nacimiento 1 410.2936 T=100 7.67 105.00 105.73 107.14 0.051930 5.27 1.46 19.16 1.97 Nacimiento 1 410.2936 T=500 10.43 105.00 105.92 107.56 0.044355 5.68 1.84 20.63 1.89 Nacimiento 1 410 Culvert Nacimiento 1 389.507* T=10 3.11 90.80 91.10 92.60 0.199637 5.43 0.57 2.66 3.24 Nacimiento 1 389.507* T=100 7.67 90.80 92.68 92.89 0.002334 2.05 3.74 5.75 0.48 Nacimiento 1 389.507* T=500 10.43 90.80 93.32 93.54 0.001609 2.08 5.02 6.15 0.42 Nacimiento 1 389.2 Culvert Nacimiento 1 285.577* T=10 3.11 87.00 88.25 88.31 0.001094 1.10 2.84 4.41 0.31 Nacimiento 1 285.577* T=100 7.67 87.00 89.11 89.24 0.001168 1.60 4.78 9.04 0.35 Nacimiento 1 285.577* T=500 10.43 87.00 89.66 89.66 0.000007 0.15 164.04 171.67 0.03 Nacimiento 1 285.2 Culvert Nacimiento 1 264.7909 T=10 3.11 86.41 86.95 87.41 0.026029 2.98 1.04 20.17 1.32 Nacimiento 1 264.7909 T=100 7.67 86.41 87.60 88.07 0.009550 3.10 2.99 27.63 0.92 Nacimiento 1 264.7909 T=500 10.43 86.41 87.93 88.25 0.005568 2.79 5.71 32.08 0.73 Nacimiento 1 210 T=10 3.11 75.47 75.61 81.09 3.292373 10.36 0.30 3.34 11.04 Nacimiento 1 210 T=100 7.67 75.47 75.70 83.89 2.498121 12.68 0.60 4.02 10.45 Nacimiento 1 210 T=500 10.43 75.47 75.74 84.59 2.121443 13.17 0.79 4.39 9.91 Nacimiento 1 175 T=10 3.11 71.23 71.48 71.78 0.073400 2.68 1.34 6.88 1.88 Nacimiento 1 175 T=100 7.67 71.23 71.60 72.23 0.096177 3.95 2.29 8.33 2.29 Nacimiento 1 175 T=500 10.43 71.23 71.66 72.45 0.103786 4.42 2.78 9.01 2.43 Nacimiento 1 140 T=10 3.11 68.90 68.51 68.51 0.000163 15.44 25.66 0.00 Nacimiento 1 140 T=100 7.67 68.90 68.51 68.52 0.000993 15.44 25.66 0.00 Nacimiento 1 140 T=500 10.43 68.90 68.51 68.53 0.001837 15.44 25.66 0.00 Nacimiento 1 105 T=10 3.11 64.82 64.92 64.96 0.033519 0.57 3.66 47.52 0.96 Nacimiento 1 105 T=100 7.67 64.82 64.99 65.05 0.031242 0.93 7.43 61.93 1.05 Nacimiento 1 105 T=500 10.43 64.82 64.86 67.97 4.084183 3.78 1.37 23.95 9.32 Nacimiento 1 69.99998 T=10 3.11 62.12 62.23 62.68 0.171189 2.19 1.06 6.81 2.47 Nacimiento 1 69.99998 T=100 7.67 62.12 62.37 63.01 0.134188 2.86 2.20 9.54 2.41 Nacimiento 1 69.99998 T=500 10.43 62.12 62.64 62.81 0.017801 1.89 5.87 17.18 1.02 Nacimiento 1 34.21206 T=10 3.11 59.13 58.92 58.97 0.014112 3.07 29.20 0.00 Nacimiento 1 34.21206 T=100 7.67 59.13 58.92 59.23 0.081310 3.12 29.24 0.00 Nacimiento 1 34.21206 T=500 10.43 59.13 58.87 60.67 0.951766 1.75 24.79 0.00 Innominado_2 1 1575 T=10 3.56 270.33 270.68 272.29 0.276231 5.61 0.63 2.64 3.66 Innominado_2 1 1575 T=100 8.74 270.33 270.87 273.61 0.276009 7.33 1.19 3.25 3.86 Innominado_2 1 1575 T=500 11.87 270.33 270.96 274.24 0.276539 8.02 1.48 3.55 3.94 Innominado_2 1 1540 T=10 3.56 259.28 259.61 261.50 0.344766 6.09 0.58 2.54 4.05 Innominado_2 1 1540 T=100 8.74 259.28 259.79 262.90 0.339057 7.80 1.12 3.26 4.25 Innominado_2 1 1540 T=500 11.87 259.28 259.87 263.54 0.337158 8.48 1.40 3.57 4.32 HEC-RAS Plan: PLAN1D (Continued) River Reach River Sta Profile Q Total Min Ch El W.S. Elev E.G. Elev E.G. Slope Vel Chnl Flow Area Top Width Froude # Chl (m3/s) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2) (m) Innominado_2 1 1505 T=10 3.56 247.48 247.91 249.89 0.318467 6.23 0.57 2.18 3.89 Innominado_2 1 1505 T=100 8.74 247.48 248.12 251.33 0.321313 7.94 1.10 2.89 4.10 Innominado_2 1 1505 T=500 11.87 247.48 248.21 251.99 0.322368 8.60 1.38 3.19 4.18 Innominado_2 1 1470 T=10 3.56 239.30 239.73 240.97 0.199288 4.93 0.72 2.84 3.12 Innominado_2 1 1470 T=100 8.74 239.30 239.94 241.76 0.217149 5.97 1.46 4.63 3.39 Innominado_2 1 1470 T=500 11.87 239.30 240.01 242.23 0.222494 6.60 1.80 4.99 3.51 Innominado_2 1 1435 T=10 3.56 230.74 231.06 232.57 0.292784 5.44 0.65 3.04 3.74 Innominado_2 1 1435 T=100 8.74 230.74 231.21 232.66 0.308168 5.33 1.64 8.28 3.83 Innominado_2 1 1435 T=500 11.87 230.74 231.26 233.02 0.305966 5.87 2.02 8.79 3.91 Innominado_2 1 1400 T=10 3.56 219.87 220.12 221.38 0.346012 4.96 0.72 4.42 3.93 Innominado_2 1 1400 T=100 8.74 219.87 220.25 221.88 0.307175 5.64 1.55 7.19 3.88 Innominado_2 1 1400 T=500 11.87 219.87 220.31 222.13 0.316110 5.97 1.99 8.67 3.98 Innominado_2 1 1362.283 T=10 3.56 208.44 208.79 210.07 0.262132 5.01 0.71 3.46 3.53 Innominado_2 1 1362.283 T=100 8.74 208.44 208.95 211.19 0.259135 6.63 1.32 4.10 3.74 Innominado_2 1 1362.283 T=500 11.87 208.44 209.03 211.64 0.242529 7.16 1.66 4.34 3.70 Innominado_2 1 1333.45 T=10 3.56 203.18 203.62 204.51 0.142488 4.19 0.85 3.39 2.67 Innominado_2 1 1333.45 T=100 8.74 203.18 203.80 205.45 0.149126 5.69 1.54 3.90 2.89 Innominado_2 1 1333.45 T=500 11.87 203.18 203.89 205.95 0.155571 6.36 1.87 4.09 3.00 Innominado_2 1 1295 T=10 3.56 197.05 197.41 198.42 0.176538 4.45 0.80 3.44 2.95 Innominado_2 1 1295 T=100 8.74 197.05 197.59 199.32 0.170841 5.81 1.50 4.16 3.09 Innominado_2 1 1295 T=500 11.87 197.05 197.68 199.70 0.169142 6.29 1.89 4.58 3.13 Innominado_2 1 1260 T=10 3.56 190.29 190.62 191.62 0.216683 4.81 0.81 3.45 3.25 Innominado_2 1 1260 T=100 8.74 190.29 190.80 192.64 0.215487 6.53 1.48 3.91 3.47 Innominado_2 1 1260 T=500 11.87 190.29 190.88 193.10 0.211881 7.18 1.83 4.14 3.51 Innominado_2 1 1230.308 T=10 3.56 185.67 186.05 186.77 0.117420 3.76 0.95 3.88 2.43 Innominado_2 1 1230.308 T=100 8.74 185.67 186.23 187.57 0.124658 5.14 1.70 4.47 2.66 Innominado_2 1 1230.308 T=500 11.87 185.67 186.31 187.97 0.128592 5.70 2.08 4.75 2.75 Innominado_2 1 1192.39 T=10 3.56 179.34 179.79 181.15 0.187707 5.17 0.69 2.31 3.03 Innominado_2 1 1192.39 T=100 8.74 179.34 180.04 181.86 0.182000 5.98 1.46 3.87 3.11 Innominado_2 1 1192.39 T=500 11.87 179.34 180.13 182.25 0.176104 6.45 1.84 4.24 3.13 Innominado_2 1 1155 T=10 3.56 172.21 172.48 173.53 0.216264 4.54 0.78 3.83 3.20 Innominado_2 1 1155 T=100 8.74 172.21 172.64 174.54 0.210717 6.11 1.43 4.31 3.38 Innominado_2 1 1155 T=500 11.87 172.21 172.72 175.04 0.210829 6.76 1.76 4.51 3.45 Innominado_2 1 1114.051 T=10 3.56 167.27 167.82 168.36 0.078758 3.28 1.08 3.96 2.00 Innominado_2 1 1114.051 T=100 8.74 167.27 168.02 169.01 0.086294 4.42 1.98 4.90 2.22 Innominado_2 1 1114.051 T=500 11.87 167.27 168.11 169.35 0.089385 4.93 2.41 5.15 2.30 Innominado_2 1 1081.177 T=10 3.56 164.27 164.73 165.39 0.104316 3.59 0.99 3.97 2.29 Innominado_2 1 1081.177 T=100 8.74 164.27 164.95 165.92 0.102790 4.36 2.01 5.92 2.39 Innominado_2 1 1081.177 T=500 11.87 164.27 165.03 166.16 0.103257 4.70 2.53 6.69 2.44 Innominado_2 1 1047.773 T=10 3.56 160.98 161.42 162.04 0.095804 3.50 1.02 3.94 2.20 Innominado_2 1 1047.773 T=100 8.74 160.98 161.63 162.68 0.091085 4.54 1.93 4.80 2.29 Innominado_2 1 1047.773 T=500 11.87 160.98 161.73 162.91 0.091282 4.81 2.47 5.66 2.32 Innominado_2 1 1015 T=10 3.56 157.38 157.89 158.74 0.104976 4.08 0.87 2.76 2.32 Innominado_2 1 1015 T=100 8.74 157.38 158.15 159.49 0.102525 5.12 1.71 3.71 2.41 Innominado_2 1 1015 T=500 11.87 157.38 158.27 159.79 0.097559 5.45 2.18 4.12 2.40 Innominado_2 1 980.0001 T=10 3.56 153.60 154.02 154.80 0.119362 3.91 0.91 3.52 2.45 Innominado_2 1 980.0001 T=100 8.74 153.60 154.22 155.57 0.122223 5.15 1.70 4.35 2.63 Innominado_2 1 980.0001 T=500 11.87 153.60 154.31 155.96 0.122632 5.69 2.09 4.58 2.69 Innominado_2 1 941.9216 T=10 3.56 150.44 151.01 151.51 0.062766 3.13 1.14 3.74 1.81 Innominado_2 1 941.9216 T=100 8.74 150.44 151.24 152.13 0.064907 4.17 2.10 4.51 1.95 Innominado_2 1 941.9216 T=500 11.87 150.44 151.35 152.41 0.066862 4.58 2.59 4.93 2.02 Innominado_2 1 910 T=10 3.56 146.67 147.05 148.05 0.220035 4.44 0.80 4.06 3.19 Innominado_2 1 910 T=100 8.74 146.67 147.22 148.80 0.182899 5.57 1.57 4.86 3.13 Innominado_2 1 910 T=500 11.87 146.67 147.30 149.11 0.171552 5.94 2.00 5.35 3.11 Innominado_2 1 875 T=10 3.56 142.72 143.20 143.81 0.073235 3.48 1.02 3.18 1.96 Innominado_2 1 875 T=100 8.74 142.72 143.43 144.56 0.081450 4.71 1.86 3.85 2.17 Innominado_2 1 875 T=500 11.87 142.72 143.55 144.86 0.085010 5.07 2.34 4.49 2.24 Innominado_2 1 829.1607 T=10 3.56 139.90 140.48 140.96 0.052055 3.08 1.16 3.25 1.65 Innominado_2 1 829.1607 T=100 8.74 139.90 140.76 141.55 0.050957 3.93 2.23 4.22 1.73 Innominado_2 1 829.1607 T=500 11.87 139.90 140.90 141.80 0.050011 4.20 2.82 4.76 1.74 Innominado_2 1 805 T=10 3.56 135.71 135.97 137.93 0.504479 6.20 0.57 3.27 4.73 Innominado_2 1 805 T=100 8.74 135.71 136.14 138.75 0.370530 7.15 1.22 4.45 4.35 Innominado_2 1 805 T=500 11.87 135.71 136.22 139.09 0.334585 7.50 1.58 4.94 4.23 HEC-RAS Plan: PLAN1D (Continued) River Reach River Sta Profile Q Total Min Ch El W.S. Elev E.G. Elev E.G. Slope Vel Chnl Flow Area Top Width Froude # Chl (m3/s) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2) (m) Innominado_2 1 770 T=10 3.56 132.41 132.99 133.43 0.049933 2.94 1.21 3.67 1.64 Innominado_2 1 770 T=100 8.74 132.41 133.23 133.99 0.058655 3.88 2.25 5.09 1.86 Innominado_2 1 770 T=500 11.87 132.41 133.32 134.28 0.061938 4.33 2.74 5.41 1.95 Innominado_2 1 735.0001 T=10 3.56 128.99 129.51 130.52 0.157256 4.44 0.80 2.98 2.73 Innominado_2 1 735.0001 T=100 8.74 128.99 129.78 131.18 0.110902 5.24 1.67 3.59 2.45 Innominado_2 1 735.0001 T=500 11.87 128.99 129.90 131.48 0.101585 5.57 2.13 3.87 2.39 Innominado_2 1 700 T=10 3.56 126.06 126.34 126.73 0.072715 2.90 1.34 6.33 1.92 Innominado_2 1 700 T=100 8.74 126.06 126.47 127.34 0.099905 4.37 2.22 7.17 2.39 Innominado_2 1 700 T=500 11.87 126.06 126.53 127.66 0.109416 5.00 2.69 7.98 2.56 Innominado_2 1 665.0001 T=10 3.56 124.43 125.42 125.47 0.001228 0.96 3.73 26.77 0.32 Innominado_2 1 665.0001 T=100 8.74 124.43 125.98 126.09 0.001536 1.46 5.97 32.59 0.38 Innominado_2 1 665.0001 T=500 11.87 124.43 126.26 126.41 0.001592 1.67 7.10 36.09 0.40 Innominado_2 1 664.8 Culvert Innominado_2 1 636.792* T=10 3.56 112.48 113.42 113.46 0.001200 0.95 3.75 5.44 0.31 Innominado_2 1 636.792* T=100 8.74 112.48 113.97 114.08 0.001561 1.47 5.94 5.54 0.39 Innominado_2 1 636.792* T=500 11.87 112.48 114.23 114.38 0.001659 1.69 7.01 5.59 0.41 Innominado_2 1 636.5 Culvert Innominado_2 1 552.1677 T=10 3.56 110.36 111.14 111.41 0.016140 2.28 1.56 6.40 1.01 Innominado_2 1 552.1677 T=100 8.74 110.36 111.58 111.98 0.013730 2.81 3.11 8.11 1.00 Innominado_2 1 552.1677 T=500 11.87 110.36 111.76 112.25 0.012904 3.11 3.82 8.47 1.00 Innominado_2 1 525 T=10 3.56 109.61 109.98 110.50 0.076408 3.21 1.11 4.16 1.98 Innominado_2 1 525 T=100 8.74 109.61 110.19 111.10 0.072587 4.23 2.06 4.80 2.06 Innominado_2 1 525 T=500 11.87 109.61 110.29 111.39 0.070595 4.63 2.56 5.03 2.07 Innominado_2 1 490 T=10 3.56 107.67 108.31 108.62 0.037660 2.43 1.46 4.80 1.41 Innominado_2 1 490 T=100 8.74 107.67 108.53 109.00 0.044831 3.02 2.89 7.83 1.59 Innominado_2 1 490 T=500 11.87 107.67 108.60 109.21 0.048555 3.45 3.45 8.13 1.69 Innominado_2 1 454.9999 T=10 3.56 104.95 107.95 107.95 0.000011 0.17 21.43 26.83 0.03 Innominado_2 1 454.9999 T=100 8.74 104.95 108.69 108.69 0.000021 0.26 36.07 37.72 0.05 Innominado_2 1 454.9999 T=500 11.87 104.95 107.86 107.87 0.000145 0.58 20.57 25.82 0.12 Innominado_2 1 450 Culvert Innominado_2 1 420.0001 T=10 3.56 103.21 103.56 107.19 0.474122 8.44 0.42 12.86 5.08 Innominado_2 1 420.0001 T=100 8.74 103.21 104.79 105.55 0.010527 3.86 2.27 57.20 1.00 Innominado_2 1 420.0001 T=500 11.87 103.21 105.28 105.28 0.000020 0.16 77.39 66.33 0.04 Innominado_2 1 385 T=10 3.56 100.06 100.55 100.63 0.022172 1.25 2.85 17.80 1.00 Innominado_2 1 385 T=100 8.74 100.06 100.68 100.79 0.020259 1.47 5.95 27.20 1.00 Innominado_2 1 385 T=500 11.87 100.06 100.73 100.86 0.018966 1.60 7.40 28.27 1.00 Innominado_2 1 350 T=10 3.56 96.01 96.26 98.19 0.721132 6.16 0.58 4.44 5.45 Innominado_2 1 350 T=100 8.74 96.01 96.41 98.72 0.361666 6.73 1.30 5.16 4.28 Innominado_2 1 350 T=500 11.87 96.01 96.49 98.93 0.308158 6.92 1.71 5.78 4.06 Innominado_2 1 315.0001 T=10 3.56 92.75 93.26 93.41 0.017752 1.77 2.02 6.26 0.99 Innominado_2 1 315.0001 T=100 8.74 92.75 93.53 93.72 0.016831 1.94 4.51 11.74 1.00 Innominado_2 1 315.0001 T=500 11.87 92.75 93.64 93.85 0.016238 2.01 5.91 14.28 1.00 Innominado_2 1 277.1937 T=10 3.56 89.35 89.69 91.40 0.440908 5.78 0.62 3.58 4.45 Innominado_2 1 277.1937 T=100 8.74 89.35 89.88 91.93 0.249255 6.34 1.38 4.48 3.65 Innominado_2 1 277.1937 T=500 11.87 89.35 89.97 92.13 0.224823 6.49 1.83 5.32 3.54 Innominado_2 1 242.8437 T=10 3.56 85.79 86.38 86.53 0.018494 1.68 2.12 7.29 1.00 Innominado_2 1 242.8437 T=100 8.74 85.79 86.42 87.10 0.078368 3.66 2.39 7.57 2.08 Innominado_2 1 242.8437 T=500 11.87 85.79 86.49 87.31 0.083038 4.02 2.95 8.48 2.18 Innominado_2 1 209.9999 T=10 3.56 83.76 84.16 85.07 0.174099 4.22 0.84 3.90 2.90 Innominado_2 1 209.9999 T=100 8.74 83.76 84.49 85.06 0.049087 3.33 2.62 6.69 1.70 Innominado_2 1 209.9999 T=500 11.87 83.76 84.59 85.24 0.047504 3.57 3.38 8.82 1.71 Innominado_2 1 175 T=10 3.56 80.99 81.36 81.38 0.006229 0.84 5.50 18.55 0.56 Innominado_2 1 175 T=100 8.74 80.99 81.36 81.50 0.037525 2.07 5.50 18.55 1.37 Innominado_2 1 175 T=500 11.87 80.99 81.44 81.59 0.036662 1.97 7.16 22.76 1.34 Innominado_2 1 140 T=10 3.56 78.17 78.36 80.42 1.226245 6.36 0.56 6.21 6.76 Innominado_2 1 140 T=100 8.74 78.17 78.57 79.26 0.123937 3.69 2.37 10.63 2.49 Innominado_2 1 140 T=500 11.87 78.17 78.63 79.43 0.114382 3.98 2.98 11.25 2.47 Innominado_2 1 105.2435 T=10 3.56 75.50 75.79 75.92 0.039162 1.62 2.20 14.19 1.32 Innominado_2 1 105.2435 T=100 8.74 75.50 75.88 76.17 0.062615 2.38 3.71 20.34 1.73 Innominado_2 1 105.2435 T=500 11.87 75.50 75.91 76.29 0.067960 2.72 4.44 22.07 1.84 Innominado_2 1 70.00001 T=10 3.56 71.97 72.31 73.11 0.223770 3.98 0.90 5.55 3.16 Innominado_2 1 70.00001 T=100 8.74 71.97 72.50 73.26 0.109178 3.86 2.26 8.53 2.39 Innominado_2 1 70.00001 T=500 11.87 71.97 72.58 73.36 0.101215 3.89 3.05 10.76 2.33 HEC-RAS Plan: PLAN1D (Continued) River Reach River Sta Profile Q Total Min Ch El W.S. Elev E.G. Elev E.G. Slope Vel Chnl Flow Area Top Width Froude # Chl (m3/s) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2) (m) Innominado_2 1 39.29022 T=10 3.56 68.41 68.56 68.72 0.091978 1.80 1.98 20.87 1.87 Innominado_2 1 39.29022 T=100 8.74 68.41 68.60 69.06 0.167858 3.01 2.91 22.34 2.66 Innominado_2 1 39.29022 T=500 11.87 68.41 68.63 69.24 0.181155 3.46 3.43 22.55 2.84 Innominado_1 1 481.7349 T=10 2.18 79.11 79.57 79.87 0.077057 2.69 0.90 3.16 1.89 Innominado_1 1 481.7349 T=100 5.34 79.11 79.78 80.36 0.077058 3.86 1.65 3.83 2.05 Innominado_1 1 481.7349 T=500 7.26 79.11 79.88 80.60 0.077042 4.29 2.04 4.14 2.10 Innominado_1 1 455 T=10 2.18 80.48 77.20 77.38 0.055520 1.16 3.29 0.00 Innominado_1 1 455 T=100 5.34 80.48 77.53 77.75 0.051198 2.54 5.70 0.00 Innominado_1 1 455 T=500 7.26 80.48 77.64 77.90 0.049570 3.21 6.31 0.00 Innominado_1 1 414.8814 T=10 2.18 74.54 73.03 73.38 0.217513 0.83 4.12 0.00 Innominado_1 1 414.8814 T=100 5.34 74.54 73.37 73.59 0.050735 2.55 5.78 0.00 Innominado_1 1 414.8814 T=500 7.26 74.54 73.48 73.74 0.048467 3.18 6.12 0.00 Innominado_1 1 385 T=10 2.18 70.53 70.83 70.97 0.038521 1.92 1.37 5.33 1.36 Innominado_1 1 385 T=100 5.34 70.53 70.92 71.37 0.088845 3.52 1.87 5.72 2.16 Innominado_1 1 385 T=500 7.26 70.53 70.99 71.57 0.092197 3.99 2.27 6.08 2.26 Innominado_1 1 350 T=10 2.18 68.67 69.02 69.21 0.063446 1.53 1.15 5.23 1.54 Innominado_1 1 350 T=100 5.34 68.67 69.27 69.49 0.033718 2.32 2.59 6.39 1.35 Innominado_1 1 350 T=500 7.26 68.67 69.37 69.64 0.032721 2.66 3.24 7.02 1.37 Innominado_1 1 315 T=10 2.18 67.44 67.85 67.97 0.024023 1.77 1.54 6.16 1.12 Innominado_1 1 315 T=100 5.34 67.44 67.99 68.24 0.041268 2.48 2.57 8.60 1.49 Innominado_1 1 315 T=500 7.26 67.44 68.06 68.37 0.043625 2.80 3.11 9.13 1.57 Innominado_1 1 280 T=10 2.18 65.84 66.11 66.46 0.095343 2.64 0.83 5.01 2.08 Innominado_1 1 280 T=100 5.34 65.84 66.29 66.65 0.050110 2.64 2.04 7.96 1.63 Innominado_1 1 280 T=500 7.26 65.84 66.36 66.77 0.047701 2.85 2.59 8.87 1.63 Innominado_1 1 245 T=10 2.18 65.09 65.29 65.31 0.008633 0.74 3.43 24.54 0.61 Innominado_1 1 245 T=100 5.34 65.09 65.31 65.42 0.031761 1.55 4.00 24.90 1.21 Innominado_1 1 245 T=500 7.26 65.09 66.02 66.02 0.000201 0.37 24.53 31.23 0.13 Innominado_1 1 223.8079 T=10 2.18 64.86 65.00 65.03 0.022310 0.97 3.20 42.73 0.94 Innominado_1 1 223.8079 T=100 5.34 64.86 65.31 65.31 0.000711 0.43 18.09 50.97 0.21 Innominado_1 1 223.8079 T=500 7.26 64.86 66.02 66.02 0.000032 0.18 67.09 83.91 0.05 Innominado_1 1 214.046* T=10 2.18 63.73 64.55 64.63 0.003031 1.30 1.67 10.46 0.48 Innominado_1 1 214.046* T=100 5.34 63.73 65.06 65.25 0.003252 1.91 2.80 37.13 0.54 Innominado_1 1 214.046* T=500 7.26 63.73 66.02 66.02 0.000013 0.15 80.96 92.37 0.04 Innominado_1 1 213.5 Culvert Innominado_1 1 194.523* T=10 2.18 62.38 63.72 63.75 0.000525 0.77 2.84 8.34 0.22 Innominado_1 1 194.523* T=100 5.34 62.38 63.93 64.06 0.001916 1.62 3.30 9.49 0.42 Innominado_1 1 194.523* T=500 7.26 62.38 63.98 64.21 0.003178 2.13 3.41 9.77 0.55 Innominado_1 1 175 T=10 2.18 63.07 63.56 63.69 0.019945 1.59 1.37 5.41 1.00 Innominado_1 1 175 T=100 5.34 63.07 63.77 63.96 0.017979 1.93 2.77 7.47 1.01 Innominado_1 1 175 T=500 7.26 63.07 63.86 64.08 0.016606 2.08 3.49 7.95 1.00 Innominado_1 1 140 T=10 2.18 61.24 61.50 62.00 0.223901 3.13 0.70 6.15 2.98 Innominado_1 1 140 T=100 5.34 61.24 61.59 62.43 0.196363 4.04 1.32 7.23 3.02 Innominado_1 1 140 T=500 7.26 61.24 61.64 62.61 0.182610 4.36 1.67 7.71 2.99 Innominado_1 1 105.0001 T=10 2.18 59.18 59.67 59.81 0.026887 1.67 1.31 6.05 1.14 Innominado_1 1 105.0001 T=100 5.34 59.18 59.81 60.01 0.030970 1.98 2.70 10.77 1.26 Innominado_1 1 105.0001 T=500 7.26 59.18 59.86 60.12 0.032940 2.25 3.22 11.08 1.33 Innominado_1 1 69.99998 T=10 2.18 56.95 57.42 57.91 0.152801 3.11 0.70 4.55 2.54 Innominado_1 1 69.99998 T=100 5.34 56.95 58.25 58.26 0.000628 0.48 11.37 24.91 0.20 Innominado_1 1 69.99998 T=500 7.26 56.95 58.30 58.32 0.000856 0.58 13.08 31.55 0.24 Canada_Pinar 1 1588.153 T=10 2.92 283.36 283.65 285.04 0.340250 5.21 0.56 3.12 3.92 Canada_Pinar 1 1588.153 T=100 7.22 283.36 283.80 286.20 0.340573 6.86 1.05 3.83 4.18 Canada_Pinar 1 1588.153 T=500 9.82 283.36 283.87 286.66 0.340585 7.41 1.33 4.29 4.26 Canada_Pinar 1 1551.668 T=10 2.92 271.07 271.46 273.03 0.317687 5.55 0.53 2.44 3.81 Canada_Pinar 1 1551.668 T=100 7.22 271.07 271.64 274.34 0.309002 7.28 0.99 2.90 3.98 Canada_Pinar 1 1551.668 T=500 9.82 271.07 271.72 274.91 0.303563 7.90 1.24 3.14 4.01 Canada_Pinar 1 1507.916 T=10 2.92 259.41 259.72 260.91 0.239431 4.83 0.60 2.87 3.36 Canada_Pinar 1 1507.916 T=100 7.22 259.41 259.88 262.02 0.250995 6.48 1.11 3.48 3.66 Canada_Pinar 1 1507.916 T=500 9.82 259.41 259.95 262.57 0.255456 7.17 1.37 3.69 3.76 Canada_Pinar 1 1470 T=10 2.92 248.04 248.23 249.35 0.400078 4.69 0.62 4.67 4.10 Canada_Pinar 1 1470 T=100 7.22 248.04 248.33 250.35 0.383658 6.29 1.15 5.34 4.33 Canada_Pinar 1 1470 T=500 9.82 248.04 248.38 250.85 0.378611 6.96 1.41 5.57 4.41 Canada_Pinar 1 1435 T=10 2.92 239.50 239.92 240.79 0.162383 4.13 0.71 3.13 2.77 Canada_Pinar 1 1435 T=100 7.22 239.50 240.09 241.62 0.170060 5.48 1.32 3.90 3.01 HEC-RAS Plan: PLAN1D (Continued) River Reach River Sta Profile Q Total Min Ch El W.S. Elev E.G. Elev E.G. Slope Vel Chnl Flow Area Top Width Froude # Chl (m3/s) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2) (m) Canada_Pinar 1 1435 T=500 9.82 239.50 240.17 242.03 0.173414 6.04 1.62 4.20 3.10 Canada_Pinar 1 1400 T=10 2.92 231.64 231.88 232.93 0.329018 4.54 0.64 4.34 3.77 Canada_Pinar 1 1400 T=100 7.22 231.64 232.00 233.85 0.298905 6.03 1.20 4.86 3.88 Canada_Pinar 1 1400 T=500 9.82 231.64 232.06 234.28 0.289119 6.61 1.49 5.12 3.92 Canada_Pinar 1 1365 T=10 2.92 223.07 223.44 224.42 0.186023 4.38 0.67 3.02 2.98 Canada_Pinar 1 1365 T=100 7.22 223.07 223.61 225.29 0.201783 5.73 1.26 4.04 3.28 Canada_Pinar 1 1365 T=500 9.82 223.07 223.69 225.63 0.210025 6.16 1.59 4.72 3.39 Canada_Pinar 1 1329.863 T=10 2.92 215.49 215.87 217.07 0.235390 4.85 0.60 2.75 3.31 Canada_Pinar 1 1329.863 T=100 7.22 215.49 216.06 218.00 0.211798 6.17 1.17 3.38 3.35 Canada_Pinar 1 1329.863 T=500 9.82 215.49 216.15 218.40 0.199838 6.64 1.48 3.62 3.32 Canada_Pinar 1 1295.015 T=10 2.92 207.90 208.40 209.74 0.188529 5.12 0.57 1.84 2.94 Canada_Pinar 1 1295.015 T=100 7.22 207.90 208.65 210.85 0.197381 6.57 1.10 2.47 3.15 Canada_Pinar 1 1295.015 T=500 9.82 207.90 208.76 211.34 0.203522 7.12 1.38 2.82 3.25 Canada_Pinar 1 1260 T=10 2.92 199.87 200.25 201.87 0.270333 5.65 0.52 2.00 3.55 Canada_Pinar 1 1260 T=100 7.22 199.87 200.47 202.91 0.261367 6.92 1.04 2.85 3.66 Canada_Pinar 1 1260 T=500 9.82 199.87 200.57 203.28 0.261203 7.30 1.35 3.41 3.71 Canada_Pinar 1 1225 T=10 2.92 194.20 194.57 195.26 0.129371 3.68 0.79 3.56 2.49 Canada_Pinar 1 1225 T=100 7.22 194.20 194.74 196.03 0.140181 5.02 1.44 4.24 2.75 Canada_Pinar 1 1225 T=500 9.82 194.20 194.82 196.37 0.141157 5.52 1.78 4.57 2.82 Canada_Pinar 1 1190 T=10 2.92 186.48 186.77 188.10 0.363029 5.09 0.57 3.49 4.01 Canada_Pinar 1 1190 T=100 7.22 186.48 186.91 188.89 0.316029 6.22 1.16 4.70 4.00 Canada_Pinar 1 1190 T=500 9.82 186.48 186.97 189.33 0.300350 6.80 1.44 4.89 4.00 Canada_Pinar 1 1155 T=10 2.92 180.33 180.88 181.57 0.107919 3.94 0.81 2.66 2.34 Canada_Pinar 1 1155 T=100 7.22 180.33 181.12 182.22 0.118789 4.90 1.57 3.85 2.57 Canada_Pinar 1 1155 T=500 9.82 180.33 181.21 182.58 0.124328 5.50 1.92 4.15 2.69 Canada_Pinar 1 1122.834 T=10 2.92 175.56 175.85 176.78 0.214760 4.27 0.68 3.65 3.15 Canada_Pinar 1 1122.834 T=100 7.22 175.56 176.01 177.33 0.198741 5.09 1.42 5.50 3.20 Canada_Pinar 1 1122.834 T=500 9.82 175.56 176.08 177.62 0.194119 5.50 1.78 6.03 3.23 Canada_Pinar 1 1085 T=10 2.92 167.30 167.70 168.83 0.204466 4.72 0.62 2.63 3.10 Canada_Pinar 1 1085 T=100 7.22 167.30 167.89 169.71 0.201801 5.98 1.21 3.52 3.26 Canada_Pinar 1 1085 T=500 9.82 167.30 167.97 170.12 0.199698 6.49 1.51 3.86 3.31 Canada_Pinar 1 1050 T=10 2.92 162.58 162.95 163.54 0.110216 3.38 0.86 3.92 2.30 Canada_Pinar 1 1050 T=100 7.22 162.58 163.12 164.17 0.118068 4.54 1.59 4.87 2.53 Canada_Pinar 1 1050 T=500 9.82 162.58 163.20 164.41 0.123658 4.88 2.01 5.73 2.63 Canada_Pinar 1 1015 T=10 2.92 157.47 157.71 158.37 0.207106 3.61 0.81 5.51 3.00 Canada_Pinar 1 1015 T=100 7.22 157.47 157.83 158.94 0.194252 4.67 1.54 6.76 3.12 Canada_Pinar 1 1015 T=500 9.82 157.47 157.89 159.19 0.182750 5.06 1.94 7.18 3.11 Canada_Pinar 1 979.9999 T=10 2.92 152.02 152.34 152.96 0.119205 3.51 0.83 3.83 2.40 Canada_Pinar 1 979.9999 T=100 7.22 152.02 152.51 153.60 0.122828 4.63 1.56 4.79 2.59 Canada_Pinar 1 979.9999 T=500 9.82 152.02 152.58 153.90 0.127321 5.08 1.93 5.30 2.69 Canada_Pinar 1 945.0001 T=10 2.92 147.01 147.25 147.67 0.193272 2.86 1.02 9.35 2.76 Canada_Pinar 1 945.0001 T=100 7.22 147.01 147.33 148.05 0.203125 3.75 1.92 12.11 3.01 Canada_Pinar 1 945.0001 T=500 9.82 147.01 147.37 148.26 0.199602 4.20 2.34 12.29 3.07 Canada_Pinar 1 910.0001 T=10 2.92 140.68 141.02 141.80 0.145240 3.91 0.75 3.37 2.65 Canada_Pinar 1 910.0001 T=100 7.22 140.68 141.21 142.30 0.134181 4.62 1.56 5.19 2.69 Canada_Pinar 1 910.0001 T=500 9.82 140.68 141.28 142.58 0.132958 5.05 1.95 5.60 2.73 Canada_Pinar 1 875 T=10 2.92 136.57 136.89 137.34 0.107945 2.98 0.98 5.40 2.24 Canada_Pinar 1 875 T=100 7.22 136.57 137.02 137.81 0.117863 3.94 1.83 7.12 2.48 Canada_Pinar 1 875 T=500 9.82 136.57 137.08 138.05 0.120944 4.35 2.25 7.67 2.56 Canada_Pinar 1 840 T=10 2.92 132.60 132.77 133.13 0.130862 2.51 1.11 6.63 2.31 Canada_Pinar 1 840 T=100 7.22 132.60 132.91 133.52 0.122570 3.29 2.09 8.14 2.41 Canada_Pinar 1 840 T=500 9.82 132.60 132.97 133.71 0.121002 3.79 2.57 8.47 2.48 Canada_Pinar 1 805 T=10 2.92 127.05 127.44 128.15 0.129897 3.73 0.78 3.43 2.50 Canada_Pinar 1 805 T=100 7.22 127.05 127.62 128.73 0.129161 4.67 1.55 4.80 2.63 Canada_Pinar 1 805 T=500 9.82 127.05 127.69 129.03 0.125316 5.12 1.92 5.03 2.65 Canada_Pinar 1 769.9999 T=10 2.92 122.83 123.07 123.59 0.130644 2.59 0.92 4.00 2.29 Canada_Pinar 1 769.9999 T=100 7.22 122.83 123.25 124.15 0.131624 3.35 1.74 5.26 2.47 Canada_Pinar 1 769.9999 T=500 9.82 122.83 123.32 124.44 0.136553 3.93 2.12 5.59 2.60 Canada_Pinar 1 735 T=10 2.92 118.25 118.68 119.34 0.102830 3.60 0.81 3.13 2.26 Canada_Pinar 1 735 T=100 7.22 118.25 118.89 119.99 0.099113 4.63 1.56 3.94 2.35 Canada_Pinar 1 735 T=500 9.82 118.25 118.99 120.27 0.096290 5.01 1.96 4.27 2.36 Canada_Pinar 1 700 T=10 2.92 115.66 115.97 116.35 0.068377 2.74 1.08 5.18 1.85 Canada_Pinar 1 700 T=100 7.22 115.66 116.13 116.86 0.075586 3.85 1.96 6.21 2.08 Canada_Pinar 1 700 T=500 9.82 115.66 116.19 117.12 0.078966 4.33 2.38 6.53 2.18 HEC-RAS Plan: PLAN1D (Continued) River Reach River Sta Profile Q Total Min Ch El W.S. Elev E.G. Elev E.G. Slope Vel Chnl Flow Area Top Width Froude # Chl (m3/s) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2) (m) Canada_Pinar 1 665.0001 T=10 2.92 106.70 106.88 110.29 0.817134 8.18 0.36 4.64 6.19 Canada_Pinar 1 665.0001 T=100 7.22 106.70 107.09 111.48 0.371422 9.28 0.78 4.86 4.75 Canada_Pinar 1 665.0001 T=500 9.82 106.70 107.21 112.00 0.285062 9.69 1.01 4.99 4.35 Canada_Pinar 1 664.8 Culvert Canada_Pinar 1 640.276* T=10 2.92 99.30 100.28 100.39 0.002822 1.49 1.95 4.07 0.48 Canada_Pinar 1 640.276* T=100 7.22 99.30 99.90 101.76 0.088965 6.04 1.19 3.93 2.50 Canada_Pinar 1 640.276* T=500 9.82 99.30 101.64 101.86 0.001739 2.10 4.68 4.58 0.44 Canada_Pinar 1 640 Culvert Canada_Pinar 1 541.380* T=10 2.92 94.15 95.33 95.43 0.002447 1.37 2.13 11.81 0.42 Canada_Pinar 1 541.380* T=100 7.22 94.15 96.12 96.31 0.002367 1.95 3.70 37.89 0.46 Canada_Pinar 1 541.380* T=500 9.82 94.15 96.57 96.80 0.002108 2.13 4.61 47.14 0.45 Canada_Pinar 1 541.18 Culvert Canada_Pinar 1 516.6564 T=10 2.92 91.64 92.14 92.62 0.030856 3.06 0.95 16.57 1.42 Canada_Pinar 1 516.6564 T=100 7.22 91.64 92.47 93.50 0.033285 4.50 1.61 19.91 1.60 Canada_Pinar 1 516.6564 T=500 9.82 91.64 92.63 93.95 0.033417 5.09 1.93 25.93 1.66 Canada_Pinar 1 465.8366 T=10 2.92 85.53 85.93 88.45 0.463132 7.03 0.42 1.66 4.48 Canada_Pinar 1 465.8366 T=100 7.22 85.53 86.16 89.14 0.442509 7.64 0.95 3.35 4.59 Canada_Pinar 1 465.8366 T=500 9.82 85.53 86.23 89.59 0.432942 8.11 1.21 3.88 4.64 Canada_Pinar 1 420 T=10 2.92 82.66 83.11 83.25 0.041284 1.67 1.92 15.75 1.35 Canada_Pinar 1 420 T=100 7.22 82.66 83.21 83.45 0.046710 2.26 3.67 19.13 1.52 Canada_Pinar 1 420 T=500 9.82 82.66 83.25 83.56 0.050351 2.58 4.40 19.58 1.62 Canada_Pinar 1 385 T=10 2.92 79.77 78.55 78.62 0.049489 2.57 19.87 0.00 Canada_Pinar 1 385 T=100 7.22 79.77 78.66 78.77 0.041417 4.88 22.18 0.00 Canada_Pinar 1 385 T=500 9.82 79.77 78.72 78.85 0.039889 6.17 24.43 0.00 Canada_Pinar 1 350.0001 T=10 2.92 76.26 76.55 76.79 0.051492 2.16 1.35 6.98 1.57 Canada_Pinar 1 350.0001 T=100 7.22 76.26 76.71 77.11 0.050660 2.80 2.58 8.93 1.66 Canada_Pinar 1 350.0001 T=500 9.82 76.26 76.79 77.23 0.049434 2.94 3.35 11.43 1.67 Canada_Pinar 1 315 T=10 2.92 73.61 73.69 74.03 0.137532 0.78 1.14 5.24 1.76 Canada_Pinar 1 315 T=100 7.22 73.61 73.82 74.32 0.143914 2.53 2.35 10.37 2.40 Canada_Pinar 1 315 T=500 9.82 73.61 73.87 74.47 0.145203 3.17 2.88 10.75 2.55 Canada_Pinar 1 280 T=10 2.92 70.87 71.28 71.58 0.044698 2.42 1.21 4.64 1.51 Canada_Pinar 1 280 T=100 7.22 70.87 71.53 71.72 0.044753 1.93 3.75 20.66 1.44 Canada_Pinar 1 280 T=500 9.82 70.87 71.57 71.80 0.045632 2.15 4.58 21.77 1.49 Canada_Pinar 1 245 T=10 2.92 68.69 68.85 69.14 0.128684 2.62 1.33 9.33 2.32 Canada_Pinar 1 245 T=100 7.22 68.69 68.98 69.34 0.116845 3.12 2.88 16.35 2.34 Canada_Pinar 1 245 T=500 9.82 68.69 69.04 69.36 0.121611 2.97 4.14 23.14 2.35 Canada_Pinar 1 210 T=10 2.92 65.97 66.25 66.44 0.050507 2.23 1.72 8.91 1.57 Canada_Pinar 1 210 T=100 7.22 65.97 66.41 66.69 0.051780 2.71 3.32 11.70 1.66 Canada_Pinar 1 210 T=500 9.82 65.97 66.50 66.75 0.049127 2.43 4.65 20.16 1.59 Canada_Pinar 1 169.0854 T=10 2.92 63.64 63.72 63.92 0.082981 0.81 1.52 8.69 1.47 Canada_Pinar 1 169.0854 T=100 7.22 63.64 63.86 64.16 0.080455 2.16 2.97 11.43 1.86 Canada_Pinar 1 169.0854 T=500 9.82 63.64 63.91 64.28 0.080316 2.53 3.67 12.41 1.93 Canada_Pinar 1 140 T=10 2.92 60.83 60.97 61.13 0.107890 1.89 1.68 17.66 2.01 Canada_Pinar 1 140 T=100 7.22 60.83 61.04 61.36 0.114623 2.82 3.25 27.42 2.27 Canada_Pinar 1 140 T=500 9.82 60.83 61.06 61.46 0.116494 3.19 4.06 28.38 2.35 Canada_Pinar 1 105 T=10 2.92 59.84 60.21 60.24 0.005864 0.88 4.26 18.80 0.56 Canada_Pinar 1 105 T=100 7.22 59.84 60.42 60.47 0.004423 1.14 8.60 22.39 0.53 Canada_Pinar 1 105 T=500 9.82 59.84 60.53 60.59 0.003805 1.22 11.21 24.37 0.51 Canada_Pinar 1 66.81863 T=10 2.92 59.36 59.72 59.85 0.019857 1.62 1.84 7.14 1.02 Canada_Pinar 1 66.81863 T=100 7.22 59.36 59.95 60.16 0.014341 2.10 3.70 9.14 0.97 Canada_Pinar 1 66.81863 T=500 9.82 59.36 60.05 60.31 0.013343 2.31 4.68 9.73 0.96