ailable online at www

.sciencedirect.com

2212-8271 © 2015 The Authors. Published by Else

vier B.V

. Tai atviros prieigos straipsnis pagal CC BY

-NC-ND license

http://creati

vecommons.org/licenses/by-nc-nd/4.0/

Peer-re

vie

2015/03/101 Procedūra CIRP (2015) ScienceDir ect 15 CIRP Konferencija dėl mašininių operacijų modeliavimo Apibendrinamo krašto įtaką spinduliu AISI1045 Eckart Uhlmann, Steffen Henze*, Katrin Brömmelhoff mašininių įrankių ir gamyklos valdymo instituto, Berlyno technologijos universiteto, Pascalstr. 8-9, 10587 Berlynas, Vokietija b Materialų mokslų ir technologijų institutas - Metalinės medžiagos, Berlyno technologijos universitetas, Ernst-Reuter-Platz 1, 1058 7 Berlynas, Germany * Korespondentas autorius. Tel.: +49-30314-23624; faksas: +49-30-314-2589 E. pašto adresas: [email protected] AISI1045 orto gonalinio pjovimo metu buvo atliekami abstraktieji in situ įtampos matavimai su didelio energijos sinchrotrono spinduliu. Taip buvo galima nustatyti spaudimo būseną švieso formavimo zonoje per pjovimo procesą. Todėl buvo padaryta prielaida, susijusi su perkrovimo proceso sudėtinių kraštų formavimu. The formation of a built-up edge on the cutting

įrankis

yra įprastas

reiškinys.

iš švelnojo plieno

ir o

ther ductile materials, in p

Bendrosios dalys mažame pjovimo greičiu. Tai gali sukelti per didelį apdorumą ir sumažėjimą paviršiaus kokybės. Analizuojant in situ eksperimentų chipų šaknis, buvo galima ištirti įrengtų kraštų geomatiką įrankių su 0° skersmo kampu ir skersmo krašto spinduliu r = 30 m ir r = 60 m. Naudodamiesi gautais duomenimis, buvo galima sukurti simuliatoriaus modelį, kuris reprezentuoja įrengtą kraštą, naudojant dvi įrengtų krašto versijas: tvirtą kaip įrankių rigią ir elastinę priešais įrankis. Naudojant FEM skersimo simulacijas su nd be susikūrusių kraštų, buvo galima parodyti b uilt-up krašto įtaką šipų formavimui ir įtampos būsenui šipų formavimo zonoje. Su šiais duomenimis buvo atliktas mažųjų simulacijų rezultatų palyginimas su in situ eksperimentais.

© 2015 The Authors. Published b

y Elsevier B.V. Tarptautinio mokslo komiteto atsakomybė už 15-ąją konferenciją dėl mašinų modelių Žodiniai žodžiai: Chip; Išankstinis; Simulation; Stresas įvedimas Įstatytas kraštas (BUE) formavimas yra paplitęs reiškinys, visų pirma ductilių medžiagų mastu [1, 2]. BUE formavimo laipsnis priklauso nuo darbinės m išorės, įrankio geometrijos ir proceso parametrų. Ypač per anglies stulpų, kurių skersmo greitis yra 60 m/min ir mažesnis, skersmo greitis dažnai pasireiškia [3] dėl mažos temperatūros šipų formavimo zonoje [4].

Tokiu būdu sugriežtinas darbinis

materialas

lieka prie skersmo

ge and the ra

Žvilgsnis ir formuoja naują

tool geom

Ery su mažesniu kilno kampu ir

bigger rake

angle [5]. Thus the chi

P formavimas ir įtampos būklė

Taip pat paveikta

švieso formavimo zona.

as the tool wear,

paviršiaus kokybė, rezimo jėgos ir temperatūra

[1, 6]. BUE atskyrimas nuo kepimo įrankio, dėl to, kad įrankis ir įrankis gali būti sugadinti, ir dėl to, kad įrankis gali būti išnaikinamas [7]. Be to, nepaaiškinama įrankio geometrija su BUE ir BUE atskyrimas iš išorės gali sukelti prastos paviršiaus kokybės darbo vietoje ir vibracijoms kepimo procese [8].

Keletas tyrimų dėl BUE ha

ve been undertaken

"Opitz ir Gappisch" egzaminas

BUE formavimo

sąsaja su naudojimu

workpiece material, the process

Nomenclature BUE

built-up

kraštas

iškreiptas pupelio storis

krašto ilgio

an element in the FE-Sim

ulation

m

skersimo

tritimo koeficientas

skersmo

kraštas

dius

t exposure

time

skersmo

greitis

plastiko skersmo

skersmo

kampas

Coulom

b friction coefficient

© 2015 The Authors. Published by Else

vier B.V

. Tai atviros prieigos straipsnis pagal CC BY

-NC-ND

licencija

http://creati vecommons.org/licenses/by-nc-nd/4.0/ Peer-re

vie

W pagal Tarptautinės mokslinės organizacijos (International Scientifi) atsakomybę

c 15-osios

Eckart Uhlmann ir kt. ocedia CIRP 310 315 parametrai ir įrankių geometrija [5]. Buvo nustatyta, kad darbo reikmens antrojo paviršiaus daktumas ir kepimo greitis turi reikšmingą įtaką. Fa ng ir De whurst analizuoja BUE formavimą ir siūlo skridimo linijos modelį [1]. Jie išnagrinėjo griebimo kampo poveikį BUE dydžiui. "Childs" sukūrė BUE formavimo simuliuojančios medžiagos m odelą [4, 10] ir taikė ją mikromachiningo masto mastu [9].

Buvo nustatyta, kad

Įgyvendinant įstatymą

dėl amžiaus, kuris buvo įgyvendintas 2004 m.

Simulacija

yra labai svarbi.

dėl B inicijalizacijos

UE formation [4]. Kümmel ir kt. išnagrinėjo t e BUE mikrostruktūrą ir padarė išvadą, kad įrankis gali turėti apsauginį poveikį [11]. Tyrimo metu jie išnagrinėjo įrankių paviršiaus m ikrostruktūrą, siekiant stabilizuoti BUE kaip apsaugos sluoksnį įrankių paviršiuje [12]. Iki šiol nebuvo įmanoma analizuoti BUE poveikį šipų formos jonų zono įtampos būsenui naudodami patirtinio mąstymo nustatytus duomenis. Šiame straipsnyje siekiama pateikti tokių tyrimų rezultatus.

In-situ strain measurements

Naudojant didelį energiją

Rgy

synchrotron ra diation

tai

buvo

possible to

determ

in įtampos būklė ir t

duri

ng orthogonal cutting [ 13].

A

special experimental setup for m

PETRA III sandėlyje

atliekamos prielaidos

DESY, Hamburgo rinkas buvo

sukurtas t

his

purpos

e [14]. With this setup it was possible to position a X-

ray beam on a sam

le of AISI1045 duri

Ne ortogonalus pjovimas. Žibrio dydis yra 20 x 20 m. Tam, kad būtų galima gauti išsamią informaciją apie žibrio formavimo būseną, buvo apibrėžtos skirtingos žibrio formavimo zonos pozicijos. Todėl pjovimo eksperimento įrengimas buvo pastatytas tarp rentgeno ryšio šaltinio ir 2D detektoriaus (tipas M AR345, Marresearch, Norderstedt Vokietija), kuris užėmė difracijos modelius. Difrakcijos eksperimentai buvo atlikti pagal DebyeScher rer metodą [15] Paskirstymo greitis yra ribotas v 3 mm/min.

Tai

dėl ilgo poveikio laiko.

e iš

t s ir nee

d for a very

Kietojo pjovimo įtaisas, kad

būtų išvengta

In-situ bandymo

metu

t išmatuojančios pozicijos perkėlimas

Deja, šis labai

mažas skersmo greitis

form

Gaminamas BUE.

Skirtimo įtaisos pagamintos iš cem

ented carbide (grade IC20,

ISCAR Germany GmbH, Ettlingen) and have the ISO-

geometry SPUN 120304

with a rake

angle of

= 0°

R

ir R radijus

= 6

. Be to, išankstiniai radijai

of r

= 30

m and

=

60 were prepared by brushing. A

išsamiau aprašyti

bandomąjį įrenginį:

described by Uhlm

ann et al. [14]. Analizuojant duomenis, gautus atliekant in situ įtampos matavimus, buvo galima parengti ir patvirtinti AISI1045 skersimo materialo modelį. Šią metodą naudojančios simulacijos parodė gerą kokybišką ir iš dalies kiekybišką atitikimą, palyginti su eksperimento metu nustatytomis duomenimis. Tai patvirtina medžiagos modelio kokybę. Eksperimentiniu būdu nustatytosios įtampos būklės chip formavimo zonoje tyrimas parodė naujus rezultatus, susijusius su skersmens kampu m odel Opitz ir Hucks [14, 16 fig. 1. BUE įrankio šaknėje su = 0° ir r = 30 Šaknės šaknės analizė parodė įrodymus, kad BUE atsirado per tam tikrus skersmo parametrus. T yra įprastas požymis, kai mažas pjovimo greitis yra v mm/ min. Įrankiai su r = 30 m ir r = 60 m skraidymo kraštu, analizuojant čipų šaknis, parodė BUE likučius.

Figure 1 shows a chip

root after an in-situ e

xperime nt.

T

jis naudojo įrankis turėjo

rake

angle of

0° and a cutting edge

radius of r

= 30

m.

Neformuotas švieso storis yra

h

0.06

mm. A BUE at the

cutting edge can clearly

BUE formavimo zonoje streso būklė neišvengiamai veikia BUE formavimo zonoje streso būklės išsamus tyrimas yra naudingas siekiant ištirti BUE rezultatus lyginant su eksperimento rezultatais, kai nurodoma BUE formavimas.

Simulation model

Siekiant išnagrinėti įplauką

BUE nce dėl įtampos

žetonų formavimo z būklė

Pirma, simulacijos buvo atliktos naudojant

programinę įrangą DEFORM 2D.

v11.0.1, Scien

tific Forming

Technologijų korporacija, Colum

bus, JAV.

Materialo modelis grindžiamas

pelno kreivomis, kurios buvo:

nustatomas kompresijos

bandymuose.

Rastegaevų geometrija buvo

naudojama

aintains its cylindricity

per spausdinimo bandymą iki plastiko rūgščių

=

0.6 [17].

W ith the findings of the

in-situ strain

measurements the

material model was

adapted

and validated [14]. Siekiant atkurti tritimo sąlygą tarp sudėtinio karbido a ir AISI1045 buvo naudojamas hibridinis tritimo modelis. Hibridinis tritimas m odel yra Coulomb tritimo modelio ir s ausys tritimo modelio derinys. Šaltinimo koeficientas atliekamas ištrūkimo bandymuose, kurie turi būti: 0.5 and the shear friction coefficient was set to m 0.58 [14]. Kartu su m ate rial modeliu šis derinys parodė, kad eksperimento nustatytųjų metodų ir simtacijos metodų tarpusavio susitarimas [14].

Simulations with and

without th

e BUE buvo atlikta

įsakymas išnagrinėti įtaką

BUE dėl įtampos

būsenos forma

z

Vienas. Procesas buvo

apibūdintas kaip

a rigid-plastic FEM

model. Since t

Šarvas su šarvu

Eckart Uhlmann et al. ocedia CIRP 310 – 315 Fig. 2. FEM-model of the cutting process in DEFORM 2D. 0° ir 30° m ir r 60° skersmo radijus parodė didžiausią galimybę formuoti BUE, buvo atliktos simulacijos su tais parametrais ir neformuluota plokštės storis h = 30 m. BUE geometrija buvo nustatyta analizuojant institutų eksperimentų šaknis.

Figure 2 shows the simulatio

n model. It consists of

approximately 7,000 elem ents,

due to remeshing proce

Tikslus

elementų skaičius svyruoja

simulacijos metu. Tačiau, siekiant apibrėžti regionus su geresne žvilgsne, buvo naudojami skirtingi žvilgsnių langai. Mažiausi elementai, kurių pakrančių ilgis yra apytiksliai 1 1.5 m are located around the cutting edge and the B UE. Simuliacijose BUE buvo įgyvendinta dviem skirtingais būdais. Pirmasis W kaip BUE atgaminimas kaip griežto įrankio kūrimas. Antrasis variantas buvo n elastinis BUE, kuris buvo pastatytas prieš skersmo kraštą (Fi gure 3). Elastinis BUE turi Youngs modulus E 207,000 MPa ir Poisson santykį 0,3. Tarp t BUE ir darbotvarkinio suderinimo koeficientas buvo nustatytas iki 0,15, kuris yra tipiška plieno ir plieno tritimo vertė [18]. BUE geometrija buvo išgauta naudojant programinę įrangą Matlab R2011a, Mat hWorks Inc., Natic, USA iš optinių mikroskopinių vaizdų, paimtų iš šaknų, kaip parodyta 3 paveikslėlyje. Paprastai BUE formavimas yra nestabilus procesas.

Vis dėlto, pirmaisiais

metais

behaviour is not considered. Table 1 give

s an overview

of the

atliktos simuliacijos. Results 4.1. jėgos ir skersmo kampiai Sėkmės ir pasyviosios jėgos F ir F, t buvo matuotos atliekant in situ eksperimentus ir iš simulacijų pateikiamos 2 lentelėje dėl 30 m skersmo krašto spinduliu. BUE pakeičia įrankio geom etry. Šios savybės yra panašios į įrankių, turinčių aukštesnį griebimo angą ir aštrą skersmo kraštą, savybes. Sunkumų mažinimo laipsnis yra didesnis, lyginant su fig. 3. BUE šakniais ir atitinkamais FEM-sim ulacijomis su skirtingais skersmo krašto spinduliu: a) r = 30 m; (b) r = 60 Table 1. Simuliacijų parametrai su ir be BUE BUE Skirstymo greičiu mm/ min Neformuotas pupelio storis h [ Rako kampas Skirstymo krašto radijus r Tvirtas 3 30, Elastinis 3 30, Nėra 3 30, Elastinis BUE. Elastinis BUE sumažina jėgos s iki maždaug 50% simuliuojančios vertės be BUE, tvirtas metodas sudaro apie 60%.

Compared to t

he forces that were measure d

during the in-

situ experime

Simulacija be BUE suteikia:

Tačiau ankstesnės tyrimai

parodė, kad

implem

ented simulation m

Odel su hibridiniu tritimu m

"Odel"

nepakankamai vertina C

utting jėgas, ypač pas

sive force

[14]. Nevertheless this m

"Odel" parodė geriausią

akcentą.

kai lyginamos

Eksperimentas

ir simulacija.

simtacijos

modelis su

tyrimams buvo naudojamas hibridinis tritimo modelis. 3 lentelėje pateikiamos bandymų ir simulacijos jėgos, susijusios su skersmo krašto spinduliu r = 60 m. A prieš tai BUE atspindi skersmo jėgą F. H, tačiau pasyvios jėgos F padidėja, jei simuliuojama su tvirtu BUE. Šioje simuliacijoje pjovimo jėga F ir pasi jėga F yra lygūs. Elastinis BUE sumažina rezimą ir pasyvią jėgą. Priešingai nei simuliacija be BUE, pasyviosios jėgos Fp dabar yra didesnės nei skersmo jėgos lentelė 2. Sėkmės ir pasyvios jėgos simuliuojant ir eksperimentuojant su skersmo krašto spinduliu r = 30 = 30 Sėkmės jėga F [N] Pasyvios jėgos F Simulacija su kietais BUE Simulacija su elastine BUE Simulacija be BUE Eksperimentiai 112 numeris: 7000 ool: = 3 s p m: 50 μm 50 μm Eckart Uhlmann ir kt.

ocedia CIRP

310 – 315

Table 3. Cutting and passive forces of the sim

lations and experiments with

r skersmo krašto spinduliu

=

60

= 60 Cutting Force F

[N]

Pasyviosios jėgos F

[N]

Simulacija su tvirtu BUE

Simulacija su elastine BUE

Simulacija be BUE

Experiments 144

BUE ir pažangiausios technologijos

he applied model. The B

Geometrija turi reikšmingą

įtaką

Skirstymo procesas. Šią aplinkybę turėtų paaiškinti tolesni tyrimai su geometrijos keitimu. Pritrūkio ir eksperimentų jėgų palyginimas rodo, kad rezultatai yra panašūs į tuos, kurių skersmens spinduliu yra = 30 m. Pritrūkio be BUE rodo geriausius rezultatus. Tačiau, palyginti su eksperimentais, simulacijos jėgos be BUE yra pernelyg mažos.

Skirtumo srovė

"les" yra antra galimybė

evaluate the quality of the simulations (table 4). The i

nfluence

iš BUE š š

Garsų kampas yra aiški.

d the

Elastinis BUE padidina skersmo kampus per skersmo kraštą

radii r =

30 and

r

= 60

m. Thereby

the shear angle for =

30

M yra šiek

tiek aukštesnis.

padidina s klausos

kampą m

Rūšymas yra didesnis nei

soli d BUE.

angles from the in-situ e

xperiments were m

sušvelninti naudojant

opti

cal microscopy im

amžiuje nuo chipų šaknų. Kiekvienai išsivysčiusiojo spinduliu buvo analizuotos trys skirtingos analizės. Taigi skersmo a ngles skiriasi nuo = 16° iki = 21° = 30 m ir nuo = 13° iki = 18° = 60 m. Simulant be BUE gaunami skersmo kampiai šio intervalo apačioje, o elastiniam BUE skersmo kampiai yra šio intervalo viršūnėje. Tvirtas BUE ove atkuria skaitymo kampus.

n nutarimas

po 1 metų

para ces ir

sh analizė

ear

kampus, simuliaciją be BUE

gives the best results

compared with the in-situ experim

BUE sumažina

jėgas sim

perkrauti ir didinti skersmo kampus. Šiuo metu neįmanoma nustatyti, ar tvirtas arba elastinis BUE suteikia geresnius rezultatus. Fig. 4. Rezultatai iš simulacijos be BUE, su tvirtu ir elastiniu BUE, ir iš eksperimentų su išankstiniu r adiusu įrankio r = 30 iš b iš b iš b iš w iš b iš w iš x x x e: I 1045 meters mm/b = pos res res Eckart Uhlmann et al.

ocedia CIRP

310 –

315 Table 4. Shear angles

=

30

= 60 Simulation with solid BUE

21°

19°

Simulation with elastic BUE 24°

21°

Simulation without BUE 15°

14°

Experiments

16° - 21°

13° -18°

4.2. Stresinė padėtis krepšinio formavimo zonoje In situ eksperimentuose galima palyginti su žibintų formavimo zonoje įtampą, kuris pirmą kartą buvo nustatytas per skersimo simulacijas su eksperimentiniais duomenimis. 4 paveikslėlyje pateikiami simuliacijų rezultatai be BUE, su tvirtu ir elastiniu BUE lyginant su eksperimento duomenimis. Įprastai įtampos ir skersmo įtampos. Simuliacijos intensyvumas buvo vidutinis d per keletą taškų ir simulacijos etapų. Tokiu būdu atsižvelgiama į i-situ įtampos matavimo priemonių erdvinį ir laikinį integracinį pobūdį. Ankstesni tyrimai parodė, kad simulacijos modelis užtikrina geriausius kokybinius ir kiekybinius norminių įtampų ir skersmo įtampų rezultatus [14]. Normativus stresas negali būti geros kokybės atvaizduotas simtacijos modeliu.

Panašių rezultatų galima matyti

figure 4 for the cutting edge

radijus

r

m. Visos modeliai atitinka gerą

for the stresses

and

Simuliatoriams

BUE

measuring position

9 (MP9) is outside of the workp

iece

Todėl nėra jokių rezultatų šiam parlamentarui ir

for these

simulations. The m

ost interesting MPs are number 1, 2, 3 and

10. They are very close to the cutting

Rūgštai ir BUE

turi didžiausią įtaką t

ese MPs. For

the simulations

su BUE pasiekė

labai gerą susitarimą

Įgyvendinant

eksperimentą

entaliniai nustatomi

ess for MP1. For M

P2 and

is understimated by the simulations with the BUE. At MP10

Negatyvias stresas

buvo matuotas

g

-situ

experime

nts. The simulation without a

BUE gives a positive

Stresas šiam parlamentarui.

su kietomis BUE sumažina

įtampa ir su elasti

c BUE neigiamas stresas gali būti

Kitos parlamentinės partijos

simuliuoja be BUE

užtikrina gerą streso koreliaciją

. The simulations

BUE rezultato koreliaciją nepakelti.

simuliacija be BUE

pervertinia įtampą

for

Fig. 5. Simulacijos rezultatai be BUE,

ir elastinis BUE, ir iš eksperimentų su žiauriu kraštu r

r įrankio adius

= 60

ress

R.S.P.:

mm/

h =

b =

Eckart Uhlmann et al. ocedia CIRP 310 315 dauguma parlamentarų. Dėl elastinio ir kieto B rezultatai gali būti įrodyti kai kuriems parlamentarams. Kaip tikėtasi iš ankstesnių tyrimų [14] simulacijos negali pasiekti geros įtampos koreliacijos. BUE integracija nekeičia elgesio.

Figure 5 shows the res

Naujosios technologijos

dius

= 60

m. For the elastic BUE MP9 i

s vėl išdėstytas

už darbo reikalo ribų m

Gera koreliacija

įtampai

gali

būti pasiektos

simuliavimas be BUE,

išskyrus M

Ps 3 and 10.

Es pecially for MP10 the

simulacijos su BUE yra labai arti

determ

ined by

the experim

ent. Šelių rezultatai

r stress

with

= 60

m are very sim

ir tiems, kurie buvo pasiektos smarkiai

= 30

m. Visiems parlamentarams sim

Įvairomis, kurias sukelia stresas, gali

būti

sumažintas, jei atliekant operaciją nėra BUE.

BUE sumažina įtampą ir

5 iš

10 parlamentarų

Elastinis BUE rezultatas

correlation with the expe

dėl BUE.

ometry,

kuris yra lyginamas su įrankiu w

Tai yra teigiamas griebimo kampas,

shear stresses in the 12-pla

E yra mažesnis. Išvados ir perspektyvos In-situ įtampos matavimas , atliktas naudojant didelio energijos sinchronizavimo radiatus , parodė keletą požymių dėl B UEs atsiradimo eksperimentų metu , ypač naudojant įrankius su 0° skraidymo kampu ir 30 m ir d r = 60 skraidymo kampu . Taigi buvo atliktos simuliuojančios operacijos su B Es. Į įrankį buvo įdiegta elastinė ir kieta BUE, nustatant BUE geomą analizuojant in situ eksperimentų čipų šaknius. Tyrimai parodė, kad simuliacijos su BUE sumažina jėgas ir didina skersmo intensyvumą. Stresų analizė šviesoje veikimo zonoje nereiškia jokio rezultato. Dėl skersmens rezultato geresnė koreliacija su eksperimentais gali būti pasiekiama su BUE integracija.

Elastinis BUE suteikė

geriausius rezultatus

. The simulation

be BUE suteikė gerus rezultatus

Simuliuojančioji operacija

.

su BUE nesugebėjo

Stresų rezultatai

ir

gali skirtis.

koreliacija priklauso nuo

matavimo pozicijos

and the chosen simulation. Fu

rther invest

igations shall be

įsipareigojo galutinai išaiškinti t įtakos

Žmogus, kuris jau buvo įstrigęs į stresą, yra įstrigęs į

stresą, ir nuo to laiko, kai jis yra įstrigęs į stresą, yra įstrigęs į stresą, ir yra įstrigęs į stresą.

BUE ometrija turi

didelę

influence on the cutting pro

CES, BUE variacija

geometry should taken into c

Kaip paskutinį žingsnį

BUE formavimo kombinuoto

smūgio

simuliavimas

h žalos

modelis būtų geresnis

rable. Rekomendacijos Autorai yra dėkingi už finansinę paramą Deutsche Forschungsgemeinscha (DFG) projektui "Insitu Dehnungsmessung bei de r Zerspanung mit geom etrisch bestimmter Schnei de" ir už Helmholtzo centrą "Geesthacht". Profesorius Dr. Walteras Reimersas yra pripažintas už paramą, kurią suteikė atliekant rezimo projektą vietoje. Nilsas Bergströmas yra pripažintas už paramą, suteiktą rengiant seminarus ir vertinant duomenis.

References

[1]

Fang N, Dewhurst P. Įstatytos krašto formavimo skraidymo linijos modeliavimas

machining. Int J Mech Sci 2005; 47:1079-1098. DOI 10.1016/

J.ijmecsci.2005.02.008. [2] Brinksmeier E, Walter A, Sackmann T. Zerspanungsuntersuchungen von übereutektischen Aluminium-Silizium-Legierungen. Symposium Sprühkompaktieren 2004; 7: 1 37-148. [3] Ozcatalbas Y. Chip ir pastatytas krašto formavimas in situ Al4C3-Al kompozitų apdorojimoje. Materialai ir dizainas 2003; 24: 215-221.

DOI 10.1016/S0261-

3069(02)00146-2. [4] Childs THC, siekiant simuliuoti statinių krašto formavimą plieno apdirbime. Specialioji inovacinių ir kognityvių gamybos inžinerijos 2011 m. skirsnis; 4: 57-70. DOI 10.1016/j.cirpj. 2011.07.002. [5] Opitz H, Gappisch M. Die Aufbauschneidenbildung bei der spanabhebenden Bearbeitung. "Forschungsberichte des Landes Nordrhein-Westfalen" 1964; 1405: 716.

[6]

Nakayama K. A study on the built-up edge. Inžinerijos fakulteto, Jokohamos nacionalinio universiteto, žurnalas 1957; 1-10. [7] Gómez-Parra A, Álvarez-Alcón M, Salguero J, Batista M, Marcos M. Evolucijos analizė Built-Up Edge ir Built-Up sluoksnio formavimo m mechanizmai aeronautikinių alu miniumo lydinių sausame apkrovime. Wear 2013; 302: 120 9-1218. DOI 10.

1016/j.wear.2012.12.001. [8] Fang N, Srinivasa Pai P, Mosquea S. Atvirkinio krašto poveikis skersmo vibracijoms, atliekant 2024-T351 aluminio masto lydinio apdorojimą. Int J Adv Manuf Technol 2010; 49:63-71. DOI 10.1007/s00 170-0 09-2394-z. [9] Childs THC, Išvystimai simuliuojančioje plieno apdorojimo pakrančių formavimo srityje. 2012 m. 5 CIRP konferencija dėl aukštos veiklos rezultatų mažinimo; 78-83. DOI 10.1016 /j.procir.2012.04.012.

[10]

Childs THC,

Duktinio skersimo nesugebėjimo žalos modeliavimas ir prognozavimas

J Mater Process Tech 2013; 213:

1954-1969. DOI 10.1016/j.jm

atprotec.2013.05.017. [11] Kümmel J, Gibmeier J, Müller E, Schneider R, Schulze V, Wanner A. Išsamios mikro struktūros analizės sąmoningai suformuotų kraštų, siekiant pagerinti apdirbimo elgesį teršalų sausųjų metalų kepimo procese. apdirbimas 2014; 311: 21-30.

[12]

MMEL J, Braun D, Gibmeier J, Sc

Hneider J, Greiner C, Schulze V,

Wanner A. Tyrimas dėl neapvalinto cementinio karbido mikro tekstūrizavimo

skersmo įrankių, skirtų išnaudojimo gerinimui ir statybiniam krašto stabilizavimui. J

Mater Process Tech 2015; 215: 62-70. DOI 10.1016/j. jmatpr otec. 2014.07.032. [13] Uhlmann E, Gerstenberger R, Herter S, Hoghé T, Reim ers W, Camin B, Martins RV, Schreyer A, Fischer T. In situ įtampos matavimas čipų formavimo zonoje ort hogs antraukiant. Prod Eng Res Dev 2011; 5:18. DOI 10.1007/s11740- 010-0266-x .

[14]

Uhlmann E, Henze S, Gerstenberger R, Brömmelhoff K, Reimers W,

Fischer T, Schell N. Išplėstas skersmens kampas

model derived from in

Ortogoninio pjovimo metu atliekami įtampavimo matavimai.

2013; 7: 401-408. DOI

10.1007/s11740-013-0

John Wiley & Sons 2009. Opitz H, Hucks H. Der Zerspanungsvor banda als Problem der Mohrschen Gleitflächentheorie für den zwei- und dreiachsigen Spannungszustand. W rkstattstechnik und Maschinenbau 1953; 6: 253-260.

[17]

Oberländer T. Ermittlung der Fließkurven und der Anisotropie

Eigenschaften metallischer Werkstoffe im

Rastegaev-Stauchversuch. 1990 Springer, Berlynas. [18] Fischer U, Heinzler M, Näher F, Paetzold H, Gomeringer R, Kilgus R, Oesterle S, Stephan A. Tabellenbuch Metall. Europa Lehrmittel 2005; 43. Auflage, p. 41.