Análisis de la vulnerabilidad al fuego de las iglesias gótico-mudéjares de Sevilla a través de un modelo de lógica difusa

MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 1 Guillermo López Ramírez Trabajo Fin de Master ANÁLISIS DE LA VULNERABILIDAD AL FUEGO DE LAS IGLESIAS GÓTICOMUDÉJARES DE SEVILLA A TRAVÉS DE UN MODELO DE LÓGICA DIFUSA Autor: Guillermo López Ramírez Tutores: Juan Manuel Macias Bernal María José Chávez de Diego MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 Guillermo López Ramírez AGRADECIMIENTOS. Me gustaría agradecer de corazón a mis tutores, Juan Manuel Macias Bernal y María José Chávez de Diego, no solo su apoyo y dirección durante este peculiar año académico, sino también por su disponibilidad y generosidad en tiempos complicados desde la distancia. Mención especial al Prof. José Antonio Barrera por su inestimable colaboración e interés en este proyecto y por estar siempre disponible. Agradecer también al Prof. Andrés J. Prieto de la Universidad Austral de Chile, por prestar su conocimiento y experiencia a este proyecto a pesar de la distancia. Y, por último, a los Sres. Juan Carlos Bernabé y Miguel Páez, bomberos del Ayuntamiento de Sevilla, por ofrecer su experta visión y experiencia a este TFM. ¡A todos ellos, MUCHAS GRACIAS! MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 Guillermo López Ramírez MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 Guillermo López Ramírez ÍNDICE 1-RESUMEN/ABSTRACT - 1 - 2-OBJETO DEL TFM - 4 - 3-ANTECEDENTES - 11 - 4-JUSTIFICACIÓN DEL TEMA ESCOGIDO - 13 - 5-OBJETIVOS DEL PROYECTO - 16 - 6-ESTADO DEL ARTE - 17 - 7-COMPARATIVA DE NORMATIVAS DE PROTECCIÓN ANTE EL FUEGO (CTE Y NFPA) - 21 - 8-ENTREVISTA A EXPERTOS - 45 - 9-METODOLOGÍA - 51 - 9.1- DEFINICIÓN DE LAS VARIABLES DE ENTRADA - 51 - 9.2- ANÁLISIS DEL NIVEL DE ACCESO -74- 9.3- MANUAL DE PROCEDIMIENTO -83- 9.4- MATRICES DE INFERENCIA -91- 9.5- MONITORIZACIÓN DEL SISTEMA -94- 10- JUSTIFICACIÓN DE LOS RESULTADOS -99- 11- CONCLUSIONES -103- 12- POSIBLES LINEAS DE INVESTIGACIÓN FUTURA -105- 13- FUENTES BIBLIOGRÁFICAS -107- 14- FUENTES NORMATIVAS -109- 15- ARTÍCULOS DE PRENSA Y WEB -110- ANEXO I - 1 - Guillermo López Ramírez 1- RESUMEN La protección del patrimonio arquitectónico eclesiástico no debería basarse únicamente en la preservación de su envolvente y en el mantenimiento del bien inmueble para así alargar su ciclo de vida sino también en su preservación ante el fuego. Ejemplos como lo que aconteció en Paris en 2019, donde la catedral más emblemática de Francia sufrió un devastador incendio que acabó con parte de su estructura, nos ha puesto en la búsqueda de querer conocer cuáles son los factores que añaden un mayor riesgo de incendio en las iglesias gótico-mudéjares y como de vulnerables son a la acción del fuego, principal objetivo de este TFM. Para ello, nos ayudaremos de la creación de un modelo experto basado en la lógica difusa en el que a través de la definición de unas variables de entrada que recoge la introducción de datos en el sistema, y apoyados a su vez en el diseño de unas reglas de inferencia para su interrelación, nos arrojen un valor de salida que refleje el estado de los edificios. El modelo se ha aplicado a una muestra de cinco iglesias gótico-mudéjar de la ciudad de Sevilla, y se analizan cuáles son los factores que más afectan a este tipo de edificios. Los resultados que se obtuvieron indican que los factores que influyen en el grado de vulnerabilidad como son el grado de acceso de los bomberos y los relativos a los sistemas de protección interior, afectan notablemente al valor de salida, tanto o más que los factores que hablan del riesgo a un incendio, y se evidencia una carencia de medidas preventivas y de protección en estos edificios en comparación con otros de similares características, pero con un tipo de actividad diferente. Palabras clave: Riesgo, vulnerabilidad, protección de incendios, conservación preventiva, lógica difusa. - 2 - Guillermo López Ramírez ABSTRACT The protection of the ecclesiastical architectural heritage should not only be based on the preservation of its envelope and on the maintenance of the property in order to extend its life cycle, examples such as what happened in Paris in 2019, where the most emblematic cathedral of France suffered a devastating fire that destroyed part of its structure, it put us on the search of willing to know what are the factors that add a greater risk of fire in Gothic-Mudejar churches and how vulnerable they are to the fire, the main objective of this TFM. To achieve this, we created an expert fuzzy logic model with which, through the definition of input variables for a sample of 5 churches that allowed the data entry in the system, and supported as well on the design of rules of inference for their interrelation, we get an output value that reflects the state of vulnerability of our sample allowing us to analyze which are the factors that affect this type of buildings the most. The results obtained indicate that the factors that influence the degree of vulnerability, such as the level of access of firefighters and those related to internal protection systems, notably affect the output value, as much or more than the factors that speak of the risk of a fire, and there is evidence of a lack of preventive and protective measures in these buildings compared to others with similar characteristics, but with a different type of activity. Keywords: Risk, vulnerability, fire protection, preventive conservation, fuzzy logic MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 - 3 - Guillermo López Ramírez MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 - 4 - Guillermo López Ramírez 2- OBJETO DEL TRABAJO FIN DE MASTER. Al tratarse este TFM del estudio de la vulnerabilidad al fuego de las iglesias gótico-mudéjares de Sevilla, tomaremos como objeto de este trabajo una muestra de 5 de ellas situadas en el centro histórico de Sevilla. Por su similitud en planta, fecha de construcción y localización, y por tratarse de Iglesias que han sido ya estudiadas en otros Trabajos Fin de Grado y Tesis Doctorales, se han elegido los siguientes templos: Ficha del Edificio Nombre: Iglesia del Ómnium Santorum Dirección: Calle Peris Mencheta, 2, 41002 Sevilla Ref. Catastral: 5336002TG3453E0001AX Fecha: 1249 Superficie Construida: 1014 m2 Plano situación Descrip ción del continente : La iglesia se realiza sobre planta cuadrada, formada por tres naves con cinco tramos cada una. Presenta una cabecera muy pronunciada, que se organiza en tres tramos y otro pentagonal cubierto por una bóveda de nervadura y sujeta al exterior por potentes contrafuertes. Ésta es de estilo gótico del siglo XIV. El edificio se sustenta por medio de pilares cuadrangulares, sobre los cuales se apoyan arcos de medio punto, los cuales sustentan una moderna techumbre de madera, imitación de estilo mudéjar. La cubrición de la nave central es de forma artesa, mientras que las laterales son de colgadizo. A la derecha, adosada al Templo Parroquial, se erige la Torre alminar almohade de la antigua Mezquita, recrecida posteriormente para incorporarle el cuerpo de campanas y rematada por un chapitel de azulejería. Planta: Sección: Interior (contenido): - En el Altar Mayor, existe un templete realizado por D. José Paz Campano (1940), que cobija a Nuestra Señora Reina de Todos los Santos, inspirado en el baldaquino de la Basílica de San Pedro en Roma. - En la nave de la Epístola (derecha según entramos) encontramos: el Altar del Santísimo Cristo de la Buena Muerte de 1960, talla atribuida a Andrés de Ocampo en 1495; un Altar barroco del siglo XVII, donde se venera la imagen de San José; seguidamente tenemos el retablo de San Antonio que porta un niño en sus brazos y es de autor desconocido; el Altar de la Hermandad del Carmen Doloroso situado a los pies de la misma. - En la nave del Evangelio (izquierda según entramos), podemos distinguir: el Altar de la Inmaculada Concepción, (Hermandad de los Javieres) cuya talla es atribuida a Alonso Cano; la Capilla de los Cervantes o Capilla Bautismal, donde reciben culto las imágenes titulares de la Hermandad de los Javieres, en concreto, el Santísimo Cristo de las Almas, María Santísima de Gracia y Amparo y San Francisco Javier; la Capilla de Ánimas, construida a principios del siglo XVII y cubierta por bóveda de nervadura. La Capilla es presidida por una pintura del siglo XVIII de las Ánimas Benditas; un retablo barroco (siglo XVII) procedente de Herrera, con el Sagrado Corazón de Jesús (1950) realizado en escayola; y otro retablo Neoclásico (siglo XVIII) donde se venera a la Virgen de Fátima (1950). MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 - 5 - Guillermo López Ramírez Ficha del Edificio Nombre: Iglesia de San Esteban Dirección: Calle San Esteban, 1, 41003 Sevilla. Ref. Catastral: 5725801TG3452F0001IF Fecha: siglo XIV Superficie Construida: 753 m2 Plano situación Descripción del continente : La iglesia cuenta en su exterior con dos magníficas portadas ojivales en piedra, abocinadas y con arquivoltas. La más artística, con bellas imágenes sobre columnas y bajo doselete, se sitúa a los pies de la iglesia, y luce superiormente un magnífico cuerpo de arcos ciegos polilobulados que se remata por una fina línea de canes labrados en piedra en forma de cabeza de león. La otra, situada en el lateral de la epístola, donde sobresale la línea de puntas de diamante del arco interior. La fecha de estas portadas se estima de principios del siglo XV. La torre, adosada al testero de la nave de la Epístola, es producto de varias restauraciones y data de finales del siglo XVII por Juan Gómez. El interior se distribuye en tres naves longitudinales de ladrillo, la central más ancha y alta que las laterales, separadas por altos pilares también de ladrillo sobre los que apoyan los arcos apuntados que soportan el artesonado de madera y estilo mudéjar de la cubierta. Y como es habitual en este tipo de iglesias, el presbiterio, donde se encuentra la Capilla Mayor, es profundo y acabado en ábside poligonal, y se cubre con bóveda de piedra dividida en tramos por nervaduras góticas . Planta: Sección: Interior (contenido): - Retablo Mayor. Del siglo XVII, decorado con pinturas atribuidas Zurbarán, siglo XVII y a los hermanos Polanco pintores barrocos del mismo siglo. - En la nave izquierda de la Epístola encontramos la Capilla del Cristo del Buen Viaje, del siglo XVII, perteneciente a la primitiva iglesia mudéjar. Muy popular porque se puede ver desde la calle a través de una ventana, usada antiguamente por los viajeros para encomendarse al Cristo; el retablo neoclásico de Nuestra Señora de los Desamparados, de 1.923, (titular de la Hermandad de penitencia); y un retablo en el fondo de la nave de Santa Ana enseñando a leer a la Virgen, sobre ella la Virgen del Carmen. - En la nave del Evangelio a la derecha, podemos distinguir: el retablo de Nuestra Señora de la Luz, de estilo neo barroco, imagen de vestir titular de la Hermandad de Gloria del mismo nombre, patrona del barrio; la Capilla Sacramental cerrada por una verja de madera, es de la segunda mitad del siglo XVII. Sobre la reja hay una pintura de San Juan Ribera, obra de Alfonso Grosso, siglo XX. En su interior destacan las paredes y cúpula adornadas con abundantes yeserías y pinturas y un gran retablo presidido por una Inmaculada , imagen del XVII; y el retablo de San José, a los pies de la nave estilo barroco siglo XVIII. -En el fondo de la nave principal sobre la puerta de entrada, se sitúa el Coro de madera. MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 - 12 - Guillermo López Ramírez Sevilla; 2020, herramienta por otra parte usada en el Proyecto Art-Risk para llevar acabo el análisis de la vulnerabilidad de estos edificios singulares, y la opción acertadamente introducida por el Prof. Macias de usar los SIG (sistemas de información georreferenciada) a través del uso del software QGIS también introducido en el master por el Prof. José Antonio Barrera, que nos ayudara a analizar la vulnerabilidad de un edificio derivada de su localización en un municipio, suscitó mi interés, unido a la por entonces reciente perdida de todo un símbolo de la arquitectura patrimonial como fue la Catedral de Notre Dame de París, presa de las llamas en la tarde del Lunes Santo de 2019, hizo que este proyecto adoptara un cariz de relevancia importante y muy actual. MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 - 13 - Guillermo López Ramírez 4- JUSTIFICACION DEL TEMA No tardé mucho en apreciar que la propuesta del Prof. Macias era más que acertada y necesaria para un más profundo desarrollo futuro. Tras las primeras búsquedas en la red, quedó patente que lo acontecido en Paris encendió las alarmas de expertos y profesionales en búsqueda de no presenciar otra catástrofe similar en nuestras catedrales e iglesias, e hizo preguntarse a la comunidad a cargo de la conservación de este tipo de patrimonio, si nuestras iglesias y catedrales estaban exentas de este riesgo ante el fuego. Como indicó el catedrático Alfonso Jiménez, antiguo arquitecto conservador de la catedral de Sevilla por más de 35 años, en una reciente entrevista al Diario de Sevilla, “la catedral de Sevilla, por la ausencia de madera en su estructura, siendo principalmente de piedra, y las medidas de seguridad implantadas en los últimos años, blindan a la catedral de sufrir una catástrofe como la de Paris. Lo que sí es preocupante son los templos mudéjares que existen en la ciudad con los techos de madera”. Estos edificios de culto religioso, por su ubicación en los centros históricos de las ciudades y como indica Antonio Tortosa, vicepresidente de TENIFUEGO-AESPI, “dada sus propias características constructivas con techumbre de madera, mobiliario interior y elementos susceptibles a las llamas y con deficiencias técnicas a la hora de instalar mecanismos de alarma y prevención contraincendios” tienen una vulnerabilidad mayor de la que se tiene constancia. El Prof. Macias además, mencionó en una de nuestras reuniones para definir la línea de este proyecto, que algo que no se había tenido en cuenta en el estudio de la conservación del patrimonio y más concretamente en el de la vulnerabilidad de edificios patrimoniales ante el fuego, era la preservación del contenido en la misma medida con la que se busca la preservación del continente, es decir, siempre se busca proteger los edificios y su estructura pero no se busca con el mismo ahínco la protección de los bienes muebles que albergan en su interior. En las jornadas técnicas internacionales ART-RISK, organizadas por la Universidad Pablo de Olavide que tuvieron lugar en julio de este año y a las que tuve la fortuna de asistir telemáticamente desde Estados Unidos, evidenció en gran medida la importancia que los llamados Planes de Salvaguarda tienen y lo llamativo de su ausencia MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 - 14 - Guillermo López Ramírez en los trabajos preventivos que se deben llevar a cabo, más aún en edificios como los que se pretende analizar en este proyecto, donde el patrimonio artístico y cultural se data en siglos y tiene un valor imposible de calcular. La Guía de Prevención de Incendios para Edificios de Interés Patrimonial de Castilla y León, introducida durante su exposición en las Jornadas Técnicas Internacionales por Cristina Escudero (coordinadora de la Unidad de Gestión de Riesgos y Emergencias en el Patrimonio Cultural de Castilla y León (UGRECYL)), llamo mi atención ante la falta de homólogo en la Junta de Andalucía y me puso en la pista de un artículo de prensa del Diario de Sevilla, donde Juan Carlos Bernabé, Bombero del Ayuntamiento de Sevilla con más de 31 años de experiencia, era entrevistado acerca de las carencias que estos edificios tienen en términos de planes de Autoprotección (PAU) y planes de Salvaguarda (PS). Tras mucho indagar, pude ponerme en contacto con Juan Carlos Bernabé y para mi sorpresa, descubrí que fue alumno de la EUAT y que su TFG estuvo encaminado a la exposición de estas carencias preventivas, además de sacar a la luz las deficiencias de la red de hidrantes en el casco antiguo, así como las dificultades de acceso a la que los cuerpos de extinción tienen que hacer frente en caso de emergencias en el distrito centro. A pesar de que su trabajo se centró en los tres únicos edificios declarados Patrimonio de la Humanidad en Sevilla, La Catedral, El archivo de Indias y El Real Alcázar, su TFG me inspiró a la hora de poder identificar nuevas variables de vulnerabilidad que poder utilizar en mi modelo en Xfuzzy 3.3, siendo innegable que la prevención en forma de PAU y PS, y el nivel de respuesta de los servicios de extinción, juegan un papel crucial para la determinación de la vulnerabilidad de cualquier edificio, sea o no sea de carácter patrimonial. Además, su entrevista reforzó la idea de la falta de protección que el patrimonio artístico interior tiene en comparación con el edificio que lo contiene, como Juan Carlos Bernabé indicó en su entrevista “El gran éxito de los Bomberos de París es lo que no se vio por televisión. Vimos el fuego y a los bomberos echando agua por arriba, pero mientras debajo estaban sacando todas las obras de arte. Hicieron un plan de contención de las llamas para MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 - 15 - Guillermo López Ramírez poder sacarlo todo. Si hubieran echado más agua lo hubieran apagado antes, pero destrozando la Catedral" Este tipo de trabajos de protección del patrimonio interior de los edificios no es al azar, sino que requiere un trabajo previo de catalogación, formación e información que se deben recoger en los PS y de los que el cuerpo de Bombero de Sevilla carece en su totalidad, como así denuncia Juan Carlos Bernabé tanto en su TFG como en la entrevista. La mayor justificación para este proyecto no es únicamente la gran cantidad de información que se consigue encontrar con solo rascar la superficie, ni siquiera lo actual de una tragedia como la de Paris, la gran justificación es el riesgo obvio al que nuestras iglesias y cualquier edificio patrimonial están expuesto diariamente y la falta de preparación que hay aún para rebajar este riesgo. MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 - 16 - Guillermo López Ramírez 5- OBJETIVOS DEL PROYECTO. Para este es Trabajo Fin de Master, los objetivos principales que pretendemos abarcar son: 1 - Ahondar en el entendimiento y el conocimiento de la vulnerabilidad al fuego de edificios de patrimonio histórico-artístico como son los templos gótico-mudéjares de Archidiócesis de Sevilla. 2 - Iniciar un proceso de análisis de los riesgos y vulnerabilidad al fuego a través del uso de una herramienta matemática como es la lógica difusa 3 - Poner en uso herramientas de trabajo y estudio introducidas en el Master de Gestión Integral de la Edificación. 4 - Abrir una posible vía de investigación más profunda en este campo. MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 - 17 - Guillermo López Ramírez 6- ESTADO DEL ARTE. Una vez definida la base de partida de nuestro proyecto y los objetivos que pretendemos alcanzar, haremos referencia de forma ordenada a todas las fuentes y proyectos publicados a nivel global que estén en el ámbito de lo de la conservación preventiva del patrimonio histórico, la protección contra incendios del patrimonio arquitectónico y la aplicación de la lógica difusa a la arquitectura y la edificación, y si lo hubiese, la combinación de estos tres, es decir, trataremos de definir como de trabajado se encuentra este ámbito y si existe una laguna historiográfica al respecto. A continuación, expondremos de forma cronológicamente ordenada la relación de los documentos más recientes que se han encontrado y consultado en la elaboración de este TFM. Comenzaremos en primer lugar con aquellos que hacen referencia a la conservación preventiva y el análisis de los riesgos y vulnerabilidades de bienes culturales y de los templos religiosos en particular: Tamayo Arjona, Manuel (2016) TFG MÉTODOS DE PREDICCIÓN PARA LA CONSERVACIÓN PREVENTIVA DEL PATRIMONIO INMUEBLE. EL CASO DE LAS IGLESIAS GÓTICO MUDÉJARES EN LA DIÓCESIS DE SEVILLA. Universidad de Sevilla. Mateos Arriola, Virginia (2015) TFG CONSERVACIÓN PREVENTIVA DE INMUEBLES MEDIANTE SIMULACIÓN DE ENTORNO. Universidad de Sevilla. Blas, Lucía (2015) TFG TFG ACTUACIONES PARA LA CONSERVACIÓN PREVENTIVA: IGLESIA PARROQUIAL NUESTRA SEÑORA DE LA GRANADA. Universidad de Sevilla. Martín Durán, Rocío (2015) TFG MODELO DE CONSERVACIÓN PREVENTIVA APLICADO A LA IGLESIA DE SAN JUAN BAUTISTA (El Castillo De Las Guardas). Universidad de Sevilla. Infante García, José Antonio (2015). TFG ANÁLISIS DE UN EDIFICIO HISTÓRICO COMO BASE PARA LA PLANIFICACIÓN DE SU CONSERVACIÓN PREVENTIVA. Universidad de Sevilla. MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 - 18 - Guillermo López Ramírez Luz Mesa, Ana (2015) TFG ANÁLISIS DE RIESGOS Y VULNERABILIDAD PARA LA CONSERVACIÓN PREVENTIVA DE LA PARROQUIA NUESTRA SEÑORA DE LA ESTRELLA. Universidad de Sevilla. Gil, Ricardo (2015). TFG MODELO DE CONSERVACIÓN PREVENTIVA SOBRE LA IGLESIA PARROQUIAL NTRA. SRA. DE LAS NIEVES (LA ALGABA). Universidad de Sevilla. Lebrón García, Iván (2015). TFG ANÁLISIS E INVESTIGACIÓN DE LA INFLUENCIA DE LOS FACTORES DE RIESGO Y VULNERABILIDAD DE LA IGLESIA DE LA PURÍSIMA CONCEPCIÓN (2015). Universidad de Sevilla. Ortiz, Rocío (2014). Tesis Doctoral. -ANÁLISIS DE VULNERABILIDAD Y RIESGOS EN EDIFICIOS SINGULARES DE SEVILLA. Universidad de Sevilla López Rasteu, Patricia (2014). TFG ANÁLISIS DE LOS FACTORES DE RIESGO Y VULNERABILIDAD A TRAVÉS DE SERIES TEMPORALES DE CINCO IGLESIAS MUDÉJARES. Universidad de Sevilla Rubiño Ruiz, Javier (2014). TFG ANÁLISIS E INFLUENCIA DE LAS SERIES TEMPORALES Y LOS FACTORES DE RIESGO Y VULNERABILIDAD SOBRE LA PARROQUIA DE SAN GONZALO. Universidad de Sevilla A continuación, destacamos aquellos trabajos académicos que enfocan su línea de investigación en la prevención ante el fuego para el patrimonio cultural arquitectónico: Juan Gabriel Ocampo Hurtado (2019). Articulo LA VULNERABILIDAD PÍRICA DEL PATRIMONIO CULTURAL URBANO, EL INCENDIO DE SALAMINA. Apuntes- Revista de estudios sobre patrimonio cultural. Bogota, Colombia Ferreira, T. M. Baquedano, P. Graus, S. Nochebuena, E. Socarrás, T. (2018) Articulo ASSESSING URBAN FIRE RISK IN THE HISTORIC CITY CENTRE OF GUIMARÃES. Universidad do Minho, Portugal. Ruiz, María (2016). TFG RIESGO INTRÍNSECO EN EDIFICIOS DE AUTOPROTECCIÓN Y EMERGENCIAS. Universidad Politecnica de Valencia. MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 - 19 - Guillermo López Ramírez Bernabé, Juan Carlos (2014) TFG PLANIFICACIÓN CONTRA INCENDIOS EN EL ÁREA DE PROTECCIÓN DE LA UNESCO EN LA CIUDAD DE SEVILLA. Universidad de Sevilla. Peña, José Fuertes. Carlos, Juan. Romero, Rubio (2003) Articulo ANÁLISIS COMPARATIVO DE LOS PRINCIPALES MÉTODOS DE EVALUACIÓN DEL RIESGO DE INCENDIO. Universidad de Malaga. Y, por último, haremos mención a aquellos trabajos académicos que se basaron en la aplicación de la lógica difusa como herramienta principal para desarrollar sus líneas de investigación. -Andrés José. Chávez de Diego, María José. Garrido Vizuete, María de los Ángeles. Macías Bernal, Juan Manuel. Cagigas Muñiz, Daniel -TIME SERIES ON FUNCTIONAL SERVICE LIFE OF BUILDINGS USING FUZZY DELPHI METHOD 16th International Conference on Computational and Mathematical Methods in Science and Engineering. Rota, Cádiz, Spain. 2016 Gómez, Cristina. Prieto, Andrés J. Ortiz, Rocío (2016) Articulo APLICACIÓN DE UN MODELO DE PREDICCIÓN DE VULNERABILIDAD EN EDIFICIOS HISTÓRICOS DEL CONJUNTO HISTÓRICO DE SEVILLA. Sevilla. S.M. Vieira, A. Silva, J.M.C. Sousa, J.de Brito, P.I Gaspar (2014). -MODELLING THE SERVICE LIFE OF RENDERED FACADES USING FUZZY SYSTEMS. University of Lisbon Macias Bernal, Juan Manuel (2012) – Tesis Doctoral-MODELO DE PREDICCIÓN DE LA VIDA ÚTIL DE UN EDIFICIO: UNA APLICACIÓN DE LA LÓGICA DIFUSA. Universidad de Sevilla Rafael Alcalá, Jorge Casillas, Oscar Cordón, Antonio González, Francisco Herrera (2004) Articulo A GENETIC RULE WEIGHTING AND SELECTION PROCESS FOR FUZZY CONTROL OF HEATING, VENTILATING AND AIR CONDITIONING SYSTEMS. Universidad de Granada MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 - 20 - Guillermo López Ramírez MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 - 21 - Guillermo López Ramírez 7- COMPARATIVA DE NORMATIVAS DE PROTECCIÓN ANTE EL FUEGO ENTRE CTE Y NFPA (National Fire Protection Asociation) Para poder entender con mayor claridad cuáles son los factores que pueden influir en que un edificio, cualquiera que sea su uso previsto, este sometido a un mayor riesgo ante el fuego y a su vez poder apreciar el nivel de vulnerabilidad de los mismos en caso de que el incendio no se haya podido evitar y ya esté en curso, parecía necesario hacer uso del Documento Básico en Seguridad en caso de Incendio del CTE, Código Técnico de la Edificación, en adelante DB-SI, aprobado en marzo de 2006 y que ha sufrido numerosas modificaciones hasta su última versión aprobada en el Real Decreto 732/2019, publicado en diciembre de 2019. Este DB-SI tiene como objeto establecer reglas y procedimientos que permiten cumplir las exigencias básicas de seguridad en caso de incendio. Estudiando la este documento que detalla los requerimientos mínimos que se deben satisfacer durante la vida útil de todo edificio (diseño, construcción, uso, y mantenimiento), llama especialmente la atención que el objetivo principal del mismo “consiste en reducir a límites aceptables el riesgo de que los usuarios de un edificio sufran daños derivados de un incendio de origen accidental”, como consecuencia de las características de las actividades propias de su vida útil, quedando bastante claro que lo que buscan estas directrices es la protección única de los ocupantes de los edificios, ignorando completamente las consecuencias que un incendio pueda acarrear a los edificios en sí, a su estructura portante (continente) y a su mobiliario interior y, en el caso que nos ocupa, a piezas de arte, en su mayor caso, de valor incalculable (contenido), siendo este tipo de daño también de una gran importancia en edificios de valor patrimonial y cultural que se simbolizan a veces la identidad de ciudades patrimonio de la humanidad a ojos del resto del mundo, como hemos visto en los ejemplos mencionados. El Documento Básico DB-SI se articula en seis Exigencias Básicas: -Exigencia básica SI 1. Propagación interior- Se pretende limitar o reducir el riesgo de propagación por el interior. MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 - 28 - Guillermo López Ramírez Tablas e Imágenes * Tabla 1.2 DB - SI * Tabla 2.1 DB - SI - S1 *Tabla 2.2 DB-SI- S1 MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 - 29 - Guillermo López Ramírez *Tablas obtenidas de la NPFA 101 Life Safety. 2018 Spanish Edition * Tabla 6.1.14.4.1 a ) * Tabla 6.1.14.4.1 b) *Tabla 4.1 DB - SI - S1 MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 - 30 - Guillermo López Ramírez SI - 2. PROPAGACION EXTERIOR CTE (DB - SI) NFPA 101/NFPA 220 Medianerías y fachadas -Los elementos verticales separadores de otro edificio deben ser al menos EI 120. -A fin de limitar el riesgo de propagación exterior a través de la fachada entre dos sectores de incendio, los puntos de sus fachadas que no sean al menos EI 60 deben estar separados la distancia d en proyección horizontal que se indica en la Tabla a) *. En caso de edificios diferentes y colindantes, los puntos de la fachada del edificio considerado que no sean al menos EI 60 cumplirán el 50% de la distancia d hasta la bisectriz del ángulo formado por ambas fachadas. (Véase figuras 1.1 a 1.6). Según la NFPA 220, Standard on types of building construction, los edificios se clasifican en tipos de Construcción, Tipo I, II, III, IV y V., siendo: Los Tipo I y II, aquellos edificios cuyos elementos estructurales, muros, columnas, cubiertas etc., son de materiales no combustibles o de combustibilidad muy baja (acero, piedra y hormigón). Tipo III y IV, iguales a los Tipo I y II, pero con elementos interiores parcialmente de madera o madera laminada. Los Tipo V son edificios cuyos elementos estructurales exteriores e interiores son totalmente o parcialmente de madera. Según el tipo de Construcción definido anteriormente, todo edificio y sus elementos estructurales exteriores, muros, medianera y cubiertas, o divisiones interiores tendrán una certificación de resistencia al fuego en horas como se apunta en la tabla 4.1.1*. Cubiertas 1. - Con el fin de limitar el riesgo de propagación exterior del incendio por la cubierta, ya sea entre dos edificios colindantes, ya sea en un mismo edificio, esta tendrá una resistencia al fuego REI 60, como mínimo, en una franja de 0,50 m de anchura medida desde el edificio colindante, así como en una franja de 1,00 m de anchura situada sobre el encuentro con la cubierta de todo elemento compartimentador de un sector de incendio o de un local de riesgo especial alto. 2.- En el encuentro entre una cubierta y una fachada que pertenezcan a sectores de incendio o a edificios diferentes, la altura h Véase de nuevo Tabla 4.1.1 MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 - 31 - Guillermo López Ramírez sobre la cubierta a la que deberá estar cualquier zona de fachada cuya resistencia al fuego no sea al menos EI 60 será la que se indica en la tabla b). (Véase también figura 2.1). * Tablas e Imágenes *Tabla a) DBSI - S2 MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 - 32 - Guillermo López Ramírez *Tabla b) _DBSI - S2 *Tabla 4.1.1 _NFPA 220 MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 - 33 - Guillermo López Ramírez SI - 3. EVACUACION DE OCUPANTES CTE (DB - SI) NFPA 101/NFPA 909 C álculo d el aforo Según la * tabla 2.1 de Cálculo de densidades de ocupación, en edificios de publica concurrencia como son Iglesias, el aforo vendrá dado por: -Zonas destinadas a espectadores sentados: (no definidos en proyecto): 0.5 m2/persona -Consideraremos también la posibilidad de zonas de ocupantes a pie: 0.25m2/persona. Según la NFPA 909, -locales de publica concurrencia con superficie menor a 10.000sq ft, (930 m2) la ocupación máxima debe ser 0.46 m2/persona. - locales de publica concurrencia con superficie mayor a 10.000sq ft, (930 m2) la ocupación máxima debe ser 0.65 m2/persona. -para asientos en fila tipo banco, el aforo máximo será 0.45 ml/persona. Numero de salidas y longitudes de evacuación En la tabla 3.1 del DB - SI - S3 , según la norma, se pretende indicar el número de salidas como mínimo, así como la longitud de los recorridos de evacuación hasta ellas. En realidad, no se define ninguna regla por la que un edificio o recinto deba tener un número determinado de salidas, como cabría esperar, solo se indica los recorridos de evacuación máximos dependiendo del número de salidas. En el caso que nos ocupa, la longitud de los recorridos de evacuación hasta alguna salida de planta no excede de 50 m. Según el capítulo 7.4 de la NFPA101, el número de los medios de egreso desde cualquier balcón, entresuelo, planta o sección de la misma, deberá ser: -no menor de 2 para ocupaciones >500 personas. - no menor de 3 para carga de ocupantes de más de 500 pero de no más de 1000. - no menor que 4 para carga de ocupantes de más de 1000. -Cuando se requieran dos salidas, deberán estar situadas entre sí a una distancia igual a por lo menos la mitad de la longitud de la máxima dimensión diagonal extrema del área del edificio, medida en una línea recta entre el borde más cercano de las puertas de salida. - Cuando se requieran más de dos salidas, por lo menos dos de ellas deberán estar dispuestas de manera que cumplan con lo anterior. Las salidas restantes deberán estar dispuestas de manera tal que, si una resultara bloqueada, las otras queden disponibles. Dimensionado de los medios de evacuación Cuando en un recinto, deba existir más de una salida, la distribución de los ocupantes entre ellas a efectos de cálculo debe hacerse suponiendo Según el artículo 7.3.3. de la NFPA 101, La capacidad de evacuación para los componentes aprobados de los medios de evacuación, se deberá MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 - 34 - Guillermo López Ramírez inutilizada una de ellas, bajo la hipótesis más desfavorable. (Véase calculo en tabla 4.1*). basar en factores de la Tabla 7.3.3.1*. El ancho mínimo de cualquier medio de evacuación deberá ser para todo edificio como mínimo de 36 pulg. (91 cm) con las siguientes excepciones: -Para puertas, según el artículo 7.2.1.2 el ancho mínimo requerido es de 32 pulg (81 cm). - En los edificios existentes, el ancho mínimo deberá ser de por lo menos 28 pulg. (71 cm). Puertas situadas en recorridos de evacuación Según el DB-SI: Las puertas previstas como salida de planta o de edificio y las previstas para la evacuación de más de 50 personas serán abatibles con eje de giro vertical y su sistema de cierre, o bien no actuará mientras haya actividad en las zonas a evacuar, o bien consistirá en un dispositivo de fácil y rápida apertura desde el lado del cual provenga dicha evacuación (pulsador o manilla, según la UNE-EN 179:2009), sin tener que utilizar una llave y sin tener que actuar sobre más de un mecanismo. Todo esto no es aplicable para puertas automáticas. Abrirá en el sentido de la evacuación toda puerta de salida: -a) prevista para el paso de más de 200 personas en edificios de uso Residencial Vivienda o de 100 personas en los demás casos, o bien. -b) prevista para más de 50 ocupantes del recinto o espacio en el que esté situada. (Véase resumen en Tabla c). Según el Capítulo 7.2.1.4 de la NFPA 101, -Cualquier puerta en un medio de egreso deberá ser del tipo de bisagras batientes. La puerta deberá estar diseñada e instalada de modo que sea capaz de oscilar desde cualquier posición hasta el ancho total de la abertura en la que está instalada. - Las puertas que deben ser de tipo de bisagra lateral a vaivén deberán balancearse en el sentido del recorrido de egreso cuando sirvan a una habitación o área con una carga de ocupantes de 50 o más personas o un área con contenido de alto riesgo. - La fuerza requerida para abrir manualmente una puerta en su totalidad en un medio de egreso no deberá ser mayor de 15 lbsf (67 N) para liberar el pestillo, 30 lbsf (133 N) para poner la puerta en movimiento y 15 lbsf (67 N) para abrir la puerta al ancho mínimo requerido. - Las cerraduras, si las hubiera, no deberán requerir el uso de llaves, herramientas, conocimientos o esfuerzos especiales para su operación desde el interior del edificio. MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 - 35 - Guillermo López Ramírez Estas puertas deben permanecer abierta cuando el edificio este ocupado. Señaliz ación de los medios de evacuación Según la en la norma UNE 23034:1988, se utilizarán: -a) Las salidas de recinto, planta o edificio tendrán una señal con el rótulo “SALIDA”. -b) La señal con el rótulo “Salida de emergencia” debe utilizarse en toda salida prevista para uso exclusivo en caso de emergencia. -c) Deben disponerse señales indicativas de dirección de los recorridos, visibles desde todo origen de evacuación desde el que no se perciban directamente las salidas o sus señales indicativas. -d) En los puntos de los recorridos de evacuación en los que existan alternativas que puedan inducir a error, también se dispondrán las señales antes citadas, de forma que quede claramente indicada la alternativa correcta. e) En dichos recorridos, junto a las puertas que no sean salida y que puedan inducir a error en la evacuación debe disponerse la señal con el rótulo “Sin salida” en lugar fácilmente visible, pero en ningún caso sobre las hojas de las puertas. f) Las señales se dispondrán de forma coherente con la asignación de ocupantes que se pretenda hacer a cada salida. - Las señales deben ser visibles incluso en caso de fallo en el suministro al alumbrado normal. Cuando sean fotoluminiscentes deben cumplir lo establecido en las normas UNE 23035-1:2003, UNE 23035-2:2003 y UNE 23035-4:2003. - El a cceso a las salidas deberá estar marcado por signos aprobados, fácilmente visibles en todos los casos cuando la salida o el camino para alcanzarla no sea fácilmente evidente para los ocupantes. - Para las puertas de salida, la señal se deberá montar sobre la puerta adyacente a ésta, con el borde más cercano dentro de las 4 pulg. (10,2 cm) el marco de la puerta. - Cuando se requieran el marcado del sendero de evacuación en la proximidad del piso, se deberá instalar un sistema de marcación del sendero de evacuación listado y aprobado iluminado interiormente en la proximidad del piso dentro de las 8 pulg. (20,3 cm) del piso. - Cada señal deberá tener una ubicación, dirección, color distintivo, y diseño para que sea fácilmente visible y deberá contrastar con la decoración, los acabados interiores, u otras señales. - las señales de la salida, distintas de las señalizaciones auto luminosas aprobadas, deberán estar iluminadas por las instalaciones de iluminación de emergencia. Evacuación de personas con discapacidad en caso de incendio -Toda planta de salida del edificio dispondrá de algún itinerario accesible desde todo origen de evacuación situado en una zona Las áreas accesibles para las personas con impedimentos de movilidad severos, que no sean de edificios existentes, deberán tener por lo MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 - 36 - Guillermo López Ramírez *Tabla 2.1 DBSI-S3 accesible hasta alguna salida del edificio accesible. -En plantas de salida del edificio podrán habilitarse salidas de emergencia accesibles para personas con discapacidad diferentes de los accesos principales del edificio. men os dos medios de egreso accesibles. Se deberá proporcionar acceso a un mínimo de un área de refugio accesible o una desembocadura de salida accesible dentro de la distancia permisible del recorrido. Control del humo de incendio En recintos de Pública Conc urrencia y solo en los casos que se indican a continuación se debe instalar un sistema de control del humo de incendio capaz de garantizar dicho control durante la evacuación de los ocupantes, de forma que ésta se pueda llevar a cabo en condiciones de seguridad. -Pública Concurrencia cuya ocupación exceda de 1000 personas. La NFPA en su capítulo 9.3 define que el propósito de los equipos de control de humo deberá ser el confinamiento del humo al área general de origen del incendio y mantener el uso de los medios del sistema de egreso. Para edificios de publica concurrencia existentes y nuevos, se hace mención a la necesidad de dispositivos de control de humo cuando hay presencia de un escenario. Ya que en Estados Unidos es común la presencia de escenarios en los recintos de culto religioso, mencionaremos que: Se deberá proveer un medio que cumpla con la Sección 9.3 para mantener el nivel del humo al menos 6 pies (183 cm) por encima del nivel más alto de los asientos para reuniones públicas o por encima de la parte superior de la abertura del proscenio cuando se haya provisto un muro y protección para la abertura del proscenio. Tablas e Imágenes MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 - 37 - Guillermo López Ramírez *Tabla 4 .1 DBSI - S3 *Tabla 7.3.3.1. NFPA 101 *Tabla c) DBSI- S3 MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 - 44 - Guillermo López Ramírez MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 - 45 - Guillermo López Ramírez 8- ENTREVISTA A EXPERTOS. Tanto para poder diseñar nuestro modelo con lógica difusa y también poder validar los resultados obtenidos, es imprescindible la opinión de expertos en la materia que nos ayuden a encontrar nuestras variables de entrada al sistema y a través de sus experiencias en el campo de la protección contra incendios, seamos capaces de definir los conjuntos de pertenencia adecuados que conformaran la inteligencia de nuestro sistema y saber dar el peso específico que merecen cada una de las variables cuando se interrelacionan entre ellas. Cuanto más expertos se consulten, más afinado y fiable será un modelo basado en la lógica difusa. En nuestro caso, pudimos contactar con dos miembros del cuerpo de bomberos del Ayuntamiento de Sevilla y mantener numerosas conversaciones telefónicas donde se nos detalló los pormenores del día a día de su profesión y de cómo se encaran las emergencias que se declaran en el distrito centro de Sevilla. Uno de ellos, se prestó a realizar una entrevista por escrito ofreciendo su opinión experta. A continuación, se procede a transcribir literalmente la entrevista: Experto: Juan Carlos Bernabé Salgueiro. Bombero del Ayuntamiento de Sevilla con más de 31 años de servicio, Graduado en Ingeniería de la Edificación por la Universidad de Sevilla y Máster en Protección Civil y Gestión de Emergencias por la Universidad Politécnica de Valencia. P1- En su opinión experta en estos más de 30 años de servicio ¿cuál considera que son los factores que más repercuten en la vulnerabilidad, con respecto al fuego, de los templos religiosos históricos en el casco antiguo de Sevilla? Respuesta: “En los edificios históricos hay dos grandes factores que determinan su vulnerabilidad frente a un incendio: - Su tipología constructiva: La propia antigüedad de la construcción la hace vulnerable por sus materiales de construcción, La casi totalidad de los edificios históricos tienen sus cubiertas de madera, también la carpintería de puertas, ventanas, suelos, artesonados, etc....La existencia de madera favorecerá la voracidad de un incendio, más si son resinosas. Por otro lado, La no sectorización de los distintos recintos, salvo casos aislados en edificios que han sido rehabilitados recientemente y en los que ha sido posible la sectorización, hace de esta circunstancia un factor de riesgo. También El estado de las instalaciones de servicio (electricidad, agua, climatización), bien MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 - 46 - Guillermo López Ramírez por su antigüedad o por la ausencia o deficiencias en su mantenimiento, provocan en muchos casos, por sí solos, la mayoría de los siniestros en los edificios. -Su localización y entorno: El casco antiguo de la ciudad de Sevilla presenta muchos problemas de accesibilidad por sus calles estrechas, trazado desigual y obstáculos arquitectónicos (Bolardos, farolas, macetones, mobiliario arquitectónico en general), todo esto hace que, en caso de emergencia, estos edificios sean más vulnerables.” P2- De los factores de riesgo que pueden provocar incendios en edificios históricos de culto religioso que se presentan a continuación, valore de 1 a 4 cuales en su opinión son los más susceptibles de ocasionar dichos incendios según las circunstancias en la ciudad de Sevilla. (1; más probable, 4; menos probable) (2) Accidentes humanos (como pueden ser la ignición de material combustible en el interior por uso de cirios litúrgicos, accidentes durante obras de reforma, etc.) (1) Instalaciones eléctricas no acordes a normativa, obsoletas o con falta de mantenimiento. (4) Incendios en edificios colindantes que se propagan debido a la cercanía de estos en el casco antiguo de Sevilla. Comentarios: “Según las estadísticas, suele ser la primera causa de accidentes, sobre todo por el deficiente mantenimiento de las instalaciones”. Comentarios : “ Lamentabl emente la mano del hombre, por acción u omisión, está detrás del 90% de este tipo de siniestros, por eso es importante implantar medidas preventivas”. Comentarios: “No es lo habitual, aunque sería un factor a tener en cuenta en el caso de que el templo tenga edificios medianeros, sobre todo si son solares abandonados”. MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 - 47 - Guillermo López Ramírez Comentarios : “ Desconozco qui enes son las personas al cargo de la custodia de los edificios. No sé si son profesionales de la seguridad o personas altruistas sin formación en el campo de la seguridad. Sea quienes sean, es importante que reciban información de cómo actuar ante un siniestro, sobre todo por su propia seguridad”. (3) Falta de formación e información del personal a cargo de la custodia y administración de estos edificios P3- ¿Existen unos tiempos máximos o mínimos que los cuerpos de extinción deben cumplir desde que se recibe una alarma hasta que se llega al lugar del incendio? Y como afectan a estos tiempos la ubicación y accesos a los edificios en el centro de Sevilla. Respuesta: “A estos tiempos de respuesta nosotros le llamamos Isócronas. Hay unos tiempos estimados y depende mucho del número de parques en la ciudad, de cómo estén situados y del número de agentes asignados a cada parque. En Sevilla, en general, los tiempos de respuestas son buenos, la media está en 6 minutos desde que se recibe la llamada en el Parque hasta que se accede al lugar de la emergencia, aunque las calles del centro son una dificultad añadida por la estrechez de las calles y los obstáculos que nos encontramos (Bolardos, farolas, macetones, vehículos mal aparcados, mobiliario arquitectónico en general)”. 4- ¿Que medios especiales o recursos materiales son necesarios en su opinión para poder extinguir un incendio, preservando a su vez la estabilidad de la estructura portante y el contenido de estos edificios patrimoniales (obras de arte)? Respuesta: “Esta pregunta requiere una respuesta técnica y elaborada porque hay muchas circunstancias que habría que evaluar, pero de forma resumida te puedo decir que el agente extintor que más se utiliza es el agua por diversos motivos (por abundancia, por economía y por eficacia). Esto no quiere decir que no cause daños en las estructuras y en el mobiliario de un edificio, hay que tener en cuenta que el primer objetivo de una intervención de los bomberos es la protección de las vidas humanas, por lo tanto, los bienes materiales pasan a un segundo plano. Ahora bien, desde el punto de vista de la salvaguarda del patrimonio histórico se pueden valorar otras actuaciones y agentes MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 - 48 - Guillermo López Ramírez extintores. El agua sigue siendo válido para un incendio estructural, pero valorando el tipo de material de la construcción, ejemplo: La piedra, si es poroso, puede absorber mucha agua y producirse un colapso de la estructura por un grave aumento del peso de la estructura. Yesos, elementos decorativos de los paramentos que se pueden ver dañados por el agua. Si los elementos valiosos a proteger son obras de arte que albergue las construcciones históricas se puede valorar extinguir un incendio interior y cercano a dicha obra con agentes limpios, denominados agentes halogenados por el INSHT, que sustituyeron a los Halones (prohibidos en Europa desde el 31 de diciembre de 2003). Estos agentes extintores extinguen por inhibición y no por sofocación, no restando oxígeno a la atmósfera, no dejan rastros después de utilizarlos y por lo general, no son conductores de la electricidad”. 5- En su TFG menciona que serían necesarios camiones de extinción de dimensiones más pequeños para las calles del centro. ¿Como se suple el limitado volumen (700 litros) de esos camiones cuando los incendios están en un grado de desarrollo más avanzado Respuesta: “Desde el 2014, fecha de la lectura de mi TFG se ha mejorado en ese sentido y el cuerpo de Bomberos de Sevilla ha adquirido vehículos de dimensiones reducidas para poder entra en el casco histórico, pero tienen el inconveniente de tener poca cantidad de agua. La manera de solucionar ese inconveniente es con una buena red de hidrantes en todo el casco histórico, cosa de la que carece la ciudad actualmente. Otra alternativa es utilizar camiones de las mismas dimensiones, pero donde se pudiera aprovechar toda su capacidad de carga para trasportar agua (camión cisterna o cuba), en la actualidad no disponemos de ellos. 6- ¿Existe algún protocolo específico interno de actuación en el cuerpo de bomberos en caso de incendio en los edificios patrimoniales, como son las iglesias) Respuesta: “NO” MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 - 49 - Guillermo López Ramírez 7- Según su opinión, ¿En qué estado se encuentra la red de hidrantes en el casco antiguo de Sevilla) Respuesta: “La red de hidrantes en el casco histórico es deficiente. Son insuficientes las bocas y su mantenimiento es precario, en definitiva, es una red que hay que mejorar de forma urgente.” 8- ¿Cual es, en su experta opinión, el cambio más inminente que habría que adoptar para poder garantizar una respuesta adecuada y ayudar la preservación del bien mueble e inmueble de estas iglesias en caso de incendio? Respuesta: “Para que fuera algo efectivo habría que elaborar un plan de salvaguarda del patrimonio histórico, similar al que tienen las ciudades patrimonio de la humanidad en España. A su vez habría que aprobar una ordenanza municipal que ayude a regular dicho plan. Estos dos instrumentos serían fundamentales para mejorar las medidas preventivas que ya existen y para elaborar un plan de actuación en caso de siniestros.” 9. Indique si lo precisa cualquier comentario que le parezca de importancia acerca de los riesgos y la vulnerabilidad de los templos religiosos históricos en Sevilla. Respuesta: “Estos edificios, por sus características y antigüedad, son muy vulnerables al fuego, no solo por los materiales y los elementos combustibles que albergan, sino por el daño que se le puede ocasionar en la extinción de un incendio. A esta vulnerabilidad se le añade, en la mayoría de los casos, falta de medidas preventivas, mantenimiento inadecuado de las instalaciones y falta de protocolos de actuación encaminados a la salvaguarda de este patrimonio. Estos templos religiosos forman parte del patrimonio histórico de la ciudad de Sevilla y habría que instar a la propiedad de los mismos y a las autoridades competentes para que actuaran en consecuencia”. MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 - 50 - Guillermo López Ramírez MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 - 51 - Guillermo López Ramírez 9- METODOLOGIA Una vez hemos analizado la norma tanto española como americana en materia de protección ante el fuego, consultado artículos académicos y de prensa, y tras las consultas a expertos, nos vemos capacitados y con una base en la que apoyarnos para definir nuestras variables de entrada al sistema. 9.1 - DEFINICION DE LAS VARIABLES DE ENTRADA. Para llevar acabo nuestra empresa y crear un modelo experto, basado en la ciencia de la lógica difusa, que introducidos los datos del edificio nos devuelva su grado de vulnerabilidad al fuego y sea un resultado que podamos considerar correcto y aceptable, debemos encontrar y definir una de las partes más importantes y la base de este sistema, las variables de entrada. Como ya hemos comentado anteriormente, estas variables de entrada serán el punto de partida y que, interrelacionándose entre ellas mediante un conjunto de reglas de inferencia, dando lugar a otras variables que combinaremos a su vez entre ellas, hasta dar lugar a un valor de salida, el cual será el resultado de nuestro análisis. Ya que se pretende analizar el riesgo al fuego al que las iglesias góticomudéjares de Sevilla están expuestas y también su vulnerabilidad en caso de incendio, se ha decidido identificar dos subgrupos de variables, unas que medirían el nivel de riesgo al conato de incendio y otras que medirán que nivel de propagación y extinción del fuego en los mismos. Estas variables se irán combinando entre ellas dentro de sus subgrupos hasta dar con una variable final del subgrupo Riesgo o Riesgo Total y los mismo ocurrirá con las variables de vulnerabilidad, que darán lugar tras las combinaciones necesarias entre ellas a una variable final de vulnerabilidad o Vulnerabilidad Total. Estas variables se combinarán finalmente para crear la variable de salida final que nos otorgará el valor que consideraremos definirá el grado de riesgo/vulnerabilidad del edificio. Pero en primer lugar debemos definir cada variable. Como ya es sabido, el sistema matemático de la lógica difusa o borrosa, nos permite convertir términos lingüísticos y abstractos en datos numéricos cuantitativos, así, habrá que definir cada uno de estos términos lingüísticos que se usaran en la entrada de datos y darle un rango numérico que consideremos aceptable, basándonos claro está en las prescripciones de la normativa y la opinión y conocimientos de otros autores a los que consideramos expertos en esta materia. No consideramos suficiente con decir que una iglesia MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 - 52 - Guillermo López Ramírez tiene un riesgo elevado, medio o bajo de incendio por cortocircuito basado en nuestra opinión apresurada o simple observación, necesitamos una base o contexto, ya sea legal o científico, que nos de unos rangos de valor que sean específicos e irrefutables y que den un valor a nuestro sistema en el que podamos confiar. Nuestras variables de entrada se definen, por tanto: -Variables de Riesgo (Posibilidad de que ocurra) Código Variable A1 Estado de la instalación eléctrica A2 Sistema de protecc ión contra rayos A3 Riesgo por iluminación litúrgica (cirios y velas) A4 Idoneidad del almacenaje de materiales inflamables A5 Riesgo por incendio en edificios colindantes -Variables de Vulnerabilidad (Probabilidad de que se propague o exposición al daño una vez ocurra) Código Variable A6 Combustibilidad de la Estructura A7 Combustibilidad de la Cubierta A8 Carga de Fuego Interior/ Nivel de Riesgo interior A9 Grado de acceso de los servicios de extinción A10 Distancia al parque de bomberos A11 Dotación de bocas de Incendio A12 Dotación de Extintores A13 Estado de la Red de Hidrantes en la zona A14 Idoneidad del Plan de Autoprotección A15 Idoneidad del Plan de Salvaguarda Definiremos a continuación cada una de las variables y los conjuntos de valores que pueden tomar. A1. Estado de la instalación eléctrica. El estado de las instalaciones eléctricas, o el mal estado de ellas en este caso, es con toda probabilidad el mayor causante de incendios en edificios de culto religioso. Sin ir más lejos, solo unos días antes de escribir este párrafo, el 2 de agosto de 2020, se ha producido un incendio en la Iglesia de San Martin, la iglesia más antigua de Plasencia, produciendo graves daños en el interior y MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 - 53 - Guillermo López Ramírez el retablo dorado, acabando con obras del pintor Luis de Morales que datan del siglo XVI y cuyo valor es incalculable. Todo apunta, según las investigaciones iniciales que aún no han concluido, a un cortocircuito como causa del incendio. “La temperatura que produce el incremento de la intensidad de corriente cuando ocurre un cortocircuito es tan elevada que puede derretir el forro aislante de los cables, quemar el dispositivo o equipo de que se trate si este se produce en su interior, o llegar incluso a producir un incendio”. Es bastante común y esperable que estos edificios estén dotados de instalaciones obsoletas y con falta de un mantenimiento adecuado, es por eso que para definir esta variable de entrada y otorgar unos valores numéricos objetivos, consideraremos el porcentaje de cumplimiento del Reglamento Eléctrico de Baja Tensión (REBT), así, dependiendo de este grado de cumplimiento, diferenciaremos la variable A1. en: -EFICIENTES: Grado de cumplimiento actual de la REBT mayor del 90%, -OPTIMA: Grado de cumplimiento actual de la REBT entre el 70% y el 90%, -MEJORABLES: Grado de cumplimiento actual de la REBT entre el 50% y el 70%, -DEFICIENTES: Grado de cumplimiento actual de la REBT menor del 50%. A2. Protección ante el rayo. Las iglesias, por su condición de espacios de pública concurrencia, de acuerdo con el Código Técnico de la Edificación y a las normas UNE 211185/6 y UNE 62305, es imprescindible que estén protegidas contra los impactos del rayo. La norma UNE-EN IEC 62305-1 de protección contra el rayo especifica que "No existen dispositivos o métodos capaces de modificar los fenómenos atmosféricos naturales hasta el punto de impedir las descargas de los rayos." Estamos por tanto ante un fenómeno imposible de evitar y que requiere de una especial atención ya que, solo en Estados Unidos, las descargas eléctricas provocadas por las borrascas acarrean pérdidas anuales superiores a los 39 mil millones de euros. Diariamente “en MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 - 60 - Guillermo López Ramírez A6. Combustibilidad de la Estructura. De acuerdo con la DB-SI en su sección 1, los establecimientos de Publica Concurrencia se clasificarán en recintos de Riesgo medio o Riesgo alto según el volumen construido en m3 (V), siendo en nuestro caso y según la tabla 2.1 de la DB-SI-S1. Luego podemos decir que todas las iglesias están catalogadas como establecimientos de Riesgo alto, si consideramos el total del recinto como un “almacén de decorados, vestuarios, etc.”. Ahora bien, para los elementos constructivos de este tipo de recintos para sus estructuras portantes y techos, el DB-SI establece según la Tabla 2.2 de la misma sección, que la resistencia mínima al fuego debe ser EI 180. (Véase tabla 2.2) Tabla 2.2 de la DB-SI Según la UNE 13501-1+A1, la catalogación actual de los materiales de construcción según su reacción al fuego, establece las clasificaciones desde A hasta F, seguidas de dos subíndices según su comportamiento al humo y combustibilidad al fuego. Por otra parte, para los elementos constructivos, establece las clases R, RE y REI, dependiendo del tiempo que el elemento mantiene su estabilidad. MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 - 61 - Guillermo López Ramírez La clasificación A-E, viene definida por los siguientes parámetros.  A1: No Combustible. Sin contribución en grado máximo al fuego. Nivel en el que se integran productos que en ninguna fase del incendio contribuyen al mismo. No presenta subíndices.  A2: No Combustible. Sin contribución en grado menor al fuego. Nivel en el que se integran productos con poder calorífico muy limitado, que no aportan de modo significativo carga de fuego ni contribuyen en su desarrollo. No presenta subíndices.  B: Combustible. Productos combustibles con contribución muy limitada al fuego.  C: Combustible. Productos combustibles con contribución limitada al fuego.  D: Combustible. Productos combustibles con contribución media al fuego.  E: Combustible. Productos combustibles con contribución alta al fuego.  F: Sin clasificar. Nivel en el que se integran los productos que no pueden satisfacer ninguna de las exigencias anteriores o cuyas prestaciones no han sido sometidas a ninguna valoración. Según esta clasificación y las exigencias del CTE DB-SI, la variable A6 quedara definida según los siguientes rangos de valor: -COMBUSTIBILIDAD NULA: Estructura portante con EI 180 a base materiales clasificados como A1 o A2 (materiales y/o productos de hormigón, vidrio, acero, piedra natural, ladrillos, y cerámicos). -COMBUSTIBILIDAD BAJA: Estructura portante EI 180 a base materiales clasificados como B (materiales y/o productos como las placas de yeso y algunas maderas con protección al fuego). -COMBUSTIBILIDAD MEDIA: Estructura portante con EI<180 a base materiales clasificados como C (materiales y/o productos como la espuma fenólica, o placas de yeso con revestimientos superficiales más gruesos). -COMBUSTIBILIDAD ALTA: Estructura a base materiales clasificados como D, E y F (materiales y/o productos de madera sin protección, variando su reacción según su espesor y su densidad, tableros de fibra de baja densidad, o sistemas de aislamiento compuestos de plástico, o productos no testados). MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 - 62 - Guillermo López Ramírez A7. Combustibilidad de la Cubierta En el Anexo II del RD 312/2005 se establece una clasificación de las cubiertas y los recubrimientos de cubiertas ante un fuego exterior en base la norma UNE ENV 1187:2003. En España, los productos afectados por esta clasificación deberán serlo según el ensayo XROOF(t1). Siendo t1 = pavesa en llamas, siendo el requerimiento para las cubiertas en edificios de publica concurrencia, de acuerdo al CTE DB-Si, clase BRoof (t1) teniendo que darse todas las condiciones detalladas a continuación: -Propagación interior y exterior del fuego hacia arriba < 0,700 m. -Propagación interior y exterior del fuego hacia abajo < 0,600 m. -Máxima longitud de la zona quemada interior y exterior < 0,800 m. -Ningún material combustible (gotas o brasas) se desprende en la cara expuesta. -Ninguna partícula ardiendo/incandescente penetra a través de la cubierta. -Ninguna abertura > 2,5 x 10-5 m2. Suma de todas las aberturas < 4,5 x 10-3 m2. -La propagación lateral del fuego no alcanza los límites de la zona de medición. -No existe combustión interna sin llama. - Máximo radio de propagación de llama en cubiertas «planas» < 0,200 m, tanto exteriormente como internamente. Además, hay que tener en cuenta que las cubiertas de las Iglesias gótico-mudéjares en sus naves centrales y laterales, están revestidas en el interior por techos de armaduras de madera (material tipo B-C en el mejor de los casos) a dos aguas típico de la arquitectura mudéjar, haciéndolas más vulnerables al fuego que los techos poligonales de los ábsides de estilo gótico, terminados con material cerámico. (Materiales tipo A1/A2). De este modo, la Variable A7, vendrá definida de la siguiente manera: -COMBUSTIBILIDAD NULA: Cubierta y techumbre con EI 180 a base materiales clasificados como A1 o A2 (materiales y/o productos de hormigón, vidrio, acero, piedra natural, ladrillos, y cerámicos), MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 - 63 - Guillermo López Ramírez -COMBUSTIBILIDAD BAJA: Cubierta y techumbre EI 180 a base materiales clasificados como B (materiales y/o productos como las placas de yeso y algunas maderas con protección al fuego), -COMBUSTIBILIDAD MEDIA: Cubierta y techumbre con EI<180 a base materiales clasificados como C (materiales y/o productos como la espuma fenólica, o placas de yeso con revestimientos superficiales más gruesos), -COMBUSTIBILIDAD ALTA: Cubierta y techumbre a base materiales clasificados como D, E y F (materiales y/o productos de madera sin protección, variando su reacción según su espesor y su densidad, tableros de fibra de baja densidad, o sistemas de aislamiento compuestos de plástico, o productos no testados). A8. Carga de fuego Interior Los criterios considerados por la clasificación del DB SI son, según el cálculo de la densidad de carga de fuego Qs, (3.2.2.b) del Anexo I del Reglamento de Seguridad Contra Incendios en los Establecimientos Industriales (RSCIEI)) y del volumen construido: a) Densidad de carga de fuego ponderada y corregida (QS) Se adoptan los mismos intervalos de clasificación: • Riesgo Bajo: 425 < QS ≤ 850 MJ/m². • Riesgo Medio: 850 < QS ≤ 3400 MJ/m². • Riesgo Alto: QS > 3400 MJ/m². b) Volumen construido del recinto (V). Se adoptan los mismos intervalos de clasificación: • Riesgo Bajo: 100 < V ≤ 200 m³. • Riesgo Medio: 200 < V ≤ 400 m³. • Riesgo Alto: V > 400 m³. La RSCIEI, como ya hemos comentado, se centra en los recintos industriales, pero ya que da un valor de carga de riesgo para el almacenamiento de productos textiles y muebles de madera, utilizaremos este dato considerando que las Iglesias a pesar de pesar un servicio y ser catalogado como recinto MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 - 64 - Guillermo López Ramírez de publica concurrencia, almacenan en su interior gran cantidad de mobiliario de madera y materiales textiles. De este modo, la Variable A8, vendrá definida como: - CARGA DE FUEGO BAJA: 425 < QS ≤ 850 MJ/m² y 100 < V ≤ 200 m³. - CARGA DE FUEGO MEDIA: 850 < QS ≤ 3400 MJ/m² y 200 < V ≤ 400 m³. -CARGA DE FUEGO MEDIA/ALTA: QS > 3400 MJ/m o V > 400 m³. -CARGA DE FUEGO ELEVADA: QS > 3400 MJ/m y V > 400 m³. A9. Grado de acceso de los servicios de extinción. La respuesta o la rapidez de intervención que se pueda ofrecer ante un incendio en desarrollo es una de los factores que más puede influir en la vulnerabilidad de un edificio, y el entorno en el que el edificio se encuentra puede ser de los factores que a su vez definan este tipo de respuesta. Por tanto, no estamos hablando de la misma capacidad de respuesta o capacidad de extinción si hablamos de un mismo edificio está localizado en una zona con calles anchas donde la circulación de los camiones de los cuerpos de extinción encuentre menos oposición a su avance que, por ejemplo, el caso del centro histórico de Sevilla, famoso por la estrechez de sus calles y lo abrupto de sus esquinas y giros, ya de por si desafiantes para el paso de turismos. Todo esto unido a los obstáculos arquitectónicos y de servicios, como detalla Juan Carlos Bernabé, bombero del Ayuntamiento de Sevilla, en su trabajo PLANIFICACIÓN CONTRA INCENDIOS EN EL ÁREA DE PROTECCIÓN DE LA UNESCO EN LA CIUDAD DE SEVILLA, donde la aportación por ejemplo de maceteros a las vías principales vías de acceso, el número de paradas de taxis en las mismas, la existencia de vías de tranvía en los centros históricos de ciudades turísticas y sobre todo, el número de zonas de carga y descarga para comercios, algo muy común en el centro de Sevilla debido a su alta actividad comercial, hacen que el tiempo de respuesta para edificios de difícil acceso mediante vehículos rodados de gran envergadura sea un factor muy a tener en cuenta. MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 - 65 - Guillermo López Ramírez Según la DB -SI en su sección 5, Intervención de los Bomberos, se detallan los requisitos mínimos que las calles de acceso y el entorno de estos edificios deben tener (ancho de vías, gálibo, radios de giros, ausencia de mobiliario urbano, etc.). Así, la variable A9 vendrá de finida por los valores dentro de los siguientes rangos: -NIVEL ACCESO ALTO: Cumplimiento de las prescripciones de la DB-SI -S5 mayor del 90 %, -NIVEL ACCESO MEDIO/ALTO: Cumplimiento de las prescripciones de la DB-SI -S5 entre el 70 % y el 90%, - NIVEL ACCESO MEDIO: Cumplimiento de las prescripciones de la DB-SI -S5 entre el 40% y el 70%, - NIVEL ACCESO BAJO: Cumplimiento de las prescripciones de la DB-SI -S5 menor DEL 40%. A10. Distancia al parque de bomberos más cercano. Como se ha detallado en el punto anterior, la capacidad de respuesta del cuerpo de Bomberos es vital para la determinación de la vulnerabilidad ante un fuego en desarrollo, y obviamente la distancia del edificio afectado por un incendio al parque de bomberos más cercano a este, será un factor que afecte a este grado de vulnerabilidad, no es suficiente con estar ubicado en una zona de fácil acceso con viales anchos y gran espacio de maniobra si la distancia al parque de bomberos es tal que la llegada de los servicio de extinción se dilate en el tiempo. Por lo tanto, basándonos en la opinión experta de Juan Carlos Bernabé, bombero del Ayuntamiento de Sevilla con más de 31 años de experiencia, y en la entrevista virtual anterior de mucha utilidad para el desarrollo de este trabajo detallada en el capítulo, y el método de evaluación del riesgo de incendio Gustav Purt, la variable A10 vendrá definida por los siguientes rangos de valor: -DISTANCIA CORTA- 0-1 km en línea recta, -DISTANCIA MEDIA-1-6 km en línea recta, -DISTANCIA MEDIA/ALTA 6-11 km en línea recta, -DISTANCIA ELEVADA. Más de 11 km en línea recta. MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 - 66 - Guillermo López Ramírez A11. Protección Interior Según la DB-SI Sección 4. Instalaciones de protección contra incendios, los edificios de pública concurrencia deben cumplir una serie de requisitos en términos de equipos de detección y extinción, según su ocupación y superficie. Según la tabla 1.1 del DB-SI S4, los edificios en general y concretamente los de uso de publica concurrencia, deben cumplir los siguientes requisitos: Teniendo en cuenta esta tabla, la variable A11 estará definida de la siguiente manera: -Nivel de protección alto: Cumplimiento de todos los requisitos del DB-SI-S4, -Nivel de protección medio: Cumplimiento de al menos 2 los requisitos del DB-SI-S4, MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 - 67 - Guillermo López Ramírez -Nivel de protección bajo: Cumplimiento de al menos uno de los requisitos del DB-SI-S4, -Nivel de protección nulo: Cumplimiento de ninguno de los requisitos del DB-SI-S4. A12. Dotación de hidrantes exteriores Para completar el estudio del nivel de recursos materiales que condicionan el nivel de protección de los edificios, analizaremos los sistemas de protección exterior que colaboran con los trabajos de extinción, la red de hidrantes exterior. “Cuando es posible que un incendio potencial adquiera unas dimensiones importantes, que requieran labores de extinción con agua en grandes cantidades y/o desde el exterior de los edificios, se recurre a las instalaciones de hidrantes instalados en el exterior de los edificios.” LA DB-SI S4, no especifica requerimientos del tipo de instalación, pero habla de cuáles son los requisitos mínimos para disponer de red de hidrantes exterior. (Véase Imagen a continuación). (Imagen tomada de asepeyo.es) Para edificios construidos en tes de la entrada en vigor del CTE, como es el caso de los edificios patrimoniales, la normativa a la que haremos referencia para la definición de los valores de nuestra variable es la Norma Básica de la Edificación – Condiciones de Protección contra Incendios NBECPI/96, en su artículo 2.4 del Apéndice 2 Accesibilidad y entorno de los edificios. MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 - 68 - Guillermo López Ramírez “.../... Los hidrantes deben estar situados en lugares fácilmente accesibles, fuera del espacio destinado a circulación y estacionamiento de vehículos, debidamente señalizados conforme a la Norma UNE 23 033 y distribuidos de tal manera que la distancia entre ellos medida por espacios públicos no sea mayor que 200 m. La red hidráulica que abastece a los hidrantes debe permitir el funcionamiento simultáneo de dos hidrantes consecutivos durante dos horas, cada uno de ellos con un caudal de 1.000 litros/minuto y una presión mínima de 10 m.c.a. (metros columna de agua) En núcleos urbanos consolidados en los que no se pudiera garantizar el caudal de abastecimiento de agua, puede aceptarse que éste sea de 500 l/min, pero la presión se mantendrá en 10 m.c.a. ..../...” Por lo tanto, definiremos la variable A 12 con los siguientes rangos de valor: -Protección exterior elevada: Cumplimiento de los requerimientos de la norma en un porcentaje mayor al 80%, -Protección exterior media: Cumplimiento de los requerimientos de la norma en un porcentaje entre el 50% y el 80%, -Protección exterior baja: Cumplimiento de los requerimientos de la norma en un porcentaje entre el 20% y el 50%, -Protección exterior inexistente: Cumplimiento de los requerimientos de la norma en un porcentaje menor del 20%. A13. Idoneidad del Plan de Autoprotección El RD 393/2007, de 23 de marzo, aprobó la Norma Básica de Autoprotección de los centros, los establecimientos y las dependencias (NBA) que se dedican a actividades en las que puede producirse una situación de emergencia. MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 - 69 - Guillermo López Ramírez Para la realización de dichos planes de Autoprotección (PAU) es necesario identificar riesgos que se puedan dar en dichos recintos, así como sus carencias, generar la documentación necesaria, diseñar planos de evacuación y confinamiento del recinto y elaborar un plan de emergencia. Una vez elaborados, no deben caer en el olvido dentro de un cajón, es necesario el registro ante la administración competente y continuar con el siguiente paso, la implementación. Para poder llevar a cabo la implementación de un PAU, podríamos decir que son necesarios una serie de acciones por parte de la administración del recinto: -Formación en información. Es necesario sensibilizar a los responsables en materia de seguridad de los recintos de los riesgos inherentes a la actividad que se realiza, así como llevar a cabo formaciones en materia de prevención y seguridad en caso de algún siniestro derivado de los riesgos identificados en el PAU. -Realización de simulacros. Al poner a prueba de manera regular el PAU, se aprecian los errores y métodos a mejorar que se incluirán en las sesiones de formación. -Mantenimiento y coordinación. La actualización constante del PAU y las modificaciones debido a los cambios de normativa y a la aparición de nuevos riesgos, así como la coordinación con los cuerpos de seguridad y protección del municipio es básico para evitar PAU ineficientes y obsoletos. Una vez introducidos los PAU y su finalidad, procedemos a identificar los rangos de valor para la variable A13: -PAU idóneo: Cumplimiento del 100% de los requisitos para los PAU según la NBA. Cuerpos de protección y extinción con acceso al PAU. -PAU mejorable: Cumplimiento del 100% de los requisitos para los PAU según la NBA. Cuerpos de protección y extinción sin registro o acceso al PAU. -PAU ineficaz: Existencia de PAU según la NBA, pero no implementado ni registrado ante las administraciones y cuerpos de protección -PAU inexistente: Inexistencia del PAU. MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 76 Guillermo Lopez Ramirez Parque N°2 - Iglesia de San Julián (2.3 km) *Documento creado en QGIS por el Autor Parque N°2 – Iglesia de San Esteban (0.8 km) Única iglesia de la muestra donde el recorrido más corto coincide con el recorrido más rápido que los bomberos tomarían. *Documento creado en QGIS por el Autor MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 77 Guillermo Lopez Ramirez Parque N°2 – Antigua Iglesia de Santa Lucia (1.6 km) *Documento creado en QGIS por el Autor De acuerdo con el método de análisis del riesgo de incendio Gustav Purt (NTP 100, 1984), y basándonos en el coeficiente correspondiente al tiempo necesario para iniciar la extinción que comprende el tiempo necesario para la entrada en acción de los bomberos y la medida en que su intervención será más o menos eficaz, se definen unos intervalos de distancia y tiempo de respuesta que serán los que se usarán para definir esta variable (ver tabla a continuación). Tabla 5 de la NTP 100 de 1984 MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 78 Guillermo Lopez Ramirez Una vez obtenemos las rutas a tomar para cada caso y ayudándonos de nuevo del programa QGIS, obtenemos los anchos de paso en las zonas más restrictivas del itinerario. Se da la circunstancia de que todas las calles de acceso a nuestra selección de iglesias cumplen con los requerimientos mínimos de la DB-SI que ya hemos analizado, pero debemos tener en cuenta que dichas calles disponen a su vez de zonas de aparcamiento en al menos uno de sus lados, y en algunos casos a ambos lados de la calzada, siendo frecuente la disposición de zonas de carga y descarga en algunos tramos donde la actividad comercial es mayor y sin olvidarnos de un porcentaje de vehículos mal estacionados. Para el estudio de estos anchos libres de calle, hacemos uso de imágenes de satélite que se insertan en una capa inferior a la capa vectorial creada en QGIS, y se ha creado un polígono que indica el espacio libre para el paso de los camiones de bomberos descontando ya el espacio ocupado por los vehículos estacionados que si aparecen en las imágenes satelitales y medimos los anchos del polígono en las zonas más cruciales. Zona calle Feria *Documentos creados en QGIS por el Autor La calle feria, de una gran actividad comercial debido a la existencia de numerosos bares y el mercado de la calle feria (colindante con la Iglesia del Ómnium Santorum), cuenta con numerosas C/ Feria C/ Feria MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 79 Guillermo Lopez Ramirez zonas de carga y descarga y bolardos en las aceras, así como ocurre en las demás calles de accesos a las distintas caras del edificio. (Ver Imagen (a-1) en ANEXO I) Calle San Esteban *Documentos creados en QGIS por el Autor La calle San Esteban, a pesar de no tener zona destinada para aparcamiento, tiene zonas de ancho muy limitado de menos de 3 metros, a lo que hay que añadir la existencia de bolardos en las aceras que aumentan la dificultad de paso para vehículos de gran tonelaje como pueden ser los camiones de bombero y en las zonas que no hay bolardos los vehículos realizan paradas ilegales en la acera obstaculizando el paso (Véase imágenes (b-1) en ANEXO I). Zona San Julián Los accesos a la calle san Julián según la ruta que los cuerpos de extinción tomarían serian en dirección contraria como ocurre en los casos de Santo Sanctorum, Santa Marta y en algunos tramos en Santa Lucia. Quitando el hecho de la posibilidad de encontrarte con vehículo circulando en dirección contraria y tener que esperar a que se libere el paso, los viales tienen zonas de aparcamiento a ambos lados, pero con ancho mayor a 3.5 metros en vial que da acceso a la fachada principal del templo. A continuación, se detallan los accesos a la otra cara de la iglesia donde los radios de giro parecen más restrictivos. MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 80 Guillermo Lopez Ramirez * Documento s cread o s en QGIS por el Autor * Documento s cread o s en QGIS por el Autor Algunos anchos libres en los accesos por la calle posterior al templo se ven reducidos por los vehículos aparcados y los radios de giros, de por si inferiores a 5 metros, se ven disminuidos cuando existen vehículos estacionados en las salidas y entradas de curva. (Véase Imágenes (c-1) en ANEXO I). Zona Santa Lucia MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 81 Guillermo Lopez Ramirez * Documento cread o en QGIS por el Autor * Documento s cread o s en QGIS por el Autor Los anchos libres en las calles de acceso cumplen, en la mayoría de los casos, con el requerimiento mínimo de ser mayores de 3.5 metros, a excepción a la vía que da acceso a la fachada principal. Remarcar que el ancho libre que dejan los vehículos estacionados en el acceso a la fachada posterior al templo por la calle Santa Lucia supera ligeramente en algunos casos los 2 metros, siendo inviable el paso de camiones de bomberos y limitando su margen de maniobra. (Véase Imágenes (e-1) en ANEXO I). Calle San Luis (Iglesia Santa Marina) MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 82 Guillermo Lopez Ramirez La Iglesia de Santa Marina solo tiene acceso por la calle San Luis (fachada principal), no ha opción de acceso para un camión de bomberos por sus calles laterales debido a la estrechez de la mismas. La calle San Luis, en todo su recorrido hasta llegar al templo, tiene una anchura media de 2.50 metros, muy por debajo de los 3.5 metros que el DB-SI estima como mínimo aceptable, además la totalidad de la calle se encuentra delimitada por bolardos metálicos. (Véase Imágenes (d-1) en ANEXO I). MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 83 Guillermo Lopez Ramirez 9.3 MANUAL DE PROCEDIMIENTO Para saber otorgar un valor de entrada a cada variable en el análisis de cada objeto de nuestra muestra, primero debemos definir que representan cada uno de los valores que toma la función de pertenencia que se ha creado. De este modo, se dan valores desde 1.0 a 4.0 en cada variable según las siguientes directrices que ya hemos introducido brevemente y basándonos en los criterios técnicos y normativos, y en las opiniones de los expertos: -Variable A1 Estado de la instalación eléctrica (Porcentaje de cumplimiento de la REBT): [1.0] Porcentaje de cumplimiento de la REBT menor del 50%, [2.0] Porcentaje de cumplimiento actual de la REBT entre el 50% y el 70%, [3.0] Porcentaje de cumplimiento actual de la REBT entre el 70% y el 90%, [4.0] Porcentaje de cumplimiento actual de la REBT mayor del 90%. -Variable A2 Protección ante el rayo (Porcentaje de cumplimiento del DB-SUA 08): [1.0] Porcentaje de cumplimiento del DB-SUA 08 menor del 50% 1 (Ausencia de SPCR externo e interno, [2.0] Porcentaje de cumplimiento actual del DB-SUA 08 entre el 50% y el 70% (SPCR externo con carencias y ausencia de SPCR interno), [3.0] Porcentaje de cumplimiento actual del DB-SUA 08 entre el 70% y el 90% (SPCR interno y externos con carencias), [4.0] Porcentaje de cumplimiento actual del DB-SUA 08 mayor del 90% (SPCR interno y externo óptimos). -Variable A3 Riesgo por iluminación en ceremonias litúrgicas: [1.0] Riesgo elevado (Uso de lampadarios de velas de cera en todo el recinto, sin separación mínima a elementos combustibles), MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 84 Guillermo Lopez Ramirez [2.0] Riesgo medio (Uso de lampadarios de velas de cera en todo el recinto, separados al menos 1 metro de elementos combustibles), [3.0] Riesgo bajo (Uso de lampadarios eléctricos en todo el recinto, separados al menos 1 metro de cualquier elemento combustible y lampadarios para velas para plegarias separados 1 metro de cualquier material combustible), [4.0] Riesgo nulo (Uso de lampadarios eléctricos en todo el recinto, separados al menos 1 metro de cualquier elemento combustible y prohibición del uso de velas de cera a los devotos.) -Variable A4 Idoneidad del almacenaje de materiales inflamables (Cumplimiento de la DB-SI y la NTP-09): [1.0] Riesgo elevado (Incumplimiento de la DB-SI y la NTP-09), [2.0] Riesgo medio (Cumplimiento de la DB-SI e incumplimiento de la NTP-09), [3.0] Riesgo bajo (Cumplimiento de la DB-SI y la NTP-09 pero sin recinto separado para almacenaje de material combustible), [4.0] Riesgo nulo (Cumplimiento de la DB-SI y la NTP-09). -Variable A5 Riesgo por incendio en edificios colindantes (De acuerdo con las prescripciones de la DB-SI-S2): [1.0] Riesgo elevado (Edifico colindante con uno o más edificios con incumplimiento de la DB-SI), [2.0] Riesgo medio (Edificio aislado con incumplimiento de la DB-SI), [3.0] Riesgo bajo (Edificio aislado en cumplimiento de la DB-SI), [4.0] Riesgo nulo (Edificio completamente aislado). -Variable A6 Combustibilidad de la estructura (De acuerdo a la DB-SI-S1 y la clasificación de materiales de la UNE 13501+A1): [1.0] Combustibilidad elevada (Estructura a base de materiales clasificados como D, E o F), [2.0] Combustibilidad media (Estructura EI <180 a base de materiales clasificados como C), [3.0] Combustibilidad baja (Estructura EI 180 a base de materiales clasificados como B), MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 85 Guillermo Lopez Ramirez [4.0] Combustibilidad nula (Estructura EI 180 a base de materiales clasificados como A1-A2). -Variable A7 Combustibilidad de la Cubierta (De acuerdo a la DB-SI-S1 y la clasificación de materiales de la UNE 13501+A1): [1.0] Combustibilidad elevada (Estructura a base de materiales clasificados como D, E o F), [2.0] Combustibilidad media (Cubierta EI <180 a base de materiales clasificados como C), [3.0] Combustibilidad baja (Cubierta EI 180 a base de materiales clasificados como B), [4.0] Combustibilidad nula (Cubierta EI 180 a base de materiales clasificados como A1-A2). -Variable A8 Carga de fuego Interior (De acuerdo a la clasificación del DB-SI en conjunto con las prescripciones de la RSCIEI para el cálculo de la densidad de carga de fuego): [1.0] Carga de fuego elevada (QS > 3400 MJ/m y V > 400 m³), [2.0] Carga de fuego media-alta (QS > 3400 MJ/m o V > 400 m³), [3.0] Carga de fuego media (850 < QS ≤ 3400 MJ/m² y 200 < V ≤ 400 m³), [4.0] Carga de fuego baja (425 < QS ≤ 850 MJ/m² y 100 < V ≤ 200 m³). -Variable A9 Acceso de los servicios de extinción (De acuerdo a la DB-SI-S5): [1.0] Nivel de acceso bajo (Porcentaje de cumplimiento del DB-SI-S5 menor del 40%), [2.0] Nivel de acceso medio (Porcentaje de cumplimiento del DB-SI-S5 entre el 40% y el 70%), [3.0] Nivel de acceso medio/alto (Porcentaje de cumplimiento del DB-SI-S5 entre el 70% y el 90%), [4.0] Nivel de acceso alto (Porcentaje de cumplimiento del DB-SI-S5 mayor del 90%). -Variable A10 Distancia al parque de bomberos más cercano (Según el método Gustav Purt para el cálculo del riego de incendio): [1.0] Distancia alta (mayor de 11km en línea recta), [2.0] Distancia media/alta (entre 6 km y 11 km en línea recta), [3.0] Distancia media (entre 1 km y 6 km en línea recta), [4.0] Distancia corta (menor de 1 km en línea recta). MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 92 Guillermo Lopez Ramirez INSTALACIONES RIESGO ANTRÓPICO RIESGO INTERIOR RIESGO TOTAL VULNERABILIDAD ESTRUCTURAL RESPUESTA PROTECCION TOTAL PREVENCION VULNERABILIDAD AL FUEGO CAPACIDAD DE EXTINCION MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 93 Guillermo Lopez Ramirez NIVEL DE RESPUESTA VULNERABILIDAD TOTAL COEFICIENTE FINAL Para la última matriz, Coeficiente Final, como se aprecia en la imagen anterior, seguimos la recomendación del Prof. Andrés J. Prieto de la Universidad Austral de Chile, profesional experto en la creación de modelos basados en la lógica difusa y hábil en el uso del software Xfuzzy3.3 con el que hemos trabajado, y ampliamos la matriz de salida final a una matriz de 10x10 con la idea de amplificar los valores que pueden tomar a la salida del sistema y aumentar la sensibilidad del sistema. Para nuestro caso, el rango en el que se moverá nuestro modelo ira desde el valor 28.845 (caso más negativo) al valor 64.471 (caso más positivo). Nota* El modelo podría ajustarse más y ampliar aún más su sensibilidad y alcanzaros rangos cercanos al 10.0-90.0 o 5.0 -95.0 ampliando cada matriz intermedia de la misma manera que se ha hecho para la de salida, y así se recomienda para futuros trabajos en este tema. MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 94 Guillermo Lopez Ramirez A continuación, mostramos la monitorización del modelo para cada sujeto de la muestra introduciendo los datos de la ficha de recogida de datos de la página 84. 9.5 MONITORIZACION DEL SISTEMA MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 95 Guillermo Lopez Ramirez Monitorización de Ómnium Sanctorum con Xfuzzy 3.3 El valor obtenido para este templo es 36.363 según el modelo que hemos diseñado. Monitorización de San Esteban con Xfuzzy 3.3 El valor obtenido para este templo es 35.273 según el modelo que hemos diseñado. MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 96 Guillermo Lopez Ramirez Monitorización de San Julián con Xfuzzy 3.3 El valor obtenido para este templo es 33.333 según el modelo que hemos diseñado Monitorización de Santa Marina con Xfuzzy 3.3 El valor obtenido para este templo es 43.907 según el modelo que hemos diseñado. MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 97 Guillermo Lopez Ramirez Monitorización de Santa Lucia con Xfuzzy 3.3 El valor obtenido para este templo es 60.606 según el modelo que hemos diseñado. MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 98 Guillermo Lopez Ramirez MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 99 Guillermo Lopez Ramirez 10 INTERPRETACION DE LOS RESULTADOS Como podemos observar, el templo con peor valoración según nuestro modelo es San Julián, seguido de cerca por San Esteban Protomártir, Ómnium Sanctorum, y con mejor valoración Santa Marina y muy separado de ellos con la mejor valoración, La antigua Iglesia de Santa lucia, actualmente el Centro de Documentación de las Artes Escénicas de Sevilla. Las tres primeras iglesias se encuentran muy cerca entre ellas en cuanto a coeficiente de salida, lo cual era de esperar debido a la similitud entre ellas en múltiples variables de entrada, como son las relativas a la tipología constructiva, su actividad y la capacidad detección y extinción propias. San Esteban y Ómnium Sanctorum mejoran en nivel de accesos y carga de fuego a San Julián, aunque San Esteban obtiene una peor valoración en cuanto protección contra el rayo y ligeramente peor en cuanto a la dotación de hidrantes en el exterior, de ahí que se encuentra entre San Julián y Ómnium Sanctorum. Santa Marina se destaca de las otras tres iglesias a pesar de compartir misma valoración que estas en muchas variables gracias a tener una carga de fuego interior menor que San Julián, como ocurre con San Esteban, ser la única iglesia no conectada a otros edificios colindantes, y tener un hidrante justo en fachada (ver Imagen d-3 en Anexo I), algo que no ocurre con San Esteban. Como se introdujo al principio de este TFM, la intención de añadir la antigua Iglesia de Santa Lucia a la muestra de templos a analizar era la de comparar un edificio de idénticas características arquitectónicas pero con un uso o actividad diaria muy diferente a la de las demás Iglesias, además de la obvia diferencia en dotación de sistemas de instalaciones que un edificio renovado recientemente de forma integral tiene respecto a los edificios religiosos, donde estas instalaciones contraincendios, sistemas de alarma, zonas sectorizadas al fuego, etc., no se conciben por varios motivos, entre ellos el estético. En la siguiente tabla comparativa de resultados, se han ordenado de izquierda a derecha los templos de según su valoración y utilizado una simbología que clarifica visualmente en que variables mejoran al sujeto con peor valoración, la Iglesia de San Julián. MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 100 Guillermo Lopez Ramirez FICHA COMPARATIVA DE RESULTADOS VARIABLES SUJETOS DE LA MUESTRA SAN JULIAN SAN ESTEBAN OMNIUM SANCTORUM SANTA MARINA *SANTA LUCIA A1 (ELECT) 2.5 A2 (RAYOS) 3.0 A3 (LITURGIA) 1.5 A4 (ALMACEN) 1.0 A5 (R_EXTERIOR) 1.0 A6 (C_ESTRUCT) 4.0 A7 (CUBIERTA) 1.0 A8 (CARGA_F)) 1.0 A9 (ACCESOS) 1.5 A10 (DISTANCIA) 3.0 A11 (PROT_INTERIOR) 1.5 A12 (HIDRANTES) 3.5 A13 (PAU) 2.0 A14 (PS) 1.0 Tabla realizada por el Autor. Con solo analizar visualmente esta tabla podemos confirmar que nuestro modelo no carece de coherencia y arroja unos resultados que, con una recogida de datos más presencial y detallada en un contexto social distinto al que vivimos actualmente, pueden ser aceptados como válidos para el estudio de otros templos religiosos. MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 101 Guillermo Lopez Ramirez El valor que se obtiene para la antigua Iglesia de Santa Lucia es muy cercano a nuestro máximo o situación más ideal que se podría obtener con nuestro modelo. Esto se puede explicar desde el punto de vista de la actividad que se lleva a cabo en el recinto. Al ser un edificio que recientemente ha sido renovado, que presuponemos su instalación cumple con las prescripciones de la REBT, que cumple con los apartados del DB-SI en cuestiones de sistemas de protección interior propios de una biblioteca y que elimina el factor de vulnerabilidad en la cubierta a diferencia de las demás iglesias, se eliminan muchos de los factores de riesgo y se disminuye el factor de vulnerabilidad, incluso a pesar de tener la mayor carga de fuego interior de los 5 sujetos de nuestra muestra. Esto se puede explicar simplemente al considerar que la protección contra el fuego interior juega un papel muy importante en la vulnerabilidad de un edificio, si se puede detectar tiempo y comenzar su extinción antes de que los servicios de extinción acudan, habrá mucho terreno ganado. MASTER UNIVERSITARIO DE GESTIÓN INTEGRAL DE LA EDIFICACIÓN 2019-2020 108 Guillermo Lopez Ramirez Fundamentales. Libro Electrónico Sobre Lógica Difusa, 35–59. Retrieved From Http://Catarina.Udlap.Mx/U_Dl_A/Tales/Documentos/Lmt/Ramirez_R_O/Capitulo3.Pdf -Rubiño Ruiz, J. (2014). Análisis E Influencia De Las Series Temporales Y Los Factores De Riesgo Y Vulnerabilidad Sobre La Parroquia De San Gonzalo (Sevilla). -Sánchez Falcón, M. J. (2015). Aplicación De Técnicas Interdisciplinares A La Conservación Preventiva De La Iglesia Parroquial Del Viso Del Alcor. -Tamayo Arjona, M. (2016). Métodos De Predicción Para La Conservación Preventiva Del Patrimonio Inmueble. 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ANEXO I e-3) Hidrante en fachada de Santa Lucia Hidrante no señalizado, pero se aprecia un tono rojizo leve en la tapa.