Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo

Equation Chapter 1 Section 1 Trabajo Fin de Máster Ingeniería de Caminos, Canales y Puertos Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo Autor: Ángela Domínguez Pedraza Tutor: Isabel Clara Rodríguez Medina Dep. Ingeniería Aeroespacial y Mecánica de Fluidos Escuela Técnica Superior de Ingeniería Universidad de Sevilla Sevilla, 2017 iii Trabajo Fin de Máster Ingeniería de Caminos, Canales y Puertos Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo Autor: Ángela Domínguez Pedraza Tutor: Isabel Clara Rodríguez Medina Profesor asociado Dep. de Ingeniería Aeroespacial y Mecánica de Fluidos Escuela Técnica Superior de Ingeniería Universidad de Sevilla Sevilla, 2017 v Trabajo Fin de Máster: Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo Autor: Ángela Domínguez Pedraza Tutor: Isabel Clara Rodríguez Medina El tribunal nombrado para juzgar el Proyecto arriba indicado, compuesto por los siguientes miembros: Presidente: Vocales: Secretario: Acuerdan otorgarle la calificación de: Sevilla, 2017 El Secretario del Tribunal vii A mi familia A Juan José A mis compañeros y amigos ix Agradecimientos En primer lugar, me gustaría agradecer a mi tutora, Isabel, la cual ha estado orientándome y guiándome a lo largo de la realización de este trabajo fin de máster, aportando en todo momento la ayuda necesaria ante mis inquietudes. No me gustaría dejar atrás en este agradecimiento a todos aquellos docentes que han pasado a lo largo de mi formación universitaria, los cuales han hecho que me desarrolle como ingeniera. También quiero expresar mi gratitud hacia mi familia, mis padres y mi hermana, que han estado a mi lado en los momentos de mayor tensión y estrés. Todo mi esfuerzo y dedicación hacia este trabajo no habría sido posible sin su apoyo. Además, no puedo olvidarme de agradecer a Juan José todo su cariño y por ser uno de mis pilares más importantes, dándome siempre ánimos para enfrentar cualquier situación. Estaré siempre agradecida por su apoyo incondicional. Por último, me gustaría expresar mi agradecimiento a mis compañeros del máster que han sabido escucharme siempre y echarme una mano en aquello que necesitara. Ángela Domínguez Pedraza Sevilla, 2017 7.3.1. Criterio de impacto ambiental 74 7.3.2. Criterio social 75 7.3.3. Criterio de afección a las infraestructuras existentes 76 7.3.4. Criterio de funcionalidad 76 7.3.5. Criterio económico 77 7.3.6. Resultado del análisis multicriterio 77 Bibliografía 79 ÍNDICE DE TABLAS Tabla 1. Municipios abastecidos por el embalse del Corumbel Bajo 3 Tabla 2. Aportación máxima anual periodo 2001/2002 6 Tabla 3. Superficie según municipio del Embalse del Corumbel Bajo 7 Tabla 4. Superficie de la cuenca por término municipal 7 Tabla 5. Características principales de las subcuencas en las que se divide la cuenca principal 9 Tabla 6. Características de las distintas regines climatológicas de Andalucía. (Fuente: Consejería de Medio Ambiente y Ordenación del Territorio) 10 Tabla 7. Caracterización climática de la zona de estudio (Paterna del Campo) 11 Tabla 8. Área de cada uso del suelo 14 Tabla 9. Avenidas a considerar según la categoría de la presa (Guía Técnica para Seguridad de Presas) 18 Tabla 10. Parámetros para la caracterización morfológica de las cuencas 19 Tabla 11. Resumen de los parámetros morfológicos e hidrológicos obtenidos para cada cuenca 19 Tabla 12. Resumen de los tiempos de concentracion obtenidos. 20 Tabla 13. Resumen de las estaciones meteorológicas elegidas 21 Tabla 14. Estaciones pluviométricas seleccionadas 22 Tabla 15. Módulos pluviométricos 22 Tabla 16. Precipitación máxima en 24 horas correspondientes a cada periodo de retorno obtenidas mediante ajuste Gumbel 25 Tabla 17. Precipitación máxima en 24 horas correspondientes a cada periodo de retorno obtenidas mediante ajuste SQRT-ET max 26 Tabla 18. Área de influencia de cada pluviómetro sobre cada subcuenca (ha) 28 Tabla 19. Precipitación en 24 h según la subcuenca y según el priodo de retorno. 28 Tabla 20. Factor de simultaneidad para cada subcuenca. 29 Tabla 21. Precipitación máxima en 24 h según subcuenca y según periodo de retorno corregida mediante coficientes de simultaneidad y mayoración. 29 Tabla 22. Estimación de la duración de la tormenta 31 Tabla 23. Criterio de clasificación según la lluvia en los últimos 5 días 33 Tabla 24. Valores medios del parámetro Po (Fuente: Recomendaciones para el cálculo hidrometeorológico de avenidas; CEDEX) 34 Tabla 25. Umbral de escorrentía medio por subcuencas 35 Tabla 26. Número de curva medio por cada subcuenca 36 Tabla 27. Hidrograma unitario S.C.S. 40 Tabla 28. Caudal punrta calculado mediante el método racional 43 Tabla 29. Resumen de caudales punta según los tres métodos estudiados 49 Tabla 30. Resultados de los modelos con aumento de la longitud del aliviadero 70 Tabla 31. Características aliviadero propuesto 71 Tabla 32. Resultado del estudio multicriterio 77 ÍNDICE DE FIGURAS Ilustración 1-1. Presa del Corumbel Bajo. 1 Ilustración 1-2. Aliviadero de la Presa del Corumbel. 2 Ilustración 3-1. Municipios sobre los que se extiende la cuenca vertiente al Embalse del Corumbel Bajo 8 Ilustración 3-2. División de la cuenca vertiente al embalse del Corumbel Bajo en subcuencas 8 Ilustración 3-3. Climograma de la zona de estudio (Paterna del Campo) 10 Ilustración 3-4. Diagrama de temperatura de la zona de estudio (Paterna del Campo) 11 Ilustración 3-5. Litología de la cuenca del Río Corumbel 12 Ilustración 3-6. Jerarquía de la red hidrográfica de la cuenca del Río Corumbel 12 Ilustración 3-7. Red hidrográfica de la cuenca del Río Corumbel 13 Ilustración 3-8. Primer nivel de usos del suelo en la cuenca del río Corumbel 14 Ilustración 3-9. Segundo nivel de usos de suelo en la cuenca del río Corumbel 15 Ilustración 3-10. Encabezado de la web del Instituto Geográfico Nacional ( http://www.ign.es/web/ign/portal) 15 Ilustración 3-11. Hojas cartográficas que recogen la zona de estudio. 16 Ilustración 3-12. Encabezado de la web del DERA 16 Ilustración 4-1. Situación de las estaciones meteorológicas elegidas 21 Ilustración 4-2. Polígonos de Thiessen. 27 Ilustración 4-3. Índice de torrencialidad 30 Ilustración 4-4. Principio de proporcionalidad. 37 Ilustración 4-5. Principio de superposición. 37 Ilustración 4-6. Hidrograma unitario de Témez 38 Ilustración 4-7. Modelo de la cuenca en HEC-HMS 45 Ilustración 4-8. Pluviómetros y modelos meteorológicos modelados en HEC-HMS 45 Ilustración 4-9. Asignación de los pluviómetros a las subcuencas en cada modelo meteorológico 46 Ilustración 4-10. Ejemplo de modelización de las subcuencas en HEC-HMS 46 Ilustración 4-11. Ejemplo de modelización de los tramos de río en HEC-HMS 47 Ilustración 5-1. Modelo de la cuenca para el estudio de laminación en HEC-HMS 52 Ilustración 5-2. Curva característica del embalse y curvas de desagüe (aliviadero y desagües de fondo) 52 Ilustración 5-3. Modelado del embalse en HEC-HMS 53 Ilustración 6-1. Fetch en el Embalse del Corumbel 64 Ilustración 7-1. Emplazamiento del aliviadero propuesto 70 Ilustración 7-2. Perfil del vertedero tipo USBR 71 Ilustración 7-3. Alzado del aliviadero propuesto 71 Ilustración 7-4. Sección tipo propuesta para la Alternativa 2: Recrecimiento de la presa 73 Ilustración 7-5. Planta Alternativa 2: Recrecimiento de la presa 73 Introducción 1 1 1. INTRODUCCIÓN n el presente trabajo se llevará a cabo el estudio hidrológico de la presa del Corumbel y el estudio de laminación de avenidas de la misma comprobándose además los resguardos de la presa frente a las distintas avenidas y proponiendo soluciones ante el incumplimiento de resguardos. Finalmente se propondrán soluciones técnicas en caso de que la infraestructura existente sea insuficiente. El embalse del Corumbel Bajo se encuentra ubicado en el término municipal de La Palma del Condado de la provincia de Huelva. Pertenece a la Demarcación Hidrográfica del Tinto, Odiel y Piedras y su capacidad es de 19 hm 3 . La presa se localiza en el Andévalo Occidental, en la Cuenca Minera del Tinto, territorio de paisajes muy alterados con profundas modificaciones debidas a la actividad minera y a las extensas repoblaciones forestales de eucaliptos y pinos. Las limpias aguas del embalse contrastan con las teñidas del río Tinto, con las que confluye el río Corumbel en las proximidades de la presa. Se trata de una presa de materiales sueltos con pantalla de hormigón y de planta recta que terminó de construirse en el año 1987. Además, cuenta con taludes aguas arriba y aguas abajo de 1,5 H/ 1 V. Por otro lado, cabe destacar que el aliviadero es de labio fijo en perfil USBR con una longitud total de 49 m, que se reduce a una longitud neta de 46 m debido a las tres pilas de 1 m de ancho cada una. La presa cuenta también con dos desagües de fondo de 800 mm de diámetro y 105 m de longitud desde la torre de toma, la cual es de sección cuadrada. Ilustración 1-1. Presa del Corumbel Bajo. E 2 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo Ilustración 1-2. Aliviadero de la Presa del Corumbel. En cuanto al mencionado estudio hidrológico a elaborar en el presente trabajo, se desarrollará mediante el análisis de las precipitaciones en la cuenca, basándose éste en los registros históricos de lluvias y con la posterior simulación del proceso de transformación de las precipitaciones en escorrentía. Por tanto, en el presente trabajo se desarrollarán los siguientes aspectos: •Descripción de la cuenca: se llevará a cabo la definición de las características climatológicas, geológicas, hidrológicas, de usos del suelo y topográficas de la cuenca vertiente. •Estudio hidrológico: para el estudio de las precipitaciones se desarollará un estudio probabilístico para la obtención de la precipitación en cada subcuenca. Dicha precipitación se transformará en el hidrograma de salida de cada subcuenca. •Estudio de laminación: estudio de los caudales y evolución de las crecidas de forma que se obtengan los efectos que el embalse pueda tener sobre las crecidas. •Comprobación de resguardos: comprobación de la aptitud de los resguardos de la presa frente a las crecidas estudiadas. •Propuesta de soluciones técnicas en caso de insuficiencia. Los distintos cálculos se realizarán para los periodos de retorno de 2, 5, 10, 25, 50, 100, 500, 1.000, 5.000 y 10.000 años. Cabe destacar que se recurrirá al programa HEC-HMS (del U.S. Army Corps of Engineers) mediante el cual se simulará el proceso de generación de las avenidas obteniéndose así el hidrograma en los puntos de control de la cuenca. El modelo de cuenca de aportación será contemplado como un modelo de interconexión de las distintas subcuencas en las que se genera la escorrentía mediante tramos en los que se propagan los hidrogramas aguas abajo y por último se contemplará el embalse que tendrá efecto laminador de las avenidas. Antecedentes 3 3 2. A NTECEDENTES 2.1. Motivo de la construcción de la presa El uso previsto inicialmente para el embalse del Corumbel era el suministro de agua para riego de la zona comprendida por los términos municipales de La Palma del Condado y Villarrasa, gestionada por la Comunidad de Regantes Corumbel-Clarina. Dicha zona no se llegó a poner en riego y actualmente únicamente se suministra agua a parcelas en el entorno del embalse con instalaciones provisionales, pero sin constituirse legalmente ninguna comunidad de regantes Las necesidades de abastecimiento de riego a los cultivos de la comarca del Condado onubense aconsejaron la construcción de esta pequeña presa que, sin embargo, actualmente garantiza agua de calidad para las poblaciones y para la agricultura en unos parajes donde no es abundante y donde la que hay a menudo está contaminada. Tanto las condiciones climatológicas de la zona como las características edafológico-agronómicas de los suelos son inmejorables, sin embargo, el suministro de agua a la zona no se encontraba garantizado. Los recursos hidráulicos del río Tinto, aunque importantes, se pueden considerar inutilizados, debido a la alta contaminación existente originada por el lavado de piritas. Esto hizo focalizar los recursos hidrológicos en los afluentes más importantes del río Tinto, como son el Río Corumbel y el Río Valverde. A partir del año 1996 comenzaron a abastecerse los pueblos del Condado con agua del Corumbel, gestionado por la Mancomunidad de Aguas del Condado. Los municipios que actualmente se abastecen del embalse del Corumbel son: Tabla 1. Municipios abastecidos por el embalse del Corumbel Bajo Cuenca hidrográfica Municipio Población Guadiana La Palma del Condado 10.597 Villarrasa 2.219 Niebla 3.391 Bonares 6.282 Lucena del Puerto 2.600 Villalba del Alcor 3.395 Guadalquivir Manzanilla 2.142 Chucena 2.057 Bollullos Par del Condado 14.394 Escacena del Campo 1.802 Paterna del Campo 3.601 Rociana del Condado 7.673 Hinojos 3.904 Almonte 22.964 4 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo 2.2. Antecedentes administrativos La Ley 29/1985, de 2 de agosto, de Aguas, que derogó la Ley de 1879, consagró la pertenencia al dominio público de todas las aguas y otorgó a la planificación hidrológica una función primordial en el ordenamiento y la administración de los recursos hídricos y las cuencas hidrográficas. Esta Ley fue modificada por el Real Decreto Legislativo 1/2001, de 20 de julio, por el que se aprueba el Texto Refundido de la Ley de Aguas, modificado por la Ley 62/2003 de 30 de diciembre de medidas fiscales, administrativas y de orden social (Art.129). El 22 de diciembre de 2000 se publicó la Directiva 2000/60/CE del Parlamento Europeo y del Consejo de 23 de octubre de 2000, también conocida como Directiva Marco del Agua (DMA). Su objetivo es prevenir el deterioro y mejorar el estado de los ecosistemas acuáticos y, por otro, promover el uso sostenible del agua. La DMA creó el concepto de demarcación hidrográfica. En este marco legislativo cade destacar que las cuencas de los ríos Tinto, Odiel y Piedras pertenecían administrativamente a la Confederación Hidrográfica del Guadiana. Sin embargo por el Real Decreto 1560/2005, de 23 de diciembre, sobre el traspaso de funciones y servicios del Estado a la Comunidad Autónoma de Andalucía en materia de recursos y aprovechamientos hidráulicos correspondientes a las cuencas andaluzas vertientes al litoral atlántico (Confederaciones Hidrográficas del Guadalquivir y Guadiana), la Junta de Andalucía asumió a partir del 1 de enero de 2006, las funciones y servicios en el ámbito que comprende el territorio andaluz definido por las cuencas hidrográficas de los ríos Guadalete-Barbate e intercuencas entre el límite de los términos municipales de Tarifa y Algeciras y el límite de la cuenca del Guadalquivir; y del Tinto, Odiel y Piedras; y las intercuencas correspondientes de vertido directo al mar. Como aplicación del Real Decreto 1560/2005 se creó la Agencia Andaluza del Agua el 1 de enero de 2005, como un organismo autónomo que dependía de la Consejería de Medio Ambiente de la Junta de Andalucía, y tenía como labor coordinar y desarrollar todas las competencias de ésta en asuntos de aguas. Un año más tarde, el 1 de enero de 2006 se constituyó la Dirección General de la Cuenca Atlántica Andaluza, la cual abarcaba las cuencas de los ríos Guadalete, Barbate, Tinto, Odiel, Piedras y Chanza, pasando éstas a ser competencia de la Junta de Andalucía. Por otro lado, la Ley Orgánica 2/2007, de 19 de marzo, de reforma del Estatuto de Autonomía para Andalucía establece en su artículo 50 lo siguiente: “Artículo 50. Agua. 1. En materia de aguas que transcurran íntegramente por Andalucía le corresponde a la Comunidad Autónoma de Andalucía la competencia exclusiva sobre: a) Recursos y aprovechamientos hidráulicos, canales y regadíos, cuando las aguas transcurran por Andalucía. Aguas subterráneas cuando su aprovechamiento no afecte a otro territorio. b) Aguas minerales y termales. c) La participación de los usuarios, la garantía del suministro, la regulación parcelaria y las obras de transformación, modernización y consolidación de regadíos y para el ahorro y uso eficiente del agua.” El embalse del Corumbel Bajo y su cuenca vertiente pertenecen actualmente a la Demarcación Hidrográfica del Tinto, Odiel y Piedras, cuyo ámbito territorial queda recogido en el Decreto 357/2009, de 20 de octubre de la Consejería de Medio Ambiente de la Junta de Andalucía, por el que se fija el ámbito territorial de las demarcaciones hidrográficas de las cuencas intracomunitarias situadas en Andalucía. Según el artículo 3 del Antecedentes 5 Decreto 357/2009, la Demarcación Hidrográfica del Tinto, Odiel y Piedras comprende el siguiente ámbito territorial: “Comprende el territorio de las cuencas hidrográficas de los ríos Tinto, Odiel y Piedras y las intercuencas con vertido directo al Atlántico desde los límites de los términos municipales de Palos de la Frontera y Lucena del Puerto (Torre del Loro) hasta los límites de los términos municipales de Isla Cristina y Lepe, así como, las aguas de transición a ellas asociadas. Las aguas costeras comprendidas en esta demarcación hidrográfica tienen como límite oeste la línea con orientación 177ᵒ que pasa por el límite costero entre los términos municipales de Isla Cristina y Lepe, y como límite este la línea con orientación 213ᵒ que pasa por la Torre del Loro” La Agencia del Agua desapareció en 2011, tras la reorganización del sector público realizada por la Junta de Andalucía, quedando integrada sus competencias en una nueva dirección general, de la Consejería de Agricultura, Pesca y Desarrollo Rural. Actualmente las competencias en agua las tiene la Consejería de Medio Ambiente y Ordenación del Territorio según el artículo 1 del Decreto 216/2015 por el que se establece la estructura orgánica de la Consejería de Medio Ambiente y Ordenación del Territorio. Además, en el mencionado decreto se establece la siguiente organización general de la consejería: En cuanto al Plan hidrológico de la Demarcación Hidrográfica del Tinto, Odiel y Piedras, fue aprobado inicialmente por Consejo de Gobierno de la Junta de Andalucía el 2 de noviembre de 2011 y posteriormente por el Consejo de Ministros celebrado el 14 de septiembre de 2012 (BOE 15 de septiembre de 2012). 2.3. Antecedentes hidrológicos Se recopilan dos etapas de recogida de datos en cuanto a las aportaciones anuales al embalse del Corumbel: 1) Periodo 1987/88 hasta 2001/2002 Los datos de aportaciones en la presa han sido registrados desde el año 1987/88, lo que permit ever la incidencia del ciclo seco de principios de década del 90, y el ciclo húmedo posterior, con el máximo absolute en diciembre de 1996, en que la aportación fue de 63,53 hm3. La aportación media mensual se sitúa en 2,03 hm3, lo que supone un caudal medio de 0,77 m3/s. la aportación media anual es de 24,34 hm3. 12 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo Ilustración 3-5. Litología de la cuenca del Río Corumbel Por útlimo se destaca que la cuenca no se encuentra afectada por ninguna fractura geológica. 3.5. Hidrografía Como se ha explicitado en la división de la cuenca, ésta se compone de 5 subcuencas correspondientes a los afluentes de mayor importancia localizados en la red hidrográfica que se extiende sobre la cuenca del río Corumbel. Además, se tendrán en cuenta en la siguiente clasificación los afluentes secundarios que encontramos en la cuenca. Por tanto, la red hidrográfica asociada al río Corumbel se compone por los siguientes cauces: Ilustración 3-6. Jerarquía de la red hidrográfica de la cuenca del Río Corumbel Afluentes secundarios Afluentes principales Cauce principal Río Corumbel Arroyo de la Viguera Arroyo de la Meloja Arroyo de Zahomi Arroyo de las Gargantas Arroyo del Ojo Arroyo Fuentidueña Arroyo de Tamujoso Arroyo de Aguaf Fía Barranco de Herrerías Descripción de la cuenca 13 Ilustración 3-7. Red hidrográfica de la cuenca del Río Corumbel Una característica de la red hidrográfica es que la mayoría de los afluentes conectan con el Río Corumbel en su margen derecha, desarrollando éstos cursos con una clara dirección norte-sur muy definida debido a la orografía de la zona, que desarrolla principalmente su relieve en la parte norte de la cuenca vertiente. Sólo uno de sus afluentes no cumple estas características y es el Arroyo Fuentidueña. 14 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo 3.6. Usos del suelo En cuanto a los usos del suelo que se desarrollan en la zona de estudio cabe destacar en un primer nivel que la mayoría de la cuenca se compone de zonas forestales, vegetación natural y espacios abiertos, ocupando éstas aproximadamente las dos terceras parte de la cuenca en su zona central y norte. En la tercera parte restante de su superficie se encuentran extensiones de superficie agrícola. Además, la cuenca posee una zona de superficie de agua la cual corresponde al embalse del Corumbel Bajo. En la siguiente ilustración se recoge un segundo nivel más específico de los usos del suelo que se dan en la cuenca. Como se observa, destacan los espacios de vegetación arbustiva y/o herbáceas, bosques y las tierras de labor. Además, se observan una serie de usos de suelos con pequeña presencia en el área de estudio como son zonas agrícolas heterogénas, cultivos permanentes (olivares) y praderas. Tabla 8. Área de cada uso del suelo Uso del suelo Área (ha) Tierras de labor en secano 3155,2 Tierras regadas permanentemente 194,2 Olivares 464,1 Prados y praderas 233,7 Mosaicos de cultivos 222,7 Sistema agro-forestal 797,8 Bosques de frondosas 2403,5 Bosque de coníferas 8,4 Bosque mixto 338,6 Pastizales naturales 91,9 Vegetación esclerófila 1559,8 Material boscoso de transición 8114,4 Láminas de agua 149,4 Ilustración 3-8. Primer nivel de usos del suelo en la cuenca del río Corumbel Descripción de la cuenca 15 3.7. Cartografía y Topografía La fuente de información empleada para la obtención de datos cartográficos será el Centro Nacional de Información Geográfica perteneciente al Instituto Geográfico Nacional del Ministerio de Fomento. Ilustración 3-10. Encabezado de la web del Instituto Geográfico Nacional ( http://www.ign.es/web/ign/portal) Se emplearán las hojas cartográficas de la serie de Mapa Topográfico Nacional a escala 1:50.000 (MTN50), en concreto la cuenca se localiza dentro de las hojas cartográficas que se enumeran a continuación: •Hoja nº 960 •Hoja nº 961 •Hoja nº 982 (la presa y el embalse se encuentran ubicados en su totalidad dentro de la hoja Nº 982 “La Palma del Condado” del Mapa Topográfico Nacional 1:50.000) •Hoja nº 983 Ilustración 3-9. Segundo nivel de usos de suelo en la cuenca del río Corumbel 16 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo Ilustración 3-11. Hojas cartográficas que recogen la zona de estudio. Además se ha empleado otra Fuente de información geográfica como es el Instituto de Estadística y Cartografía de Andalucía de la Consejería de Economía y Conocimiento. Se ha hecho uso del servicio de Datos Espaciales de Referencia de Andalucía (DERA). De este servicio se han obtenido capas en formato shapefile (.shp) en Sistema de referencia geodésico ETRS89 y proyectadas en UTM huso 30. Ilustración 3-12. Encabezado de la web del DERA (http://www.juntadeandalucia.es/institutodeestadisticaycartografia./DERA/index.htm) Estudio hidrológico 17 17 4. ESTUDIO HIDROLÓGICO n el presente apartado se desarrollará el estudio hidrológico de la cuenca. Éste se compondrá de dos partes claramente diferenciadas como son el análisis de las precipitaciones de la zona mediante el estudio de las series históricas y la transformación precipitación-escorrentía. El objetivo del estudio hidrológico será la obtención de los caudales en situación ordinaria y en avenidas producidos por la generación de eventos tormentosos de carácter extremo. En cuanto al estudio de las precipitaciones extremas cabe destacar dos cuestiones fundamentales como son, por un lado, la definición de la cantidad máxima de precipitación según la probabilidad de ocurrencia o el periodo de retorno de la tormenta y, por otro lado, la distribución temporal durante la tormenta. La determinación de la precipitación máxima se llevará a cabo mediante la realización de ajustes extremales de las precipitaciones registradas en los registros históricos pluviométricos. 4.1. Normativa sobre la Avenida de proyecto 4.1.1. Instrucción para el Proyecto, Construcción y Explotación de Grandes Presas Aprobada el 31 de marzo de 1967, la Orden Ministerial por la que se aprueba la “Instrucción para el Proyecto, Construcción y Explotación de Grandes Presas” recoge en su artículo 14 las indicaciones referentes al estudio hidrológico. De este artículo se pueden destacar los siguientes apartados: 14.2. En relación con los caudales que tengan que considerarse, habrá que incluirse una recopilación de datos históricos. 14.3. El estudio hidrológico no se limitará al análisis de los caudales del río, sino que habrá que evaluar sus causas determinantes: precipitaciones, escorrentías, fisiografía, etc. 14.4. La información obtenida tanto referente a las causas climatológicas, lluvias, etc., como sus efectos, caudales, aportaciones, hidrogramas, etc., habrá que contrastarse por correlación con otras cuencas, cuando entre ambas no existan condiciones variantes sensibles, como son: posición fisiográfica del valle, naturaleza geológica y vegetal de la superficie determinante de escorrentías, morfología del cauce, etc. 14.5. Se procurará establecer una función entre periodos de recurrencias, a la cual habrá que llegar por extrapolación estadística del régimen del río observado directamente, o por deducción mediante la aplicación de coeficientesadecuados a la superficie de la cuenca receptora, íntimamente unidos a sus características altimétricas, climatológicas, geológicas, fisiográficas, etc. Cuando ambos procedimientos sean posibles los resultados habrán de cotejarse. En todo caso es obligada una ponderación meticulosa de los resultados finales habida cuenta de la debilidad de los métodos a nuestro alcance. 4.1.2. Reglamento Técnico sobre Seguridad de Presas y Embalses El “Reglamento Técnico sobre Seguridad de Presas y Embalses” (RTSPE) introduce los coneptos meteorológicos que proporcionan un mayor grado de seguridad. El criterio empleado en el RTSPE se basa en la aplicación de las exigecias de seguridad de la presa deben estar de acuerdo con la magnitud del riesgo. Para ello, se realiza una clasificación en tres categorías (A, B ó C) de E 18 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo las presas según el riesgo potencial que pueda darse en caso de rotura o mal funcionamiento de las instalaciones. Dicha clasificación se desarrolla en la “Directriz Básica de Planificación de Protección Civil ante el riesgo de inundaciones”. En cuanto a los estudios de avenidas encontramos en la sección segunda del capítulo III “Avenidas y Desagües” los criterios básicos de seguridad a tener en cuenta. Encontramos los siguientes artículos relacionados: Artículo 10. Indica que se deben evaluar los hidrogramas de las avenidas afluentes al embalse para distintos periodos de retorno mediante el uso de estudios probabilísticos. Artículo 11. Impone el cálculo de dos tipos de avenidas afluentes: •Avenida de Proyecto: para el dimensionado del aliviadero, los sistemas de desagüe y las estructuras de disipación de energía. •Avenida Extrema: avenida máxima que puede soportar la presa, por lo que supone un escenario límite al que puede someterse la presa sin producirse la rotura de la misma. Ambas avenidas se definirán según su clasificación. Artículo 12. Define los distintos niveles del embalse como son: Nivel Máximo Normal (NMN), Nivel de Avenida de Proyecto (NAP) y el Nivel de la Avenida extrema (NAE). Artículo 13. Define los resguardos relativos a los niveles definidos en el artículo anterior, definiéndose el resguardo normal (relativo al NMN) y el mínimo (relativo al NAP). 4.1.3. Aplicación del RTSPE y la Guía Técnica para Segurridad de Presas En función del riesgo, la presa del Corumbel se clasifica como categoría A. Al tratarse del nivel de riesgo más alto, las condiciones de seguridad y, por tanto, la elección de la avenida de proyecto, son más estrictas. Se ha visto que en el RTSPE se definen los criterios sobre las avenidas de forma general, sin embargo, encontramos recomendaciones sobre las avenidas a considerar según la clasificación de la presa en la Guía Técnica para Seguridad de Presas Nº 4 “Avenida de Proyecto”, las cuales se recogen en la siguiente tabla. Tabla 9. Avenidas a considerar según la categoría de la presa (Guía Técnica para Seguridad de Presas) PERIODO DE RETORNO SEGÚN CATEGORÍA PARA CADA TIPO DE AVENIDA Categoría Avenida de Proyecto Avenida Extrema A 1.000 años 5.000 – 10.000 años B 500 años 1.000 – 5.000 años C 100 años 100 – 500 años Al centrarse el presente estudio en una presa de categoría A, se tomará como avenida de proyecto la de periodo de retorno de 1.000 años, mientras que la avenida extrema será la de periodo de retorno de 10.000 años, de forma que se contemple la situación más desfavorable de seguridad de la presa. Sin embargo, se estudiará también la avenida de los 5.000 años de periodo de retorno. 4.2. Caracterización morfológica e hidrológica de la cuenca de aportación Las distintas cuencas en las que se ha desglosado la cuenca principal serán caracterizadas morfológicamente mediante el cálculo de los parámetros que se recogen en la siguiente tabla. Estudio hidrológico 19 Tabla 10. Parámetros para la caracterización morfológica de las cuencas Parámetro Unidades Fórmula Superficie (S) km2 - Perímetro (P) km - Cota superior de la cuenca de aportación (   )m - Cota inferior de la cuenca de aportación ( ℎ  )m - Índice de compacidad (   )Tanto por uno   = 0 . 28 ·  √  Pendiente media de la Cuenca Tanto por uno - Longitud del cauce principal (   )km - Cota superior del cauce principal (   )m - Cota inferior del cauce principal ( ℎ  )m - Pendiente media del cauce principal Tanto por uno  =   − ℎ    Los parámetros que no poseen formula se obtendrán de manera gráfica mediante la información geográfica analizada en sistemas de información geográfica, en este caso, usando el software ArcGis 10.1. Como resumen de los datos obtenidos en el Anejo 1, el cual recoge la obtención de dichos parámetros, se adjunta la siguiente tabla. Tabla 11. Resumen de los parámetros morfológicos e hidrológicos obtenidos para cada cuenca Parámetro Unidades Subcuenca 1 Subcuenca 2 Subcuenca 3 Subcuenca 4 Subcuenca 5 Superficie (S) km2 32,26 61,58 43,09 33,92 6,30 Perímetro (P) km 34,53 54,18 39,88 32,99 15,53 Cota superior de la cuenca de aportación (   )m 442,27 424,72 372,66 190,94 124,02 Cota inferior de la cuenca de aportación ( ℎ  )m 140,59 71,34 71,34 71,34 47 Índice de compacidad (   )Tanto por uno 1,70 1,93 1,70 1,59 1,73 Pendiente media de la Cuenca Tanto por uno 0,1408 0,1237 0,1243 0,0247 0,0532 20 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo Parámetro Unidades Subcuenca 1 Subcuenca 2 Subcuenca 3 Subcuenca 4 Subcuenca 5 Longitud del cauce principal (   )km 11,45 27,53 18,71 11,35 4,12 Cota superior del cauce principal (   )m 407,52 402,91 360,45 107,41 71,34 Cota inferior del cauce principal ( ℎ  )m 140,75 71,34 71,34 71,34 47 Pendiente media del cauce principal (J) Tanto por uno 0,0233 0,0121 0,0154 0,0032 0,0061 4.3. Tiempo de concentración El tiempo de concentración se define como el tiempo que tarda la gota que cae en el extremo más alejado hidráulicamente de la cuenca hasta la sección de salida. Para el cálculo de dicho factor se emplean fórmulas empíricas como es la fórmula de Témez, que será la empleada en el presente estudio. =0,3·  ,, Los cálculos se recogen en el Anejo 2, recogiéndose a continuación a modo de resumen los resultados obtenidos en el empleo de la formula de Témez. Tabla 12. Resumen de los tiempos de concentracion obtenidos. Tiempos de concentración (h) Subcuenca 1 Subcuenca 2 Subcuenca 3 Subcuenca 4 Subcuenca 5 3,9 8,6 6,1 5,7 2,3 4.4. Determinación de la tormenta de diseño 4.4.1. Precipitación en regimen extremal Para proceder a la determinación de las precipitaciones para cada periodo de retorno se han analizado los datos de lluvia diaria registrados en las estaciones meteorológicas de la zona de manera que se han extraído las precipitaciones máximas diarias. Tras un análisis de las estaciones meterológicas cercanas al ámbito de estudio, pertenecientes a la Agencia Estatal de Meteorología, y basando el análisis en su periodo de funcionamiento y el número de años completos registrados, se han determinado las estaciones meterológicas que darán lugar al análisis de precipitaciones máximas diarias. Los datos proporcionados por la Agencia Estatal de Meterología han sido depurados para posteriormente ser sometidos a estudios estadísticos de los cuales se obtendrán las precipitaciones relacionadas con cada periodo de retorno. Estos datos darán lugar a la obtención de la precipitación en cada subcuenca para cada periodo de retorno haciendo uso del método de los polígonos de Thiessen. Estudio hidrológico 21 4.4.1.1. Recopilación de datos de estaciones meterológicas De entre las estaciones pluviométricas de la zona se han eliminado aquellas cuyo periodo de funcionamiento sea menor a 20 años, ya que para poder extraer conclusiones a partir de series de datos es necesario disponer de series históricas de 20 ó 30 valores, cuanto mayor sea la serie de datos, mayor será la fiabilidad de las deducciones extraídas. Se han seleccionado las estaciones meteorológicas que se recogen en la siguiente tabla. En ella se contemplan el identificativo de la estación, el nombre, su situación geográfica, el periodo de funcionamiento y el número de años completos. Tabla 13. Resumen de las estaciones meteorológicas elegidas IND. NOMBRE PROY. UTM PERIODO DE FUNCIONAMIENTO AÑOS FUNCION. AÑOS COMPL. COORD X COORD Y 4612 Berrocal (Pueblo Nuevo) 188788 4161585 01/04/1957 30/04/1981 24 7 4618 La Palma Condado (Cuquiles) 184656 4149822 01/04/1957 31/03/1991 34 22 4620 Niebla (El Guijo) 182289 4152320 01/05/1957 29/02/2000 43 40 4622 La Palma Condado 186032 4143643 01/03/1955 28/02/2017 62 57 5826 Escacena Campo (Las Contiendas) 197498 4163565 01/04/1948 31/01/2012 64 38 5831 Escacena Campo (Hytasa) 199689 4144591 01/03/1954 31/01/2010 56 14 Ilustración 4-1. Situación de las estaciones meteorológicas elegidas 28 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo 2) Cálculo del área de influencia de los pluviómetros en cada subcuenca. Tabla 18. Área de influencia de cada pluviómetro sobre cada subcuenca (ha) Subcuenca Berrocal (Pueblo Nuevo) La Palma del Condado (Cuquiles) Niebla (El Guijo) La Palma del Condado Escacena del Campo (Las Contiendas) Escacena del Campo (Hytasa) 1 0 0 0 0 3.225,9 0 2 2.061,9 1.881,8 0 0 2.032,2 181,9 3 2.763,9 1.115,0 430,3 0 0 0 4 0 2.032,6 0 470,1 0 888,8 5 0 629,7 0 0 0 0 Cuenca completa 4825,9 5659,1 430,3 470,1 5258,0 1070,7 3) Cálculo de la precipitación máxima en 24 horas en cada subcuenca mediante la aplicación de la siguiente expresión: UVWX Y =1 Z[\[. ]^. · MZR·R Donde: •Z[\[. ]^. = es el área total de la subcuenca en la que se esté calculando la precipitación máxima en 24 horas. •ZR= es el área de la subcuenca correspondiente a la influencia del pluviómetro j. •R = precipitación máxima en 24 horas obtenidas mediante los ajustes estadísticos para cada periodo de retorno en cada pluviómetro. Tabla 19. Precipitación en 24 h según la subcuenca y según el priodo de retorno. SUBC. T 10.000 5.000 2.000 1.000 500 200 100 50 25 10 5 2 1 240,3 221,8 198,5 181,7 165,5 145,2 130,7 116,8 103,6 86,9 74,7 57,8 2 209,6 194,2 174,7 160,6 147,0 130,0 117,7 106,0 94,8 80,6 70,1 55,6 3 193,3 179,7 162,5 150,1 138,1 123,0 112,1 101,6 91,5 78,8 69,3 56,1 4 211,6 195,6 175,3 160,7 146,7 129,1 116,4 104,3 92,8 78,2 67,5 52,7 5 198,2 183,2 164,3 150,6 137,5 121,0 109,1 97,8 87,0 73,4 63,3 49,5 Cuenca compl. 211,2 195,6 175,8 161,5 147,8 130,6 118,2 106,3 94,9 80,6 70,0 55,3 4.4.2. Factor de simultaneidad y factor de mayoración por precipitación en 24 horas La lluvia es un fenómeno que se caracteriza por su irregularidad en cuanto a su distribución espacial. Esta no simultaneidad del aguacero hace que se deba aplicar un coeficiente reductor que hace que los valores puntuales registrados de lluvia se transformen en valores areales sobre toda la cuenca receptora. El valor de dicho coeficiente reductor se obtendrá mediante la fórmula de Témez, deducida de estudios Estudio hidrológico 29 recientes en España para las lluvias de 24 horas y que recoge la monografía del CEDEX “Recomendaciones para el cálculo hidrometeorológico de avenidas”. _1−logZ 15 , con A en km Resultando los siguientes valores para cada subcuenca: Tabla 20. Factor de simultaneidad para cada subcuenca. SUBCUENCA K 1 0,899 2 0,881 3 0,891 4 0,898 5 0,947 Cuenca completa 0,850 Además, la Organización Meteorológica Mundial (basada en estudios realizados por Hershfield publicados en el Rainfall Frequency Atlas of the United States Technical Paper nº40 Weather Bureau, US Deparment of Commerce, Washintong DC.115 pp) recomienda aplicar un coeficiente de mayoración de 1,13 para pasar de la precipitación ordinaria (medida en los pluviómetros de 7 a 7 de la mañana) a la tormenta de 24 horas. Tras la aplicación de dichos factores, las precipitaciones máximas en 24 horas para cada periodo de retorno y en cada cuenca quedan de la siguiente forma: Tabla 21. Precipitación máxima en 24 h según subcuenca y según periodo de retorno corregida mediante coficientes de simultaneidad y mayoración. SUBC. T 10.000 5.000 2.000 1.000 500 200 100 50 25 10 5 2 1 244,2 225,5 201,7 184,6 168,2 147,6 132,8 118,8 105,3 88,4 75,9 58,8 2 208,6 193,3 173,8 159,8 146,3 129,4 117,2 105,5 94,3 80,2 69,8 55,3 3 194,6 181,0 163,6 151,1 139,0 123,8 112,8 102,3 92,2 79,3 69,8 56,4 4 214,7 198,5 177,9 163,1 148,8 131,0 118,1 105,8 94,1 79,3 68,5 53,4 5 212,0 196,0 175,7 161,1 147,1 129,4 116,7 104,6 93,1 78,5 67,7 52,9 Cuenca compl. 202,9 187,9 168,9 155,2 142,0 125,4 113,5 102,1 91,2 77,4 67,2 53,1 4.4.3. Curvas Intensidad-Duración-Frecuencia El estudio estadístico realizado se basa en datos pluviométricos de tormentas diarias medidas desde las siete de la mañana hasta la misma hora del día siguiente. Sin embargo, la tormenta que se va a tener en cuenta en el modelo hidrológico tendrá una determinación concreta. Esto hará que sea necesario obtener el factor que relaciona la precipitación con una determinada duración con la precipitación diaria, de manera que se puedan extrapolar los valores de las intensidades de aguaceros de distinta duración a la diaria. 30 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo Para determinar los valores de estas intensidades cuya duración de la tormenta difiere de las 24 h, se recurre a las curvas intensidad-duración-frecuencia. Estas curvas son el resultado del análisis estadístico de las series de máximas intensidades anuales para distintas duraciones y cada periodo de retorno. En el caso de estudio no se dispone de datos de precipitaciones distintas a las diarias por lo que no es posible la relaización de las mencionadas curvas, por tanto, se recurre a las curvas recogidas en la Instrucción 5.2 IC de Drenaje Superficial de Carreteras las cuales se basan en un trabajo de Témez. Estas curvas se presentan de manera adimensional de manera que se expresaan las instensidades en porcentaje respecto a la intensidad media en 24 horas, particualarizando para cada situación geográfica con la introducción del parámetro ;/j, el cual refleja la torrencialidad de las lluvias en cada localización. Dichas curvas tienen la siguiente expresión: [ j ; jkl.m([l.m kl.m(; Donde: •[ (mm/h) = es la intensidad media correspondiente al intervalo de duración t deseado. •j (mm/h) = es la intensidad media diaria de precipitación correspondiente al periodo de retorno considerado. j=j 24 Siendo j la precipitación total diaria correspondiente al periodo de retorno estudiado. •;/j = es el índice de torrencialidad y su valor se determina en función de la zona geográfica según el siguiente mapa extraído de la Instrucción 5.2 IC de Drenaje Superficial de Carreteras. Ilustración 4-3. Índice de torrencialidad En el caso de estudio, dicho índice de torrencialidad tiene un valor de ;/j=9. Embalse del Corumbel Bajo Estudio hidrológico 31 •t (h) = es la duración del intervalo al que se refiere [. 4.4.4. Duración de la tormenta y el intervalo de tiempo La duración de la lluvia debe obtenerse de un análisis estadístico de las tormentas de la zona y reflejar un valor característico de un aguacero completo que viene condicionado por el clima de la zona y no por el tamaño de la cuenca objeto de estudio. En ausencia de datos específicos de duración de chubascos se optará por adoptar la duración de la tormenta que se considere más desfavorable. Por tanto, al tratarse el presente estudio de un estudio de laminación se tomará la duración de la tormenta en función del volumen del hidrograma. La lluvia se ha establecido mediante el método de los bloques alternos obteniéndose el valor de las intensidades en cada intervalo de tiempo con la aplicación de las curvas IDF. En este método la intensidad en cada intervalo no depende de la duración total de la tormenta por lo que con largas duraciones se dan lluvias más severas que, a pesar de mantener la intensidad punta, da lugar a un aumento del volumen total de la precipitación. También hay que tener en cuenta que a mayor duración de la tormenta el grado de saturación del suelo aumenta, provocándose una mayor escorrentía. Se ha procedido a realizar la comprobación en el programa HEC-HMS del volumen del hidrograma considerando duraciones de 10, 24 y 28 horas obteniéndose un volumen de hidrograma considerable para el caso de la tormenta de 24 horas, llegando a alcanzarse el nivel máximo de agua en la presa. Tabla 22. Estimación de la duración de la tormenta Duración de la tormenta (h) Caudal punta del hidrograma de salida de la cuenca (m3/s) Volumen del hidrograma (hm3) 10 619,9 22,9 24 713,3 29,7 28 732,7 31,2 En conclusión, la duración de la tormenta estudiada será de 24 h, la cual es suficientemente larga para considerar volúmenes de aportación del lado de la seguridad pero probables. Por otra parte, según lo expuesto en las “Recomendaciones para el cálculo hidrometeorológico de avenidas” (CEDEX), el incremento de tiempo a considerar en la discretización de las lluvias está relacionado con el tiempo de respuesta de la cuenca y son suficientes valores inferiores a 0,2·Tc en el caso de emplear el método del hidrograma unitario. Por ello, en este estudio, se tomarán valores de 60 min cada intervalo de manera que la tormenta quede correctamente discretizada, valor que cumple la indicación de las recomendaciones. 4.4.5. Cálculo de los hietogramas de precipitación total Se ha procedido a calcular los hietogramas de precipitación total para cada periodo de retorno y cada subcuenca mediante el método del US SCS (1972), además del hidrograma de la cuenca completa. Los pasos seguidos para la obtención de éstos han sido los siguientes: 1) Selección de la precipitación máxima en 24 horas obtenida para un determinado periodo de retorno y para cada subcuenca. 2) Corrección de la precipitación máxima en 24 horas mediante los factores de simultaneidad y de mayoración indicados anteriormente. 3) Cálculo de la intensidad media diaria jpp/!j/24. 4) Cálculo de la intensidad. Para ello se empleará la fórmula de Témez recogida en la Instrccuión 5.2 IC de Drenaje Superficial. 32 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo [j ; jkl.m([l.m kl.m(; 5) Cálculo de la lluvia acumulada y la lluvia en cada intervalo de tiempo. La lluvia acumulada será el resultado de multiplicar intensidad por tiempo total, mientras que la lluvia en cada intervalo se calculará mediante las sucesivas diferencias entre la lluvia acumulada en cada bloque de tiempo. 6) Determinación del hietograma de bloques alternos mediante la ordenación de los valores de lluvia obtenidos. Los hietogramas calculados quedan recogidos en el Anejo 5. 4.5. Simulación del proceso de transformación lluvia-escorrentía 4.5.1. Estimación de la lluvia neta Para la estimación de la lluvia neta se hará uso del método del Soil Conservation Service (S.C.S.) el cual es ampliamente usado debido a la facilidad para estimar sus parámetros a partir de datos edafológicos y de vegetación. Dicho método asume la existencia de un umbral de escorrentía, Po, por debajo del cual las precipitaciones no provocan escorrentía. Este valor actúa como intercepción por lo que una parte de la precipitación será retenida por el terreno y otra parte escurrirá en forma de escorrentía. El cálculo de la lluvia neta, o precipitación efectiva ()!, acumulada se basa en la siguiente formulación propuesta por el método del S.C.S.: Hipótesis fundamental del método SCS: =) − Ecuación de continuidad:  =)++ De éstas se obtiene la expresión necesaria para el cálculo de la precipitación efectiva: )=−! −+ Donde:  = precipitación total Estudio hidrológico 33 )= precipitación efectiva o neta  = Retención acumulada  = retención potencial máxima   0,20 RelaciónobtenidaporanálisisempíricosrealizadosporelS.C.S.!  = abstracción o umbral de escorrentía Si se sustituye la expresión empírica de S en la expresión de la que se obtiene Pe permite obtener la expresión en función de Po o bien de S: '0.2! 0.8 ↔'! G4 Por tanto, la expresión queda en función de un único parámetro Po ó S, cuyo valor fue estimado por el S.C.S. como: 5000 J= 50 El número de curva está unívocamente relacionado con el umbral de escorrentía por lo que es indistinto usar un concepto u otro. A pesar de ello, la formulación del S.C.S. se desarrolla a partir del número de curva el cual presenta la ventaja de su carácter adimensional con la desventaja de ser menos intuitivo que el concepto de umbral de escorrentía. El valor de Po para condiciones de humedad dadas depende tanto de la capacidad de infiltración del terreno y su uso y actividad agraria como de la pendiente del mismo. Por otra parte, es esencial conocer el estado de saturación del suelo previo a la tormenta a cuyos efectos se consideran las condiciones I (seco), II (medio) y III (húmedo). La condición I representa un suelo muy seco por lo que se reduce en gran medida el coeficiente de escorrentía, mientras que la condición III representa la situación más adversa caracterizada por una situación de cinco días de precipitaciones significativas previas. La condición II, sin embargo, responde a una situación intermedia. Como criterio se puede adoptar la siguiente precipitación media en los últimos cinco días: Tabla 23. Criterio de clasificación según la lluvia en los últimos 5 días CONDICIÓN LLUVIA TOTAL EN LOS ÚLTIMOS 5 DÍAS ESTACIÓN SECA ESTACIÓN HÚMEDA I < 13 < 36 II 13 – 28 36 – 53 III > 28 > 53 Conociendo la relación existente entre los números de curva para las distintas condiciones de humedad se podrán obtener los correspondientes al tipo I y III: J=!4.2J=! 100.058J=!;J=!23J=! 10G0.13J=! Por último, cabe comentar que también es importante a la hora de determinar el número de curva determinar la permeabilida del agua que ofrecen los diferentes sustratos que conforman las cuencas de recepción. Por ello se clasifican en cuatro tipos de grupos: 34 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo •Grupo A: Ofrece menor escorrentía al incluir los suelos que presentan mayor permeabilidad (suelos profundos, sueltos, con predominio de arena o grava y con muy poco limo o arcilla). •Grupo B: Suelos de moderada permeabilidad cuando están saturados (suelos arenosos menos profuncos que los del grupo anterior, auqellos de textura franco-arenosa de mediana profundidad y los francos profundos. •Grupo C: Suelos con poca permeabilidad cuando están saturados (serán los que presentan un estrato impermeable que dificulta la infiltración o bien su textura es franco-arenosa o arcillosa. •Grupo D: El que ofrece mayor escorrentía (suelos con gran impermeabilidad como son los muy arcillosos profundos con alto grado de tumefacción o bien terrenos que presentan en superficie una carga de arcilla muy impermeable). Tabla 24. Valores medios del parámetro Po (Fuente: Recomendaciones para el cálculo hidrometeorológico de avenidas; CEDEX) Uso de la tierra Pendiente (%) Características hidrológicas Grupo de suelo A B C D Barbecho ≥ 3 R 15 8 6 4 N 17 11 8 6 < 3 R/N 20 14 11 8 Cultivos en hilera ≥ 3 R 23 13 8 6 N 25 16 11 8 < 3 R/N 28 19 14 11 Cereales de invierno ≥ 3 R 29 17 10 8 N 32 19 12 10 < 3 R/N 34 21 14 12 Rotación de cultivos pobres ≥ 3 R 26 15 9 6 N 28 17 11 8 < 3 R/N 30 19 13 10 Rotación de cultivos densos ≥ 3 R 37 20 12 9 N 42 23 14 11 < 3 R/N 47 25 16 13 Praderas ≥ 3 Pobre 24 14 8 6 Media 53 23 14 9 Buena - 33 18 13 Muy buena - 41 22 15 < 3 Pobre 58 25 12 7 Media - 35 17 10 Buena - - 22 14 Muy buena - - 25 16 Plantacioes regulares de aprovchamiento forestal ≥ 3 Pobre 62 26 15 10 Media - 34 19 14 Buena - 42 22 15 < 3 Pobre - 34 19 14 Media - 42 22 15 Buena - 50 25 16 Estudio hidrológico 35 Uso de la tierra Pendiente (%) Características hidrológicas Grupo de suelo A B C D Masas forestales (bosques, monte bajo, etc…) Muy clara 40 17 8 5 Clara 60 24 14 10 Media - 34 22 16 Espesa - 47 31 23 Muy espesa - 65 43 33 Rocas permeables ≥ 3 3 ‚ 3 5 Rocas impermeables ≥ 3 2 ‚ 3 4 Firmes granulares sin pavimento 2 Adoquinados 1.5 Pavimentos bituminosos o de hormigón 1 Estas tablas aparecen con diversas variaciones en todos los manuales de hidrología, mientras que las tablas españolas facilitan Po, las tablas americanas proporcionan los valores del número de curva. Por ello, para homogeneizar datos provenientes de tablas de Po y de CN, la relación entre ambos se tomará como: J= 25400 254G  0.2 Para la determinación del umbral de escorrentía en el presente estudio se ha hecho uso de la información publicada en la web el Ministerio de Agricultura y Pesca, Alimentación y Medio Ambiente en la que se puede encontrar la capa para SIG del umbral de escorrentía (mm) en condiciones de humedad media del suelo. Esta información ha sido obtenida a partir de los usos del suelo del CORINE LAND COVER 2000 y de acuerdo con la metodología expuesta en la publicación “Análisis de nuevas fuentes de datos para la estimación del parámetro número de curva: perfiles de suelos y teledetección” editado por el CEDEX. Por tanto, se procede a obtener un valor medio en cada subcuenca del umbral de escorrentía mediante el análisis de los datos con el programa ArcGis, del cual se han obtenido los siguietes valores: Tabla 25. Umbral de escorrentía medio por subcuencas SUBCUENCA Po media (mm) 1 16,84 2 18,69 3 22,43 4 11,75 5 12,05 Cuenca completa 17,75 El terreno, por tanto, retendrá la precipitación acumulada mientras ésta sea menor al valor del valor umbral de escorrentía. Por ello, a lo largo de la tormenta no se tendrá precipitación efectiva mientras el valor de la precipitación sea menor a . Por otro lado, aplicándose la expresión que relaciona el número de curva con el umbral de escorrentía se han obtenido los siguientes valores medios del número de curva para cada subcuenca: 36 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo Tabla 26. Número de curva medio por cada subcuenca SUBCUENCA CN 1 75,1 2 73,1 3 69,4 4 81,2 5 80,8 Cuenca completa 74,1 El cálculo de la lluvia efectiva (recogido en el Anejo 5) se obtendrá para la cuenca completa, de forma que se pueda obtener el hidrograma mediante el método del hidrograma unitario, como se verá en el siguiente apartado. 4.5.2. Distribución de la escorrentía: formación del hidrograma La formación del hidrograma es la transformación del exceso de precipitación, o precipitación neta, en escorrentía. Para la obtención del hidrograma de salida de la cuenca se llevarán a cabo los siguientes métodos diferentes: Método del hidrograma unitario triangular Método racional con aplicación del hidrograma sintético del S.C.S. Modelado de la cuenca en el programa HEC-HMS 4.5.2.1. Método del hidrograma unitario triangular En cuanto al método del hidrograma unitario cabe destacar que esta teoría, introducida por Sherman (1932), es la más utilizada para la transformación del hietograma de lluvia neta en el hidrograma de escorrentía superficial. Se define como hidrograma unitario como la escorrentía superficial resultante de una lluvia neta de 1 mm repartida de manera uniforme sobre la cuenca y con una distribución temporal constante a lo largo de un determinado intervalo de tiempo. Por ello, un hidrograma unitario de D horas de duración se define como la escorrentía superficial provocada por una lluvia de 1 mm repartida uniformemente a lo largo de la duración D y por tanto con una intensidad constante de 1/D mm/h. La aplicación del método del hidrograma unitario se basa en la hipótesis principal de que el sistema lluvia neta-escorrentía es un sistema lineal invariante en el tiempo de manera que cumple los siguientes tres principios: 1) Constancia del tiempo base: la duración de la escorrentía superficial correspondiente a lluvias de misma duración es constante e independiente de la precipitación. 2) Proporcionalidad: dos chubascos de intensidad neta uniforme, pero volúmenes distintos, producen caudales proporcionales a dichos volúmenes. Estudio hidrológico 37 Ilustración 4-4. Principio de proporcionalidad. 3) Superposición: la distribución temporal de la escorrentía superficial de un periodo dado, no depende de la escorrentía concurrente de otros periodos. Ilustración 4-5. Principio de superposición. Estos principios permiten obtener el hidrograma conocido el hidrograma unitario de duración D horas, sin más que descomponer la lluvia en intervalos de tiempo de duración D. La definción del hidrograma unitario propuesto en el trabajo de Témez (1987) se lleva a cabo en función del valor del tiempo de concentración de la cuenca. 44 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo 4.5.2.3. Modelado de la cuenca en HEC-HMS Como tercer método de cálculo hidrológico de los caudales evacuados por la cuenca frente a episodios de lluvia de 24 horas de duración se realizará el modelo de la cuenca en el programa HEC-HMS. El programa HEC-HMS (Hydrologic Engineering Center’s Hydrologic Modeling System) es un sistema de modelaje hidrológico desarrollado por el centro de ingenierá hidrológica de los Estados Unidos. Este programa permite simular la respuesta de una cuenca frente a una precipitación dada, determinando dicha respuesta a través de una combinación de mecanismos hidráulicos e hidrológicos interconectados. Cada uno de estos mecanismos constituye uno de los componentes del programa y se refiere a un aspecto del proceso precipitación - escorrentía. A su vez, el programa permite la aplicación de distintos métodos de cálculo en la estimación paramétrica de las características hidrológicas de la cuenca, así como las relaciones matemáticas que describen los procesos físicos que tienen lugar, por lo que se han seleccionado aquellos que se han desarrollado en este estudio e introducido los parámetros calculados. Se ha procedido a realizar dos modelos en HEC-HMS, el primero de ellos centrado en el estudio hidrológico y el segundo incluirá el embalse del Corumbel Bajo para proceder al estudio de laminación. El modelo de la cuenca objeto del presente estudio se compondrá de 5 subcuencas (correspondientes a las 5 subcuencas en las que se ha dividido la cuenca), 2 tramos de río y 2 elementos de unión de forma que se ha elaborado el siguiente esquema: 0 100 200 300 400 500 600 700 800 900 0 100 200 300 400 500 600 (m3/s) (min) Hidrogramas (Método S.C.S.) T=10.000 años T=5.000 años T=2.000 años T=1.000 años T=500 años T=200 años T=100 años T=50 años T=25 años T=10 años T=5 años T=2 años Estudio hidrológico 45 Ilustración 4-7. Modelo de la cuenca en HEC-HMS En él se ve como la Subcuenca 1 vierte su hidrograma de salida sobre el Tramo 1, el cual propagará dicho hidrograma hacia la Unión 1. En este elemento de unión confluyen tanto el Tramo 1 como los hidrogramas de las Subcuencas 2, 3 y 4. Aguas abajo del elemento de Unión 1, se propagará el hidrograma resultante por el Tramo 2 llegando finalmente al elemento de Unión 2 en el que se suman definitivamente todos los hidrogramas resultantes de las subcuencas ya que en éste se conecta la Subcuenca 5. En cuanto al cálculo de las abstracciones de lluvia en la cuenca se ha elegido el método del SCS basado en el número de curva, tomando como abstracción incial la calculada mediante la información tipo “shape” para el análisis mediante programas tipo SIG proporcionada por el Ministerio de Agricultura y Pesca, Alimentación y Medio Ambiente en su página web y dotándola del número de curva calculado en apartados anteriores. Por otro lado, para la transformación de la precipitación en escorrentía se ha optado por el método del hidrograma unitario del S.C.S. Este modelado de las cuencas requerirá del uso de los hietogramas de precipitaciones totales calculados en el Anejo 5 por lo que se introducirán en el programa HEC-HMS los pluviómetros que se asociarán a cada cuenca mediante modelos meteorológicos que recogerán las lluvias relacionadas con cada periodo de retorno estudiado. Ilustración 4-8. Pluviómetros y modelos meteorológicos modelados en HEC-HMS 46 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo Ilustración 4-9. Asignación de los pluviómetros a las subcuencas en cada modelo meteorológico Ilustración 4-10. Ejemplo de modelización de las subcuencas en HEC-HMS Por otro lado, para los tramos de río se he elegido como método de propagación de los hidrogramas a lo largo de éstos el método de Muskingum, que es una de las opciones que ofrece el programa HEC-HMS. El método de Muskingum es un método hidrológico de propagación de hidrogramas, usado comúnmente para simular relaciones de caudal-almacenamiento variables. Este método modeliza el almacenamiento volumétrico durante la crecida en un canal de un río mediante la combinación del almacenamiento de prisma (superficie paralela al fondo del cauce) y de cuña (curva de remanso). Estudio hidrológico 47 Ilustración 4-11. Ejemplo de modelización de los tramos de río en HEC-HMS Durante el avance de la onda de avenida, el caudal de entrada en un tramo es mayor que el de salida, existiendo un almacenamiento de cuña. Por el contrario, durante la recesión, el caudal de salida es mayor que el de entrada en el tramo, resultando una cuña negativa. Suponiendo que el área de la sección transversal del flujo es directamente proporcional al caudal en la sección considerada, se llega a la función de almacenamiento para el método de Muskingum: _¡¢•)G 1−¢!·•]£ Donde: V (p•) = Volumen almacenado en el tramo •) p•/Ž! = Caudal de entrada en el tramo •] p•/Ž! = Caudal de salida en el tramo _ ℎ! = Tiempo de tránsito de la onda de avenida a través del tramo considerado, obtenido a partir de las isócronas de cada subcuenca ¢ = Parámetro adimensional que depende de la forma del almacenamiento por cuña modelado 0<X<0,5. El valor X presenta valores, para corrientes naturales, situados entre 0 y 0,3, siendo frecuente el uso del valor X=0,2 como promedio en ausencia de datos de campo, valor que se ha adoptado en este trabajo. La convergencia del método exige subdividir cada tramo de río en subtramos, de forma que se cumpla la siguiente condición: 1 2·1−¢! ≤ _·60 ∆·= ≤1 2·¢ Siendo: ∆ min! = Intervalo de tiempo de la modelización, que en este caso es igual a 10 minutos. N = número de subtramos. En el Anejo 7 se detallan las características de los elementos que componen el modelo, al cual se le añade el embalse para el posterior estudio de laminación de caudales. Tras la modelización de las distintas tormentas de 24 horas de duración calculadas mediante las curvas IDF para cada una de las subcuencas y para cada periodo de retorno, los hidrogramas obtenidos en el programa HEC-HMS en el punto de salida de la cuenca (Elemento: Unión-2) se recogen a continuación: 48 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo 4.5.2.4. Comparación de los caudales obtenidos en cada método En la siguiente tabla se muestran los resultados de caudales pico obtenidos mediante los distintos métodos empleados. Se observa que los métodos racional y de hidrograma unitario triangular dan valores parecidos, siendo algo mayores los caudales obtenidos por el hidrograma unitario triangular que los del método racional para periodo de retorno grandes, mientras que para periodos de retorno pequeños, el método racional da caudales algo mayores que el del hidrograma unitario.Por otro lado, el cuadal más pequeño es el calculado mediante la modelización en HEC-HMS lo cual se debe al efecto laminador de los tramos de río incluidos en el modelo y al cálculo de mayor precisión que ofrece el programa. 0 100 200 300 400 500 600 700 800 0 500 1000 1500 2000 2500 3000 (m3/s) (min) Hidrogramas (Resultados Modelo HMS) T = 10.000 años T = 5.000 años T = 2.000 años T = 1.000 años T = 500 años T = 200 años T = 100 años T = 50 años T = 25 años T = 10 años T = 5 años T=2 años Estudio hidrológico 49 Tabla 29. Resumen de caudales punta según los tres métodos estudiados Q punta (m3/s) T Método racional Hidrograma unitario triangular HEC-HMS 10.000 849,5 851,5 713,3 5.000 758,7 763,0 643,0 2.000 645,9 652,1 555,2 1.000 566,1 573,2 492,6 500 491,4 498,5 433,4 200 400,5 406,8 360,4 100 337,8 342,8 309,1 50 280,3 283,6 261,4 25 228,0 229,2 217,2 10 166,5 164,7 163,6 5 125,2 120,9 126,5 2 74,7 69,2 79,3 Estudio de Laminación de avenidas 51 51 5. ESTUDIO DE LAMINACIÓN DE AVENIDAS s muy importante la realización de un estudio de los caudales y de la evolución de las crecidas en las presas de forma que se pueda evaluar el nivel de seguridad de la presa y además lograr una gestión adecuada de la misma y poder analizar los efectos que el embalse pueda tener sobre las crecidas, amortiguándolas o retardándolas o, en otros casos, acelerándolas o incrementándolas. Se estudiará en este apartado el funcionamiento del embalse desde el punto de vista hidráulico ante la presencia de una avenida, tratando de establecer el grado de seguridad que se alcanza en la presa. Será fundamental el estudio de los resguardos existentes en cada situación. Se tendrá en consideración lo indicado en el Reglamento y en particular en sus Artículos 11 (Avenidas a Considerar), 12 (Niveles del embalse) y 13 (Resguardo) y en la Guía Técnica de Seguridad de Presas. 5.1. Metodología La laminación de avenidas es el efecto que se produce en los embalses durante la evacuación de avenidas, el cual se caracteriza por restrasar la punta del hidrograma en el tiempo y además disminuir su magnitud. El cálculo de laminación se basa en el balance hídráulico de los volúmenes de agua que entran y salen del embalse mientras se produce la avenida. La variación del volumen del embalse (∆), a lo largo de una duración de tiempo (∆ƒ), viene dado por: ∆ƒ! ¡ƒ!−¥ƒ!£·∆ƒ donde I(t) es el caudal de entrada en el tiempo t (hidrograma de avenida) y O(t) es el caudal evacuado por los órganos de desagüe de la presa en el tiempo t (aliviadero y desagüe de fondo). El objetivo del estudio de laminación será conocer el estado de llenado del embalse en cada instante mediante la siguiente expresión: ƒ<¦;!=ƒ<!+∆ƒ<!= ƒ<!+¡ƒ!−¥ƒ!£·∆ƒ Para ello es necesario conocer: Ley que define el nivel en el embalse en función del volumen almacenado h(S). La cual queda definida en el Anejo 8. Estado inicial de llenado en el embalse que será la cota de lámina al incio. Hidrograma de la avenida I(t) que serán los calculados por el programa HEC-HMS al hacerse las distintas simulaciones con éste.  Curvas de descarga de los órganos de desagüe O(h) que serán tanto el aliviadero como los desagües de fondo y las cuales quedan definidas en el Anejo 8. El proceso de cálculo seguiría el siguiente esquema: A partir del volumen de embalse en un instante (Si), se emplea la curva característica del embalse para obtener la cota de lámina correspondiente (hi). Se calcula el caudal de entrada en el instante i, según lo definido por el hidrograma de avenida I(ti). Se calcula el caudal vertido por los órganos de desagüe según lo definido por la ley de descarga O(hi). Se obtiene el volumen de embalse tras un incremento de tiempo (Si+1), mediante la expresión E 52 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo indicada al principio del presente apartado. Como se puede apreciar, el esquema expuesto es explícito ya que se puede obtener el estado de todas las variables a partir del conocimiento del estado de las mismas en el instante anterior. Adicionalmente, el desarrollo de este esquema da como resultado la variación temporal de la cota de lámina en el embalse, así como de la evolución temporal de los caudales vertidos. Para el presente estudio se analizarán los datos obtenidos a través del programa HEC-HMS para proceder al estudio de laminación de forma que en el modelo descrito se ha estudiado el elemento “Embalse del Corumbel” que representa a la presa. El embalse se modelará mediante la curva de elevación-volumen mencionada anteriormente dotándolo además de los dos desagües de fondo y el aliviadero que quedarán modelizados mediante sus correspondientes curvas de descarga. Ilustración 5-1. Modelo de la cuenca para el estudio de laminación en HEC-HMS Ilustración 5-2. Curva característica del embalse y curvas de desagüe (aliviadero y desagües de fondo) Estudio de Laminación de avenidas 53 El modelado del embalse en HEC-HMS quedará de la siguiente forma: Ilustración 5-3. Modelado del embalse en HEC-HMS El desarrollo del modelo en HEC-HMS queda detallado por completo en el Anejo 7. 5.2. Resultados obtenidos Para el estudio de laminación se han tenido en cuenta las siguientes hipótesis: 1) El estado inicial, al comienzo de la avenida, se tomará el embalse lleno hasta la cota de máximo nivel normal, la cual queda definida por el umbral del aliviadero (73 m). 2) Se realizarán los análisis tanto para el desagüe de fondo abierto como cerrado, siendo esta última situación la que queda más del lado de la seguridad al considerar la avería de los mismos durante la avenida. En la siguiente tabla se recogen los resultados obtenidos mediante las simulaciones del modelo en HEC-HMS para los distintos periodos de retorno. 60 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo 0 100 200 300 400 500 600 700 800 0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 Q (m3/s) t (min) T=200 años Q entrada Q salida 0 100 200 300 400 500 600 700 800 0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 Q (m3/s) t (min) T=500 años Q entrada Q salida 0 100 200 300 400 500 600 700 800 0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 Q (m3/s) t (min) T=1.000 años Q entrada Q salida Estudio de Laminación de avenidas 61 0 100 200 300 400 500 600 700 800 0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 Q (m3/s) t (min) T=2.000 años Q entrada Q salida 0 100 200 300 400 500 600 700 800 0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 Q (m3/s) t (min) T=5.000 años Q entrada Q salida 0 100 200 300 400 500 600 700 800 0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 Q (m3/s) t (min) T=10.000 años Q entrada Q salida 62 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo De los resultados obtenidos cabe realizar las siguientes indicaciones: Tanto para la Avenida de Proyecto como para la Avenida Extrema consideradas, el nivel máximo que alcanza el agua supera la cota de coronación de la presa (75,50 m.s.n.m.). La capacidad de laminación del embalse consigue reducir en un 15,6 % el caudal punta de la Avenida Extrema (T=10.000 años al estar clasificada la presa como Categoría A) y en un 17,3 % el de la Avenida de Proyecto (T=1.000 años al estar clasificada la presa como Categoría A). Además, la punta del hidrograma se retrasa en torno a 5 horas, de media en el análisis de todos los periodos de retorno. En el siguiente apartado se realiza el estudio de los resguardos según lo establecido en el RTSPE.  Se produce un mayor efecto laminador para los hidrogramas de periodo de retorno pequeño debido a que el volumen de dicho hidrograma será menor por lo que el embalse es capaz de redistribuir dicho volumen a lo largo de su superficie. Los periodos de retorno mayores presentan un volumen de hidrograma elevado, el cual se ha de distribuir en la misma superficie. Esto conlleva a una menor reducción de la punta del hidrograma, es decir, una menor laminación de caudal. Comprobación de resguardos 63 63 6. COMPROBACIÓN DE RESGUARDOS l resguardo de una presa queda definido como la diferencia entre el nivel del embalse y la coronación de la presa en el artículo 13 del Reglamento, en el cual se definen los siguientes resguardos: Resguardo normal: es el referente al NMN y tiene que ser suficiente frente a las avenidas además de ser igual o superior a las sobreelevaciones producidas por los oleajes máximos, incluyendo los producidos por los efectos sísmicos. Resguardo mínimo: es el que hace referencia al NAP y debe ser suficiente frente al desagüe de la avenida extrema además de ser capaz de absorber el oleaje. Además el Reglamento dispone que para la avenida extrema se tolerará un agotamiento parcial o total del resguardo con la condición de que en presas de materiales sueltos no se admitirán vertidos por coronación teniendo en cuenta el oleaje producido. Para el cálculo de los resguardos hay que definir las alturas máximas de las olas previsibles en situación de avenida y en situación normal. Se distingue entre olas producidas por viento y olas producidas por sismo según la Guía Técnica de Seguridad de Presas. 6.1. Altura de ola debida al viento El viento al actuar con cierta intensidad y continuidad sobre la superficie del embalse, produce olas de mayor o menor altura, que impactan sobre el paramento. Además si la altura de la ola fuese grande, podría sobrepasar la coronación y verter sobre la presa, lo que sería muy perjudicial en el caso de presa de materiales sueltos La altura de la ola depende de la intensidad y continuidad de los vientos y de la longitud sobre la que pueden actuar. En los embalses, suele emplearse el Fetch o línea de agua, que es la distancia máxima F en línea recta desde la presa a la orilla más lejana. Para el cálculo de la altura de ola se usará la fórmula de Stevenson: Z0,76+0,34·√− 0,26 √ § Donde: A= es la amplitud de la onda producida por el viento en metros F= es el Fetch en km A partir del resultado obtenido para la amplitud de la onda, se tiene que la sobreelevación debida a la ola máxima producida por el viento (SOM), se obtiene incrementando la anterior en un 50% (SOM = 1,5·A). Como sobreelevación debida a la ola máxima producida por el viento en avenidas (SOA), debe tomarse menor, considerando la poca probabilidad de concurrencia de la avenida y el oleaje máximo. Se recomienda tomar una altura de ola en avenida del orden del 70 % (SOA = 0,7·SOM), reducción que será aplicada en este estudio. Tras el examen del embalse de la presa del Corumbel se ha adoptado un Fetch de 0,57 km, con lo que se tienen los siguientes resultados: E 64 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo Fetch, F (km) 0,57 Amplitud de la onda, A (m) 0,79 Sobreelevación de la ola máxima, SOM (m) 1,19 Sobreelevación de la ola en avenida, SOA (m) 0,83 Ilustración 6-1. Fetch en el Embalse del Corumbel 6.2. Altura de ola sísmica Puede obtener mediante la siguiente expresión: Z¨_©ª 2·« Donde: K = aceleración sísmica horizontal máxima multiplicada por el coeficiente del terreno en m/s2. T = periodo natural del terreno en segundos (a falta de mejoras datos se puede considerar 1 segundo). g = aceleración de la gravedad en m/s2. H = altura máxima del embalse en m. Según la norma sismorresistente NCSE-02, el valor de K para zonas de sismicidad media se calcula mediante la siguiente expresión: _ =·¬·(N^/ª) Donde: ¬ = coeficiente adimensional del riesgo, que para el terremoto extremo adopta un valor de 2. Comprobación de resguardos 65 N^/ª = la aceleración sísmica básica, para la que la norma da un valor de 0,08 en los términos municipales de La Palma del Condado y Villalba del Alcor, donde se encuentra la presa del Corumbel.  = coeficiente de ampliación del terreno, que se define por: N"N ¬  N^≤0,1 · ª → = J 1,25 N"N 0,1 · ª<¬· N^<0,4 · ª →  = J 1,25+3,33·¬·N^ ª−0,1·1− J 1,25 N"N 0,4 · ª≤¬· N^ → =1 oC = coeficiente del terreno, que para roca fracturada adopta el valor de 1,3. En este caso el terreno es tipo II: Roca muy fracturada, suelos granulares densos o cohesivos duros. Velocidad de propagación de las ondas elásticas transversales o de cizalla, 750 m/s ≥ vS > 400 m/s. Una vez calculada la altura de ola sísmica se calcula la sobreelevación de la ola sísmica sumándole un metro (SOS=As+1). Por tanto: 66 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo Aceleración sísmica básica, ab/g 0,08 Coeficiente del terreno, C 1,3 Altura máxima del embalse, H (m) 75,5-47 = 28,5 Coeficiente adimensional del riesgo, - 1,3 Coeficiente de amplificación del terreno, S (caso 0 , 1 · ª < ¬ · N ^ < 0 , 4 · ª )1,039 K 0,108 Altura de ola sísmica (m) 0,44 Sobreelevación de ola sísmica, SOS (m) 1,44 6.3. Comprobación del cumplimiento de resguardos Según el RTSPE, en su artículo 13, para la avenida extrema se tolerará un agotamiento parcial o total del resguardo con la condición de no admitir vertidos por coronación en presas de materiales sueltos, salvo que estén proyectadas específicamente para ello, teniendo en cuenta el oleaje producido por los vientos. Se pasará por tanto a comprobar las distintas situaciones posibles de forma que no se den vertidos por coronación y que el puente sobre el aliviadero no se vea afectado. Como resumen de los apartados anteriores se recogen en la siguiente tabla las sobreelevaciones obtenidas: Sobreelevación de ola máxima (SOM) 1,19 m Sobreelevación de ola en avenida (SOA) 0,83 m Sobreelevación de ola sísmica (SOS) 1,44 m Por otro lado, se tiene que los niveles son los que se muestran a continuación, teniendo en cuenta que la cota de lámina de agua en las avenidas de proyecto y extrema será la de hipótesis de desagüe de fondo cerrado: Nivel de coronación (NC) 75,50 Nivel de pretil (NP) 76,50 Nivel inferior del puente (NIP) 80,25 Nivel máximo normal (NMN) 73,00 Nivel de avenida de proyecto (NAP) 75,7 Nivel de avenida extrema (NAE) 76,4 Resguardo bajo tablero del puente (R) 1,5 Comprobación de resguardos 67 Las comprobaciones a realizar para una presa de materiales sueltos son: 1) =J≥=Z → 75,5<75,7 →=¥ J®¯Š →°'Žª1N"±#= −0,2 2) = >=¯=+¥¯ → 76,5>74,19 →J®¯Š →°'Žª1N"±#= 2,31 3) = >=¯=+¥ → 76,5>74,44 →J®¯Š →°'Žª1N"±#= 2,06 4) =J ≥=ZŠ → 75,5<76,4 →=¥ J®¯Š →°'Žª1N"±#= −0,9 5) = >=ZŠ+¥Z → 76,5<77,23 → =¥ J®¯Š →°'Žª1N"±#= −0,73 6) = ≥=Z+° → 80,25 >77,2 → J®¯Š →°'Žª1N"±#= 3,05 El caso más crítico será el de nivel de avenida extrema incumpliéndose un resguardo de 0,9 m. Estudio de Alternativas 69 69 7. ESTUDIO DE ALTERNATIVAS omo se ha comprobado, la presa del Corumbel Bajo actualmente no cumple con los resguardos necesarios frente a las avenidas de proyecto y extrema. Es por ello por lo que se propondrán soluciones de manera que se cumplan las condiciones impuestas a los mismos. Se trata de un asunto de extrema importancia ya que la presa es de materiales sueltos y un requisito indispensable que debe cumplir es el no vertido por coronación ya que, en ese caso, la avenida llevaría a la ruina total de la misma transportando el caudal vertiente los materiales que componen el cuerpo de presa. Tras calcular las cotas que alcanzan la avenida de proyecto (T=1.000 años para presa de categoría A) y la avenida extrema (T=10.000 años para presa clasificada como categoría A) y conociendo el nivel máximo normal (73 m.s.n.m.) además de las características actuales de la presa, y teniendo en cuenta los resultados de la comprobación de resguardos, se llega a la conclusión de que la altura de la presa es insuficiente frente a las avenidas mencionadas. Por ello, el estudio de las posibles soluciones se centra en dos líneas fundamentales: la modificación de los sistemas de desagüe (en los que se incluyen los desagües de fondo y el aliviadero), mediante la cual se logrará disminuir las cotas alcanzadas por la lámina de agua durante la avenida, o la actuación sobre la altura de la propia presa, de manera que sea capaz de absorber el embalse las cotas calculadas de la lámina de agua. En cuanto a la modificación de los sistemas de desagüe (desagües de fondo y aliviadero) para el incremento de la evacuación de caudales y por tanto la disminución de la cota de lámina de agua durante la avenida, se tendrá en cuenta: Desagües de fondo: se trata de dos conducciones que discurren dentro del cuerpo de presa en el conducto que, en un principio se usó como desvío del río por lo que queda limitado el diámetro de los mismos además de ser muy dificultoso trabajar sobre el propio cuerpo de presa con un nivel de agua aguas arriba. Por otro lado, vemos que el caudal que desaguan los conductos que forman el desagüe de fondo de la presa representa un 2 % del caudal que es capaz de evacuar el aliviadero. Todo ello lleva a descartar que la actuación se centre sobre los desagües de fondo. Aliviadero: se trata del desagüe más importante frente a las avenidas estudiadas, evacuando prácticamente el 100 % del volumen del hidrograma de entrada en la presa. Es por ello por lo que una de las alterntivas que se describirán a continuación se centra en la modificación de la geometría del aliviadero, en concreto se propondrá la ampliación de la longitud del mismo. Por otro lado, cabe la posibilidad de plantear la alternativa de recrecimiento de la presa y el pretil de la misma de manera que se cumplan las condiciones impuestas a los resguardos tomando las cotas de lámina de agua que se han calculado en el estudio de laminación. 7.1. Alternativa 1: Actuación sobre el aliviadero El estudio de la modificación del aliviadero se centrará en el aumento de la longitud del mismo, permaneciendo el umbral de vertido en la cota actual (73 m.s.n.m.). De esta forma se conseguirá un incremento de caudal evacuado por éste, y por tanto la disminución de la elevación de la lámina de agua, sin restar capacidad al embalse. Como actualmente el aliviadero se compone de 4 vanos de 11,5 metros de longitud cada uno separados por 3 pilas de 1 metro de ancho, se propondrá la prolongación del aliviadero mediante vanos de igual longitud a los actuales manteniéndose así de igual forma la geometría de las pilas. Para el estudio de la longitud del aliviadero que haría que se cumplieran los resguardos necesarios se ha introducido en el modelo de la cuenca en HEC-HMS la nueva curva de descarga del aliviadero (siempre en la C 76 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo 7.3.3. Criterio de afección a las infraestructuras existentes La principal infraestructura que se encuentra en la zona es la carretera HU-4103 que pasa por la propia coronación de la presa y del actual aliviadero. ALTERNATIVA 1 ALTERNATIVA 2 Descripción Puntuación Descripción Puntuación Afección carretera HU-4103 El tramo de la carretera HU- 4103 situado al sur de la presa del Corumbel Bajo quedará parcialmente inundado en el caso de que se presente la avenida extrema o la de proyecto. 1 El tramo de la carretera HU- 4103 situado al sur de la presa del Corumbel Bajo quedará parcialmente inundado en el caso de que se presente la avenida extrema o la de proyecto aunque, en este caso, al ser el nivel del agua mayor, se produce una mayor afección a la infraestructura. 1 Afección a la propia infraestructura existente (presa) La implantación de un aliviadero no conllevará la afección al sistema cuerpo de presa-aliviadero-toma existente. 5 El recrecimiento de la presa conlleva afecciones sobre el propio cuerpo de presa así como a los sistemas de auscultación que ésta contenga. 1 TOTAL 6 2 7.3.4. Criterio de funcionalidad En este apartado se punutuará el efecto laminador conseguido en cada una de las alternativas. Se puntuará en base al mayor efecto laminador conseguido con las distintas alternativas, de forma que, la alternativa cuya disminución del caudal punta sea myor será a la que se le puntúe con la mayor calificación (5 puntos). ALTERNATIVA 1 ALTERNATIVA 2 Descripción Punt. Descripción Punt. Laminación frente a la avenida de proyecto Disminución del caudal punta = 12 % Al aumentar el caudal vertido por el aliviadero, la función de laminación de las avenidas es menor a la de la alternativa 2. 1 Disminución del caudal punta = 17,3 % En esta alternativa el caudal desaguado por el aliviadero se mantiene igual que el actual por lo que el efecto laminador es mayor que en la alterntiva 1. 5 Laminación frente a la avenida extrema Disminución del caudal punta = 9,7 % Disminución del caudal punta = 15,6 % TOTAL 1 5 Estudio de Alternativas 77 7.3.5. Criterio económico Según el presupuesto recogido en el Documento IV, se valorará la alternativa que implique un presupuesto menor con la máxima puntuacón (5 puntos) y la que conlleve un mayor gasto será calificada con la menor puntuación posible (1 punto) ALTERNATIVA 1 ALTERNATIVA 2 Cantidad Punt. Cantidad Punt. Presupuesto 1.072.380,18 € 1 732.578,09 € 5 TOTAL 1 5 7.3.6. Resultado del análisis multicriterio En la siguiente tabla se recogen las puntuaciones obtenidas en cada criterio de manera que se calculará el total de puntos mediante el sumatorio de los correspondientes a cada criterio. Tabla 32. Resultado del estudio multicriterio ALTERNATIVA 1 ALTERNATIVA 2 Criterio de impacto ambiental 7 7 Criterio social 10 10 Criterio de afección a las infraestructuras existentes 6 2 Criterio de funcionalidad 1 5 Criterio económico 1 5 TOTAL 25 29 Por tanto, se ve que la alternativa más adecuada será la de recrecimiento de la presa. Bibliografía 79 BIBLIOGRAFÍA [1] Boletín oficial de la Junta de Andalucía, Decreto 216/2015, de 14 de julio, por el que se establece la estructura orgánica de la Consejería de Medio Ambiente y Ordenación del Territorio. [2] C. R. Viola, Apuntes de la asignatura de "Presas" (2º Máster en Ingeniería de Caminos, Canales y Puertos, Universidad de Sevilla). [3] Centro de Estudios y Experimentación de Obras Públicas, «Recomendaciones para el cálculo hidrometeorológico de avenidas,» 1990. [4] Climate-Data.org, «Climate-Data.org,» [En línea]. Available: https://es.climate-data.org/location/177589/. [Último acceso: 02 04 2017]. [5] Comité Nacional Español de Grandes Presas, Guía Técnica para Seguridad de Presas. [6] Decreto 357/2009, de 20 de octubre, por el que se fija el ámbito territorial de las demarcaciones hidrográficas de las cuencas intracomunitarias situadas en Andalucía. 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[22] Ministerio de Obras Públicas, «Cálculo hidrometeorológico de caudales máximos en pequeñas cuencas naturales,» 1987. [23] Ministerio de Obras Públicas, «Orden de 31 de marzo de 1967 por la que se aprueba la "Instrucción para proyecto, construcción y explotación de grandes presas"». [24] MOPU. Ministerio de Obras Públicas y Urbanismo. Dirección General de Obras Hidráulicas. Confederación hidrográfica del Guadiana., «Presa del Corumbel Bajo». [25] Óscar A Fuentes Mariles y Víctor Franco, «Capítulo 3: Estudio Hidrológico para Obras de Protección,» de Manual de Ingeniería de Ríos. [26] Real Decreto 1560/2005, 23 de diciembre,sobre traspaso de funciones y servicios del Estado a la Comunidad Autónoma de Andalucía en materia de recursos y aprovechamientos hidráulicos correspondientes a las cuencas andaluzas vertientes al litoral Atlántico. [27] US Army Corps of Engineers, Hydrologic Modelling System HECHMS, 2010. [28] V. M. PONCE, Engineering Hydrology, 1989. DOCUMENTO II: ANEJOS Índice Anejo 1: Cálculo de los parámetros de caracterización morfológica e hidrológica de la cuenca 1 A.1.1. Superficie y perímetro de las subcuencas 3 A.1.2. Cotas superior e inferior de las subcuencas 3 A.1.3. Índice de Compacidad 5 A.1.4. Pendiente media de las subcuencas 6 A.1.5. Longitud del cauce principal 7 A.1.6. Cotas superior e inferior del cauce principal 9 A.1.7. Pendiente media del cauce principal 10 Anejo 2: Cálculo del tiempo de concentración 11 Anejo 3: Completado de series pluviométricas 15 Anejo 4: Ajustes extremales: Gumbel y Sqrt-Et max 25 Anejo 4.1: Ajuste Gumbel 27 Anejo 4.2: Ajuste SQRT-ET max 45 Anejo 4.3: Comparación de ambos ajustes 65 Anejo 5: Cálculo de la precipitación: Hietogramas de precipitación total y lluvia neta 69 A.5.1. Cálculo de la precipitación total 71 A.5.2. Cálculo de la precipitación efectiva o neta 73 Anejo 5.1: Hietogramas T=10.000 años 75 Anejo 5.2: Hietogramas T=5.000 años 85 Anejo 5.3: Hietogramas T=2.000 años 95 Anejo 5.4: Hietogramas T=1.000 años 105 Anejo 5.5: Hietogramas T=500 años 115 Anejo 5.6: Hietogramas T=200 años 125 Anejo 5.7: Hietogramas T=100 años 135 Anejo 5.8: Hietogramas T=50 años 145 Anejo 5.9: Hietogramas T=25 años 155 Anejo 5.10: Hietogramas T=10 años 165 Anejo 5.11: Hietogramas T=5 años 175 Anejo 5.12: Hietogramas T=2 años 185 Anejo 6: Cálculo de los hidrogramas 195 Anejo 6.1: Método del hidrograma unitario triangular 197 Anejo 6.2: Método racional aplicado al hidrograma sintético del s.c.s. 209 Anejo 7: Modelado de la cuenca en el programa HEC-HMS 218 A.7.1. Resultados del estudio hidrológico 225 A.7.2. Resultados del estudio de laminación 227 Anejo 8: Caracterización del embalse 240 A.8.1. Curvas Cota-Superficie-Volumen 244 A.8.2. Curvas de desagüe 247 A.8.2.1. Aliviadero 247 A.8.2.2. Desagüe de fondo 249 Anejo 9: Curvas de desagüe del aliviadero para el análisis de la Alternativa 1 253 1 ANEJO 1: CÁLCULO DE LOS PARÁMETROS DE CARACTERIZACIÓN MORFOLÓGICA E HIDROLÓGICA DE LA CUENCA 8 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo SUBCUENCA 2 Cauce Principal Arroyo de Zahomi + Río Corumbel Longitud de los componentes Arroyo de Zahomi 9.806 m Tramo de Río Corumbel dentro de la Subcuenca 2 17.726 m Longitud del cauce principal (  ) 27.533 m SUBCUENCA 3 Cauce Principal Arroyo de Agua Fría + Arroyo Tamujoso Longitud de los componentes Arroyo de Agua Fría 9.391 m Arroyo Tamujoso 9.322 m Longitud del cauce principal () 18.713 m Anejo 1: Cálculo de los parámetros de caracterización morfológica e hidrológica de la cuenca 9 SUBCUENCA 4 Cauce Principal Arroyo Fuentidueña Longitud de los componentes Arroyo Fuentidueña 11.346 m Longitud del cauce principal () 11.346 m SUBCUENCA 5 Cauce Principal Río Corumbel Longitud de los componentes Tramo de Río Corumbel dentro de la Subcuenca 5 4.118 m Longitud del cauce principal () 4.118 m A.1.6. Cotas superior e inferior del cauce principal Para la determinación de las cotas superior e inferior del cauce principal de cada una de las subcuencas se ha procedido de la siguiente forma: 1. Creación de capa ( .shp) con el punto donde se desea conocer la cota. 2. Extracción del valor de elevación del ráster del MDT al punto determinado mediante la herramienta de ArcGis: “Spatial Analyst Tools”  “Extraction” “Extract Values to Points”. Esta herramienta permite la obtención del valor de la elevación registrada en el ráster MDT correspondiente al punto deseado. 10 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo De dicho análisis se han obtenido las siguientes cotas en los cauces: Tabla A1-5. Tabla resumen de las cotas superior e inferior del cauce principal Parámetro Unidades Subcuenca 1 Subcuenca 2 Subcuenca 3 Subcuenca 4 Subcuenca 5 Cota superior del cauce principal (   ) m 407,52 402,91 360,45 107,41 71,34 Cota inferior del cauce principal ( ℎ  ) m 140,75 71,34 71,34 71,34 47 A.1.7. Pendiente media del cauce principal La pendiente media del cauce principal se calculará a partir de los parámetros obtenidos anteriormente como son las cotas superior e inferior del cauce principal y su longitud. Para ello se aplicará la siguiente fórmula: =−ℎ  Donde: • = cota superior del cauce principal. •ℎ = cota inferior del cauce principal. • = longitud del cauce principal. Los resultados obtenidos tras la aplicación de dicha fórmula se recopilan en la siguiente tabla: Tabla A1-6. Tabla resumen de la pendiente media del cauce principal de cada subcuenca Parámetro Unidades Subcuenca 1 Subcuenca 2 Subcuenca 3 Subcuenca 4 Subcuenca 5 Pendiente media del cauce principal (J) Tanto por uno 0,0233 0,0121 0,0154 0,0032 0,0061 11 ANEJO 2: CÁLCULO DEL TIEMPO DE CONCENTRACIÓN Anejo 2: Cálculo del tiempo de concentración 13 ara el cálculo del tiempo de concentración se tomará la fórmula de Témez: =0,3·  ,, Donde: •  = Longitud del cauce principal en km. •  = Pendiente media del cauce principal en tanto por uno. Con el empleo de estas unidades, el tiempo de concentración obtenido será en horas. La fórmula anterior es válida para cuencas rurales con un grado de urbanización inferior al 4 % de su área, el cual es el caso de estudio del presente documento. Gracias a los parámetros calculados en el Anejo 1, el cálculo del tiempo de concentración se limita a la aplicación de la fórmula anterior. Por tanto, se han obtenido los siguientes resultados: Tabla A2-1. Cálculo del tiempo de concentración SUBCUENCA LONGITUD MAYOR CAUCE PENDIENTE MEDIA DEL CAUCE TIEMPO DE CONCENTRACIÓN Lca (km) J (adimensional) Tc (h) Tc (min) 1 11,45 0,0233 3,9 235 2 27,53 0,0120 8,6 518 3 18,71 0,0154 6,1 368 4 11,35 0,0032 5,7 340 5 4,12 0,0059 2,3 140 Cuenca completa 29,85 0,0094 9,6 577 P 15 ANEJO 3: COMPLETADO DE SERIES PLUVIOMÉTRICAS Anejo 3: Completado de series pluviométricas 17 n el presente anejo se recoge el procedimiento empleado en el análisis de las precipitaciones máximas diarias de las estaciones meteorológicas de la zona. En una primera aproximación se ha procedido a una consulta a la Agencia Estatal de Meteorología acerca de las estaciones meteorológicas próximas a la zona. En esta petición se requieren las estaciones cercanas a la zona de estudio que contemplen un periodo de funcionamiento de al menos 20 años, de forma que se disponga de al menos 20 valores con los que proceder a los ajustes estadísticos. De esta petición se extrae la elección de las estaciones meteorológicas que se recogen en la siguiente tabla. Tabla A3-1. Estaciones pluviométricas seleccionadas IND. NOMBRE MUNIC. Coord X Coord Y DATUM PERIODO DE FUNCIONAMIENTO 4612 Berrocal (Pueblo Nuevo) Berrocal 188788 4161585 ETRS89 01/04/1957 30/04/1981 4618 La Palma Condado (Cuquiles) La Palma del Condado 184656 4149822 ETRS89 01/04/1957 31/03/1991 4620 Niebla (El Guijo) Niebla 182289 4152320 ETRS89 01/05/1957 29/02/2000 4622 La Palma Condado La Palma del Condado 186032 4143643 ETRS89 01/03/1955 28/02/2017 5826 Escacena Campo (Las Contiendas) Escacena del Campo 197498 4163565 ETRS89 01/04/1948 31/01/2012 5831 Escacena Campo (Hytasa) Escacena del Campo 199689 4144591 ETRS89 01/03/1954 31/01/2010 Ilustración A3-1. Tablas de estadísticas de la pendiente de las subcuencas E 25 ANEJO 4: AJUSTES EXTREMALES: GUMBEL Y SQRT-ET MAX 27 ANEJO 4.1: AJUSTE GUMBEL Anejo 4.1: Ajuste Gumbel 29 BERROCAL (PUEBLO NUEVO) [4612] Año Precipitaciones máximas diarias Precipitaciones ordenadas n F=n/(N+1) μ-xi (μ-xi)² F(x) Gumbel 1960/61 64,65 37,60 1 0,045 24,13 582,20 0,029 1961/62 63,60 38,00 2 0,091 23,73 563,06 0,032 1962/63 88,60 50,00 3 0,136 11,73 137,57 0,244 1963/64 59,50 50,86 4 0,182 10,87 118,16 0,266 1964/65 77,30 55,00 5 0,227 6,73 45,28 0,377 1965/66 67,30 55,50 6 0,273 6,23 38,80 0,391 1966/67 60,20 58,00 7 0,318 3,73 13,90 0,458 1967/68 55,00 59,00 8 0,364 2,73 7,45 0,485 1968/69 62,00 59,50 9 0,409 2,23 4,97 0,498 1969/70 64,40 60,00 10 0,455 1,73 2,99 0,510 1970/71 102,00 60,20 11 0,500 1,53 2,34 0,516 1971/72 59,00 60,40 12 0,545 1,33 1,77 0,521 1972/73 50,00 62,00 13 0,591 0,27 0,07 0,560 1973/74 38,00 62,40 14 0,636 0,67 0,45 0,570 1974/75 58,00 63,60 15 0,682 1,87 3,50 0,598 1975/76 55,50 64,40 16 0,727 2,67 7,13 0,616 1976/77 60,40 64,65 17 0,773 2,92 8,52 0,621 1977/78 60,00 67,30 18 0,818 5,57 31,04 0,676 1978/79 62,40 77,30 19 0,864 15,57 242,46 0,830 1979/80 37,60 88,60 20 0,909 26,87 722,06 0,923 1980/81 50,86 102,00 21 0,955 40,27 1621,76 0,971 Media μ 61,73 Desviacion tipica σ 14,41 σ* = 1,0696 M % = 0,5252 α = 0,07 u= 54,65 30 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo BERROCAL (PUEBLO NUEVO) [4612] T F(x) x 10000 0,9999 178,77 5000 0,9998 169,43 2000 0,9995 157,08 1000 0,9990 147,74 500 0,9980 138,39 200 0,9950 126,02 100 0,9900 116,64 50 0,9800 107,24 25 0,9600 97,76 10 0,9000 84,98 5 0,8000 74,86 2 0,5000 59,59 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 35 45 55 65 75 85 95 105 F P Berrocal (Pueblo Nuevo) F=n/(N+1) Ajuste Gumbel Anejo 4.1: Ajuste Gumbel 31 LA PALMA DEL CONDADO (CUQUILES) [4618] Año Precipitaciones máximas diarias Precipitaciones ordenadas n F=n/(N+1) μ-xi (μ-xi)² F(x) Gumbel 1960/61 55,00 30,00 1 0,032 23,02 529,97 0,061 1961/62 56,13 33,00 2 0,065 20,02 400,84 0,102 1962/63 82,00 39,00 3 0,097 14,02 196,59 0,219 1963/64 46,00 39,00 4 0,129 14,02 196,59 0,219 1964/65 68,00 40,00 5 0,161 13,02 169,55 0,242 1965/66 55,00 41,00 6 0,194 12,02 144,51 0,266 1966/67 47,00 43,00 7 0,226 10,02 100,42 0,315 1967/68 47,00 45,00 8 0,258 8,02 64,34 0,364 1968/69 51,00 46,00 9 0,290 7,02 49,29 0,389 1969/70 50,00 47,00 10 0,323 6,02 36,25 0,414 1970/71 119,00 47,00 11 0,355 6,02 36,25 0,414 1971/72 41,00 48,00 12 0,387 5,02 25,21 0,439 1972/73 51,00 50,00 13 0,419 3,02 9,13 0,488 1973/74 45,00 50,00 14 0,452 3,02 9,13 0,488 1974/75 48,00 50,00 15 0,484 3,02 9,13 0,488 1975/76 53,00 50,50 16 0,516 2,52 6,36 0,499 1976/77 58,00 51,00 17 0,548 2,02 4,08 0,511 1977/78 57,00 51,00 18 0,581 2,02 4,08 0,511 1978/79 50,00 53,00 19 0,613 0,02 0,00 0,557 1979/80 33,00 55,00 20 0,645 1,98 3,92 0,600 1980/81 39,00 55,00 21 0,677 1,98 3,92 0,600 1981/82 43,00 56,13 22 0,710 3,11 9,67 0,623 1982/83 60,00 57,00 23 0,742 3,98 15,83 0,640 1983/84 67,00 58,00 24 0,774 4,98 24,79 0,659 1984/85 50,00 60,00 25 0,806 6,98 48,71 0,695 1985/86 60,00 60,00 26 0,839 6,98 48,71 0,695 1986/87 30,00 67,00 27 0,871 13,98 195,41 0,798 1987/88 50,50 68,00 28 0,903 14,98 224,37 0,810 1988/89 40,00 82,00 29 0,935 28,98 839,78 0,922 1989/90 39,00 119,00 30 0,968 65,98 4353,22 0,993 Media μ 53,02 Desviacion tipica σ 16,36 σ* = 1,1124 M % = 0,5362 α = 0,07 u= 45,14 32 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo LA PALMA DEL CONDADO (CUQUILES) [4618] T F(x) x 10000 0,9999 180,58 5000 0,9998 170,38 2000 0,9995 156,91 1000 0,9990 146,71 500 0,9980 136,51 200 0,9950 123,01 100 0,9900 112,78 50 0,9800 102,52 25 0,9600 92,17 10 0,9000 78,23 5 0,8000 67,19 2 0,5000 50,53 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 25 35 45 55 65 75 85 95 105 115 125 F P La Palma del Condado (Cuquiles) F=n/(N+1) Ajuste Gumbel Anejo 4.1: Ajuste Gumbel 33 NIEBLA (EL GUIJO) [4620] Año Precipitaciones máximas diarias Precipitaciones ordenadas n F=n/(N+1) μ-xi (μ-xi)² F(x) Gumbel 1960/61 66,00 34,00 1 0,025 26,04 677,87 0,049 1961/62 70,00 35,50 2 0,050 24,54 602,01 0,065 1962/63 75,30 37,20 3 0,075 22,84 521,48 0,085 1963/64 48,20 38,50 4 0,100 21,54 463,79 0,104 1964/65 79,40 39,00 5 0,125 21,04 442,51 0,111 1965/66 52,00 41,00 6 0,150 19,04 362,37 0,144 1966/67 66,50 43,30 7 0,175 16,74 280,09 0,188 1967/68 41,00 43,50 8 0,200 16,54 273,44 0,192 1968/69 70,00 48,00 9 0,225 12,04 144,86 0,288 1969/70 68,50 48,20 10 0,250 11,84 140,09 0,293 1970/71 104,00 48,20 11 0,275 11,84 140,09 0,293 1971/72 52,50 48,80 12 0,300 11,24 126,25 0,307 1972/73 59,00 51,10 13 0,325 8,94 79,85 0,360 1973/74 34,00 52,00 14 0,350 8,04 64,58 0,381 1974/75 43,50 52,00 15 0,375 8,04 64,58 0,381 1975/76 51,10 52,50 16 0,400 7,54 56,79 0,392 1976/77 59,70 52,60 17 0,425 7,44 55,29 0,395 1977/78 57,00 54,00 18 0,450 6,04 36,43 0,427 1978/79 52,60 54,00 19 0,475 6,04 36,43 0,427 1979/80 43,30 55,00 20 0,500 5,04 25,36 0,450 1980/81 37,20 57,00 21 0,525 3,04 9,22 0,495 1981/82 57,60 57,60 22 0,550 2,44 5,93 0,508 1982/83 94,50 59,00 23 0,575 1,04 1,07 0,538 1983/84 52,00 59,70 24 0,600 0,34 0,11 0,552 1984/85 54,00 66,00 25 0,625 5,96 35,57 0,671 1985/86 54,00 66,50 26 0,650 6,46 41,78 0,680 1986/87 70,00 68,50 27 0,675 8,46 71,64 0,712 1987/88 72,00 70,00 28 0,700 9,96 99,28 0,734 1988/89 48,80 70,00 29 0,725 9,96 99,28 0,734 1989/90 76,00 70,00 30 0,750 9,96 99,28 0,734 1990/91 39,00 70,00 31 0,775 9,96 99,28 0,734 1991/92 35,50 72,00 32 0,800 11,96 143,14 0,761 1992/93 55,00 75,30 33 0,825 15,26 232,99 0,801 1993/94 48,20 76,00 34 0,850 15,96 254,85 0,809 1994/95 38,50 79,40 35 0,875 19,36 374,97 0,843 1995/96 104,00 93,50 36 0,900 33,46 1119,85 0,932 1996/97 93,50 94,50 37 0,925 34,46 1187,77 0,936 197/98 70,00 104,00 38 0,950 43,96 1932,84 0,965 1998/99 48,00 104,00 39 0,975 43,96 1932,84 0,965 40 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 F P Escacena del Campo (Las Contiendas) F=n/(N+1) Ajuste Gumbel Anejo 4.1: Ajuste Gumbel 41 ESCACENA DEL CAMPO (HYTASA) [5831] Año Precipitaciones máximas diarias Precipitaciones ordenadas n F=n/(N+1) μ-xi (μ-xi)² F(x) Gumbel 1960/61 53,60 34,10 1 0,020 28,41 807,28 0,046 1961/62 118,90 37,00 2 0,041 25,51 650,89 0,075 1962/63 69,70 39,00 3 0,061 23,51 552,84 0,100 1963/64 58,30 40,00 4 0,082 22,51 506,82 0,114 1964/65 63,50 40,20 5 0,102 22,31 497,85 0,117 1965/66 59,38 41,20 6 0,122 21,31 454,23 0,132 1966/67 43,00 43,00 7 0,143 19,51 380,74 0,162 1967/68 40,20 43,20 8 0,163 19,31 372,98 0,165 1968/69 89,30 43,50 9 0,184 19,01 361,48 0,170 1969/70 67,00 44,30 10 0,204 18,21 331,70 0,185 1970/71 83,60 46,00 11 0,224 16,51 272,67 0,217 1971/72 51,40 46,00 12 0,245 16,51 272,67 0,217 1972/73 34,10 48,00 13 0,265 14,51 210,62 0,257 1973/74 50,30 48,02 14 0,286 14,49 209,93 0,258 1974/75 48,02 50,30 15 0,306 12,21 149,15 0,305 1975/76 52,60 51,20 16 0,327 11,31 127,98 0,325 1976/77 63,00 51,40 17 0,347 11,11 123,49 0,329 1977/78 56,00 51,50 18 0,367 11,01 121,28 0,331 1978/79 56,00 52,60 19 0,388 9,91 98,26 0,355 1979/80 43,20 53,60 20 0,408 8,91 79,44 0,376 1980/81 68,00 56,00 21 0,429 6,51 42,41 0,428 1981/82 62,00 56,00 22 0,449 6,51 42,41 0,428 1982/83 105,00 58,00 23 0,469 4,51 20,36 0,470 1983/84 48,00 58,30 24 0,490 4,21 17,75 0,477 1984/85 69,30 59,10 25 0,510 3,41 11,65 0,493 1985/86 63,70 59,38 26 0,531 3,13 9,80 0,499 1986/87 44,30 62,00 27 0,551 0,51 0,26 0,551 1987/88 51,20 63,00 28 0,571 0,49 0,24 0,570 1988/89 79,00 63,50 29 0,592 0,99 0,97 0,579 1989/90 73,50 63,70 30 0,612 1,19 1,41 0,583 1990/91 83,50 65,00 31 0,633 2,49 6,19 0,607 1991/92 43,50 67,00 32 0,653 4,49 20,14 0,641 1992/93 46,00 68,00 33 0,673 5,49 30,11 0,658 1993/94 40,00 69,30 34 0,694 6,79 46,07 0,679 1994/95 46,00 69,70 35 0,714 7,19 51,66 0,685 1995/96 90,00 73,50 36 0,735 10,99 120,72 0,739 1996/97 104,70 74,50 37 0,755 11,99 143,70 0,752 197/98 81,00 79,00 38 0,776 16,49 271,83 0,803 1998/99 37,00 81,00 39 0,796 18,49 341,78 0,823 1999/00 51,50 83,50 40 0,816 20,99 440,47 0,845 2000/01 74,50 83,60 41 0,837 21,09 444,68 0,846 42 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo ESCACENA DEL CAMPO (HYTASA) [5831] Año Precipitaciones máximas diarias Precipitaciones ordenadas n F=n/(N+1) μ-xi (μ-xi)² F(x) Gumbel 2001/02 91,00 84,50 42 0,857 21,99 483,44 0,853 2002/03 41,20 89,30 43 0,878 26,79 717,56 0,887 2003/04 84,50 90,00 44 0,898 27,49 755,56 0,892 2004/05 59,10 91,00 45 0,918 28,49 811,53 0,897 2005/06 65,00 104,70 46 0,939 42,19 1779,77 0,953 2006/07 58,00 105,00 47 0,959 42,49 1805,18 0,954 2007/08 39,00 118,90 48 0,980 56,39 3179,53 0,979 Media μ 62,51 Desviacion tipica σ 19,67 σ* = 1,1574 M % = 0,5477 α = 0,06 u= 53,21 ESCACENA DEL CAMPO (HYTASA) [5831] T F(x) x 10000 0,9999 209,71 5000 0,9998 197,93 2000 0,9995 182,36 1000 0,9990 170,58 500 0,9980 158,79 200 0,9950 143,20 100 0,9900 131,37 50 0,9800 119,51 25 0,9600 107,56 10 0,9000 91,45 5 0,8000 78,69 2 0,5000 59,43 Anejo 4.1: Ajuste Gumbel 43 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 F P Escacena del Campo (Hytasa) F=n/(N+1) Ajuste Gumbel 45 ANEJO 4.2: AJUSTE SQRT-ET MAX Anejo 4.2: Ajuste SQRT-ET max 47 BERROCAL (PUEBLO NUEVO) [4612] Año Precipitaciones máximas diarias Precipitaciones ordenadas n F=n/(N+1) μ-xi (μ-xi)² F(x) SQRT ET max 1960/61 64,65 37,60 1 0,045 24,13 582,20 0,002 1961/62 63,60 38,00 2 0,091 23,73 563,06 0,003 1962/63 88,60 50,00 3 0,136 11,73 137,57 0,198 1963/64 59,50 50,86 4 0,182 10,87 118,16 0,227 1964/65 77,30 55,00 5 0,227 6,73 45,28 0,373 1965/66 67,30 55,50 6 0,273 6,23 38,80 0,390 1966/67 60,20 58,00 7 0,318 3,73 13,90 0,477 1967/68 55,00 59,00 8 0,364 2,73 7,45 0,509 1968/69 62,00 59,50 9 0,409 2,23 4,97 0,525 1969/70 64,40 60,00 10 0,455 1,73 2,99 0,541 1970/71 102,00 60,20 11 0,500 1,53 2,34 0,547 1971/72 59,00 60,40 12 0,545 1,33 1,77 0,553 1972/73 50,00 62,00 13 0,591 0,27 0,07 0,600 1973/74 38,00 62,40 14 0,636 0,67 0,45 0,611 1974/75 58,00 63,60 15 0,682 1,87 3,50 0,643 1975/76 55,50 64,40 16 0,727 2,67 7,13 0,663 1976/77 60,40 64,65 17 0,773 2,92 8,52 0,669 1977/78 60,00 67,30 18 0,818 5,57 31,04 0,728 1978/79 62,40 77,30 19 0,864 15,57 242,46 0,873 1979/80 37,60 88,60 20 0,909 26,87 722,06 0,947 1980/81 50,86 102,00 21 0,955 40,27 1621,76 0,980 Media μ 61,73 Desviacion tipica σ 14,41 Cv 0,2335 48 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo Calculo de k Cv : 0.30 a 0.19 0.70 a 0.30 0.99 a 0.70 j a j · (Ln(Cv))j a0 -1765,86 1,801513 1,318615 0 -1765,86 a1 -7240,6 2,473761 -3,16463 1 10531,64 a2 -11785,6 23,556200 -1,59552 2 -24934,11 a3 -9538,0 49,957274 -6,26911 3 29350,98 a4 -3834,3 59,775636 -11,3177 4 -17162,43 a5 -612,68 35,696876 -22,6976 5 3988,80 a6 0,000 8,505713 -22,0663 6 0,00 k 8265,90 Calculo de α Cv : 0.30 a 0.19 0.70 a 0.30 0.99 a 0.70 j b j · (Ln(k))j b0 -0,931508 2,342697 2,307319 0 -0,93151 b1 2,156709 -0,149784 -0,136674 1 19,45329 b2 -0,779770 -0,099312 -0,075036 2 -63,44093 b3 0,112962 0,003444 -0,013464 3 82,89678 b4 -0,009340 0,001014 0,003228 4 -61,82636 b5 0,000412 -0,000141 0,000521 5 24,59205 b6 -0,000008 0,000005 -0,000141 6 -4,05894 Suma (=Ln(I1)) -3,31562 I1= 0,03631 α = 2,43 BERROCAL (PUEBLO NUEVO) [4612] T F(x) SQRT-ET max x 10000 0,9999 187,25 5000 0,9998 174,72 2000 0,9995 158,79 1000 0,9990 147,22 500 0,9980 136,06 200 0,9950 121,94 100 0,9900 111,73 50 0,9800 101,90 25 0,9600 92,43 10 0,9000 80,35 5 0,8000 71,35 2 0,4999 58,71 Anejo 4.2: Ajuste SQRT-ET max 49 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 35 45 55 65 75 85 95 105 F P Berrocal (Pueblo Nuevo) F=n/(N+1) Ajuste SQRT ET max CUENCA COMPLETA min h mm/h mm mm mm mm mm mm mm mm Duración Duración Intensidad Lluvia acumulada Vol. Incremental n Bloques alternos Pluviograma acumulado Po Lluvia neta acumulada Hietograma lluvia neta Abstracciones 60 1,0 38,29 38,29 38,29 2 1,21 1,21 1,21 0,00 0,00 1,21 120 2,0 25,70 51,39 13,10 4 1,34 2,56 2,56 0,00 0,00 1,34 180 3,0 20,08 60,25 8,86 6 1,49 4,05 4,05 0,00 0,00 1,49 240 4,0 16,76 67,04 6,78 8 1,68 5,73 5,73 0,00 0,00 1,68 300 5,0 14,51 72,56 5,52 10 1,91 7,64 7,64 0,00 0,00 1,91 360 6,0 12,87 77,22 4,66 12 2,21 9,85 9,85 0,00 0,00 2,21 420 7,0 11,61 81,25 4,03 14 2,61 12,46 12,46 0,00 0,00 2,61 480 8,0 10,60 84,80 3,55 16 3,17 15,63 15,63 0,00 0,00 3,17 540 9,0 9,77 87,97 3,17 18 4,03 19,66 17,75 0,04 0,04 3,99 600 10,0 9,08 90,84 2,87 20 5,52 25,18 17,75 0,58 0,53 4,98 660 11,0 8,50 93,45 2,61 22 8,86 34,04 17,75 2,53 1,95 6,91 720 12,0 7,99 95,84 2,39 24 38,29 72,33 17,75 20,79 18,26 20,03 780 13,0 7,54 98,05 2,21 23 13,10 85,44 17,75 29,30 8,50 4,60 840 14,0 7,15 100,10 2,05 21 6,78 92,22 17,75 33,99 4,69 2,09 900 15,0 6,80 102,02 1,91 19 4,66 96,88 17,75 37,31 3,32 1,34 960 16,0 6,49 103,80 1,79 17 3,55 100,43 17,75 39,89 2,58 0,97 1020 17,0 6,20 105,48 1,68 15 2,87 103,30 17,75 42,00 2,11 0,76 1080 18,0 5,95 107,06 1,58 13 2,39 105,69 17,75 43,78 1,78 0,61 1140 19,0 5,71 108,56 1,49 11 2,05 107,74 17,75 45,32 1,54 0,51 1200 20,0 5,50 109,97 1,41 9 1,79 109,53 17,75 46,67 1,35 0,44 1260 21,0 5,30 111,31 1,34 7 1,58 111,11 17,75 47,87 1,20 0,38 1320 22,0 5,12 112,59 1,28 5 1,41 112,53 17,75 48,95 1,08 0,33 1380 23,0 4,95 113,80 1,21 3 1,28 113,80 17,75 49,93 0,98 0,30 1440 24,0 4,79 114,96 1,16 1 1,16 114,96 17,75 50,83 0,89 0,27 152 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo 153 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo 0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 60 120 180 240 300 360 420 480 540 600 660 720 780 840 900 960 1020 1080 1140 1200 1260 1320 1380 1440 (mm) (min) Hietograma cuenca completa (T=50 años) Precipitación total Abstracciones 0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 60 120 180 240 300 360 420 480 540 600 660 720 780 840 900 960 1020 1080 1140 1200 1260 1320 1380 1440 (mm) (min) Hietograma cuenca completa (T=50 años) Precipitación efectiva 155 ANEJO 5.9: HIETOGRAMAS T=25 AÑOS Anejo 5.9: Hietogramas T=25 años 157 SUBCUENCA 1 min h mm/h mm mm mm Duración Duración Intensidad Lluvia acumulada Vol. Incremental n Bloques alternos 60 1,0 39,49 39,49 39,49 2 1,25 120 2,0 26,50 53,00 13,51 4 1,38 180 3,0 20,71 62,14 9,14 6 1,54 240 4,0 17,28 69,13 7,00 8 1,73 300 5,0 14,97 74,83 5,69 10 1,97 360 6,0 13,27 79,63 4,81 12 2,28 420 7,0 11,97 83,79 4,16 14 2,69 480 8,0 10,93 87,45 3,66 16 3,27 540 9,0 10,08 90,73 3,27 18 4,16 600 10,0 9,37 93,68 2,95 20 5,69 660 11,0 8,76 96,37 2,69 22 9,14 720 12,0 8,24 98,84 2,47 24 39,49 780 13,0 7,78 101,12 2,28 23 13,51 840 14,0 7,37 103,24 2,11 21 7,00 900 15,0 7,01 105,21 1,97 19 4,81 960 16,0 6,69 107,05 1,84 17 3,66 1020 17,0 6,40 108,78 1,73 15 2,95 1080 18,0 6,13 110,41 1,63 13 2,47 1140 19,0 5,89 111,95 1,54 11 2,11 1200 20,0 5,67 113,41 1,46 9 1,84 1260 21,0 5,47 114,79 1,38 7 1,63 1320 22,0 5,28 116,11 1,32 5 1,46 1380 23,0 5,10 117,36 1,25 3 1,32 1440 24,0 4,94 118,56 1,20 1 1,20 0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 60 120 180 240 300 360 420 480 540 600 660 720 780 840 900 960 1020 1080 1140 1200 1260 1320 1380 1440 (mm) (min) Hietograma Subcuenca 1 (T=25 años) Precipitación total 158 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo SUBCUENCA 2 min h mm/h mm mm mm Duración Duración Intensidad Lluvia acumulada Vol. Incremental n Bloques alternos 60 1,0 35,37 35,37 35,37 2 1,12 120 2,0 23,74 47,48 12,11 4 1,24 180 3,0 18,55 55,66 8,19 6 1,38 240 4,0 15,48 61,93 6,27 8 1,55 300 5,0 13,41 67,03 5,10 10 1,77 360 6,0 11,89 71,33 4,30 12 2,04 420 7,0 10,72 75,06 3,72 14 2,41 480 8,0 9,79 78,34 3,28 16 2,93 540 9,0 9,03 81,27 2,93 18 3,72 600 10,0 8,39 83,92 2,65 20 5,10 660 11,0 7,85 86,33 2,41 22 8,19 720 12,0 7,38 88,54 2,21 24 35,37 780 13,0 6,97 90,58 2,04 23 12,11 840 14,0 6,61 92,48 1,89 21 6,27 900 15,0 6,28 94,24 1,77 19 4,30 960 16,0 5,99 95,90 1,65 17 3,28 1020 17,0 5,73 97,45 1,55 15 2,65 1080 18,0 5,49 98,91 1,46 13 2,21 1140 19,0 5,28 100,29 1,38 11 1,89 1200 20,0 5,08 101,59 1,31 9 1,65 1260 21,0 4,90 102,83 1,24 7 1,46 1320 22,0 4,73 104,01 1,18 5 1,31 1380 23,0 4,57 105,13 1,12 3 1,18 1440 24,0 4,43 106,20 1,07 1 1,07 0 5 10 15 20 25 30 35 40 60 120 180 240 300 360 420 480 540 600 660 720 780 840 900 960 1020 1080 1140 1200 1260 1320 1380 1440 (mm) (min) Hietograma Subcuenca 2 (T=25 años) Precipitación total Anejo 5.9: Hietogramas T=25 años 159 SUBCUENCA 3 min h mm/h mm mm mm Duración Duración Intensidad Lluvia acumulada Vol. Incremental n Bloques alternos 60 1,0 34,56 34,56 34,56 2 1,10 120 2,0 23,19 46,39 11,83 4 1,21 180 3,0 18,13 54,38 8,00 6 1,35 240 4,0 15,13 60,51 6,12 8 1,52 300 5,0 13,10 65,49 4,98 10 1,72 360 6,0 11,62 69,69 4,21 12 1,99 420 7,0 10,48 73,33 3,64 14 2,36 480 8,0 9,57 76,54 3,21 16 2,86 540 9,0 8,82 79,40 2,86 18 3,64 600 10,0 8,20 81,99 2,59 20 4,98 660 11,0 7,67 84,35 2,36 22 8,00 720 12,0 7,21 86,51 2,16 24 34,56 780 13,0 6,81 88,50 1,99 23 11,83 840 14,0 6,45 90,35 1,85 21 6,12 900 15,0 6,14 92,08 1,72 19 4,21 960 16,0 5,86 93,69 1,61 17 3,21 1020 17,0 5,60 95,21 1,52 15 2,59 1080 18,0 5,37 96,63 1,43 13 2,16 1140 19,0 5,16 97,98 1,35 11 1,85 1200 20,0 4,96 99,26 1,28 9 1,61 1260 21,0 4,78 100,47 1,21 7 1,43 1320 22,0 4,62 101,62 1,15 5 1,28 1380 23,0 4,47 102,71 1,10 3 1,15 1440 24,0 4,32 103,76 1,05 1 1,05 0 5 10 15 20 25 30 35 40 60 120 180 240 300 360 420 480 540 600 660 720 780 840 900 960 1020 1080 1140 1200 1260 1320 1380 1440 (mm) (min) Hietograma Subcuenca 3 (T=25 años) Precipitación total 160 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo SUBCUENCA 4 min h mm/h mm mm mm Duración Duración Intensidad Lluvia acumulada Vol. Incremental n Bloques alternos 60 1 35,30 35,30 35,30 2 1,12 120 2 23,69 47,38 12,08 4 1,24 180 3 18,51 55,54 8,17 6 1,38 240 4 15,45 61,80 6,25 8 1,55 300 5 13,38 66,89 5,09 10 1,76 360 6 11,86 71,18 4,30 12 2,04 420 7 10,70 74,90 3,72 14 2,41 480 8 9,77 78,17 3,27 16 2,93 540 9 9,01 81,10 2,93 18 3,72 600 10 8,37 83,74 2,64 20 5,09 660 11 7,83 86,14 2,41 22 8,17 720 12 7,36 88,35 2,21 24 35,30 780 13 6,95 90,39 2,04 23 12,08 840 14 6,59 92,28 1,89 21 6,25 900 15 6,27 94,04 1,76 19 4,30 960 16 5,98 95,69 1,65 17 3,27 1020 17 5,72 97,24 1,55 15 2,64 1080 18 5,48 98,69 1,46 13 2,21 1140 19 5,27 100,07 1,38 11 1,89 1200 20 5,07 101,37 1,30 9 1,65 1260 21 4,89 102,61 1,24 7 1,46 1320 22 4,72 103,79 1,18 5 1,30 1380 23 4,56 104,91 1,12 3 1,18 1440 24 4,42 105,97 1,07 1 1,07 0 5 10 15 20 25 30 35 40 60 120 180 240 300 360 420 480 540 600 660 720 780 840 900 960 1020 1080 1140 1200 1260 1320 1380 1440 (mm) (min) Hietograma Subcuenca 4 (T=25 años) Precipitacón total Anejo 5.9: Hietogramas T=25 años 161 SUBCUENCA 5 min h mm/h mm mm mm Duración Duración Intensidad Lluvia acumulada Vol. Incremental n Bloques alternos 60 1,0 34,90 34,90 34,90 2 1,11 120 2,0 23,42 46,85 11,95 4 1,22 180 3,0 18,31 54,92 8,08 6 1,36 240 4,0 15,28 61,11 6,18 8 1,53 300 5,0 13,23 66,14 5,03 10 1,74 360 6,0 11,73 70,38 4,25 12 2,01 420 7,0 10,58 74,06 3,68 14 2,38 480 8,0 9,66 77,30 3,24 16 2,89 540 9,0 8,91 80,19 2,89 18 3,68 600 10,0 8,28 82,80 2,61 20 5,03 660 11,0 7,74 85,18 2,38 22 8,08 720 12,0 7,28 87,36 2,18 24 34,90 780 13,0 6,88 89,38 2,01 23 11,95 840 14,0 6,52 91,25 1,87 21 6,18 900 15,0 6,20 92,99 1,74 19 4,25 960 16,0 5,91 94,62 1,63 17 3,24 1020 17,0 5,66 96,15 1,53 15 2,61 1080 18,0 5,42 97,59 1,44 13 2,18 1140 19,0 5,21 98,95 1,36 11 1,87 1200 20,0 5,01 100,24 1,29 9 1,63 1260 21,0 4,83 101,46 1,22 7 1,44 1320 22,0 4,66 102,62 1,16 5 1,29 1380 23,0 4,51 103,73 1,11 3 1,16 1440 24,0 4,37 104,79 1,06 1 1,06 0 5 10 15 20 25 30 35 40 60 120 180 240 300 360 420 480 540 600 660 720 780 840 900 960 1020 1080 1140 1200 1260 1320 1380 1440 (mm) (min) Hietograma Subcuenca 5 (T=25 años) Precipitación total 168 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo SUBCUENCA 2 min h mm/h mm mm mm Duración Duración Intensidad Lluvia acumulada Vol. Incremental n Bloques alternos 60 1,0 30,07 30,07 30,07 2 0,95 120 2,0 20,18 40,36 10,29 4 1,05 180 3,0 15,77 47,32 6,96 6 1,17 240 4,0 13,16 52,65 5,33 8 1,32 300 5,0 11,40 56,99 4,34 10 1,50 360 6,0 10,11 60,65 3,66 12 1,74 420 7,0 9,12 63,81 3,17 14 2,05 480 8,0 8,33 66,60 2,79 16 2,49 540 9,0 7,68 69,10 2,49 18 3,17 600 10,0 7,13 71,35 2,25 20 4,34 660 11,0 6,67 73,40 2,05 22 6,96 720 12,0 6,27 75,28 1,88 24 30,07 780 13,0 5,92 77,01 1,74 23 10,29 840 14,0 5,62 78,62 1,61 21 5,33 900 15,0 5,34 80,12 1,50 19 3,66 960 16,0 5,10 81,53 1,40 17 2,79 1020 17,0 4,87 82,85 1,32 15 2,25 1080 18,0 4,67 84,09 1,24 13 1,88 1140 19,0 4,49 85,26 1,17 11 1,61 1200 20,0 4,32 86,37 1,11 9 1,40 1260 21,0 4,16 87,42 1,05 7 1,24 1320 22,0 4,02 88,42 1,00 5 1,11 1380 23,0 3,89 89,38 0,95 3 1,00 1440 24,0 3,76 90,29 0,91 1 0,91 0 5 10 15 20 25 30 35 60 120 180 240 300 360 420 480 540 600 660 720 780 840 900 960 1020 1080 1140 1200 1260 1320 1380 1440 (mm) (min) Hietograma Subcuenca 2 (T=10 años) Precipitación total Anejo 5.10: Hietogramas T=10 años 169 SUBCUENCA 3 min h mm/h mm mm mm Duración Duración Intensidad Lluvia acumulada Vol. Incremental n Bloques alternos 60 1,0 29,74 29,74 29,74 2 0,94 120 2,0 19,96 39,91 10,18 4 1,04 180 3,0 15,60 46,79 6,88 6 1,16 240 4,0 13,02 52,06 5,27 8 1,30 300 5,0 11,27 56,35 4,29 10 1,48 360 6,0 9,99 59,97 3,62 12 1,72 420 7,0 9,01 63,10 3,13 14 2,03 480 8,0 8,23 65,86 2,76 16 2,46 540 9,0 7,59 68,32 2,46 18 3,13 600 10,0 7,05 70,55 2,23 20 4,29 660 11,0 6,60 72,58 2,03 22 6,88 720 12,0 6,20 74,43 1,86 24 29,74 780 13,0 5,86 76,15 1,72 23 10,18 840 14,0 5,55 77,74 1,59 21 5,27 900 15,0 5,28 79,23 1,48 19 3,62 960 16,0 5,04 80,62 1,39 17 2,76 1020 17,0 4,82 81,92 1,30 15 2,23 1080 18,0 4,62 83,15 1,23 13 1,86 1140 19,0 4,44 84,31 1,16 11 1,59 1200 20,0 4,27 85,40 1,10 9 1,39 1260 21,0 4,12 86,45 1,04 7 1,23 1320 22,0 3,97 87,44 0,99 5 1,10 1380 23,0 3,84 88,38 0,94 3 0,99 1440 24,0 3,72 89,28 0,90 1 0,90 0 5 10 15 20 25 30 35 60 120 180 240 300 360 420 480 540 600 660 720 780 840 900 960 1020 1080 1140 1200 1260 1320 1380 1440 (mm) (min) Hietograma Subcuenca 3 (T=10 años) Precipitación total 170 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo SUBCUENCA 4 min h mm/h mm mm mm Duración Duración Intensidad Lluvia acumulada Vol. Incremental n Bloques alternos 60 1 29,75 29,75 29,75 2 0,94 120 2 19,97 39,93 10,18 4 1,04 180 3 15,61 46,82 6,88 6 1,16 240 4 13,02 52,09 5,27 8 1,30 300 5 11,28 56,38 4,29 10 1,48 360 6 10,00 60,00 3,62 12 1,72 420 7 9,02 63,13 3,13 14 2,03 480 8 8,24 65,89 2,76 16 2,47 540 9 7,60 68,36 2,47 18 3,13 600 10 7,06 70,58 2,23 20 4,29 660 11 6,60 72,61 2,03 22 6,88 720 12 6,21 74,47 1,86 24 29,75 780 13 5,86 76,19 1,72 23 10,18 840 14 5,56 77,78 1,59 21 5,27 900 15 5,28 79,27 1,48 19 3,62 960 16 5,04 80,65 1,39 17 2,76 1020 17 4,82 81,96 1,30 15 2,23 1080 18 4,62 83,19 1,23 13 1,86 1140 19 4,44 84,35 1,16 11 1,59 1200 20 4,27 85,45 1,10 9 1,39 1260 21 4,12 86,49 1,04 7 1,23 1320 22 3,98 87,48 0,99 5 1,10 1380 23 3,84 88,42 0,94 3 0,99 1440 24 3,72 89,32 0,90 1 0,90 0 5 10 15 20 25 30 35 60 120 180 240 300 360 420 480 540 600 660 720 780 840 900 960 1020 1080 1140 1200 1260 1320 1380 1440 (mm) (min) Hietograma Subcuenca 4 (T=10 años) Precipitacón total Anejo 5.10: Hietogramas T=10 años 171 SUBCUENCA 5 min h mm/h mm mm mm Duración Duración Intensidad Lluvia acumulada Vol. Incremental n Bloques alternos 60 1,0 29,43 29,43 29,43 2 0,93 120 2,0 19,75 39,50 10,07 4 1,03 180 3,0 15,44 46,31 6,81 6 1,15 240 4,0 12,88 51,52 5,21 8 1,29 300 5,0 11,15 55,77 4,24 10 1,47 360 6,0 9,89 59,35 3,58 12 1,70 420 7,0 8,92 62,45 3,10 14 2,01 480 8,0 8,15 65,18 2,73 16 2,44 540 9,0 7,51 67,62 2,44 18 3,10 600 10,0 6,98 69,82 2,20 20 4,24 660 11,0 6,53 71,82 2,01 22 6,81 720 12,0 6,14 73,66 1,84 24 29,43 780 13,0 5,80 75,36 1,70 23 10,07 840 14,0 5,50 76,94 1,58 21 5,21 900 15,0 5,23 78,41 1,47 19 3,58 960 16,0 4,99 79,78 1,37 17 2,73 1020 17,0 4,77 81,07 1,29 15 2,20 1080 18,0 4,57 82,29 1,22 13 1,84 1140 19,0 4,39 83,43 1,15 11 1,58 1200 20,0 4,23 84,52 1,09 9 1,37 1260 21,0 4,07 85,55 1,03 7 1,22 1320 22,0 3,93 86,53 0,98 5 1,09 1380 23,0 3,80 87,47 0,93 3 0,98 1440 24,0 3,68 88,36 0,89 1 0,89 0 5 10 15 20 25 30 35 60 120 180 240 300 360 420 480 540 600 660 720 780 840 900 960 1020 1080 1140 1200 1260 1320 1380 1440 (mm) (min) Hietograma Subcuenca 5 (T=10 años) Precipitación total CUENCA COMPLETA min h mm/h mm mm mm mm mm mm mm mm Duración Duración Intensidad Lluvia acumulada Vol. Incremental n Bloques alternos Pluviograma acumulado Po Lluvia neta acumulada Hietograma lluvia neta Abstracciones 60 1,0 29,03 29,03 29,03 2 0,92 0,92 0,92 0,00 0,00 0,92 120 2,0 19,48 38,96 9,93 4 1,02 1,94 1,94 0,00 0,00 1,02 180 3,0 15,23 45,68 6,72 6 1,13 3,07 3,07 0,00 0,00 1,13 240 4,0 12,71 50,82 5,14 8 1,27 4,34 4,34 0,00 0,00 1,27 300 5,0 11,00 55,00 4,18 10 1,45 5,79 5,79 0,00 0,00 1,45 360 6,0 9,76 58,54 3,53 12 1,68 7,47 7,47 0,00 0,00 1,68 420 7,0 8,80 61,59 3,06 14 1,98 9,44 9,44 0,00 0,00 1,98 480 8,0 8,04 64,29 2,69 16 2,41 11,85 11,85 0,00 0,00 2,41 540 9,0 7,41 66,69 2,41 18 3,06 14,91 14,91 0,00 0,00 3,06 600 10,0 6,89 68,86 2,17 20 4,18 19,09 17,75 0,02 0,02 4,16 660 11,0 6,44 70,84 1,98 22 6,72 25,81 17,75 0,67 0,65 6,07 720 12,0 6,05 72,66 1,82 24 29,03 54,83 17,75 10,93 10,26 18,76 780 13,0 5,72 74,33 1,68 23 9,93 64,77 17,75 16,29 5,36 4,58 840 14,0 5,42 75,89 1,55 21 5,14 69,91 17,75 19,32 3,03 2,12 900 15,0 5,16 77,34 1,45 19 3,53 73,44 17,75 21,48 2,17 1,37 960 16,0 4,92 78,69 1,36 17 2,69 76,14 17,75 23,18 1,70 1,00 1020 17,0 4,70 79,96 1,27 15 2,17 78,31 17,75 24,57 1,39 0,78 1080 18,0 4,51 81,16 1,20 13 1,82 80,12 17,75 25,75 1,18 0,63 1140 19,0 4,33 82,30 1,13 11 1,55 81,68 17,75 26,78 1,02 0,53 1200 20,0 4,17 83,37 1,07 9 1,36 83,03 17,75 27,68 0,90 0,45 1260 21,0 4,02 84,38 1,02 7 1,20 84,23 17,75 28,48 0,80 0,39 1320 22,0 3,88 85,35 0,97 5 1,07 85,30 17,75 29,21 0,72 0,35 1380 23,0 3,75 86,27 0,92 3 0,97 86,27 17,75 29,86 0,66 0,31 1440 24,0 3,63 87,15 0,88 1 0,88 87,15 17,75 30,46 0,60 0,28 172 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo 173 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo 0 5 10 15 20 25 30 35 60 120 180 240 300 360 420 480 540 600 660 720 780 840 900 960 1020 1080 1140 1200 1260 1320 1380 1440 (mm) (min) Hietograma cuenca completa (T=10 años) Precipitación total Abstracciones 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 60 120 180 240 300 360 420 480 540 600 660 720 780 840 900 960 1020 1080 1140 1200 1260 1320 1380 1440 (mm) (min) Hietograma cuenca completa (T=10 años) Precipitación efectiva 175 ANEJO 5.11: HIETOGRAMAS T=5 AÑOS Anejo 5.11: Hietogramas T=5 años 177 SUBCUENCA 1 min h mm/h mm mm mm Duración Duración Intensidad Lluvia acumulada Vol. Incremental n Bloques alternos 60 1,0 28,47 28,47 28,47 2 0,90 120 2,0 19,11 38,21 9,74 4 1,00 180 3,0 14,93 44,80 6,59 6 1,11 240 4,0 12,46 49,84 5,04 8 1,25 300 5,0 10,79 53,95 4,10 10 1,42 360 6,0 9,57 57,41 3,46 12 1,64 420 7,0 8,63 60,41 3,00 14 1,94 480 8,0 7,88 63,05 2,64 16 2,36 540 9,0 7,27 65,41 2,36 18 3,00 600 10,0 6,75 67,54 2,13 20 4,10 660 11,0 6,32 69,48 1,94 22 6,59 720 12,0 5,94 71,26 1,78 24 28,47 780 13,0 5,61 72,90 1,64 23 9,74 840 14,0 5,32 74,43 1,52 21 5,04 900 15,0 5,06 75,85 1,42 19 3,46 960 16,0 4,82 77,18 1,33 17 2,64 1020 17,0 4,61 78,42 1,25 15 2,13 1080 18,0 4,42 79,60 1,18 13 1,78 1140 19,0 4,25 80,71 1,11 11 1,52 1200 20,0 4,09 81,76 1,05 9 1,33 1260 21,0 3,94 82,76 1,00 7 1,18 1320 22,0 3,80 83,71 0,95 5 1,05 1380 23,0 3,68 84,61 0,90 3 0,95 1440 24,0 3,56 85,47 0,86 1 0,86 0 5 10 15 20 25 30 60 120 180 240 300 360 420 480 540 600 660 720 780 840 900 960 1020 1080 1140 1200 1260 1320 1380 1440 (mm) (min) Hietograma Subcuenca 1 (T=5 años) Precipitación total 185 ANEJO 5.12: HIETOGRAMAS T=2 AÑOS Anejo 5.12: Hietogramas T=2 años 187 SUBCUENCA 1 min h mm/h mm mm mm Duración Duración Intensidad Lluvia acumulada Vol. Incremental n Bloques alternos 60 1,0 22,04 22,04 22,04 2 0,70 120 2,0 14,79 29,58 7,54 4 0,77 180 3,0 11,56 34,68 5,10 6 0,86 240 4,0 9,65 38,59 3,90 8 0,97 300 5,0 8,35 41,76 3,18 10 1,10 360 6,0 7,41 44,44 2,68 12 1,27 420 7,0 6,68 46,77 2,32 14 1,50 480 8,0 6,10 48,81 2,04 16 1,83 540 9,0 5,63 50,64 1,83 18 2,32 600 10,0 5,23 52,29 1,65 20 3,18 660 11,0 4,89 53,79 1,50 22 5,10 720 12,0 4,60 55,17 1,38 24 22,04 780 13,0 4,34 56,44 1,27 23 7,54 840 14,0 4,12 57,62 1,18 21 3,90 900 15,0 3,91 58,72 1,10 19 2,68 960 16,0 3,73 59,75 1,03 17 2,04 1020 17,0 3,57 60,71 0,97 15 1,65 1080 18,0 3,42 61,62 0,91 13 1,38 1140 19,0 3,29 62,48 0,86 11 1,18 1200 20,0 3,16 63,30 0,81 9 1,03 1260 21,0 3,05 64,07 0,77 7 0,91 1320 22,0 2,95 64,80 0,73 5 0,81 1380 23,0 2,85 65,50 0,70 3 0,73 1440 24,0 2,76 66,17 0,67 1 0,67 0 5 10 15 20 25 60 120 180 240 300 360 420 480 540 600 660 720 780 840 900 960 1020 1080 1140 1200 1260 1320 1380 1440 (mm) (min) Hietograma Subcuenca 1 (T=2 años) Precipitación total 188 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo SUBCUENCA 2 min h mm/h mm mm mm Duración Duración Intensidad Lluvia acumulada Vol. Incremental n Bloques alternos 60 1,0 20,74 20,74 20,74 2 0,66 120 2,0 13,92 27,84 7,10 4 0,73 180 3,0 10,88 32,64 4,80 6 0,81 240 4,0 9,08 36,31 3,67 8 0,91 300 5,0 7,86 39,30 2,99 10 1,04 360 6,0 6,97 41,83 2,52 12 1,20 420 7,0 6,29 44,01 2,18 14 1,41 480 8,0 5,74 45,94 1,92 16 1,72 540 9,0 5,29 47,65 1,72 18 2,18 600 10,0 4,92 49,21 1,55 20 2,99 660 11,0 4,60 50,62 1,41 22 4,80 720 12,0 4,33 51,92 1,30 24 20,74 780 13,0 4,09 53,11 1,20 23 7,10 840 14,0 3,87 54,23 1,11 21 3,67 900 15,0 3,68 55,26 1,04 19 2,52 960 16,0 3,51 56,23 0,97 17 1,92 1020 17,0 3,36 57,14 0,91 15 1,55 1080 18,0 3,22 57,99 0,86 13 1,30 1140 19,0 3,09 58,80 0,81 11 1,11 1200 20,0 2,98 59,57 0,77 9 0,97 1260 21,0 2,87 60,30 0,73 7 0,86 1320 22,0 2,77 60,99 0,69 5 0,77 1380 23,0 2,68 61,64 0,66 3 0,69 1440 24,0 2,59 62,27 0,63 1 0,63 0 5 10 15 20 25 60 120 180 240 300 360 420 480 540 600 660 720 780 840 900 960 1020 1080 1140 1200 1260 1320 1380 1440 (mm) (min) Hietograma Subcuenca 2 (T=2 años) Precipitación total Anejo 5.12: Hietogramas T=2 años 189 SUBCUENCA 3 min h mm/h mm mm mm Duración Duración Intensidad Lluvia acumulada Vol. Incremental n Bloques alternos 60 1,0 21,17 21,17 21,17 2 0,67 120 2,0 14,21 28,41 7,24 4 0,74 180 3,0 11,10 33,31 4,90 6 0,83 240 4,0 9,27 37,06 3,75 8 0,93 300 5,0 8,02 40,11 3,05 10 1,06 360 6,0 7,11 42,69 2,58 12 1,22 420 7,0 6,42 44,92 2,23 14 1,44 480 8,0 5,86 46,88 1,96 16 1,75 540 9,0 5,40 48,64 1,75 18 2,23 600 10,0 5,02 50,22 1,58 20 3,05 660 11,0 4,70 51,66 1,44 22 4,90 720 12,0 4,42 52,99 1,32 24 21,17 780 13,0 4,17 54,21 1,22 23 7,24 840 14,0 3,95 55,34 1,13 21 3,75 900 15,0 3,76 56,40 1,06 19 2,58 960 16,0 3,59 57,39 0,99 17 1,96 1020 17,0 3,43 58,31 0,93 15 1,58 1080 18,0 3,29 59,19 0,87 13 1,32 1140 19,0 3,16 60,01 0,83 11 1,13 1200 20,0 3,04 60,79 0,78 9 0,99 1260 21,0 2,93 61,54 0,74 7 0,87 1320 22,0 2,83 62,24 0,71 5 0,78 1380 23,0 2,74 62,91 0,67 3 0,71 1440 24,0 2,65 63,55 0,64 1 0,64 0 5 10 15 20 25 60 120 180 240 300 360 420 480 540 600 660 720 780 840 900 960 1020 1080 1140 1200 1260 1320 1380 1440 (mm) (min) Hietograma Subcuenca 3 (T=2 años) Precipitación total 190 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo SUBCUENCA 4 min h mm/h mm mm mm Duración Duración Intensidad Lluvia acumulada Vol. Incremental n Bloques alternos 60 1 20,04 20,04 20,04 2 0,64 120 2 13,45 26,90 6,86 4 0,70 180 3 10,51 31,53 4,64 6 0,78 240 4 8,77 35,09 3,55 8 0,88 300 5 7,59 37,97 2,89 10 1,00 360 6 6,74 40,41 2,44 12 1,16 420 7 6,07 42,52 2,11 14 1,37 480 8 5,55 44,38 1,86 16 1,66 540 9 5,12 46,04 1,66 18 2,11 600 10 4,75 47,54 1,50 20 2,89 660 11 4,45 48,91 1,37 22 4,64 720 12 4,18 50,16 1,25 24 20,04 780 13 3,95 51,32 1,16 23 6,86 840 14 3,74 52,39 1,07 21 3,55 900 15 3,56 53,39 1,00 19 2,44 960 16 3,40 54,33 0,94 17 1,86 1020 17 3,25 55,21 0,88 15 1,50 1080 18 3,11 56,03 0,83 13 1,25 1140 19 2,99 56,81 0,78 11 1,07 1200 20 2,88 57,55 0,74 9 0,94 1260 21 2,77 58,26 0,70 7 0,83 1320 22 2,68 58,92 0,67 5 0,74 1380 23 2,59 59,56 0,64 3 0,67 1440 24 2,51 60,17 0,61 1 0,61 0 5 10 15 20 25 60 120 180 240 300 360 420 480 540 600 660 720 780 840 900 960 1020 1080 1140 1200 1260 1320 1380 1440 (mm) (min) Hietograma Subcuenca 4 (T=2 años) Precipitacón total Anejo 5.12: Hietogramas T=2 años 191 SUBCUENCA 5 min h mm/h mm mm mm Duración Duración Intensidad Lluvia acumulada Vol. Incremental n Bloques alternos 60 1,0 19,84 19,84 19,84 2 0,63 120 2,0 13,32 26,63 6,79 4 0,70 180 3,0 10,41 31,23 4,59 6 0,77 240 4,0 8,69 34,74 3,52 8 0,87 300 5,0 7,52 37,60 2,86 10 0,99 360 6,0 6,67 40,02 2,41 12 1,15 420 7,0 6,02 42,11 2,09 14 1,35 480 8,0 5,49 43,95 1,84 16 1,64 540 9,0 5,07 45,59 1,64 18 2,09 600 10,0 4,71 47,08 1,48 20 2,86 660 11,0 4,40 48,43 1,35 22 4,59 720 12,0 4,14 49,67 1,24 24 19,84 780 13,0 3,91 50,81 1,15 23 6,79 840 14,0 3,71 51,88 1,06 21 3,52 900 15,0 3,52 52,87 0,99 19 2,41 960 16,0 3,36 53,79 0,93 17 1,84 1020 17,0 3,22 54,66 0,87 15 1,48 1080 18,0 3,08 55,48 0,82 13 1,24 1140 19,0 2,96 56,26 0,77 11 1,06 1200 20,0 2,85 56,99 0,73 9 0,93 1260 21,0 2,75 57,68 0,70 7 0,82 1320 22,0 2,65 58,35 0,66 5 0,73 1380 23,0 2,56 58,97 0,63 3 0,66 1440 24,0 2,48 59,58 0,60 1 0,60 0 5 10 15 20 25 60 120 180 240 300 360 420 480 540 600 660 720 780 840 900 960 1020 1080 1140 1200 1260 1320 1380 1440 (mm) (min) Hietograma Subcuenca 5 (T=2 años) Precipitación total CUENCA COMPLETA min h mm/h mm mm mm mm mm mm mm mm Duración Duración Intensidad Lluvia acumulada Vol. Incremental n Bloques alternos Pluviograma acumulado Po Lluvia neta acumulada Hietograma lluvia neta Abstracciones 60 1,0 19,93 19,93 19,93 2 0,63 0,63 0,63 0,00 0,00 0,63 120 2,0 13,38 26,75 6,82 4 0,70 1,33 1,33 0,00 0,00 0,70 180 3,0 10,45 31,36 4,61 6 0,78 2,11 2,11 0,00 0,00 0,78 240 4,0 8,72 34,90 3,53 8 0,87 2,98 2,98 0,00 0,00 0,87 300 5,0 7,55 37,77 2,87 10 0,99 3,98 3,98 0,00 0,00 0,99 360 6,0 6,70 40,19 2,43 12 1,15 5,13 5,13 0,00 0,00 1,15 420 7,0 6,04 42,29 2,10 14 1,36 6,49 6,49 0,00 0,00 1,36 480 8,0 5,52 44,14 1,85 16 1,65 8,14 8,14 0,00 0,00 1,65 540 9,0 5,09 45,79 1,65 18 2,10 10,24 10,24 0,00 0,00 2,10 600 10,0 4,73 47,29 1,49 20 2,87 13,11 13,11 0,00 0,00 2,87 660 11,0 4,42 48,64 1,36 22 4,61 17,72 17,72 0,00 0,00 4,61 720 12,0 4,16 49,89 1,25 24 19,93 37,65 17,75 3,65 3,65 16,28 780 13,0 3,93 51,04 1,15 23 6,82 44,47 17,75 6,19 2,54 4,28 840 14,0 3,72 52,11 1,07 21 3,53 48,01 17,75 7,70 1,51 2,02 900 15,0 3,54 53,10 0,99 19 2,43 50,43 17,75 8,80 1,10 1,32 960 16,0 3,38 54,03 0,93 17 1,85 52,28 17,75 9,68 0,88 0,97 1020 17,0 3,23 54,91 0,87 15 1,49 53,77 17,75 10,40 0,73 0,76 1080 18,0 3,10 55,73 0,82 13 1,25 55,02 17,75 11,03 0,62 0,62 1140 19,0 2,97 56,51 0,78 11 1,07 56,09 17,75 11,57 0,54 0,52 1200 20,0 2,86 57,24 0,74 9 0,93 57,02 17,75 12,05 0,48 0,45 1260 21,0 2,76 57,94 0,70 7 0,82 57,84 17,75 12,48 0,43 0,39 1320 22,0 2,66 58,61 0,66 5 0,74 58,57 17,75 12,87 0,39 0,35 1380 23,0 2,58 59,24 0,63 3 0,66 59,24 17,75 13,22 0,35 0,31 1440 24,0 2,49 59,84 0,60 1 0,60 59,84 17,75 13,55 0,32 0,28 192 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo Anejo 5.12: Hietogramas T=2 años 193 0 5 10 15 20 25 60 120 180 240 300 360 420 480 540 600 660 720 780 840 900 960 1020 1080 1140 1200 1260 1320 1380 1440 (mm) (min) Hietograma cuenca completa (T=2 años) Precipitación total Abstracciones 0 1 1 2 2 3 3 4 (mm) (min) Hietograma cuenca completa (T=2 años) Precipitación efectiva 200 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo Además, el caudal punta se calculará teniendo en cuenta que el hidrograma unitario es la respuesta de la cuenca ante un episodio de lluvia neta de 1 mm, por lo que el volumen encerrado por el hidrograma unitario se tendrá que corresponder con éste. Por tanto: kJ lmno pq=2·r·1lmm mq `2 Para la cuenca que se estudia en el presente trabajo se han obtenido los siguientes resultados: A 177,14 km2 Tc 577 min D max 115,4 min D ajustado 60 min Tp 238,2 min tb 637 min qp 8,95 m3/s Se tomarán valores para el tiempo de la base (tb) y el tiempo de pico (Tp) redondeados de forma que sean múltiplos de la duración del bloque elegida (60 min). Redondeo Tp 240 min tb 660 min Teniendo estos valores, se podrá calcular el hidrograma unitario mediante ecuaciones de las dos rectas que forman el triángulo. Se ha otenido el siguiente hidrograma unitario: Anejo 6.1: Método del hidrograma unitario triangular 201 min m3/s t q 0 0,00 60 2,24 120 4,47 180 6,71 240 8,95 300 7,67 360 6,39 420 5,11 480 3,83 540 2,56 600 1,28 660 0,00 Una vez obtenido el hidrograma unitario se procede a calcular los hidrogramas totales de salida de la cuenca haciendo uso de las propiedades de proporcionalidad y superposición. A continuación se adjuntan las tablas de cálculo de los hidrogramas. 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 0 100 200 300 400 500 600 700 m3/s min Hidrograma unitario (Témez) Tabla 7. Hidrograma T=10.000 años Tabla 8. Hidrograma T=5.000 años h min mm t t Lluvia neta 0 40 80 120 160 200 240 280 320 360 400 440 480 520 560 600 640 680 720 760 800 840 880 920 960 1000 1040 1080 1120 1160 1200 1240 1280 1320 1360 1400 0,00 0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,00 60 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 2,00 120 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 3,00 180 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 4,00 240 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 5,00 300 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 6,00 360 0,04 0,00 0,08 0,16 0,25 0,33 0,28 0,23 0,19 0,14 0,09 0,05 0,00 7,00 420 0,48 0,00 1,07 2,13 3,20 4,26 3,65 3,04 2,44 1,83 1,22 0,61 0,00 8,00 480 1,22 0,00 2,74 5,48 8,21 10,95 9,39 7,82 6,26 4,69 3,13 1,56 0,00 9,00 540 2,40 0,00 5,36 10,71 16,07 21,43 18,37 15,31 12,25 9,18 6,12 3,06 0,00 10,00 600 4,48 0,00 10,03 20,06 30,09 40,12 34,39 28,66 22,93 17,20 11,46 5,73 0,00 11,00 660 9,34 0,00 20,90 41,79 62,69 83,59 71,65 59,71 47,77 35,82 23,88 11,94 0,00 12,00 720 55,95 0,00 125,15 250,30 375,44 500,59 429,08 357,57 286,05 214,54 143,03 71,51 0,00 13,00 780 22,07 0,00 49,37 98,74 148,10 197,47 169,26 141,05 112,84 84,63 56,42 28,21 0,00 14,00 840 11,75 0,00 26,27 52,54 78,81 105,08 90,07 75,05 60,04 45,03 30,02 15,01 0,00 15,00 900 8,17 0,00 18,27 36,55 54,82 73,09 62,65 52,21 41,77 31,32 20,88 10,44 0,00 16,00 960 6,28 0,00 14,04 28,09 42,13 56,18 48,15 40,13 32,10 24,08 16,05 8,03 0,00 17,00 1020 5,09 0,00 11,39 22,78 34,17 45,57 39,06 32,55 26,04 19,53 13,02 6,51 0,00 18,00 1080 4,27 0,00 9,56 19,12 28,68 38,24 32,78 27,32 21,85 16,39 10,93 5,46 0,00 19,00 1140 3,67 0,00 8,22 16,43 24,65 32,86 28,17 23,47 18,78 14,08 9,39 4,69 0,00 20,00 1200 3,21 0,00 7,19 14,37 21,56 28,74 24,64 20,53 16,42 12,32 8,21 4,11 0,00 21,00 1260 2,85 0,00 6,37 12,74 19,11 25,48 21,84 18,20 14,56 10,92 7,28 3,64 0,00 22,00 1320 2,55 0,00 5,71 11,41 17,12 22,83 19,57 16,30 13,04 9,78 6,52 3,26 0,00 23,00 1380 2,31 0,00 5,16 10,32 15,47 20,63 17,68 14,74 11,79 8,84 5,89 2,95 0,00 24,00 1440 2,10 0,00 4,70 9,39 14,09 18,78 16,10 13,42 10,73 8,05 5,37 2,68 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,08 1,23 5,12 14,36 33,50 71,87 231,08 431,25 641,91 838,02 851,50 798,85 715,09 612,39 497,87 377,55 259,85 205,91 173,59 146,27 120,43 94,50 67,71 46,37 29,74 17,21 8,31 2,68 0,00HIDROGRAMA T=10.000 años min h min mm t t Lluvia neta 0 40 80 120 160 200 240 280 320 360 400 440 480 520 560 600 640 680 720 760 800 840 880 920 960 1000 1040 1080 1120 1160 1200 1240 1280 1320 1360 1400 0,00 0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,00 60 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 2,00 120 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 3,00 180 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 4,00 240 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 5,00 300 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 6,00 360 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,00 0,00 0,00 7,00 420 0,28 0,00 0,64 1,27 1,91 2,54 2,18 1,82 1,45 1,09 0,73 0,36 0,00 8,00 480 0,93 0,00 2,08 4,17 6,25 8,33 7,14 5,95 4,76 3,57 2,38 1,19 0,00 9,00 540 1,96 0,00 4,37 8,75 13,12 17,49 14,99 12,49 10,00 7,50 5,00 2,50 0,00 10,00 600 3,80 0,00 8,49 16,99 25,48 33,97 29,12 24,26 19,41 14,56 9,71 4,85 0,00 11,00 660 8,12 0,00 18,15 36,31 54,46 72,61 62,24 51,87 41,49 31,12 20,75 10,37 0,00 12,00 720 50,11 0,00 112,09 224,18 336,26 448,35 384,30 320,25 256,20 192,15 128,10 64,05 0,00 13,00 780 20,04 0,00 44,82 89,63 134,45 179,27 153,66 128,05 102,44 76,83 51,22 25,61 0,00 14,00 840 10,69 0,00 23,92 47,83 71,75 95,67 82,00 68,33 54,67 41,00 27,33 13,67 0,00 15,00 900 7,45 0,00 16,66 33,32 49,98 66,64 57,12 47,60 38,08 28,56 19,04 9,52 0,00 16,00 960 5,73 0,00 12,82 25,63 38,45 51,26 43,94 36,62 29,29 21,97 14,65 7,32 0,00 17,00 1020 4,65 0,00 10,40 20,80 31,20 41,61 35,66 29,72 23,78 17,83 11,89 5,94 0,00 18,00 1080 3,91 0,00 8,73 17,47 26,20 34,94 29,95 24,95 19,96 14,97 9,98 4,99 0,00 19,00 1140 3,36 0,00 7,51 15,02 22,53 30,04 25,74 21,45 17,16 12,87 8,58 4,29 0,00 20,00 1200 2,94 0,00 6,57 13,14 19,71 26,28 22,52 18,77 15,01 11,26 7,51 3,75 0,00 21,00 1260 2,60 0,00 5,82 11,65 17,47 23,30 19,97 16,64 13,31 9,98 6,66 3,33 0,00 22,00 1320 2,33 0,00 5,22 10,44 15,66 20,88 17,90 14,91 11,93 8,95 5,97 2,98 0,00 23,00 1380 2,11 0,00 4,72 9,44 14,16 18,87 16,18 13,48 10,79 8,09 5,39 2,70 0,00 24,00 1440 1,92 0,00 4,30 8,59 12,89 17,19 14,73 12,28 9,82 7,37 4,91 2,46 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,64 3,37 10,46 26,04 58,78 200,33 379,83 569,89 748,09 762,97 717,83 644,20 553,08 450,90 343,05 237,07 188,06 158,63 133,71 110,11 86,43 61,93 42,42 27,20 15,74 7,61 2,46 0,00HIDROGRAMA T=5.000 años min 202 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo Tabla 9. Hidrograma T=2.000 años Tabla 10. Hidrograma T=1.000 años h min mm t t Lluvia neta 0 40 80 120 160 200 240 280 320 360 400 440 480 520 560 600 640 680 720 760 800 840 880 920 960 1000 1040 1080 1120 1160 1200 1240 1280 1320 1360 1400 0,00 0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,00 60 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 2,00 120 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 3,00 180 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 4,00 240 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 5,00 300 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 6,00 360 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 7,00 420 0,09 0,00 0,20 0,40 0,60 0,80 0,69 0,57 0,46 0,34 0,23 0,11 0,00 8,00 480 0,59 0,00 1,32 2,64 3,96 5,28 4,53 3,77 3,02 2,26 1,51 0,75 0,00 9,00 540 1,43 0,00 3,20 6,40 9,61 12,81 10,98 9,15 7,32 5,49 3,66 1,83 0,00 10,00 600 2,97 0,00 6,63 13,27 19,90 26,53 22,74 18,95 15,16 11,37 7,58 3,79 0,00 11,00 660 6,61 0,00 14,78 29,57 44,35 59,13 50,68 42,24 33,79 25,34 16,89 8,45 0,00 12,00 720 42,79 0,00 95,70 191,41 287,11 382,81 328,13 273,44 218,75 164,06 109,38 54,69 0,00 13,00 780 17,46 0,00 39,05 78,11 117,16 156,22 133,90 111,58 89,27 66,95 44,63 22,32 0,00 14,00 840 9,36 0,00 20,93 41,87 62,80 83,74 71,78 59,81 47,85 35,89 23,93 11,96 0,00 15,00 900 6,53 0,00 14,61 29,23 43,84 58,45 50,10 41,75 33,40 25,05 16,70 8,35 0,00 16,00 960 5,03 0,00 11,26 22,51 33,77 45,03 38,59 32,16 25,73 19,30 12,86 6,43 0,00 17,00 1020 4,09 0,00 9,15 18,29 27,44 36,58 31,36 26,13 20,90 15,68 10,45 5,23 0,00 18,00 1080 3,44 0,00 7,68 15,37 23,05 30,74 26,35 21,96 17,57 13,17 8,78 4,39 0,00 19,00 1140 2,96 0,00 6,61 13,22 19,83 26,44 22,67 18,89 15,11 11,33 7,56 3,78 0,00 20,00 1200 2,59 0,00 5,79 11,57 17,36 23,15 19,84 16,53 13,23 9,92 6,61 3,31 0,00 21,00 1260 2,29 0,00 5,13 10,27 15,40 20,53 17,60 14,66 11,73 8,80 5,87 2,93 0,00 22,00 1320 2,06 0,00 4,60 9,20 13,80 18,41 15,78 13,15 10,52 7,89 5,26 2,63 0,00 23,00 1380 1,86 0,00 4,16 8,32 12,48 16,64 14,27 11,89 9,51 7,13 4,76 2,38 0,00 24,00 1440 1,69 0,00 3,79 7,58 11,37 15,16 12,99 10,83 8,66 6,50 4,33 2,17 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,20 1,72 6,44 17,80 43,62 163,07 316,55 480,53 635,90 652,14 616,15 555,06 478,38 391,62 299,41 208,17 165,40 139,63 117,77 97,02 76,17 54,59 37,40 23,99 13,88 6,71 2,17 0,00HIDROGRAMA T=2.000 años min h min mm t t Lluvia neta 0 40 80 120 160 200 240 280 320 360 400 440 480 520 560 600 640 680 720 760 800 840 880 920 960 1000 1040 1080 1120 1160 1200 1240 1280 1320 1360 1400 0,00 0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,00 60 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 2,00 120 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 3,00 180 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 4,00 240 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 5,00 300 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 6,00 360 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 7,00 420 0,02 0,00 0,04 0,07 0,11 0,14 0,12 0,10 0,08 0,06 0,04 0,02 0,00 8,00 480 0,37 0,00 0,82 1,64 2,45 3,27 2,81 2,34 1,87 1,40 0,94 0,47 0,00 9,00 540 1,08 0,00 2,41 4,83 7,24 9,66 8,28 6,90 5,52 4,14 2,76 1,38 0,00 10,00 600 2,40 0,00 5,36 10,72 16,08 21,44 18,37 15,31 12,25 9,19 6,12 3,06 0,00 11,00 660 5,56 0,00 12,43 24,87 37,30 49,74 42,63 35,53 28,42 21,32 14,21 7,11 0,00 12,00 720 37,56 0,00 84,00 168,00 252,00 336,00 288,00 240,00 192,00 144,00 96,00 48,00 0,00 13,00 780 15,60 0,00 34,89 69,79 104,68 139,58 119,64 99,70 79,76 59,82 39,88 19,94 0,00 14,00 840 8,40 0,00 18,78 37,56 56,33 75,11 64,38 53,65 42,92 32,19 21,46 10,73 0,00 15,00 900 5,87 0,00 13,13 26,26 39,40 52,53 45,02 37,52 30,02 22,51 15,01 7,50 0,00 16,00 960 4,53 0,00 10,13 20,26 30,38 40,51 34,72 28,94 23,15 17,36 11,57 5,79 0,00 17,00 1020 3,68 0,00 8,24 16,47 24,71 32,94 28,24 23,53 18,82 14,12 9,41 4,71 0,00 18,00 1080 3,10 0,00 6,92 13,85 20,77 27,70 23,74 19,79 15,83 11,87 7,91 3,96 0,00 19,00 1140 2,66 0,00 5,96 11,92 17,88 23,84 20,44 17,03 13,62 10,22 6,81 3,41 0,00 20,00 1200 2,33 0,00 5,22 10,44 15,66 20,88 17,89 14,91 11,93 8,95 5,96 2,98 0,00 21,00 1260 2,07 0,00 4,63 9,26 13,89 18,53 15,88 13,23 10,59 7,94 5,29 2,65 0,00 22,00 1320 1,86 0,00 4,15 8,31 12,46 16,61 14,24 11,87 9,49 7,12 4,75 2,37 0,00 23,00 1380 1,68 0,00 3,76 7,51 11,27 15,03 12,88 10,73 8,59 6,44 4,29 2,15 0,00 24,00 1440 1,53 0,00 3,42 6,85 10,27 13,69 11,74 9,78 7,82 5,87 3,91 1,96 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,04 0,89 4,16 12,78 33,79 137,51 272,33 417,51 556,28 573,17 543,47 491,21 424,73 348,95 267,91 187,25 148,98 125,87 106,21 87,54 68,74 49,27 33,76 21,66 12,53 6,06 1,96 0,00HIDROGRAMA T=1.000 años min Anejo 6.1: Método del hidrograma unitario triangular 203 Tabla 11. Hidrograma T=500 años Tabla 12. Hidrograma T=200 años h min mm t t Lluvia neta 0 40 80 120 160 200 240 280 320 360 400 440 480 520 560 600 640 680 720 760 800 840 880 920 960 1000 1040 1080 1120 1160 1200 1240 1280 1320 1360 1400 0,00 0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,00 60 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 2,00 120 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 3,00 180 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 4,00 240 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 5,00 300 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 6,00 360 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 7,00 420 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 8,00 480 0,17 0,00 0,38 0,77 1,15 1,54 1,32 1,10 0,88 0,66 0,44 0,22 0,00 9,00 540 0,77 0,00 1,71 3,43 5,14 6,85 5,87 4,89 3,91 2,94 1,96 0,98 0,00 10,00 600 1,88 0,00 4,20 8,40 12,61 16,81 14,41 12,01 9,61 7,20 4,80 2,40 0,00 11,00 660 4,59 0,00 10,26 20,53 30,79 41,05 35,19 29,32 23,46 17,59 11,73 5,86 0,00 12,00 720 32,60 0,00 72,92 145,84 218,76 291,67 250,01 208,34 166,67 125,00 83,34 41,67 0,00 13,00 780 13,82 0,00 30,91 61,82 92,73 123,64 105,98 88,31 70,65 52,99 35,33 17,66 0,00 14,00 840 7,47 0,00 16,71 33,42 50,13 66,83 57,29 47,74 38,19 28,64 19,10 9,55 0,00 15,00 900 5,24 0,00 11,71 23,42 35,13 46,84 40,15 33,46 26,77 20,07 13,38 6,69 0,00 16,00 960 4,04 0,00 9,04 18,09 27,13 36,17 31,01 25,84 20,67 15,50 10,34 5,17 0,00 17,00 1020 3,29 0,00 7,36 14,72 22,08 29,44 25,24 21,03 16,82 12,62 8,41 4,21 0,00 18,00 1080 2,77 0,00 6,19 12,39 18,58 24,78 21,24 17,70 14,16 10,62 7,08 3,54 0,00 19,00 1140 2,39 0,00 5,33 10,67 16,00 21,34 18,29 15,24 12,19 9,15 6,10 3,05 0,00 20,00 1200 2,09 0,00 4,67 9,35 14,02 18,70 16,02 13,35 10,68 8,01 5,34 2,67 0,00 21,00 1260 1,86 0,00 4,15 8,30 12,45 16,60 14,23 11,85 9,48 7,11 4,74 2,37 0,00 22,00 1320 1,66 0,00 3,72 7,44 11,17 14,89 12,76 10,64 8,51 6,38 4,25 2,13 0,00 23,00 1380 1,51 0,00 3,37 6,74 10,10 13,47 11,55 9,62 7,70 5,77 3,85 1,92 0,00 24,00 1440 1,37 0,00 3,07 6,14 9,21 12,28 10,52 8,77 7,02 5,26 3,51 1,75 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,38 2,48 8,78 25,35 114,22 231,32 358,52 481,30 498,54 474,57 430,53 373,65 308,21 237,76 167,15 133,20 112,64 95,10 78,41 61,59 44,16 30,26 19,42 11,24 5,43 1,75 0,00HIDROGRAMA T=500 años min h min mm t t Lluvia neta 0 40 80 120 160 200 240 280 320 360 400 440 480 520 560 600 640 680 720 760 800 840 880 920 960 1000 1040 1080 1120 1160 1200 1240 1280 1320 1360 1400 0,00 0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,00 60 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 2,00 120 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 3,00 180 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 4,00 240 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 5,00 300 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 6,00 360 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 7,00 420 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 8,00 480 0,02 0,00 0,05 0,11 0,16 0,21 0,18 0,15 0,12 0,09 0,06 0,03 0,00 9,00 540 0,41 0,00 0,91 1,83 2,74 3,65 3,13 2,61 2,09 1,57 1,04 0,52 0,00 10,00 600 1,28 0,00 2,85 5,70 8,56 11,41 9,78 8,15 6,52 4,89 3,26 1,63 0,00 11,00 660 3,43 0,00 7,67 15,35 23,02 30,69 26,31 21,92 17,54 13,15 8,77 4,38 0,00 12,00 720 26,50 0,00 59,26 118,52 177,78 237,05 203,18 169,32 135,45 101,59 67,73 33,86 0,00 13,00 780 11,59 0,00 25,92 51,85 77,77 103,70 88,88 74,07 59,26 44,44 29,63 14,81 0,00 14,00 840 6,31 0,00 14,11 28,22 42,34 56,45 48,38 40,32 32,26 24,19 16,13 8,06 0,00 15,00 900 4,44 0,00 9,92 19,85 29,77 39,69 34,02 28,35 22,68 17,01 11,34 5,67 0,00 16,00 960 3,43 0,00 7,68 15,36 23,04 30,72 26,33 21,94 17,55 13,16 8,78 4,39 0,00 17,00 1020 2,80 0,00 6,26 12,52 18,78 25,04 21,46 17,89 14,31 10,73 7,15 3,58 0,00 18,00 1080 2,36 0,00 5,27 10,55 15,82 21,10 18,08 15,07 12,06 9,04 6,03 3,01 0,00 19,00 1140 2,03 0,00 4,55 9,09 13,64 18,19 15,59 12,99 10,39 7,79 5,20 2,60 0,00 20,00 1200 1,78 0,00 3,99 7,97 11,96 15,95 13,67 11,39 9,11 6,83 4,56 2,28 0,00 21,00 1260 1,58 0,00 3,54 7,08 10,63 14,17 12,14 10,12 8,10 6,07 4,05 2,02 0,00 22,00 1320 1,42 0,00 3,18 6,36 9,54 12,72 10,90 9,08 7,27 5,45 3,63 1,82 0,00 23,00 1380 1,29 0,00 2,88 5,76 8,63 11,51 9,87 8,22 6,58 4,93 3,29 1,64 0,00 24,00 1440 1,17 0,00 2,62 5,25 7,87 10,50 9,00 7,50 6,00 4,50 3,00 1,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,05 1,02 4,84 16,33 87,00 182,16 286,95 389,60 406,81 389,54 355,37 310,18 257,44 200,02 141,89 113,35 95,98 81,11 66,92 52,59 37,71 25,85 16,59 9,61 4,64 1,50 0,00HIDROGRAMA T=200 años min 204 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo Tabla 13. Hidrograma T=100 años Tabla 14. Hidrograma T=50 años h min mm t t Lluvia neta 0 40 80 120 160 200 240 280 320 360 400 440 480 520 560 600 640 680 720 760 800 840 880 920 960 1000 1040 1080 1120 1160 1200 1240 1280 1320 1360 1400 0,00 0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,00 60 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 2,00 120 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 3,00 180 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 4,00 240 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 5,00 300 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 6,00 360 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 7,00 420 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 8,00 480 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 9,00 540 0,18 0,00 0,41 0,82 1,22 1,63 1,40 1,17 0,93 0,70 0,47 0,23 0,00 10,00 600 0,88 0,00 1,97 3,93 5,90 7,87 6,74 5,62 4,49 3,37 2,25 1,12 0,00 11,00 660 2,65 0,00 5,93 11,86 17,79 23,71 20,33 16,94 13,55 10,16 6,78 3,39 0,00 12,00 720 22,22 0,00 49,71 99,42 149,13 198,83 170,43 142,02 113,62 85,21 56,81 28,40 0,00 13,00 780 10,00 0,00 22,37 44,75 67,12 89,49 76,71 63,92 51,14 38,35 25,57 12,78 0,00 14,00 840 5,48 0,00 12,26 24,51 36,77 49,02 42,02 35,01 28,01 21,01 14,01 7,00 0,00 15,00 900 3,86 0,00 8,64 17,29 25,93 34,57 29,63 24,69 19,76 14,82 9,88 4,94 0,00 16,00 960 3,00 0,00 6,70 13,40 20,11 26,81 22,98 19,15 15,32 11,49 7,66 3,83 0,00 17,00 1020 2,45 0,00 5,47 10,94 16,41 21,88 18,76 15,63 12,51 9,38 6,25 3,13 0,00 18,00 1080 2,06 0,00 4,61 9,23 13,84 18,46 15,82 13,18 10,55 7,91 5,27 2,64 0,00 19,00 1140 1,78 0,00 3,98 7,96 11,94 15,93 13,65 11,38 9,10 6,83 4,55 2,28 0,00 20,00 1200 1,56 0,00 3,49 6,99 10,48 13,97 11,98 9,98 7,99 5,99 3,99 2,00 0,00 21,00 1260 1,39 0,00 3,11 6,21 9,32 12,42 10,65 8,87 7,10 5,32 3,55 1,77 0,00 22,00 1320 1,25 0,00 2,79 5,58 8,37 11,16 9,56 7,97 6,38 4,78 3,19 1,59 0,00 23,00 1380 1,13 0,00 2,53 5,05 7,58 10,10 8,66 7,22 5,77 4,33 2,89 1,44 0,00 24,00 1440 1,03 0,00 2,30 4,61 6,91 9,22 7,90 6,58 5,27 3,95 2,63 1,32 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,41 2,78 11,08 69,10 148,84 237,75 325,99 342,81 329,95 302,44 265,33 221,42 173,14 123,79 99,11 84,02 71,07 58,66 46,12 33,08 22,68 14,56 8,43 4,08 1,32 0,00HIDROGRAMA T=100 años min h min mm t t Lluvia neta 0 40 80 120 160 200 240 280 320 360 400 440 480 520 560 600 640 680 720 760 800 840 880 920 960 1000 1040 1080 1120 1160 1200 1240 1280 1320 1360 1400 0,00 0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,00 60 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 2,00 120 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 3,00 180 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 4,00 240 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 5,00 300 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 6,00 360 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 7,00 420 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 8,00 480 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 9,00 540 0,04 0,00 0,09 0,18 0,27 0,36 0,31 0,26 0,21 0,16 0,10 0,05 0,00 10,00 600 0,53 0,00 1,20 2,39 3,59 4,78 4,10 3,42 2,73 2,05 1,37 0,68 0,00 11,00 660 1,95 0,00 4,37 8,74 13,11 17,48 14,98 12,49 9,99 7,49 4,99 2,50 0,00 12,00 720 18,26 0,00 40,85 81,69 122,54 163,39 140,05 116,71 93,36 70,02 46,68 23,34 0,00 13,00 780 8,50 0,00 19,02 38,04 57,05 76,07 65,20 54,34 43,47 32,60 21,73 10,87 0,00 14,00 840 4,69 0,00 10,49 20,99 31,48 41,98 35,98 29,98 23,99 17,99 11,99 6,00 0,00 15,00 900 3,32 0,00 7,43 14,85 22,28 29,71 25,46 21,22 16,98 12,73 8,49 4,24 0,00 16,00 960 2,58 0,00 5,77 11,54 17,32 23,09 19,79 16,49 13,19 9,89 6,60 3,30 0,00 17,00 1020 2,11 0,00 4,72 9,44 14,16 18,88 16,18 13,48 10,79 8,09 5,39 2,70 0,00 18,00 1080 1,78 0,00 3,99 7,97 11,96 15,94 13,67 11,39 9,11 6,83 4,56 2,28 0,00 19,00 1140 1,54 0,00 3,44 6,89 10,33 13,77 11,80 9,84 7,87 5,90 3,93 1,97 0,00 20,00 1200 1,35 0,00 3,02 6,05 9,07 12,09 10,37 8,64 6,91 5,18 3,46 1,73 0,00 21,00 1260 1,20 0,00 2,69 5,38 8,07 10,76 9,22 7,68 6,15 4,61 3,07 1,54 0,00 22,00 1320 1,08 0,00 2,42 4,83 7,25 9,67 8,29 6,91 5,52 4,14 2,76 1,38 0,00 23,00 1380 0,98 0,00 2,19 4,38 6,57 8,76 7,51 6,26 5,01 3,75 2,50 1,25 0,00 24,00 1440 0,89 0,00 2,00 4,00 6,00 8,00 6,85 5,71 4,57 3,43 2,28 1,14 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,09 1,38 7,04 53,54 118,92 192,91 267,47 283,60 274,57 253,04 223,28 187,52 147,72 106,57 85,54 72,63 61,49 50,79 39,95 28,67 19,66 12,62 7,31 3,54 1,14 0,00HIDROGRAMA T=50 años min Anejo 6.1: Método del hidrograma unitario triangular 205 Tabla 15. Hidrograma T=25 años Tabla 16. Hidrograma T=10 años h min mm t t Lluvia neta 0 40 80 120 160 200 240 280 320 360 400 440 480 520 560 600 640 680 720 760 800 840 880 920 960 1000 1040 1080 1120 1160 1200 1240 1280 1320 1360 1400 0,00 0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,00 60 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 2,00 120 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 3,00 180 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 4,00 240 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 5,00 300 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 6,00 360 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 7,00 420 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 8,00 480 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 9,00 540 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 10,00 600 0,24 0,00 0,54 1,08 1,62 2,16 1,85 1,54 1,23 0,92 0,62 0,31 0,00 11,00 660 1,34 0,00 3,00 5,99 8,99 11,99 10,28 8,56 6,85 5,14 3,43 1,71 0,00 12,00 720 14,61 0,00 32,69 65,37 98,06 130,74 112,06 93,39 74,71 56,03 37,35 18,68 0,00 13,00 780 7,09 0,00 15,86 31,72 47,58 63,44 54,37 45,31 36,25 27,19 18,12 9,06 0,00 14,00 840 3,95 0,00 8,83 17,66 26,49 35,31 30,27 25,22 20,18 15,13 10,09 5,04 0,00 15,00 900 2,81 0,00 6,27 12,55 18,82 25,10 21,51 17,93 14,34 10,76 7,17 3,59 0,00 16,00 960 2,19 0,00 4,89 9,78 14,67 19,56 16,76 13,97 11,18 8,38 5,59 2,79 0,00 17,00 1020 1,79 0,00 4,01 8,01 12,02 16,02 13,73 11,45 9,16 6,87 4,58 2,29 0,00 18,00 1080 1,51 0,00 3,39 6,78 10,16 13,55 11,62 9,68 7,74 5,81 3,87 1,94 0,00 19,00 1140 1,31 0,00 2,93 5,86 8,79 11,72 10,05 8,37 6,70 5,02 3,35 1,67 0,00 20,00 1200 1,15 0,00 2,58 5,15 7,73 10,30 8,83 7,36 5,89 4,42 2,94 1,47 0,00 21,00 1260 1,03 0,00 2,29 4,59 6,88 9,17 7,86 6,55 5,24 3,93 2,62 1,31 0,00 22,00 1320 0,92 0,00 2,06 4,12 6,19 8,25 7,07 5,89 4,71 3,54 2,36 1,18 0,00 23,00 1380 0,84 0,00 1,87 3,74 5,61 7,48 6,41 5,34 4,27 3,21 2,14 1,07 0,00 24,00 1440 0,76 0,00 1,71 3,42 5,12 6,83 5,85 4,88 3,90 2,93 1,95 0,98 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,54 4,08 40,30 92,38 152,44 214,07 229,22 223,46 207,21 184,03 155,75 123,77 90,24 72,66 61,79 52,37 43,30 34,08 24,46 16,78 10,78 6,24 3,02 0,98 0,00HIDROGRAMA T=25 años min h min mm t t Lluvia neta 0 40 80 120 160 200 240 280 320 360 400 440 480 520 560 600 640 680 720 760 800 840 880 920 960 1000 1040 1080 1120 1160 1200 1240 1280 1320 1360 1400 0,00 0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,00 60 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 2,00 120 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 3,00 180 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 4,00 240 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 5,00 300 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 6,00 360 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 7,00 420 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 8,00 480 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 9,00 540 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 10,00 600 0,02 0,00 0,05 0,09 0,14 0,18 0,15 0,13 0,10 0,08 0,05 0,03 0,00 11,00 660 0,65 0,00 1,46 2,91 4,37 5,83 5,00 4,16 3,33 2,50 1,67 0,83 0,00 12,00 720 10,26 0,00 22,95 45,90 68,86 91,81 78,69 65,58 52,46 39,35 26,23 13,12 0,00 13,00 780 5,36 0,00 11,98 23,96 35,94 47,91 41,07 34,22 27,38 20,53 13,69 6,84 0,00 14,00 840 3,03 0,00 6,77 13,54 20,30 27,07 23,20 19,34 15,47 11,60 7,73 3,87 0,00 15,00 900 2,17 0,00 4,84 9,69 14,53 19,38 16,61 13,84 11,07 8,30 5,54 2,77 0,00 16,00 960 1,70 0,00 3,79 7,58 11,38 15,17 13,00 10,83 8,67 6,50 4,33 2,17 0,00 17,00 1020 1,39 0,00 3,12 6,23 9,35 12,47 10,69 8,91 7,12 5,34 3,56 1,78 0,00 18,00 1080 1,18 0,00 2,64 5,29 7,93 10,57 9,06 7,55 6,04 4,53 3,02 1,51 0,00 19,00 1140 1,02 0,00 2,29 4,58 6,87 9,16 7,85 6,54 5,23 3,93 2,62 1,31 0,00 20,00 1200 0,90 0,00 2,02 4,03 6,05 8,07 6,91 5,76 4,61 3,46 2,30 1,15 0,00 21,00 1260 0,80 0,00 1,80 3,60 5,39 7,19 6,16 5,14 4,11 3,08 2,05 1,03 0,00 22,00 1320 0,72 0,00 1,62 3,24 4,86 6,48 5,55 4,63 3,70 2,78 1,85 0,93 0,00 23,00 1380 0,66 0,00 1,47 2,94 4,41 5,88 5,04 4,20 3,36 2,52 1,68 0,84 0,00 24,00 1440 0,60 0,00 1,34 2,69 4,03 5,37 4,61 3,84 3,07 2,30 1,54 0,77 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,05 1,55 26,00 62,44 105,57 151,25 164,66 162,36 152,07 136,46 116,90 94,27 69,94 56,60 48,27 40,99 33,93 26,73 19,20 13,18 8,47 4,91 2,38 0,77 0,00HIDROGRAMA T=10 años min 206 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo Tabla 17. Hidrograma T=5 años Tabla 18. Hidrograma T=2 años h min mm t t Lluvia neta 0 40 80 120 160 200 240 280 320 360 400 440 480 520 560 600 640 680 720 760 800 840 880 920 960 1000 1040 1080 1120 1160 1200 1240 1280 1320 1360 1400 0,00 0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,00 60 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 2,00 120 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 3,00 180 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 4,00 240 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 5,00 300 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 6,00 360 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 7,00 420 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 8,00 480 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 9,00 540 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 10,00 600 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 11,00 660 0,23 0,00 0,52 1,05 1,57 2,09 1,79 1,49 1,20 0,90 0,60 0,30 0,00 12,00 720 7,30 0,00 16,32 32,64 48,96 65,29 55,96 46,63 37,31 27,98 18,65 9,33 0,00 13,00 780 4,13 0,00 9,23 18,47 27,70 36,94 31,66 26,38 21,11 15,83 10,55 5,28 0,00 14,00 840 2,37 0,00 5,30 10,60 15,90 21,19 18,17 15,14 12,11 9,08 6,06 3,03 0,00 15,00 900 1,71 0,00 3,82 7,64 11,46 15,28 13,10 10,91 8,73 6,55 4,37 2,18 0,00 16,00 960 1,34 0,00 3,00 6,01 9,01 12,01 10,30 8,58 6,87 5,15 3,43 1,72 0,00 17,00 1020 1,11 0,00 2,48 4,95 7,43 9,91 8,49 7,08 5,66 4,25 2,83 1,42 0,00 18,00 1080 0,94 0,00 2,11 4,21 6,32 8,42 7,22 6,02 4,81 3,61 2,41 1,20 0,00 19,00 1140 0,82 0,00 1,83 3,66 5,49 7,31 6,27 5,22 4,18 3,13 2,09 1,04 0,00 20,00 1200 0,72 0,00 1,61 3,23 4,84 6,45 5,53 4,61 3,69 2,76 1,84 0,92 0,00 21,00 1260 0,64 0,00 1,44 2,88 4,32 5,76 4,94 4,11 3,29 2,47 1,65 0,82 0,00 22,00 1320 0,58 0,00 1,30 2,60 3,90 5,19 4,45 3,71 2,97 2,23 1,48 0,74 0,00 23,00 1380 0,53 0,00 1,18 2,36 3,54 4,72 4,05 3,37 2,70 2,02 1,35 0,67 0,00 24,00 1440 0,48 0,00 1,08 2,16 3,24 4,32 3,70 3,08 2,47 1,85 1,23 0,62 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,52 17,37 43,45 74,82 109,20 120,93 120,63 114,10 103,40 89,60 73,34 55,37 45,04 38,52 32,77 27,17 21,42 15,40 10,57 6,80 3,94 1,91 0,62 0,00 HIDROGRAMA T=5 años min h min mm t t Lluvia neta 0 40 80 120 160 200 240 280 320 360 400 440 480 520 560 600 640 680 720 760 800 840 880 920 960 1000 1040 1080 1120 1160 1200 1240 1280 1320 1360 1400 0,00 0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,00 60 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 2,00 120 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 3,00 180 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 4,00 240 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 5,00 300 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 6,00 360 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 7,00 420 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 8,00 480 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 9,00 540 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 10,00 600 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 11,00 660 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 12,00 720 3,65 0,00 8,16 16,32 24,48 32,64 27,98 23,31 18,65 13,99 9,33 4,66 0,00 13,00 780 2,54 0,00 5,68 11,36 17,04 22,72 19,48 16,23 12,99 9,74 6,49 3,25 0,00 14,00 840 1,51 0,00 3,37 6,74 10,12 13,49 11,56 9,63 7,71 5,78 3,85 1,93 0,00 15,00 900 1,10 0,00 2,47 4,94 7,41 9,87 8,46 7,05 5,64 4,23 2,82 1,41 0,00 16,00 960 0,88 0,00 1,96 3,92 5,88 7,84 6,72 5,60 4,48 3,36 2,24 1,12 0,00 17,00 1020 0,73 0,00 1,63 3,26 4,88 6,51 5,58 4,65 3,72 2,79 1,86 0,93 0,00 18,00 1080 0,62 0,00 1,39 2,78 4,17 5,57 4,77 3,98 3,18 2,39 1,59 0,80 0,00 19,00 1140 0,54 0,00 1,21 2,43 3,64 4,85 4,16 3,47 2,77 2,08 1,39 0,69 0,00 20,00 1200 0,48 0,00 1,07 2,15 3,22 4,30 3,68 3,07 2,46 1,84 1,23 0,61 0,00 21,00 1260 0,43 0,00 0,96 1,92 2,89 3,85 3,30 2,75 2,20 1,65 1,10 0,55 0,00 22,00 1320 0,39 0,00 0,87 1,74 2,61 3,48 2,98 2,48 1,99 1,49 0,99 0,50 0,00 23,00 1380 0,35 0,00 0,79 1,58 2,38 3,17 2,72 2,26 1,81 1,36 0,91 0,45 0,00 24,00 1440 0,32 0,00 0,73 1,45 2,18 2,90 2,49 2,07 1,66 1,24 0,83 0,41 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 8,16 22,00 39,21 58,89 67,71 69,23 66,85 61,79 54,73 46,08 36,10 29,68 25,54 21,81 18,13 14,33 10,31 7,09 4,56 2,65 1,28 0,41 0,00 HIDROGRAMA T=2 años min Anejo 6.1: Método del hidrograma unitario triangular 207 208 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo El resultado final se recoge en la siguiente gráfica: Finalmente, a modo de resumen se recogen en la siguiente tabla los caudales punta obtenidos mediante el método del hidrograma unitario para cada periodo de retorno. T (años) Q punta (m3/s) 10.000 851,5 5.000 763,0 2.000 652,1 1.000 573,2 500 498,5 200 406,8 100 342,8 50 283,6 25 229,2 10 164,7 5 120,9 2 69,2 0 100 200 300 400 500 600 700 800 900 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 m3/s min Hidrogramas (Método del Hidrograma Unitario) T = 10.000 años T = 5.000 años T = 1.000 años T = 500 años T = 200 años T = 100 años T = 50 años T = 25 años T = 10 años T = 5 años T = 2 años 209 ANEJO 6.2: MÉTODO RACIONAL APLICADO AL HIDROGRAMA SINTÉTICO DEL S.C.S. 216 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo T = 25 años T = 10 años T = 5 años T = 2 años A (km2) 117,14 A (km2) 117,14 A (km2) 117,14 A (km2) 117,14 Qp (m3/s) 228,0 Qp (m3/s) 166,5 Qp (m3/s) 125,2 Qp (m3/s) 74,7 Tp (h) 1,07 Tp (h) 1,46 Tp (h) 1,95 Tp (h) 3,26 t/Tp q/Qp t (seg) Q(m3/seg) t (seg) Q(m3/seg) t (seg) Q(m3/seg) t (seg) Q(m3/seg) 0,0 0,000 0 0,00 0 0,00 0 0,00 0 0,00 0,1 0,030 385 6,84 527 5,00 701 3,76 1174 2,24 0,2 0,100 769 22,80 1053 16,65 1401 12,52 2349 7,47 0,3 0,190 1154 43,33 1580 31,64 2102 23,78 3523 14,19 0,4 0,310 1539 70,69 2107 51,63 2803 38,81 4698 23,15 0,5 0,470 1923 107,18 2633 78,28 3504 58,83 5872 35,10 0,6 0,660 2308 150,50 3160 109,92 4204 82,62 7046 49,29 0,7 0,820 2693 186,99 3687 136,57 4905 102,65 8221 61,24 0,8 0,930 3077 212,07 4213 154,89 5606 116,42 9395 69,46 0,9 0,990 3462 225,76 4740 164,88 6306 123,93 10570 73,94 1,0 1,000 3846 228,04 5267 166,55 7007 125,18 11744 74,69 1,1 0,990 4231 225,76 5793 164,88 7708 123,93 12918 73,94 1,2 0,930 4616 212,07 6320 154,89 8408 116,42 14093 69,46 1,3 0,860 5000 196,11 6847 143,23 9109 107,66 15267 64,23 1,4 0,780 5385 177,87 7373 129,91 9810 97,64 16442 58,26 1,5 0,680 5770 155,07 7900 113,25 10511 85,12 17616 50,79 1,6 0,560 6154 127,70 8427 93,27 11211 70,10 18790 41,83 1,7 0,460 6539 104,90 8953 76,61 11912 57,58 19965 34,36 1,8 0,390 6924 88,93 9480 64,95 12613 48,82 21139 29,13 1,9 0,330 7308 75,25 10007 54,96 13313 41,31 22314 24,65 2,0 0,280 7693 63,85 10533 46,63 14014 35,05 23488 20,91 2,2 0,207 8462 47,20 11587 34,48 15416 25,91 25837 15,46 2,4 0,147 9232 33,52 12640 24,48 16817 18,40 28186 10,98 2,6 0,107 10001 24,40 13693 17,82 18218 13,39 30534 7,99 2,8 0,077 10770 17,56 14747 12,82 19620 9,64 32883 5,75 3,0 0,055 11539 12,54 15800 9,16 21021 6,88 35232 4,11 3,2 0,040 12309 9,12 16853 6,66 22423 5,01 37581 2,99 3,4 0,029 13078 6,61 17907 4,83 23824 3,63 39930 2,17 3,6 0,021 13847 4,79 18960 3,50 25225 2,63 42278 1,57 3,8 0,015 14617 3,42 20013 2,50 26627 1,88 44627 1,12 4,0 0,011 15386 2,51 21067 1,83 28028 1,38 46976 0,82 4,5 0,005 17309 1,14 23700 0,83 31532 0,63 52848 0,37 5,0 0,000 19232 0,00 26333 0,00 35035 0,00 58720 0,00 Anejo 6.2: Método racional aplicado al hidrograma sintético del s.c.s. 217 0 100 200 300 400 500 600 700 800 900 0 100 200 300 400 500 600 (m3/s) (min) Hidrogramas (Método S.C.S.) T=10.000 años T=5.000 años T=2.000 años T=1.000 años T=500 años T=200 años T=100 años T=50 años T=25 años T=10 años T=5 años T=2 años 219 ANEJO 7: MODELADO DE LA CUENCA EN EL PROGRAMA HEC-HMS Anejo 7: Modelado de la cuenca en el programa HEC-HMS 221 l modelado de la cuenca en el programa HEC-HMS nos dará como resultado los hidrogramas de salida de la cuenca frente a los distintos episodios de lluvia que se estudian en el presente trabajo. El modelo tendrá en cuenta la transformación de precipitación en escorrentía mediante el cálculo de la precipitación efectiva y además incorporará los tramos de río que, como se verá, tendrán un efecto laminador del caudal punta. El esquema modelado en HEC-HMS de la cuenca es el siguiente: Los elementos que componen el esquema de la cuenca son:  Subcuencas: se han modelado las 5 subcuencas en las que se divide la cuenca total. Éstas han sido modeladas mediante los siguientes métodos y parámetros: Subcuenca Área Loss Method: SCS Curva Number Transform Method: SCS Unit Hydrograph 1 32,26 Po (mm) 19,94 Lag Time (min) = 0,6·Tc 140,7 CN 75,1 % Imprevious 0 2 61,58 Po (mm) 18,69 Lag Time (min) = 0,6·Tc 310,7 CN 73,1 % Imprevious 0 E 222 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo Subcuenca Área Loss Method: SCS Curva Number Transform Method: SCS Unit Hydrograph 3 43,09 Po (mm) 22,43 Lag Time (min) = 0,6·Tc 221 CN 69,4 % Imprevious 0 4 33,92 Po (mm) 11,75 Lag Time (min) = 0,6·Tc 204 CN 81,2 % Imprevious 0 5 6,30 Po (mm) 16,07 Lag Time (min) = 0,6·Tc 84 CN 76 % Imprevious 0 Como ejemplo se insertan imágenes de la modelización de la “Subcuenca 1”:  Tramos de río: Siendo el tramo 1 el existente entre la desembocadura de la cuenca 1 y la desembocadura de la cuenca 2 y el tramo 2 el existente entre la desembocadura de las cuencas 2, 3 y 4 y la presa. Así mismo, se ha asimilado el tiempo de tránsito al tiempo de concentración y se ha adoptado un número de tramos de forma que se cumpla la condición de estabilidad descrita anteriormente. Los valores adoptados para los parámetros necesarios en los tramos de río utilizando el método descrito en la memoria de Muskingum son: Anejo 7: Modelado de la cuenca en el programa HEC-HMS 223 Parámetro Tramo 1 Tramo 2 Tiempo de tránsito, K (h) 7 2,1 Número de tramos, N 40 12 X 0,2 0,2 Donde: - R $ℎ) = Tiempo de tránsito de la onda de avenida a través del tramo considerado, obtenido a partir de las isócronas de cada subcuenca - ‚ = Parámetro adimensional que depende de la forma del almacenamiento por cuña modelado 0<X<0,5. El valor X presenta valores, para corrientes naturales, situados entre 0 y 0,3, siendo frecuente el uso del valor X=0,2 como promedio en ausencia de datos de campo, valor que se ha adoptado en este trabajo. Como ejemplo se adjuntan a continuación ilustraciones de la modelización del “Tramo 1”:  Elementos de unión: han sido utilizados dos elementos de unión que dan continuidad al sistema. Del elemento “Unión-2” se sacarán los hidrogramas que componen el estudio hidrológico de la cuenca y los cuales, derivarán aguas abajo hacia el embalse del Corumbel Bajo sobre el que se realizará el análisis de la laminación de avenidas.  Embalse del Corumbel Bajo: para el modelado del embalse en el programa serán necesarias:  Curva característica del embalse: será utilizada la curva detallada en el Anejo 8. De esta forma se podrá calcular la cota de la lámina de agua en el embalse. 224 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo  Curva de descarga del aliviadero y curva de descarga del desagüe de fondo (para el caso de laminación con el desagüe de fondo abierto): se usarán las curvas detalladas en el Anejo 8. ALIVIADERO: DESAGÜE DE FONDO Ambos elementos, aliviadero y desagües de fondo, serán modelados como “Spilways” de forma que se les dotará de las curvas de descarga. Para el caso de laminación con desagües de fondo cerrados se eliminará el “Spilway” correspondiente al desagüe de fondo. Además, se tomará que el estado inicial del embalse frente a la avenida será el de NMN (73) que será la situación más desfavorable. Anejo 7: Modelado de la cuenca en el programa HEC-HMS 225  Pluviómetros: se han implementado los pluviómetros con las lluvias correspondientes a cada subcuenca y para cada periodo de retorno calculados en el Anejo 5: Cálculo de la precipitación: Hietogramas de precipitación total y lluvia neta. Posteriormente, se han creado distintos modelos meteorológicos en los que se han agrupado los pluviómetros por periodo de retorno. 232 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo T = 500 años Anejo 7: Modelado de la cuenca en el programa HEC-HMS 233 T = 200 años 234 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo T = 100 años Anejo 7: Modelado de la cuenca en el programa HEC-HMS 235 T = 50 años 236 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo T = 25 años Anejo 7: Modelado de la cuenca en el programa HEC-HMS 237 T = 10 años 238 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo T = 5 años Anejo 7: Modelado de la cuenca en el programa HEC-HMS 239 T = 2 años 241 ANEJO 8: CARACTERIZACIÓN DEL EMBALSE 248 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo A.8.2. Curvas de desagüe A.8.2.1. Aliviadero El aliviadero se sitúa en un collado, en la margen derecha y está constituido por un vertedero frontal de labio fijo y un canal de descarga. La sección de control consta de cuatro vanos, con planta recta y una longitud neta de vertido de 11,5 m por vano (total de 46 m útiles), con pilas de 1,0 m pertenecientes a la obra de fábrica que atraviesa el vertedero. El umbral del vertedero se encuentra a la cota 73, correspondiente al máximo nivel normal. El perfil del vertedero se ha diseñado según el modelo del USBR (United States Bureau of Reclamation), para una altura de lámina de 1,75 m. A continuación el agua penetra en el canal de descarga horizontal que pasados 8 m de longitud desde el borde de aguas arriba del vertedero entra en un canal de 16,6 % de pendiente de 51,0 m de longitud que desemboca a la cota 62 m.s.n.m. Perfil longitudinal del aliviadero Anejo 8: Caracterización del embalse 249 La capacidad de desagüe del aliviadero de labio fijo se recoge en la siguiente tabla: Cota (m) H (m) Q (m3/s) Cota (m) H (m) Q (m3/s) 73 0 0 75,3 2,3 311,45 73,1 0,1 2,4 75,4 2,4 334,24 73,2 0,2 6,78 75,5 2,5 357,7 73,3 0,3 12,48 75,6 2,6 381,85 73,4 0,4 19,29 75,7 2,7 406,68 73,5 0,5 27,12 75,8 2,8 432,2 73,6 0,6 35,92 75,9 2,9 458,42 73,7 0,7 45,65 76 3 485,35 73,8 0,8 56,29 76,1 3,1 513 73,9 0,9 67,8 76,2 3,2 541,4 74 1 80,18 76,3 3,3 570,55 74,1 1,1 93,39 76,4 3,4 600,47 74,2 1,2 107,42 76,5 3,5 631,2 74,3 1,3 122,25 76,6 3,6 662,81 74,4 1,4 137,87 76,7 3,7 695,22 74,5 1,5 154,25 76,8 3,8 728,50 74,6 1,6 171,39 76,9 3,9 762,67 74,7 1,7 189,27 77 4 797,78 74,8 1,8 207,87 77,1 4,1 833,84 74,9 1,9 227,19 77,2 4,2 870,90 75 2 247,22 77,3 4,3 908,98 75,1 2,1 267,94 77,4 4,4 948,14 75,2 2,2 289,35 77,5 4,5 988,40 0 100 200 300 400 500 600 700 0 0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5 Q(m3/s) Ho (m) Capacidad descarga aliviadero 250 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo A.8.2.2. Desagüe de fondo El desagüe de fondo se sitúa en la galería de desvío. Los caudales evacuados discurren por dos conductos de 800 mm de diámetro y 105 m de longitud, desde la toma sumergida (a la cota 50,694) hasta la desembocadura (a la cota 50,14), lo que representa una pendiente del 0,5 %. La desembocadura del desagüe de fondo dispone de dos válvulas mariposa de guarda de 800 mm de diámetro (una por conducto) y de dos válvulas compuerta de 700 mm (también una por conducto). Las cuatro válvulas se encuentran motorizadas, pudiendo pasar de la posición abierta a la cerrada (y viceversa). Existe un by-pass por cada válvula de compuerta, regulado por dos válvulas decompuerta, de 150 mm de diámetro dispuestas en serie, este by-pass será operativo en el caso de instalarse válvulas Howell Bunger a la salida de los conductos. En el tramo de conducto comprendido entre la válvula de guarda y la de regulación hay una tubería de purga de 1 pulgada de diámetro por cada conducto, cerrada mediante una llave de bola manual. Además, las válvulas de mariposa disponen de by-pass, con un diámetro de 1 pulgada (claramente insuficiente), controlado por una sola válvula de bola. Adicionalmente, entre la válvula de seguridad y de regulación del conducto izquierdo del desagüe de fondo, se deriva una tubería de toma de 700 mm de diámetro que constituye una toma alternativa a la toma flotante. Las válvulas se encuentran situadas en una caseta ubicada aguas abajo de la presa, en la margen derecha. La amortiguación de energía del agua procedente de los desagües de fondo se realiza en el cauce, que en su primer tramo ha sido revestido de hormigón armado. Anejo 8: Caracterización del embalse 251 La curva de descarga del desagüe de fondo se recoge ne la siguiente tabla: Caudal (m3/s) Elevación (m) 1 conducto 2 conductos 54,875 2,1 4,1 55 2,1 4,2 56 2,3 4,6 57 2,5 5 58 2,7 5,4 59 2,9 5,7 60 3 6,1 61 3,2 6,4 62 3,3 6,7 63 3,5 7 64 3,6 7,2 65 3,7 7,5 66 3,9 7,7 67 4 8 68 4,1 8,2 69 4,2 8,5 70 4,3 8,7 71 4,5 8,9 72 4,6 9,1 73 4,7 9,3 74 4,8 9,5 75 4,9 9,7 75,5 4,9 9,8 76 5 10 76,5 5 10 77 5,1 10,2 2,0 3,0 4,0 5,0 6,0 7,0 8,0 9,0 10,0 11,0 54 59 64 69 74 79 Q (m3/s) Cota (m) Curvas de descarga de los desagües de fondo Anejo 9: Curvas de desagüe del aliviadero para el análisis de la Alternativa 1 253 ANEJO 9: CURVAS DE DESAGÜE DEL ALIVIADERO PARA EL ANÁLISIS DE LA ALTERNATIVA 1 Anejo 9: Curvas de desagüe del aliviadero para el análisis de la Alternativa 1 255 ara proceder a plantear la Alternativa 1 de aumento de la longitud del aliviadero actual de forma que aumente el caudal desaguado frente a las distintas avenidas posibles y, por tanto, que el nivel de agua en el embalse disminuya se llevarán a cabo distintas simulaciones en el modelo de la cuenca en HEC-HMS. Para el análisis del sistema y la elección de la longitud necesaria para adaptar la lámina de agua a la cota de coronación y pretil de la presa se irá aumentando la longitud del aliviadero actual en un vano adicional en cada simulación hasta llegar al punto en que se cumplan los resguardos con cierto margen. Se partirá del dato de la curva de desagüe proporcionada como dato del aliviadero actual y se tendrá en cuenta la formulación en la que se basa ésta: s = v · ú9"8 · n  Donde:  s = caudal desaguado por el aliviadero.  v = coeficiente de descarga  ú9"8 = es la longitud del aliviadero teniendo en cuenta el efecto de contracción de la lámina de agua en pilas y estribos ú9"8 = +,9  2 · •! · RJ/ RŽ· K Siendo:  +,9= es la longitud real del aliviadero sin contar con las pilas.  ! = número de pilas.  RJ= coeficiente de contracción debido a las pilas. En este caso, al tratarse de pilas redondeadas RJ=0,01.  R= coeficiente de contracción debido a los estribos. En este caso R=0,00 ya que se trata de un canal de entrada.  . = Altura de diseño de la lámina de agua sobre el aliviadero.   = la altura de vertido sobre el aliviadero. Se procederá a calcular la curva de descarga de los distintos aliviaderos propuestos haciendo uso de la expresión del caudal desaguado que se ha mostrado anteriormente. Para obtener los parámetros que definen al aliviadero se procedrá al ajuste de los valores de la curva dada mediante la prueba de distintos valores de C de forma que se ajuste lo máximo posible la curva dada con la obtenida mediante el empleo de la fórmula anterior del caudal. En concreto, el ajuste se centrará principalmente en la zona que abarca los valores de H entre 0 y 3,4 metros. Este rango se ha determinado teniendo en cuenta que la cota de la lámina de agua para la avenida extrema es de 76,4 m.s.n.m. por lo que existe una diferencia de 3,4 metros hasta el umbral del vertedero (73 m.s.n.m.), por lo que sabemos que todos los casos estudiados contemplarán alturas de lámina de agua en dicho rango. Además, el valor de . tomado para el cálculo de la longitud útil será de 2,5 m (la máxima posible para cumplir los resguardos), la cual es la más desfavorable ya que será la que provoque una longitud útil menor y por tanto el caudal también disminuirá, quedando del lado de la seguridad. Tras varias pruebas se ha obtenido el valor de C =1,93. Dicho valor hace que la curva calculada quede por debajo de la dada de tal forma que nos quedamos del lado de la seguridad suponiendo que se desagua menos de lo real. P 256 Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo Por ello, las curvas de descarga empleadas en los modelos de HEC-HMS serán las siguientes: L neta (m) Número de pilas L útil (m) 46 3 45,85 57,5 4 57,3 69 5 68,75 80,5 6 80,5 92 7 91,65 0 100 200 300 400 500 600 700 800 900 0 0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5 Q(m3/s) H (m) Curva desagüe aliviadero dada Curva calculada mediante el ajuste de C Anejo 9: Curvas de desagüe del aliviadero para el análisis de la Alternativa 1 257 Q (m3/s) Cota (m) H (m) L útil = 45,85 m L útil = 57,3 m L útil = 68,75 m L útil = 80,5 m L útil = 91,65 m 73 0 0 0,00 0,00 0,00 0,00 73,1 0,1 2,4 3,50 4,20 4,89 5,59 73,2 0,2 6,78 9,89 11,87 13,84 15,82 73,3 0,3 12,48 18,17 21,80 25,43 29,07 73,4 0,4 19,29 27,98 33,57 39,16 44,75 73,5 0,5 27,12 39,10 46,91 54,73 62,54 73,6 0,6 35,92 51,40 61,67 71,94 82,21 73,7 0,7 45,65 64,77 77,71 90,65 103,59 73,8 0,8 56,29 79,13 94,94 110,76 126,57 73,9 0,9 67,8 94,42 113,29 132,16 151,03 74 1 80,18 110,59 132,69 154,79 176,88 74,1 1,1 93,39 127,59 153,08 178,58 204,07 74,2 1,2 107,42 145,37 174,42 203,47 232,52 74,3 1,3 122,25 163,92 196,67 229,43 262,18 74,4 1,4 137,87 183,19 219,80 256,40 293,01 74,5 1,5 154,25 203,16 243,76 284,36 324,96 74,6 1,6 171,39 223,82 268,54 313,26 357,99 74,7 1,7 189,27 245,12 294,11 343,09 392,07 74,8 1,8 207,87 267,07 320,43 373,80 427,17 74,9 1,9 227,19 289,63 347,50 405,38 463,26 75 2 247,22 312,79 375,30 437,80 500,30 75,1 2,1 267,94 336,54 403,79 471,04 538,29 75,2 2,2 289,35 360,87 432,98 505,09 577,20 75,3 2,3 311,45 385,75 462,83 539,91 616,99 75,4 2,4 334,24 411,18 493,34 575,50 657,67 75,5 2,5 357,7 437,14 524,49 611,85 699,20 75,6 2,6 381,85 463,63 556,28 648,92 741,57 75,7 2,7 406,68 490,63 588,68 686,72 784,76 75,8 2,8 432,2 518,14 621,68 725,22 828,76 75,9 2,9 458,42 546,15 655,28 764,41 873,55 76 3 485,35 574,64 689,46 804,29 919,12 76,1 3,1 513 603,61 724,22 844,84 965,46 76,2 3,2 541,4 633,05 759,55 886,05 1012,55 76,3 3,3 570,55 662,95 795,43 927,90 1060,38 76,4 3,4 600,47 693,31 831,86 970,40 1108,94 76,5 3,5 631,2 724,13 868,82 1013,52 1158,22 76,6 3,6 662,81 755,38 906,32 1057,27 1208,21 76,7 3,7 695,22 787,07 944,35 1101,63 1258,90 76,8 3,8 728,50 819,20 982,89 1146,59 1310,28 AUTOR DEL PROYECTO: TUTOR DEL PROYECTO: TÍTULO DEL PROYECTO: FECHA: ESCALA: TÍTULO DEL PLANO: Nº DE PLANO: HOJA: FORMATO ORIGINAL UNE A3 Ángela Domínguez Pedraza Isabel Clara Rodríguez Medina Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo Septiembre 2017 1/ 75.000 HIDROGRAFÍA 6 1 de 1 ± Embalse del Corumbel Bajo Subcuenca 1 Subcuenca 2 Subcuenca 3 Subcuenca 4 Subcuenca 5 Red hidrográfica Arroyo Fuentidueña Arroyo Tamujoso Arroyo de Agua Fría Arroyo de Zahomi Arroyo de la Meloja Arroyo de la Viguera Arroyo de las Gargantas Arroyo del Ojo Barranco de Herrerías Río Corumbel 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 1 23 4 5 6 7 8 9 10 Parámetro Unidades Subcuenca 1 Subcuenca 2 Subcuenca 3 Subcuenca 4 Subcuenca 5 Cauce principal - Arroyo de la Meloja + Arroyo de la Viguera Arroyo de Zahomi + Río Corumbel Arroyo de Agua Fría + Arroyo Tamujoso Arroyo Fuentidueña Río Corumbel Longitud del cauce principal (   ) km 11,45 27,53 18,71 11,35 4,12 Cota superior del cauce principal (   ) m 407,52 402,91 360,45 107,41 71,34 Cota inferior del cauce principal ( ℎ  ) m 140,75 71,34 71,34 71,34 47 Pendiente media del cauce principal (J) Tanto por uno 0,0233 0,0121 0,0154 0,0032 0,0061 AUTOR DEL PROYECTO: TUTOR DEL PROYECTO: TÍTULO DEL PROYECTO: FECHA: ESCALA: TÍTULO DEL PLANO: Nº DE PLANO: HOJA: FORMATO ORIGINAL UNE A3 Ángela Domínguez Pedraza Isabel Clara Rodríguez Medina Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo Septiembre 2017 1/ 75.000 USOS DEL SUELO 7 1 de 1 ± Embalse del Corumbel Bajo Subcuenca 2 USOS DEL SUELO Bosque mixto Bosques de coníferas Bosques de frondosas Láminas de agua Material boscoso de transición Mosaicos de cultivos Olivares Pastizales naturales Prados y praderas Sistema agro-forestal Tierras de labor en secano Tierras regadas permanentemente Vegetación esclerófila Subcuenca 1 Subcuenca 3 Subcuenca 4 Subcuenca 5 AUTOR DEL PROYECTO: TUTOR DEL PROYECTO: TÍTULO DEL PROYECTO: FECHA: ESCALA: TÍTULO DEL PLANO: Nº DE PLANO: HOJA: FORMATO ORIGINAL UNE A3 Ángela Domínguez Pedraza Isabel Clara Rodríguez Medina Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo Septiembre 2017 1/ 75.000 PENDIENTE 8 1 de 1 ± Embalse del Corumbel Bajo Subcuenca 1 Subcuenca 2 Subcuenca 3 Subcuenca 4 Subcuenca 5 Pendiente 0 - 3,32 3,32 - 7,07 7,07 - 10,81 10,81 - 14,34 14,34 - 17,88 17,88 - 21,62 21,62 - 25,78 25,78 - 30,98 30,98 - 53,02 Parámetro Unidades Subcuenca 1 Subcuenca 2 Subcuenca 3 Subcuenca 4 Subcuenca 5 Pendiente media de la Cuenca Tanto por uno 0,1408 0,1237 0,1243 0,0247 0,0532 ! ? ! ? ! ? ! ? ! ? ! ? ± ! ?ESTACIONES PLUVIOMÉTRICAS Área de influencia de cada pluviómetro Berrocal (Pueblo Nuevo) Escacena del Campo (Hytasa) Escacena del Campo (Las Contiendas) La Palma del Condado La Palma del Condado (Cuquiles) Niebla (El Guijo) Área de influencia de cada pluviómetro sobre cada subcuenca (ha) Subcuenca Berrocal (Pueblo Nuevo) La Palma del Condado (Cuquiles) Niebla (El Guijo) La Palma del Condado Escacena del Campo (Las Contiendas) Escacena del Campo (Hytasa) 1 0 0 0 0 3 . 225,9 0 2 2 . 061,9 1 . 881,8 0 0 2 . 032,2 181,9 3 2.763,9 1.115,0 430,3 0 0 0 4 0 2 . 032,6 0 470,1 0 888,8 5 0 629,7 0 0 0 0 Cuenca completa 4825,9 5659,1 430,3 470,1 5258,0 1070,7 AUTOR DEL PROYECTO: TUTOR DEL PROYECTO: TÍTULO DEL PROYECTO: FECHA: ESCALA: TÍTULO DEL PLANO: Nº DE PLANO: HOJA: FORMATO ORIGINAL UNE A3 Ángela Domínguez Pedraza Isabel Clara Rodríguez Medina Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo Septiembre 2017 1/ 100.000 POLÍGONOS DE THIESSEN 9 1 de 1 Precipitación máxima en 24 h según subcuenca obtenida mediante el método de los Polígonos de Thiessen y según periodo de retorno corregida mediante coficientes de simultaneidad y mayoración. SUBC. T 10.000 5.000 2.000 1.000 500 200 100 50 25 10 5 2 1 244,2 225,5 201,7 184,6 168,2 147,6 132,8 118,8 105,3 88,4 75,9 58,8 2 208,6 193,3 173,8 159,8 146,3 129,4 117,2 105,5 94,3 80,2 69,8 55,3 3 194,6 181,0 163,6 151,1 139,0 123,8 112,8 102,3 92,2 79,3 69,8 56,4 4 214,7 198,5 177,9 163,1 148,8 131,0 118,1 105,8 94,1 79,3 68,5 53,4 5 212,0 196,0 175,7 161,1 147,1 129,4 116,7 104,6 93,1 78,5 67,7 52,9 Cuenca compl. 202,9 187,9 168,9 155,2 142,0 125,4 113,5 102,1 91,2 77,4 67,2 53,1 La Palma del Condado (Cuquiles) Niebla (El Guijo) La Palma del Condado Escacena del Campo (Hytasa) Escacena del Campo (Las Contiendas) Berrocal (Pueblo Nuevo) Subc. 5 Subc. 4 Subc. 3 Subc. 2 Subc. 1 AUTOR DEL PROYECTO: TUTOR DEL PROYECTO: TÍTULO DEL PROYECTO: FECHA: ESCALA: TÍTULO DEL PLANO: Nº DE PLANO: HOJA: FORMATO ORIGINAL UNE A3 Ángela Domínguez Pedraza Isabel Clara Rodríguez Medina Estudio hidrológico, laminación de avenidas y comprobación de resguardos de la presa del Corumbel Bajo Septiembre 2017 1/ 75.000 UMBRAL DE ESCORRENTÍA 10 1 de 1 ± Embalse del Corumbel Bajo Subcuenca 1 Po High : 244 Low : 2 Subcuenca 4 Subcuenca 2 Subcuenca 3 Subcuenca 5 SUBCUENCA Po media (mm) CN 1 16,84 75,1 2 18,69 73,1 3 22,43 69,4 4 11,75 81,2 5 12,05 80,8 Cuenca completa 17,75 74,1             CAPÍTULO 2 ALIVIADERO *9   $#"8!&"#5!,"$3!$%",-%"0 2(9) )&)& '!!!2  "!# :91  :00:;7767607 )2( 2&%&2+3/454,64!!&7&*$&*,6&& &%&&&5 8//96/:4&3);< %2#&=%- ! !! "!# 6:9  :00:;77707000 6(9* 2&%&2+3/414./4!!*&7&*$&*./&& &&56// 9,./>4&3)&*)&() );<2+/.#+ &%- !!2 !"!# :99  :00:;7767607007 *)(* 2&%&2+3/454,64!!&7&*$&*,6&& &%&/36&& &&56//9?/:4&3) @&*))    ; < %2#&=%- !   "!# ,-./,0 1* .       CAPÍTULO 3 PUENTE *&  -/&" '&6&'"$/-%5&<(&#$%" 99(1 '),6&,//& && !2 2 '!!'"!# *8  !'"3!8 !-#&&="!-/.$>#0-%5&$,$"#$%! 69( 1)@&%A,/& ! 2!"!# *8   !'"3!8 !-#&&="!-/.$>#0-%5&$,$"+%! *(2 1)@&%A,/&$&  "!# 2)=  !%-'%?'-#"%-3"76# 9(* 1&*1#.4,6&& !2  "!# 11 % 4#0 -%50#'0;6(?!-&0/!$@%-#"( %A$80(12B!='' 6)(6) 5&(&&%&+.6*9 <)*%$&B0C &@ ! ! "!# ,-./,0 1* 3        CAPÍTULO 1 ACONDICIONAMIENTO DEL TERRENO Y TRABAJOS PREVIOS    !"#$!%"&%$ #!#! 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