Análisis de la estructura del proyecto de reforma “Hotel H10 Casa de la Plata” , Sevilla

AUTORA: YAIZA ÁVILA PIÑA TUTOR: D. MANUEL CARO ESTEBAN ANÁLISIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” , SEVILLA PROYECTO DE FIN DE GRADO, GRUPO 8, CRUSO 2018-2019 Dirección: c/Lagar,2 41010, Sevilla ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” RESUMEN El siguiente documento muestra un trabajo académico que desarrolla el cálculo y análisis de la estructura de un edificio existente en la provincia de Sevilla, más concretamente de un inmueble que, por su historia, llega a ser muy popular para sus ciudadanos. Construcción emblemática, con cambios en su geometría y cambios de uso a lo largo de su vida, que llega a ser casi inapreciable a ojos de los viandantes antes de su reforma, pero un espectáculo después de ella. Visitado actualmente por personas que, ante su asombro, ven una nueva vida al lugar donde, según ellos mismos, hasta compraron sus primeros zapatos. Se realiza pues unas conclusiones finales mostrando las soluciones tomadas para poder seguir dando utilidad a viejos forjados y elementos metálicos olvidados desde el 2001, pero tan queridos desde 1963. ABSTRACT The following document shows an academic work that develops the calculation and analysis of the structure of an existing building in the province of Seville, more specifically of a building that, due to its history, becomes very popular for its citizens. Emblematic construction, with changes in its geometry and changes in use throughout its life, which becomes almost negligible in the eyes of pedestrians before its reform, but a show after it. Visited by people who, to their amazement, see a new life to the place where, according to themselves, they even bought their first shoes. Therefore, some final conclusions are made showing the solutions taken to continue to give use to old forged and metallic elements forgotten since 2001, but beloved since 1963. ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 1 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 2 1. INFORMACIÓN PREVIA a. OBJETIVO DEL PROYECTO El objetivo del presente proyecto de fin de grado es el análisis, cálculo y comprobación de la estructura existente en un antiguo edificio emblemático de Sevilla, como son los antiguos “almacenes Vilima” además del análisis, cálculo y comprobación de la estructura de refuerzo y los cambios realizados para la nueva construcción de un hotel para la cadena hotelera H10 “Hotel Casa de la plata”. Para la realización del mismo hemos hecho uso de la herramienta informática de cálculo estructural CypeCAD, versión 2019.d, disponible en el área de descarga de la Universidad de Sevilla y con licencia de estudiante obtenida de igual manera gracias a la Universidad de Sevilla. La documentación recopilada y utilizada para la realización del presente proyecto es cedida por la constructora a tiempo real, “DBD Consultoría Técnica SL”, encargada de la realización de las actuales obras de reforma del edificio, además de la documentación cedida por la dirección facultativa constituida por el despacho “Gloman Ingeniería SL”, y por el arquitecto Manuel Quijano perteneciente al estudio de arquitectura “Estudio Dato 22”, autores del proyecto de ejecución. El principal motivo del estudio de este proyecto es conocer las posibles deformaciones iniciales producidas por el edificio y, más adelante, analizar los cambios producidos y las soluciones tomadas para dotarlo de un nuevo uso después de tantos años de abandono. En resumen, podemos resumir los objetivos en los siguientes: - Cálculo de la estructura reformada - Comprobación de la estabilidad estructural - Análisis de los resultados obtenidos - Comparación de los resultados con la realidad - Conclusiones Modelado 3D proporcionado por el programa CypeCAD Autor: Yaiza Ávila Piña Foto de la fachada del Hotel H10 terminado. Autor: Yaiza Ávila Piña ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 3 b. SITUACIÓN, EMPLAZAMIENTO, ENTORNO Y NORMATIVA URBANÍSTICA El edificio se encuentra situado en pleno centro de la provincia de Sevilla, concretamente en la c/Lagar 2, 41010, haciendo esquina con las calles Puente y Pellón, Buiza y Mensaque, y encontrándose la puerta principal de frente por la calle Lineros. En su entorno cercano podemos encontrar a escasos minutos andando la iglesia “El Divino Salvador”, el monumento “Setas de Sevilla”, las conocidas Plaza de la Alfalfa, Plaza de Jesús de la Pasión, y a 10 min la Catedral de Sevilla. Por lo que se puede comprobar, es muy acertado la idea tanto de la creación de un centro comercial en dicho punto donde se encuentra el edificio existente como la de la reforma para emplazar un hotel, ya que nos encontramos en pleno centro turístico. o RESUMEN FOTOGRÁFICO DE LA SITUACIÓN DEL EDIFICIO Situación respecto a España Situación respecto la provincia de Sevilla ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 4 Situación respecto el centro de Sevilla Situación respecto el centro de Sevilla (2) Emplazamiento en Sevilla ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 5 o EMPLAZAMIENTO: - Referencia catastral: 5227012TG3452E0001YT - Dirección: C/Lagar 2, 41010 Sevilla - Datos de la Sede Catastral: Documentos Añadidos en el ANEJO C Fotografía datos Sede Electrónica Catastral de España. o ENTORNO FÍSICO: Se trata de un edificio entre medianeras. Hace esquina, presentado fachada a la c/Lagar y a la C/Buiza y Mensaque. Cuenta actualmente con 2 planta sótano, PB+3 y ático. Las edificaciones colindantes tienen distintas alturas. Las plantas se respetan en la reforma del edificio. Tiene una zona trasera considerada como “muelle de carga”, en la cual se crea una estructura nueva de PB+3 conectada a la estructura antigua. o NORMATIVA URBANÍSTICA: El edificio actualmente se ciñe a la normativa urbanística del PGOU de Sevilla, en concreto el Modificado del Plan Especial de Protección de la Encarnación. c. ANTECEDENTES HISTÓRICOS Almacenes Vilima, nombre nacido de un homenaje hacia Victoria Lirola Martínez, hija menor del dueño del edificio, José Lirola Cerezuela (más conocido como Pepín Lirola), es reconocido como ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 6 un edificio icónico del centro de Sevilla por ser uno de los primeros lugares considerados como grandes almacenes de la época. Abierto por primera vez en 1963 vendiendo todo tipo de tejidos de ropa, con tres plantas sobre rasante, PB y dos sótanos además de una planta castillete donde se ubicaba la zona administrativa, sufrió un increíble incendio donde murieron dos bomberos, en 1968, cerrando sus puertas hasta su nueva apertura totalmente renovado en 1969, pasando a vender todo tipo de artículos, no solo artículos de ropa. Con la reciente apertura de otro centro comercial de la cadena “El Corte Inglés” en las inmediaciones cercanas al edificio, sufrió un declive en sus ventas viéndose obligado a cerrar en 2001. Solo tuvo aperturas espontáneas, como por ejemplo para la grabación de algunas escenas de la película “Crimen Ferpecto” de Alex de la Iglesia en 2004. Desde entonces hasta la venta del edificio en 2014 permanece cerrado, comenzándose las obras para darle un nuevo uso hotelero para la cadena H10 en Marzo del 2018. La previsión de terminación del hotel, totalmente reformado, cambiando huecos en forjados y añadiendo refuerzos estructurales es para principios de Junio. Concretamente se realizó la apertura el sábado 25 de Mayo, para coincidir con la final de la “Copa del Rey” celebrada en Sevilla. 2. DESCIPCIÓN GENERAL DEL PROYECTO a. AGENTES INTERVINIENTES EN EL PROYECTO DE EJECUCIÓN DE LA REFORMA - Promotor: HOTEL RESIDENCE EL CORREGIDOR, S.L., con domicilio en C/Morgado, nº17, Sevilla, Actúa como representante D. Jordi Espelt Manrique, con NIF: 46572648-V y domicilio en C/Numancia, nº185, 1º, 08034 Barcelona. - Arquitecto: Manuel Quijano Vallejo, colegiado nº 3.369 en el Colegio de Arquitectos de Sevilla. Foto del cartel antiguo de los almacenes 1 Modelado 3D del proyecto original 1. Autor: Estudio Dato 22 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 13 Los forjados son de viguetas metálicas generalmente del tipo IPN 220 con bovedillas de hormigón de 70cm y capa de compresión de 5cm. Estas viguetas van apoyadas en las vigas principales, quedando éstas por debajo del forjado. Las escaleras tienen una estructura igualmente metálica, combinada con losa de hormigón y peldañeado realizado con ladrillo. Respecto a la cimentación, nos encontramos con una losa de 80cm de hormigón armado, con muros en las plantas de sótano de 70cm de ancho. En planta baja se encuentra al fondo en la zona denominada como “muelle de carga” una solera de unos 30 cm de ancho, la cual sustenta una estructura de arriostramiento metálica. A continuación, pasamos a proporcionar tablas resumen realizadas del estudio del proyecto de ejecución proporcionado por la constructora en cuestión: o RESUMEN DE PILARES DE LA ESTRUCTURA EXISTENTE TABLA RESUMEN PILARES NÚME RO PILAR DATOS (mm) CIM/S-1 S-1/PB PB/P1 P1/P2 P2/P3 P3/P C PC/Pcin st Ángulo inclinaci ón PILARES DE ESTRUCTURA EXISTENTE Tipo 2 UPN CON SEPARACIÓN DADA Y PRESILLAS CADA DISTANCIA DADA 1 A (ala) No existe No existe 65 65 60 50 no existe 90º B (altura perf) 160 160 140 100 C (ancho total) 280 280 290 280 Separac perfiles (C-2A) 150 150 170 180 Número de presillas 4 4 4 4 D (separac presillas) 360 360 430 370 H (altura presillas) 130 130 100 120 L (anchura presillas) 260 260 260 250 E (grosor presilla) 5 5 5 5 Foto de forjado de viguetas apoyadas en las vigas principales. Autor: Yaiza Ávila Piña ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 14 2 A (ala) No existe No existe 100 100 55 55 55 90º B (altura perf) 300 300 120 120 120 C (ancho total) 260 260 245 245 240 Separac perfiles (C-2A) 60 60 135 135 130 Número de presillas 4 4 4 4 4 D (separac presillas) 230 230 390 390 370 H (altura presillas) 170 170 120 120 100 L (anchura presillas) 200 200 210 210 200 E (grosor presilla) 5 5 5 5 5 3 A (ala) No existe No existe 100 100 85 60 45 90º B (altura perf) 300 300 220 140 85/80 C (ancho total) 245 260 245 245 240 Separac perfiles (C-2A) 45 60 75 125 150 Número de presillas 6 4 4 4 4 D (separac presillas) 450 230 385 390 370 H (altura presillas) 170 170 115 120 100 L (anchura presillas) 205 200 210 200 200 E (grosor presilla) 5 5 5 5 5 4 A (ala) No existe No existe 100 100 85 60 90º B (altura perf) 300 300 220 140 C (ancho total) 245 260 245 245 Separac perfiles (C-2A) 45 60 75 125 Número de presillas 6 4 4 4 D (separac presillas) 450 230 385 390 H (altura presillas) 170 170 115 120 L (anchura presillas) 205 200 210 200 E (grosor presilla) 5 5 5 5 5 A (ala) No existe No existe 100 80 70 55 80º B (altura perf) 300 220 185 / 180 120 C (ancho total) 245 250 245 245 Separac perfiles (C-2A) 45 90 105 135 Número de presillas 6 4 4 4 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 15 D (separac presillas) 450 400 400 390 H (altura presillas) 170 120 120 120 L (anchura presillas) 205 210 210 210 E (grosor presilla) 5 5 5 5 6 A (ala) 100 100 100 100 85 60 55 90º B (altura perfil) 300 300 300 300 220 140 120 C (ancho total) 245 245 245 260 245 245 240 Separac perfiles (C-2A) 45 45 45 60 75 125 130 Número de presillas 4 4 6 4 4 4 4 D (separac presillas) 400 400 450 230 385 390 370 H (altura presillas) 170 170 170 170 115 120 100 L (anchura presillas) 205 205 205 200 210 200 200 E (grosor presilla) 5 5 5 5 5 5 5 7 A (ala) 100 100 100 100 85 65 45 90º B (altura perf) 300 300 300 300 250 / 240 160 100 C (ancho total) 245 245 245 260 250 250 240 Separac perfiles (C-2A) 45 45 45 60 80 120 150 Número de presillas 4 4 6 4 4 4 4 D (separac presillas) 400 400 450 230 400 390 370 H (altura presillas) 170 170 170 170 120 120 100 L (anchura presillas) 205 205 205 200 210 205 200 E (grosor presilla) 5 5 5 5 5 5 5 8 A (ala) 100 100 100 100 85 65 No existe 90º B (altura perf) 300 300 300 300 250 / 240 160 C (ancho total) 245 245 245 260 250 250 Separac perfiles (C-2A) 45 45 45 60 80 120 Número de presillas 4 4 6 4 4 4 D (separac presillas) 400 400 450 230 400 390 H (altura presillas) 170 170 170 170 120 120 L (anchura presillas) 205 205 205 200 210 205 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 16 E (grosor presilla) 5 5 5 5 5 5 9 A (ala) No existe No existe 100 100 75 60 No existe 80º B (altura perf) 300 300 200 140 C (ancho total) 245 260 245 245 Separac perfiles (C-2A) 45 60 95 125 Número de presillas 6 4 4 4 D (separac presillas) 450 230 400 390 H (altura presillas) 170 170 120 120 L (anchura presillas) 205 200 210 200 E (grosor presilla) 5 5 5 5 10 A (ala) No existe No existe 65 65 65 45 45 00º B (altura perf) 160 160 160 80 80 C (ancho total) 260 260 260 260 260 Separac perfiles (C-2A) 130 130 130 170 170 Número de presillas 6 6 6 4 4 D (separac presillas) 450 450 450 550 550 H (altura presillas) 110 110 110 100 100 L (anchura presillas) 210 210 210 210 210 E (grosor presilla) 5 5 5 5 5 11 A (ala) No existe No existe 70 70 70 45 45 00º B (altura perf) 180 180 180 80 80 C (ancho total) 270 270 270 260 260 Separac perfiles (C-2A) 130 130 130 170 170 Número de presillas 6 6 6 4 4 D (separac presillas) 450 450 450 550 550 H (altura presillas) 110 110 110 100 100 L (anchura presillas) 225 225 225 210 210 E (grosor presilla) 5 5 5 5 5 12 A (ala) 100 100 100 100 85 60 45 88º B (altura perf) 300 300 300 250/24 0 220 140 100 C (ancho total) 245 245 245 240 245 245 240 Separac perfiles (C-2A) 45 45 45 40 75 125 150 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 17 Número de presillas 4 4 6 4 4 4 4 D (separac presillas) 400 400 450 370 385 390 370 H (altura presillas) 170 170 170 140 115 120 120 L (anchura presillas) 205 205 205 210 210 200 200 E (grosor presilla) 5 5 5 5 5 5 5 13 A (ala) 100 100 100 100 100 70 45 90º B (altura perf) 300 300 300 300 250 180 100 C (ancho total) 245 245 245 260 245 240 240 Separac perfiles (C-2A) 45 45 45 60 45 100 150 Número de presillas pletina corrida pletina corrida 6 4 4 4 4 D (separac presillas) pletina corrida pletina corrida 450 230 410 390 370 H (altura presillas) pletina corrida pletina corrida 170 170 120 120 100 L (anchura presillas) 205 205 205 200 210 205 200 E (grosor presilla) 5 5 5 5 5 5 5 14 A (ala) 100 100 100 100 100 70 No existe 90º B (altura perf) 300 300 300 300 250 180 C (ancho total) 245 245 245 260 245 240 Separac perfiles (C-2A) 45 45 45 60 45 100 Número de presillas pletina corrida pletina corrida 6 4 4 4 D (separac presillas) pletina corrida pletina corrida 450 230 410 390 H (altura presillas) pletina corrida pletina corrida 170 170 120 120 L (anchura presillas) 205 205 205 200 210 205 E (grosor presilla) 5 5 5 5 5 5 15 A (ala) No existe No existe 100 100 75 60 No existe 80º B (altura perf) 300 300 200 140 C (ancho total) 245 260 245 245 Separac perfiles (C-2A) 45 60 95 125 Número de presillas 6 4 4 4 D (separac presillas) 450 230 400 390 H (altura presillas) 170 170 120 120 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 18 L (anchura presillas) 205 200 210 200 E (grosor presilla) 5 5 5 5 16 A (ala) No existe No existe 80 65 60 50 45 -10º B (altura perf) 220 160 120 100 80 C (ancho total) 240 240 240 240 260 Separac perfiles (C-2A) 80 110 120 140 170 Número de presillas 6 4 4 4 4 D (separac presillas) 515 320 530 550 550 H (altura presillas) 135 110 100 90 100 L (anchura presillas) 205 210 195 200 210 E (grosor presilla) 5 5 5 5 5 17 A (ala) No existe No existe 80 70 60 50 45 -10º B (altura perf) 220 180 140 100 80 C (ancho total) 240 260 260 260 260 Separac perfiles (C-2A) 80 120 140 160 170 Número de presillas 6 4 4 4 4 D (separac presillas) 515 360 540 540 550 H (altura presillas) 135 100 100 100 100 L (anchura presillas) 205 220 210 210 210 E (grosor presilla) 5 5 5 5 5 18 A (ala) 100 100 100 100 75 60 60 83º B (altura perf) 300 300 300 250/24 0 200 140 140 C (ancho total) 245 245 245 240 245 245 245 Separac perfiles (C-2A) 45 45 45 40 95 125 125 Número de presillas 4 4 6 4 4 4 4 D (separac presillas) 400 400 450 370 400 390 370 H (altura presillas) 170 170 170 140 120 120 120 L (anchura presillas) 205 205 205 210 210 200 200 E (grosor presilla) 5 5 5 5 5 5 5 19 A (ala) 100 100 100 100 100 70 45 90º B (altura perf) 300 300 300 300 250 180 85/80 C (ancho total) 245 245 245 260 245 240 240 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 19 Separac perfiles (C-2A) 45 45 45 60 45 100 150 Número de presillas pletina corrida pletina corrida 6 4 4 4 4 D (separac presillas) pletina corrida pletina corrida 450 230 410 390 370 H (altura presillas) pletina corrida pletina corrida 170 170 120 120 100 L (anchura presillas) 205 205 205 200 210 205 200 E (grosor presilla) 5 5 5 5 5 5 5 20 A (ala) 100 100 100 100 100 70 no existe 90º B (altura perf) 300 300 300 300 250 180 C (ancho total) 245 245 245 260 245 240 Separac perfiles (C-2A) 45 45 45 60 45 100 Número de presillas pletina corrida pletina corrida 6 4 4 4 D (separac presillas) pletina corrida pletina corrida 450 230 410 390 H (altura presillas) pletina corrida pletina corrida 170 170 120 120 L (anchura presillas) 205 205 205 200 210 205 E (grosor presilla) 5 5 5 5 5 5 21 A (ala) No existe No existe 100 100 80 60 no existe 83º B (altura perf) 300 250 220 140 C (ancho total) 245 240 240 245 Separac perfiles (C-2A) 45 40 80 125 Número de presillas 6 4 4 4 D (separac presillas) 450 370 390 390 H (altura presillas) 170 140 120 120 L (anchura presillas) 205 210 210 200 E (grosor presilla) 5 5 5 5 22 A (ala) No existe No existe 80 75 65 55 55 -10º B (altura perf) 250/24 0 200 160 120 120 C (ancho total) 260 260 260 260 260 Separac perfiles (C-2A) 100 110 130 150 150 Número de presillas 6 4 4 4 4 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 20 D (separac presillas) 440 300 500 540 540 H (altura presillas) 120 120 120 100 100 L (anchura presillas) 220 220 220 220 220 E (grosor presilla) 5 5 5 5 5 23 A (ala) No existe No existe 80 70 60 50 50 ,-10º B (altura perf) 230 / 220 180 140 100 100 C (ancho total) 280 275 260 270 270 Separac perfiles (C-2A) 120 135 140 170 170 Número de presillas 6 4 4 4 4 D (separac presillas) 440 340 540 240 240 H (altura presillas) 120 110 100 95 95 L (anchura presillas) 220 230 240 220 220 E (grosor presilla) 5 5 5 5 5 24 A (ala) No existe No existe 80 70 65 55 55 83º B (altura perf) 220 180 160 120 120 C (ancho total) 240 245 250 240 240 Separac perfiles (C-2A) 80 105 120 130 130 Número de presillas 6 4 4 4 4 D (separac presillas) 515 340 390 390 390 H (altura presillas) 135 110 120 120 120 L (anchura presillas) 205 230 210 200 200 E (grosor presilla) 5 5 5 5 5 25 A (ala) No existe No existe 100 100 75 60 45 90º B (altura perf) 300 250 /240 200 140 85 /80 C (ancho total) 245 240 245 245 240 Separac perfiles (C-2A) 45 40 95 125 150 Número de presillas 6 4 4 4 4 D (separac presillas) 450 370 400 390 370 H (altura presillas) 170 140 120 120 100 L (anchura presillas) 205 210 210 200 200 E (grosor presilla) 5 5 5 5 5 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 21 26 A (ala) No existe No existe 100 100 80 60 No existe 90º B (altura perf) 300 300 220 140 C (ancho total) 245 245 240 245 Separac perfiles (C-2A) 45 45 80 125 Número de presillas 6 6 4 4 D (separac presillas) 450 450 390 390 H (altura presillas) 170 170 120 120 L (anchura presillas) 205 205 210 200 E (grosor presilla) 5 5 5 5 27 A (ala) No existe No existe 100 100 80 60 No existe 90º B (altura perf) 300 300 220 140 C (ancho total) 245 245 240 245 Separac perfiles (C-2A) 45 45 80 125 Número de presillas 6 6 4 4 D (separac presillas) 450 450 390 390 H (altura presillas) 170 170 120 120 L (anchura presillas) 205 205 210 200 E (grosor presilla) 5 5 5 5 28 A (ala) No existe No existe 100 100 80 50 No existe 90º B (altura perf) 300 300 220 100 C (ancho total) 245 245 240 310 Separac perfiles (C-2A) 45 45 80 210 Número de presillas 6 6 4 4 D (separac presillas) 450 450 390 400 H (altura presillas) 170 170 120 140 L (anchura presillas) 205 205 210 280 E (grosor presilla) 5 5 5 5 29 A (ala) No existe No existe 100 100 80 50 No existe 90º B (altura perf) 300 300 220 100 C (ancho total) 245 245 240 310 Separac perfiles (C-2A) 45 45 80 210 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 22 NOTAS:  El pilar 1 arranca desde PB, según planos de planta de la estructura del proyecto, pero no aparece en el plano de refundido de pilares ni en la memoria.  El pilar 10 arranca desde PB, y no vuelve a aparecer en el resto de plantas según el refundido del proyecto, sin embargo, en planos y en obra existe.  El pilar 11 arranca desde PB, deja de aparecer en las plantas 1 y 2, y sin embargo vuelve a aparecer en la planta 3.  El pilar 26 arranca desde PB, no aparece en P1, y después si aparece en todas las plantas según planos. PREMISA: se utiliza la misma sección de pilar o menor que la planta anterior y nunca siendo menos que la planta superior. o RESUMEN DE VIGAS DE LA ESTRUCTURA EXISTENTE RESUMEN VIGAS PLANTA VIGA TIPO SEPARACIÓN VIGAS ESTRUCTURA EXISTENTE TECHO S-2 Muro-P6 2 IPN-400 245 P6-P12 2 IPN-450 245 P12-P18 2 IPN-400 245 Número de presillas 6 6 4 4 D (separac presillas) 450 450 390 400 H (altura presillas) 170 170 120 140 L (anchura presillas) 205 205 210 280 E (grosor presilla) 5 5 5 5 30 A (ala) No existe No existe 65 55 50 45 No existe 90º B (altura perf) 160 120 100 85 C (ancho total) 260 260 260 260 Separac perfiles (C-2A) 130 150 160 170 Número de presillas 6 6 4 4 D (separac presillas) 500 500 430 440 H (altura presillas) 120 120 95 90 L (anchura presillas) 230 230 240 230 E (grosor presilla) 5 5 5 5 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 29 P7-P13 2 IPN-280 240 P13-P19 2 IPN-280 240 P19-P25 2 IPN-300 240 o RESUMEN DE FORJADOS DE LA ESTRUCTURA EXISTENTE TIPOS DE FORJADOS EXISTENTES NOMBRE TIPO DE FORJADO VIGUETAS BOVEDILLAS CAPA DE COMPRESIÓN FORJADO 01 Unidireccional IPN 220 Hormigón 70 x 30 5cm FORJADO 02 Unidireccional IPN 180 Hormigón 70 x 30 5cm FORJADO 03 Unidireccional IPN 160 Hormigón 70 x 30 5cm FORJADO 04 Unidireccional IPN 120 Hormigón 70 x 30 5cm FORJADO 06 Unidireccional IPN 200 Hormigón 70 x 30 5cm FORJADO 07 Losa maciza 15cm -- -- -- d. REPORTAJE FOTOGRÁFICO DEL EDIFICIO Y DE LA ESTRUCTURA EXISTENTE A continuación, se adjuntan algunas fotos de la estructura existente, tanto al principio cuando se revisó la estructura para realizar los cálculos de los refuerzos (fotos adjuntadas en el proyecto de ejecución por el estudio de arquitectura Estudio Dato 22), como durante la obra (fotografías cedidas por la constructora). FACHADAS C/ BUIZA Y MENSAAQUE C/ LAGAR ALZADO A C/ LAGAR ALZADO A C/ BUIZA Y MENSAQUE ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 30 Foto a C/LAGAR Foto a C/BUIZA Y MENSAQUE ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 31 ESTRUCTURA SÓTANO -2 FOTO A FOTO B FOTO A FOTO B FOTO C ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 32 SÓTANO -1 FOTO C FOTO D FOTO E FOTO F ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 33 FOTO D FOTO E FOTO F ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 34 PLANTA BAJA FOTO G FOTO G: Zona “muelle de carga” donde se puede ver la estructura de arriostramiento FOTO H FOTO H FOTO J FOTO I FOTO Ñ ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 35 FOTO I FOTO J FOTO Ñ ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 36 PLANTAS 1, 2 Y 3 FOTO K FOTO K FOTO L FOTO M FOTO N FOTO L FOTO M ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 37 PLANTA CUBIERTA/ÁTICO FOTO O FOTO P Y R FOTO P FOTO Q FOTO Q ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 38 e. DESCRIPCIÓN DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA DEL EDIFICIO Partiendo de la base de una estructura consolidada, se realizan reformas en los forjados de manera que se cierran huecos existentes y se abren algunos, como, por ejemplo, para el patio central que nos encontramos en el hotel. Además, se añaden pilares y vigas de refuerzo, tanto para la estructura existente como para la apertura de esos huecos. Los muros, cimentación y estructura principal del edificio no se modifican, solo se realizan refuerzos en casos puntuales mediante platabandas o similares, sin alterar su forma. Podemos clasificar dichos trabajos en los siguientes puntos:  DEMOLICIONES: - DE FORJADOS Y ESCALERAS De manera segura se realiza la demolición de huecos en forjados, siendo el principal y más problemático el hueco del patio central con una dimensión de 30m2 en PB y 60 m2 en el resto de plantas hacia arriba. A su vez se realiza la demolición de las escaleras existentes y se crean los huecos para el paso de las nuevas a construir, así como para el paso de los ascensores y el montacargas. La zona “muelle de carga”, se despeja totalmente de arriostramientos y cualquier tipo de construcción para la edificación nueva a realizar (llamada “ZONA A”). Además, aprovechando los trabajos de demolición, se demuele de manera parcial algunos forjados que están en muy mal estado, para realizar su reconstrucción totalmente nueva, aunque respetando las series de vigas que había anteriormente. A continuación, se detallan croquis de las demoliciones realizadas mediante sombreados de las zonas: FOTO R ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 45 N9-N11 1 IPN 200 0 N11-N13 1 IPN 200 0 N13-N15 1 IPN 200 0 N15-N14 1 IPN 240 0 N7-VIGA 1 IPN 240 0 Refuerzos 1IPN 400 0 1IPN 400 0 1IPN 400 0 1 IPN 200 0 P01-N1 1 IPN 320 0 N1-N4 1 IPN 260 0 N4-N6 1 IPN 300 0 N4-Viga 1 IPN 320 0 N6-Viga 1 IPN 300 0 Refuerzo 1 IPN 240 0 Escalera Emergencia 1 IPN 200 0 1 IPN 200 0 1 IPN 240 0 1 IPN 240 0 TECHO P3 Escaleras principal 1 IPN 200 0 1 IPN 220 0 1 IPN 220 0 1 IPN 220 0 1 IPN 220 0 1 IPN 220 0 1 IPN 220 0 N7-N9 1 IPN 200 0 N9-N11 1 IPN 200 0 N11-N13 1 IPN 200 0 N13-N15 1 IPN 200 0 N15-N14 1 IPN 240 0 N7-VIGA 1 IPN 240 0 N4-N6 1 IPN 300 0 N4-Viga 1 IPN 300 0 N6-Viga 1 IPN 300 0 Refuerzo 1 IPN 240 0 Escalera Emergencia 1 IPN 200 0 1 IPN 200 0 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 46 o RESUMEN DE CIMENTACIÓN NUEVA La nueva cimentación se proyecta mediante una losa de 30cm de canto y armadura base, superior e inferior de diámetro 12 cada 15cm, añadiendo refuerzos en las zonas que lo necesitan. Se realiza una conexión al edificio existente mediante conectores químicos. Los zunchos de cimentación serán de dos tipos, tipo Z1 de 60x30 y tipo Z2 de 40x30, cuyos armados se desglosan en los planos adjuntados en este proyecto. f. REPORTAJE FOTOGRÁFICO DEL EDIFICIO Y DE LA ESTRUCTURA REFORMADA A continuación, se adjuntan algunas fotos de la construcción de la reforma, así tanto como el resultado final obtenido (fotografías cedidas por la constructora). FACHADAS Foto cimentación nueva, conectores, estribos. Autor: Yaiza Ávila Piña ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 47 Foto a c/LAGAR Foto a c/BUIZA Y MENSAQUE Foto conectores de cimentación ESTRUCTURA CIMENTACIÓN NUEVA ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 48 Foto armado, arqueta, y puesta a tierra Foto hormigonado Foto P1 FORJADO P1, P2, P3 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 49 Foto P2 Foto P2 Modelado con cype: ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 50 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 50 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 51 1. DOCUMENTOS BÁSICOS, NORMATIVA UTILIZADA NORMATIVA - NCSE-02, Norma de construcción sismorresistente - EHE-08, Instrucción de hormigón estructural CTE – CÓDIGO TÉCNICO DE LA EDIFICACIÓN - DB-SE, Seguridad Estructural - DB-SE-AE, Acciones en la edificación - DB-SE-C, Seguridad Estructural. Cimientos - DB-SE-A, Estructuras de acero - DB-SE-F, Fábrica 2. ANÁLISIS ESTRUCTURAL a. PROCESO - Determinación de situaciones de dimensionado - Establecimiento de las acciones - Análisis estructural - Dimensionado b. SITUACIONES DE DIMENSIONADO - Persistentes. Condiciones normales de uso. - Transitorias. Condiciones aplicables durante un tiempo limitado. - Extraordinarias. Condiciones excepcionales en las que se pueden encontrar o estar expuesto el edificio. c. VIDA ÚTIL NOMINAL DE LA ESTRUCTURA Según la tabla del EHE-08, tabla 5 “vida útil nominal de los diferentes tipos de estructura”, se concluye que la vida útil de nuestro edificio es de 50 años. ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 52 d. MÉTODO DE COMPROBACIÓN ESTADOS LÍMITES Situaciones que de ser superadas, puede considerarse que el edificio no cumple con alguno de los requisitos estructurales para los que ha sido concebido. RESISTENCIA Y ESTABILIDAD. ESTADO LÍMITE ÚLTIMO Situación que, de ser superada, existe un riesgo para las personas, ya sea por una puesta fuera de servicio o por colapso parcial o total de la estructura: - Pérdida de equilibrio - Deformación excesiva - Transformación de estructura en mecanismo - Rotura de elementos estructurales o sus uniones - Inestabilidad de elementos estructurales Debe satisfacer la condición de: Donde; Rd= Valor de cálculo de la respuesta estructural Sd= Valor de cálculo del efecto de las acciones ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 53 APTITUD DE SERVICIO. ESTADO LÍMITE DE SERVICIO Situación que de ser superada afecta a: - El nivel de confort y bienestar de los usuarios - Correcto funcionamiento del edificio - Apariencia de la construcción Debe satisfacer la dondición; Donde; Cd= Valor límite admisible para el Estado Límite a comprobar (deformaciones, vibraciones, abertura de fisuras, etc) Ed= Valor de cálculo del efecto de las acciones (tensiones, nivel de vibración, abertura de fisura, etc) ESTADO LÍMITE DE DURABILIDAD Acciones físicas y químicas, de diferentes cargas que pueden degradar hormigón y armaduras. Donde; tL= Tiempo necesario para que el agente agresivo produzca un ataque de degradación significativo. td= Valor de cálculo de vida útil. e. ACCIONES Clasificación de las acciones: - PERMANENTES: Aquellas que actúan en todo instante, con posición constante y valor constante (pesos propios) o con variación despreciable: acciones reológicas. - VARIABLES: Aquellas que pueden actuar o no sobre el edificio: uso y acciones climáticas. - ACCIDENTALES: Aquellas cuya probabilidad de ocurrencia es pequeña, pero de gran importancia; sismo, incendio, impacto o explosión. ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 60 D) VARIABLES: se consideran las acciones de: a. SOBRECARGA DE USO Nos encontramos ante un edificio cuyo uso pasa a ser hotelero, con zonas diáfanas de vestíbulos y buffets de grandes dimensiones. Se han considerado pues las siguientes sobrecargas de uso en las distintas plantas; QM Sobrecarga de Uso (Tabla 3,1 CTE DBSE-AE) CATEGORÍA Carga Uniforme (kN/m2) Carga Concentrada (kN) PLANTAS donde predomina A A1 Viviendas y zonas de habitaciones en, hospitales y hoteles 2,00 2,00 P1/P2/P3 A2 Trasteros 3,00 2,00 P-1/P-2 C Zona con mesas y sillas 3,00 4,00 P-1/Pbaja C2 Zonas con asientos fijos 4,00 4,00 P-1 C3 Zona sin obstáculos, vestíbulos, hoteles, salas 5,00 4,00 P-1/Pbaja F Cubiertas transitables accesibles solo privadamente 1,00 2,00 Pcubierta/Pcubierta instalaciones *Adicional en zonas de pública concurrencia 1,00 2,00 Zonas de evacuación ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 61  CONCLUSIÓN POR PLANTAS Se introduce en el programa de cálculo las siguientes cargas generales por plantas; Planta Sobrecarga de uso Cargas muertas (kN/m²) Categoría Valor (kN/m²) PINST G2 1.0 2.7 PCUB G2 1.0 2.7 P3 C 2.0 1.8 P2 C 2.0 1.8 P1 C 2.0 1.8 PB C 3.0 1.8 S-1 C 2.0 1.8 Cimentación A 3.0 2.1 Y se van añadiendo cargas adicionales en los paños con distinto uso, o distintas cargas superficiales a las generales dispuestas por plantas. b. VIENTO De acuerdo con el Documento Básico DB-SE-AE, se han considerado los valores indicados a continuación para la acción eólica: - Altura de coronación del edificio: 15m - Situación del edificio: Sevilla - Zona A: Vb= 26m/s Según figura D.1 del CTE DB-SE-AE ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 62 - Grado de aspereza: IV - Ce= 2,00 Según tabla D.2 del CTE DB-SE-AE - Esbeltez : h/s = 15/34= 0,4417 Donde h= altura sobre rasante S= fondo en la dirección del viento - Coeficiente eólico de presión: Cp=0,70 - Coeficiente eólico de succión: Cs= 0,40 - Presión estática presión: qe= qb*Ce*Cp = 0,62 kN/m2 - Presión estática succión: qe= qb*Ce*Cs= 0,35kN/m2 Considerándose las cargas tanto en la dirección horizontal X como en la vertical Y, se adjunta tabla resumen de las cargas producidas por el viento en cada referencia de altura de forjado; Cargas de viento Planta Viento X (kN) Viento Y (kN) PINST 18.022 43.348 PCUB 104.332 113.648 P3 99.706 108.609 P2 85.524 93.161 P1 80.253 87.419 PB 58.481 79.647 S-1 0.000 0.000 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 63 c. ACCIONES TÉRMICAS En edificios habituales con elementos estructurales de hormigón o acero, pueden no considerarse las acciones térmicas cuando se dispongan juntas de dilatación de forma que no existan elementos continuos de más de 40m de longitud. En cuanto a los elementos existentes de fábrica, aun no siendo estructurales, se dispondrán juntas de movimiento para permitir dilataciones térmicas por humedad, fluencia y retracción, las deformaciones por flexión y los efectos de las tensiones internas producidas por carga verticales o laterales, sin que la fábrica sufra daños, teniendo en cuenta las distancias indicadas en la tabla 2.1 del DB SE-F del CTE. d. NIEVE De acuerdo con el Documento Básico DB-SE-AE, se han considerado los valores: - Situación: Sevilla - Zona: 6 - Coeficiente de forma: µ= I - Altitud: 8m - Sk: 0.20kN/m2 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 64 - Carga de nieve: qn= µ*Sk= 1*0.2 = 0.2 kN/m2 E) ACCIDENTALES: a. SISMO Conforma con la Norma de Construcción Sismorresistente NCSE-02, para la zona en la que se ubica el edificio, es preceptivo considerar la acción sísmica. A continuación, se indican los parámetros sísmicos considerados: - Clasificación de las construcciones: De importancia normal - Situación: Sevilla - Aceleración sísmica de cálculo: Donde: ab = Aceleración sísmica básica definida en según el mapa de peligrosidad sísmica siguiente; ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 65 Según ANEJO 1; ab/g para Sevilla= 0,07 p = Coeficiente adimensional de riesgo, en función de la probabilidad aceptable de que se exceda ac, en el período de vida para el que se proyecta la construcción p=1,0 S= coeficiente de amplificación del terreno con valor: Para; p*ab ≤ 0,1 g  S= C/1,25 C= Coeficiente de terreno. Depende de las características geotécnicas del terreno de cimentación; en este caso Tipo III C= 1,60 S= 1,60/1,25 = 1,28 Entonces; - Cálculo del periodo fundamental del edificio: Edificio con pórticos rígidos de acero laminado 𝑇𝐹= 𝑂, 11𝑛 Donde; n= número de plantas sobre rasante 𝑇𝐹= 𝑂, 11 ∗ 6 = 0,66𝑠 - Número de modos a considerar: (1) El primer modo, si 𝑇𝐹≤ 0,75s Considerando el artículo 1.2.3 de la norma NCSE-02, en las construcciones de importancia normal, se considerará las acciones sísmicas en caso de que el edificio sea mayor a 7 plantas si la aceleración sísmica de cálculo es igual o mayor a 0,08g. En el caso de que los pórticos estén bien arriostrados y la aceleración sea menor a 0,08g no será importante considerarlo. En nuestro caso tenemos pórticos bien arriostrados pero la aceleración sísmica nos supera los 0,08g de aceleración, con lo cual se tomará como premisa la consideración de dichas acciones en el cálculo, en base del lado de la seguridad. 𝑎𝑐 = 1,28 ∗ 1,00 ∗ 0,07 = 0,0896𝑔 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 66 3. VERIFICACIONES a. VERIFICACIÓN DE LA ESTABILIDAD Donde; Ed,dst = Valor de cálculo del efecto de las acciones desestabilizadoras. Ed,stb = Valor de cálculo del efecto de las acciones estabilizadoras. b. VERIFICACIÓN DE LA RESISTENCIA DE LA ESTRUCTURA (E.L.U.) Donde; Ed = Valor de cálculo del efecto de las acciones Rd = Valor de cálculo de la resistencia correspondiente. COMBINACIONES DE ACCIONES  El valor de cálculo de los efectos de las acciones correspondientes a una situación persistente o transitoria, se determina mediante combinaciones de acciones a partir de la expresión;  El valor de cálculo de los efectos de las acciones correspondiente una situación extraordinaria (accidental), se determina mediante combinaciones de acciones a partir de la expresión;  En los casos en los que la acción accidental sea la acción sísmica, todas las acciones variables concomitantes se tendrán en cuenta con su valor casi permanente, según la expresión; ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 67 Cuyas tablas de coeficiente de seguridad según la EHE-08 serían: Tabla 4.2 del CTE DB-SE sobre coeficientes de simultaneidad para acciones; ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 68 c. VERIFICACIÓN DE LA APTITUD DE SERVICIO (E.L.S) Se considera que hay un comportamiento adecuado, en relación con las deformaciones, las vibraciones o el deterioro, si se cumple para las situaciones de dimensionado pertinentes que el efecto de las acciones no alcanza el valor límite admisible establecido para dicho efecto. COMBINACIONES DE ACCIONES  Los efectos debidos a las acciones de corta duración que pueden resultar irreversibles, se determinan mediante combinaciones de acciones, del tipo denominado característica, a partir de la expresión;  Los efectos debidos a las acciones de corta duración que pueden resultar reversibles, se determinan mediante combinaciones de acciones del tipo denominado frecuentemente a partir de la expresión;  Los efectos debidos a las acciones de larga duración, se determinan mediante combinaciones de acciones, del tipo denominado casi permanente, a partir de la expresión; FLECHAS Flechas: Se ha limitado la flecha activa a 1/400 de la luz (pisos con tabiques ordinarios o pavimentos rígidos con juntas). Además, durante la ejecución de la obra se deberán compatibilizar las deformaciones estructurales esperadas con el comportamiento elástico del resto de elementos o sistemas constructivos. DESPLAZAMIENTOS HORIZONTALES Desplazamientos horizontales: Desplome total límite 1/500 de la altura total del edificio. 4. CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES HORMIGÓN HA-25 - Resistencia característica a los 28 días en probeta cilíndrica 15x30cm ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 69 𝑓 𝑐𝑘 =25 𝑁/𝑚𝑚2 - Resistencia de cálculo 𝑓 𝑐𝑑 =25 1,5 =16,66 𝑁/𝑚𝑚2 - Resistencia al cortante N/mm2 Donde; As= sección de la armadura longitudinal traccionada, en la sección Fck= resistencia característica del hormigón (N/mm2) Tracción Positiva Compresión Negativa - Módulo de deformación longitudinal secante ACERO B-500S/B-500SD - Límite elástico - Resistencia de cálculo - Módulo de elasticidad PERFILES METÁLICOS - Tipo; S 275 JR - Límite elástico ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 76  DEFORMADA En la deformada mostrada, también podemos comprobar dichas flechas en los forjados citados; Fmáx=9.3cm ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 77 B) COMPROBACIONES EN LOSAS DE CIMENTACIÓN (ELU)  COMPROBACIÓN A HUNDIMIENTO Nuestra cimentación no supera en carga a la tensión admisible del terreno, la cual ha sido calculada para arcilla semidura, con una máxima de 0.221MPa; CIMENTACIÓN LOSA 80cm Tensión máxima sobre el terreno = 0.213MPa Tensión mínima sobre el terreno = 0.060MPa CIMENTACIÓN NUEVA LOSA 30cm Tensión máxima sobre el terreno = 0.158MPa Tensión mínima sobre el terreno = 0.011MPa ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 78  COMPROBACIÓN DEL DESPEGUE DE LA LOSA (VUELCO) Se podría producir este estado si las cargas horizontales producidas por el terreno aplicado en los muros de carga produjesen algún tipo de levantamiento en la losa. A continuación se añade la comprobación mediante CypeCAD de que este hecho no se produce; GIRO EN X CIMENTACIÓN LOSA 80cm Giro máximo= 0.5 Giro mínimo= -0.2 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 79 GIRO EN Y CIMENTACIÓN NUEVA LOSA 30cm Giro máximo= 0.0 Giro mínimo= -2.3 CIMENTACIÓN LOSA 80cm Giro máximo= 0.3 Giro mínimo= -0.4 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 80 No se produce despegue de ningún punto de la losa; CIMENTACIÓN NUEVA LOSA 30cm Giro máximo= 0.0 Giro mínimo= 0.0 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 81 9. CONCLUSIONES Partiendo de los objetivos marcados al principio del todo de este proyecto, como eran; - Cálculo de la estructura reformada - Comprobación de la estabilidad estructural - Análisis de los resultados obtenidos - Comparación de los resultados con la realidad - Conclusiones personales Podemos concluir con lo siguiente; CÁLCULO DE LA ESTRUCTURA REFORMADA; se ha realizado un cálculo íntegro de la estructura en su estado reformado, de tal forma que, se ha podido comprobar lo ya visualizado por el propio arquitecto en la obra; los forjados, al pasar de ser tan diáfanos a disponer de cargas muertas más significativas, producen flecha. Además, dicha estructura, como ya se ha comentado, data del año 1963, por lo tanto, es bastante acertada la opción final a la que se llegó en obra de reforzar todos los paños afectados, incluso un poco más en algunas ocasiones con las dobles vigas en T. Por otro lado, en el caso del refuerzo de los pilares, a primera vista no resulta necesario, aunque viendo las comprobaciones realizadas por CypeCAD, podemos ver que algunos tienen desplazamientos, no significativos, pero si pueden afectar a la larga, por lo tanto, también es bastante acertada la opción de colocar platabandas con soldadura continua a modo de refuerzo en dichos pilares (realmente casi todos los de la obra). COMPROBACIÓN DE LA ESTABILIDAD ESTRUCTURAL; aunque se hayan producido en este caso comprobaciones que no cumplen (como las flechas ya citadas de los forjados), se ha podido comprobar la estabilidad global del edificio. Hay que destacar, por ejemplo, la decisión tomada en obra de los depósitos situados en cubierta. Éstos son colgados desde la cubierta del castillete, de tal manera que se reparten las cargas de forma más distribuida y se deja solo sobre el paño inferior la mitad de estos pesos (dichos paños han sido objeto de estudio durante la obra debido a su edad, sus muchísimos cambios de forma, y, porque en ese lugar, en la planta baja, fue donde se produjo el famoso incendio, comprometiendo la estabilidad a largo plazo de dichos forjados). ANÁLISIS DE LOS RESULTADOS OBTENIDOS; se realiza un análisis de los resultados obtenidos mediante el programa de tal manera que no deja en duda nada de lo descrito anteriormente. COMPARACIÓN DE LOS RESULTADOS CON LA REALIDAD; se realiza a lo largo del todo el trabajo, ya que, por ejemplo, en las tablas de pilares y vigas se añaden hipótesis de supuestos pilares y vigas que se encuentran en obra, pero no están representados en planos o no se describen en el proyecto. Además, se recalcan los resultados y la ejecución realizada según los datos obtenidos. ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 82 CONCLUSIONES PERSONALES; la realización de este proyecto me ha servido, ya que he tenido la fortuna de estar en obra durante su realización, de ver la realidad en tiempo real en la obra. Nos ha ayudado tanto a mí como al equipo que la ha realizado a tomar decisiones, como por ejemplo la de los depósitos de cubierta, su disposición y su forma de colgarlos, así como los refuerzos realizados. No obstante, no hay que olvidar que nunca se puede realizar nada sin la aprobación de los agentes competentes cualificados para dar la orden final en cada caso. ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” NORMATIVA - CTE DB SE-SE, Documento Básico, Seguridad Estructural, vigente desde el 2006, tiene por objeto establecer reglas y procedimientos que permitan cumplir las exigencias de seguridad estructural. - CTE DB SE-AE, Documento Básico, Seguridad Estructura, Acciones en la edificación, vigente desde el 2006, verifica el cumplimiento de los requisitos de seguridad estructural. - CTE DB SE-C, Documento Básico, Seguridad Estructura, Cimientos, vigente desde el 2006, establece la seguridad estructural, capacidad portante y aptitud al servicio de los elementos de cimentación - CTE DB SE-A, Documento Básico, Seguridad Estructura, Acero, establece las especificaciones, criterios, procedimientos principios y reglas que aseguran un comportamiento estructural adecuado de un edificio. - NCSE 002, Norma de Construcción Sismorresistente: Parte general y edificación. Vigente desde el 2002. Establece las nociones básicas para el cálculo estructural ante la acción del sismo. - EHE-08, Instrucción de Hormigón Estructural, vigente desde el 2008. PÁGINAS WEB / ARTÍCULOS - Javier Macías. (2018). https://sevilla.abc.es/sevilla/sevi-muere-pepin-lirola-fundador- almacenes-vilima-sevilla-201807102123_noticia.html. 2018, de ABC Sitio web: https://sevilla.abc.es/sevilla/sevi-muere-pepin-lirola-fundador-almacenes-vilima-sevilla- 201807102123_noticia.html - Francisco Correal . (2018). INCENDIO VILIMA Zafarrancho de muertos. 2018, de Diario de Sevilla Sitio web: https://www.diariodesevilla.es/sevilla/Zafarranchomuertos_0_1265574013.html - Antonio Salvador. (2010). Vilima, descanse en paz. 2010, de El Mundo Sitio web: https://www.elmundo.es/blogs/elmundo/svq/2010/10/25/vilima-descanse-en-paz.html - Rafael Medina Delgado . (2017). EL ADIÓS DE LOS ALMACENES VILIMA. 2017, de Sevilla Perdida Sitio web: http://sevillaperdida.blogspot.com/2017/10/el-adios-de-los-almacenes- vilima.html ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 6 Conforme al artículo 3.3.2., apartado 2 del Documento Básico AE, se ha considerado que las fuerzas de viento por planta, en cada dirección del análisis, actúan con una excentricidad de ±5% de la dimensión máxima del edificio. 4.3.- Sismo Norma utilizada: NCSE-02 Norma de Construcción Sismorresistente NCSE-02 Método de cálculo: Análisis mediante espectros de respuesta (NCSE-02, 3.6.2) 4.3.1.- Datos generales de sismo Caracterización del emplazamiento ab: Aceleración básica (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1) ab : 0.070 g K: Coeficiente de contribución (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1) K : 1.10 Tipo de suelo (NCSE-02, 2.4): Tipo III Sistema estructural Ductilidad (NCSE-02, Tabla 3.1): Ductilidad baja : Amortiguamiento (NCSE-02, Tabla 3.1)  : 5.00 % Tipo de construcción (NCSE-02, 2.2): Construcciones de importancia normal Parámetros de cálculo Número de modos de vibración que intervienen en el análisis: Según norma Fracción de sobrecarga de uso : 0.50 Fracción de sobrecarga de nieve : 0.50 Efectos de la componente sísmica vertical No se consideran No se realiza análisis de los efectos de 2º orden Criterio de armado a aplicar por ductilidad: Ninguno Direcciones de análisis Acción sísmica según X Acción sísmica según Y ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 7 Proyección en planta de la obra 4.4.- Hipótesis de carga Automáticas Peso propio Cargas muertas Sobrecarga (Uso A) Sobrecarga (Uso C) Sobrecarga (Uso G2) Sismo X Sismo Y Viento +X exc.+ Viento +X exc.- Viento -X exc.+ Viento -X exc.- Viento +Y exc.+ Viento +Y exc.- Viento -Y exc.+ Viento -Y exc.- Adicionales Referencia Naturaleza CM (CM Instalaciones ) Peso propio Qa (A1.02 pasillos) (A) Sobrecarga (Uso A) Qa (G2b previsión terraza) (G2) Sobrecarga (Uso G2) 4.5.- Leyes de presiones sobre muros Empujes del terreno Referencia Hipótesis Descripción Muro E01 Cargas muertas Con nivel freático: Cota -3.00 m M10, M11, M12, M13, M14, M15, M18, M23, M8, M16, M17, M24, M25, M27, M28, M31, M32, M34, M35, M36 Con relleno: Cota 0.04 m Ángulo de talud 0.00 Grados Densidad aparente 18.00 kN/m³ Densidad sumergida 11.00 kN/m³ Ángulo rozamiento interno 30.00 Grados Evacuación por drenaje 1.00 % Carga 1: Tipo: Uniforme Valor: 2.00 kN/m² Carga 2: Tipo: Uniforme Valor: 1.00 kN/m² ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 8 Leyes de presiones genéricas Referencia Hipótesis Presión Descripción Muro Cota (m) Valor (kN/m²) Ley de presiones genérica Cargas muertas -5.00 10.0 - 0.00 2.0 4.6.- Listado de cargas Cargas especiales introducidas (en kN, kN/m y kN/m²) Grupo Hipótesis Tipo Valor Coordenadas Cimentación Peso propio Lineal 8.03 (5.27,21.74) (5.27,22.74) Peso propio Lineal 14.60 (1.46,22.74) (1.46,20.64) Cargas muertas Lineal 0.30 (0.81,29.05) (11.79,28.85) Cargas muertas Lineal 0.30 (11.83,28.85) (28.77,27.02) Cargas muertas Lineal 0.30 (28.72,26.97) (28.46,22.01) Cargas muertas Lineal 0.30 (28.43,21.94) (27.46,10.20) Cargas muertas Lineal 0.30 (27.50,10.20) (32.79,8.79) Cargas muertas Lineal 0.30 (32.70,8.82) (32.41,1.84) Cargas muertas Lineal 0.30 (32.39,1.79) (19.65,1.89) Cargas muertas Lineal 9.12 (5.27,21.74) (5.27,22.74) Cargas muertas Lineal 10.59 (1.46,22.74) (1.46,20.64) Cargas muertas Superficial 16.25 (21.23,2.27) (21.23,6.63) (27.49,6.63) (27.49,2.06) CM (CM Instalaciones ) Superficial 18.50 (1.12,17.67) (6.15,17.67) (6.15,4.28) (1.03,5.13) CM (CM Instalaciones ) Superficial 18.50 (1.06,20.32) (1.06,19.22) (6.21,19.22) (6.21,20.30) CM (CM Instalaciones ) Superficial 18.50 (1.09,28.82) (1.09,26.66) (3.85,26.66) (3.85,28.67) Sobrecarga (Uso A) Lineal 4.86 (5.27,21.74) (5.27,22.74) Sobrecarga (Uso A) Lineal 5.94 (1.46,22.74) (1.46,20.64) S-1 Peso propio Lineal 8.03 (5.27,21.74) (5.27,22.74) Peso propio Lineal 14.60 (1.46,22.74) (1.46,20.64) Peso propio Lineal 8.12 (5.22,20.64) (5.22,21.64) Peso propio Lineal 11.36 (12.21,14.08) (12.21,15.48) Peso propio Lineal 16.15 (8.09,15.48) (8.09,12.60) Cargas muertas Lineal 0.30 (0.83,29.08) (0.83,5.15) Cargas muertas Lineal 0.30 (0.89,5.12) (19.72,1.80) Cargas muertas Lineal 0.30 (19.48,1.91) (32.38,1.83) Cargas muertas Lineal 0.30 (32.49,1.85) (32.70,8.87) Cargas muertas Lineal 0.30 (32.70,8.84) (27.55,10.22) Cargas muertas Lineal 0.30 (27.44,10.30) (28.63,23.25) Cargas muertas Lineal 0.30 (28.66,23.55) (28.79,27.09) Cargas muertas Lineal 0.30 (28.71,27.06) (15.30,28.76) Cargas muertas Lineal 0.30 (15.27,28.76) (8.66,29.06) Cargas muertas Lineal 0.30 (8.63,29.03) (0.97,29.11) Cargas muertas Lineal 7.90 (14.29,28.62) (14.29,16.45) Cargas muertas Lineal 7.90 (14.43,16.43) (27.86,16.43) ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 9 Grupo Hipótesis Tipo Valor Coordenadas Cargas muertas Lineal 9.12 (5.27,21.74) (5.27,22.74) Cargas muertas Lineal 10.59 (1.46,22.74) (1.46,20.64) Cargas muertas Lineal 9.31 (5.22,20.64) (5.22,21.64) Cargas muertas Lineal 10.72 (12.21,14.08) (12.21,15.48) Cargas muertas Lineal 7.93 (8.09,15.48) (8.09,12.60) Cargas muertas Superficial 0.46 (16.56,21.92) (16.56,20.32) (24.65,20.32) (24.65,21.97) Cargas muertas Superficial -0.30 (0.86,28.93) (7.88,28.93) (7.88,25.78) (9.56,25.78) (9.56,26.18) (10.17,26.18) (10.17,28.81) (14.14,28.65) (14.20,24.35) (11.43,24.53) (11.30,24.72) (6.33,24.68) (6.36,7.38) (7.15,7.41) (7.15,5.61) (8.71,5.61) (8.71,4.88) (10.30,4.88) (10.30,4.54) (14.17,4.54) (14.17,2.92) (3.86,4.72) (3.86,12.66) (5.14,12.66) (5.14,22.98) (4.43,22.98) (4.43,24.59) (2.45,24.59) (2.45,22.85) (0.93,22.85) Cargas muertas Superficial 0.30 (0.99,5.15) (3.89,4.69) (3.89,12.72) (5.08,12.72) (5.08,20.32) (1.14,20.32) CM (CM Instalaciones ) Superficial 1.80 (0.99,15.65) (4.80,15.65) (4.80,13.91) (1.02,13.91) Sobrecarga (Uso A) Lineal 4.86 (5.27,21.74) (5.27,22.74) Sobrecarga (Uso A) Lineal 5.94 (1.46,22.74) (1.46,20.64) Sobrecarga (Uso A) Lineal 4.88 (5.22,20.64) (5.22,21.64) Sobrecarga (Uso A) Lineal 6.87 (12.21,14.08) (12.21,15.48) Sobrecarga (Uso A) Lineal 5.71 (8.09,15.48) (8.09,12.60) Sobrecarga (Uso C) Superficial 2.00 (6.49,24.56) (6.49,15.66) (13.36,15.66) (13.36,16.55) (14.16,16.55) (14.16,24.09) (12.27,24.09) (12.27,24.50) Sobrecarga (Uso C) Superficial 3.00 (15.71,15.95) (27.75,15.95) (27.28,10.20) (32.59,8.76) (32.37,1.96) (19.47,1.99) (14.45,2.83) (14.43,9.97) (15.22,9.97) (15.22,11.06) (13.86,11.06) (13.86,14.27) (15.81,14.27) Sobrecarga (Uso C) Superficial 1.00 (4.81,28.96) (4.81,26.93) (5.83,26.93) (5.83,26.18) (6.30,26.18) (6.30,25.87) (7.95,25.87) (7.95,28.90) Sobrecarga (Uso C) Superficial 1.00 (10.04,28.87) (10.04,27.84) (14.20,27.84) (14.20,28.63) Sobrecarga (Uso C) Superficial 1.00 (0.89,28.98) (4.76,28.98) (4.76,26.79) (5.76,26.79) (5.76,25.90) (1.05,25.90) Sobrecarga (Uso C) Superficial 1.00 (14.41,28.64) (14.41,16.56) (27.77,16.56) (28.56,23.34) (28.72,26.91) Qa (A1.02 pasillos) (Uso A) Superficial 1.00 (14.26,8.05) (6.54,8.05) (6.44,15.52) (8.14,15.57) (8.09,10.21) (11.90,10.40) (11.65,12.61) (12.20,12.76) (12.10,15.27) (13.85,15.42) (13.55,16.37) (15.51,16.27) (15.61,14.41) (13.45,14.37) (13.60,10.81) (14.26,10.86) PB Peso propio Lineal 8.12 (5.22,20.64) (5.22,21.64) Peso propio Lineal 10.89 (12.66,12.60) (12.66,14.00) Peso propio Lineal 13.22 (12.70,14.07) (12.70,15.47) Peso propio Lineal 17.95 (8.08,15.47) (8.08,12.59) Cargas muertas Lineal 9.37 (12.40,24.32) (25.49,22.69) ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 10 Grupo Hipótesis Tipo Valor Coordenadas Cargas muertas Lineal 9.37 (25.48,22.67) (25.48,19.16) Cargas muertas Lineal 9.37 (25.50,19.23) (25.50,18.26) Cargas muertas Lineal 9.37 (25.50,18.29) (12.45,18.29) Cargas muertas Lineal 9.37 (12.44,18.27) (12.44,24.17) Cargas muertas Lineal 22.89 (-0.94,30.09) (-0.94,35.36) Cargas muertas Lineal 22.89 (-0.94,5.55) (-0.94,29.50) Cargas muertas Lineal 22.89 (-0.25,4.89) (-0.94,5.55) Cargas muertas Lineal 22.89 (7.02,3.66) (0.57,4.77) Cargas muertas Lineal 22.89 (13.20,2.59) (7.02,3.66) Cargas muertas Lineal 22.89 (19.49,1.50) (13.20,2.59) Cargas muertas Lineal 22.89 (28.47,1.47) (19.49,1.50) Cargas muertas Lineal 22.89 (28.47,1.47) (32.78,1.47) Cargas muertas Lineal 15.05 (32.78,1.47) (33.11,9.15) Cargas muertas Lineal 15.05 (33.11,9.15) (27.86,10.52) Cargas muertas Lineal 15.05 (28.97,23.60) (29.17,27.39) Cargas muertas Lineal 15.05 (29.06,27.39) (26.78,27.60) Cargas muertas Lineal 15.05 (26.78,27.60) (22.64,28.26) Cargas muertas Lineal 15.05 (22.64,28.25) (16.52,28.86) Cargas muertas Lineal 15.05 (16.52,28.86) (14.24,29.07) Cargas muertas Lineal 15.05 (14.24,29.07) (11.72,29.25) Cargas muertas Lineal 15.05 (11.72,29.25) (6.92,29.37) Cargas muertas Lineal 15.05 (6.85,29.95) (7.10,35.36) Cargas muertas Lineal 15.05 (4.13,35.46) (7.08,35.68) Cargas muertas Lineal 15.05 (3.08,35.40) (4.13,35.46) Cargas muertas Lineal 15.05 (-0.94,35.36) (3.07,35.85) Cargas muertas Lineal 15.05 (3.08,35.40) (3.07,35.85) Cargas muertas Lineal 15.05 (6.85,29.95) (-0.94,30.09) Cargas muertas Lineal 15.05 (4.18,35.38) (4.20,30.12) Cargas muertas Lineal 27.75 (4.27,31.94) (5.37,31.94) Cargas muertas Lineal 4.94 (4.27,31.90) (5.35,31.90) Cargas muertas Lineal 15.05 (28.97,23.56) (27.83,10.67) Cargas muertas Lineal 22.89 (-0.22,4.88) (0.08,4.84) Cargas muertas Lineal 9.31 (5.22,20.64) (5.22,21.64) Cargas muertas Lineal 10.12 (12.66,12.60) (12.66,14.00) Cargas muertas Lineal 12.76 (12.70,14.07) (12.70,15.47) Cargas muertas Lineal 8.01 (8.08,15.47) (8.08,12.59) Cargas muertas Superficial 0.15 (-0.43,10.43) (31.07,9.61) (32.84,8.87) (32.30,1.67) (19.53,1.80) (-0.09,5.06) (- 0.70,5.67) Cargas muertas Superficial 9.87 (4.70,30.51) (6.31,30.51) (6.31,28.23) (4.84,28.21) CM (CM Instalaciones ) Superficial 40.00 (-0.69,35.04) (2.76,35.50) (2.78,34.99) (3.99,35.11) (4.01,30.17) (-0.60,30.34) Sobrecarga (Uso A) Lineal 4.88 (5.22,20.64) (5.22,21.64) Sobrecarga (Uso A) Lineal 6.64 (12.66,12.60) (12.66,14.00) Sobrecarga (Uso A) Lineal 7.88 (12.70,14.07) (12.70,15.47) Sobrecarga (Uso A) Lineal 5.60 (8.08,15.47) (8.08,12.59) ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 11 Grupo Hipótesis Tipo Valor Coordenadas Sobrecarga (Uso A) Superficial -1.00 (14.08,15.57) (7.86,15.57) (7.86,26.26) (11.40,26.26) (11.40,24.39) (12.35,24.39) (12.35,18.32) (14.04,18.32) Sobrecarga (Uso A) Superficial -1.00 (14.11,27.71) (13.63,24.23) (25.65,22.82) (25.50,14.69) (28.60,14.66) (29.34,23.35) (28.77,23.51) (29.08,27.23) (25.10,27.76) (25.02,26.54) Sobrecarga (Uso C) Lineal 1.00 (4.27,31.88) (5.36,31.88) Sobrecarga (Uso C) Superficial 2.00 (-0.45,10.50) (6.20,10.50) (6.20,4.03) (- 0.09,5.02) (-0.75,5.77) Sobrecarga (Uso C) Superficial 2.00 (14.08,10.53) (14.08,2.70) (19.54,1.78) (19.51,10.53) Sobrecarga (Uso C) Superficial 2.00 (25.43,9.89) (31.66,9.89) (31.66,7.42) (32.88,7.42) (32.36,1.78) (25.29,1.74) Sobrecarga (Uso C) Superficial 2.00 (6.05,10.52) (13.94,10.44) (14.05,2.77) (6.16,4.14) Sobrecarga (Uso C) Superficial 2.00 (19.57,10.48) (25.43,10.40) (25.29,1.60) (19.72,1.85) Sobrecarga (Uso C) Superficial 2.00 (-0.73,17.89) (6.16,17.74) (6.20,10.52) (- 0.55,10.55) Sobrecarga (Uso G2) Superficial -2.00 (12.54,24.11) (15.89,23.64) (15.78,19.14) (25.40,19.18) (25.29,18.44) (12.65,18.36) Qa (A1.02 pasillos) (Uso A) Superficial 1.00 (6.29,10.66) (7.99,10.56) (7.84,28.05) (25.03,26.49) (25.18,27.55) (11.70,29.00) (6.64,29.10) Qa (A1.02 pasillos) (Uso A) Superficial 1.00 (-0.44,25.91) (6.33,25.91) (6.25,20.58) (5.11,20.58) (5.07,22.91) (4.37,22.95) (4.29,24.39) (2.52,24.36) (2.59,22.84) (- 0.59,22.99) Qa (A1.02 pasillos) (Uso A) Superficial 1.00 (4.29,31.79) (6.70,31.79) (6.44,25.95) (4.92,26.06) (4.70,30.53) (4.07,30.57) P1 Peso propio Lineal 13.23 (12.76,12.59) (12.76,13.99) Peso propio Lineal 10.42 (12.16,14.08) (12.16,15.48) Peso propio Lineal 15.93 (8.09,15.48) (8.09,12.60) Cargas muertas Lineal 7.17 (12.43,18.24) (12.43,24.34) Cargas muertas Lineal 7.17 (14.13,18.24) (22.10,18.24) Cargas muertas Lineal 7.17 (15.81,23.91) (12.43,24.34) Cargas muertas Lineal 7.17 (18.98,23.51) (15.81,23.91) Cargas muertas Lineal 7.17 (22.15,23.10) (18.98,23.51) Cargas muertas Lineal 7.17 (25.48,22.68) (22.15,23.10) Cargas muertas Lineal 7.17 (25.48,19.15) (25.48,22.68) Cargas muertas Lineal 7.17 (12.43,18.23) (14.17,18.23) Cargas muertas Lineal 7.17 (22.13,18.27) (25.44,18.23) Cargas muertas Lineal 7.17 (25.44,19.11) (25.51,18.14) Cargas muertas Lineal 11.52 (-1.00,36.14) (4.13,36.57) Cargas muertas Lineal 11.52 (4.13,36.57) (7.10,36.84) Cargas muertas Lineal 11.52 (7.10,35.36) (7.10,36.84) Cargas muertas Lineal 11.52 (6.92,29.38) (7.10,35.36) Cargas muertas Lineal 11.52 (11.72,29.23) (6.92,29.38) Cargas muertas Lineal 11.52 (13.74,29.58) (11.72,29.64) Cargas muertas Lineal 11.52 (11.72,29.23) (11.72,29.64) Cargas muertas Lineal 11.52 (14.25,29.53) (13.74,29.58) ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 12 Grupo Hipótesis Tipo Valor Coordenadas Cargas muertas Lineal 11.52 (16.52,29.30) (14.25,29.53) Cargas muertas Lineal 11.52 (22.63,28.69) (16.52,29.30) Cargas muertas Lineal 11.52 (23.00,28.65) (22.63,28.69) Cargas muertas Lineal 11.52 (26.78,28.14) (23.00,28.65) Cargas muertas Lineal 11.52 (29.06,27.83) (26.78,28.14) Cargas muertas Lineal 11.52 (29.42,27.78) (29.06,27.83) Cargas muertas Lineal 11.52 (29.30,23.61) (29.42,27.78) Cargas muertas Lineal 11.52 (29.30,18.22) (29.30,23.61) Cargas muertas Lineal 11.52 (28.70,11.21) (29.30,18.22) Cargas muertas Lineal 11.52 (31.53,10.52) (28.70,11.21) Cargas muertas Lineal 11.52 (35.20,9.62) (31.53,10.52) Cargas muertas Lineal 11.52 (34.33,7.13) (35.20,9.62) Cargas muertas Lineal 11.52 (33.60,4.36) (34.33,7.13) Cargas muertas Lineal 11.52 (33.39,1.49) (33.60,4.36) Cargas muertas Lineal 17.52 (33.30,0.16) (33.39,1.49) Cargas muertas Lineal 17.52 (33.30,0.16) (19.48,0.18) Cargas muertas Lineal 17.52 (19.48,0.18) (7.02,2.32) Cargas muertas Lineal 17.52 (7.02,2.32) (0.58,3.43) Cargas muertas Lineal 17.52 (-0.77,3.94) (-1.52,4.67) Cargas muertas Lineal 17.52 (0.58,3.43) (-0.42,3.61) Cargas muertas Lineal 17.52 (-1.52,4.67) (-1.52,29.57) Cargas muertas Lineal 17.52 (-0.94,29.55) (-0.98,35.36) Cargas muertas Lineal 27.75 (4.19,33.07) (5.34,33.07) Cargas muertas Lineal 27.75 (5.85,33.07) (6.98,33.07) Cargas muertas Lineal 4.94 (4.17,33.06) (5.34,33.06) Cargas muertas Lineal 12.78 (12.76,12.59) (12.76,13.99) Cargas muertas Lineal 9.83 (12.16,14.08) (12.16,15.48) Cargas muertas Lineal 7.68 (8.09,15.48) (8.09,12.60) Cargas muertas Superficial 9.87 (4.25,33.05) (5.83,33.05) (5.83,32.07) (4.25,32.07) Sobrecarga (Uso A) Lineal 7.88 (12.76,12.59) (12.76,13.99) Sobrecarga (Uso A) Lineal 6.30 (12.16,14.08) (12.16,15.48) Sobrecarga (Uso A) Lineal 5.49 (8.09,15.48) (8.09,12.60) Sobrecarga (Uso C) Lineal 4.94 (5.86,33.07) (6.97,33.07) Sobrecarga (Uso C) Lineal 1.00 (4.19,33.05) (5.35,33.05) Sobrecarga (Uso C) Lineal 1.00 (5.86,33.05) (6.95,33.05) Sobrecarga (Uso C) Superficial 1.00 (30.54,10.46) (30.65,8.51) (34.47,8.59) (34.78,9.47) (30.57,10.48) Qa (A1.02 pasillos) (Uso A) Superficial 1.00 (27.91,10.48) (30.54,10.54) (30.63,8.59) (6.35,8.59) (6.35,28.04) (5.28,28.04) (5.28,31.37) (6.92,31.37) (6.92,29.79) (13.89,29.56) (22.60,28.68) (25.24,28.30) (25.07,26.61) (12.80,27.91) (10.05,28.11) (8.15,28.11) (8.14,10.28) (27.58,10.45) Qa (A1.02 pasillos) (Uso A) Superficial 1.00 (4.25,32.86) (7.03,32.87) (6.89,31.35) (5.70,31.40) (5.79,32.06) (4.20,32.08) Qa (A1.02 pasillos) (Uso A) Superficial 1.00 (13.53,15.59) (14.14,15.60) (14.04,10.69) (13.53,10.77) (13.56,12.01) (12.90,11.94) (12.97,10.30) (11.66,10.38) (11.66,12.54) (13.53,12.59) ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 13 Grupo Hipótesis Tipo Valor Coordenadas P2 Peso propio Lineal 10.44 (12.16,12.60) (12.16,14.00) Peso propio Lineal 10.42 (12.16,14.09) (12.16,15.49) Peso propio Lineal 15.93 (8.09,15.49) (8.09,12.61) Cargas muertas Lineal 7.17 (12.43,18.24) (12.43,24.34) Cargas muertas Lineal 7.17 (15.81,23.91) (12.43,24.34) Cargas muertas Lineal 7.17 (18.98,23.51) (15.81,23.91) Cargas muertas Lineal 7.17 (22.15,23.10) (18.98,23.51) Cargas muertas Lineal 7.17 (25.48,22.68) (22.15,23.10) Cargas muertas Lineal 7.17 (25.48,18.24) (25.48,22.68) Cargas muertas Lineal 7.17 (14.13,18.24) (22.10,18.24) Cargas muertas Lineal 7.17 (12.36,18.36) (13.92,18.31) Cargas muertas Lineal 7.17 (22.32,18.16) (25.34,18.21) Cargas muertas Lineal 11.52 (-0.96,36.16) (4.13,36.62) Cargas muertas Lineal 11.52 (4.13,36.62) (7.16,36.88) Cargas muertas Lineal 11.52 (7.10,35.36) (7.16,36.88) Cargas muertas Lineal 11.52 (6.92,29.38) (7.10,35.36) Cargas muertas Lineal 11.52 (11.72,29.23) (6.92,29.38) Cargas muertas Lineal 11.52 (11.71,29.23) (11.70,29.70) Cargas muertas Lineal 11.52 (16.56,29.18) (11.70,29.63) Cargas muertas Lineal 11.52 (22.72,28.57) (16.56,29.18) Cargas muertas Lineal 11.52 (29.61,27.75) (22.72,28.60) Cargas muertas Lineal 11.52 (29.47,23.50) (29.61,27.75) Cargas muertas Lineal 11.52 (29.43,22.53) (29.47,23.50) Cargas muertas Lineal 11.52 (29.13,18.24) (29.43,22.53) Cargas muertas Lineal 11.52 (28.59,11.08) (29.12,18.24) Cargas muertas Lineal 11.52 (35.00,9.50) (28.59,11.08) Cargas muertas Lineal 11.52 (33.50,4.60) (35.00,9.50) Cargas muertas Lineal 11.52 (33.25,1.50) (33.50,4.60) Cargas muertas Lineal 11.52 (33.19,0.68) (33.23,1.50) Cargas muertas Lineal 17.52 (32.77,0.68) (33.19,0.68) Cargas muertas Lineal 17.52 (22.43,0.68) (32.77,0.68) Cargas muertas Lineal 17.52 (19.53,0.68) (22.43,0.68) Cargas muertas Lineal 17.52 (19.53,0.68) (13.20,1.77) Cargas muertas Lineal 17.52 (13.20,1.77) (7.02,2.83) Cargas muertas Lineal 17.52 (7.02,2.83) (0.57,3.93) Cargas muertas Lineal 17.52 (0.57,3.93) (-0.11,4.05) Cargas muertas Lineal 17.52 (-0.11,4.05) (-0.96,5.04) Cargas muertas Lineal 17.52 (-0.96,5.04) (-0.94,10.52) Cargas muertas Lineal 17.52 (-0.94,10.52) (-0.97,18.24) Cargas muertas Lineal 17.52 (-0.97,18.24) (-0.97,26.00) Cargas muertas Lineal 17.52 (-0.97,26.00) (-0.96,29.55) Cargas muertas Lineal 17.52 (-0.96,29.55) (-0.96,35.36) Cargas muertas Lineal 17.52 (-0.96,35.36) (-0.96,36.16) Cargas muertas Lineal 27.75 (4.23,32.85) (5.32,32.85) Cargas muertas Lineal 27.75 (5.84,32.86) (6.97,32.86) Cargas muertas Lineal 4.94 (4.26,32.81) (5.29,32.81) Cargas muertas Lineal 4.94 (5.84,32.83) (6.96,32.83) Cargas muertas Lineal 9.85 (12.16,12.60) (12.16,14.00) ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 14 Grupo Hipótesis Tipo Valor Coordenadas Cargas muertas Lineal 9.83 (12.16,14.09) (12.16,15.49) Cargas muertas Lineal 7.68 (8.09,15.49) (8.09,12.61) Cargas muertas Superficial 9.87 (4.20,32.78) (5.54,32.78) (5.54,32.13) (4.23,32.13) Sobrecarga (Uso A) Lineal 6.31 (12.16,12.60) (12.16,14.00) Sobrecarga (Uso A) Lineal 6.30 (12.16,14.09) (12.16,15.49) Sobrecarga (Uso A) Lineal 5.49 (8.09,15.49) (8.09,12.61) Sobrecarga (Uso C) Lineal 1.00 (4.27,32.83) (5.32,32.83) Sobrecarga (Uso C) Lineal 1.00 (5.83,32.83) (6.99,32.83) Qa (A1.02 pasillos) (Uso A) Superficial 1.00 (27.91,10.48) (30.54,10.54) (30.63,8.59) (6.35,8.59) (6.35,28.04) (5.28,28.04) (5.28,31.37) (6.92,31.37) (6.92,29.79) (13.89,29.56) (22.60,28.68) (25.24,28.30) (25.07,26.61) (12.80,27.91) (10.05,28.11) (8.15,28.11) (8.14,10.28) (27.58,10.45) Qa (A1.02 pasillos) (Uso A) Superficial 1.00 (4.25,32.86) (7.03,32.87) (6.89,31.35) (5.70,31.40) (5.79,32.06) (4.20,32.08) Qa (A1.02 pasillos) (Uso A) Superficial 1.00 (13.53,15.59) (14.14,15.60) (14.04,10.69) (13.53,10.77) (13.56,12.01) (12.90,11.94) (12.97,10.30) (11.66,10.38) (11.66,12.54) (13.53,12.59) P3 Peso propio Lineal 10.44 (12.21,12.61) (12.21,14.01) Peso propio Lineal 10.33 (12.40,14.10) (12.40,15.50) Peso propio Lineal 15.54 (8.14,15.50) (8.14,12.62) Cargas muertas Lineal 17.52 (-0.96,29.55) (-0.96,35.36) Cargas muertas Lineal 17.52 (-1.00,26.00) (-0.96,29.55) Cargas muertas Lineal 17.52 (-0.99,18.24) (-1.00,26.00) Cargas muertas Lineal 17.52 (-1.02,10.52) (-0.99,18.24) Cargas muertas Lineal 17.52 (-0.81,4.86) (-1.02,10.52) Cargas muertas Lineal 17.52 (-0.10,4.06) (-0.81,4.86) Cargas muertas Lineal 17.52 (19.43,0.69) (-0.10,4.06) Cargas muertas Lineal 17.52 (33.19,0.69) (19.43,0.69) Cargas muertas Lineal 17.52 (33.19,0.69) (33.25,1.47) Cargas muertas Lineal 11.52 (33.25,1.47) (33.50,4.48) Cargas muertas Lineal 11.52 (33.50,4.48) (34.29,7.41) Cargas muertas Lineal 11.52 (34.29,7.41) (34.72,8.69) Cargas muertas Lineal 11.52 (34.70,8.70) (35.01,9.50) Cargas muertas Lineal 11.52 (35.01,9.50) (28.63,11.03) Cargas muertas Lineal 11.52 (28.63,11.03) (29.13,18.24) Cargas muertas Lineal 11.52 (29.13,18.24) (29.49,23.37) Cargas muertas Lineal 11.52 (29.49,23.37) (29.61,27.73) Cargas muertas Lineal 11.52 (29.61,27.73) (22.89,28.65) Cargas muertas Lineal 11.52 (22.67,28.68) (16.57,29.30) Cargas muertas Lineal 11.52 (16.57,29.30) (14.22,29.55) Cargas muertas Lineal 11.52 (14.06,29.56) (11.72,29.64) Cargas muertas Lineal 11.52 (11.72,29.64) (6.94,29.79) Cargas muertas Lineal 11.52 (6.92,29.38) (7.10,35.36) Cargas muertas Lineal 11.52 (7.10,35.36) (7.14,36.86) Cargas muertas Lineal 11.52 (4.13,36.58) (7.14,36.86) Cargas muertas Lineal 11.52 (-0.96,36.15) (4.13,36.58) ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 15 Grupo Hipótesis Tipo Valor Coordenadas Cargas muertas Lineal 11.52 (4.13,35.36) (4.13,36.58) Cargas muertas Lineal 11.52 (4.14,29.38) (4.13,35.36) Cargas muertas Lineal 11.52 (-0.96,30.11) (4.14,30.11) Cargas muertas Lineal 7.17 (12.43,18.24) (12.43,24.34) Cargas muertas Lineal 7.17 (15.81,23.91) (12.43,24.34) Cargas muertas Lineal 7.17 (18.98,23.51) (15.81,23.91) Cargas muertas Lineal 7.17 (22.15,23.10) (18.98,23.51) Cargas muertas Lineal 7.17 (25.48,22.68) (22.15,23.10) Cargas muertas Lineal 7.17 (25.48,18.24) (25.48,22.68) Cargas muertas Lineal 7.17 (14.13,18.24) (22.10,18.24) Cargas muertas Lineal 7.17 (12.46,18.17) (14.09,18.23) Cargas muertas Lineal 7.17 (22.16,18.15) (25.47,18.23) Cargas muertas Lineal 4.94 (5.79,33.52) (7.00,33.52) Cargas muertas Lineal 27.75 (5.69,33.54) (6.98,33.54) Cargas muertas Lineal 9.85 (12.21,12.61) (12.21,14.01) Cargas muertas Lineal 9.24 (12.40,14.10) (12.40,15.50) Cargas muertas Lineal 8.46 (8.14,15.50) (8.14,12.62) Cargas muertas Superficial 0.90 (4.13,35.24) (4.01,35.24) (4.01,35.48) (4.13,35.48) (4.13,36.58) (-0.96,36.15) (- 0.96,35.36) (-0.96,30.11) (4.14,30.11) Sobrecarga (Uso A) Lineal 6.31 (12.21,12.61) (12.21,14.01) Sobrecarga (Uso A) Lineal 6.40 (12.40,14.10) (12.40,15.50) Sobrecarga (Uso A) Lineal 6.07 (8.14,15.50) (8.14,12.62) Sobrecarga (Uso C) Lineal 1.00 (5.70,33.52) (6.97,33.52) Sobrecarga (Uso C) Superficial 1.00 (4.25,33.54) (6.97,33.52) (6.87,31.43) (5.68,31.45) (5.81,32.10) (4.21,32.03) Sobrecarga (Uso G2) Superficial -1.00 (-0.93,35.95) (3.86,36.46) (3.98,30.25) (- 0.93,30.25) Qa (A1.02 pasillos) (Uso A) Superficial 1.00 (27.91,10.48) (30.54,10.54) (30.63,8.59) (6.35,8.59) (6.35,28.04) (5.28,28.04) (5.28,31.37) (6.92,31.37) (6.92,29.79) (13.89,29.56) (22.60,28.68) (25.24,28.30) (25.07,26.61) (12.80,27.91) (10.05,28.11) (8.15,28.11) (8.14,10.28) (27.58,10.45) Qa (A1.02 pasillos) (Uso A) Superficial 1.00 (13.53,15.59) (14.14,15.60) (14.04,10.69) (13.53,10.77) (13.56,12.01) (12.90,11.94) (12.97,10.30) (11.66,10.38) (11.66,12.54) (13.53,12.59) PCUB Peso propio Lineal 10.66 (12.54,12.62) (12.54,14.02) Cargas muertas Lineal 7.19 (4.12,36.59) (7.14,36.85) Cargas muertas Lineal 7.19 (4.13,35.36) (4.12,36.59) Cargas muertas Lineal 7.19 (4.13,30.22) (4.13,35.36) Cargas muertas Lineal 7.19 (7.10,35.36) (7.14,36.85) Cargas muertas Lineal 7.19 (6.92,29.38) (7.10,35.36) Cargas muertas Lineal 7.19 (-0.96,29.55) (-0.95,30.22) Cargas muertas Lineal 7.19 (-1.04,18.24) (-1.02,26.01) Cargas muertas Lineal 7.19 (-1.02,26.01) (-0.96,29.55) Cargas muertas Lineal 7.19 (-1.08,10.52) (-1.04,18.24) Cargas muertas Lineal 7.19 (-1.05,5.05) (-1.08,10.52) Cargas muertas Lineal 7.19 (-0.87,4.24) (-1.05,5.05) Cargas muertas Lineal 7.19 (19.48,0.70) (-0.87,4.24) ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 22 Comb . PP CM CM (CM Instalaciones ) Qa (A) Qa (C) Qa (G2) Qa (A1.02 pasillos) (A) Qa (G2b previsión terraza) (G2) V(+X exc.+) V(+X exc.- ) V(-X exc.+) V(-X exc.- ) V(+Y exc.+) V(+Y exc.- ) V(-Y exc.+) V(-Y exc.- ) SX SY 53 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.050 1.500 54 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.050 1.500 55 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 1.500 56 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.500 57 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 1.500 58 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.500 59 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 1.050 1.500 60 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 1.500 61 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 1.050 1.500 62 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 1.500 63 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 1.500 64 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.500 65 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 1.500 66 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 1.500 67 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 1.050 1.500 68 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 1.500 69 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 1.050 1.500 70 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 1.050 1.500 71 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 72 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 73 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 74 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 75 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 76 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 77 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 78 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 79 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 80 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 81 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 82 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 83 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 84 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 85 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.050 1.500 86 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.050 1.500 87 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 0.900 88 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 89 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 0.900 90 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 91 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 1.500 0.900 92 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.500 0.900 93 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 0.900 94 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 95 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 0.900 96 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 97 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 1.050 0.900 98 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 0.900 99 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 1.050 0.900 100 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 0.900 101 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 1.050 0.900 102 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 0.900 103 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 0.900 104 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 105 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 1.050 1.500 0.900 106 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 1.500 0.900 107 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 0.900 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 23 Comb . PP CM CM (CM Instalaciones ) Qa (A) Qa (C) Qa (G2) Qa (A1.02 pasillos) (A) Qa (G2b previsión terraza) (G2) V(+X exc.+) V(+X exc.- ) V(-X exc.+) V(-X exc.- ) V(+Y exc.+) V(+Y exc.- ) V(-Y exc.+) V(-Y exc.- ) SX SY 108 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 109 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 0.900 110 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 111 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 1.050 0.900 112 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 0.900 113 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 1.050 0.900 114 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 0.900 115 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 0.900 116 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 117 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 0.900 118 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 0.900 119 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 1.050 0.900 120 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 0.900 121 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 1.050 0.900 122 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 1.050 0.900 123 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 0.900 124 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 125 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 0.900 126 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 127 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 0.900 128 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 129 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 0.900 130 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 0.900 131 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 0.900 132 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 133 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 0.900 134 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 0.900 135 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 0.900 136 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 0.900 137 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.050 1.500 0.900 138 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.050 1.500 0.900 139 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 1.500 0.900 140 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.500 0.900 141 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 1.500 0.900 142 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.500 0.900 143 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 1.050 1.500 0.900 144 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 1.500 0.900 145 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 146 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 147 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 1.500 0.900 148 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.500 0.900 149 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 1.500 0.900 150 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 1.500 0.900 151 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 152 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 153 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 154 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 155 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 156 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 157 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 158 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 159 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 160 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 161 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 162 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 24 Comb . PP CM CM (CM Instalaciones ) Qa (A) Qa (C) Qa (G2) Qa (A1.02 pasillos) (A) Qa (G2b previsión terraza) (G2) V(+X exc.+) V(+X exc.- ) V(-X exc.+) V(-X exc.- ) V(+Y exc.+) V(+Y exc.- ) V(-Y exc.+) V(-Y exc.- ) SX SY 163 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 164 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 165 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 166 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 167 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 168 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 169 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.050 1.500 170 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.050 1.500 171 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 0.900 172 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 173 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 0.900 174 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 175 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 1.500 0.900 176 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.500 0.900 177 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 0.900 178 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 179 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 0.900 180 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 181 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 1.050 0.900 182 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 0.900 183 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 1.050 0.900 184 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 0.900 185 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 1.050 0.900 186 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 0.900 187 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 0.900 188 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 189 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 1.050 1.500 0.900 190 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 1.500 0.900 191 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 0.900 192 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 193 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 0.900 194 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 195 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 1.050 0.900 196 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 0.900 197 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 1.050 0.900 198 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 0.900 199 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 0.900 200 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 201 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 0.900 202 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 0.900 203 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 1.050 0.900 204 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 0.900 205 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 1.050 0.900 206 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 1.050 0.900 207 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 0.900 208 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 209 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 0.900 210 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 211 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 0.900 212 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 213 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 0.900 214 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 0.900 215 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 0.900 216 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 217 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 0.900 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 25 Comb . PP CM CM (CM Instalaciones ) Qa (A) Qa (C) Qa (G2) Qa (A1.02 pasillos) (A) Qa (G2b previsión terraza) (G2) V(+X exc.+) V(+X exc.- ) V(-X exc.+) V(-X exc.- ) V(+Y exc.+) V(+Y exc.- ) V(-Y exc.+) V(-Y exc.- ) SX SY 218 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 0.900 219 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 0.900 220 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 0.900 221 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.050 1.500 0.900 222 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.050 1.500 0.900 223 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 1.500 0.900 224 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.500 0.900 225 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 1.500 0.900 226 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.500 0.900 227 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 1.050 1.500 0.900 228 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 1.500 0.900 229 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 230 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 231 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 1.500 0.900 232 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.500 0.900 233 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 1.500 0.900 234 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 1.500 0.900 235 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 236 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 237 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 238 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 239 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 240 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 241 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 242 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 243 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 244 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 245 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 246 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 247 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 248 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 249 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 250 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 251 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 252 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 253 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.050 1.500 254 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.050 1.500 255 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 0.900 256 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 257 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 0.900 258 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 259 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 1.500 0.900 260 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.500 0.900 261 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 0.900 262 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 263 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 0.900 264 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 265 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 1.050 0.900 266 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 0.900 267 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 1.050 0.900 268 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 0.900 269 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 1.050 0.900 270 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 0.900 271 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 0.900 272 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 26 Comb . PP CM CM (CM Instalaciones ) Qa (A) Qa (C) Qa (G2) Qa (A1.02 pasillos) (A) Qa (G2b previsión terraza) (G2) V(+X exc.+) V(+X exc.- ) V(-X exc.+) V(-X exc.- ) V(+Y exc.+) V(+Y exc.- ) V(-Y exc.+) V(-Y exc.- ) SX SY 273 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 1.050 1.500 0.900 274 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 1.500 0.900 275 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 0.900 276 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 277 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 0.900 278 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 279 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 1.050 0.900 280 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 0.900 281 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 1.050 0.900 282 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 0.900 283 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 0.900 284 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 285 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 0.900 286 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 0.900 287 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 1.050 0.900 288 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 0.900 289 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 1.050 0.900 290 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 1.050 0.900 291 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 0.900 292 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 293 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 0.900 294 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 295 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 0.900 296 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 297 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 0.900 298 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 0.900 299 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 0.900 300 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 301 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 0.900 302 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 0.900 303 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 0.900 304 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 0.900 305 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.050 1.500 0.900 306 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.050 1.500 0.900 307 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 1.500 0.900 308 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.500 0.900 309 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 1.500 0.900 310 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.500 0.900 311 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 1.050 1.500 0.900 312 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 1.500 0.900 313 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 314 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 315 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 1.500 0.900 316 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.500 0.900 317 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 1.500 0.900 318 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 1.500 0.900 319 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 320 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 321 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 322 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 323 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 324 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 325 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 326 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 327 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 27 Comb . PP CM CM (CM Instalaciones ) Qa (A) Qa (C) Qa (G2) Qa (A1.02 pasillos) (A) Qa (G2b previsión terraza) (G2) V(+X exc.+) V(+X exc.- ) V(-X exc.+) V(-X exc.- ) V(+Y exc.+) V(+Y exc.- ) V(-Y exc.+) V(-Y exc.- ) SX SY 328 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 329 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 330 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 331 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 332 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 333 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 334 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 335 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 336 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 337 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.050 1.500 338 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.050 1.500 339 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 0.900 340 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 341 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 0.900 342 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 343 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 1.500 0.900 344 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.500 0.900 345 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 0.900 346 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 347 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 0.900 348 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 349 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 1.050 0.900 350 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 0.900 351 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 1.050 0.900 352 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 0.900 353 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 1.050 0.900 354 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 0.900 355 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 0.900 356 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 357 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 1.050 1.500 0.900 358 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 1.500 0.900 359 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 0.900 360 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 361 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 0.900 362 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 363 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 1.050 0.900 364 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 0.900 365 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 1.050 0.900 366 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 0.900 367 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 0.900 368 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 369 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 0.900 370 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 0.900 371 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 1.050 0.900 372 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 0.900 373 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 1.050 0.900 374 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 1.050 0.900 375 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 0.900 376 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 377 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 0.900 378 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 379 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 0.900 380 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 381 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 0.900 382 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 0.900 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 28 Comb . PP CM CM (CM Instalaciones ) Qa (A) Qa (C) Qa (G2) Qa (A1.02 pasillos) (A) Qa (G2b previsión terraza) (G2) V(+X exc.+) V(+X exc.- ) V(-X exc.+) V(-X exc.- ) V(+Y exc.+) V(+Y exc.- ) V(-Y exc.+) V(-Y exc.- ) SX SY 383 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 0.900 384 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 385 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 0.900 386 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 0.900 387 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 0.900 388 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 0.900 389 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.050 1.500 0.900 390 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.050 1.500 0.900 391 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 1.500 0.900 392 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.500 0.900 393 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 1.500 0.900 394 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.500 0.900 395 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 1.050 1.500 0.900 396 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 1.500 0.900 397 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 398 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 399 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 1.500 0.900 400 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.500 0.900 401 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 1.500 0.900 402 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 1.500 0.900 403 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 404 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 405 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 406 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 407 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 408 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 409 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 410 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 411 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 412 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 413 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 414 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 415 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 416 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 417 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 418 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 419 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 420 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 421 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.050 1.500 422 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.050 1.500 423 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 0.900 424 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 425 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 0.900 426 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 427 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 1.500 0.900 428 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.500 0.900 429 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 0.900 430 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 431 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 0.900 432 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 433 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 1.050 0.900 434 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 0.900 435 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 1.050 0.900 436 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 0.900 437 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 1.050 0.900 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 29 Comb . PP CM CM (CM Instalaciones ) Qa (A) Qa (C) Qa (G2) Qa (A1.02 pasillos) (A) Qa (G2b previsión terraza) (G2) V(+X exc.+) V(+X exc.- ) V(-X exc.+) V(-X exc.- ) V(+Y exc.+) V(+Y exc.- ) V(-Y exc.+) V(-Y exc.- ) SX SY 438 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 0.900 439 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 0.900 440 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 441 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 1.050 1.500 0.900 442 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 1.500 0.900 443 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 0.900 444 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 445 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 0.900 446 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 447 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 1.050 0.900 448 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 0.900 449 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 1.050 0.900 450 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 0.900 451 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 0.900 452 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 453 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 0.900 454 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 0.900 455 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 1.050 0.900 456 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 0.900 457 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 1.050 0.900 458 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 1.050 0.900 459 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 0.900 460 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 461 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 0.900 462 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 463 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 0.900 464 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 465 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 0.900 466 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 0.900 467 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 0.900 468 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 469 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 0.900 470 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 0.900 471 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 0.900 472 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 0.900 473 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.050 1.500 0.900 474 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.050 1.500 0.900 475 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 1.500 0.900 476 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.500 0.900 477 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 1.500 0.900 478 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.500 0.900 479 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 1.050 1.500 0.900 480 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 1.500 0.900 481 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 482 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 483 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 1.500 0.900 484 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.500 0.900 485 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 1.500 0.900 486 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 1.500 0.900 487 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 488 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 489 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 490 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 491 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 492 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 30 Comb . PP CM CM (CM Instalaciones ) Qa (A) Qa (C) Qa (G2) Qa (A1.02 pasillos) (A) Qa (G2b previsión terraza) (G2) V(+X exc.+) V(+X exc.- ) V(-X exc.+) V(-X exc.- ) V(+Y exc.+) V(+Y exc.- ) V(-Y exc.+) V(-Y exc.- ) SX SY 493 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 494 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 495 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 496 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 497 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 498 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 499 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 500 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 501 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 502 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 503 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 504 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 505 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.050 1.500 506 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.050 1.500 507 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 0.900 508 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 509 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 0.900 510 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 511 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 1.500 0.900 512 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.500 0.900 513 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 0.900 514 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 515 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 0.900 516 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 517 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 1.050 0.900 518 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 0.900 519 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 1.050 0.900 520 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 0.900 521 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 1.050 0.900 522 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 0.900 523 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 0.900 524 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 525 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 1.050 1.500 0.900 526 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 1.500 0.900 527 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 0.900 528 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 529 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 0.900 530 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 531 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 1.050 0.900 532 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 0.900 533 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 1.050 0.900 534 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 0.900 535 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 0.900 536 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 537 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 0.900 538 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 0.900 539 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 1.050 0.900 540 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 0.900 541 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 1.050 0.900 542 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 1.050 0.900 543 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 0.900 544 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 545 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 0.900 546 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 547 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 0.900 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 31 Comb . PP CM CM (CM Instalaciones ) Qa (A) Qa (C) Qa (G2) Qa (A1.02 pasillos) (A) Qa (G2b previsión terraza) (G2) V(+X exc.+) V(+X exc.- ) V(-X exc.+) V(-X exc.- ) V(+Y exc.+) V(+Y exc.- ) V(-Y exc.+) V(-Y exc.- ) SX SY 548 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 549 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 0.900 550 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 0.900 551 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 0.900 552 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 553 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 0.900 554 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 0.900 555 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 0.900 556 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 0.900 557 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.050 1.500 0.900 558 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.050 1.500 0.900 559 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 1.500 0.900 560 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.500 0.900 561 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 1.500 0.900 562 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.500 0.900 563 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 1.050 1.500 0.900 564 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 1.500 0.900 565 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 566 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 567 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 1.500 0.900 568 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.500 0.900 569 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 1.500 0.900 570 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 1.500 0.900 571 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 572 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 573 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 574 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 575 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 576 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 577 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 578 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 579 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 580 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 581 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 582 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 583 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 584 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 585 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 586 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 587 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.500 588 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 589 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.050 1.050 1.500 590 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.050 1.500 591 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 0.900 592 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 593 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 0.900 594 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 595 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 1.500 0.900 596 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.500 0.900 597 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 0.900 598 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 599 1.00 0 1.00 0 1.000 1.050 1.500 0.900 600 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 601 1.00 0 1.00 0 1.000 1.500 1.050 0.900 602 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 0.900 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 38 Comb . PP CM CM (CM Instalaciones ) Qa (A) Qa (C) Qa (G2) Qa (A1.02 pasillos) (A) Qa (G2b previsión terraza) (G2) V(+X exc.+) V(+X exc.- ) V(-X exc.+) V(-X exc.- ) V(+Y exc.+) V(+Y exc.- ) V(-Y exc.+) V(-Y exc.- ) SX SY 122 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 1.120 0.960 123 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 0.960 124 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 0.960 125 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 0.960 126 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 0.960 127 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 0.960 128 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 0.960 129 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 0.960 130 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 0.960 131 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 0.960 132 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 0.960 133 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 0.960 134 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 0.960 135 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 0.960 136 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 0.960 137 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.120 1.600 0.960 138 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.120 1.600 0.960 139 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 1.600 0.960 140 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 1.600 0.960 141 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 1.600 0.960 142 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 1.600 0.960 143 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 1.120 1.600 0.960 144 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 1.120 1.600 0.960 145 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 1.120 1.600 0.960 146 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 1.120 1.600 0.960 147 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 1.600 0.960 148 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 1.600 0.960 149 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 1.600 0.960 150 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 1.600 0.960 151 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 1.120 1.600 0.960 152 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 1.120 1.600 0.960 153 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 1.120 1.600 0.960 154 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 1.120 1.600 0.960 155 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 156 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 157 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 158 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 159 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 160 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 161 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 162 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 163 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 164 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 165 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 166 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 167 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 168 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 169 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.120 1.600 170 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.120 1.600 171 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 0.960 172 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 0.960 173 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 0.960 174 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 0.960 175 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 1.600 0.960 176 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 1.600 0.960 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 39 Comb . PP CM CM (CM Instalaciones ) Qa (A) Qa (C) Qa (G2) Qa (A1.02 pasillos) (A) Qa (G2b previsión terraza) (G2) V(+X exc.+) V(+X exc.- ) V(-X exc.+) V(-X exc.- ) V(+Y exc.+) V(+Y exc.- ) V(-Y exc.+) V(-Y exc.- ) SX SY 177 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 0.960 178 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 0.960 179 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 0.960 180 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 0.960 181 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 1.120 0.960 182 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 1.120 0.960 183 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 1.120 0.960 184 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 1.120 0.960 185 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 1.120 0.960 186 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 1.120 0.960 187 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 0.960 188 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 0.960 189 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 1.120 1.600 0.960 190 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 1.120 1.600 0.960 191 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 0.960 192 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 0.960 193 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 0.960 194 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 0.960 195 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 1.120 0.960 196 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 1.120 0.960 197 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 1.120 0.960 198 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 1.120 0.960 199 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 0.960 200 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 0.960 201 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 0.960 202 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 0.960 203 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 1.120 0.960 204 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 1.120 0.960 205 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 1.120 0.960 206 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 1.120 0.960 207 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 0.960 208 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 0.960 209 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 0.960 210 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 0.960 211 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 0.960 212 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 0.960 213 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 0.960 214 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 0.960 215 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 0.960 216 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 0.960 217 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 0.960 218 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 0.960 219 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 0.960 220 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 0.960 221 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.120 1.600 0.960 222 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.120 1.600 0.960 223 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 1.600 0.960 224 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 1.600 0.960 225 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 1.600 0.960 226 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 1.600 0.960 227 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 1.120 1.600 0.960 228 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 1.120 1.600 0.960 229 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 1.120 1.600 0.960 230 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 1.120 1.600 0.960 231 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 1.600 0.960 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 40 Comb . PP CM CM (CM Instalaciones ) Qa (A) Qa (C) Qa (G2) Qa (A1.02 pasillos) (A) Qa (G2b previsión terraza) (G2) V(+X exc.+) V(+X exc.- ) V(-X exc.+) V(-X exc.- ) V(+Y exc.+) V(+Y exc.- ) V(-Y exc.+) V(-Y exc.- ) SX SY 232 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 1.600 0.960 233 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 1.600 0.960 234 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 1.600 0.960 235 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 1.120 1.600 0.960 236 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 1.120 1.600 0.960 237 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 1.120 1.600 0.960 238 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 1.120 1.600 0.960 239 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 240 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 241 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 242 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 243 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 244 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 245 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 246 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 247 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 248 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 249 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 250 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 251 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 252 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 253 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.120 1.600 254 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.120 1.600 255 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 0.960 256 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 0.960 257 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 0.960 258 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 0.960 259 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 1.600 0.960 260 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 1.600 0.960 261 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 0.960 262 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 0.960 263 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 0.960 264 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 0.960 265 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 1.120 0.960 266 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 1.120 0.960 267 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 1.120 0.960 268 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 1.120 0.960 269 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 1.120 0.960 270 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 1.120 0.960 271 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 0.960 272 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 0.960 273 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 1.120 1.600 0.960 274 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 1.120 1.600 0.960 275 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 0.960 276 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 0.960 277 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 0.960 278 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 0.960 279 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 1.120 0.960 280 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 1.120 0.960 281 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 1.120 0.960 282 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 1.120 0.960 283 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 0.960 284 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 0.960 285 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 0.960 286 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 0.960 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 41 Comb . PP CM CM (CM Instalaciones ) Qa (A) Qa (C) Qa (G2) Qa (A1.02 pasillos) (A) Qa (G2b previsión terraza) (G2) V(+X exc.+) V(+X exc.- ) V(-X exc.+) V(-X exc.- ) V(+Y exc.+) V(+Y exc.- ) V(-Y exc.+) V(-Y exc.- ) SX SY 287 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 1.120 0.960 288 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 1.120 0.960 289 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 1.120 0.960 290 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 1.120 0.960 291 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 0.960 292 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 0.960 293 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 0.960 294 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 0.960 295 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 0.960 296 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 0.960 297 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 0.960 298 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 0.960 299 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 0.960 300 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 0.960 301 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 0.960 302 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 0.960 303 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 0.960 304 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 0.960 305 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.120 1.600 0.960 306 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.120 1.600 0.960 307 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 1.600 0.960 308 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 1.600 0.960 309 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 1.600 0.960 310 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 1.600 0.960 311 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 1.120 1.600 0.960 312 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 1.120 1.600 0.960 313 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 1.120 1.600 0.960 314 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 1.120 1.600 0.960 315 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 1.600 0.960 316 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 1.600 0.960 317 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 1.600 0.960 318 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 1.600 0.960 319 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 1.120 1.600 0.960 320 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 1.120 1.600 0.960 321 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 1.120 1.600 0.960 322 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 1.120 1.600 0.960 323 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 324 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 325 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 326 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 327 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 328 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 329 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 330 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 331 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 332 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 333 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 334 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 335 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 336 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 337 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.120 1.600 338 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.120 1.600 339 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 0.960 340 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 0.960 341 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 0.960 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 42 Comb . PP CM CM (CM Instalaciones ) Qa (A) Qa (C) Qa (G2) Qa (A1.02 pasillos) (A) Qa (G2b previsión terraza) (G2) V(+X exc.+) V(+X exc.- ) V(-X exc.+) V(-X exc.- ) V(+Y exc.+) V(+Y exc.- ) V(-Y exc.+) V(-Y exc.- ) SX SY 342 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 0.960 343 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 1.600 0.960 344 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 1.600 0.960 345 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 0.960 346 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 0.960 347 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 0.960 348 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 0.960 349 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 1.120 0.960 350 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 1.120 0.960 351 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 1.120 0.960 352 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 1.120 0.960 353 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 1.120 0.960 354 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 1.120 0.960 355 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 0.960 356 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 0.960 357 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 1.120 1.600 0.960 358 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 1.120 1.600 0.960 359 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 0.960 360 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 0.960 361 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 0.960 362 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 0.960 363 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 1.120 0.960 364 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 1.120 0.960 365 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 1.120 0.960 366 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 1.120 0.960 367 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 0.960 368 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 0.960 369 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 0.960 370 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 0.960 371 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 1.120 0.960 372 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 1.120 0.960 373 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 1.120 0.960 374 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 1.120 0.960 375 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 0.960 376 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 0.960 377 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 0.960 378 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 0.960 379 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 0.960 380 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 0.960 381 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 0.960 382 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 0.960 383 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 0.960 384 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 0.960 385 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 0.960 386 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 0.960 387 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 0.960 388 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 0.960 389 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.120 1.600 0.960 390 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.120 1.600 0.960 391 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 1.600 0.960 392 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 1.600 0.960 393 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 1.600 0.960 394 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 1.600 0.960 395 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 1.120 1.600 0.960 396 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 1.120 1.600 0.960 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 43 Comb . PP CM CM (CM Instalaciones ) Qa (A) Qa (C) Qa (G2) Qa (A1.02 pasillos) (A) Qa (G2b previsión terraza) (G2) V(+X exc.+) V(+X exc.- ) V(-X exc.+) V(-X exc.- ) V(+Y exc.+) V(+Y exc.- ) V(-Y exc.+) V(-Y exc.- ) SX SY 397 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 1.120 1.600 0.960 398 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 1.120 1.600 0.960 399 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 1.600 0.960 400 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 1.600 0.960 401 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 1.600 0.960 402 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 1.600 0.960 403 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 1.120 1.600 0.960 404 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 1.120 1.600 0.960 405 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 1.120 1.600 0.960 406 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 1.120 1.600 0.960 407 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 408 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 409 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 410 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 411 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 412 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 413 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 414 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 415 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 416 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 417 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 418 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 419 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 420 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 421 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.120 1.600 422 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.120 1.600 423 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 0.960 424 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 0.960 425 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 0.960 426 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 0.960 427 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 1.600 0.960 428 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 1.600 0.960 429 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 0.960 430 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 0.960 431 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 0.960 432 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 0.960 433 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 1.120 0.960 434 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 1.120 0.960 435 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 1.120 0.960 436 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 1.120 0.960 437 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 1.120 0.960 438 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 1.120 0.960 439 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 0.960 440 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 0.960 441 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 1.120 1.600 0.960 442 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 1.120 1.600 0.960 443 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 0.960 444 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 0.960 445 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 0.960 446 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 0.960 447 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 1.120 0.960 448 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 1.120 0.960 449 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 1.120 0.960 450 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 1.120 0.960 451 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 0.960 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 44 Comb . PP CM CM (CM Instalaciones ) Qa (A) Qa (C) Qa (G2) Qa (A1.02 pasillos) (A) Qa (G2b previsión terraza) (G2) V(+X exc.+) V(+X exc.- ) V(-X exc.+) V(-X exc.- ) V(+Y exc.+) V(+Y exc.- ) V(-Y exc.+) V(-Y exc.- ) SX SY 452 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 0.960 453 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 0.960 454 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 0.960 455 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 1.120 0.960 456 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 1.120 0.960 457 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 1.120 0.960 458 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 1.120 0.960 459 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 0.960 460 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 0.960 461 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 0.960 462 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 0.960 463 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 0.960 464 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 0.960 465 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 0.960 466 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 0.960 467 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 0.960 468 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 0.960 469 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 0.960 470 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 0.960 471 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 0.960 472 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 0.960 473 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.120 1.600 0.960 474 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.120 1.600 0.960 475 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 1.600 0.960 476 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 1.600 0.960 477 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 1.600 0.960 478 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 1.600 0.960 479 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 1.120 1.600 0.960 480 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 1.120 1.600 0.960 481 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 1.120 1.600 0.960 482 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 1.120 1.600 0.960 483 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 1.600 0.960 484 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 1.600 0.960 485 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 1.600 0.960 486 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 1.600 0.960 487 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 1.120 1.600 0.960 488 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 1.120 1.600 0.960 489 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 1.120 1.600 0.960 490 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 1.120 1.600 0.960 491 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 492 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 493 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 494 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 495 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 496 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 497 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 498 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 499 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 500 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 501 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 502 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 503 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 504 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 505 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.120 1.600 506 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.120 1.600 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 45 Comb . PP CM CM (CM Instalaciones ) Qa (A) Qa (C) Qa (G2) Qa (A1.02 pasillos) (A) Qa (G2b previsión terraza) (G2) V(+X exc.+) V(+X exc.- ) V(-X exc.+) V(-X exc.- ) V(+Y exc.+) V(+Y exc.- ) V(-Y exc.+) V(-Y exc.- ) SX SY 507 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 0.960 508 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 0.960 509 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 0.960 510 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 0.960 511 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 1.600 0.960 512 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 1.600 0.960 513 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 0.960 514 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 0.960 515 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 0.960 516 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 0.960 517 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 1.120 0.960 518 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 1.120 0.960 519 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 1.120 0.960 520 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 1.120 0.960 521 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 1.120 0.960 522 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 1.120 0.960 523 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 0.960 524 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 0.960 525 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 1.120 1.600 0.960 526 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 1.120 1.600 0.960 527 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 0.960 528 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 0.960 529 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 0.960 530 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 0.960 531 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 1.120 0.960 532 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 1.120 0.960 533 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 1.120 0.960 534 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 1.120 0.960 535 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 0.960 536 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 0.960 537 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 0.960 538 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 0.960 539 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 1.120 0.960 540 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 1.120 0.960 541 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 1.120 0.960 542 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 1.120 0.960 543 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 0.960 544 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 0.960 545 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 0.960 546 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 0.960 547 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 0.960 548 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 0.960 549 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 0.960 550 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 0.960 551 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 0.960 552 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 0.960 553 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 0.960 554 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 0.960 555 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 0.960 556 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 0.960 557 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.120 1.600 0.960 558 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.120 1.600 0.960 559 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 1.600 0.960 560 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 1.600 0.960 561 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 1.600 0.960 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 46 Comb . PP CM CM (CM Instalaciones ) Qa (A) Qa (C) Qa (G2) Qa (A1.02 pasillos) (A) Qa (G2b previsión terraza) (G2) V(+X exc.+) V(+X exc.- ) V(-X exc.+) V(-X exc.- ) V(+Y exc.+) V(+Y exc.- ) V(-Y exc.+) V(-Y exc.- ) SX SY 562 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 1.600 0.960 563 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 1.120 1.600 0.960 564 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 1.120 1.600 0.960 565 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 1.120 1.600 0.960 566 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 1.120 1.600 0.960 567 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 1.600 0.960 568 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 1.600 0.960 569 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 1.600 0.960 570 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 1.600 0.960 571 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 1.120 1.600 0.960 572 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 1.120 1.600 0.960 573 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 1.120 1.600 0.960 574 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 1.120 1.600 0.960 575 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 576 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 577 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 578 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 579 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 580 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 581 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 582 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 583 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 584 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 585 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 586 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 587 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 588 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 589 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.120 1.600 590 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.120 1.600 591 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 0.960 592 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 0.960 593 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 0.960 594 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 0.960 595 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 1.600 0.960 596 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 1.600 0.960 597 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 0.960 598 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 0.960 599 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 0.960 600 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 0.960 601 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 1.120 0.960 602 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 1.120 0.960 603 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 1.120 0.960 604 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 1.120 0.960 605 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 1.120 0.960 606 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 1.120 0.960 607 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 0.960 608 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 0.960 609 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 1.120 1.600 0.960 610 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 1.120 1.600 0.960 611 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 0.960 612 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 0.960 613 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 0.960 614 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 0.960 615 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 1.120 0.960 616 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 1.120 0.960 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 47 Comb . PP CM CM (CM Instalaciones ) Qa (A) Qa (C) Qa (G2) Qa (A1.02 pasillos) (A) Qa (G2b previsión terraza) (G2) V(+X exc.+) V(+X exc.- ) V(-X exc.+) V(-X exc.- ) V(+Y exc.+) V(+Y exc.- ) V(-Y exc.+) V(-Y exc.- ) SX SY 617 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 1.120 0.960 618 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 1.120 0.960 619 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 0.960 620 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 0.960 621 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 0.960 622 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 0.960 623 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 1.120 0.960 624 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 1.120 0.960 625 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 1.120 0.960 626 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 1.120 0.960 627 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 0.960 628 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 0.960 629 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 0.960 630 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 0.960 631 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 0.960 632 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 0.960 633 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 0.960 634 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 0.960 635 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 0.960 636 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 0.960 637 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 0.960 638 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 0.960 639 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 0.960 640 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 0.960 641 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.120 1.600 0.960 642 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.120 1.600 0.960 643 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 1.600 0.960 644 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 1.600 0.960 645 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 1.600 0.960 646 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 1.600 0.960 647 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 1.120 1.600 0.960 648 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 1.120 1.600 0.960 649 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 1.120 1.600 0.960 650 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 1.120 1.600 0.960 651 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 1.600 0.960 652 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 1.600 0.960 653 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 1.600 0.960 654 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 1.600 0.960 655 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 1.120 1.600 0.960 656 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 1.120 1.600 0.960 657 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 1.120 1.600 0.960 658 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 1.120 1.600 0.960 659 1.00 0 1.00 0 1.000 1.600 660 1.60 0 1.60 0 1.600 1.600 661 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 662 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 663 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 664 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 665 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 666 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 667 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.600 668 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.600 669 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 670 1.60 0 1.60 0 1.600 1.120 1.120 1.600 671 1.00 0 1.00 0 1.000 1.120 1.120 1.600 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 54 Comb . PP CM CM (CM Instalaciones ) Qa (A) Qa (C) Qa (G2) Qa (A1.02 pasillos) (A) Qa (G2b previsión terraza) (G2) V(+X exc.+) V(+X exc.- ) V(-X exc.+) V(-X exc.- ) V(+Y exc.+) V(+Y exc.- ) V(-Y exc.+) V(-Y exc.- ) SX SY 191 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 0.900 192 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 193 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 0.900 194 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 195 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 1.050 0.900 196 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 0.900 197 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 1.050 0.900 198 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 0.900 199 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 0.900 200 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 201 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 0.900 202 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 0.900 203 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 1.050 0.900 204 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 0.900 205 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 1.050 0.900 206 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 1.050 0.900 207 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 0.900 208 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 209 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 0.900 210 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 211 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 0.900 212 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 213 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 0.900 214 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 0.900 215 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 0.900 216 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 217 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 0.900 218 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 0.900 219 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 0.900 220 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 0.900 221 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.050 1.500 0.900 222 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.050 1.500 0.900 223 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 1.500 0.900 224 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.500 0.900 225 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 1.500 0.900 226 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.500 0.900 227 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 1.050 1.500 0.900 228 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 1.500 0.900 229 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 230 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 231 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 1.500 0.900 232 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.500 0.900 233 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 1.500 0.900 234 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 1.500 0.900 235 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 236 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 237 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 238 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 239 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 240 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 241 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 242 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 243 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 244 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 245 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 55 Comb . PP CM CM (CM Instalaciones ) Qa (A) Qa (C) Qa (G2) Qa (A1.02 pasillos) (A) Qa (G2b previsión terraza) (G2) V(+X exc.+) V(+X exc.- ) V(-X exc.+) V(-X exc.- ) V(+Y exc.+) V(+Y exc.- ) V(-Y exc.+) V(-Y exc.- ) SX SY 246 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 247 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 248 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 249 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 250 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 251 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 252 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 253 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.050 1.500 254 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.050 1.500 255 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 0.900 256 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 257 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 0.900 258 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 259 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 1.500 0.900 260 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.500 0.900 261 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 0.900 262 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 263 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 0.900 264 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 265 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 1.050 0.900 266 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 0.900 267 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 1.050 0.900 268 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 0.900 269 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 1.050 0.900 270 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 0.900 271 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 0.900 272 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 273 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 1.050 1.500 0.900 274 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 1.500 0.900 275 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 0.900 276 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 277 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 0.900 278 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 279 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 1.050 0.900 280 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 0.900 281 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 1.050 0.900 282 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 0.900 283 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 0.900 284 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 285 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 0.900 286 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 0.900 287 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 1.050 0.900 288 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 0.900 289 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 1.050 0.900 290 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 1.050 0.900 291 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 0.900 292 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 293 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 0.900 294 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 295 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 0.900 296 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 297 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 0.900 298 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 0.900 299 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 0.900 300 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 56 Comb . PP CM CM (CM Instalaciones ) Qa (A) Qa (C) Qa (G2) Qa (A1.02 pasillos) (A) Qa (G2b previsión terraza) (G2) V(+X exc.+) V(+X exc.- ) V(-X exc.+) V(-X exc.- ) V(+Y exc.+) V(+Y exc.- ) V(-Y exc.+) V(-Y exc.- ) SX SY 301 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 0.900 302 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 0.900 303 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 0.900 304 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 0.900 305 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.050 1.500 0.900 306 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.050 1.500 0.900 307 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 1.500 0.900 308 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.500 0.900 309 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 1.500 0.900 310 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.500 0.900 311 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 1.050 1.500 0.900 312 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 1.500 0.900 313 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 314 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 315 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 1.500 0.900 316 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.500 0.900 317 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 1.500 0.900 318 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 1.500 0.900 319 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 320 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 321 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 322 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 323 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 324 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 325 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 326 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 327 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 328 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 329 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 330 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 331 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 332 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 333 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 334 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 335 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 336 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 337 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.050 1.500 338 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.050 1.500 339 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 0.900 340 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 341 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 0.900 342 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 343 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 1.500 0.900 344 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.500 0.900 345 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 0.900 346 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 347 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 0.900 348 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 349 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 1.050 0.900 350 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 0.900 351 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 1.050 0.900 352 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 0.900 353 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 1.050 0.900 354 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 0.900 355 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 0.900 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 57 Comb . PP CM CM (CM Instalaciones ) Qa (A) Qa (C) Qa (G2) Qa (A1.02 pasillos) (A) Qa (G2b previsión terraza) (G2) V(+X exc.+) V(+X exc.- ) V(-X exc.+) V(-X exc.- ) V(+Y exc.+) V(+Y exc.- ) V(-Y exc.+) V(-Y exc.- ) SX SY 356 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 357 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 1.050 1.500 0.900 358 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 1.500 0.900 359 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 0.900 360 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 361 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 0.900 362 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 363 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 1.050 0.900 364 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 0.900 365 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 1.050 0.900 366 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 0.900 367 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 0.900 368 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 369 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 0.900 370 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 0.900 371 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 1.050 0.900 372 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 0.900 373 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 1.050 0.900 374 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 1.050 0.900 375 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 0.900 376 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 377 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 0.900 378 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 379 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 0.900 380 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 381 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 0.900 382 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 0.900 383 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 0.900 384 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 385 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 0.900 386 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 0.900 387 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 0.900 388 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 0.900 389 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.050 1.500 0.900 390 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.050 1.500 0.900 391 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 1.500 0.900 392 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.500 0.900 393 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 1.500 0.900 394 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.500 0.900 395 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 1.050 1.500 0.900 396 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 1.500 0.900 397 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 398 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 399 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 1.500 0.900 400 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.500 0.900 401 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 1.500 0.900 402 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 1.500 0.900 403 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 404 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 405 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 406 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 407 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 408 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 409 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 410 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 58 Comb . PP CM CM (CM Instalaciones ) Qa (A) Qa (C) Qa (G2) Qa (A1.02 pasillos) (A) Qa (G2b previsión terraza) (G2) V(+X exc.+) V(+X exc.- ) V(-X exc.+) V(-X exc.- ) V(+Y exc.+) V(+Y exc.- ) V(-Y exc.+) V(-Y exc.- ) SX SY 411 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 412 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 413 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 414 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 415 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 416 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 417 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 418 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 419 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 420 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 421 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.050 1.500 422 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.050 1.500 423 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 0.900 424 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 425 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 0.900 426 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 427 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 1.500 0.900 428 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.500 0.900 429 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 0.900 430 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 431 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 0.900 432 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 433 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 1.050 0.900 434 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 0.900 435 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 1.050 0.900 436 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 0.900 437 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 1.050 0.900 438 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 0.900 439 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 0.900 440 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 441 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 1.050 1.500 0.900 442 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 1.500 0.900 443 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 0.900 444 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 445 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 0.900 446 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 447 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 1.050 0.900 448 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 0.900 449 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 1.050 0.900 450 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 0.900 451 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 0.900 452 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 453 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 0.900 454 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 0.900 455 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 1.050 0.900 456 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 0.900 457 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 1.050 0.900 458 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 1.050 0.900 459 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 0.900 460 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 461 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 0.900 462 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 463 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 0.900 464 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 465 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 0.900 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 59 Comb . PP CM CM (CM Instalaciones ) Qa (A) Qa (C) Qa (G2) Qa (A1.02 pasillos) (A) Qa (G2b previsión terraza) (G2) V(+X exc.+) V(+X exc.- ) V(-X exc.+) V(-X exc.- ) V(+Y exc.+) V(+Y exc.- ) V(-Y exc.+) V(-Y exc.- ) SX SY 466 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 0.900 467 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 0.900 468 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 469 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 0.900 470 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 0.900 471 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 0.900 472 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 0.900 473 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.050 1.500 0.900 474 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.050 1.500 0.900 475 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 1.500 0.900 476 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.500 0.900 477 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 1.500 0.900 478 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.500 0.900 479 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 1.050 1.500 0.900 480 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 1.500 0.900 481 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 482 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 483 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 1.500 0.900 484 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.500 0.900 485 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 1.500 0.900 486 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 1.500 0.900 487 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 488 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 489 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 490 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 491 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 492 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 493 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 494 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 495 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 496 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 497 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 498 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 499 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 500 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 501 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 502 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 503 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 504 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 505 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.050 1.500 506 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.050 1.500 507 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 0.900 508 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 509 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 0.900 510 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 511 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 1.500 0.900 512 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.500 0.900 513 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 0.900 514 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 515 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 0.900 516 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 517 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 1.050 0.900 518 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 0.900 519 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 1.050 0.900 520 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 0.900 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 60 Comb . PP CM CM (CM Instalaciones ) Qa (A) Qa (C) Qa (G2) Qa (A1.02 pasillos) (A) Qa (G2b previsión terraza) (G2) V(+X exc.+) V(+X exc.- ) V(-X exc.+) V(-X exc.- ) V(+Y exc.+) V(+Y exc.- ) V(-Y exc.+) V(-Y exc.- ) SX SY 521 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 1.050 0.900 522 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 0.900 523 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 0.900 524 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 525 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 1.050 1.500 0.900 526 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 1.500 0.900 527 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 0.900 528 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 529 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 0.900 530 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 531 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 1.050 0.900 532 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 0.900 533 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 1.050 0.900 534 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 0.900 535 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 0.900 536 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 537 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 0.900 538 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 0.900 539 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 1.050 0.900 540 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 0.900 541 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 1.050 0.900 542 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 1.050 0.900 543 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 0.900 544 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 545 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 0.900 546 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 547 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 0.900 548 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 549 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 0.900 550 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 0.900 551 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 0.900 552 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 553 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 0.900 554 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 0.900 555 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 0.900 556 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 0.900 557 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.050 1.500 0.900 558 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.050 1.500 0.900 559 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 1.500 0.900 560 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.500 0.900 561 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 1.500 0.900 562 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.500 0.900 563 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 1.050 1.500 0.900 564 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 1.500 0.900 565 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 566 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 567 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 1.500 0.900 568 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.500 0.900 569 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 1.500 0.900 570 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 1.500 0.900 571 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 572 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 573 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 574 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 575 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 61 Comb . PP CM CM (CM Instalaciones ) Qa (A) Qa (C) Qa (G2) Qa (A1.02 pasillos) (A) Qa (G2b previsión terraza) (G2) V(+X exc.+) V(+X exc.- ) V(-X exc.+) V(-X exc.- ) V(+Y exc.+) V(+Y exc.- ) V(-Y exc.+) V(-Y exc.- ) SX SY 576 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 577 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 578 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 579 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 580 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 581 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 582 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 583 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 584 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 585 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 586 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 587 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 588 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 589 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.050 1.500 590 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.050 1.500 591 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 0.900 592 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 593 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 0.900 594 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 595 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 1.500 0.900 596 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.500 0.900 597 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 0.900 598 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 599 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 0.900 600 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 601 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 1.050 0.900 602 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 0.900 603 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 1.050 0.900 604 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 0.900 605 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 1.050 0.900 606 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 0.900 607 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 0.900 608 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 609 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 1.050 1.500 0.900 610 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 1.500 0.900 611 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 0.900 612 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 613 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 0.900 614 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 615 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 1.050 0.900 616 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 0.900 617 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 1.050 0.900 618 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 0.900 619 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 0.900 620 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 621 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 0.900 622 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 0.900 623 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 1.050 0.900 624 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 0.900 625 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 1.050 0.900 626 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 1.050 0.900 627 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 0.900 628 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 629 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 0.900 630 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 62 Comb . PP CM CM (CM Instalaciones ) Qa (A) Qa (C) Qa (G2) Qa (A1.02 pasillos) (A) Qa (G2b previsión terraza) (G2) V(+X exc.+) V(+X exc.- ) V(-X exc.+) V(-X exc.- ) V(+Y exc.+) V(+Y exc.- ) V(-Y exc.+) V(-Y exc.- ) SX SY 631 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 0.900 632 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 633 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 0.900 634 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 0.900 635 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 0.900 636 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 637 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 0.900 638 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 0.900 639 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 0.900 640 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 0.900 641 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.050 1.500 0.900 642 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.050 1.500 0.900 643 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 1.500 0.900 644 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.500 0.900 645 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 1.500 0.900 646 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.500 0.900 647 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 1.050 1.500 0.900 648 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 1.500 0.900 649 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 650 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 651 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 1.500 0.900 652 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.500 0.900 653 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 1.500 0.900 654 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 1.500 0.900 655 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 656 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 657 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 658 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 659 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 660 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 661 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 662 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 663 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 664 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 665 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 666 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 667 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 668 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 669 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 670 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 671 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 672 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 673 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.050 1.500 674 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.050 1.500 675 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 0.900 676 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 677 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 0.900 678 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 679 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 1.500 0.900 680 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.500 0.900 681 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 0.900 682 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 683 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 0.900 684 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 685 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 1.050 0.900 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 63 Comb . PP CM CM (CM Instalaciones ) Qa (A) Qa (C) Qa (G2) Qa (A1.02 pasillos) (A) Qa (G2b previsión terraza) (G2) V(+X exc.+) V(+X exc.- ) V(-X exc.+) V(-X exc.- ) V(+Y exc.+) V(+Y exc.- ) V(-Y exc.+) V(-Y exc.- ) SX SY 686 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 0.900 687 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 1.050 0.900 688 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 0.900 689 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 1.050 0.900 690 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 0.900 691 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 0.900 692 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 693 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 1.050 1.500 0.900 694 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 1.500 0.900 695 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 0.900 696 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 697 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 0.900 698 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 699 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 1.050 0.900 700 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 0.900 701 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 1.050 0.900 702 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 0.900 703 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 0.900 704 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 705 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 0.900 706 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 0.900 707 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 1.050 0.900 708 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 0.900 709 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 1.050 0.900 710 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 1.050 0.900 711 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 0.900 712 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 0.900 713 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 0.900 714 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 715 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 0.900 716 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 717 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 0.900 718 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 0.900 719 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 0.900 720 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 0.900 721 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 0.900 722 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 0.900 723 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 0.900 724 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 0.900 725 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.050 1.500 0.900 726 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.050 1.500 0.900 727 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 1.500 0.900 728 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.500 0.900 729 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 1.500 0.900 730 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.500 0.900 731 0.80 0 0.80 0 0.800 1.500 1.050 1.500 0.900 732 1.35 0 1.35 0 1.350 1.500 1.050 1.500 0.900 733 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 734 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 735 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 1.500 0.900 736 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.500 0.900 737 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.050 1.500 1.500 0.900 738 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.050 1.500 1.500 0.900 739 0.80 0 0.80 0 0.800 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 740 1.35 0 1.35 0 1.350 1.050 1.500 1.050 1.500 0.900 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 45 Sección de acero laminado Tramo Sección Posició n Comprobaciones Esfuerzos pésimos Estado  w Nc (%) MY (%) MZ (% ) VZ (%) VY (% ) NMYMZ (%) MtVZ (%) MtV Y (%) Aprov. (%) Naturalez a Comp. N (kN) Mxx (kN·m ) Myy (kN·m ) Qx (kN) Qy (kN) PCUB (10.93 - 14.35 m) 2xUPE 180([=]) Cabeza Cumpl e Cumpl e 54.3 84. 7 1.5 16. 5 1.5 116.3 16. 5 1.5 116.3 G, Q, V(2) Nc 560.8 -14.0 -6.6 2.6 8.9 No cumple G, Q, S(3) MY,VZ,NMYMZ,MtV Z 376.7 -76.7 -3.3 2.3 55.8 G, Q, S(4) MZ 374.6 -1.0 -7.4 -1.7 -0.3 G, Q, S(5) VY,MtVY 373.9 -11.9 -0.1 7.2 7.8 Pie Cumpl e Cumpl e 54.9 80. 0 3.9 16. 5 1.5 111.7 16. 5 1.5 111.7 G, Q, V(6) Nc 560.3 11.5 7.4 4.4 10.1 No cumple G, Q, S(3) MY,VZ,MtVZ 377.8 72.5 2.9 2.3 56.0 G, Q, S(7) MZ 373.8 16.4 19.8 7.0 13.4 G, Q, S(5) VY,MtVY 374.9 8.9 19.2 7.2 7.8 G, Q, S(8) NMYMZ 377.2 72.5 3.2 2.4 55.9 P3 (7.57 - 10.93 m) 2xUPE 240([=]) Cabeza Cumpl e Cumpl e 59.1 49. 3 3.0 11. 9 1.6 86.0 11. 9 1.6 86.0 G, Q, V(9) Nc 1043. 7 -9.8 -3.8 4.3 6.9 Cumple G, Q, S(8) MY,VZ,NMYMZ,MtV Z 729.9 -89.6 -0.6 1.3 67.4 G, Q, S(10) MZ 719.0 -3.8 -14.5 3.5 2.6 G, Q, S(11) VY,MtVY 718.8 4.1 -7.2 11.2 -3.7 Pie Cumpl e Cumpl e 61.2 47. 5 5.3 11. 9 1.6 85.7 11. 9 1.6 85.7 G, Q, V(9) Nc 1045. 8 8.3 7.3 4.3 6.9 Cumple G, Q, S(8) MY,VZ,NMYMZ,MtV Z 731.4 86.3 2.7 1.3 67.4 G, Q, S(11) MZ 720.3 -6.5 25.3 11.2 -4.3 G, Q, S(11) VY,MtVY 720.4 -5.5 22.0 11.2 -3.7 P2 (4.22 - 7.57 m) 2xUPE 300([=]) Cabeza Cumpl e Cumpl e 56.3 37. 4 2.6 10. 2 0.7 74.9 10. 2 0.7 74.9 G, Q, V(12) Nc 1538. 0 -14.6 -5.6 3.4 10.7 Cumple G, Q, S(13) MY,VZ,MtVZ 1002. 4 -120.2 -1.9 1.7 93.2 G, Q, S(7) MZ 1069. 8 -9.1 -21.9 3.8 7.3 G, Q, S(10) VY,MtVY 1069. 1 -13.2 -8.3 6.9 10.0 G, Q, S(14) NMYMZ 1085. 5 -119.9 -2.2 1.9 92.8 Pie Cumpl e Cumpl e 55.9 37. 9 2.6 10. 1 0.7 75.6 10. 2 0.7 75.6 G, Q, V(15) Nc 1545. 0 37.9 3.6 2.5 29.4 Cumple G, Q, S(13) MY,VZ,MtVZ 1004. 8 121.8 2.6 1.7 92.9 G, Q, S(11) MZ 1070. 4 13.3 21.6 4.2 10.8 G, Q, S(10) VY,MtVY 1071. 4 12.8 9.6 6.9 10.0 G, Q, S(16) NMYMZ 1087. 8 121.3 2.8 1.9 92.6 P1 (0.04 - 4.22 m) 2xUPE 300([=]) Cabeza Cumpl e Cumpl e 81.5 34. 1 2.8 7.3 1.6 85.6 7.3 1.6 85.6 G, Q, V(12) Nc 2034. 1 -1.4 -9.2 -5.6 0.1 Cumple G, Q, S(3) MY,VZ,MtVZ 1313. 7 -109.7 -3.1 -1.7 67.2 G, Q, S(7) MZ 1402. 9 -8.3 -20.4 -6.5 4.7 G, Q, S(17) VY,MtVY 1279. 5 -17.4 -10.7 - 14.6 10.3 G, Q, V(18) NMYMZ 2043. 7 -25.4 -5.4 -0.2 14.8 Pie Cumpl e Cumpl e 90.1 37. 8 8.4 7.3 1.6 96.3 7.3 1.6 96.3 G, Q, V(19) Nc 1944. 4 0.1 -41.9 -9.0 0.7 Cumple G, Q, S(20) MY 1368. 8 -121.3 -1.5 0.6 - 66.7 G, Q, S(10) MZ 1406. 4 17.1 -61.1 - 14.5 9.9 G, Q, S(3) VZ,MtVZ 1316. 7 120.4 -8.8 -1.7 67.0 G, Q, S(17) VY,MtVY 1282. 5 18.0 -60.9 - 14.6 10.3 G, Q, V(21) NMYMZ 1944. 0 -0.9 -41.9 -9.0 0.3 PB (-3.26 - 0.04 m) 2xUPE 300([=]) Cabeza Cumpl e Cumpl e 119. 2 22. 3 5.5 4.3 2.5 130.8 4.3 2.1 130.8 G, Q, V(12) Nc 2633. 4 45.1 -21.2 12.7 - 33.9 No cumple G, Q, S(16) MY,VZ,MtVZ 1824. 4 58.3 -7.5 4.7 - 39.4 G, Q, S(22) MZ,VY 1792. 9 33.4 -40.6 23.7 - 24.3 G, Q, V(23) NMYMZ 2631. 3 47.2 -21.2 12.7 - 35.1 G, Q, S(24) MtVY 1791. 1 33.4 -34.2 20.0 - 24.3 Pie Cumpl e Cumpl e 115. 3 17. 5 2.7 4.3 2.5 124.2 4.3 2.1 124.2 G, Q, V(12) Nc 2636. 4 -41.2 11.2 12.7 - 33.9 No cumple G, Q, V(25) MY 2642. 8 -45.6 4.2 4.0 - 38.8 G, Q, S(7) MZ 1795. 3 -28.7 19.8 23.7 - 24.4 G, Q, S(16) VZ,MtVZ 1826. 7 -42.2 4.4 4.7 - 39.4 G, Q, S(22) VY 1795. 2 -28.6 19.8 23.7 - 24.3 G, Q, V(23) NMYMZ 2634. 3 -42.4 11.2 12.7 - 35.1 G, Q, S(24) MtVY 1793. 3 -28.6 16.9 20.0 - 24.3 S-1 (-6.57 - -3.26 m) 2xUPE 300([=]) Cabeza Cumpl e Cumpl e 137. 6 9.1 1.7 1.4 0.9 No cumple(1) 1.1 0.6 No cumple G, Q, V(12) Nc 3217. 5 22.9 5.9 -5.0 - 11.9 No cumple G, Q, V(26) MY,VZ 3210. 9 23.8 1.8 -2.3 - 12.5 G, Q, S(10) MZ 2160. 5 13.2 12.1 -8.6 -6.5 G, Q, S(7) VY 2161. 3 13.3 12.1 -8.6 -6.5 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 46 Sección de acero laminado Tramo Sección Posició n Comprobaciones Esfuerzos pésimos Estado  w Nc (%) MY (%) MZ (% ) VZ (%) VY (% ) NMYMZ (%) MtVZ (%) MtV Y (%) Aprov. (%) Naturalez a Comp. N (kN) Mxx (kN·m ) Myy (kN·m ) Qx (kN) Qy (kN) G(27) NMYMZ 1518. 8 8.0 0.8 -1.1 -3.7 G, Q, V(28) MtVZ 3023. 7 20.3 -5.9 2.8 - 10.3 G, Q, S(4) MtVY 1897. 1 10.5 -10.0 5.8 -4.9 Pie Cumpl e Cumpl e 138. 1 3.1 1.4 1.4 0.9 No cumple(1) 1.1 0.6 No cumple G, Q, V(12) Nc 3220. 5 -7.4 -6.8 -5.0 - 11.9 No cumple G, Q, V(26) MY,VZ 3213. 9 -8.1 -4.0 -2.3 - 12.5 G, Q, S(7) MZ 2163. 4 -3.5 -9.9 -8.6 -6.6 G, Q, S(7) VY 2163. 4 -3.5 -9.9 -8.6 -6.6 G(27) NMYMZ 1520. 5 -1.4 -1.9 -1.1 -3.7 G, Q, V(28) MtVZ 3026. 7 -6.1 1.1 2.8 - 10.3 G, Q, S(4) MtVY 1899. 4 -2.1 4.8 5.8 -4.9 Notas: (1) El axil de compresión es excesivo y supera el axil resistente plástico. (2) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.5·Qa(G2)+1.05·Qa(A1.02pasillos)(A)+0.9·V(+Yexc.+) (3) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A1.02pasillos)(A)-SX-0.3·SY (4) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A)+0.3·Qa(A1.02pasillos)(A)+0.3·SX+SY (5) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.6·Qa(C)+0.3·SX+SY (6) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.05·Qa(C)+1.5·Qa(G2)+0.9·V(-Yexc.+) (7) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.6·Qa(C)-0.3·SX-SY (8) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.6·Qa(C)+0.3·Qa(A1.02pasillos)(A)-SX-0.3·SY (9) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.05·Qa(C)+1.5·Qa(G2)+0.9·V(+Yexc.+) (10) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A)+0.6·Qa(C)+0.3·Qa(A1.02pasillos)(A)-0.3·SX-SY (11) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A)+0.6·Qa(C)+0.3·Qa(A1.02pasillos)(A)+0.3·SX+SY (12) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.5·Qa(C)+0.9·V(-Yexc.+) (13) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A)-SX-0.3·SY (14) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.6·Qa(C)-SX-0.3·SY (15) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.5·Qa(C)+0.9·V(-Xexc.-) (16) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A)+0.6·Qa(C)-SX-0.3·SY (17) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A)+0.3·Qa(A1.02pasillos)(A)-0.3·SX-SY (18) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.5·Qa(C)+0.9·V(-Xexc.+) (19) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.05·Qa(C)+1.5·V(-Yexc.+) (20) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A)+0.6·Qa(C)+0.3·Qa(A1.02pasillos)(A)+SX+0.3·SY (21) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(C)+1.5·V(-Yexc.+) (22) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.6·Qa(C)+0.3·Qa(A1.02pasillos)(A)-0.3·SX-SY (23) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.05·Qa(A)+1.5·Qa(C)+0.9·V(-Yexc.+) (24) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A)+0.6·Qa(C)+0.3·Qa(A1.02pasillos)(A)+0.3·SX-SY (25) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.05·Qa(A)+1.5·Qa(C)+0.9·V(-Xexc.+) (26) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.5·Qa(C)+0.9·V(+Xexc.+) (27) 0.8·PP+0.8·CM+0.8·CM(CMInstalaciones) (28) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.05·Qa(C)+1.5·V(+Yexc.+) 2.41.- P20 Sección de acero laminado Tramo Sección Posició n Comprobaciones Esfuerzos pésimos Estado  w Nc (%) MY (%) MZ (% ) VZ (%) VY (% ) NMYMZ (%) MtVZ (%) MtV Y (%) Aprov. (%) Naturalez a Comp. N (kN) Mxx (kN·m ) Myy (kN·m ) Qx (kN) Qy (kN) PCUB (10.93 - 14.35 m) 2xUPE 180([=]) Cabeza Cumpl e Cumpl e 71.3 99. 3 1.0 19. 8 1.2 138.9 19. 8 1.2 138.9 G, Q, V(2) Nc 804.8 22.3 1.4 1.0 -16.2 No cumple G, Q, S(3) MY,VZ,MtVZ 515.5 90.0 -0.4 -0.3 -66.9 G, Q, S(4) MZ,VY,MtVY 515.2 24.8 -5.3 -5.8 -18.7 G, Q, S(5) NMYMZ 515.6 90.0 -0.4 -0.3 -66.9 Pie Cumpl e Cumpl e 74.2 98. 0 4.1 19. 8 1.2 138.8 19. 8 1.2 138.8 G, Q, V(6) Nc 800.7 -25.0 -5.3 -1.4 -19.3 No cumple G, Q, S(3) MY,VZ,NMYMZ,MtV Z 516.7 -88.8 -1.7 -0.4 -67.0 G, Q, S(4) MZ,VY,MtVY 516.2 -25.0 -20.7 -5.8 -18.7 P3 (7.57 - 10.93 m) 2xUPE 240([=]) Cabeza Cumpl e Cumpl e 84.9 76. 5 3.5 18. 2 2.4 127.2 18. 2 2.4 127.2 G, Q, V(7) Nc 1487. 3 50.8 6.7 -8.0 -36.1 No cumple G, Q, S(3) MY,VZ,NMYMZ,MtV Z 979.5 139.0 2.8 0.6 - 103.0 G, Q, S(8) MZ 992.7 37.4 16.5 -6.6 -26.5 G, Q, S(9) VY,MtVY 1015. 1 16.4 9.0 - 17.1 -10.9 Pie Cumpl e Cumpl e 89.3 71. 5 7.8 18. 2 2.4 123.3 18. 2 2.4 123.3 G, Q, V(7) Nc 1489. 4 -43.5 -14.2 -8.0 -36.1 No cumple G, Q, S(3) MY,VZ,NMYMZ,MtV Z 981.1 -129.9 4.3 0.6 - 103.0 G, Q, S(9) MZ 1017. 7 -11.6 -37.0 - 17.0 -10.5 G, Q, S(9) VY,MtVY 1016. 7 -12.2 -35.5 - 17.1 -10.9 P2 (4.22 - 7.57 m) 2xUPE 300([=]) Cabeza Cumpl e Cumpl e 87.4 54. 6 6.3 14. 9 3.4 109.1 14. 9 3.4 109.1 G, Q, V(10) Nc 2089. 9 49.0 41.5 - 24.0 -39.6 No cumple G, Q, S(3) MY,VZ,MtVZ 1455. 2 175.5 2.3 -2.6 - 136.3 G, Q, S(11) MZ 1499. 2 16.2 53.4 - 31.7 -13.7 G, Q, S(11) VY,MtVY 1500. 5 18.3 50.7 - 32.1 -15.1 G, Q, V(12) NMYMZ 2177. 5 96.7 13.2 -8.5 -76.4 Pie Cumpl e Cumpl e 83.0 55. 6 4.5 14. 9 3.5 109.0 14. 9 3.5 109.0 G, Q, V(13) Nc 2194. 2 -69.9 -16.3 - 17.9 -51.7 No cumple G, Q, S(3) MY,VZ,MtVZ 1457. 3 -178.7 -4.3 -2.5 - 136.1 G, Q, S(9) MZ 1505. 2 -22.9 -37.7 - 32.3 -16.7 G, Q, S(11) VY,MtVY 1505. 1 -22.9 -37.7 - 32.3 -16.8 G, Q, V(12) NMYMZ 2180. 5 -101.9 -8.9 -8.5 -76.4 P1 (0.04 - 4.22 m) 2xUPE 300([=]) Cabeza Cumpl e Cumpl e 116. 2 49. 8 4.2 10. 7 1.4 No cumple(1) 10. 7 1.4 No cumple G, Q, V(13) Nc 2921. 7 54.3 -11.0 -5.3 -31.2 No cumple ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 47 Sección de acero laminado Tramo Sección Posició n Comprobaciones Esfuerzos pésimos Estado  w Nc (%) MY (%) MZ (% ) VZ (%) VY (% ) NMYMZ (%) MtVZ (%) MtV Y (%) Aprov. (%) Naturalez a Comp. N (kN) Mxx (kN·m ) Myy (kN·m ) Qx (kN) Qy (kN) G, Q, S(3) MY,VZ,MtVZ 1905. 8 160.1 0.5 0.5 -97.8 G, S(14) MZ 1762. 9 18.8 -30.7 -2.9 -9.9 G, Q, S(4) VY,MtVY 1958. 6 23.3 1.1 - 12.7 -13.0 G(15) NMYMZ 1382. 8 23.0 -1.4 -1.1 -12.9 Pie Cumpl e Cumpl e 123. 1 54. 6 7.3 10. 7 1.4 No cumple(1) 10. 7 1.4 No cumple G, Q, V(13) Nc 2925. 7 -52.8 -29.2 -5.3 -31.2 No cumple G, Q, S(3) MY,VZ,MtVZ 1908. 8 -175.4 2.4 0.5 -97.8 G, Q, S(16) MZ 1990. 0 -16.3 -53.5 -8.4 -10.4 G, Q, S(4) VY,MtVY 1961. 5 -21.3 -42.3 - 12.7 -13.0 G(15) NMYMZ 1385. 2 -21.2 -5.3 -1.1 -12.9 PB (-3.26 - 0.04 m) 2xUPE 300([=]) Cabeza Cumpl e Cumpl e 168. 7 48. 0 4.9 10. 8 2.3 No cumple(1) 9.0 1.9 No cumple G, Q, V(13) Nc 3838. 0 121.5 -18.5 12.5 -96.3 No cumple G, Q, V(17) MY,VZ 3829. 2 125.5 -5.9 5.3 -98.8 G, Q, S(16) MZ,VY 2546. 0 78.1 -36.0 21.8 -60.5 G(15) NMYMZ 1717. 8 44.2 -2.9 2.3 -33.9 G, Q, V(18) MtVZ 3508. 0 104.5 7.2 -2.4 -82.8 G, Q, S(19) MtVY 2547. 6 78.4 -29.2 17.9 -60.7 Pie Cumpl e Cumpl e 166. 8 48. 3 2.7 10. 8 2.3 No cumple(1) 9.0 1.9 No cumple G, Q, V(13) Nc 3841. 0 -124.2 13.5 12.5 -96.3 No cumple G, Q, V(17) MY,VZ 3832. 2 -126.4 7.7 5.3 -98.8 G, Q, S(16) MZ,VY 2548. 3 -76.3 19.6 21.8 -60.5 G(15) NMYMZ 1719. 6 -42.3 3.0 2.3 -33.9 G, Q, V(18) MtVZ 3511. 0 -106.7 0.9 -2.4 -82.8 G, Q, S(19) MtVY 2549. 8 -76.3 16.5 17.9 -60.7 S-1 (-6.57 - -3.26 m) 2xUPE 300([=]) Cabeza Cumpl e Cumpl e 206. 1 36. 4 1.8 6.3 0.8 No cumple(1) 5.3 0.7 No cumple G, Q, V(20) Nc 4815. 4 94.4 -9.3 4.3 -57.0 No cumple G, Q, V(21) MY,VZ 4789. 2 95.1 -5.3 1.8 -57.5 G, Q, S(8) MZ 3066. 7 54.2 -12.9 7.2 -32.5 G, Q, S(8) VY 3066. 3 54.3 -12.8 7.2 -32.5 G(15) NMYMZ 2054. 3 27.8 -1.3 0.2 -16.2 G, Q, V(22) MtVZ 4372. 7 80.5 -11.0 5.6 -48.3 G, S(23) MtVY 2534. 7 35.3 -11.6 6.6 -20.7 Pie Cumpl e Cumpl e 205. 0 19. 9 1.0 6.3 0.8 No cumple(1) 5.3 0.8 No cumple G, Q, V(13) Nc 4846. 5 -51.2 -3.2 -0.7 -56.7 No cumple G, Q, V(21) MY,VZ 4792. 2 -52.0 -0.7 1.8 -57.5 G, Q, S(24) MZ 2603. 7 -16.6 -7.6 -6.2 -19.9 G, Q, S(8) VY,MtVY 3067. 9 -28.9 5.7 7.2 -32.5 G(15) NMYMZ 2056. 1 -13.7 -0.9 0.2 -16.2 G, Q, V(22) MtVZ 4375. 7 -43.3 3.3 5.6 -48.3 Notas: (1) El axil de compresión es excesivo y supera el axil resistente plástico. (2) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.5·Qa(G2)+0.9·V(-Yexc.+) (3) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A)+0.6·Qa(C)+0.3·Qa(A1.02pasillos)(A)+SX+0.3·SY (4) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A)+0.6·Qa(C)+0.3·Qa(A1.02pasillos)(A)+0.3·SX+SY (5) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.6·Qa(C)+0.3·Qa(A1.02pasillos)(A)+SX+0.3·SY (6) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.5·Qa(G2)+1.05·Qa(A1.02pasillos)(A)+0.9·V(+Yexc.+) (7) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.05·Qa(C)+1.5·Qa(G2)+1.05·Qa(A1.02pasillos)(A)+0.9·V(-Yexc.+) (8) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.6·Qa(C)+0.3·SX+SY (9) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.6·Qa(C)-0.3·SX-SY (10) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.05·Qa(C)+1.05·Qa(A1.02pasillos)(A)+1.5·V(-Yexc.+) (11) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A)+0.6·Qa(C)-0.3·SX-SY (12) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.05·Qa(A)+1.5·Qa(C)+1.05·Qa(A1.02pasillos)(A)+0.9·V(+Xexc.-) (13) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.5·Qa(C)+1.05·Qa(A1.02pasillos)(A)+0.9·V(-Yexc.+) (14) PP+CM+CM(CMInstalaciones)-0.3·SX-SY (15) 0.8·PP+0.8·CM+0.8·CM(CMInstalaciones) (16) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A)+0.6·Qa(C)+0.3·Qa(A1.02pasillos)(A)-0.3·SX-SY (17) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.05·Qa(A)+1.5·Qa(C)+1.05·Qa(A1.02pasillos)(A)+0.9·V(-Xexc.-) (18) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.05·Qa(C)+1.5·Qa(G2bprevisiónterraza)(G2)+0.9·V(+Yexc.+) (19) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A)+0.6·Qa(C)+0.3·Qa(A1.02pasillos)(A)+0.3·SX-SY (20) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.5·Qa(C)+1.05·Qa(A1.02pasillos)(A)+0.9·V(+Yexc.+) (21) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.05·Qa(A)+1.5·Qa(C)+0.9·V(+Xexc.-) (22) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(C)+1.5·V(+Yexc.+) (23) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·SX+SY (24) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A)-0.3·SX-SY 2.42.- P21 Sección de acero laminado Tramo Sección Posició n Comprobaciones Esfuerzos pésimos Estado  w Nt (%) Nc (%) MY (%) MZ (%) VZ (% ) VY (%) NMYMZ MtV Z (%) MtV Y (%) Aprov. (%) Naturalez a Comp. N (kN) Mxx (kN·m ) Myy (kN·m ) Qx (kN) Qy (kN) PCUB (10.93 - 14.35 m) 2xUPE 140([=]) Cabeza Cumpl e Cumpl e 103.9 240. 9 22. 9 33. 1 4.1 30. 2 No cumple(2) 4.1 30. 2 No cumple G, Q, S(3) Nt,Nc,MZ 422.0 9.2 156.4 - 112.4 -4.0 No cumple ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 48 Sección de acero laminado Tramo Sección Posició n Comprobaciones Esfuerzos pésimos Estado  w Nt (%) Nc (%) MY (%) MZ (%) VZ (% ) VY (%) NMYMZ MtV Z (%) MtV Y (%) Aprov. (%) Naturalez a Comp. N (kN) Mxx (kN·m ) Myy (kN·m ) Qx (kN) Qy (kN) G, Q, S(4) MY 476.8 -11.9 -66.4 50.8 10.2 G, S(5) VZ,MtVZ 476.3 -11.8 -65.1 49.8 10.3 G, Q, S(6) VY,MtVY 422.1 9.2 156.4 - 112.4 -4.0 G(7) NMYMZ 359.9 -1.1 35.4 -24.0 2.5 Pie Cumpl e Cumpl e 98.5 234. 3 31. 8 31. 9 4.1 30. 3 No cumple(2) 4.1 30. 3 No cumple G, Q, S(6) Nt,Nc,MZ,VY,MtV Y 422.9 -1.9 -150.7 - 112.6 -4.1 No cumple G, S(5) MY 477.0 16.5 70.1 49.3 10.3 G, S(5) VZ,MtVZ 477.0 16.3 70.7 49.8 10.3 G(7) NMYMZ 360.5 5.8 -30.2 -24.0 2.5 P3 (7.57 - 10.93 m) 2xUPE 200([=]) Cabeza Cumpl e Cumpl e 26.8 169. 4 41. 6 28. 0 6.4 19. 8 No cumple(2) 6.4 19. 8 No cumple G, Q, S(8) Nt 900.4 -19.2 132.4 - 105.8 5.4 No cumple G, Q, S(6) Nc,MZ,VY,MtVY 957.1 -16.8 137.5 - 109.7 3.5 G, Q, V(9) MY 1254. 6 -48.0 51.7 -44.1 24.8 G, Q, S(10) VZ,MtVZ 974.0 -46.3 -37.5 26.5 26.2 G(7) NMYMZ 750.7 -26.3 37.7 -31.4 12.4 Pie Cumpl e Cumpl e 34.2 177. 2 21. 0 30. 2 6.5 19. 7 No cumple(2) 6.5 19. 7 No cumple G, Q, S(8) Nt 894.8 -4.8 -143.1 - 104.9 5.7 No cumple G, Q, S(6) Nc,VY,MtVY 958.7 -8.0 -148.1 - 109.3 3.5 G, Q, S(11) MY 915.4 24.3 -40.8 -27.5 23.5 G, Q, S(6) MZ 951.5 -7.1 -148.2 - 108.8 3.9 G, Q, S(10) VZ,MtVZ 975.5 23.3 31.8 26.5 26.7 G(7) NMYMZ 751.6 6.0 -44.3 -31.4 12.4 P2 (4.22 - 7.57 m) 2xUPE 240([=]) Cabeza Cumpl e Cumpl e 11.6 191. 3 35. 2 34. 1 5.4 15. 9 No cumple(2) 5.4 15. 9 No cumple G, Q, S(8) Nt 1376. 4 51.1 148.1 - 108.5 - 25.2 No cumple G, Q, V(12) Nc 2212. 4 63.9 119.3 -85.4 - 30.7 G, Q, V(13) MY 2194. 4 64.0 119.7 -85.7 - 30.7 G, Q, S(6) MZ,VY,MtVY 1489. 7 54.4 153.8 - 112.8 - 27.3 G, Q, V(14) VZ,MtVZ 2194. 4 64.0 119.7 -85.7 - 30.7 G(7) NMYMZ 1134. 5 32.4 58.0 -41.0 - 14.8 Pie Cumpl e Cumpl e 3.9 181. 5 13. 9 30. 9 5.4 15. 9 No cumple(2) 5.4 15. 9 No cumple G, Q, S(8) Nt 1377. 9 -14.4 -133.9 - 108.5 - 25.2 No cumple G, Q, V(12) Nc 2214. 5 -15.8 -102.7 -85.4 - 30.7 G, Q, S(15) MY 1540. 7 -25.2 -70.9 -59.7 - 24.4 G, Q, S(6) MZ,VY,MtVY 1491. 2 -16.7 -139.5 - 112.8 - 27.3 G, Q, V(14) VZ,MtVZ 2196. 5 -15.9 -103.1 -85.7 - 30.7 G(7) NMYMZ 1135. 7 -6.0 -48.8 -41.0 - 14.8 P1 (0.04 - 4.22 m) 2xUPE 300([=]) Cabeza Cumpl e Cumpl e N.P.(1 ) 151. 9 24. 1 23. 9 4.9 10. 7 No cumple(2) 4.9 10. 7 No cumple G, Q, V(13) Nc 2979. 2 -67.8 99.8 -49.3 24.2 No cumple G, V(16) MY 2587. 9 -77.3 66.7 -30.1 12.5 G, Q, S(6) MZ,VY,MtVY 1996. 3 -40.2 175.1 - 100.6 4.8 G, S(17) VZ,MtVZ 1845. 7 -41.6 48.8 -24.8 44.5 G(7) NMYMZ 1513. 9 -41.7 41.5 -19.8 16.0 Pie Cumpl e Cumpl e N.P.(1 ) 142. 4 35. 3 24. 0 4.9 10. 7 No cumple(2) 4.9 10. 7 No cumple G, Q, S(6) Nc,MZ,VY,MtVY 1999. 3 -23.4 -175.9 - 100.6 4.8 No cumple G, S(17) MY,VZ,MtVZ 1848. 8 113.6 -37.8 -24.8 44.5 G(7) NMYMZ 1516. 3 14.0 -27.5 -19.8 16.0 Notas: (1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. (2) El axil de compresión es excesivo y supera el axil resistente plástico. (3) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A)+0.6·Qa(C)-SX-0.3·SY (4) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A1.02pasillos)(A)+SX+0.3·SY (5) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+SX+0.3·SY (6) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A)+0.6·Qa(C)+0.3·Qa(A1.02pasillos)(A)-SX-0.3·SY (7) 0.8·PP+0.8·CM+0.8·CM(CMInstalaciones) (8) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A)-SX-0.3·SY (9) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.05·Qa(A)+1.5·V(+Yexc.+) (10) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A)+SX+0.3·SY (11) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A)+0.3·SX+SY (12) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.05·Qa(A)+1.5·Qa(C)+1.05·Qa(A1.02pasillos)(A)+0.9·V(-Yexc.+) (13) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.05·Qa(A)+1.5·Qa(C)+1.05·Qa(A1.02pasillos)(A)+0.9·V(-Xexc.-) (14) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.5·Qa(C)+1.05·Qa(A1.02pasillos)(A)+0.9·V(-Xexc.-) (15) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.6·Qa(C)+0.3·Qa(A1.02pasillos)(A)-0.3·SX-SY (16) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.5·V(-Yexc.-) (17) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·SX+SY 2.43.- P22 Sección de acero laminado Tramo Sección Posición Comprobaciones Esfuerzos pésimos Estado  w Nt (%) Nc (%) MY (%) MZ (%) VZ (%) VY (%) NMYMZ (%) MtVZ (%) MtVY (%) Aprov. (%) Naturaleza Comp. N (kN) Mxx (kN·m) Myy (kN·m) Qx (kN) Qy (kN) PINST (14.35 - 17.36 m) 2xUPE 140([=]) Cabeza Cumple Cumple 28.2 46.1 1.6 7.1 2.7 5.9 49.1 2.7 5.9 49.1 G, Q, S(2) Nt,Nc,MZ,NMYMZ 34.5 -0.8 -33.6 21.8 1.8 Cumple G, Q, S(2) MY,VY,MtVY 34.6 -0.8 -33.5 22.1 -0.1 G, Q, S(3) VZ,MtVZ 43.5 -0.1 -6.4 4.6 6.7 Pie Cumple Cumple 24.3 41.5 36.5 6.3 2.7 5.9 52.2 2.7 5.9 52.2 G, Q, S(4) Nt,Nc,MZ 36.4 0.3 29.7 20.9 0.4 Cumple ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 49 Sección de acero laminado Tramo Sección Posición Comprobaciones Esfuerzos pésimos Estado  w Nt (%) Nc (%) MY (%) MZ (%) VZ (%) VY (%) NMYMZ (%) MtVZ (%) MtVY (%) Aprov. (%) Naturaleza Comp. N (kN) Mxx (kN·m) Myy (kN·m) Qx (kN) Qy (kN) G, Q, S(3) MY,VZ,MtVZ 44.4 18.9 6.2 4.3 6.7 G, Q, S(2) VY,MtVY 35.4 -1.1 28.5 22.1 -0.1 G, Q, S(3) NMYMZ 41.8 17.7 11.9 8.9 6.4 PCUB (10.93 - 14.35 m) 2xUPE 120([=]) Cabeza Cumple Cumple 22.9 95.2 64.2 8.1 7.5 10.0 108.8 7.5 10.0 108.8 G, Q, S(5) Nt 149.3 -8.0 -39.5 29.2 5.2 No cumple G, Q, S(6) Nc,MZ,VY,MtVY 204.3 -3.1 40.7 -30.8 1.7 G, Q, S(7) MY,VZ,MtVZ 180.4 -23.7 0.2 1.1 16.2 G, Q, S(8) NMYMZ 149.3 -8.1 -39.4 29.1 5.3 Pie Cumple Cumple 25.2 101.7 57.0 9.0 7.5 10.1 107.2 7.5 10.1 107.2 G, Q, S(5) Nt 148.4 6.2 41.6 29.6 5.2 No cumple G, Q, S(6) Nc,MZ,VY,MtVY 206.5 1.6 -44.9 -31.2 1.7 G, Q, S(9) MY 181.3 21.0 3.7 1.3 16.3 G, Q, S(7) VZ,MtVZ 181.3 21.0 3.7 1.3 16.3 G, Q, S(8) NMYMZ 148.4 6.6 41.5 29.5 5.4 P3 (7.57 - 10.93 m) 2xUPE 160([=]) Cabeza Cumple Cumple N.P.(1) 59.4 63.4 4.0 10.3 4.2 112.1 10.3 4.2 112.1 G, Q, V(10) Nc 428.8 -29.8 15.2 -9.9 21.5 No cumple G, Q, S(3) MY,VZ,MtVZ 328.6 -43.7 17.8 -12.0 31.3 G, Q, S(11) MZ 327.6 -9.8 23.1 -17.2 7.5 G, Q, S(11) VY,MtVY 333.9 -10.6 22.6 -17.5 8.2 G, Q, S(12) NMYMZ 328.3 -43.7 17.9 -12.0 31.3 Pie Cumple Cumple N.P.(1) 60.8 57.9 4.5 10.3 4.2 104.8 10.3 4.2 104.8 G, Q, S(6) Nc 352.1 5.4 -25.8 -16.2 3.5 No cumple G, Q, S(3) MY,VZ,MtVZ 329.5 39.9 -14.2 -12.0 31.3 G, Q, S(6) MZ 345.2 4.7 -25.9 -16.9 2.9 G, Q, S(11) VY,MtVY 334.8 11.3 -24.2 -17.5 8.2 G, Q, S(12) NMYMZ 339.3 38.7 -16.4 -12.3 30.2 P2 (4.22 - 7.57 m) 2xUPE 200([=]) Cabeza Cumple Cumple N.P.(1) 51.1 36.4 3.3 8.4 2.6 75.5 8.4 2.6 75.5 G, Q, V(13) Nc 589.2 -18.7 -12.8 8.4 13.1 Cumple G, Q, S(9) MY,VZ,MtVZ 478.8 -42.0 1.5 -3.5 34.4 G, Q, S(8) MZ 383.4 -12.6 -21.4 14.1 8.5 G, Q, S(14) VY,MtVY 379.2 -7.6 -19.9 14.3 4.3 G, Q, V(10) NMYMZ 630.3 -36.9 0.7 -2.5 28.9 Pie Cumple Cumple N.P.(1) 49.8 43.0 2.8 8.4 2.6 82.1 8.4 2.6 82.1 G, Q, V(10) Nc,NMYMZ 631.9 40.1 -5.9 -2.5 28.9 Cumple G, Q, S(9) MY 479.6 49.6 -8.3 -3.8 34.0 G, Q, S(14) MZ 377.0 3.1 18.3 13.7 3.7 G, Q, S(9) VZ,MtVZ 479.8 49.6 -9.7 -5.5 34.2 G, Q, S(14) VY,MtVY 380.4 3.8 18.2 14.3 4.3 P1 (0.04 - 4.22 m) 2xUPE 240([=]) Cabeza Cumple Cumple N.P.(1) 51.8 30.2 5.0 6.6 4.1 68.5 6.6 4.1 68.5 G, Q, V(15) Nc 711.2 -10.2 -25.1 16.2 1.6 Cumple G, Q, S(9) MY,VZ,MtVZ 630.7 -54.9 -4.5 -0.7 37.1 G, Q, S(8) MZ,VY,MtVY 488.8 -16.4 -40.3 28.8 7.7 G, Q, V(16) NMYMZ 827.0 -43.4 -0.5 -4.5 26.6 Pie Cumple Cumple 2.2 64.0 43.2 7.8 6.5 4.0 80.0 6.5 4.0 80.0 G, S(17) Nt 450.0 7.6 59.0 28.6 6.0 Cumple G, Q, S(2) Nc 615.0 -13.4 -62.3 -26.9 -4.1 G, Q, S(18) MY 432.2 -78.5 3.6 2.4 -35.0 G, Q, S(6) MZ 614.0 -13.5 -62.3 -27.0 -4.1 G, Q, S(9) VZ,MtVZ 632.8 72.7 -6.8 -0.7 36.9 G, Q, S(8) VY,MtVY 486.3 8.6 59.0 28.7 7.0 G, Q, V(19) NMYMZ 829.8 48.5 -16.2 -4.6 26.6 Notas: (1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. (2) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A)+0.6·Qa(C)+0.3·Qa(A1.02pasillos)(A)-SX-0.3·SY (3) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A)+0.6·Qa(C)+0.3·Qa(A1.02pasillos)(A)+0.3·SX+SY (4) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A)+0.6·Qa(C)+0.3·Qa(A1.02pasillos)(A)+SX+0.3·SY (5) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A1.02pasillos)(A)+SX+0.3·SY (6) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A)+0.6·Qa(C)-SX-0.3·SY (7) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.6·Qa(C)+0.3·SX+SY (8) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.6·Qa(C)+0.3·Qa(A1.02pasillos)(A)+SX+0.3·SY (9) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.6·Qa(C)+0.3·Qa(A1.02pasillos)(A)+0.3·SX+SY (10) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(C)+1.5·V(+Yexc.+) (11) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A)+0.6·Qa(C)+SX+0.3·SY (12) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A)+0.6·Qa(C)+0.3·SX+SY (13) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.5·Qa(C)+1.05·Qa(A1.02pasillos)(A)+0.9·V(+Xexc.+) (14) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.6·Qa(C)+0.3·Qa(A1.02pasillos)(A)-SX-0.3·SY (15) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.05·Qa(C)+1.05·Qa(A1.02pasillos)(A)+1.5·V(+Xexc.+) (16) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.05·Qa(C)+1.05·Qa(A1.02pasillos)(A)+1.5·V(+Yexc.+) (17) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+SX+0.3·SY (18) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A)-0.3·SX-SY (19) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(C)+1.05·Qa(A1.02pasillos)(A)+1.5·V(+Yexc.+) 2.44.- P23 Sección de acero laminado Tramo Sección Posición Comprobaciones Esfuerzos pésimos Estado  w Nt (%) Nc (%) MY (%) MZ (%) VZ (%) VY (%) NMYMZ (%) MtVZ (%) MtVY (%) Aprov. (%) Naturaleza Comp. N (kN) Mxx (kN·m) Myy (kN·m) Qx (kN) Qy (kN) PINST (14.35 - 17.36 m) 2xUPE 80([=]) Cabeza Cumple Cumple 28.6 69.2 47.8 6.1 4.8 5.0 96.0 4.8 5.0 96.0 G, Q, S(2) Nt,Nc,MZ,VY,MtVY 20.7 3.8 -16.7 11.3 -3.1 Cumple G, Q, S(3) MY 30.3 -7.8 -1.3 1.0 5.4 G, S(4) VZ,MtVZ -3.0 7.7 -2.0 1.6 -5.9 G, Q, S(5) NMYMZ 20.7 3.8 -16.7 11.3 -3.1 Pie Cumple Cumple 24.0 59.8 48.5 5.2 4.8 5.0 86.5 4.8 5.0 86.5 G, Q, S(6) Nt,Nc,MZ 19.8 -3.9 14.2 10.7 -2.7 Cumple G, S(4) MY,VZ,MtVZ -2.6 -7.9 2.2 1.6 -5.9 G, Q, S(2) VY,NMYMZ,MtVY 21.1 -4.3 13.5 11.3 -3.1 PCUB (10.93 - 14.35 m) 2xUPE 100([=]) Cabeza Cumple Cumple 26.7 95.8 55.0 6.0 5.5 8.3 99.9 5.5 8.3 99.9 G, Q, S(7) Nt,MZ 66.8 4.1 29.8 -21.9 -2.6 Cumple G, Q, S(8) Nc 168.7 1.3 -27.0 20.5 -0.7 G, Q, S(9) MY,VZ,MtVZ 86.1 13.8 1.1 -1.9 -8.9 G, Q, S(2) VY,MtVY 66.8 4.1 29.8 -21.9 -2.6 G, Q, S(8) NMYMZ 165.1 1.7 -26.8 20.0 -1.0 Pie Cumple Cumple 30.6 105.7 45.4 6.6 5.5 8.5 106.2 5.5 8.5 106.2 G, Q, S(10) Nt,MZ,MtVY 65.9 -3.4 -32.8 -22.2 -2.7 No cumple G, Q, S(11) Nc 170.7 -0.6 31.7 20.8 -0.6 G, Q, S(12) MY 86.2 -11.4 -4.4 -2.0 -9.0 G, Q, S(9) VZ,MtVZ 86.2 -11.4 -4.4 -2.0 -9.0 G, Q, S(2) VY 66.1 -3.3 -32.7 -22.2 -2.7 G, S(13) NMYMZ 170.5 -0.8 31.6 20.9 -0.7 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 50 Sección de acero laminado Tramo Sección Posición Comprobaciones Esfuerzos pésimos Estado  w Nt (%) Nc (%) MY (%) MZ (%) VZ (%) VY (%) NMYMZ (%) MtVZ (%) MtVY (%) Aprov. (%) Naturaleza Comp. N (kN) Mxx (kN·m) Myy (kN·m) Qx (kN) Qy (kN) P3 (7.57 - 10.93 m) 2xUPE 140([=]) Cabeza Cumple Cumple N.P.(1) 47.4 45.1 2.8 6.4 3.0 78.1 6.4 3.0 78.1 G, Q, V(14) Nc 279.9 -8.9 8.3 -5.9 5.9 Cumple G, S(4) MY,VZ,MtVZ 141.7 23.4 -10.5 6.4 -16.0 G, Q, S(15) MZ 166.2 -0.7 14.8 -10.6 0.5 G, Q, S(6) VY,MtVY 146.8 -1.3 13.1 -11.1 0.9 G, Q, S(16) NMYMZ 232.9 -17.8 11.8 -8.0 12.3 Pie Cumple Cumple 4.4 52.9 41.6 3.4 6.4 3.0 74.3 6.4 3.0 74.3 G, Q, S(10) Nt 114.0 -3.2 -18.3 -9.8 -2.5 Cumple G, Q, S(11) Nc 262.2 -1.7 15.2 8.3 -1.3 G, S(4) MY,VZ,MtVZ 142.5 -21.5 7.5 6.4 -16.0 G, Q, S(2) MZ 118.6 -2.7 -18.6 -9.9 -2.1 G, Q, S(6) VY,MtVY 147.6 1.4 -18.1 -11.1 0.9 G, Q, S(3) NMYMZ 233.7 16.6 -10.6 -8.0 12.3 P2 (4.22 - 7.57 m) 2xUPE 180([=]) Cabeza Cumple Cumple N.P.(1) 38.1 23.7 2.0 4.3 1.8 47.3 4.3 1.8 47.3 G, Q, V(14) Nc 373.1 -7.9 7.4 -7.4 7.6 Cumple G, S(4) MY 194.7 21.5 -2.9 2.8 -14.4 G, Q, S(15) MZ,VY,MtVY 188.1 0.4 13.9 -9.0 1.4 G, S(4) VZ,MtVZ 196.3 21.1 -4.7 3.6 -14.5 G, Q, S(16) NMYMZ 302.7 -14.4 8.4 -8.2 12.4 Pie Cumple Cumple N.P.(1) 42.5 22.6 2.2 4.3 1.8 59.9 4.3 1.8 59.9 G, Q, V(17) Nc 374.5 13.3 -13.4 -7.4 7.6 Cumple G, Q, S(3) MY 301.9 20.4 -15.0 -7.6 12.3 G, S(18) MZ 294.3 19.9 -15.1 -7.7 11.9 G, S(4) VZ,MtVZ 197.4 -19.4 5.3 3.6 -14.5 G, Q, S(15) VY,MtVY 198.8 5.7 -13.3 -9.0 2.2 G, Q, S(16) NMYMZ 317.2 20.4 -14.7 -7.7 12.3 P1 (0.04 - 4.22 m) 2xUPE 240([=]) Cabeza Cumple Cumple 2.0 35.4 17.3 3.0 4.4 4.3 44.4 4.4 4.3 44.4 G, Q, S(10) Nt 193.0 -2.3 32.3 -29.8 -2.4 Cumple G, Q, S(11) Nc 431.2 -10.9 -26.4 24.1 4.8 G, Q, S(19) MY,VZ,MtVZ 389.0 -31.5 4.8 -5.6 24.9 G, Q, S(7) MZ,VY,MtVY 209.4 -2.6 33.0 -30.2 -2.7 G, Q, V(14) NMYMZ 469.5 -26.6 10.1 -10.4 17.9 Pie Cumple Cumple 17.6 49.8 34.2 7.0 4.3 4.2 58.7 4.3 4.2 58.7 G, Q, S(20) Nt 195.2 -11.2 -76.0 -29.8 -2.4 Cumple G, Q, S(21) Nc 433.4 6.5 61.2 24.1 4.8 G, Q, S(12) MY 237.2 -62.2 0.5 -0.2 -22.0 G, Q, S(7) MZ,VY,MtVY 206.9 -11.1 -76.4 -30.0 -2.2 G, Q, S(19) VZ,MtVZ 391.4 57.5 -15.3 -5.5 24.3 G, Q, V(14) NMYMZ 472.4 38.5 -27.5 -10.4 17.9 Notas: (1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. (2) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A)+0.6·Qa(C)+0.3·Qa(A1.02pasillos)(A)-SX-0.3·SY (3) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A)+0.6·Qa(C)+0.3·Qa(A1.02pasillos)(A)+0.3·SX+SY (4) PP+CM+CM(CMInstalaciones)-0.3·SX-SY (5) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.6·Qa(C)+0.3·Qa(A1.02pasillos)(A)-SX-0.3·SY (6) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A)+0.6·Qa(C)+0.3·Qa(A1.02pasillos)(A)+SX+0.3·SY (7) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A)+0.6·Qa(C)-SX-0.3·SY (8) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A1.02pasillos)(A)+SX+0.3·SY (9) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A)-0.3·SX-SY (10) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A)+0.3·Qa(A1.02pasillos)(A)-SX-0.3·SY (11) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.6·Qa(C)+SX+0.3·SY (12) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A)+0.3·Qa(A1.02pasillos)(A)-0.3·SX-SY (13) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+SX+0.3·SY (14) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(C)+1.5·V(+Yexc.+) (15) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A)+SX+0.3·SY (16) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A)+0.6·Qa(C)+0.3·SX+SY (17) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.05·Qa(C)+1.5·V(+Yexc.+) (18) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·SX+SY (19) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.6·Qa(C)+0.3·SX+SY (20) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A)-SX-0.3·SY (21) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.6·Qa(C)+0.3·Qa(A1.02pasillos)(A)+SX+0.3·SY 2.45.- P24 Sección de acero laminado Tramo Sección Posició n Comprobaciones Esfuerzos pésimos Estado  w Nt (%) Nc (%) MY (%) MZ (%) VZ (% ) VY (%) NMYMZ (%) MtV Z (%) MtV Y (%) Aprov. (%) Naturalez a Comp. N (kN) Mxx (kN·m ) Myy (kN·m ) Qx (kN) Qy (kN) PINST (14.35 - 17.36 m) 2xUPE 80([=]) Cabeza Cumpl e Cumpl e 65.2 147. 5 43. 2 11. 7 4.1 13. 4 185.5 4.1 13. 4 185.5 G, Q, S(3) Nt,VY,MtVY 23.6 1.2 -40.2 30.3 -0.7 No cumple G, S(4) Nc,MZ,NMYMZ 56.0 4.4 40.5 - 30.3 -3.1 G, Q, S(5) MY,VZ,MtVZ 49.8 7.1 19.2 - 15.6 -5.1 Pie Cumpl e Cumpl e 67.0 149. 3 39. 6 11. 9 4.1 13. 4 181.2 4.1 13. 4 181.2 G, Q, S(3) Nt,MZ 24.4 -0.8 41.4 30.3 -0.8 No cumple G, S(4) Nc,NMYMZ 56.0 -3.7 -41.0 - 30.3 -3.0 G, Q, S(5) MY,VZ,MtVZ 50.2 -6.5 -22.4 - 15.6 -5.1 G, Q, S(3) VY,MtVY 24.0 -0.7 40.4 30.3 -0.7 PCUB (10.93 - 14.35 m) 2xUPE 120([=]) Cabeza Cumpl e Cumpl e 21.1 128. 3 63. 0 12. 2 8.0 10. 2 143.7 8.0 10. 2 143.7 G, Q, S(6) Nt,Nc,MZ,VY,MtV Y 302.9 4.2 51.4 - 31.5 -2.9 No cumple G, Q, S(7) MY,VZ,MtVZ 307.0 23.2 -1.4 0.6 - 17.4 G, Q, S(8) NMYMZ 302.9 4.2 51.4 - 31.5 -2.9 Pie Cumpl e Cumpl e 0.3 101. 9 60. 6 8.0 8.0 10. 6 114.9 8.0 10. 6 114.9 G, Q, S(6) Nt,Nc,MZ,VY,MtV Y 307.3 -3.1 -33.6 - 32.6 -2.7 No cumple G, Q, S(7) MY,VZ,MtVZ 307.7 -22.3 0.3 0.7 - 17.4 G, Q, S(9) NMYMZ 305.2 -15.8 12.0 11.9 - 12.4 P3 (7.57 - 10.93 m) 2xUPE 160([=]) Cabeza Cumpl e Cumpl e N.P.(1 ) 91.6 45. 0 4.8 7.8 4.3 114.4 7.8 4.3 114.4 G, Q, V(10) Nc,NMYMZ 701.3 15.0 20.2 - 12.3 - 11.5 No cumple G, Q, S(11) MY,VZ,MtVZ 529.4 31.1 7.6 -5.3 - 23.8 G, Q, S(12) MZ 523.5 12.5 25.5 - 16.6 -9.7 G, Q, S(12) VY,MtVY 527.5 12.9 23.5 - 18.0 - 10.0 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 51 Sección de acero laminado Tramo Sección Posició n Comprobaciones Esfuerzos pésimos Estado  w Nt (%) Nc (%) MY (%) MZ (%) VZ (% ) VY (%) NMYMZ (%) MtV Z (%) MtV Y (%) Aprov. (%) Naturalez a Comp. N (kN) Mxx (kN·m ) Myy (kN·m ) Qx (kN) Qy (kN) Pie Cumpl e Cumpl e N.P.(1 ) 84.2 45. 2 5.2 7.8 4.4 106.3 7.8 4.4 106.3 G, Q, V(10) Nc,NMYMZ 702.4 -15.1 -12.0 - 12.3 - 11.5 No cumple G, Q, S(11) MY,VZ,MtVZ 530.3 -31.2 -6.1 -5.3 - 23.8 G, Q, S(12) MZ,VY,MtVY 531.3 -13.5 -27.4 - 18.7 - 10.2 P2 (4.22 - 7.57 m) 2xUPE 180([=]) Cabeza Cumpl e Cumpl e N.P.(1 ) 98.3 38. 5 4.7 7.9 7.3 126.6 7.9 7.3 126.6 G, Q, V(13) Nc,NMYMZ 961.6 25.1 18.7 - 26.7 - 19.8 No cumple G, Q, S(11) MY,VZ,MtVZ 701.3 34.9 4.4 -4.8 - 26.8 G, Q, S(6) MZ 726.2 21.5 25.2 - 36.3 - 17.1 G, Q, S(8) VY,MtVY 726.2 21.5 25.2 - 36.3 - 17.1 Pie Cumpl e Cumpl e N.P.(1 ) 124. 0 38. 4 12. 6 7.9 6.9 No cumple(2) 7.9 6.9 No cumple G, Q, V(13) Nc 963.0 -26.3 -50.7 - 26.7 - 19.8 No cumple G, Q, S(11) MY,VZ,MtVZ 701.8 -34.8 -8.7 -5.3 - 26.8 G, Q, S(8) MZ,VY,MtVY 730.3 -22.8 -66.9 - 34.3 - 17.0 G(14) NMYMZ 498.9 -4.9 -5.9 -3.7 -3.6 P1 (0.04 - 4.22 m) 2xUPE 220([=]) Cabeza Cumpl e Cumpl e N.P.(1 ) 123. 8 36. 5 15. 4 6.4 8.9 No cumple(2) 6.4 8.9 No cumple G, Q, V(13) Nc 1213. 4 30.5 70.9 - 45.2 - 14.7 No cumple G, Q, S(11) MY,VZ,MtVZ 905.3 53.8 2.7 -1.4 - 30.8 G, Q, S(8) MZ,VY,MtVY 905.2 22.7 89.5 - 57.2 - 10.6 G(14) NMYMZ 627.2 7.4 8.2 -5.2 -3.0 Pie Cumpl e Cumpl e 8.4 132. 2 35. 1 18. 3 6.4 8.9 No cumple(2) 6.4 8.9 No cumple G, Q, S(15) Nt 853.4 -11.8 -105.7 - 56.6 -9.2 No cumple G, Q, V(13) Nc 1215. 8 -20.0 -84.1 - 45.2 - 14.7 G, Q, S(11) MY,VZ,MtVZ 905.5 -51.7 -0.8 -0.7 - 30.7 G, Q, S(6) MZ 907.0 -13.5 -106.7 - 57.2 - 10.6 G, Q, S(8) VY,MtVY 907.0 -13.6 -106.7 - 57.2 - 10.6 G(14) NMYMZ 628.7 -2.9 -9.6 -5.2 -3.0 Notas: (1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. (2) El axil de compresión es excesivo y supera el axil resistente plástico. (3) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A)+0.6·Qa(C)+0.3·Qa(A1.02pasillos)(A)+0.3·SX+SY (4) PP+CM+CM(CMInstalaciones)-0.3·SX-SY (5) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.6·Qa(C)+0.3·Qa(A1.02pasillos)(A)-SX-0.3·SY (6) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A)+0.6·Qa(C)+0.3·Qa(A1.02pasillos)(A)-0.3·SX-SY (7) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.6·Qa(C)+SX+0.3·SY (8) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.6·Qa(C)+0.3·Qa(A1.02pasillos)(A)-0.3·SX-SY (9) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.6·Qa(C)+SX-0.3·SY (10) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.05·Qa(C)+1.5·V(-Yexc.+) (11) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.6·Qa(C)+0.3·Qa(A1.02pasillos)(A)+SX+0.3·SY (12) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.6·Qa(C)-0.3·SX-SY (13) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.05·Qa(C)+1.05·Qa(A1.02pasillos)(A)+1.5·V(-Yexc.+) (14) 0.8·PP+0.8·CM+0.8·CM(CMInstalaciones) (15) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A)+0.3·Qa(A1.02pasillos)(A)-0.3·SX-SY 2.46.- P25 Sección de acero laminado Tramo Sección Posición Comprobaciones Esfuerzos pésimos Estado  w Nt (%) Nc (%) MY (%) MZ (%) VZ (%) VY (%) NMYMZ (%) MtVZ (%) MtVY (%) Aprov. (%) Naturaleza Comp. N (kN) Mxx (kN·m) Myy (kN·m) Qx (kN) Qy (kN) PCUB (10.93 - 14.35 m) 2xUPE 140([=]) Cabeza Cumple Cumple 33.3 113.1 83.3 13.9 12.5 9.5 156.8 12.5 9.5 156.8 G, Q, S(2) Nt,VY,MtVY 275.8 11.4 -65.6 35.4 -7.6 No cumple G, Q, S(3) Nc 279.5 17.9 -65.3 35.1 -12.4 G, Q, S(4) MY,VZ,MtVZ 300.2 43.1 -9.0 4.9 -31.2 G, Q, S(3) MZ 275.8 11.4 -65.6 35.4 -7.6 G, Q, S(5) NMYMZ 279.9 18.5 -65.1 35.0 -13.0 Pie Cumple Cumple 1.9 74.8 77.9 6.9 12.6 10.3 119.1 12.6 10.3 119.1 G, Q, S(2) Nt,MZ,VY,MtVY 279.7 -16.1 32.7 38.4 -13.0 No cumple G, Q, S(6) Nc 280.2 -17.0 32.7 38.4 -13.6 G, Q, S(4) MY,VZ,NMYMZ,MtVZ 301.0 -40.3 4.2 4.9 -31.3 P3 (7.57 - 10.93 m) 2xUPE 200([=]) Cabeza Cumple Cumple N.P.(1) 61.5 55.5 4.1 11.8 2.0 96.4 11.8 2.0 96.4 G, Q, V(7) Nc 798.3 28.2 4.4 -1.3 -20.7 Cumple G, Q, S(8) MY,VZ,NMYMZ,MtVZ 604.1 64.0 -1.3 1.4 -48.3 G, Q, S(6) MZ 560.7 22.5 23.0 -2.7 -16.8 G, Q, S(9) VY,MtVY 563.2 14.8 -13.4 10.9 -10.7 Pie Cumple Cumple N.P.(1) 66.6 53.7 4.4 11.8 2.0 95.4 11.8 2.0 95.4 G, Q, V(10) Nc 772.3 -25.5 14.8 7.1 -20.5 Cumple G, Q, S(4) MY 605.2 -61.9 2.3 1.4 -48.3 G, Q, S(11) MZ 561.6 -17.5 25.1 4.8 -13.8 G, Q, S(8) VZ,NMYMZ,MtVZ 605.2 -61.9 2.3 1.4 -48.3 G, Q, S(9) VY,MtVY 564.4 -13.2 15.0 10.9 -10.7 P2 (4.22 - 7.57 m) 2xUPE 240([=]) Cabeza Cumple Cumple N.P.(1) 72.8 42.0 4.0 9.8 3.7 98.3 9.8 3.7 98.3 G, Q, V(12) Nc 1252.1 53.0 -7.7 5.5 -39.0 Cumple G, Q, S(8) MY,VZ,MtVZ 943.2 76.4 -6.3 7.1 -55.4 G, Q, S(13) MZ 870.9 29.4 -18.1 12.6 -21.5 G, Q, S(5) VY,MtVY 873.3 31.7 -7.4 26.0 -23.7 G, Q, V(14) NMYMZ 1253.6 53.9 -7.6 4.7 -39.7 Pie Cumple Cumple N.P.(1) 90.8 37.2 13.3 9.8 3.7 111.4 9.8 3.7 111.4 G, Q, V(15) Nc,NMYMZ 1193.3 -34.8 43.5 20.3 -27.5 No cumple G, Q, S(8) MY,VZ,MtVZ 945.3 -67.7 12.2 7.1 -55.3 G, Q, S(5) MZ,VY,MtVY 874.8 -29.9 60.1 26.0 -23.7 P1 (0.04 - 4.22 m) 2xUPE 300([=]) Cabeza Cumple Cumple 6.1 96.5 34.9 17.9 7.5 9.0 118.9 7.5 9.0 118.9 G, S(16) Nt 1080.2 31.6 -130.7 79.7 -14.8 No cumple G, Q, V(10) Nc 1631.8 29.4 91.5 -61.5 -10.1 G, Q, S(8) MY,VZ,MtVZ 1292.1 112.1 -25.0 12.2 -69.1 G, Q, S(5) MZ,NMYMZ 1165.2 38.2 -130.8 79.6 -17.9 G, Q, S(13) VY,MtVY 1178.1 7.4 129.4 -84.3 1.5 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 52 Sección de acero laminado Tramo Sección Posición Comprobaciones Esfuerzos pésimos Estado  w Nt (%) Nc (%) MY (%) MZ (%) VZ (%) VY (%) NMYMZ (%) MtVZ (%) MtVY (%) Aprov. (%) Naturaleza Comp. N (kN) Mxx (kN·m) Myy (kN·m) Qx (kN) Qy (kN) Pie Cumple Cumple 14.7 107.0 38.8 21.8 7.5 9.0 130.1 7.5 9.0 130.1 G, Q, S(17) Nt 1096.2 16.1 -158.9 -84.1 4.5 No cumple G, Q, V(10) Nc 1635.9 -5.3 -119.4 -61.5 -10.1 G, Q, S(18) MY 1295.1 -124.7 16.7 12.1 -69.0 G, Q, S(13) MZ,VY,MtVY 1181.2 12.4 -159.5 -84.2 1.5 G, Q, S(8) VZ,MtVZ 1295.2 -124.7 16.7 12.1 -69.0 G, Q, S(9) NMYMZ 1181.2 12.4 -159.5 -84.2 1.4 Notas: (1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. (2) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A1.02pasillos)(A)+0.3·SX+SY (3) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A)+0.3·Qa(A1.02pasillos)(A)+0.3·SX+SY (4) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A)+0.6·Qa(C)+SX+0.3·SY (5) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A)+0.6·Qa(C)+0.3·SX+SY (6) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.6·Qa(C)+0.3·Qa(A1.02pasillos)(A)+0.3·SX+SY (7) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(C)+1.5·Qa(G2)+1.05·Qa(A1.02pasillos)(A)+0.9·V(+Yexc.+) (8) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A)+0.6·Qa(C)+0.3·Qa(A1.02pasillos)(A)+SX+0.3·SY (9) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A)+0.6·Qa(C)+0.3·Qa(A1.02pasillos)(A)-0.3·SX-SY (10) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(C)+1.05·Qa(A1.02pasillos)(A)+1.5·V(-Yexc.+) (11) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A)+0.6·Qa(C)+0.3·Qa(A1.02pasillos)(A)+0.3·SX+SY (12) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.05·Qa(A)+1.5·Qa(C)+1.05·Qa(A1.02pasillos)(A)+0.9·V(+Xexc.-) (13) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.6·Qa(C)+0.3·Qa(A1.02pasillos)(A)-0.3·SX-SY (14) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.05·Qa(A)+1.5·Qa(C)+1.05·Qa(A1.02pasillos)(A)+0.9·V(+Xexc.+) (15) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(C)+1.05·Qa(A1.02pasillos)(A)+1.5·V(+Yexc.+) (16) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·SX+SY (17) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A1.02pasillos)(A)-0.3·SX-SY (18) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.6·Qa(C)+0.3·Qa(A1.02pasillos)(A)+SX+0.3·SY 2.47.- P26 Sección de acero laminado Tramo Sección Posició n Comprobaciones Esfuerzos pésimos Estado  w Nt (%) Nc (%) MY (%) MZ (%) VZ (%) VY (% ) NMYMZ (%) MtV Z (%) MtV Y (%) Aprov. (%) Naturalez a Comp. N (kN) Mxx (kN·m ) Myy (kN·m ) Qx (kN) Qy (kN) PCUB (10.93 - 14.35 m) 2xUPE 140([=]) Cabeza Cumpl e Cumpl e 9.1 111. 5 73. 7 11. 0 11. 4 9.8 143.5 11. 4 9.8 143.5 G, S(3) Nt,MZ,VY,MtV Y 384.8 1.5 51.9 - 36.3 -0.8 No cumple G, V(4) Nc 524.1 2.6 37.7 - 29.0 -1.4 G, Q, S(5) MY,VZ,MtVZ 400.4 38.2 9.3 - 11.4 -28.4 G, S(6) NMYMZ 381.9 -35.0 20.0 - 17.4 26.9 Pie Cumpl e Cumpl e 5.0 116. 8 70. 2 10. 1 11. 4 9.8 153.1 11. 4 9.8 153.1 G, S(3) Nt,MZ 387.2 -4.2 -47.8 - 34.6 -3.7 No cumple G, Q, V(7) Nc 587.4 -0.9 -35.2 - 24.9 -1.2 G, Q, S(5) MY,VZ,MtVZ 401.2 -36.3 -20.6 - 11.4 -28.5 G, S(3) VY,MtVY 385.5 -0.6 -43.2 - 36.3 -0.8 G, S(6) NMYMZ 382.7 35.6 -25.7 - 17.4 26.9 P3 (7.57 - 10.93 m) 2xUPE 220([=]) Cabeza Cumpl e Cumpl e N.P.(1 ) 101. 5 60. 9 10. 3 14. 0 4.9 134.0 14. 0 4.9 134.0 G, Q, V(8) Nc 1150. 8 -3.1 53.1 - 23.6 -0.3 No cumple G, S(6) MY,VZ,MtVZ 735.1 -89.9 23.2 -8.1 66.9 G, V(4) MZ 975.6 -7.5 60.2 - 29.2 3.1 G, S(3) VY,MtVY 699.1 -0.1 53.7 - 31.2 -1.7 G, Q, S(5) NMYMZ 804.0 78.4 50.3 - 24.7 -61.9 Pie Cumpl e Cumpl e N.P.(1 ) 75.7 56. 4 5.7 13. 8 4.9 113.0 13. 8 4.9 113.0 G, Q, V(9) Nc 1154. 2 -5.3 -8.4 - 23.4 -1.4 No cumple G, S(6) MY,VZ,MtVZ 734.8 83.2 1.6 - 10.3 66.0 G, S(3) MZ 714.6 -0.4 -33.2 - 27.0 0.8 G, S(3) VY,MtVY 700.4 -4.5 -27.7 - 31.2 -1.7 G, Q, S(5) NMYMZ 796.8 -74.9 -24.6 - 26.7 -56.3 P2 (4.22 - 7.57 m) 2xUPE 240([=]) Cabeza Cumpl e Cumpl e N.P.(1 ) 110. 1 47. 2 6.9 11. 5 2.9 No cumple(2) 11. 5 2.9 No cumple G, Q, V(10) Nc 1757. 9 5.6 -24.1 12.1 -2.6 No cumple G, Q, S(5) MY 1192. 9 85.8 -7.3 -1.2 -64.0 G, Q, S(11) MZ 1168. 1 0.2 -31.1 13.1 1.9 G, S(6) VZ,MtVZ 1052. 8 -83.7 -21.3 8.0 65.2 G, Q, S(12) VY,MtVY 1258. 2 -7.2 -20.5 20.3 5.8 G(13) NMYMZ 853.7 -0.6 -10.8 2.4 1.5 Pie Cumpl e Cumpl e N.P.(1 ) 104. 8 47. 2 9.6 11. 5 2.9 114.5 11. 5 2.9 114.5 G, Q, V(14) Nc 1591. 7 -2.0 -30.5 -4.4 -4.4 No cumple G, S(6) MY,VZ,MtVZ 1053. 9 85.8 -0.8 8.0 65.1 G, S(3) MZ 989.0 -2.6 -43.3 - 13.5 -4.6 G, Q, S(12) VY,MtVY 1259. 8 7.9 32.3 20.3 5.8 G, Q, S(5) NMYMZ 1181. 8 -75.9 -18.5 -5.9 -60.1 P1 (0.04 - 4.22 m) 2xUPE 300([=]) Cabeza Cumpl e Cumpl e N.P.(1 ) 126. 2 53. 8 16. 6 11. 5 8.6 No cumple(2) 11. 5 8.6 No cumple G, Q, V(14) Nc 2184. 8 -23.2 114.5 - 72.1 15.8 No cumple G, S(6) MY,VZ,MtVZ 1429. 0 -172.8 59.6 - 37.5 105. 5 G, Q, S(15) MZ,VY,MtVY 1510. 8 -21.5 121.1 - 80.4 15.4 G(13) NMYMZ 1141. 6 -15.3 33.3 - 17.6 8.9 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 53 Sección de acero laminado Tramo Sección Posició n Comprobaciones Esfuerzos pésimos Estado  w Nt (%) Nc (%) MY (%) MZ (%) VZ (%) VY (% ) NMYMZ (%) MtV Z (%) MtV Y (%) Aprov. (%) Naturalez a Comp. N (kN) Mxx (kN·m ) Myy (kN·m ) Qx (kN) Qy (kN) Pie Cumpl e Cumpl e 4.1 133. 2 58. 9 21. 1 11. 5 8.6 No cumple(2) 11. 5 8.6 No cumple G, S(3) Nt 1350. 6 32.2 -152.6 - 79.2 16.2 No cumple G, Q, V(14) Nc 2188. 8 30.9 -132.9 - 72.1 15.8 G, Q, S(16) MY 1432. 2 189.1 -69.1 - 37.5 105. 5 G, Q, S(15) MZ,VY,MtVY 1513. 7 31.4 -154.4 - 80.3 15.5 G, S(6) VZ,MtVZ 1432. 0 189.1 -69.1 - 37.5 105. 5 G(13) NMYMZ 1144. 0 15.2 -26.9 - 17.6 8.9 Notas: (1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. (2) El axil de compresión es excesivo y supera el axil resistente plástico. (3) PP+CM+CM(CMInstalaciones)-0.3·SX-SY (4) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.5·V(-Yexc.+) (5) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A)+0.6·Qa(C)+0.3·Qa(A1.02pasillos)(A)+SX+0.3·SY (6) PP+CM+CM(CMInstalaciones)-SX-0.3·SY (7) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.05·Qa(A)+1.5·Qa(G2)+0.9·V(-Yexc.+) (8) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(C)+1.5·Qa(G2)+1.05·Qa(A1.02pasillos)(A)+0.9·V(-Yexc.+) (9) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(C)+1.5·Qa(G2)+1.05·Qa(A1.02pasillos)(A)+0.9·V(-Yexc.-) (10) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.05·Qa(A)+1.5·Qa(C)+1.05·Qa(A1.02pasillos)(A)+0.9·V(+Yexc.+) (11) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A)+0.6·Qa(C)+0.3·Qa(A1.02pasillos)(A)-0.3·SX-SY (12) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A)+0.6·Qa(C)+0.3·Qa(A1.02pasillos)(A)+0.3·SX+SY (13) 0.8·PP+0.8·CM+0.8·CM(CMInstalaciones) (14) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(C)+1.05·Qa(A1.02pasillos)(A)+1.5·V(-Yexc.+) (15) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.6·Qa(C)-0.3·SX-SY (16) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A)-SX-0.3·SY 2.48.- P27 Sección de acero laminado Tramo Sección Posició n Comprobaciones Esfuerzos pésimos Estado  w Nt (%) Nc (%) MY (%) MZ (%) VZ (%) VY (%) NMYMZ (%) MtV Z (%) MtV Y (%) Aprov. (%) Naturalez a Comp. N (kN) Mxx (kN·m ) Myy (kN·m ) Qx (kN ) Qy (kN) PCUB (10.93 - 14.35 m) 2xUPE 140([=]) Cabeza Cumpl e Cumpl e N.P.(1 ) 113. 9 123. 1 6.5 18. 2 7.0 207.6 18. 2 7.0 207.6 G, Q, V(3) Nc 592.9 33.8 -30.7 23. 9 -22.3 No cumple G, Q, S(4) MY,VZ,NMYMZ,Mt VZ 388.7 63.7 -20.9 18. 1 -45.2 G, Q, V(5) MZ 592.9 33.8 -30.7 23. 9 -22.4 G, Q, V(6) VY,MtVY 589.8 32.5 -28.3 26. 1 -21.7 Pie Cumpl e Cumpl e 1.8 128. 0 115. 4 9.4 18. 2 7.0 No cumple(2) 18. 2 7.0 No cumple G, Q, S(7) Nt 387.6 -17.7 44.5 22. 4 -14.2 No cumple G, Q, V(6) Nc,VY,MtVY 590.8 -26.8 42.8 26. 1 -21.7 G, Q, S(4) MY,VZ,MtVZ 389.5 -59.8 28.7 18. 2 -45.3 G, Q, V(8) MZ 523.8 -24.1 44.5 25. 8 -19.4 G(9) NMYMZ 312.0 -14.3 22.2 14. 2 -11.7 P3 (7.57 - 10.93 m) 2xUPE 220([=]) Cabeza Cumpl e Cumpl e N.P.(1 ) 113. 5 115. 7 11. 4 27. 4 6.0 No cumple(2) 27. 4 6.0 No cumple G, Q, V(10) Nc 1239. 5 90.9 -64.3 36. 4 -71.1 No cumple G, Q, S(4) MY,VZ,MtVZ 812.8 170.5 -46.5 26. 9 - 131.1 G, Q, V(11) MZ,VY,MtVY 1170. 8 106.4 -66.7 38. 6 -82.8 G(9) NMYMZ 641.1 42.5 -35.7 19. 6 -33.7 Pie Cumpl e Cumpl e N.P.(1 ) 94.1 116. 5 7.3 27. 4 6.0 179.1 27. 4 6.0 179.1 G, Q, V(12) Nc 1239. 1 -101.2 31.0 36. 6 -76.1 No cumple G, Q, S(4) MY,VZ,MtVZ 814.1 -171.8 23.7 26. 9 - 131.2 G, Q, S(13) MZ 853.5 -93.0 42.3 35. 0 -70.4 G, Q, V(11) VY,MtVY 1172. 6 -109.6 34.1 38. 6 -82.8 G, Q, S(14) NMYMZ 814.1 -171.8 23.7 26. 9 - 131.2 P2 (4.22 - 7.57 m) 2xUPE 240([=]) Cabeza Cumpl e Cumpl e N.P.(1 ) 119. 4 99.1 7.3 23. 5 6.1 No cumple(2) 23. 5 6.1 No cumple G, Q, V(15) Nc 1931. 4 98.9 -23.9 43. 1 -74.3 No cumple G, Q, S(14) MY,VZ,MtVZ 1229. 5 180.0 -14.9 28. 7 - 133.1 G, Q, S(7) MZ 1342. 3 67.2 -33.0 35. 3 -50.1 G, Q, V(16) VY,MtVY 1861. 0 84.0 -25.4 43. 4 -62.9 G(9) NMYMZ 982.9 54.9 -12.3 23. 4 -40.9 Pie Cumpl e Cumpl e N.P.(1 ) 153. 5 91.3 19. 5 23. 5 6.1 No cumple(2) 23. 5 6.1 No cumple G, Q, V(17) Nc,MZ 1933. 5 -94.4 88.2 43. 1 -74.3 No cumple G, Q, S(14) MY,VZ,MtVZ 1230. 9 -166.0 59.9 28. 7 - 133.1 G, Q, V(16) VY,MtVY 1863. 1 -79.6 87.5 43. 4 -62.9 G(9) NMYMZ 984.2 -51.5 48.5 23. 4 -40.9 P1 (0.04 - 4.22 m) 2xUPE 300([=]) Cabeza Cumpl e Cumpl e N.P.(1 ) 163. 4 68.3 25. 9 13. 8 10. 0 No cumple(2) 13. 8 10. 0 No cumple G, Q, V(15) Nc 2631. 8 77.0 -189.7 74. 3 -29.6 No cumple G, Q, S(4) MY,VZ,MtVZ 1600. 7 219.5 -134.7 66. 3 - 126.5 G, Q, V(18) MZ 2628. 2 76.6 -189.7 74. 3 -29.4 G, Q, V(19) VY,MtVY 2462. 9 101.1 -181.7 94. 0 -46.5 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 54 Sección de acero laminado Tramo Sección Posició n Comprobaciones Esfuerzos pésimos Estado  w Nt (%) Nc (%) MY (%) MZ (%) VZ (%) VY (%) NMYMZ (%) MtV Z (%) MtV Y (%) Aprov. (%) Naturalez a Comp. N (kN) Mxx (kN·m ) Myy (kN·m ) Qx (kN ) Qy (kN) G(9) NMYMZ 1314. 6 39.8 -103.8 45. 5 -16.3 Pie Cumpl e Cumpl e N.P.(1 ) 149. 6 69.1 20. 0 13. 8 10. 0 No cumple(2) 13. 8 10. 0 No cumple G, Q, V(20) Nc 2470. 7 -61.3 146.4 94. 0 -46.7 No cumple G, Q, S(4) MY,VZ,MtVZ 1603. 7 -222.1 96.5 66. 3 - 126.5 G, Q, V(19) MZ,VY,MtVY 2467. 0 -61.0 146.4 94. 0 -46.5 G(9) NMYMZ 1317. 0 -17.2 55.1 45. 5 -16.3 Notas: (1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. (2) El axil de compresión es excesivo y supera el axil resistente plástico. (3) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.05·Qa(A)+1.5·Qa(G2)+0.9·V(+Yexc.+) (4) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.6·Qa(C)+0.3·Qa(A1.02pasillos)(A)+SX+0.3·SY (5) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.05·Qa(A)+1.5·Qa(G2)+1.05·Qa(A1.02pasillos)(A)+0.9·V(+Yexc.+) (6) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.05·Qa(C)+1.5·Qa(G2)+0.9·V(-Yexc.+) (7) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.6·Qa(C)-0.3·SX-SY (8) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.05·Qa(C)+1.5·V(-Yexc.+) (9) 0.8·PP+0.8·CM+0.8·CM(CMInstalaciones) (10) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(C)+1.5·Qa(G2)+1.05·Qa(A1.02pasillos)(A)+0.9·V(+Yexc.-) (11) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(C)+1.05·Qa(A1.02pasillos)(A)+1.5·V(+Yexc.+) (12) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(C)+1.5·Qa(G2)+1.05·Qa(A1.02pasillos)(A)+0.9·V(+Yexc.+) (13) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A)+0.6·Qa(C)+0.3·Qa(A1.02pasillos)(A)+0.3·SX+SY (14) PP+CM+CM(CMInstalaciones)+0.3·Qa(A)+0.6·Qa(C)+0.3·Qa(A1.02pasillos)(A)+SX+0.3·SY (15) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.5·Qa(C)+1.05·Qa(A1.02pasillos)(A)+0.9·V(-Yexc.+) (16) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.05·Qa(A)+1.05·Qa(C)+1.05·Qa(A1.02pasillos)(A)+1.5·V(-Yexc.+) (17) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.05·Qa(A)+1.5·Qa(C)+1.05·Qa(A1.02pasillos)(A)+0.9·V(-Yexc.+) (18) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.5·Qa(C)+0.9·V(-Yexc.+) (19) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.05·Qa(C)+1.5·V(+Yexc.+) (20) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(CMInstalaciones)+1.05·Qa(C)+1.05·Qa(A1.02pasillos)(A)+1.5·V(+Yexc.+) 2.49.- P28 Sección de acero laminado Tramo Sección Posició n Comprobaciones Esfuerzos pésimos Estado  w Nt (%) Nc (%) MY (%) MZ (%) VZ (%) VY (%) NMYMZ (%) MtV Z (%) MtVY (%) Aprov. (%) Naturalez a Comp. N (kN) Mxx (kN·m ) Myy (kN·m ) Qx (kN) Qy (kN) PCUB (10.93 - 14.35 m) 2xUPE 100([=]) Cabeza Cumpl e Cumpl e 57.7 216. 4 50. 2 14. 2 5.9 17. 5 No cumple(2) 5.9 17. 5 No cumple G, Q, S(3) Nt,MZ 285.7 -3.2 -94.9 45.9 2.4 No cumple G, Q, S(4) Nc,VY,MtVY 285.7 -3.2 -94.9 45.9 2.4 G, Q, S(5) MY,VZ,MtVZ 245.5 -12.6 5.3 -3.9 9.5 G(6) NMYMZ 207.6 -0.5 -10.3 5.7 0.4 Pie Cumpl e Cumpl e 3.3 131. 7 49. 2 6.4 5.9 17. 5 163.7 5.9 17. 5 163.7 G, Q, S(7) Nt,MZ 277.8 0.4 42.8 39.5 0.2 No cumple G, S(8) Nc 278.6 0.5 42.8 39.5 0.3 G, Q, S(5) MY,VZ,MtVZ 246.0 12.4 -5.0 -4.0 9.6 G, Q, S(4) VY,MtVY 286.2 3.2 25.4 45.9 2.4 G, Q, S(9) NMYMZ 284.8 -9.4 32.8 37.0 -7.4 P3 (7.57 - 10.93 m) 2xUPE 220([=]) Cabeza Cumpl e Cumpl e N.P.(1 ) 52.8 48. 6 5.4 10. 6 4.2 81.0 10. 6 4.2 81.0 G, Q, S(10) Nc 561.9 -13.9 31.5 -4.7 7.1 Cumple G, Q, S(5) MY,VZ,MtVZ 467.3 -71.6 -2.3 -0.2 51.0 G, S(8) MZ 540.4 -16.1 31.7 -5.0 8.8 G, S(11) VY,MtVY 500.3 25.1 3.1 - 26.7 - 22.7 G, Q, S(12) NMYMZ 595.6 46.3 22.8 -2.4 - 38.0 Pie Cumpl e Cumpl e 8.5 75.2 41. 8 12. 1 10. 7 4.2 108.2 10. 7 4.2 108.2 G, S(11) Nt 495.5 -33.4 -68.1 - 24.8 - 22.3 No cumple G, Q, S(13) Nc,MZ 557.6 34.5 70.5 22.6 29.3 G, Q, S(5) MY,VZ,MtVZ 468.5 61.6 -2.4 0.0 51.2 G, S(11) VY,MtVY 501.7 -34.2 -66.6 - 26.7 - 22.7 G, Q, S(14) NMYMZ 549.7 43.2 67.9 21.8 36.0 P2 (4.22 - 7.57 m) 2xUPE 240([=]) Cabeza Cumpl e Cumpl e 28.4 116. 2 33. 9 26. 0 7.8 12. 2 No cumple(2) 7.8 12. 2 No cumple G, S(11) Nt,MZ,VY,MtV Y 703.7 39.6 117.4 - 86.6 - 28.3 No cumple G, Q, S(13) Nc 890.7 -20.8 -114.1 83.7 17.1 G, Q, S(9) MY,VZ,MtVZ 911.2 61.7 -8.9 4.5 - 44.1 G(6) NMYMZ 620.7 6.3 1.4 -1.2 -3.5 Pie Cumpl e Cumpl e 23.1 110. 0 29. 2 23. 9 7.8 12. 2 No cumple(2) 7.8 12. 2 No cumple G, S(11) Nt,MZ,VY,MtV Y 705.3 -33.9 -107.7 - 86.6 - 28.3 No cumple G, Q, S(13) Nc 892.3 23.6 103.5 83.7 17.1 G, Q, S(9) MY,VZ,MtVZ 913.0 -53.0 2.5 4.4 - 44.0 G(6) NMYMZ 621.9 -3.0 -1.8 -1.2 -3.5 P1 (0.04 - 4.22 m) 2xUPE 300([=]) Cabeza Cumpl e Cumpl e N.P.(1 ) 78.0 33. 7 11. 1 7.9 6.7 89.5 7.9 6.7 89.5 G, Q, V(15) Nc,NMYMZ 1413. 9 14.1 64.2 - 49.8 -8.3 Cumple G, Q, S(5) MY,VZ,MtVZ 835.4 -108.2 27.3 - 22.5 72.2 G, Q, S(16) MZ,VY,MtVY 914.0 21.6 81.1 - 62.6 - 13.3 Pie Cumpl e Cumpl e 12.1 93.8 43. 3 18. 1 7.9 6.6 115.2 7.9 6.6 115.2 G, Q, S(17) Nt 915.8 -23.2 -132.2 - 61.8 - 12.9 No cumple G, Q, V(15) Nc 1418. 0 -14.3 -106.4 - 49.8 -8.3 G, Q, S(5) MY,VZ,MtVZ 838.1 139.1 -50.3 - 22.7 72.0 G, Q, S(18) MZ 982.9 -24.1 -132.5 - 61.7 - 13.6 G, Q, S(16) VY,MtVY 916.6 -23.4 -132.2 - 61.8 - 13.0 G, Q, S(19) NMYMZ 870.4 125.6 -101.2 - 46.7 64.1 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 61 Comprobaciones de flecha Vigas Sobrecarga (Característica) fi,Q  fi,Q,lim fi,Q,lim= L/350 A plazo infinito (Cuasipermanente) fT,max  fT,lim fT,lim= Mín.(L/300, L/500+10.00) Activa (Característica) fA,max  fA,lim fA,lim= L/400 Estado N7 - N9 fi,Q: 1.25 mm fi,Q,lim: 9.33 mm fT,max: 7.21 mm fT,lim: 10.89 mm fA,max: 6.75 mm fA,lim: 8.17 mm CUMPLE N9 - N11 fi,Q: 0.04 mm fi,Q,lim: 2.46 mm fT,max: 0.34 mm fT,lim: 3.92 mm fA,max: 0.34 mm fA,lim: 3.06 mm CUMPLE N11 - N13 fi,Q: 0.21 mm fi,Q,lim: 8.74 mm fT,max: 0.79 mm fT,lim: 10.20 mm fA,max: 0.66 mm fA,lim: 7.65 mm CUMPLE N13 - N15 fi,Q: 0.64 mm fi,Q,lim: 9.17 mm fT,max: 1.94 mm fT,lim: 10.70 mm fA,max: 1.57 mm fA,lim: 8.03 mm CUMPLE N7 - B188 fi,Q: 0.04 mm fi,Q,lim: 5.23 mm fT,max: 0.26 mm fT,lim: 6.10 mm fA,max: 0.17 mm fA,lim: 4.58 mm CUMPLE B135 - B134 fi,Q: 0.00 mm fi,Q,lim: 2.38 mm fT,max: 0.01 mm fT,lim: 2.78 mm fA,max: 0.00 mm fA,lim: 2.08 mm CUMPLE B133 - N22 fi,Q: 0.00 mm fi,Q,lim: 2.46 mm fT,max: 0.02 mm fT,lim: 2.88 mm fA,max: 0.02 mm fA,lim: 2.16 mm CUMPLE B186 - B187 fi,Q: 0.00 mm fi,Q,lim: 2.67 mm fT,max: 0.00 mm fT,lim: 3.12 mm fA,max: 0.00 mm fA,lim: 2.34 mm CUMPLE N8 - N9 fi,Q: 0.27 mm fi,Q,lim: 13.21 mm fT,max: 2.62 mm fT,lim: 15.41 mm fA,max: 1.55 mm fA,lim: 11.56 mm CUMPLE N14 - N15 fi,Q: 0.06 mm fi,Q,lim: 9.68 mm fT,max: 0.65 mm fT,lim: 11.30 mm fA,max: 0.33 mm fA,lim: 8.47 mm CUMPLE Tramos COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (CTE DB SE-A) Estado  w Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY M32 - P8 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 5.139 m  = 27.9 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 5.139 m  = 14.6 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 4.995 m  = 0.2 x: 5.139 m  = 14.6 N.P.(9) CUMPLE  = 27.9 P8 - P14 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 7.647 m  = 52.2 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 7.647 m  = 17.9 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 5.323 m  = 12.6 x: 7.647 m  = 18.1 N.P.(9) CUMPLE  = 52.2 P14 - P20 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 77.7 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 7.772 m  = 30.4 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 4.835 m  = 0.2 x: 7.772 m  = 30.4 N.P.(9) CUMPLE  = 77.7 P20 - M8 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 50.0 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 23.5 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0 m  = 0.2 x: 0 m  = 23.6 N.P.(9) CUMPLE  = 50.0 N20 - B129 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 81.9 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 11.8 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 2.936 m  = 3.4 x: 0 m  = 11.9 N.P.(9) CUMPLE  = 81.9 N21 - N23 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 5.217 m  = 425.8 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 5.217 m  = 66.8 VEd = 0.00 N.P.(5) x: 5.217 m  = 163.8 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 3.457 m  = 4.9 x: 5.217 m  = 67.0 N.P.(9) NO CUMPLE  = 425.8 M34 - P7 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 5.119 m  = 28.4 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 5.119 m  = 13.4 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 3.318 m  = 0.4 x: 5.119 m  = 13.4 N.P.(9) CUMPLE  = 28.4 P7 - P13 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 7.641 m  = 50.0 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 20.7 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 3.149 m  = 2.7 x: 0 m  = 20.8 N.P.(9) CUMPLE  = 50.0 P13 - P19 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 49.3 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 19.3 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 7.208 m  = 4.3 x: 0 m  = 19.5 N.P.(9) CUMPLE  = 49.3 P19 - M8 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 34.7 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 15.6 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 2.987 m  = 1.6 x: 0 m  = 15.7 N.P.(9) CUMPLE  = 34.7 B193 - N18 N.P.(1) x: 0 m w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 135.6 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 40.6 VEd = 0.00 N.P.(5) x: 0 m  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0 m  = 0.9 x: 0 m  = 40.7 N.P.(9) NO CUMPLE  = 135.6 B192 - N16 N.P.(1) x: 0 m w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 106.8 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 38.0 VEd = 0.00 N.P.(5) x: 0 m  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0 m  = 3.5 x: 0 m  = 38.6 N.P.(9) NO CUMPLE  = 106.8 N16 - N19 N.P.(1) x: 0.238 m w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0.476 m  = 1.4 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0.585 m  = 4.0 VEd = 0.00 N.P.(5) x: 0.238 m  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) MEd = 0.00 N.P.(10) N.P.(9) N.P.(9) CUMPLE  = 4.0 B196 - B197 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0.809 m  = 8.1 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 4.5 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0.809 m  = 0.5 x: 0.059 m  = 2.1 N.P.(9) CUMPLE  = 8.1 M35 - N17 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 3.452 m  = 8.9 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 3.452 m  = 5.5 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 1.564 m  = 2.5 x: 3.452 m  = 5.5 N.P.(9) CUMPLE  = 8.9 N17 - P6 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 1.437 m  = 14.8 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 1.437 m  = 5.0 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 1.226 m  = 0.8 x: 1.437 m  = 5.0 N.P.(9) CUMPLE  = 14.8 P6 - P12 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 7.838 m  = 26.4 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 12.8 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 5.592 m  = 8.8 x: 0 m  = 12.8 N.P.(9) CUMPLE  = 26.4 P12 - P18 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 28.0 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 10.2 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 1.74 m  = 3.7 x: 0 m  = 10.2 N.P.(9) CUMPLE  = 28.0 P18 - B151 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 20.4 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 8.1 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 3.851 m  = 4.8 x: 0 m  = 8.1 N.P.(9) CUMPLE  = 20.4 B151 - M10 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 2.258 m  = 22.8 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 2.258 m  = 10.4 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0 m  = 5.4 x: 2.258 m  = 10.6 N.P.(9) CUMPLE  = 22.8 B162 - B163 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 1.034 m  = 3.2 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 1.776 m  = 1.2 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0 m  = 0.6 x: 1.776 m  = 1.2 N.P.(9) CUMPLE  = 3.2 B184 - B185 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 1.892 m  = 65.2 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 19.6 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0.205 m  = 1.2 x: 3.955 m  = 13.7 N.P.(9) CUMPLE  = 65.2 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 62 Tramos COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (CTE DB SE-A) Estado  w Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY B182 - B183 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0.997 m  = 19.4 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 10.3 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0.892 m  = 1.0 x: 0.142 m  = 7.4 N.P.(9) CUMPLE  = 19.4 B164 - B165 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0.709 m  = 6.2 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 1.776 m  = 2.9 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 1.459 m  = 1.0 x: 1.776 m  = 2.9 N.P.(9) CUMPLE  = 6.2 B200 - B199 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 2.127 m  = 8.7 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 2.219 m  = 20.3 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 1.877 m  = 0.6 x: 2.127 m  = 13.5 N.P.(9) CUMPLE  = 20.3 B194 - B195 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 1.539 m  = 27.9 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 3.8 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) MEd = 0.00 N.P.(10) N.P.(9) N.P.(9) CUMPLE  = 27.9 N16 - N17 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 2.828 m  = 13.7 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 2.828 m  = 3.9 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 1.505 m  = 0.1 x: 2.828 m  = 2.8 N.P.(9) CUMPLE  = 13.7 N18 - N19 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 1.097 m  = 21.5 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 2.194 m  = 13.4 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  < 0.1 x: 2.194 m  = 8.6 N.P.(9) CUMPLE  = 21.5 B189 - B162 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0.099 m  = 1.8 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 1.3 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 3.1 x: 0 m  = 1.3 N.P.(9) CUMPLE  = 3.1 B162 - B164 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 1.648 m  = 4.5 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 1.648 m  = 1.8 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 0.1 x: 1.648 m  = 1.8 N.P.(9) CUMPLE  = 4.5 B164 - B173 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0.882 m  = 28.8 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0.882 m  = 5.6 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 0.3 x: 0.882 m  = 5.6 N.P.(9) CUMPLE  = 28.8 B126 - N20 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 1.674 m  = 86.7 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 1.674 m  = 5.3 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 2.3 x: 1.674 m  = 5.4 N.P.(9) CUMPLE  = 86.7 N20 - N21 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 73.1 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 27.0 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 1.8 x: 0 m  = 27.2 N.P.(9) CUMPLE  = 73.1 B190 - B163 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0.218 m  = 2.6 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 1.4 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 1.7 x: 0 m  = 1.4 N.P.(9) CUMPLE  = 2.6 B163 - B165 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 1.648 m  = 8.1 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 1.648 m  = 2.8 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 0.3 x: 1.648 m  = 2.8 N.P.(9) CUMPLE  = 8.1 B165 - B174 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0.835 m  = 39.0 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0.835 m  = 7.3 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 0.1 x: 0.835 m  = 7.3 N.P.(9) CUMPLE  = 39.0 B128 - B127 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 1.744 m  = 30.1 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 5.4 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 1.744 m  = 0.3 x: 0 m  = 5.4 N.P.(9) CUMPLE  = 30.1 B181 - M15 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 2.965 m  = 71.2 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 2.965 m  = 12.1 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 0.4 x: 2.965 m  = 12.1 N.P.(9) CUMPLE  = 71.2 P12 - M14 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 3.111 m  = 53.3 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 3.111 m  = 13.3 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  < 0.1 x: 3.111 m  = 9.6 N.P.(9) CUMPLE  = 53.3 B175 - M13 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 3.012 m  = 8.8 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 3.012 m  = 2.7 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  < 0.1 x: 3.012 m  = 2.7 N.P.(9) CUMPLE  = 8.8 P18 - M12 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 3.348 m  = 76.4 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 3.348 m  = 17.2 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  < 0.1 x: 3.348 m  = 11.2 N.P.(9) CUMPLE  = 76.4 B151 - M11 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 1.989 m  = 72.6 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 3.075 m  = 22.4 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0 m  = 3.8 x: 2.44 m  = 17.8 N.P.(9) CUMPLE  = 72.6 B198 - M16 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 76.3 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 23.5 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0 m  = 0.1 x: 0 m  = 23.5 N.P.(9) CUMPLE  = 76.3 Notación:  : Limitación de esbeltez  w: Abolladura del alma inducida por el ala comprimida Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra  : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión ni de tracción. (2) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. (3) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. (4) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (5) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (6) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (7) No hay interacción entre axil y momento flector ni entre momentos flectores en ambas direcciones para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (8) No hay interacción entre momento flector, axil y cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (9) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (10) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. 3.3.- PB Vigas COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08) Estado Disp. Arm. Q Q S. N,M N,M S. Tc Tst Tsl TNMx TVx TVy TVXst TVYst T,Geom. T,Disp.sl T,Disp.st B89 - B127 Cumple Cumple '0.000 m'  = 20.2 '0.000 m'  = 12.4 'B89'  = 48.1 'B89'  = 26.4 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE  = 48.1 B88 - B89 Cumple Cumple '0.958 m'  = 18.2 '0.958 m'  = 11.8 'B89'  = 36.4 'B89'  = 20.0 '0.870 m'  = 31.5 '0.870 m'  = 93.7 '0.870 m'  = 45.6 '0.870 m' Cumple N.P.(3) '0.958 m'  = 22.9 N.P.(3) '0.870 m' Cumple '0.000 m' Cumple '0.000 m' Cumple '0.000 m' Cumple CUMPLE  = 93.7 P01 - B125 Cumple Cumple '0.000 m'  = 81.6 '0.000 m'  = 60.8 'P01'  = 103.6 'P01'  = 59.7 '0.435 m'  = 15.5 '0.435 m'  = 10.2 '0.672 m'  = 8.2 '0.000 m' Error(1) N.P.(3) '0.000 m'  = 60.0 N.P.(3) '0.000 m' Cumple Cumple Cumple Cumple ERROR B124 - B87 Cumple '0.000 m' Cumple '1.186 m'  = 14.8 '0.811 m'  = 8.8 'B124'  = 36.4 'B124'  = 20.2 '0.000 m'  = 9.1 '0.000 m'  = 29.6 '0.000 m'  = 11.0 '0.000 m' Cumple N.P.(3) '0.000 m'  = 2.9 N.P.(3) '0.000 m' Cumple '0.000 m' Cumple '0.000 m' Cumple '0.000 m' Cumple CUMPLE B123 - B122 Cumple Cumple '1.967 m' Error(2) '1.967 m' Error(2) 'B122'  = 36.5 'B122'  = 22.0 '2.342 m'  = 56.5 '0.842 m'  = 83.4 '0.000 m'  = 71.7 '0.000 m' Cumple N.P.(3) '1.967 m' Error(3) N.P.(3) '1.967 m' Error(3) '0.000 m' Cumple '0.000 m' Cumple '0.000 m' Error(4) ERROR B43 - N4 Cumple Cumple '0.573 m'  = 125.8 '0.573 m'  = 70.9 '0.510 m'  = 126.3 '0.510 m'  = 72.0 '0.197 m'  = 37.7 '0.197 m'  = 15.8 '0.000 m'  = 5.6 '0.322 m' Error(1) N.P.(3) '0.248 m' Error(3) N.P.(3) '0.248 m' Error(3) Cumple Cumple Cumple ERROR N4 - N6 Cumple Cumple 'N4'  = 100.1 '2.671 m'  = 68.0 '0.021 m'  = 123.8 '0.021 m'  = 70.7 '0.021 m'  = 85.0 '0.021 m'  = 35.6 '0.021 m'  = 11.4 '0.000 m' Error(1) N.P.(3) '0.000 m' Error(3) N.P.(3) '0.000 m' Error(3) Cumple Cumple Cumple ERROR N1 - B44 Cumple Cumple 'N1'  = 79.2 '1.434 m'  = 52.7 '2.064 m'  = 86.7 '2.064 m'  = 51.0 '0.000 m'  = 88.8 '1.434 m'  = 68.0 '0.000 m'  = 52.0 '2.064 m' Cumple N.P.(3) '0.000 m'  = 152.1 N.P.(3) '1.434 m' Cumple '0.000 m' Cumple '0.000 m' Cumple '0.000 m' Cumple NO CUMPLE  = 152.1 B88 - P01 Cumple '0.000 m' Cumple '23.857 m'  = 84.9 '23.857 m'  = 55.9 '23.857 m'  = 84.7 '23.857 m'  = 69.6 '23.380 m'  = 50.6 '0.000 m'  = 86.3 '0.000 m'  = 27.8 '23.630 m' Cumple N.P.(3) '23.630 m'  = 101.3 N.P.(3) '0.000 m' Cumple '0.000 m' Cumple '0.000 m' Cumple '0.000 m' Cumple NO CUMPLE  = 101.3 B40 - N1 Cumple '0.248 m' Cumple '4.872 m'  = 85.4 '4.872 m'  = 51.4 '4.774 m'  = 88.1 '4.774 m'  = 71.8 '4.176 m'  = 23.7 '2.926 m'  = 60.6 '0.176 m'  = 22.6 '3.926 m' Cumple N.P.(3) '4.872 m'  = 78.6 N.P.(3) '4.872 m' Cumple Cumple Cumple Cumple CUMPLE B124 - B123 Cumple Cumple '1.636 m'  = 39.6 '1.636 m'  = 28.9 'B123'  = 115.1 'B123'  = 63.9 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) NO CUMPLE  = 115.1 B87 - B122 Cumple Cumple '1.686 m'  = 56.0 '1.686 m'  = 36.4 'B122'  = 107.5 'B122'  = 64.7 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) NO CUMPLE  = 107.5 B122 - N6 Cumple Cumple '3.103 m' Error(2) '3.263 m' Error(2) '3.228 m'  = 91.3 '3.228 m'  = 63.2 '3.228 m'  = 50.4 '2.187 m'  = 75.4 '2.227 m'  = 24.3 '3.228 m' Cumple N.P.(3) '3.103 m' Error(3) N.P.(3) '3.103 m' Error(3) '0.000 m' Cumple '0.000 m' Cumple '0.000 m' Cumple ERROR ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 63 Vigas COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08) Estado Disp. Arm. Q Q S. N,M N,M S. Tc Tst Tsl TNMx TVx TVy TVXst TVYst T,Geom. T,Disp.sl T,Disp.st Sism. Disp. S. Cap. H Cap. S B58 - N22 Cumple Cumple '0.000 m'  = 92.8 '0.000 m'  = 65.9 '0.151 m'  = 99.4 '0.151 m'  = 60.2 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple N.P.(4) Cumple Cumple CUMPLE  = 99.4 N22 - B59 Cumple Cumple '0.450 m'  = 66.3 '0.450 m'  = 50.3 'N22'  = 85.5 'N22'  = 53.3 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple N.P.(4) Cumple Cumple CUMPLE  = 85.5 N7 - B51 Cumple '0.000 m' Cumple '0.308 m'  = 83.2 '0.308 m'  = 58.7 'N7'  = 87.7 'N7'  = 52.6 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple N.P.(4) Cumple Cumple CUMPLE  = 87.7 B115 - B103 Cumple Cumple '0.000 m'  = 7.6 '0.000 m'  = 4.9 'B103'  = 27.0 'B103'  = 14.7  = 18.9  = 20.8 '0.483 m'  = 22.9 '1.298 m' Cumple N.P.(3) '0.000 m'  = 9.5 N.P.(3) Cumple Cumple Cumple Cumple Cumple N.P.(4) '0.000 m' Cumple '0.000 m' Cumple CUMPLE N19 - B70 Cumple Cumple '0.308 m'  = 22.5 '0.308 m'  = 17.2 'N19'  = 50.7 'N19'  = 37.2 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple N.P.(4) '0.308 m' Cumple '0.308 m' Cumple CUMPLE  = 50.7 P8 - P7 Cumple Cumple '0.308 m'  = 59.3 '0.308 m'  = 44.9 'P8'  = 94.9 'P8'  = 72.8 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple N.P.(4) '0.308 m' Cumple '0.308 m' Cumple CUMPLE  = 94.9 B105 - P14 Cumple Cumple '0.308 m'  = 49.3 '0.308 m'  = 33.4 'B105'  = 92.6 'B105'  = 56.9 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple N.P.(4) '0.308 m' Cumple '0.308 m' Cumple CUMPLE  = 92.6 P14 - B59 Cumple Cumple '0.847 m'  = 28.6 '0.847 m'  = 21.5 'P14'  = 93.7 'P14'  = 61.1 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Error(5) N.P.(4) '0.847 m' Cumple '0.847 m' Cumple ERROR B117 - N8 Cumple Cumple '0.254 m'  = 44.7 '0.254 m'  = 31.0 'N8'  = 58.5 'N8'  = 33.9 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple N.P.(4) Cumple Cumple CUMPLE  = 58.5 N9 - B116 Cumple Cumple '0.308 m'  = 19.8 '0.308 m'  = 17.5 'N9'  = 33.9 'N9'  = 25.7 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple N.P.(4) Cumple Cumple CUMPLE  = 33.9 P21 - B106 Cumple Cumple '0.000 m'  = 75.6 '0.000 m'  = 50.2 '5.473 m'  = 94.4 '5.473 m'  = 51.6 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple N.P.(4) '8.209 m' Cumple '8.209 m' Cumple CUMPLE  = 94.4 Vigas COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08) Estado Disp. Arm. Q Q S. N,M N,M S. Tc Tst Tsl TNMx TVx TVy TVXst TVYst T,Geom. T,Disp.sl T,Disp.st Sism. Disp. S. Cap. H Cap. S - B103 - B104 Cumple '0.000 m' Cumple '1.717 m'  = 9.1 '1.717 m'  = 5.7 '0.308 m'  = 16.0 'B103'  = 8.6 '0.000 m'  = 40.7 '0.000 m'  = 53.8 '0.000 m'  = 49.4 '0.000 m' Cumple N.P.(3) '0.000 m'  = 27.4 N.P.(3) '0.000 m' Cumple '0.000 m' Cumple '0.000 m' Cumple '0.000 m' Cumple Cumple N.P.(4) '1.717 m' Cumple '1.717 m' Cumple N.P.(5) CUMPLE B50 - N7 Cumple '0.082 m' Cumple '0.650 m'  = 65.5 '0.650 m'  = 43.7 '0.958 m'  = 81.0 '0.958 m'  = 46.6 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple N.P.(4) Cumple Cumple N.P.(5) CUMPLE  = 81.0 B77 - N18 Cumple '0.271 m' Cumple '1.609 m'  = 27.9 '1.609 m'  = 21.8 'N18'  = 72.2 'N18'  = 48.8 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple N.P.(4) Cumple Cumple N.P.(5) CUMPLE  = 72.2 B50 - B66 Cumple '0.308 m' Cumple '0.000 m'  = 3.6 '0.000 m'  = 2.8 'B66'  = 9.4 'B66'  = 6.7 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) '0.473 m' Error(5) N.P.(4) '0.000 m' Cumple '0.000 m' Cumple N.P.(5) ERROR B51 - B65 Cumple '0.308 m' Cumple '0.000 m'  = 4.6 '0.000 m'  = 3.9 'B65'  = 8.5 'B65'  = 7.9 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) '0.308 m' Error(5) N.P.(4) '0.000 m' Cumple '0.000 m' Cumple N.P.(5) ERROR Vigas COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08) Estado Disp. Arm. Q Q S. N,M N,M S. Tc Tst Tsl TNMx TVx TVy TVXst TVYst T,Geom. T,Disp.sl T,Disp.st - B40 - B124 Cumple '0.000 m' Cumple '4.457 m'  = 12.6 '4.582 m'  = 7.9 '4.707 m'  = 32.0 '4.707 m'  = 18.0 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(5) CUMPLE  = 32.0 Vigas COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08) Estado Disp. Arm. Q Q S. N,M N,M S. Tc Tst Tsl TNMx TVx TVy TVXst TVYst T,Geom. T,Disp.sl T,Disp.st Vib. - B127 - B126 Cumple '0.000 m' Cumple '4.558 m' Error(6) '4.558 m' Error(2) '19.683 m'  = 35.8 '19.683 m'  = 19.9 '20.740 m'  = 47.1 '0.000 m'  = 94.6 '0.433 m'  = 47.9 '0.433 m' Cumple N.P.(3) '4.558 m' Error(3) N.P.(3) '4.558 m' Error(3) '0.000 m' Cumple '0.000 m' Cumple '4.558 m' Error(4) Error(7) N.P.(5) ERROR Vigas COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08) Estado Disp. Arm. Q Q S. N,M N,M S. Tc Tst Tsl TNMx TVx TVy TVXst TVYst T,Geom. T,Disp.sl T,Disp.st Vib. B126 - B125 Error(8) Cumple '1.820 m'  = 41.8 '1.820 m'  = 27.5 '1.820 m'  = 65.1 '2.070 m'  = 38.8 '2.445 m'  = 69.9 '2.445 m'  = 37.4 '2.445 m'  = 43.5 '2.195 m' Cumple N.P.(3) '2.195 m'  = 89.8 N.P.(3) '1.945 m' Cumple Cumple Cumple Cumple Error(9) ERROR B123 - N4 '0.000 m' Error(8) Cumple '3.205 m'  = 152.8 '3.205 m'  = 108.7 '3.094 m'  = 308.8 '3.094 m'  = 220.8 '2.983 m'  = 190.7 '0.983 m'  = 92.7 '2.983 m'  = 88.3 '2.858 m' Error(1) N.P.(1) '0.455 m' Error(10) N.P.(1) '2.983 m' Error(3) '0.233 m' Cumple '0.233 m' Cumple '0.233 m' Error(4) Error(11) ERROR Notación: Disp.: Disposiciones relativas a las armaduras Arm.: Armadura mínima y máxima Q: Estado límite de agotamiento frente a cortante (combinaciones no sísmicas) Q S.: Estado límite de agotamiento frente a cortante (combinaciones sísmicas) N,M: Estado límite de agotamiento frente a solicitaciones normales (combinaciones no sísmicas) N,M S.: Estado límite de agotamiento frente a solicitaciones normales (combinaciones sísmicas) Tc: Estado límite de agotamiento por torsión. Compresión oblicua. Tst: Estado límite de agotamiento por torsión. Tracción en el alma. Tsl: Estado límite de agotamiento por torsión. Tracción en las armaduras longitudinales. TNMx: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y esfuerzos normales. Flexión alrededor del eje X. TVx: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje X. Compresión oblicua TVy: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje Y. Compresión oblicua TVXst: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje X. Tracción en el alma. TVYst: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje Y. Tracción en el alma. T,Geom.: Estado límite de agotamiento por torsión. Relación entre las dimensiones de la sección. T,Disp.sl: Estado límite de agotamiento por torsión. Separación entre las barras de la armadura longitudinal. T,Disp.st: Estado límite de agotamiento por torsión. Separación entre las barras de la armadura transversal. x: Distancia al origen de la barra  : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede Sism.: Criterios de diseño por sismo Disp. S.: Criterios de diseño por sismo Cap. H: Diseño por capacidad. Esfuerzo cortante en vigas. Cap. S: Diseño por capacidad. Esfuerzo cortante en vigas. -: - Vib.: Separación necesaria para introducir el vibrador Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación del estado límite de agotamiento por torsión no procede, ya que no hay momento torsor. (2) La comprobación no procede, ya que no hay interacción entre torsión y esfuerzos normales. (3) No hay interacción entre torsión y cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (4) Debido a las características de aceleración sísmica de la zona y ductilidad de diseño de la estructura, no se realiza ninguna comprobación en cuanto a criterios de diseño por sismo para estructuras de hormigón armado. (5) No hay esfuerzos que produzcan tensiones normales para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 64 Errores: (1) No se cumple la comprobación de interacción entre torsión y esfuerzos normales, ya que se produce el agotamiento de la sección frente a solicitaciones normales. (2) La separación longitudinal entre armaduras transversales es superior a la necesaria para asegurar un adecuado confinamiento del hormigón sometido a compresión oblicua. (3) No se cumple la comprobación de interacción entre torsión y esfuerzo cortante, ya que se produce el agotamiento de la sección por esfuerzo cortante. (4) No cumple: 'Estado límite de agotamiento por torsión. Separación entre las barras de la armadura transversal.' (5) No cumple: 'Criterio de diseño por sismo' (Geometría) (6) La separación longitudinal entre armaduras transversales es superior a la necesaria para asegurar un adecuado confinamiento del hormigón sometido a compresión oblicua.La cuantía mecánica de la armadura transversal es inferior a la exigida por la norma. (7) La separación libre máxima disponible entre barras longitudinales (20.00 mm) es inferior a la necesaria para la introducción del vibrador (20.00 mm). (8) No cumple: 'Disposiciones relativas a las armaduras' (Armado longitudinal) (9) La separación libre máxima disponible entre barras longitudinales (16.00 mm) es inferior a la necesaria para la introducción del vibrador (20.00 mm). (10) No se cumple la comprobación de interacción entre torsión y esfuerzo cortante, ya que el torsor de cálculo es superior al máximo torsor que pueden resistir las bielas comprimidas. (11) La separación libre máxima disponible entre barras longitudinales (6.00 mm) es inferior a la necesaria para la introducción del vibrador (20.00 mm). Vigas COMPROBACIONES DE FISURACIÓN (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08) Estado c Wk,C,sup. Wk,C,Lat.Der. Wk,C,inf. Wk,C,Lat.Izq. sr Vfis B89 - B127 x: 0 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple CUMPLE B88 - B89 x: 0.958 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple CUMPLE B58 - N22 x: 0.459 m Cumple x: 0.459 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) x: 0.23 m Cumple Cumple CUMPLE N22 - B59 x: 0 m Cumple x: 0 m Cumple N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) x: 0 m Cumple Cumple CUMPLE B103 - B104 x: 0.568 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple CUMPLE B50 - N7 x: 0.958 m Cumple x: 0.958 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) x: 0.958 m Cumple Cumple CUMPLE N7 - B51 x: 0 m Cumple x: 0 m Cumple N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) x: 0 m Cumple Cumple CUMPLE P01 - B125 x: 0 m Cumple N.P.(2) N.P.(2) x: 0 m Cumple N.P.(2) x: 0 m Cumple Cumple CUMPLE B124 - B87 x: 0 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple CUMPLE B123 - B122 x: 2.342 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) x: 1.967 m Error(1) ERROR B43 - N4 x: 0.573 m No cumple N.P.(1) N.P.(1) x: 0.573 m Cumple N.P.(1) x: 0.071 m Cumple x: 0.248 m Error(1) ERROR N4 - N6 x: 0 m No cumple x: 1.65 m Cumple N.P.(2) x: 0 m Cumple N.P.(2) x: 2.528 m Cumple x: 0 m Error(1) ERROR N1 - B44 x: 1.056 m Cumple x: 2.064 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) x: 3.323 m Cumple Cumple CUMPLE B88 - P01 x: 23.857 m Cumple x: 22.005 m Cumple N.P.(1) x: 23.857 m Cumple N.P.(1) x: 19.88 m Cumple Cumple CUMPLE B40 - N1 x: 3.801 m Cumple x: 3.801 m Cumple N.P.(3) x: 4.872 m Cumple N.P.(3) x: 2.426 m Cumple Cumple CUMPLE B126 - B125 x: 2.07 m Cumple x: 2.07 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) x: 0.57 m Cumple Cumple CUMPLE B115 - B103 x: 1.298 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple CUMPLE B124 - B123 x: 1.636 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple CUMPLE B123 - N4 x: 3.205 m Error(2) x: 3.205 m Error(2) x: 3.205 m Error(2) x: 3.205 m Error(2) x: 3.205 m Error(2) x: 0 m Cumple x: 2.983 m Error(1) ERROR B77 - N18 x: 1.917 m Cumple N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) Cumple CUMPLE N19 - B70 x: 0 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple CUMPLE ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 65 Vigas COMPROBACIONES DE FISURACIÓN (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08) Estado c Wk,C,sup. Wk,C,Lat.Der. Wk,C,inf. Wk,C,Lat.Izq. sr Vfis P8 - P7 x: 0 m Cumple x: 0 m Cumple N.P.(2) x: 3.738 m Cumple N.P.(2) x: 2.719 m Cumple Cumple CUMPLE B87 - B122 x: 1.686 m Cumple x: 1.686 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) x: 1.686 m Cumple Cumple CUMPLE B122 - N6 x: 3.263 m Cumple x: 1.977 m Cumple N.P.(2) x: 3.263 m Cumple N.P.(2) x: 2.207 m Cumple x: 3.103 m Error(1) ERROR B50 - B66 x: 0.781 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple CUMPLE B51 - B65 x: 0.864 m Cumple N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) Cumple CUMPLE B105 - P14 x: 0 m Cumple x: 0 m Cumple N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) x: 0 m Cumple Cumple CUMPLE P14 - B59 x: 0 m Cumple N.P.(2) N.P.(2) x: 0 m Cumple N.P.(2) x: 0.539 m Cumple Cumple CUMPLE B117 - N8 x: 0.562 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple CUMPLE N9 - B116 x: 0 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple CUMPLE P21 - B106 x: 0 m Cumple x: 0 m Cumple N.P.(2) x: 5.473 m Cumple N.P.(2) x: 3.42 m Cumple Cumple CUMPLE Vigas COMPROBACIONES DE FISURACIÓN (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08) Estado c Wk,C,sup. Wk,C,Lat.Der. Wk,C,inf. Wk,C,Lat.Izq. sr Vfis - B40 - B124 x: 4.871 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple N.P.(3) CUMPLE B127 - B126 x: 20.683 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) x: 4.558 m Error(1) N.P.(3) ERROR Notación:  c: Fisuración por compresión Wk,C,sup.: Fisuración por tracción: Cara superior Wk,C,Lat.Der.: Fisuración por tracción: Cara lateral derecha Wk,C,inf.: Fisuración por tracción: Cara inferior Wk,C,Lat.Izq.: Fisuración por tracción: Cara lateral izquierda  sr: Área mínima de armadura Vfis: Fisuración por cortante x: Distancia al origen de la barra  : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede -: - Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que la tensión de tracción máxima en el hormigón no supera la resistencia a tracción del mismo. (2) La comprobación no procede, ya que no hay ninguna armadura traccionada. (3) No hay esfuerzos que produzcan tensiones normales para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Errores: (1) Al no cumplirse las indicaciones del Artículo 44º Estado Límite Último frente a Cortante, no es posible asegurar el control de la fisuración en servicio si no se realizan comprobaciones adicionales. (2) No es posible realizar la comprobación debido a que los esfuerzos actuantes producen la rotura de la sección. Comprobaciones de flecha Vigas Sobrecarga (Característica) fi,Q  fi,Q,lim fi,Q,lim= L/350 A plazo infinito (Cuasipermanente) fT,max  fT,lim fT,lim= Mín.(L/300, L/500+10.00) Activa (Característica) fA,max  fA,lim fA,lim= L/400 Estado B58 - N22 fi,Q: 0.19 mm fi,Q,lim: 2.63 mm fT,max: 0.68 mm fT,lim: 3.06 mm fA,max: 0.57 mm fA,lim: 2.30 mm CUMPLE N22 - B59 fi,Q: 0.15 mm fi,Q,lim: 2.57 mm fT,max: 0.51 mm fT,lim: 3.00 mm fA,max: 0.44 mm fA,lim: 2.25 mm CUMPLE B103 - B104 fi,Q: 0.02 mm fi,Q,lim: 4.91 mm fT,max: 0.10 mm fT,lim: 5.72 mm fA,max: 0.07 mm fA,lim: 4.29 mm CUMPLE ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 66 Comprobaciones de flecha Vigas Sobrecarga (Característica) fi,Q  fi,Q,lim fi,Q,lim= L/350 A plazo infinito (Cuasipermanente) fT,max  fT,lim fT,lim= Mín.(L/300, L/500+10.00) Activa (Característica) fA,max  fA,lim fA,lim= L/400 Estado B50 - N7 fi,Q: 1.20 mm fi,Q,lim: 5.47 mm fT,max: 0.94 mm fT,lim: 6.39 mm fA,max: 2.02 mm fA,lim: 4.79 mm CUMPLE N7 - B51 fi,Q: 1.15 mm fi,Q,lim: 5.92 mm fT,max: 1.17 mm fT,lim: 6.90 mm fA,max: 3.37 mm fA,lim: 5.18 mm CUMPLE B115 - B103 fi,Q: 0.00 mm fi,Q,lim: 3.71 mm fT,max: 0.06 mm fT,lim: 4.33 mm fA,max: 0.04 mm fA,lim: 3.24 mm CUMPLE B77 - N18 fi,Q: 0.28 mm fi,Q,lim: 10.95 mm fT,max: 1.54 mm fT,lim: 12.78 mm fA,max: 1.26 mm fA,lim: 9.58 mm CUMPLE N19 - B70 fi,Q: 0.02 mm fi,Q,lim: 8.04 mm fT,max: 0.13 mm fT,lim: 5.84 mm fA,max: 0.15 mm fA,lim: 5.41 mm CUMPLE P8 - P7 fi,Q: 2.81 mm fi,Q,lim: 21.36 mm fT,max: 10.20 mm fT,lim: 24.92 mm fA,max: 7.42 mm fA,lim: 18.69 mm CUMPLE B50 - B66 fi,Q: 0.00 mm fi,Q,lim: 2.23 mm fT,max: 0.01 mm fT,lim: 2.60 mm fA,max: 0.00 mm fA,lim: 1.95 mm CUMPLE B51 - B65 fi,Q: 0.01 mm fi,Q,lim: 5.15 mm fT,max: 0.04 mm fT,lim: 6.00 mm fA,max: 0.03 mm fA,lim: 4.50 mm CUMPLE B105 - P14 fi,Q: 1.01 mm fi,Q,lim: 20.43 mm fT,max: 5.15 mm fT,lim: 24.19 mm fA,max: 3.89 mm fA,lim: 18.08 mm CUMPLE P14 - B59 fi,Q: 0.11 mm fi,Q,lim: 2.42 mm fT,max: 0.43 mm fT,lim: 2.82 mm fA,max: 0.36 mm fA,lim: 2.12 mm CUMPLE B117 - N8 fi,Q: 0.01 mm fi,Q,lim: 3.21 mm fT,max: 0.14 mm fT,lim: 3.75 mm fA,max: 0.11 mm fA,lim: 2.81 mm CUMPLE N9 - B116 fi,Q: 0.02 mm fi,Q,lim: 5.82 mm fT,max: 0.19 mm fT,lim: 6.79 mm fA,max: 0.16 mm fA,lim: 5.09 mm CUMPLE P21 - B106 fi,Q: 8.37 mm fi,Q,lim: 21.70 mm fT,max: 21.26 mm fT,lim: 25.36 mm fA,max: 16.99 mm fA,lim: 19.07 mm CUMPLE Tramos COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (CTE DB SE-A) Estado  w Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY P4 - P8 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 35.2 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 5.34 m  = 17.4 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 4.925 m  = 0.6 x: 5.34 m  = 17.4 N.P.(9) CUMPLE  = 35.2 P8 - P14 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 7.647 m  = 47.9 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 19.3 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 6.431 m  = 7.6 x: 0 m  = 19.5 N.P.(9) CUMPLE  = 47.9 P14 - P20 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 73.6 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 7.772 m  = 29.8 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 3.927 m  = 14.8 x: 7.772 m  = 30.5 N.P.(9) CUMPLE  = 73.6 P20 - P26 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 43.2 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 22.1 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0 m  = 0.6 x: 0 m  = 22.2 N.P.(9) CUMPLE  = 43.2 N20 - B20 N.P.(1) x: 0.34 m w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 3.811 m  = 134.9 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 4.735 m  = 27.3 VEd = 0.00 N.P.(5) x: 0.34 m  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 4.561 m  = 3.9 x: 4.735 m  = 27.7 N.P.(9) NO CUMPLE  = 134.9 N21 - N23 N.P.(1) x: 0.311 m w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 3.261 m  = 278.0 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 5.217 m  = 39.7 VEd = 0.00 N.P.(5) x: 0.311 m  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 4.761 m  = 5.1 x: 4.964 m  = 35.1 N.P.(9) NO CUMPLE  = 278.0 B63 - B64 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0.086 m  = 0.7 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 1.7 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) MEd = 0.00 N.P.(10) N.P.(9) N.P.(9) CUMPLE  = 1.7 P3 - P7 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 26.6 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 5.319 m  = 12.9 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 4.447 m  = 2.9 x: 5.319 m  = 13.0 N.P.(9) CUMPLE  = 26.6 P7 - P13 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 7.641 m  = 50.8 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 7.641 m  = 21.4 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 2.327 m  = 10.1 x: 7.641 m  = 21.6 N.P.(9) CUMPLE  = 50.8 P13 - P19 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 50.1 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 20.7 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 6.185 m  = 9.6 x: 0 m  = 21.2 N.P.(9) CUMPLE  = 50.1 P19 - P25 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 35.5 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 15.7 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0 m  = 3.1 x: 0 m  = 15.8 N.P.(9) CUMPLE  = 35.5 N8 - N10 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 3.034 m  = 18.2 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 5.2 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 2.415 m  = 8.6 x: 3.034 m  = 5.3 N.P.(9) CUMPLE  = 18.2 N10 - N12 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 16.5 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 3.033 m  = 6.1 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 2.991 m  = 36.4 x: 3.033 m  = 7.2 N.P.(9) CUMPLE  = 36.4 N12 - N14 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 19.2 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 5.8 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 2.818 m  = 6.8 x: 0 m  = 5.9 N.P.(9) CUMPLE  = 19.2 B111 - N18 N.P.(1) x: 0 m w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 100.2 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 29.2 VEd = 0.00 N.P.(5) x: 0 m  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 2.886 m  = 0.6 x: 0 m  = 29.3 N.P.(9) NO CUMPLE  = 100.2 B114 - N16 N.P.(1) x: 0 m w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 81.7 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 28.8 VEd = 0.00 N.P.(5) x: 0 m  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 1.386 m  = 99.5 x: 0 m  = 29.2 N.P.(9) CUMPLE  = 99.5 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 67 Tramos COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (CTE DB SE-A) Estado  w Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY N16 - N19 N.P.(1) x: 0.157 m w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0.314 m  = 2.8 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0.585 m  = 3.2 VEd = 0.00 N.P.(5) x: 0.157 m  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) MEd = 0.00 N.P.(10) N.P.(9) N.P.(9) CUMPLE  = 3.2 N9 - N11 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 3.06 m  = 49.5 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 3.06 m  = 16.3 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 2.435 m  = 2.8 x: 3.06 m  = 16.5 N.P.(9) CUMPLE  = 49.5 N11 - N13 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 47.5 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 3.059 m  = 15.6 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 3.016 m  = 15.1 x: 3.059 m  = 16.4 N.P.(9) CUMPLE  = 47.5 N13 - N15 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 52.2 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 16.5 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 2.841 m  = 3.6 x: 0 m  = 16.6 N.P.(9) CUMPLE  = 52.2 P2 - N17 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 3.652 m  = 12.3 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 3.652 m  = 6.0 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 3.086 m  = 12.6 x: 3.652 m  = 6.3 N.P.(9) CUMPLE  = 12.6 N17 - B70 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 12.8 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 6.8 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0 m  = 1.9 x: 0 m  = 6.8 N.P.(9) CUMPLE  = 12.8 B70 - P6 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 6.6 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 4.4 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0 m  = 3.1 x: 0 m  = 4.4 N.P.(9) CUMPLE  = 6.6 P6 - P12 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 7.838 m  = 28.3 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 13.1 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 7.542 m  = 9.5 x: 0 m  = 13.2 N.P.(9) CUMPLE  = 28.3 P12 - P18 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 31.7 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 13.4 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 1.256 m  = 3.4 x: 0 m  = 13.5 N.P.(9) CUMPLE  = 31.7 P18 - P24 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 6.519 m  = 27.1 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 6.519 m  = 11.9 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0 m  = 1.5 x: 6.519 m  = 11.9 N.P.(9) CUMPLE  = 27.1 B35 - B36 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0.888 m  = 3.8 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 1.743 m  = 2.1 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0 m  = 0.5 x: 1.743 m  = 1.3 N.P.(9) CUMPLE  = 3.8 B45 - B34 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0.79 m  = 7.5 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 4.4 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0 m  = 1.6 x: 0 m  = 4.4 N.P.(9) CUMPLE  = 7.5 B121 - B120 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 2.127 m  = 0.9 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 2.236 m  = 1.8 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0.377 m  < 0.1 x: 2.127 m  = 0.7 N.P.(9) CUMPLE  = 1.8 N16 - N17 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 2.828 m  = 32.0 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 2.828 m  = 6.1 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 1.427 m  = 21.7 x: 2.828 m  = 6.7 N.P.(9) CUMPLE  = 32.0 N18 - N19 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 26.7 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 10.7 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 0.1 x: 0 m  = 10.7 N.P.(9) CUMPLE  = 26.7 B68 - B35 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0.097 m  = 2.3 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 1.6 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 2.9 x: 0 m  = 1.6 N.P.(9) CUMPLE  = 2.9 B35 - B45 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 1.64 m  = 4.8 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 1.64 m  = 2.1 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 0.1 x: 1.64 m  = 2.1 N.P.(9) CUMPLE  = 4.8 B45 - B98 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0.892 m  = 41.4 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0.892 m  = 8.0 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 0.3 x: 0.892 m  = 8.0 N.P.(9) CUMPLE  = 41.4 B57 - N20 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 1.674 m  = 84.8 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 1.674 m  = 7.1 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 1.6 x: 1.674 m  = 7.2 N.P.(9) CUMPLE  = 84.8 N20 - N21 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 93.6 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 29.6 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 0.4 x: 0 m  = 29.6 N.P.(9) CUMPLE  = 93.6 N21 - B60 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 53.0 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 6.7 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 2.0 x: 0 m  = 6.8 N.P.(9) CUMPLE  = 53.0 B61 - B62 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 1.3 m  = 5.8 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 2.325 m  = 1.9 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) MEd = 0.00 N.P.(10) N.P.(9) N.P.(9) CUMPLE  = 5.8 B69 - B36 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0.214 m  = 4.6 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 1.4 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 1.6 x: 0 m  = 1.4 N.P.(9) CUMPLE  = 4.6 B36 - B34 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 1.64 m  = 9.7 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 1.64 m  = 3.3 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 0.3 x: 1.64 m  = 3.3 N.P.(9) CUMPLE  = 9.7 B34 - B99 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0.847 m  = 47.9 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0.847 m  = 8.8 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 0.2 x: 0.847 m  = 8.8 N.P.(9) CUMPLE  = 47.9 B54 - B53 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 2.1 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 1.2 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) MEd = 0.00 N.P.(10) N.P.(9) N.P.(9) CUMPLE  = 2.1 B119 - B118 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 1.476 m  = 103.9 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 2.953 m  = 23.0 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) MEd = 0.00 N.P.(10) N.P.(9) N.P.(9) NO CUMPLE  = 103.9 B56 - B55 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0.792 m  = 83.3 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0.792 m  = 20.0 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0 m  = 1.9 x: 0.792 m  = 18.4 N.P.(9) CUMPLE  = 83.3 N22 - N23 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 67.1 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 16.1 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 0.8 x: 0 m  = 16.1 N.P.(9) CUMPLE  = 67.1 N8 - N9 N.P.(1) x: 0.33 m w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 2.312 m  = 20.6 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 2.8 VEd = 0.00 N.P.(5) x: 0.33 m  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) MEd = 0.00 N.P.(10) N.P.(9) N.P.(9) CUMPLE  = 20.6 B75 - B74 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 3.583 m  = 43.7 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 7.2 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  < 0.1 x: 0 m  = 5.1 N.P.(9) CUMPLE  = 43.7 B72 - B76 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 3.583 m  = 27.0 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 4.6 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 0.2 x: 0 m  = 4.7 N.P.(9) CUMPLE  = 27.0 N14 - N15 N.P.(1) x: 0.339 m w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 1.695 m  = 50.3 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 10.7 VEd = 0.00 N.P.(5) x: 0.339 m  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) MEd = 0.00 N.P.(10) N.P.(9) N.P.(9) CUMPLE  = 50.3 Notación:  : Limitación de esbeltez  w: Abolladura del alma inducida por el ala comprimida Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra  : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión ni de tracción. (2) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. (3) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. (4) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (5) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (6) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (7) No hay interacción entre axil y momento flector ni entre momentos flectores en ambas direcciones para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (8) No hay interacción entre momento flector, axil y cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (9) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (10) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 68 3.4.- P1 Vigas COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08) Estado Disp. Arm. Q Q S. N,M N,M S. Tc Tst Tsl TNMx TVx TVy TVXst TVYst T,Geom. T,Disp.sl T,Disp.st Sism. Disp. S. Cap. H Cap. S B105 - B106 Cumple Cumple '0.000 m'  = 19.7 '0.000 m'  = 12.9 '0.527 m'  = 33.6 '0.527 m'  = 19.0 '0.000 m'  = 16.8 '0.000 m'  = 18.2 '0.000 m'  = 22.6 '0.000 m' Cumple N.P.(1) '0.000 m'  = 34.6 N.P.(1) '0.000 m' Cumple '0.000 m' Cumple '0.000 m' Cumple '0.000 m' Cumple '0.000 m' Error(1) N.P.(2) Cumple Cumple ERROR B184 - N18 Cumple Cumple '3.316 m'  = 81.9 '3.129 m'  = 66.1 '4.352 m'  = 88.7 '4.352 m'  = 68.7 '4.254 m'  = 6.0 N.P.(3) N.P.(3) N.P.(4) N.P.(3) '4.303 m'  = 18.9 N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) Cumple N.P.(2) '0.000 m' Cumple '0.000 m' Cumple CUMPLE  = 88.7 N18 - B183 Cumple Cumple '0.308 m'  = 93.9 '0.308 m'  = 83.4 'N18'  = 91.6 'N18'  = 70.5 N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(4) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) Cumple N.P.(2) Cumple Cumple CUMPLE  = 93.9 B182 - N16 Cumple Cumple '2.054 m'  = 73.5 '2.054 m'  = 54.4 '1.254 m'  = 86.9 '1.254 m'  = 55.1 '3.554 m'  = 5.7 N.P.(3) N.P.(3) N.P.(4) N.P.(3) '3.627 m'  = 19.3 N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) Cumple N.P.(2) '3.154 m' Cumple '3.154 m' Cumple CUMPLE  = 86.9 N19 - B181 Cumple Cumple '0.512 m'  = 93.8 '0.512 m'  = 84.4 '0.256 m'  = 68.1 '0.256 m'  = 52.6 N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(4) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) Cumple N.P.(2) Cumple Cumple CUMPLE  = 93.8 B105 - B137 Cumple '0.090 m' Cumple '0.090 m'  = 64.5 '0.398 m'  = 43.3 '0.398 m'  = 77.0 '0.398 m'  = 43.7 N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(4) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) Cumple N.P.(2) Cumple Cumple CUMPLE  = 77.0 B139 - B102 Cumple Cumple '0.000 m'  = 36.1 '0.000 m'  = 24.3 'B139'  = 62.8 'B139'  = 35.7 N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(4) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) Cumple N.P.(2) Cumple Cumple CUMPLE  = 62.8 P7 - P6 Cumple Cumple '2.142 m'  = 87.2 '1.874 m'  = 94.7 '3.893 m'  = 87.1 'P7'  = 89.8 N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(4) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) Cumple N.P.(2) '0.308 m' Cumple '0.308 m' Cumple CUMPLE  = 94.7 P8 - B100 Cumple Cumple '0.308 m'  = 45.9 '0.308 m'  = 30.8 'P8'  = 67.9 'P8'  = 38.9 N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(4) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) Cumple N.P.(2) Cumple Cumple CUMPLE  = 67.9 B203 - P9 '0.222 m' Error(2) Cumple '0.000 m' Error(3) '0.000 m' Error(3) '1.161 m'  > 1000.0 '1.161 m'  > 1000.0 '0.983 m'  = 924.8 '0.983 m'  > 1000.0 '1.017 m'  = 121.6 '0.222 m' Error(4) N.P.(1) Error(5) N.P.(1) Error(5) Cumple Cumple Error(6) Cumple N.P.(2) '0.000 m' Error(7) '0.000 m' Error(7) ERROR Vigas COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08) Estado Disp. Arm. Q Q S. N,M N,M S. Tc Tst Tsl TNMx TVx TVy TVXst TVYst T,Geom. T,Disp.sl T,Disp.st Sism. Disp. S. Cap. H Cap. S - B102 - B100 Cumple '0.072 m' Cumple '0.500 m'  = 12.3 '0.500 m'  = 8.0 'B100'  = 28.8 'B100'  = 16.2 N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(4) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) '0.072 m' Error(1) N.P.(2) Cumple Cumple N.P.(5) ERROR B106 - B138 Cumple Cumple '0.398 m'  = 53.0 '0.398 m'  = 35.7 '0.398 m'  = 89.1 '0.398 m'  = 50.7 N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(4) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) Cumple N.P.(2) Cumple Cumple N.P.(5) CUMPLE  = 89.1 Vigas COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08) Estado Disp. Arm. Q Q S. N,M N,M S. Tc TVx TVy Sism. Disp. S. Cap. H Cap. S N16 - N19 Cumple Cumple 'N16'  = 14.3 'N16'  = 10.4 'N16'  = 80.5 'N16'  = 55.2 N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) Error(1) N.P.(2) '0.000 m' Cumple '0.000 m' Cumple ERROR Notación: Disp.: Disposiciones relativas a las armaduras Arm.: Armadura mínima y máxima Q: Estado límite de agotamiento frente a cortante (combinaciones no sísmicas) Q S.: Estado límite de agotamiento frente a cortante (combinaciones sísmicas) N,M: Estado límite de agotamiento frente a solicitaciones normales (combinaciones no sísmicas) N,M S.: Estado límite de agotamiento frente a solicitaciones normales (combinaciones sísmicas) Tc: Estado límite de agotamiento por torsión. Compresión oblicua. Tst: Estado límite de agotamiento por torsión. Tracción en el alma. Tsl: Estado límite de agotamiento por torsión. Tracción en las armaduras longitudinales. TNMx: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y esfuerzos normales. Flexión alrededor del eje X. TVx: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje X. Compresión oblicua TVy: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje Y. Compresión oblicua TVXst: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje X. Tracción en el alma. TVYst: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje Y. Tracción en el alma. T,Geom.: Estado límite de agotamiento por torsión. Relación entre las dimensiones de la sección. T,Disp.sl: Estado límite de agotamiento por torsión. Separación entre las barras de la armadura longitudinal. T,Disp.st: Estado límite de agotamiento por torsión. Separación entre las barras de la armadura transversal. Sism.: Criterios de diseño por sismo Disp. S.: Criterios de diseño por sismo Cap. H: Diseño por capacidad. Esfuerzo cortante en vigas. Cap. S: Diseño por capacidad. Esfuerzo cortante en vigas. x: Distancia al origen de la barra  : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede -: - Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) No hay interacción entre torsión y cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (2) Debido a las características de aceleración sísmica de la zona y ductilidad de diseño de la estructura, no se realiza ninguna comprobación en cuanto a criterios de diseño por sismo para estructuras de hormigón armado. (3) La comprobación del estado límite de agotamiento por torsión no procede, ya que no hay momento torsor. (4) La comprobación no procede, ya que no hay interacción entre torsión y esfuerzos normales. (5) No hay esfuerzos que produzcan tensiones normales para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Errores: (1) No cumple: 'Criterio de diseño por sismo' (Geometría) (2) No cumple: 'Disposiciones relativas a las armaduras' (Armado transversal) (3) La separación longitudinal entre armaduras transversales es superior a la necesaria para asegurar un adecuado confinamiento del hormigón sometido a compresión oblicua. (4) No se cumple la comprobación de interacción entre torsión y esfuerzos normales, ya que se produce el agotamiento de la sección frente a solicitaciones normales. (5) No se cumple la comprobación de interacción entre torsión y esfuerzo cortante, ya que se produce el agotamiento de la sección por esfuerzo cortante. (6) No cumple: 'Estado límite de agotamiento por torsión. Separación entre las barras de la armadura transversal.' (7) No cumple: 'Diseño por capacidad. Esfuerzo cortante en vigas.' ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 69 Vigas COMPROBACIONES DE FISURACIÓN (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08) Estado c Wk,C,sup. Wk,C,Lat.Der. Wk,C,inf. Wk,C,Lat.Izq. sr Vfis B105 - B106 x: 0.796 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple CUMPLE B102 - B100 x: 0.341 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple CUMPLE B184 - N18 x: 4.352 m Cumple x: 4.352 m Cumple N.P.(1) x: 1.254 m Cumple N.P.(1) x: 2.754 m Cumple Cumple CUMPLE N18 - B183 x: 0 m Cumple x: 0 m Cumple N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) x: 0 m Cumple Cumple CUMPLE B182 - N16 x: 3.627 m Cumple x: 3.627 m Cumple N.P.(1) x: 1.304 m Cumple N.P.(1) x: 2.054 m Cumple Cumple CUMPLE N16 - N19 x: 0 m Cumple x: 0 m Cumple N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) x: 0 m Cumple Cumple CUMPLE N19 - B181 x: 0 m Cumple x: 0 m Cumple N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) x: 0.308 m Cumple Cumple CUMPLE B105 - B137 x: 0.398 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple CUMPLE B139 - B102 x: 0 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple CUMPLE P7 - P6 x: 2.142 m Cumple x: 3.893 m Cumple N.P.(1) x: 7.517 m Cumple N.P.(1) x: 3.893 m Cumple Cumple CUMPLE P8 - B100 x: 0 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple CUMPLE B106 - B138 x: 0.398 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple CUMPLE B203 - P9 x: 0.62 m Error(1) x: 0.62 m Error(1) x: 0.62 m Error(1) x: 0.62 m Error(1) x: 0.62 m Error(1) x: 1.161 m Cumple Error(2) ERROR Notación:  c: Fisuración por compresión Wk,C,sup.: Fisuración por tracción: Cara superior Wk,C,Lat.Der.: Fisuración por tracción: Cara lateral derecha Wk,C,inf.: Fisuración por tracción: Cara inferior Wk,C,Lat.Izq.: Fisuración por tracción: Cara lateral izquierda  sr: Área mínima de armadura Vfis: Fisuración por cortante x: Distancia al origen de la barra  : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que la tensión de tracción máxima en el hormigón no supera la resistencia a tracción del mismo. (2) La comprobación no procede, ya que no hay ninguna armadura traccionada. Errores: (1) No es posible realizar la comprobación debido a que los esfuerzos actuantes producen la rotura de la sección. (2) Al no cumplirse las indicaciones del Artículo 44º Estado Límite Último frente a Cortante, no es posible asegurar el control de la fisuración en servicio si no se realizan comprobaciones adicionales. Comprobaciones de flecha Vigas Sobrecarga (Característica) fi,Q  fi,Q,lim fi,Q,lim= L/350 A plazo infinito (Cuasipermanente) fT,max  fT,lim fT,lim= Mín.(L/300, L/500+10.00) Activa (Característica) fA,max  fA,lim fA,lim= L/400 Estado B105 - B106 fi,Q: 0.00 mm fi,Q,lim: 3.03 mm fT,max: 0.08 mm fT,lim: 3.54 mm fA,max: 0.05 mm fA,lim: 2.65 mm CUMPLE B102 - B100 fi,Q: 0.00 mm fi,Q,lim: 1.43 mm fT,max: 0.02 mm fT,lim: 1.67 mm fA,max: 0.01 mm fA,lim: 1.25 mm CUMPLE B184 - N18 fi,Q: 2.60 mm fi,Q,lim: 12.43 mm fT,max: 7.83 mm fT,lim: 13.91 mm fA,max: 8.51 mm fA,lim: 10.88 mm CUMPLE N18 - B183 fi,Q: 0.39 mm fi,Q,lim: 4.43 mm fT,max: 2.28 mm fT,lim: 5.17 mm fA,max: 1.95 mm fA,lim: 3.88 mm CUMPLE B182 - N16 fi,Q: 0.94 mm fi,Q,lim: 9.58 mm fT,max: 2.72 mm fT,lim: 10.05 mm fA,max: 2.48 mm fA,lim: 7.80 mm CUMPLE N16 - N19 fi,Q: 0.19 mm fi,Q,lim: 3.34 mm fT,max: 1.67 mm fT,lim: 3.90 mm fA,max: 1.26 mm fA,lim: 2.93 mm CUMPLE ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 70 Comprobaciones de flecha Vigas Sobrecarga (Característica) fi,Q  fi,Q,lim fi,Q,lim= L/350 A plazo infinito (Cuasipermanente) fT,max  fT,lim fT,lim= Mín.(L/300, L/500+10.00) Activa (Característica) fA,max  fA,lim fA,lim= L/400 Estado N19 - B181 fi,Q: 0.23 mm fi,Q,lim: 4.28 mm fT,max: 1.35 mm fT,lim: 4.99 mm fA,max: 1.23 mm fA,lim: 3.74 mm CUMPLE B105 - B137 fi,Q: 0.01 mm fi,Q,lim: 2.28 mm fT,max: 0.09 mm fT,lim: 2.66 mm fA,max: 0.06 mm fA,lim: 1.99 mm CUMPLE B139 - B102 fi,Q: 0.00 mm fi,Q,lim: 1.22 mm fT,max: 0.06 mm fT,lim: 2.84 mm fA,max: 0.04 mm fA,lim: 2.13 mm CUMPLE P7 - P6 fi,Q: 2.24 mm fi,Q,lim: 21.48 mm fT,max: 10.28 mm fT,lim: 24.04 mm fA,max: 8.96 mm fA,lim: 15.88 mm CUMPLE P8 - B100 fi,Q: 0.02 mm fi,Q,lim: 3.32 mm fT,max: 0.17 mm fT,lim: 3.88 mm fA,max: 0.11 mm fA,lim: 2.91 mm CUMPLE B106 - B138 fi,Q: 0.00 mm fi,Q,lim: 1.14 mm fT,max: 0.08 mm fT,lim: 2.66 mm fA,max: 0.05 mm fA,lim: 1.99 mm CUMPLE B203 - P9 fi,Q: 4.58 mm fi,Q,lim: 6.63 mm fT,max: 166.78 mm fT,lim: 7.74 mm fA,max: 158.78 mm fA,lim: 5.80 mm NO CUMPLE Tramos COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (CTE DB SE-A) Estado  w Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY B80 - B201 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0.938 m  = 35.3 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0.938 m  = 6.9 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0 m  = 5.0 x: 0.938 m  = 6.9 N.P.(9) CUMPLE  = 35.3 B201 - B79 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 32.4 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0.374 m  = 13.8 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0.149 m  = 8.9 x: 0.374 m  = 14.3 N.P.(9) CUMPLE  = 32.4 B79 - B202 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0.886 m  = 85.9 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0.886 m  = 30.6 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0 m  = 95.5 x: 0.886 m  = 30.9 N.P.(9) CUMPLE  = 95.5 B202 - B203 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 6.306 m  = 385.5 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 46.0 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 6.087 m  = 7.0 x: 0 m  = 46.6 N.P.(9) NO CUMPLE  = 385.5 B203 - B78 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 576.1 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 39.7 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 6.578 m  = 3.9 x: 0 m  = 39.9 N.P.(9) NO CUMPLE  = 576.1 B78 - B77 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 9.165 m  = 523.1 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0.151 m  = 56.8 VEd = 0.00 N.P.(5) x: 0.151 m  = 47.2 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0 m  = 159.1 x: 0 m Error(1) N.P.(9) ERROR B207 - B133 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0.604 m  = 9.8 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0.408 m  = 5.3 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0.363 m  = 10.7 x: 0.408 m  = 5.6 N.P.(9) CUMPLE  = 10.7 B133 - P5 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 1.167 m  = 43.6 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0.623 m  = 16.7 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 1.167 m  = 18.4 x: 0.623 m  = 17.0 N.P.(9) CUMPLE  = 43.6 P5 - P9 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 57.1 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 6.24 m  = 12.9 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 6.228 m  = 30.6 x: 6.24 m  = 14.8 N.P.(9) CUMPLE  = 57.1 P9 - P15 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 5.951 m  = 54.6 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 5.951 m  = 22.2 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0 m  = 38.1 x: 5.951 m  = 22.8 N.P.(9) CUMPLE  = 54.6 P15 - P21 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 6.089 m  = 52.6 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 5.614 m  = 15.1 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 5.96 m  = 12.1 x: 6.089 m  = 15.6 N.P.(9) CUMPLE  = 52.6 P21 - P27 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0.059 m  = 79.8 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0.059 m  = 31.5 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 1.12 m  = 166.9 x: 0 m Error(1) N.P.(9) ERROR P27 - P29 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 59.8 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 1.473 m  = 14.8 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 2.684 m  = 37.4 x: 1.473 m  = 15.5 N.P.(9) CUMPLE  = 59.8 P29 - B130 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 11.8 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0.424 m  = 11.6 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0.165 m  = 31.6 x: 0.424 m  = 12.0 N.P.(9) CUMPLE  = 31.6 P26 - P28 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 5.164 m  = 28.4 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 8.7 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 5.043 m  = 14.9 x: 0 m  = 8.7 N.P.(9) CUMPLE  = 28.4 B208 - B132 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0.413 m  = 9.8 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0.413 m  = 8.7 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0.075 m  = 16.9 x: 0.413 m  = 9.1 N.P.(9) CUMPLE  = 16.9 B132 - P4 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 1.311 m  = 62.1 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 1.311 m  = 21.3 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0.881 m  = 9.1 x: 1.311 m  = 21.5 N.P.(9) CUMPLE  = 62.1 P4 - P8 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 56.5 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 17.6 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 4.579 m  = 71.9 x: 0 m  = 17.8 N.P.(9) CUMPLE  = 71.9 P8 - P14 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 7.647 m  = 41.7 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 15.9 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0 m  = 72.4 x: 0 m  = 24.0 N.P.(9) CUMPLE  = 72.4 P14 - P20 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 64.6 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 24.7 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0 m  = 3.6 x: 0 m  = 24.7 N.P.(9) CUMPLE  = 64.6 P20 - P26 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 41.1 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 17.0 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0 m  = 3.4 x: 0 m  = 17.0 N.P.(9) CUMPLE  = 41.1 P26 - B192 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 16.5 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 4.5 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0.764 m  = 9.3 x: 0 m  = 4.6 N.P.(9) CUMPLE  = 16.5 B192 - B80 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 1.965 m  = 117.0 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 1.455 m  = 20.1 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 1.455 m  = 26.1 x: 1.455 m  = 22.6 N.P.(9) NO CUMPLE  = 117.0 B79 - B192 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 2.192 m  = 30.9 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 2.192 m  = 9.2 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0 m  = 12.8 x: 2.192 m  = 9.2 N.P.(9) CUMPLE  = 30.9 B144 - B145 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0.395 m  = 0.5 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0.488 m  = 1.0 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) MEd = 0.00 N.P.(10) N.P.(9) N.P.(9) CUMPLE  = 1.0 N20 - B53 N.P.(1) x: 0.34 m w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 3.937 m  = 273.6 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 5.264 m  = 35.0 VEd = 0.00 N.P.(5) x: 0.34 m  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 4.34 m  = 10.8 x: 5.171 m  = 35.4 N.P.(9) NO CUMPLE  = 273.6 N21 - N23 N.P.(1) x: 0.301 m w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 3.444 m  = 321.0 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 5.217 m  = 39.1 VEd = 0.00 N.P.(5) x: 0.301 m  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 4.194 m  = 12.9 x: 5.094 m  = 34.4 N.P.(9) NO CUMPLE  = 321.0 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 77 Tramos COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (CTE DB SE-A) Estado  w Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY P22 - B161 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 9.9 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 11.8 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) MEd = 0.00 N.P.(10) N.P.(9) N.P.(9) CUMPLE  = 11.8 B96 - B149 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 6.877 m  = 752.2 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 6.877 m  = 38.6 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0 m  = 4.7 x: 6.877 m  = 39.4 N.P.(9) NO CUMPLE  = 752.2 B149 - B148 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 520.6 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 28.8 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 0.1 x: 0 m  = 28.8 N.P.(9) NO CUMPLE  = 520.6 B148 - B98 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 2.316 m  = 115.4 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 17.2 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 0.6 x: 0 m  = 17.2 N.P.(9) NO CUMPLE  = 115.4 P24 - P23 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 180.1 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 3.586 m  = 17.4 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 3.122 m  = 1.1 x: 3.586 m  = 17.5 N.P.(9) NO CUMPLE  = 180.1 P23 - B160 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 33.3 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 27.2 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) MEd = 0.00 N.P.(10) N.P.(9) N.P.(9) CUMPLE  = 33.3 B155 - P29 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0.634 m  = 9.5 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 7.2 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 14.0 x: 0 m  = 7.6 N.P.(9) CUMPLE  = 14.0 P29 - P28 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 7.491 m  = 32.6 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 7.491 m  = 6.0 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 5.031 m  = 1.1 x: 7.491 m  = 6.1 N.P.(9) CUMPLE  = 32.6 P28 - B154 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 7.1 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 5.3 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 7.2 x: 0 m  = 5.4 N.P.(9) CUMPLE  = 7.2 B93 - B127 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0.57 m  = 223.6 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0.57 m  = 79.8 VEd = 0.00 N.P.(5) x: 0.57 m  = 196.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 68.5 x: 0.57 m  = 118.7 N.P.(9) NO CUMPLE  = 223.6 B128 - B126 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 482.3 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 38.0 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 116.2 Error(1) N.P.(9) ERROR B126 - B95 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 1.465 m  = 227.3 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 4.287 m  = 20.8 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0 m  = 81.2 x: 4.287 m  = 34.9 N.P.(9) NO CUMPLE  = 227.3 Notación:  : Limitación de esbeltez  w: Abolladura del alma inducida por el ala comprimida Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra  : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión ni de tracción. (2) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. (3) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. (4) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (5) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (6) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (7) No hay interacción entre axil y momento flector ni entre momentos flectores en ambas direcciones para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (8) No hay interacción entre momento flector, axil y cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (9) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (10) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Errores: (1) No se puede comprobar la interacción entre torsión y cortante, ya que las tensiones tangenciales de torsión son excesivas y agotan la sección. 3.6.- P3 Vigas COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08) Estado Disp. Arm. Q Q S. N,M N,M S. Tc Tst Tsl TNMx TVx TVy TVXst TVYst T,Geom . T,Disp. sl T,Disp.s t Sism. Disp. S. Cap. H Cap. S P26 - B29 Error(1) Cumpl e '0.308 m'  = 92.0 '0.308 m'  = 68.9 'P26'  = 198.0 'P26'  = 140.7 N.P.(1 ) N.P.(1 ) N.P.(1 ) N.P.(2 ) N.P.(1 ) N.P.(1 ) N.P.(1 ) N.P.(1 ) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumpl e N.P.(3) Cumpl e Cumpl e ERROR N15 - B38 Cumpl e Cumpl e '0.308 m'  = 50.4 '0.308 m'  = 56.4 'N15'  = 81.5 'N15'  = 80.6 N.P.(1 ) N.P.(1 ) N.P.(1 ) N.P.(2 ) N.P.(1 ) N.P.(1 ) N.P.(1 ) N.P.(1 ) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumpl e N.P.(3) Cumpl e Cumpl e CUMPL E  = 81.5 Vigas COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08) Estado Disp. Arm. Q Q S. N,M N,M S. Tc Tst Tsl TNMx TVx TVy TVXst TVYst T,Geom . T,Disp.s l T,Disp.s t Sism. Disp. S. Cap. H Cap. S - B46 - N7 Cumpl e Cumple '0.575 m'  = 77.4 '0.575 m'  = 56.6 'N7'  = 91.8 'N7'  = 59.3 N.P.(1 ) N.P.(1 ) N.P.(1 ) N.P.(2 ) N.P.(1 ) N.P.(1 ) N.P.(1 ) N.P.(1 ) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple N.P.(3) Cumple Cumple N.P.(4 ) CUMPLE  = 91.8 B46 - B35 Cumpl e '0.203 m' Cumple '0.000 m'  = 8.5 '0.000 m'  = 7.4 'B35'  = 31.4 'B35'  = 24.7 N.P.(1 ) N.P.(1 ) N.P.(1 ) N.P.(2 ) N.P.(1 ) N.P.(1 ) N.P.(1 ) N.P.(1 ) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) '0.203 m' Error(2) N.P.(3) '0.000 m' Cumple '0.000 m' Cumple N.P.(4 ) ERROR B36 - B37 Cumpl e '0.308 m' Cumple '0.000 m'  = 8.2 '0.000 m'  = 8.9 'B37'  = 29.7 'B37'  = 31.3 N.P.(1 ) N.P.(1 ) N.P.(1 ) N.P.(2 ) N.P.(1 ) N.P.(1 ) N.P.(1 ) N.P.(1 ) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) '0.308 m' Error(2) N.P.(3) '0.000 m' Cumple '0.000 m' Cumple N.P.(4 ) ERROR ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 78 Notación: Disp.: Disposiciones relativas a las armaduras Arm.: Armadura mínima y máxima Q: Estado límite de agotamiento frente a cortante (combinaciones no sísmicas) Q S.: Estado límite de agotamiento frente a cortante (combinaciones sísmicas) N,M: Estado límite de agotamiento frente a solicitaciones normales (combinaciones no sísmicas) N,M S.: Estado límite de agotamiento frente a solicitaciones normales (combinaciones sísmicas) Tc: Estado límite de agotamiento por torsión. Compresión oblicua. Tst: Estado límite de agotamiento por torsión. Tracción en el alma. Tsl: Estado límite de agotamiento por torsión. Tracción en las armaduras longitudinales. TNMx: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y esfuerzos normales. Flexión alrededor del eje X. TVx: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje X. Compresión oblicua TVy: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje Y. Compresión oblicua TVXst: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje X. Tracción en el alma. TVYst: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje Y. Tracción en el alma. T,Geom.: Estado límite de agotamiento por torsión. Relación entre las dimensiones de la sección. T,Disp.sl: Estado límite de agotamiento por torsión. Separación entre las barras de la armadura longitudinal. T,Disp.st: Estado límite de agotamiento por torsión. Separación entre las barras de la armadura transversal. Sism.: Criterios de diseño por sismo Disp. S.: Criterios de diseño por sismo Cap. H: Diseño por capacidad. Esfuerzo cortante en vigas. Cap. S: Diseño por capacidad. Esfuerzo cortante en vigas. x: Distancia al origen de la barra  : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede -: - Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación del estado límite de agotamiento por torsión no procede, ya que no hay momento torsor. (2) La comprobación no procede, ya que no hay interacción entre torsión y esfuerzos normales. (3) Debido a las características de aceleración sísmica de la zona y ductilidad de diseño de la estructura, no se realiza ninguna comprobación en cuanto a criterios de diseño por sismo para estructuras de hormigón armado. (4) No hay esfuerzos que produzcan tensiones normales para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Errores: (1) No cumple: 'Disposiciones relativas a las armaduras' (Armado longitudinal) (2) No cumple: 'Criterio de diseño por sismo' (Geometría) Vigas COMPROBACIONES DE FISURACIÓN (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08) Estado c Wk,C,sup. Wk,C,Lat.Der. Wk,C,inf. Wk,C,Lat.Izq. sr Vfis P26 - B29 x: 0 m No cumple x: 0 m No cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) x: 0.875 m Cumple Cumple NO CUMPLE B46 - N7 x: 0.883 m Cumple x: 0.883 m Cumple N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) x: 0.883 m Cumple Cumple CUMPLE B46 - B35 x: 0.822 m Cumple N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) Cumple CUMPLE B36 - B37 x: 0.993 m Cumple N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) Cumple CUMPLE N15 - B38 x: 0 m Cumple N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) Cumple CUMPLE Notación:  c: Fisuración por compresión Wk,C,sup.: Fisuración por tracción: Cara superior Wk,C,Lat.Der.: Fisuración por tracción: Cara lateral derecha Wk,C,inf.: Fisuración por tracción: Cara inferior Wk,C,Lat.Izq.: Fisuración por tracción: Cara lateral izquierda  sr: Área mínima de armadura Vfis: Fisuración por cortante x: Distancia al origen de la barra  : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay ninguna armadura traccionada. (2) La comprobación no procede, ya que la tensión de tracción máxima en el hormigón no supera la resistencia a tracción del mismo. Comprobaciones de flecha Vigas Sobrecarga (Característica) fi,Q  fi,Q,lim fi,Q,lim= L/350 A plazo infinito (Cuasipermanente) fT,max  fT,lim fT,lim= Mín.(L/300, L/500+10.00) Activa (Característica) fA,max  fA,lim fA,lim= L/400 Estado P26 - B29 fi,Q: 0.15 mm fi,Q,lim: 5.00 mm fT,max: 7.21 mm fT,lim: 5.83 mm fA,max: 6.82 mm fA,lim: 4.37 mm NO CUMPLE B46 - N7 fi,Q: 0.85 mm fi,Q,lim: 5.04 mm fT,max: 2.53 mm fT,lim: 5.88 mm fA,max: 4.46 mm fA,lim: 4.41 mm NO CUMPLE ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 79 Comprobaciones de flecha Vigas Sobrecarga (Característica) fi,Q  fi,Q,lim fi,Q,lim= L/350 A plazo infinito (Cuasipermanente) fT,max  fT,lim fT,lim= Mín.(L/300, L/500+10.00) Activa (Característica) fA,max  fA,lim fA,lim= L/400 Estado B46 - B35 fi,Q: 0.01 mm fi,Q,lim: 4.70 mm fT,max: 0.14 mm fT,lim: 5.48 mm fA,max: 0.10 mm fA,lim: 4.11 mm CUMPLE B36 - B37 fi,Q: 0.01 mm fi,Q,lim: 5.68 mm fT,max: 0.15 mm fT,lim: 6.62 mm fA,max: 0.14 mm fA,lim: 4.97 mm CUMPLE N15 - B38 fi,Q: 0.30 mm fi,Q,lim: 5.74 mm fT,max: 0.83 mm fT,lim: 6.70 mm fA,max: 1.21 mm fA,lim: 5.02 mm CUMPLE Tramos COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (CTE DB SE-A) Estado  w Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY B37 - B36 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 19.823 m  > 1000.0 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 19.132 m  = 21.0 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0 m  = 197.5 x: 0 m Error(1) N.P.(9) ERROR B36 - B35 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0.069 m  = 833.1 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0.819 m  = 24.5 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0 m  = 795.4 x: 0 m Error(1) N.P.(9) ERROR B53 - P5 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 1.24 m  = 36.4 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 1.24 m  = 17.8 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0.751 m  = 32.8 x: 1.24 m  = 20.1 N.P.(9) CUMPLE  = 36.4 P5 - P9 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 6.35 m  = 47.0 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 6.35 m  = 23.5 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 6.182 m  = 427.2 x: 0 m Error(1) N.P.(9) ERROR P9 - P15 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 6.046 m  = 51.7 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 6.046 m  = 22.2 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 5.721 m  = 333.5 x: 0 m Error(1) N.P.(9) ERROR P15 - P21 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 6.137 m  = 63.4 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 21.0 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0 m  = 362.1 x: 0 m Error(1) N.P.(9) ERROR P21 - P27 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 58.1 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 22.2 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 8.165 m  = 150.0 x: 0 m Error(1) N.P.(9) ERROR P27 - P29 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 35.2 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 13.2 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0.039 m  = 81.5 x: 0 m  = 22.0 N.P.(9) CUMPLE  = 81.5 P29 - B50 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 5.6 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 7.7 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0.116 m  = 36.2 x: 0 m  = 9.0 N.P.(9) CUMPLE  = 36.2 B52 - P4 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 1.387 m  = 41.2 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 1.387 m  = 16.9 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 1.063 m  = 9.8 x: 1.387 m  = 17.3 N.P.(9) CUMPLE  = 41.2 P4 - P8 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 39.0 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 13.2 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0 m  = 5.9 x: 0 m  = 13.3 N.P.(9) CUMPLE  = 39.0 P8 - P14 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 7.707 m  = 47.0 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 7.707 m  = 15.6 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 7.607 m  = 20.7 x: 7.707 m  = 15.9 N.P.(9) CUMPLE  = 47.0 P14 - P20 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 60.1 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 24.4 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0 m  = 5.6 x: 0 m  = 24.5 N.P.(9) CUMPLE  = 60.1 P20 - P26 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 41.7 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 17.3 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0 m  = 4.6 x: 0 m  = 17.5 N.P.(9) CUMPLE  = 41.7 P26 - P28 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 5.236 m  = 30.5 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 5.236 m  = 11.0 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 4.915 m  = 37.5 x: 5.236 m  = 13.1 N.P.(9) CUMPLE  = 37.5 P28 - B51 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 27.8 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 11.8 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0.209 m  = 63.5 x: 0.209 m  = 14.5 N.P.(9) CUMPLE  = 63.5 B29 - B30 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 203.7 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 21.8 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 5.048 m  = 13.4 x: 0 m  = 22.3 N.P.(9) NO CUMPLE  = 203.7 B48 - B49 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0.238 m  = 0.3 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0.476 m  = 0.4 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) MEd = 0.00 N.P.(10) N.P.(9) N.P.(9) CUMPLE  = 0.4 N20 - B45 N.P.(1) x: 0.342 m w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 4.034 m  = 275.2 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 5.264 m  = 27.8 VEd = 0.00 N.P.(5) x: 0.342 m  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 3.968 m  = 20.3 x: 4.784 m  = 23.6 N.P.(9) NO CUMPLE  = 275.2 N21 - N23 N.P.(1) x: 0.295 m w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 3.388 m  = 333.1 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 5.217 m  = 37.1 VEd = 0.00 N.P.(5) x: 0.295 m  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 4.038 m  = 10.4 x: 4.888 m  = 33.0 N.P.(9) NO CUMPLE  = 333.1 B42 - B43 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0.37 m  = 0.9 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 1.1 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0.37 m  = 6.9 x: 0 m  = 1.1 N.P.(9) CUMPLE  = 6.9 B27 - P3 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 1.374 m  = 56.6 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 1.374 m  = 22.9 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0.829 m  = 15.7 x: 1.374 m  = 23.7 N.P.(9) CUMPLE  = 56.6 P3 - P7 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 54.6 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 18.5 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 5.236 m  = 46.7 x: 0 m  = 18.8 N.P.(9) CUMPLE  = 54.6 P7 - P13 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 7.701 m  = 43.4 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 18.8 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 7.607 m  = 31.6 x: 0 m  = 19.3 N.P.(9) CUMPLE  = 43.4 P13 - P19 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 43.6 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 14.9 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0 m  = 3.1 x: 0 m  = 14.9 N.P.(9) CUMPLE  = 43.6 P19 - P25 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 39.3 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 14.3 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 6.195 m  = 8.3 x: 0 m  = 14.5 N.P.(9) CUMPLE  = 39.3 P25 - B26 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 8.0 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 8.8 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0.402 m  = 30.1 x: 0 m  = 9.7 N.P.(9) CUMPLE  = 30.1 N7 - N9 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 95.2 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 3.267 m  = 15.5 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 3.191 m  = 45.3 x: 3.267 m  = 18.3 N.P.(9) CUMPLE  = 95.2 N9 - N11 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 83.8 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 14.3 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 2.784 m  = 20.7 x: 0 m  = 14.6 N.P.(9) CUMPLE  = 83.8 N11 - N13 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 84.3 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 15.0 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0 m  = 17.2 x: 0 m  = 15.5 N.P.(9) CUMPLE  = 84.3 N13 - N15 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 92.7 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 16.7 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0 m  = 30.3 x: 0 m  = 17.6 N.P.(9) CUMPLE  = 92.7 B34 - P2 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 1.429 m  = 41.6 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 1.429 m  = 16.1 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 1.184 m  = 10.0 x: 1.429 m  = 16.5 N.P.(9) CUMPLE  = 41.6 P2 - P6 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 41.4 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 12.7 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0 m  = 10.9 x: 0 m  = 12.9 N.P.(9) CUMPLE  = 41.4 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 80 Tramos COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (CTE DB SE-A) Estado  w Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY P6 - P12 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 7.918 m  = 22.7 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 11.4 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 7.575 m  = 33.1 x: 0 m  = 11.5 N.P.(9) CUMPLE  = 33.1 P12 - P18 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 30.7 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 8.8 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 7.703 m  = 11.1 x: 7.722 m  = 9.0 N.P.(9) CUMPLE  = 30.7 P18 - P24 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 23.6 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 8.5 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0 m  = 9.7 x: 0 m  = 8.6 N.P.(9) CUMPLE  = 23.6 P24 - B33 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 7.1 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 6.8 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0 m  = 15.4 x: 0 m  = 7.0 N.P.(9) CUMPLE  = 15.4 B13 - B14 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 2.359 m  = 74.8 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 22.0 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0 m  = 4.5 x: 0 m  = 22.3 N.P.(9) CUMPLE  = 74.8 P10 - P11 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 82.8 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 17.0 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0 m  = 5.2 x: 0 m  = 17.0 N.P.(9) CUMPLE  = 82.8 P11 - P16 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 2.048 m  = 69.2 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 16.8 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 1.566 m  = 2.8 x: 0 m  = 16.8 N.P.(9) CUMPLE  = 69.2 P16 - P17 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 362.5 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 5.894 m  = 35.3 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 5.766 m  = 8.7 x: 5.894 m  = 36.3 N.P.(9) NO CUMPLE  = 362.5 P17 - P22 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 143.2 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 17.6 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0 m  = 4.7 x: 0 m  = 17.7 N.P.(9) NO CUMPLE  = 143.2 P22 - P23 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 104.4 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 26.1 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 1.827 m  = 3.2 x: 0 m  = 26.1 N.P.(9) NO CUMPLE  = 104.4 B23 - B24 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0.7 m  = 6.1 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 1.724 m  = 3.0 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0 m  = 0.4 x: 1.724 m  = 3.0 N.P.(9) CUMPLE  = 6.1 B28 - B41 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 2.04 m  = 45.5 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 4.673 m  = 11.1 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 3.915 m  = 4.6 x: 4.673 m  = 11.2 N.P.(9) CUMPLE  = 45.5 B41 - B27 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 23.5 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 7.2 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 1.545 m  = 7.1 x: 0 m  = 7.2 N.P.(9) CUMPLE  = 23.5 B27 - B43 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 2.468 m  = 41.0 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 2.468 m  = 9.1 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0.153 m  = 7.3 x: 2.468 m  = 9.2 N.P.(9) CUMPLE  = 41.0 B43 - B48 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 153.1 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 19.7 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 1.328 m  = 5.5 x: 0 m  = 19.8 N.P.(9) NO CUMPLE  = 153.1 B48 - B26 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 69.1 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 19.1 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0.132 m  = 60.3 x: 0.132 m  = 25.8 N.P.(9) CUMPLE  = 69.1 B26 - B25 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 199.4 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 18.5 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0 m  = 11.1 x: 0 m  = 19.4 N.P.(9) NO CUMPLE  = 199.4 P01 - P30 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 4.478 m  = 131.9 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 4.478 m  = 18.4 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 4.159 m  = 9.0 x: 4.478 m  = 18.7 N.P.(9) NO CUMPLE  = 131.9 P30 - N5 N.P.(1) x: 0 m w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 93.4 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 47.6 VEd = 0.00 N.P.(5) x: 0 m  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0.226 m  = 3.3 x: 0 m  = 47.9 N.P.(9) CUMPLE  = 93.4 N5 - P10 N.P.(1) x: 0.054 m w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 4.545 m  = 66.4 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 4.545 m  = 13.2 VEd = 0.00 N.P.(5) x: 0.054 m  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 3.857 m  = 6.1 x: 4.545 m  = 13.3 N.P.(9) CUMPLE  = 66.4 B5 - B7 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 2.483 m  = 61.8 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 15.3 VEd = 0.00 N.P.(5) x: 0 m  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) MEd = 0.00 N.P.(10) N.P.(9) N.P.(9) CUMPLE  = 61.8 B7 - B6 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 1.338 m  = 5.1 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 2.679 m  = 2.3 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) MEd = 0.00 N.P.(10) N.P.(9) N.P.(9) CUMPLE  = 5.1 B8 - B9 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 1.563 m  = 11.8 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 2.727 m  = 2.6 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) MEd = 0.00 N.P.(10) N.P.(9) N.P.(9) CUMPLE  = 11.8 B1 - B2 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 1.563 m  = 5.4 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 2.742 m  = 1.7 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) MEd = 0.00 N.P.(10) N.P.(9) N.P.(9) CUMPLE  = 5.4 B3 - B4 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 1.684 m  = 25.3 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 2.789 m  = 14.2 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) MEd = 0.00 N.P.(10) N.P.(9) N.P.(9) CUMPLE  = 25.3 B59 - B57 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 4.972 m  = 79.2 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 4.972 m  = 14.8 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 0.8 x: 4.972 m  = 14.9 N.P.(9) CUMPLE  = 79.2 B57 - B58 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 35.8 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 9.2 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 0.5 x: 0 m  = 9.2 N.P.(9) CUMPLE  = 35.8 B39 - B52 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 5.377 m  = 36.8 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 5.377 m  = 8.8 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0 m  = 393.2 x: 0 m Error(1) N.P.(9) ERROR B52 - B27 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 7.164 m  = 71.4 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 7.164 m  = 12.0 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 0.2 x: 7.164 m  = 12.0 N.P.(9) CUMPLE  = 71.4 B27 - B34 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 71.5 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 12.2 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 1.455 m  = 0.2 x: 0 m  = 12.2 N.P.(9) CUMPLE  = 71.5 B34 - P01 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 242.6 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 34.0 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 0.4 x: 0 m  = 34.1 N.P.(9) NO CUMPLE  = 242.6 P01 - N1 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 5.547 m  = 236.7 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 37.0 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 4.813 m  = 2.7 x: 0 m  = 37.2 N.P.(9) NO CUMPLE  = 236.7 N1 - B59 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 18.1 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 10.7 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0.526 m  = 13.5 x: 0 m  = 11.2 N.P.(9) CUMPLE  = 18.1 B39 - B37 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 89.6 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 21.1 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 2.2 x: 0 m  = 21.2 N.P.(9) CUMPLE  = 89.6 B39 - P30 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 2.97 m  = 61.5 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 6.7 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 0.6 x: 0 m  = 6.7 N.P.(9) CUMPLE  = 61.5 B0 - N4 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 5.796 m  = 317.7 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 5.796 m  = 48.8 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 5.063 m  = 6.6 x: 5.796 m  = 49.6 N.P.(9) NO CUMPLE  = 317.7 N4 - B57 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 85.4 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 30.8 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0 m  = 8.1 x: 0 m  = 31.4 N.P.(9) CUMPLE  = 85.4 B11 - B10 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0.235 m  = 0.7 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0.357 m  = 1.2 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) MEd = 0.00 N.P.(10) N.P.(9) N.P.(9) CUMPLE  = 1.2 N5 - N6 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 296.5 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 39.7 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0.187 m  = 23.0 x: 0 m  = 41.9 N.P.(9) NO CUMPLE  = 296.5 N6 - B58 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 31.1 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 9.3 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0 m  = 4.6 x: 0 m  = 9.3 N.P.(9) CUMPLE  = 31.1 B49 - B23 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 1.865 m  = 18.9 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 3.2 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 0.3 x: 0 m  = 3.2 N.P.(9) CUMPLE  = 18.9 B23 - B19 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 13.0 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 1.152 m  = 4.5 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) MEd = 0.00 N.P.(10) N.P.(9) N.P.(9) CUMPLE  = 13.0 B55 - N20 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 1.671 m  = 140.3 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 1.671 m  = 10.6 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 2.0 x: 1.671 m  = 10.6 N.P.(9) NO CUMPLE  = 140.3 N20 - N21 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 162.2 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 33.6 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 0.1 x: 0 m  = 28.8 N.P.(9) NO CUMPLE  = 162.2 N21 - B42 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 83.6 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 10.8 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 5.7 x: 0 m  = 11.1 N.P.(9) CUMPLE  = 83.6 B42 - B28 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 19.3 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 7.7 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 10.1 x: 0 m  = 7.9 N.P.(9) CUMPLE  = 19.3 ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 81 Tramos COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (CTE DB SE-A) Estado  w Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY B40 - B43 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 1.311 m  = 4.7 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 1.6 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) MEd = 0.00 N.P.(10) N.P.(9) N.P.(9) CUMPLE  = 4.7 B43 - B29 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 3.6 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0.694 m  = 2.3 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 10.5 x: 0.694 m  = 2.4 N.P.(9) CUMPLE  = 10.5 B50 - B24 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 1.98 m  = 19.3 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 2.3 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 0.1 x: 0 m  = 2.3 N.P.(9) CUMPLE  = 19.3 B24 - B21 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 12.8 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 1.093 m  = 4.0 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) MEd = 0.00 N.P.(10) N.P.(9) N.P.(9) CUMPLE  = 12.8 B57 - B56 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 5.2 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 1.9 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) MEd = 0.00 N.P.(10) N.P.(9) N.P.(9) CUMPLE  = 5.2 B40 - P10 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 3.216 m  = 87.5 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 3.216 m  = 6.2 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 0.7 x: 3.216 m  = 6.2 N.P.(9) CUMPLE  = 87.5 P10 - B41 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 28.5 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 28.5 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 6.4 x: 0 m  = 28.6 N.P.(9) CUMPLE  = 28.6 B52 - B51 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 1.476 m  = 6.7 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 1.5 VEd = 0.00 N.P.(5) x: 0 m  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) MEd = 0.00 N.P.(10) N.P.(9) N.P.(9) CUMPLE  = 6.7 B30 - N7 N.P.(1) x: 0 m w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 2.879 m  = 148.8 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 5.757 m  = 11.7 VEd = 0.00 N.P.(5) x: 0 m  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) MEd = 0.00 N.P.(10) N.P.(9) N.P.(9) NO CUMPLE  = 148.8 B58 - B48 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 1.066 m  = 2.8 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 2.0 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 9.4 x: 0 m  = 2.1 N.P.(9) CUMPLE  = 9.4 B48 - B46 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 1.7 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0.528 m  = 1.3 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) MEd = 0.00 N.P.(10) N.P.(9) N.P.(9) CUMPLE  = 1.7 B59 - N22 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0.86 m  = 112.8 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0.86 m  = 20.9 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 2.6 x: 0.86 m  = 20.9 N.P.(9) NO CUMPLE  = 112.8 N22 - N23 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 160.0 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 31.6 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 0.1 x: 0 m  = 27.1 N.P.(9) NO CUMPLE  = 160.0 N23 - B32 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 206.2 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 11.4 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 1.1 x: 0 m  = 11.4 N.P.(9) NO CUMPLE  = 206.2 P12 - P11 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 108.2 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 8.7 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 0.2 x: 0 m  = 8.7 N.P.(9) NO CUMPLE  = 108.2 P11 - B55 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 9.7 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 8.7 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) MEd = 0.00 N.P.(10) N.P.(9) N.P.(9) CUMPLE  = 9.7 B44 - P16 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 3.331 m  = 68.1 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 3.331 m  = 6.0 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 0.6 x: 3.331 m  = 6.0 N.P.(9) CUMPLE  = 68.1 P16 - B43 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 37.3 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 34.2 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 5.7 x: 0 m  = 34.5 N.P.(9) CUMPLE  = 37.3 P18 - B13 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 109.9 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 13.9 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 5.0 x: 0 m  = 14.1 N.P.(9) NO CUMPLE  = 109.9 B13 - P17 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 1.371 m  = 107.6 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 1.371 m  = 22.6 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 8.1 x: 1.371 m  = 23.1 N.P.(9) NO CUMPLE  = 107.6 P17 - B48 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 69.7 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 45.9 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 6.5 x: 0 m  = 46.5 N.P.(9) CUMPLE  = 69.7 B31 - N15 N.P.(1) x: 0 m w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 2.046 m  = 112.7 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 4.092 m  = 12.0 VEd = 0.00 N.P.(5) x: 0 m  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) MEd = 0.00 N.P.(10) N.P.(9) N.P.(9) NO CUMPLE  = 112.7 B45 - B14 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 1.937 m  = 21.2 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 4.5 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 7.8 x: 0 m  = 4.6 N.P.(9) CUMPLE  = 21.2 B14 - P22 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 1.339 m  = 41.1 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 1.339 m  = 9.5 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 11.3 x: 1.339 m  = 9.9 N.P.(9) CUMPLE  = 41.1 P22 - B53 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 8.4 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 9.1 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) MEd = 0.00 N.P.(10) N.P.(9) N.P.(9) CUMPLE  = 9.1 B47 - B46 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 1.435 m  = 28.6 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 3.424 m  = 8.0 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0 m  = 1.5 x: 0 m  = 7.2 N.P.(9) CUMPLE  = 28.6 B46 - B56 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0.184 m  = 0.1 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 0.3 VEd = 0.00 N.P.(5) x: 0 m  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) MEd = 0.00 N.P.(10) N.P.(9) N.P.(9) CUMPLE  = 0.3 P24 - P23 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 163.8 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 3.604 m  = 16.9 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 3.44 m  = 15.9 x: 3.604 m  = 17.9 N.P.(9) NO CUMPLE  = 163.8 P23 - B54 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 34.5 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 29.4 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) MEd = 0.00 N.P.(10) N.P.(9) N.P.(9) CUMPLE  = 34.5 B29 - B26 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 6.881 m  = 214.3 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 6.881 m  = 21.2 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 0.9 x: 6.881 m  = 21.2 N.P.(9) NO CUMPLE  = 214.3 B26 - B25 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 147.6 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 21.3 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0.232 m  = 1.2 x: 0 m  = 21.4 N.P.(9) NO CUMPLE  = 147.6 B25 - B25 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0.16 m  = 69.0 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0.16 m  = 15.7 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0 m  = 39.4 x: 0.16 m  = 15.9 N.P.(9) CUMPLE  = 69.0 P29 - B54 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 130.3 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 9.0 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0 m  = 31.1 x: 0 m  = 10.4 N.P.(9) NO CUMPLE  = 130.3 B35 - B50 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0.455 m  = 32.9 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0.455 m  = 18.9 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 35.6 x: 0.455 m  = 22.3 N.P.(9) CUMPLE  = 35.6 B50 - B32 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 2.746 m  = 64.8 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 16.4 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 2.577 m  = 197.9 x: 2.577 m Error(1) N.P.(9) ERROR B32 - B31 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 1.349 m  = 85.4 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 3.039 m  = 11.8 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0 m  = 67.5 x: 3.039 m  = 15.0 N.P.(9) CUMPLE  = 85.4 B31 - B51 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 1.071 m  = 33.6 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 1.071 m  = 18.9 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0.6 m  = 10.4 x: 1.071 m  = 19.6 N.P.(9) CUMPLE  = 33.6 B61 - B30 N.P.(1) w  w,máx Cumple NEd = 0.00 N.P.(2) NEd = 0.00 N.P.(3) x: 0 m  = 35.0 MEd = 0.00 N.P.(4) x: 0 m  = 17.5 VEd = 0.00 N.P.(5)  < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)  = 21.9 x: 0 m  = 19.2 N.P.(9) CUMPLE  = 35.0 Notación:  : Limitación de esbeltez  w: Abolladura del alma inducida por el ala comprimida Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra  : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede ANÁLSIS DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO DE REFORMA “HOTEL H10 CASA DE LA PLATA” 82 Tramos COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (CTE DB SE-A) Estado  w Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión ni de tracción. (2) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. (3) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. (4) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (5) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (6) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (7) No hay interacción entre axil y momento flector ni entre momentos flectores en ambas direcciones para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (8) No hay interacción entre momento flector, axil y cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (9) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (10) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Errores: (1) No se puede comprobar la interacción entre torsión y cortante, ya que las tensiones tangenciales de torsión son excesivas y agotan la sección. 3.7.- PCUB Vigas COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08) Estado Disp. Arm. Q Q S. N,M N,M S. Tc Tst Tsl TNMx TVx TVy TVXst TVYst T,Geom . T,Disp.s l T,Disp.s t Sism. Disp. S. Cap. H Cap. S - B135 - N7 Cumpl e Cumple '0.553 m'  = 38.1 '0.553 m'  = 27.8 'N7'  = 95.5 'N7'  = 61.2 '0.000 m'  = 7.4 '0.000 m'  = 13.0 '0.000 m'  = 7.5 '0.553 m' Cumple N.P.(1 ) '0.861 m'  = 8.0 N.P.(1 ) '0.553 m' Cumple Cumple Cumple Cumple Cumple N.P.(2) Cumple Cumple N.P.(3 ) CUMPLE  = 95.5 B135 - B134 Cumpl e '0.198 m' Cumple '0.000 m'  = 9.2 '0.000 m'  = 8.6 'B134'  = 33.2 'B134'  = 27.9 N.P.(4) N.P.(4) N.P.(4) N.P.(5) N.P.(4 ) N.P.(4) N.P.(4 ) N.P.(4) N.P.(4) N.P.(4) N.P.(4) '0.198 m' Error(1) N.P.(2) '0.000 m' Cumple '0.000 m' Cumple N.P.(3 ) ERROR B136 - B137 Cumpl e '0.308 m' Cumple '0.000 m'  = 7.4 '0.000 m'  = 7.5 'B137'  = 20.3 'B137'  = 19.4 N.P.(4) N.P.(4) N.P.(4) N.P.(5) N.P.(4 ) N.P.(4) N.P.(4 ) N.P.(4) N.P.(4) N.P.(4) N.P.(4) '0.308 m' Error(1) N.P.(2) '0.000 m' Cumple '0.000 m' Cumple N.P.(3 ) ERROR Notación: Disp.: Disposiciones relativas a las armaduras Arm.: Armadura mínima y máxima Q: Estado límite de agotamiento frente a cortante (combinaciones no sísmicas) Q S.: Estado límite de agotamiento frente a cortante (combinaciones sísmicas) N,M: Estado límite de agotamiento frente a solicitaciones normales (combinaciones no sísmicas) N,M S.: Estado límite de agotamiento frente a solicitaciones normales (combinaciones sísmicas) Tc: Estado límite de agotamiento por torsión. Compresión oblicua. Tst: Estado límite de agotamiento por torsión. Tracción en el alma. Tsl: Estado límite de agotamiento por torsión. Tracción en las armaduras longitudinales. TNMx: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y esfuerzos normales. Flexión alrededor del eje X. TVx: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje X. Compresión oblicua TVy: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje Y. Compresión oblicua TVXst: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje X. Tracción en el alma. TVYst: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje Y. Tracción en el alma. T,Geom.: Estado límite de agotamiento por torsión. Relación entre las dimensiones de la sección. T,Disp.sl: Estado límite de agotamiento por torsión. Separación entre las barras de la armadura longitudinal. T,Disp.st: Estado límite de agotamiento por torsión. Separación entre las barras de la armadura transversal. Sism.: Criterios de diseño por sismo Disp. S.: Criterios de diseño por sismo Cap. H: Diseño por capacidad. Esfuerzo cortante en vigas. Cap. S: Diseño por capacidad. Esfuerzo cortante en vigas. -: - x: Distancia al origen de la barra  : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) No hay interacción entre torsión y cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (2) Debido a las características de aceleración sísmica de la zona y ductilidad de diseño de la estructura, no se realiza ninguna comprobación en cuanto a criterios de diseño por sismo para estructuras de hormigón armado. (3) No hay esfuerzos que produzcan tensiones normales para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (4) La comprobación del estado límite de agotamiento por torsión no procede, ya que no hay momento torsor. (5) La comprobación no procede, ya que no hay interacción entre torsión y esfuerzos normales. Errores: (1) No cumple: 'Criterio de diseño por sismo' (Geometría) Vigas COMPROBACIONES DE FISURACIÓN (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE- 08) Estado c Wk,C,sup. Wk,C,Lat.Der. Wk,C,inf. Wk,C,Lat.Izq. sr Vfis B135 - N7 x: 0.861 m Cumple x: 0.861 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) x: 0.861 m Cumple Cumple CUMPL E B135 - B134 x: 0.8 m Cumple N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) Cumple CUMPL E B136 - B137 x: 0.989 m Cumple N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) Cumple CUMPL E Notación:  c: Fisuración por compresión Wk,C,sup.: Fisuración por tracción: Cara superior Wk,C,Lat.Der.: Fisuración por tracción: Cara lateral derecha Wk,C,inf.: Fisuración por tracción: Cara inferior Wk,C,Lat.Izq.: Fisuración por tracción: Cara lateral izquierda  sr: Área mínima de armadura Vfis: Fisuración por cortante x: Distancia al origen de la barra  : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que la tensión de tracción máxima en el hormigón no supera la resistencia a tracción del mismo. (2) No hay esfuerzos que produzcan tensiones normales para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Comprobaciones de flecha Vigas Sobrecarga (Característica) fi,Q  fi,Q,lim fi,Q,lim= L/350 A plazo infinito (Cuasipermanente) fT,max  fT,lim fT,lim= Mín.(L/300, L/500+10.00) Activa (Característica) fA,max  fA,lim fA,lim= L/400 Estado B135 - N7 fi,Q: 1.78 mm fi,Q,lim: 4.92 mm fT,max: 9.52 mm fT,lim: 5.74 mm fA,max: 10.68 mm fA,lim: 4.30 mm NO CUMPLE B135 - B134 fi,Q: 0.00 mm fi,Q,lim: 2.29 mm fT,max: 0.14 mm fT,lim: 5.34 mm fA,max: 0.10 mm fA,lim: 4.00 mm CUMPLE B136 - B137 fi,Q: 0.00 mm fi,Q,lim: 2.82 mm fT,max: 0.13 mm fT,lim: 6.59 mm fA,max: 0.10 mm fA,lim: 4.94 mm CUMPLE [Document text truncated for crawler view.]