Proyecto de construcción de un tanque de tormenta en Sanlúcar de Barrameda (Cádiz)
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Trabajo Fin de Grado
Ingeniería Civil
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE UN TANQUE DE TORMENTA EN SANLÚCAR DE BARRAMEDA
(CÁDIZ)
Autor:
Albert Monclú s Abadal
Tutor:
Gabriel Cha morro Sos a
Dep. Ingeniería de la Constru cci ón y Proyectos de Ingeniería
Escuela Técnica Superi or de Ingeniería
Universida d de Sevilla
Sevilla, 2015
Trabajo Fin de Grado: PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE UN TANQUE DE TORMENTA EN SANLÚCAR DE BARRAMEDA (CÁDIZ)
Autor: Albert Monclús Abadal
Tutor: Gabrie l Chamorr o Sosa
El tribuna l no mbrado para juzga r el Pro yecto arri ba ind icado, c ompuesto por los s iguientes miembr os:
Presidente:
Vocales :
Secretario:
Acuerdan otorgarle la calificación de:
Sevilla, 2015
El Secretario del Tribunal
15 de septie mbre de 201 5
[ [PR OYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE UN TANQUE DE TO RMEN TA EN SANLÚCAR DE BARRAMEDA] ]
PROYECTO DE CONSTRUCC IÓN DE UN TANQUE DE TORMENTA EN SANLÚ CAR DE BARR AMEDA
Autor: Albert Mo nclús Ab adal
DOCUMENTO 1: MEMORIA Y ANEJOS
15 de septie mbre de 201 5
[ [PR OYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE UN TANQUE DE TO RMEN TA EN SANLÚCAR DE BARRAMEDA] ]
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1
MEMORIA
1. TÍTULO DEL PR OYECTO ....... ....... ....... ............. ....... ....... ....... ....... ....... ....... ... ...... ....... ...... ....... ....... ....... ....... ..... 2
2. LOCALIZACIÓN Y DESCRIPCI ÓN ....... ....... ........... ....... ....... ....... ....... ....... ....... ................ ....... ....... ....... ....... ....... 2
3. ANTECEDENTES ....... ....... ....... ....... .............. ....... ....... ....... ....... ...... ....... ... ...... ....... ....... ....... ....... ....... ....... ... ..... 2
4. OBJETO DEL PROYECTO ...... ....... ....... ....... ............. ....... ....... ....... ....... ....... ................ ....... ....... ....... ....... ....... .... 2
5. ALTERNATIVAS DE EMPLAZ AMIENTO PROPU ESTAS ......... ....... ....... ....... ...... ....... ....... ....... . ........ ....... ....... ...... 3
6. JUSTIFICAC IÓN DEL EMPLA ZAM IENTO ESCOGIDO ......... ....... ....... ....... ....... ....... ....... ................ ....... ....... ....... . 3
7. DATOS DEL E MPLAZAMIEN TO Y DISPONIBILI D AD DEL TERRENO ..... ....... ....... ....... ....... ....... ................ ....... ... 3
8. GEOLOGÍA Y GEOT ÉCNIA .......... ....... ....... ............. ....... ....... ....... ....... ....... ................ ....... ....... ....... ....... ....... ..... 3
9. HIDROLOGÍA ....... ....... ....... ....... ....... .............. ....... ....... ...... ....... ....... ................. ....... ....... ....... ....... ...... ............. 4
10. CALCULO HIDRÁ ULICOS ....... ....... ....... ............ ....... ....... ....... ....... ....... ....... ... ...... ....... ....... ....... ....... ...... ....... ..... 6
11. CÁLCULO MECÁN ICOS ........... ....... ....... ............. ....... ....... ....... ....... ....... ................ ....... ....... ....... ....... ....... ........ 6
12. DESCRIPCIÓN DE LA OBRA. ...... ....... ....... ............ ....... ....... ....... ....... ....... ....... . ........ ....... ....... ....... ....... ....... ....... 7
13. PROCEDIMIENTO CONSTR UCTIVO DEL TAN QUE DE T ORMENTAS .......... ....... ....... ....... ....... ....... .. ...... ....... .... 7
14. CÁLCULOS ESTR UCTURALE S ........... ....... ............ ....... ....... ....... ....... ....... ....... ... ...... ....... ....... ....... ....... ....... ....... 8
15. INSTALACIONES Y EQUIPOS Y CÁLCULOS ELÉCTRIC OS ........ ....... ....... ....... ....... ....... ....... .. ...... ....... ....... ....... .... 9
16. URBANIZACIÓN Y ORDENA CIÓN DEL TRÁF ICO ....... ......... ....... ....... ....... ....... ....... ....... .. ...... ....... ....... ....... ..... 10
17. SERVICIOS AFECTA D OS .. ....... ...... ....... .............. ....... ....... ....... ....... ....... ...... . ........ ....... ....... ....... ....... ....... ....... . 11
18. TRAMITACIÓN AMBIENTAL ..... ....... ....... ........... ....... ....... ....... ....... ....... ....... ................ ....... ....... ....... ....... ...... 11
19. PLAZO DE EJECUCI ÓN ... ....... ....... ....... ............. ....... ....... ....... ....... ...... ....... . ........ ....... ....... ....... ....... ....... ....... . . 11
20. PRESUPUESTO ....... ....... ....... ....... .............. ....... ....... ...... ....... ....... ....... ... ...... ....... ....... ....... ....... ....... ....... ... ..... 11
21. CLASIFICACIÓN DEL CONTR ATISTA ............ ........... ....... ....... ....... ....... ....... ....... ... ...... ....... ....... ....... ....... ....... .. 11
22. REVISIÓN DE P RECIOS .. ....... ....... ....... ............ ....... ....... ....... ....... ....... ....... . ........ ....... ....... ....... ....... ....... ....... . . 11
23. RELACIÓN DE DOCUMENT OS Q UE CO MPONEN EL PROYECTO ...... ....... ....... ....... ...... ....... ....... ... ...... ....... .... 12
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[ [PR OYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE UN TANQUE DE TO RMEN TA EN SANLÚCAR DE BARRAMEDA] ]
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1. TÍTULO DEL PROY E CTO
PROYECTO DE CONS TRUCC IÓN DE UN TANQUE DE T ORMENT A EN SANLÚCA R DE BARRAMEDA
2. LOCALIZAC IÓN Y DESCR IPCIÓN
Entorno del pr oyecto
Sanlúcar de Barrameda se sitúa en la costa atlántica de Andalucía , sie nd o una de las principales poblaciones
de la pr ovincia de Cádiz. Concre tamente encla vada en el margen izquierdo de la dese mbocadura del río
Guadalqu ivir y frente a un a de las principales reserva s naturales del continent e e ur opeo, el P arqu e Nacional
de Doñana. Su término munici pal ocupa una extensión de 166,18 km2. Limita al norte con el río Guadalquivir,
el Parque Nacional de D oñana y el términ o municipal de Trebujen a; al este con el de Jerez d e la Frontera ; al
sur con los municipio de Rota y el Puerto de Santa María y, al o este, con la p oblación de Chipiona , el océan o
Atlántico y nuevamente el río Guadalqu ivir, tal y como se puede observar en el P lano 1. Situación y
emplazamiento del presente pro yecto.
Red de sanea miento de Sa nlúcar de Barra meda
Uno de los principales probl emas que históricament e ha condicionad o el desarrollo de un adecuad o sistema
de saneamient o ha sido la topografía de Sanlúcar; la mayor parte de sus áreas u rbanas se encuen tran situad as
en una franja paralela a la línea de costa con cotas sim ilares a la del mar, localizá ndose, en este ámbito
espacial pequeñ os montícul os o zonas altas que forman barreras natur ales al desagüe de la escorrentía que
generan las aguas d e lluvia.
La red principal de sanea miento, de tipo unitario, consta de un c olector prin cipal (denominado C- 13), de
diámetro 1.000 mm , cuya traza discurre paralela a la co sta, recogiend o t odas las aguas fecales de la c iudad
que a través de la red de colectores secundarios le llega. Al final del recorrido del colect or principal C- 13
existe una Estación de Bombeo de Aguas Residual es, denominada EBAR “L as Piletas” o estación de bo mbeo
principal, situada en el tram o fin al de la A v enida del Quinto Centenar io, cu ya m isión es l a de elevar el
volumen de agua residual que transporta el colect or principal C-13 hasta la EDAR Guadalq uivir, situada en la
Ctra. de la Jara.
Previo a e sta estación de bombe o prin cipal (B1), existen a lo largo del colector principal C- 13 cuatro
aliviaderos situados a lo largo de la línea de costa, los cuales cumplen la función de desaguar al medio
acuático recep tor (mar) el exceso de agu a que la red princip al no es capaz de evacuar e n caso d e grandes
avenidas.
La gesti ón de la red de sa neamiento de Sanl úcar de Barrameda es ges tionada desde e l 1 996 por AQUA L IA ,
gestión integra l d el agu a S.A., q ue p ertenece al Grupo FCC. Se puede observar el p lano d e la r e d de
Saneamiento d e Sanlúcar d e Barrameda en el plan o 3 del siguien te proyecto.
Últimas actuaci ones princi pales en la red de sanea miento de Sanl úcar de Barra m eda
Cabe destacar la tres actuaciones principales en la red de saneamient o que s e han realizado en l os últimos
años en el mun icipio de est udio:
• Adecuación y mejoras d e la EDAR Gua dalquivir
• Las obras de ampliación de la EBAR las Piletas, que han perm itido ampliar el cau dal de bombeo de la
gracias a la renovación de lo s e quipos y elemento s o riginarios (bombas, columnas de impulsi ó n,
valvulería y equipos eléctricos), en muy mal estado de conser vación, y la sustitución d el colector
Calzada la Infanta en el tramo que cruza so bre el Canal del V Centenario, muy deteriorado, con
averías continu adas que oc asionaban largas paradas en el proceso de bombeo de las aguas residuales
a la planta depurad ora.
• La ejecuci ón del tanque de tormenta en la plaza clara Campoa mor. Este dispositivo funciona a modo
de depósito e n lín ea con resp ecto al aliviadero existente en la Calzada de la Infanta e n ese tramo, y al
mismo tiempo como dep ósito fuera de línea respec to del colect or principal C-13, entrando en juego
cuando por éste circula un caudal determinad o . No o bstante lo anterior, conviene recordar en este
punto, que esta ac tuaci ón no resuelve la problemá tica global de los alivios de aguas m ixtas que
circulan por el c olector-int erceptor principal C- 1 3 en caso de lluvias, sin o que tan sólo supone una
mejora puntua l e n el ento rno del p unto de vertido PV4 (A10) den ominado “Calz ada de la Infanta”,
que deberá ser c ompletada en el futuro con la e jecución de o tras infrae structur as hidráu licas en el
municipio, tales como la d el present e proyecto.
3. ANTECEDENT ES
A causa de la delicada topografía de Sanlú car de Barrame da y del mal funcionamiento de su red de
saneamiento y alcantarilla do, este municip io se inun da periódicam ente.
Los sanluq ueños sufr en c onstante mente inun daciones, qu e prov ocan cuanti osos daños materiales tanto en
comercios como en viviendas. En particular los barrios y puntos de la c iu dad m ás af ectados p or las
inund aciones so n los punt os ce rcan os a la c arretera de la Jara, el barrio bajo del casco antiguo y la rotonda
que se encuentra en la int ersecci ón de la Carre tera de C hipiona con la Av enida de l V Centenario.
Si no s centramos en el barri o Bajo del ce ntro históric o, se puede o bser var que se trata de una de las zonas
más depri midas de la ciud ad de Sanlúcar de Barrameda, que se encuentra entre dos zonas de m ontículo s lo
que facilita la inundación e n periodos de llu via fuertes.
4. OBJETO DEL PROYECTO
En el pr e sente d o cument o se plantea el di m ensiona m iento d el tanque de tor menta en la Calzada Duqu esa
Isabel II y la conexión y construcción del nuev o colector de pluviales por la Calzada D uquesa Isabel que
descargará las zonas de las calles Ancha y San Juan, y e l cual transportara gran parte de es as aguas al tanque
de tormentas II. Se debe implantar un t anque de tormenta que sea capaz de redu cir l os pr o blemas de
inund ación y que evite que los aliviader os trabajen durante tanto tiempo y viertan un caudal que provoque
graves contaminaci o nes en el litoral del municipi o. La obra tiene c omo princip ales obje tivos:
• Limitar los caud ales para e vitar que los colectores ent ren en carga, y evitar con ello las inund aciones.
• Aumentar la cap acidad de desagüe del colector principa l C-13 y de la gal e ría que trans curre bajo la
calle Ancha que actualmen te entra en carga peri ódicamente.
• Efecto de lamina c ión de las avenidas.
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• Disminuir los proble mas de conta minaci ón provocad os por el v ertido incontrol ado e n peri odos de
lluvia.
5. ALTERNA TIVAS DE EMPLA ZAMIEN TO PROPUESTAS
Se han propues to tres posi bles ubicacion es para el tanq ue de tormenta que se e stá proyectand o.
• La primera alt ernativa se trata de utilizar la parcela qu e hay actualmente frente al pas eo marítimo
(Calle Esteban de Boutelou). Dicha parcela hace esquina con el último tramo de la Avenida Calzada de
la Duquesa Isab el.
• La segun da alternativa se trata de usar e l último tramo de la Avenida Calzada de la Duquesa Isabel,
como parcela para la ubica ción del tanque de to rmenta, teniendo en cuenta se trata de un bulevar de
anchura sufici ente para po der construir dich o tanque.
• En la te rcera alternativa se propone la ubicación del tanque de tormen ta en la plaza la Salle. Esta
alternativa, solucionaría los problemas de inundación del barrio Bajo de Sanlúcar de Barrameda, pero
no tendría tan ta influenci a en los probl emas de co ntaminación que sufren las playas de Sanlúcar
como las otras dos alternat ivas.
6. JUSTIFICA CIÓN DEL EMP LAZAMIEN TO ESCOGIDO
Para p oder valorar cuál d e las tres alternativas es la más adecuada para la implantación del tanque de
tormentas se procede a re alizar un análisis cualitativ o mediant e una matriz multicriteri o.
Para ello se han comparado distintos factores que presentan diferencias en tre las distintas alternativ as
(Problemas de inundabili dad, problemas de co nta m inación, servicios afectados, propiedad del terreno,
viabilidad por rasante hidr áulica, tamaño de la parcela, impacto de la obra, coste de explotación y coste d e la
obra). Ver c on más detalle en el Anejo 3. E studio de Al ternativas del pre sente doc umento.
En la matriz m ulticriterio se puede o bservar que la alternativ a con una puntuaci ón menor es la 2, seguida de
la 1 . P or lo tanto, se escoge la alternativa 2 como la solución para realizar el proyecto constructivo. La
principal ventaja de esta al ternativa es que el espacio donde se propone construir el tanque de tormenta t es
propiedad del ayuntamiento de Sanlú car de Barram eda y adem ás se solucionan los principales problemas de
inund ación y contaminaci ón.
Como gran contrapartid a respecto a la alternativa 3, es que el colector que s e propone construir entre el
barrio Bajo y el co lect or C-1 3 supone una afección a la Avenida Calzada de la D uquesa Is abel en to da s u
longitud y a calles d el casco antiguo. Pero la alternat iva 3 no so lucionarí a los p rincipal es proble mas por los
que se plantea dicho proyecto. La alternativa 1 se descarta por ser propiedad privada y presentar las mismas
ventajas que la alternativa 2.
7. DATOS DEL EMPLAZAMI ENTO Y D ISPONIBILID AD DE L TERRENO
El espacio púb lico bajo el que se pretende implantar la estructura enterrada objeto d eeste proyecto se sitúa
en la Avenida Calzada Isab el II, próxima al Paseo Mar ítimo de la ciudad. De forma rectangular y 5.640 m² de
superficie apr oximadamen t e, se formaliza por una zona central acerada con palmeras y de topografía s ua ve,
con viales a a mbos lados y acces os a las pr opiedades que la deli mitan.
En el presente proyecto no se producirá n expropiaciones. Las actuaci ones previstas tendrán su ejecución en
zonas de ti tularidad púb lica, por l o que será necesari a la coordinaci ó n con el Exc mo. Ayuntamient o de
Sanlúcar de Barra m eda.
8. GEOLOGÍA Y GEOTECNIA
El casco urbano bajo de la ciudad de Sanlúcar de Barrameda se emplaza en la margen izquierda próximo a la
desembocadura del río Guad alquivir, confor mando u n aparato estuario, en el que los fenómenos de descarga
fluvial interacciona de una manera substan cial con las corrientes mar eales.
Podemos distin guir los sig uientes tipos d e materiales : (de techo a muro).
• Depósit os cuaternari o reciente (Holoceno) constituido p or un m anto de arena dunar próximo a la
costa, que ha p erdido su m orfología, quedand o antr opizado por los a sentamient os humanos.
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carga en la tubería a presión, teniendo en c uenta que e n dichas tub erías se in stalarán válv ulas mariposa,
válvulas de retención, ventosas y carrete s de montaje. Una vez o b tenidas las p érdid as de carga, se determin a
la altura de bombeo y consultando cu r vas de bombas d e v arios fabricantes, se esco g e l a más
adecuada. Fina lmente, las bombas e scogidas tienen una potencia de 40 K W y una tensión de
servici o de 400V.
Sistema de li mpieza:
El sistema de limpieza del tanque de to rmentas pr oyectado se basa en el empleo de volteadores, de gran
eficiencia y con un m antenimient o m uy por d ebajo de las exigencias de o tros si stemas. Se pr o yectan 6
volteadores que tendrán una longitud de 4,5 m y se ubicarán a una altura aproximada 4.13 m. Tendrán
capacidad para almacenar 750 litros cada uno de ello s y se llenarán mediante agua de la red incorporada
desde la aco metida de la c asa de contr ol.
Sistema de ventila ción:
La humedad en el interio r del tanque de torment a pro voca corrosión y oxidación en aquellos elemen t os
metálicos susceptibles a est a. Para controlar la humedad, el proc edimient o m ás recomendable es la
ventilación mecánica, que arrastra hacia afu era el aire cargado de humedad y de conta minación,
sustituyénd olo por otro de procedencia exterior más seco y limpio. Se ha calculado la ventilación en los casos
de depósito lleno y de de pósito vacío. Se han esco gido 4 ve ntilad ores de 7300 m e/h de caudal con una
potencia de 0,55 KW y una tensión d e servicio de 4 00V.
Sistema de ilu minación:
Su m isión será la de ilumi nar las distintas partes de las que se c omp onen el tanque de recogida de aguas
citado. Se distinguirá entr e la ilumina ción del interior del tanque la iluminaci ón de la zona de entrada y la
iluminación del edificio d e control. La zona exterior se efe ctuará m ediante el alumbrado pú blico del lu gar,
que ya per mitirá una co rrecta iluminaci ó n d e la p art e superior del tanqu e. Se pueden v er la ilumin aria
incorporada y los distinto s datos de los equipos tanto de iluminación com o lo s anteriormente descrito s en e l
Anejo 11. Instalac iones d el present e documento.
En la siguiente tabla se pueden observar los co nsu mos de las distin tas instalacion es incorporadas al tanque de
tormentas y edifi cio de con trol proyectadas :
Nª DEL
CIRCUITO
DESIGN AC IÓN
EQUIP OS
INSTALADOS
EQUIP OS EN
FUNCIONA MIENTO
POTENCIA
UNIT ARIA
POTEN CI A
INSTALADA
POTEN CI A
SIMULTÁNEA
Ud Ud Kw Kw Kw
A1
Bomb as
tanqu e de
torme nta s
3 2
40 120 80
A2
Equipo
de
ventilación
4 4
0,55 2,2 2,2
A3
Equipo s
de
control
1 1
0,6 0,6 0,6
Nª DEL
CIRCUITO
DESIGN AC IÓN
EQUIP OS
INSTALADOS
EQUIP OS EN
FUNCIONA MIENTO
POTENCIA
UNIT ARIA
POTEN CI A
INSTALADA
POTEN CI A
SIMULTÁNEA
Ud Ud Kw Kw Kw
A4
Ilumina ción
del tan que
80 80 0,07 5,6 5,6
A5
Ilumina ción
del e difici o
4 4
0,1 0,4 0,4
A6
Ilumina ción
s a l a de
entra da
3 3
0,12 0,36 0,36
A8
Calenta dor de
agua
1 1
1,2 1,2 1,2
A9
E n c h u f e s
i n t e r o r e d i f i c i o
12 12
4,6 4,6
Además, en el anejo 10. Cálcu los eléctricos
se com pru eba qu e d esd e el orig en de la in stala ción int eri or
hasta cualq uier rece ptor l a caída d e ten sión s erá:
•
Para al umb rado: e% ≤ 3% Un
•
Para el rest o de u sos: e% ≤ 5% Un
En los Planos 1 0. Esquem a unifilar se pueden observar los distintos plan o que forman el esquema unif ilar
completo.
16. URBAN IZACIÓN Y OR DENACIÓ N DEL TRÁF ICO
El trabajo de urbanización propuesto se tr ata en reponer, en la medida de lo posible, las condicion es
anteriores a la reali zación de las obras. Así pues, tanto la pavimentación, el acerado, como el adoquinado se
realizará con las mismas capas y el m ismo espeso r que existen en la actualidad . Se repondrá todo e l
mobiliario urbano que ha ya sido afectado por la zona de obras, qued ando su reposición en el mismo punto en
el que están ubicados en la actualidad. De la mism a manera, se r epondrán las especies arbóreas afectadas,
destacando las pal m eras q ue se encuentran en la calz ada Infan ta Isabel II.
En la zona donde se ha proyectado el tanque de tormentas, la urbani zación c ontará de unas jardine ras
laterales al paseo central cubierto con acerado y se repondrá el pavi mento asfáltico y el acerado en l as
mismas co ndici ones que en la actualidad . El edificio de contr ol quedará situado e n la parte central de dich o
boulevard, pegado a la avenida de las P iletas, con un cerramiento de mampostería y una pequeña zona
ajardinada en los laterales para seguir la urb anización actual que s e presenta en esa zona.
Las zonas de los colectores proy ectados y de los dos ali viaderos también t endrán el mismo tipo de reposició n,
manteniendo los recubrimientos actualmente existentes y reponiend o todo el m obiliario que haya sid o
afectado.
Por lo que resp ecta a la ord e nación del tráfico presen ta cuatr o vertientes :
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• En la parte de colector de la avenida de Calzada Isabel II desde la Calle Ramón y Cajal hasta la rotonda
que une con la Avenida de las P iletas, se desviará el trafico por el o tro sentido, de forma que por la
parte d erecha de la avenida circulen los d os sentidos, te niend o así qu e liberar una fila de
aparcamientos momentán eamente.
• En la zona de construcció n del propio tanque de tor menta, se pr ohibirá la circulación durante el
tiempo que dure la obra debid o a que no hay ningu na entrada ni parking y ser el último tram o de la
calle
• En la co nstru cción del aliviadero de la Calle Ancha y las zanjas hasta la avenida Calzada Isabel II se
trata de calles peatonal es que no requieren d esviación del tráfi co, s olo la calle ancha pero se
permitirá el pas o de los ve hículos aut orizados, borde ando la zona de obras.
• En la construcción del alivi adero en la avenida de las Piletas y los colector es de descarga y entrada al
tanque de tormenta se presenta una de las pr oblemáticas más im p ortantes para poder abordar la
ordenación del tráfico. Será nece sario realizar las obras de zanjas de forma rápida y efectiva para
cortar el mínim o tiempo posible la circulación por la ave nida de las piletas. Se propone un desvío el
siguiente des vío:
Desviar el tráfico de la avenida de las P iletas por la calle Pedro Fernán dez de Lugo,
seguidamente se bordearí a la o bra por la calle Esteban Bountelou, pasand o p or la glo rieta
final de la Avenida Calzada Isabel II y volviendo a la avenida de las Piletas por la calle Miguel
Pérez Leal. Ademá s se permitirá e l paso hasta la glorieta de inters ección entre la Ave nida de
las P iletas y la Avenida Calzada Isabel II, pudiéndose circular por esta última en el sentido
anteriormente indicad o. Destacar que todas las c alles deberán tener doble sentido, por lo que
se deshabilitarán la s plazas de aparca mientos qu e sean necesarios.
17. SERVIC IOS AFECTADOS
Durante la ejecución de lo s trabajos pueden verse a fectados, principal mente, por el trazado de las
conducciones y la ejecució n del tanque l os siguientes servicios:
• Líneas de aba stecimient o. Empres a gestora: Aqu alia
• Líneas de sanea m iento. Em presa gestora : Aqualia
• Líneas Telef ónicas. Empr esa gest ora: Telefónica
• Líneas eléctri cas: Empresas gestora: En desa
• Alumbrado púb lico: Exc mo. Ayuntamient o de Sanlúcar
18. TRAMIT ACIÓN AM BIENTAL
Atendiendo a la legislació n vigente en materia de medio ambiente, Ley 7/2007 de Gestión Integ rada de la
Calidad Ambiental, po dem os comprobar que la actuación descrita e n este proyecto no se incluye en ning uno
de los anexos de la citada L ey, por lo que n o será nece sario llevar a cab o ningun a tramitación ambi ental.
19. PLAZO DE EJECUCIÓ N
El plazo esti mado para la ejecución d e las obras pr oyectadas se rá de diez m eses y medio (10,5).
El P rograma de trabajo di vide la obra e n una serie de actividades, que han sido procesadas haci endo uso del
Software apropiado (M icro soft Project 2008), resultand o una serie de diagramas de barras que figuran e n el
Anejo 17. Plan de obra de la presente, denominados de GANTT, e n el que se representan las diferentes
actividades y tiempos de ejecución pr opuestos para cada una de ellas, así como las relaciones de preceden cia
entre ellas.
20. PRESUPUES T O
21. CLASIF ICACIÓN DEL CONTRATISTA
Con base al Real Decreto 1 098/2001, de 12 de octubr e, por el que s e aprueba el Reglamento General de la Ley
de Contrat os de las Ad m ini straciones Públicas y a te nor de l o establ e cido e n el artículo 133 del mismo, la
clasificación del co ntratist a para la o bra que se cita, según se describen en los artículos 25 y siguientes del
citado Regla mento, será la siguiente:
GRUPO B: Sub grupo 2, cat egoría f ( estructuras de h ormigón ar mado).
GRUPO K: Subg rupo 3, ca tegoría e (tables tacas, c ontrato origin al).
22. REVISIÓ N DE PREC IOS
Según el artículo 77 d e la Ley 30/2007, de 30 de o ctubre, de Contrat os del Sect or P úblic o, al establecerse un
plazo de ejecución para la ejecución de las o bras inferior o igual a un año, no se hace necesaria indica r
fórmula de r evisión de prec ios.
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23. RELACIÓ N DE DOCUM ENTOS QUE COMPONE N EL PR OYECTO
DOCUMENTO Nº 1 – MEM ORIA Y AN EJOS
MEMORIA
ANEJOS
1. Ficha técnica
2. Antecedent es
3. Estudio de al ternativas
4. Geología y g eotecnia
5. Climatología e Hidrologí a
6. Cálculos hidrá ulicos
7. Cálculos mecánicos
8. Cálculos estru cturales
9. Efectos sís micos
10. Instalacion es
11. Cálculos elec trotécnico s
12. Planeamient o urban o
13. Urbanizaci ón y ordenac ió n del tráfico
14. Servicios af ectados
15. Estudio ambien t al
16. Expropiaci ones
17. Plan de obras
18. Clasificaci ón del contra tista
19. Gestión de r esiduos
20. Estudio d e seguridad y salud
21. Revisión de precios
22. Presupuesto para cono cimiento de la ad ministración
DOCUMENTO Nº 2 – PLAN OS
DOCUMENTO Nº 3 – PLIE GO DE PRESCR IPCIONES TÉCNICAS
DOCUMENTO Nº 4 – PRESU PUESTO
MEDICIONES
CUADROS DE PRECIOS
PRESUPUESTOS PARCIALE S
RESUMEN DE L PRESUPUES TO
Sanlúcar de Barra m eda, Se ptiembre de 2015
El ingeniero aut o r del proyect o, Albert Monclús Abadal
15 de septie mbre de 201 5
[ [PR OYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE UN TANQUE DE TO RMEN TA EN SANLÚCAR DE BARRAMEDA] ]
PROYECTO DE CONSTRUCC IÓN DE UN TANQUE DE TORMENTA EN SANLÚ CAR DE BARR AMEDA
Autor: Albert Mo nclús Ab adal
ANEJO 01 – FICHA TÉCN ICA
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FICHA T
ÉCNIC A
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ANEJO 01 – FI CHA TÉCNICA
1. TÍTULO DEL PR OYECTO ....... ....... ...... ....... .............. ....... ....... ....... ....... ....... ................ ....... ....... ....... ....... ....... .... 2
2. SITUACIÓN ............ ....... ....... ....... .............. ....... ....... ....... ....... ....... ................ ....... ....... ....... ....... ....... ................ . 2
3. CARACTERÍSTICAS DEL TAN QUE DE TOR MENTAS ............. ....... ....... ....... ....... ....... ....... ................ ....... ....... ..... 2
4. CARACTERÍSTICAS ESTRUC TURALES ......... ....... ........... ....... ....... ....... ....... ....... ................ ....... ....... ....... ....... ..... 2
5. INSTALACIONES .... ....... ....... ....... ....... ............. ....... ....... ....... ....... ....... ................. ...... ....... ....... ....... ....... ........... 3
5.1 VENTILACIÓN ........... ....... ...... ....... .............. ....... ....... ....... ....... ....... ................ ....... ....... ....... ....... ....... ....... 3
5.2 LIMPIEZA ...... ....... ....... ....... ....... .............. ....... ....... ....... ....... ....... ................ ....... ....... ....... ....... ....... .......... 3
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ÉCNIC A
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1. TÍTULO DEL PROY E CTO
Proyecto de construc ció n d el Tanque de T ormentas en Sanlúcar d e Barrameda
2. SITUACIÓN
Ciudad: Sanl úcar de Barra m eda.
Término Municip al: Sanlúc ar de Barrameda.
Provincia: Cádiz
3. CARACTERÍST ICAS DEL T ANQUE DE TORMEN TAS
Planta poligonal: 70 m l ongitud y anchuras 30.8 m.
Altura libre media: 5.8 m.
Cota del máxi mo nivel nor mal de expl otación: + 0.2 m.
Capacidad en máximo nivel normal de expl o tación: 2500 m3
Colector entrada : HA Φ 1 000 con p endiente 0.2 %
Colector salida: F D Φ 500, a presión.
4. CARACTERÍST ICAS ESTRUC TURALES
Cota de urbaniz ación: +2.3 5 m.
Losa de 50 cm d e canto en cubierta. C ota cara superi or +2 .1 m.
Losa de 100 c m de canto en el fond o. Cota cara sup erior entre - 3.85 y -4.46 m.
Muro perim etral constituid o mediante pantallas de 1,40 m de e sp esor y nivel de empotramiento hasta la cota
-16.1 m
Retícula de pilares en cuadrícula de 5,00 x 5,00 salvo en los últimos vanos tanto lo ngitudin almente, distan por
el lado de alivio 5 .4 m del m uro pantalla y po r el lado de descarga 4.6 del m uro pantalla, como
transversalmen te, que distan 5 ,625 m que distan 5,4 metros del muro pantalla, con dimensiones de 50 x 50
cm.
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5. INSTALAC IONES
5.1 Ve ntilación
Sistema ren ovación por iny ección/extracci ón
Nº y capacidad ventilador es: 4 impuls ores de cau dal 7300 m³ /h cada un o.
Salida del aire p or zona del edificio de c ontrol
5.2 Limpie za
Sistema de li mpieza media nte volteador es.
Nº de líneas d e limpieza y tolvas: 6.
Capacidad tol vas: 750 l/m
Longitud tol vas: 4.5 m
Longitud líneas limpieza m áxima: 60.4 m
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[ PROYECTO DE CONST R UCCIÓN DE UN TANQUE DE TORMENTA EN SANLÚCAR DE BARRAMEDA ]
PROYECTO DE CONSTRUCC IÓN DE UN TANQUE DE TORMENTA EN SANLÚCAR DE BARR AMEDA
Autor: Albert Mo nclús Ab adal
ANEJO 02–LOCALIZACIÓN Y ANTECEDENTES
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ANEJO 02 – LOCALIZAC IÓN Y ANTEC EDENTES
1. LOCALIZAC IÓN Y DESCR IPCIÓN ........ ....... ....... ....... ....... ....... ................ ....... ....... ....... ....... ....... ................ ....... . 2
1.1. Entorno del proyecto ............ ....... ....... ....... ....... ....... ... ...... ....... ....... ....... ...... ....... ....... ................. ....... ..... 2
1.2. Red de san eamiento d e Sanlúcar de Barrameda ...... ....... ....... ....... ....... ....... ....... .. ...... ....... ....... ....... ..... 2
1.3. Últimas a ctuaciones prin cipales en la red de san eami ento de Sanlúcar de Barra meda ........... ....... ... 3
1.3.1. ADECUACIÓN Y MEJORA DE LAS IN STALACI ONES DE LA EDAR GUADALQUIVIR : ........... ....... ....... .. 3
1.3.2. OBRAS DE AMP LIACIÓN EJE CUTADAS EN LA EBAR LAS PILETAS: ....... ....... ....... ....... ....... ............... . 3
1.3.3. EJECUCI ÓN DEL TAN QUE DE TOR MENTA (PLAZA CLAR A CAMPOAMOR) : ... ....... ....... ....... ....... ...... 3
2. ANTECEDENT ES TÉCNICOS .. ....... ....... ....... ....... ....... ....... ................ ....... ....... ....... ....... ....... ................ ....... ....... 4
3. OBJETO DEL PROYECTO ....... ....... ....... ....... ....... ....... ....... . ........ ...... ....... ....... ....... ....... ....... .. ....... ....... ....... ....... . 4
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1. LOCALIZAC IÓN Y DESCR IPCIÓN
1.1. Entorno del proye cto
Sanlúcar de Barrameda se sitúa en la costa atlántica de Andalucía, siend o una de las principale s poblaciones
de la provincia de Cádiz. Concretamente enclavada e n el margen izquierdo de la desembocadura del río
Guadalqu ivir y frente a un a de las principales reserva s naturales del continent e e ur opeo, el P arqu e Nacional
de Doñana. Su término munici pal ocupa una extensión de 166,18 km2. Limita al norte con el río Guadalquivir,
el Parque Nacional de Doñana y el término m unicipal de Trebujena; al este con el de Jerez de la Frontera ; al
sur con los de Rota y el Puerto de Santa María y, a l oeste, con el m unicipio de Chip iona, el o céano Atlántico y
nuevamente el río Guadalquivir, tal y como se puede observar e n el Plano 1 . Situación y emplazamiento del
presente pro yecto.
El casco urbano de la ciudad se extie nde a dos alturas separad as por la Bar ranc a . Sus barrios y principales
lugares son el Barri o Alto, el Barrio Bajo, e l Barrio de los Galleg os, Bajo de Guía, Bonanza, El Mazacote,La Jara,
la Colonia Monte Algaida, Monteolivete, El Palmar, La Dehesilla, el Alto de las Cuevas, Las P iletas, el Espíritu
Santo, la Band a Playa, la Ot ra Banda.
Hoy en día Sanlúcar es conocida sobre todo por su gastro nomía, principalmente por la Manzanilla y
los langostinos ; por su música, en particular el flamenco y por el turismo estival, so bre to d o por las carrer as
de caballos en la playa. Menos conocido pero de gran importancia para los historiador es es el Archivo de la
Casa de Medina-S idonia, u bicado en el palaci o del mismo nombre.
1.2. Red de saneamiento de San lúcar de Barrameda
Uno de los principales probl emas que históricament e ha condicionado el desarrollo de un adecuado sistema
de saneamient o ha sido la topografía de Sanlúcar; la mayor parte de sus áreas u rbanas se encuen tran situad as
en una franja paralela a la línea de costa con cotas similares a la del mar, lo caliz ándose sin embargo en est e
ámbito espacial pequeños montículos o zonas altas que fo rman barreras naturales al desagü e de la
escorrentía que generan la s aguas de llu via.
Esta escorrentía desaguab a antiguamente a través de los cauces naturales que atravesaban el área. La
urbaniz ación del entorno de estos cauces cuando no de su pr opio cauce de avenidas disminuy ó en gran
medida su capacidad de evacuación siend o necesari a la construcción de colectores que canalizasen los
caudales de aguas pluviales hasta el mar.
En gran m edida e stas actuaciones se realizar o n de una manera inc ompleta o insuficiente l o que facilita l as
inund aciones periódicas d e gran parte del núcle o.
La red de saneamient o está compuesta por 134 k m de tubería s de distintos tipos y diámetr os. Todas las
tuberías confluyen e n la Estación Elevad ora P rincipal de Sanlúcar de Barrame da, que está situada junto a la
desembocadura del Arroyo San Juan, dond e es impulsada a la Estación Depuradora de Aguas Residua le s
(EDAR) “Guad alquivir” par a su trata miento.
La red principa l de sanea miento, de tip o unitario, consta de un co lect or pri ncipal (denom inad o C-13),
dediámetro 1 .00 0 mm, cu ya traza discurre paralela a la costa, re cogiendo todas las aguas fecales de laciudad
que a través de la red de colectores secundarios le llega. Al final del recorrido del cole ctor principal C-13
existe una Estaci ón de Bo mbeo de Agu as Residuales,deno minada EBAR “L as Piletas” o e stación de b ombeo
principal, situada en eltramo final de la Avenid a d el Quin to Centenari o , cuya misión es la de elevar el vo lu men
de agua residualque transp orta el colector principal C-13 hasta la EDAR Guadalqu ivir, situada en la Ctra. de la
Jara.
Previo a esta estación de bom beo principal (B1), existen a lo largo del colector principal C-13
cuatroaliviader os situados a lo largo de la línea de costa, los cu ales cum plen la función de desaguar al
medioacuátic o recept or (mar) el e xceso de agua que la red principa l no es capaz de evacuar en caso de
grandesavenidas.
El cálculo y diseño de est os aliviader os se realizó en el año 1.984 con los datos de pluviometría existentesen
aquellas fe chas, si bien desde entonces, se han registrado en la ciudad aguaceros de gran intensidad ycorta
duración (1,5 l/min/ m² y u na duración que oscila entre los 10 min. y la hora) que sobrecarganinmed iatamente
la red de alcantarillado, haciendo que entren en funcionamiento cada vez con mayorfrecuencia estos
aliviaderos con el consiguien te d eterioro del entorno del punto de vertido y, aunque concarácter general,
hasta el momento se han evitado dañ os en viviend as y edificaciones urbanas, provocangra v es incidenci as
relacionadas con contamin aciones masivas en la pla ya.
Además, la red de saneami ento de Sanlúcar de Barrame da se trata de una red m ixta, las aguas negras pasan
por las mismas conducciones que las aguas pluviales. Cuando se produce un episodio de fuertes lluvias est as
se mezclan formand o un agua gris, que será m enos negra cuando mayor sea la proporción de agua pluvial. La
relación de aguas neg ras con las aguas pluviales acostumbra a ser insignificante para el cálculo del tamaño de
las conducciones.
La ausencia de pendientes y la com plica da topografí a de la zona obliga a que la mayoría de caudales tengan
que ser bomb eaos, por lo q ue se encuentran múltiples estaci ones de b ombeo en S anlúcar de Barra meda.
La gesti ón de la red d e saneamiento de Sanlú car de Barrameda es gestionada desde e l 1996 p o r AQUALIA ,
gestión integral del agua S.A., que pertenece al Grupo FCC. Se puede observar el plano de la re d de
Saneamiento d e Sanlúcar d e Barrameda en el plan o 3 del siguien te proyecto.
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1.3. Últimas actua ciones princip ales en la red de saneami ento de S anlúcar de Barramed a
1.3.1. ADECUACIÓN Y MEJORA D E LAS INSTALA CIONES DE LA EDAR GUADALQUIVIR :
Las actuaciones lle vadas a cabo han supuestola renovación y sustitución de ciertos equipos que se
encontraban ave riados o fuera d e servicio al hab er expirad o su vida útil. A d estacar:
- La renovación d el siste ma de control y aut omatismo d e la planta.
- La instalaci ón de una nu eva reja de grues os.
- La ejecuci ón de una nue va nave en el edifi cio de desar enado – desengrasad o.
- La instalación de dos pu entes m óviles de decanta ción primaria y tres soplan tes del sistema d e
aireación del tra tamiento b iológico.
- La restauraci ón de los d os puentes móviles de la decan tación secundaría.
- La sustitu ción de los dos fil tros banda p or sendas cent rífugas para el s ecado de fang os.
- La renovación d el foso y tres bombas d e la arqueta d e sobrenadantes.
- La mejora del sistema de d esodorización de la propia p lanta depuradora.
El importe fin al de liquidación d e las obras a scendió a la cantid ad de 1.860. 691,19 euros, y el plazo de
ejecución de la s obras descritas ha sid o de veinti cinco meses.
1.3.2. OBRAS DE AM PLIACIÓN EJE CUTADAS EN LA EBAR LAS PILETAS:
Las o bras ejecutadas han permitido ampliar el caudal de bombeo de la EBAR Las P iletas, a través de la
renovación d e los equ ipos y ele mentos originar ios (bombas, columnas de imp ulsión, valvulería y equipos
eléctricos), en muy mal estado de conser vación, y la sustitución del colector Calz ada la Infanta en el tramo
que c ruza so bre el Canal d el V Centenario, muy deter iorado, con averías co ntinu adas que o casionaban largas
paradas en el proceso de b om beo de las aguas residu ales a la plan ta depuradora .
Para el dimensionami ento de los nuevos equipos, se ha partido de los caudales m áximos que la EBAR escapaz
de bombear en la actualida d, según los datos de consumo y registros ob tenidos en los úl timosaños ,
calculando los nuevos caudales de diseño de aguas residuales para una población ho rizonte de 10años, con
un in cremento de consu mo anual basad o en los datos históricos, mien tras qu e para el caudalde aguas
pluviales se ha optado por sustituir la bomba o riginal por una nueva, de mayor rendimient ohidráulico y mejor
equipamient o (autolimpiadora). Por su parte, para la renovación del colector Calz adade la Infan ta solo ha sido
necesario tener en cuenta los c álculos m ecánicos de la nueva tubería, y a que alser é sta del m ismo diámetro
que la o riginal, en el diseño de la instala ción tan solo se han realizad ocomprobaciones de la velocidad del
fluido dentro de la tubería con los nuevos caudales, confirmándosequ e se produ cen pérdidas de carga más
reducidas, que s erán venci das con las nuev as bombas instaladas.
El modo d e funcionamient o futuro de la inst alación será el mismo que se venía realizando hasta la fecha,ya
que éste está condicionad o por ser la red de alcantarillado unitaria, y por tanto, la EBAR recibecaudales muy
variables. Lo s caudales de agua residuales que lleguen a la EBAR serán elevad os eimpulsados a la EDAR y los
caudales de plu viales se bo mbearán hasta el Canal del V Cent enario.
El im porte final de liquidaci ón de las obras ascendió a la cantidad de 5 49.098,3 2 euros, y el plazo de ejecución
de las o bras des critas ha s ido de diecisiete meses naturales, incluida una paral ización de o cho m eses,
comprendida entr e los meses de marzo y septi embre de 2 012.
1.3.3. EJECUCIÓN DEL TANQUE D E TORMENTA (P LAZA CLAR A CAMPOAMOR) :
Para pod er soluci onar parte de este pr oblema se c onstruyó u n Tanq ue de Tormenta en la Plaza Clara
Campoamor de 2740 m
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, ubicada en el c ruce de las calles Avda. Las Pilet as, Calzada de la Infanta y Fernando
Magallanes.
La e structura enterrad a e jecutada se emplea para regular los caudales circulan tes por el colector principal C-
13 durant e los episodios d e lluvia in tensa e n los que éste e ntre en carga, almacenar un cierto volumen de
agua en el tiempo en función de la intensidad – duración de la precipitación, y posteriormente, evacuarl o de
forma controlada (impulsión) nuevamente a este colector para su posteri or tratamiento en la EDAR
Guadalqu ivir existente.
De esta manera, y atendiendo a la configuración y emplazamiento del t anque de tormenta ejecutad o bajo la
Plaza Clara Campoamor, en e l tramo de la Calle Calzada de la Infanta delimitad o entre el colector principal C-
13 y la playa , este disp ositivo funciona a modo d e depósito en línea c on respec to al ali viadero existente en la
Calzada de la Infanta en e se tramo, y al mismo tiempo como depósito fuera de línea respecto del colector
principal C-13, entrando en juego cuando p or éste circul a un caudal determinad o.
Para su puesta en funcionamient o se han instalado e n e l citado Tanque de Tormentas los correspond ientes
dispositivos hidráu licos de c ontrol y bombeo, compuerta motorizada a la entrada del tanque (automatizada);
limpiadores basculantes (automatizados ); bombeo de agua almacenada en el tanque a la red de saneami ento
y dispositivos de acceso al tan que.
El im porte final de liquidaci ón de las obras ascendió a la cantidad de 3 86.569,1 2 euros, y el plazo de ejecución
de las obras des critas ha si do de siete mese s.
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No o bstante lo anterior, conviene recordar en e ste punto, que es ta actuación no resuelve la problemática
global de lo s alivios de agu as mixtas que circulan por el colector-in terceptor principal C-13 en caso de lluvia s,
sino que tan sólo s upon e un a mejora puntual e n el entorno d el pu nto de vertido PV4 (A10 ) deno minado
“Calzada de la Infanta”, que deberá ser completada en e l futuro con la eje cución de otras infraestructur as
hidráuli cas en el municipio, tales como el desdoblami ento del citado colect or C-13 o la implantación de ot ros
tanques de tor menta en lu gares estratégicos de la ciudad.
2. ANTECEDENT ESTÉCNICOS
A causa de la delicada topografía de Sanlúcar de Barrame da y del mal funcionamient o de su re d de
saneamiento y alcantarillad o, este municipio se inunda periódica mente.
Los sanluq ueños sufren constan temente inun daciones, que provocan cuanti osos daños m ateriales tanto en
comercios como en viviendas. En particular los barrios y pun tos de la ci udad más afectad os por las
inund aciones son los punt55os ce rcanos a la carr ete ra de la Jara, el barrio bajo del casc o antiguo y la rotonda
que se encuentra en la inte rsección de la Carretera de Chipiona y la Av enida del V Centenario.
Si nos ce ntramos en el bar rio Bajo del c entro histórico, se puede o bservar que se trata de una de las zonas
más depri midas de la ciudad de Sanlúcar de Barrameda, que se encuen tra entre dos zonas de montículo s lo
que facilita la inundación en periodos de lluvia fuertes .
Anualmente este barri o sufre inundaciones; y e n este presente documento se de staca la del 27 noviembre de
2014 y la del 18 enero de 2 015.
En la siguiente página se puede o bservar las inundaciones que provoco e l periodo de lluvias del 18 de enero
de 2015. L a imagen de arrib a a la izquierda se trata del cruce de la avenida de la Calzada de la Infanta co n la
calle de la Plata, la imagen de arriba a la derecha se puede observar la inund ación que sufrió la Calle Isaac
Peral, la imagen de abajo a la izquierd a m uestra una instantánea de la calle de la Amargura el 18 de enero de
2015 y por últi mo, en la imagen de abajo a la derecha se puede o bservar e l nivel de agua que presentaba la
Calle Ancha (una de las pri ncipales calles c omerciales de la ciudad ) ese día d e 2015.
3. OBJETO DEL PROYECTO
A causa de la problemática que presenta dicha localid ad el Ayuntamien to de Sanlú car y AQUALIA (e mpresa
gestora del saneamien to en Sanlúcar de Barrameda) han propuesto una seri e de actuaciones, de las q ue
destacan:
- Nuevo t anque de tor mentas II e n el recinto ferial. Re cogerá las aguas pluvialesde la superficie urbana
al noreste del Can al V Cent enario.
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- Nuevo tanque de torment as III en futuro recinto feri al, en los terrenos colindan tes a la actual EDAR.
Recogerá las aguas que transporte el Canal V Centenario más la superficie urban a al sureste del Canal
V Centenario.
- Ampliación del colector C- 13 que tendrá dos aliviaderos, uno será una entrada de agua del tanque de
tormenta II, y el otro será o tra entrada de agu a del tan que de tor menta I.
- Nuevo co lector de pluviales por la Calzada Duquesa Isabel que descargará las zonas de las calles
Ancha y San Juan , y el cual transportara gran parte de esas agu as al tanque de tormenta s II.
- Nueva tubería de impulsión desde la EBAR Las Piletas a los tanq ues de tormentas I y II.
- Nuevo colector para salida de em ergencia del tanque de tormentas II, que rec ogerá a su vez la salida
de emergencia del tanque de tormentas I, y que termi nara en el Canal V C entenario.
- Nuevo colector de aguas pluviales por la calle Nao Victoria, que recogerá las aguas que t ransporte el
Canal V Centen ario y las en viara al tanque de tormentas II I.
- Nuevo c olector de aguas pluviales por la Av. las Piletas que recogerá las aguas pluviales de la
superficie urbana al Oeste d el Canal V Centenari o para tras vasarlas al tanque de tormenta s III.
- Nuevo colector para salida de emergencia del t anque de tormentas III.
De esta forma, e l esque ma de funcionamient o propuesto con la integración de los dos futuros tanques de
tormentas, es el sigu iente:
En el pr esente d ocumento s e plantea el dimensi onamiento d el tanque de tormenta II y la conexi ón y
construcción del nuevo col ector de pluvial es por la Calz ada Duquesa Isabel que descargará las z onas de las
calles Ancha y San Juan, y e l cual transportara gran par te de esas aguas al tanque de tormen tas II.
Por l o qu e respet a al tanqu e d e tormenta este documento contempla que la estructura d e es te qu ede
dividida en los sig uientes compar timentos:
- Canal princip al
- Tanque de tor mentas propi amente dicho o cá mara de retenci ón
- Canal de alivio o salida de e mergencia
- Cámara para la ub icación d el elemento regul ador de caud al a través de un bo mbeo.
- Todos los compartiment os que integren el tanque deberán ser visitables. E n la solera delcanal
principal debe disponerse un pequ eño cuenco. Igu almente, dicha s olera deb etener una pendiente
transversal i mportante hacia el mencionado cuenc o.
Tanto para el dimensionad o del nuevo cole ctor co mo para el dimensionado del tanque de tormenta se hará
un análisis de la cuenca v ertiente y s e e squematiza ra la red existente con e l software S WIMM 5 v E, p ara
poder determinar las dimensiones de ambos. Una vez determinado el volumen del tanque de tormenta y el
diámetro de las co nduccion es nece sarias se procederá a realizar t odos lo s cálculos y do cument os nece sari os
para la realizaci ón del proyect o.
Para poder determinar el volumen del tanque en cuestión será necesario dimen sionarlo en función de un
periodo de retorno, generalmente se usan los 25 años. La captaci ón d e agua se realizará mediante la
ejecución de una arqu eta aliviadero desde la que, media nte una conducción se d irigirá el agua hasta el tanqu e
de tormenta.Una ve z finalicen las precipi taciones, se bombeará e l agua retenid a desde el dep ósito hasta la
red, donde irá siend o bomb eada para ser tratada en la E.D.A.R. del “Guadalquivi r”.
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PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE UN TANQUE DE TORMEN TA EN SANLÚ CAR DE BARRAM EDA
Autor: Albert Mo nclúsAba dal
ANEJO 03 – ESTUDIO DE ALTERNAT IVAS
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ANEJO 03. ESTU DIO DE ALTERNATIVA S
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ANEJO 03 – ES TUDIO DE AL TERNATIVAS
1. SITUACIÓN AC TUAL ....... ........ ......... ........ ......... ........ . ........... ......... ........ ......... ........ .................. ......... ........ ..... 2
1.1. Problemáti ca actual: ....... ......... ......... ........ ......... ................. ......... ........ ......... ......... ................. ......... ..... 2
1.2. Documenta ción utilizada. ... ........ ......... ......... ........ ......... .... ....... ......... ........ ......... ........ ......... . .......... ...... 2
2. JUSTIFICA CIÓN DE LA ACT UACIÓN ....... ........ ......... ........ ......... ........ . ........... ......... ........ ......... ........ ................. 2
3. ALTERNA TI VAS PROPU ESTAS Y POSIBLES LOC ALIZACIONES DE L TANQUE DE TORMEN TA ... ........ ......... ... 3
3.1. Alternativa 1. U bicación Ca lle Esteban de B outelou. ......... ........ ......... ........ ......... .................. ........ ........ 3
3.2. Alternativa 2. U bicación Aven ida Calzada de la Duquesa Isabel ........ ......... ........ ......... ................ ........ . 3
3.3. Alternativa 3. U bicación en la plaza la Salle .......... ........ ......... ........ ......... ......... .. ......... ......... ........ ......... . 4
4. ANÁLISIS CU ALITATIVO M ULTICRITER IO ....... ........ ......... ........ ......... ........ . ........... ......... ........ ......... ........ ....... 5
5. ALTERNA TI VA ESCO G IDA ... ......... ........ ......... ........ ......... .... ....... ......... ........ ......... ........ ......... . ........... ........ ...... 5
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ANEJO 03. ESTU DIO DE ALTERNATIVA S
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1. SITUACIÓN AC TUAL
La gestión de la red de saneamient o de Sanlúcar de Barrameda es ges tionada desd e el 1996 po r
AQUALIA , ges tión integral del agua S.A., que pertenece al Grupo FCC.. AQUALIA ha presentado una serie de
medidas para evitar los graves problemas de inundaciones y contaminaci ó n que se producen dicho municipio,
entre ellas el tanq ue de tor menta que s e presenta en dicho proyecto.
La red de sanea miento está compu esta por 134 km de tuberías de distin tos tip os y diá metros. Todas l as
tuberías confluyen en la Estació n Elevadora Principal de Sanlúcar de Barrameda, que está situada junto a la
desembocadura del Arroyo San Juan, donde es im pulsada a la Estación De pu radora de Aguas Residua les
(EDAR) “Guad alquivir” para su tratamien to.
1.1. Problemática ac tual:
A causa de la delicada topografía de Sanlúcar de Barrame da y del mal funcionamient o de su re d de
saneamiento y alcantarillad o, este municipio se inunda periódica mente.
Los sanluq ueños sufren constan temente inun daciones, que provocan cuanti osos daños m ateriales tanto en
comercios como en viviendas. En particular los barrios y pun tos de la ci udad más afectad o s por las
inund aciones son los punt55os ce rcanos a la carr ete ra de la Jara, el barrio bajo del casc o antiguo y la rotonda
que se encuentra en la inte rsección de la Carretera de Chipiona y la Av enida del V Centenario.
Si nos ce ntramos en el bar rio Bajo del c entro histórico, se puede o bservar que se trata de una de las zonas
más depri midas de la ciudad de Sanlúcar de Barrameda, que se encuen tra entre dos zonas de montículo s lo
que facilita la inundación en periodos de lluvia fuertes .
Además, la red del casc o antiguo de Sanlúcar de Barr ameda, más concr etamente la línea que transcurr e por la
calle Ancha (call e qu e se inunda durante cada episodio fuer te d e llu vias), presenta barr eras de alg unos
materiales por el paso del t ie mpo que impid en el corr ecto funcionamien to de la red.
Por últi mo, prev io a esta estación de bo mbeo pr incipal (B1 ), exis ten a lo larg o del co lector principal C-13
cuatro aliviader os situados a lo largo de la línea de costa, los cuales cumplen la fu nción de desag uar al m edio
acuático recep tor (mar) el exceso de agua que la red principal no es capaz de evacuar e n caso d e grandes
avenidas, pero dichos aliviader o s entran en funcionamiento cada ve z con mayor frecuencia con el
consiguiente deterioro del e ntorno del punto de vertido y , aunque con carácter general, hasta el momento se
han evitado daños en viviendas y edificaci ones u rbanas, provocan gra ves incidencias relaci onadas con
contaminaci ones masivas e n la playa.
Con la construcción del nuevo tanque de tormenta que se ha llev ado a cabo en la plaza Clara Campoamorha
permitido disminuir la contaminaci ón ve rtida e n el aliviadero de la calzada de la inf anta, pero no ha
solucionado el problema de contamina ción de los ant eriores aliviader os, ni debido al pequeño tamañ o del
tanque (2740 m3), los probl emas de inundacion es que presenta dich o municipio.
1.2. Documentac ión utilizada.
Durante la fase de estudio y mo delizaci ón de la red ac tual se ha utiliz ado la siguie nte informaci ón:
Información r elativa a la Red actual:
• Cartografía digital d el f ondo urban o y trazado de los co lect ores que constituy en la red
desaneamient o.
• Datos de aliviader o s, interc onexiones y otros pun tos singu lares de la red.
Planificación de infr aestruc turas:
• Planeamient o Urbano vige nte.
• Visita al ár ea de urbanism o del ayunta miento de Sanlú car de Barram eda.
En la plani ficación urbanís tica vigente n o se rec oge ninguna actuación que m odifique lascondiciones de la
cuenca (usos de suelo, drenaje…), pero en cambio, ni que en el P GOU no se recojan actuaciones, al realizar la
visita al ayuntamient o se desvelaron cuáles eran las actuaciones que se pretendí an realizar en el m unicipio en
cuestión, entr e ellas el tan que de tor mentas que se está es tudiando.
2. JUSTIFICA CIÓN DE LA ACT UACIÓN
Teniendo en la problemáti ca que ex iste en Sanlúcar de Barra meda, y una vez se hanestudiad o los resultados
obtenidos en el Anejo 05 - Estudio Hidrológico , donde se pu ede apreciar clarame nte los problemas de
inund ación que presenta este m unicipio, se debe implantar un tanque de torme nta que sea capaz de reducir
los problemas de inu ndación y que evite que los alivi aderos trabajen duran te tanto tiemp o y viertan un ca udal
menor que el caud al de dilución ( 5 veces el caud al de aguas residuales).
Además se debe tener e n cuenta que e l princip al objetivo de dicho tanque de tormenta debe ser evitar las
inund aciones e n el barri o bajo del casco an tiguo. Para ello, las altern ativas plan teadas para resolver la
problemática d escrita debe n responder al objetivo de:
• Limitar los caud ales para e vitar que los c olectores entren en carga, y evitar con ello lasinund aciones.
• Aumentar la capacidad de desagüe del colector princip al C-13 y de la galería, que actualmente entra
en carga, que se encuentra en la call e Ancha.
• Efecto de lamina ció n de las avenidas.
En el estudio hidrológico del Anejo 05 se puede ap re ciar c larament e los problemas d e inu ndación que se
producen en Sanlúcar de Barrameda:
• La galería que se encuent ra bajo la calle Ancha entra en carga y algún p ozo sufre inundaciones.
Especialment e, el pozo no mbrado N-60 que se encue ntra e n la inmediaci o nes de la plaza del Cabildo
sufre importantes inundaci ones que llegan hasta alc anz ar caudales cercanos a los 800 l/s en algunos
minutos de la simulación realiz ada con SWMM v5.
15 de Septiembr e de 2015
[ [PR OYECT O DE CONSTRUCCIÓN DE UN TANQUE DE TORMENTA EN SANLÚCAR DE BARRAMEDA] ]
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ANEJO 03. ESTU DIO DE ALTERNATIVA S
3
• Hay algunos pozos de ram ales de e sta galería que también sufren inundaciones y ev iden temente los
ramales entran e n carga, debido a la entrada en carg a de la galería principal y l a poca capa cidad de
desagüe que pre senta dura nte el periodo de tiempo qu e se producen las in undaciones.
• El c olector principal C-1 3 presenta algún t ramo que entra en carga, sin producir inundaciones, pero
provocando un det erioro de la red de saneamiento y un alto caud al aliviado, qu e provoca los
anteriormente pr o blemas n om brad os de conta minación y destruc ción del lech o costero.
• Igualmente, se producen inu ndaciones en cuencas que vierten en el c olector C-13 just o después del
aliviadero d e la Calzada de la Infanta, q ue no se ha n modelado c on la misma precisión para este
proyecto, ya que no son estudio de est e. Se debería realizar otro tanque de tormenta para solventar
dichos problem as de inund aciones.
Para resolver dichos problemas e s necesaria la implantación de un tanq ue de to rmenta que sea lo
suficientement e grande que permita que el col ector principal no entre en carga, que la g alería de la calle
ancha tampoc o entre en ca rga y además que dis m inuya el caudal aliviado por los tres ali viaderos.
3. ALTERNA TI VAS PROPU ESTAS Y POSIBLES LOCALIZACIO NES DEL TA NQUE DE TO RMENTA
Se han propues to tres posib les ubicaciones para el tanque de tormen ta que se e stá proyectando.
• La primera altern ativa se trata de utilizar la parcela que hay actualmente frente al paseo marítimo
(Calle Esteban de Boutelou). Dicha parcela hace esquina con el último tramo de la Ave nida Calzada de
la Duquesa Isab el.
• La segunda alternativa se trata de usar el último tramo d e laAvenida Calzada de la Duquesa Isabel,
como parcela para la ubicación del tanque de tormenta, t eniend o en cuenta se trata de un bulevar de
anchura sufici ente para pod er construir dicho tanq ue.
• En la te rcera alterna tiv ase propone la ub icación del tanque de to rm enta en l a plaza la Salle. Esta
alternativa, solucionaría los problemas de inundación del barrio Bajo de Sanlúca r de Barrameda, pero
no tendría tanta influencia en lo s problemas de contaminaci ón que sufren las playas de Sanlúcar
como las otras dos alternativas.
3.1. Alternativa 1. Ubicación C alle Esteban de Bout elou.
En est a alternativa se propone utilizar la parcela que hay actualmente frente al paseo marítimo (Calle E ste ban
de Boutelou), tal y como se pu ede observar en la imagen que se encuen tra a cont inuación.
Esta alternati va se compon e:
• De un tanque de tormenta offline del co lector C- 13. D e esta m anera se reduciría el caudal de dicho
colector y a la vez se re duciría e l caudal ali viado por los ali viaderos, lami nando la a venida y
aumentand o el tiempo has ta el alivio de aguas.
• De una conducci ón que t ransp ortaría el exceso de caudal que hay en la galerí a de la calle ancha
hast5a el colector principa l C-13. De esta manera se solucionaría los proble mas de inundación que
sufre el barrio Ba jo.
• Dos aliviadero s, uno en la galería de la calle Ancha q ue derivaría el caudal de exces o p or e l colec tor
anteriormente mencionado y o tro aliviadero en el propio colector C-13 que permitiría aliviar el agua
hacía el tanque de tormenta.
• Conduccion es necesarias p ara conectar el ali viadero del c olector C-13 hasta el tanque de t ormenta.
La parcela en cues tión es actualmente un solar que se utiliz a como parking de caravanas. Tiene unas
dimensiones de 140x 80 metros, suficiente mente grandes p ara la construcción del 5anqu e de torme ntas y
para poner las casetas, l os acopios, etc. Ade más, debido a sus grandes dimensiones, habría m enos servicios
afectados ya que no se tendrían qu e co rt5r calles para la construcción del tanque en sí. Como contrapartida la
parcela no es p ropiedad del ayunta m iento, teniend o que expr opiarla y encareci endo la obra.
3.2. Alternativa 2. U bicación Aven ida Calzada de la Duquesa Isabel
En esta alternativa se propone utilizar el últim o t ra mo de la Avenida Calzada de la Duquesa Isabel como
espacio para la inc o rporaci ón del tanque de tormenta.
15 de Septiembr e de 2015
[ [PR OYECT O DE CONSTRUCCIÓN DE UN TANQUE DE TORMENTA EN SANLÚCAR DE BARRAMEDA] ]
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ANEJO 03. ESTU DIO DE ALTERNATIVA S
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Al igual qu e la alternativa 1, esta alternativa se compone:
• De un tanque de tormenta offline del co lector C- 13. D e esta m anera se reduciría el caudal de dicho
colector y a la vez se re duciría e l caudal ali viado por los ali viaderos, lami nando la a venida y
aumentand o el tiempo has ta el alivio de aguas.
• De una conducci ón que t ransp ortaría el exceso de caudal que hay en la galerí a de la calle ancha
hast5a el colector principa l C-13. De esta manera se solucionaría los proble mas de inundación que
sufre el barrio Ba jo.
• Dos aliviadero s, uno en la galería de la calle Ancha q ue derivaría el caudal de exces o p or e l colec tor
anteriormente mencionado y o tro aliviadero en el propio colector C-13 que permitiría aliviar el agua
hacía el tanque de tormenta.
• Conduccion es necesarias p ara conectar el ali viadero del c olector C-13 hasta el tanque de t ormenta.
El espacio donde se propo ne co nstruir el tanque de tormenta tiene como princi pal ve ntaja que e s propiedad
del ayuntamient o de Sanlúcar de Barrameda. Como c ontrapartida habría que co rtar e l último tramo de la
Avenida Calzada de la Duqu esa Isabel.
Respecto al colector que se propone co nstru ir entre el barrio Bajo y e l colector C-13 supondría una afección a
la Avenida Calzada de la Duquesa Isabel en toda su longitud y a calles del casco antiguo pero, como ya se ha
mencionado an tes resolver ía los principal es problemas de conta minación.
3.3. Alternativa 3. U bicación en la plaza la Salle
En esta alterna tiva se prop one utilizar co mo ubicación del tanque de t ormenta la plaza xxxx.
Esta alternati va se compon e:
• De un tanque de to rmenta offline de la galería que transcurre bajo la Calle Ancha y6 la calle San Juan.
De esta m anera se reduciría e l caudal de dicha galería, resolvi endo los g raves proble mas de
inund ación que ocurren en los p ozos de la gal ería.
• De un aliviader o en la galer ía de la calle Ancha que derivaría el caudal de ha cía el tanq ue de tormenta.
• Conduccion es necesarias p ara conectar el ali viadero del c olector C-13 hasta el tanque de t ormenta.
Esta ubicación tiene como principal ventaja que se reduce el coste de construc ció n del tanque, y a que solo
resuelve el problema de las inundaciones en el barrio Bajo d e Sanlúcar, pero como g ran contrapartida no
tiene casi ningú n efecto so bre lo s problemas de contaminaci ón del municipio.Re saltar que la parcela también
es propiedad del ayuntamiento y qu e la plaza en cuest5ión tiene u n importante valor arquitec t5ónico.
15 de Septiembr e de 2015
[ [PR OYECT O DE CONSTRUCCIÓN DE UN TANQUE DE TORMENTA EN SANLÚCAR DE BARRAMEDA] ]
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ANEJO 03. ESTU DIO DE ALTERNATIVA S
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4. ANÁLISIS CU ALITATIVO M ULTIC RITER IO
Para p oder v alorar cuál d e las tres alt e rnativas es la más adecuada para la implantaci ón del tanque de
tormentas se procede a re alizar un análisis cua litativo mediant e una matriz multicriteri o.
Para ello se han comparad o distintos factores que p resentan diferencias entre las distintas alternativas. Estos
factores son l os siguientes:
• Problemas de inundabi lidad. Se trata de la capacidad que tiene la alternativa de re solver los distintos
problemas de inundaciones que se pueden presentar. E n e ste caso las tres alternativas tienen la
misma puntuaci ón, pero se ha querid o añadir ese factor por ser uno de los objetivos básicos de este
proyecto.
• Problemas de contaminación: Capacidad de la alternativa propuesta de reducir la contaminación que
produce el alivio de aguas. En este caso las alternativas 1 y 2 resuelven dicho proble ma en cambio la
alternativa 3 no tiene casi in fluencia sobre él, por lo tanto obtiene una may or puntua ción.
• Servicios afectados: relativos a los servicios o infraestru cturas afectadas por el tanque de tormentas.
Las alternativas 1 y 2 al disponer de un c olector que une la galería de la calle Ancha co n el colector
principal C-13 afectarán a más servicios, por lo q ue o btienen una puntuación may6or. Además, el
tanque de to rmentas de la alternativa 2 se pretende construir en medio de la avenida, así que tendrá
más servicios afec tados que la alt ernativa 1.
• Propiedad del terreno: Relativo a la titularidad de l a p arcela. En este caso l as parcelas que so n
propiedad del ayuntami ento son las de las alterna tivas 2 y 3 , por lo tanto se les da una puntuación
mínima.
• Viabilid ad por rasante hidr áulica: indica la influencia de la cota de la rasante d e urbaniz ación.
• Tamaño de la parcela: Hace referencia al tamaño de la parcela donde se quiere construir el tanque de
tormenta. En es te caso la p arcela de la alt ernativa 3 es muy p equeña.
• Impacto de la obra: se considera si hay zonas residenciales próximas, necesidad dedesvíos
provisionales al t ráfico , ubi cación de instalaciones auxili ares de las obra, etc. T endr án m ás impacto las
alternativas 1 y 2 al disponer del cole ctor de unión entre une la galería de la calle Ancha con el
colector princip al C-13.
• Coste de explotaci ón: relat ivo al coste de energía par a volver a transporta r el agua hacía la red para
que s ea tratada. En e ste caso, como los tanques de las alternativas 1 y 2 tendrán un volumen m ayor,
el coste de la en ergía para devolver el agua a la red se rá mayor.
• Coste de la obra: relativo al coste material de ejecución de la obra. Las alternat5ivas 1 y 2 son m ás
caras.
A continuaci ón, se presenta la m atriz multicriterio que se puntúa del 1 al 5, 1 sería e n el c aso que e l fact or
fuera “adecuado ” y 5 en el caso que fuera “inadecuado ”. Cada factor tien e un cost5 en fun ción de la
importancia de este.
Factores Coste Alternativa 1 Alternativa 2 Al ternativa 3
Problemas inu ndabilidad 5 2 2 2
Problemas c ontaminación 5 1 1 4
Servicios afectad o s 2 4 5 2
Propiedad del t erreno 3 4 1 1
Viabilida d por rasante hidráu lica 3 1 1 2
Tamaño de la par cela 3 1 2 5
Impacto de la obra 1 3 4 3
Costes de expl otación 2 4 4 2
Coste de la obra 3 3 3 2
61 58 7 1
5. ALTERNA TI VA ESCO G IDA
En la matriz multicriterio se puede observar que la alternativa con una puntuaci ó n menor es la 2 , seguida de
la 1. Por lo tant o, se escoge la alternativa 2 como la s olución para r ealizar el proyect o constructivo.
LABORATORIOS COGESUR®, S.L.- Laboratorio de Ensayos de Control de Calidad de la Construcción Acreditado por la Junta de And alucía
Áreas de Acreditación: EHC, EHA, GTC, GTL, VSF, AFC, AFH , ACH, APH, AMC
Número de Acreditación: LE103-CA0 8. BOJA 30-06-08 y BOJA 03/06/09
5.- NIVELES GEOTÉCNICOS.
L os en sa yo s d e pe n et ra ci ón t ip o DP SH , la c ol um na es tr at ig rá fi c a de l so n de o de
r ec on oc im ie nt o, a sí c om o l o s an ál is i s de l as mu es tr as e xt ra íd as d el m is mo , n o s pe rm it en
d ef in ir un os ni v el es g eo té cn ic os te ó ri co s y s im pl if ic ad os , co n u n as ca ra ct er ís ti ca s
g eo me cá ni ca s un if or me s y e xt r ap ol ab le s a l a to ta li da d d el s o la r a ed if ic ar .
T od as la s ac ot a ci on es es tá n re fe ri da s a l a c ot a d e la ex pl a na da d e r e al iz ac i ón d e lo s
e ns ay os . Se es ta b le ce n l as p ro fu nd id ad es me di as d e lo s di st in t os n iv el es se gú n lo s
d is ti nt os en sa yo s r e al iz ad os . No se de f in ir á el pr im er ni ve l de te ct ad o ha st a -1 .0 0m ,
c on si st en te en un ma te ri al de re l le no , co ns ti tu id o po r u n a s a r e n a s l i m o s a s , c o n in di ci o s d e
m at er ia l a nt ró pi co .
5.1.- Ni vel geo técnico nº 1: Depósi tos Dunare s Holocenos : Arenas
ocres anaranj adas.
ACOTACIÓN:
ENSAYO SR-1
ACOTACIÓN(m) 1.00-2.50
DESCRIPCIÓN:
Este nivel está constituido por unas arenas mal gradadas, ocres anaranjadas,
pertenecientes a antiguos cordones dunares fijados por la vegetación.
CARACTERIZACIÓN GEO-M ECÁNICA:
L a t ab l a s ig ui en te mu es tr a lo s v al or es N 3 0 d e lo s e n sa yo s S .P .T . r e al iz ad os a d if er en te s
p ro fu nd id ad es e n es te n iv el , d ur an t e la e je cu ci ón d el s on de o a ro t ac ió n .
SONDEO PROFUNDIDAD
(m)
Nº GOLPES/15
cm VALOR (N 30 ) COMPACIDAD*
SR-1 1.00-1.60 5-5-8-10 13 “Media”
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Áreas de Acreditación: EHC, EHA, GTC, GTL, VSF, AFC, AFH , ACH, APH, AMC
Número de Acreditación: LE103-CA0 8. BOJA 30-06-08 y BOJA 03/06/09
A continuación se mu es tra l os va lo re s N 3 0 co rr es po n di en te s a l a su ma de la s an da n ad as
d e go lp es de l os do s tr am o s ce nt ra l es p ro pi n ad os p ar a la hi nc a de l a mu es tr a i na lt er ad a
r ea li za da du ra nt e la p er fo ra c ió n d el s on de o en e st e n iv el . Al to ma rs e es ta mu es tr a
m ed ia nt e go lp eo s e rí a un e n sa yo an ál og o al S PT . Es t an do de l la do de la se gu ri d ad ,
p od em os e st a bl ec er l a si g ui en te r el ac ió n en tr e l os v al or es d e n úm er o de go l pe s de l
e ns ay o S PT ( N) , y e l nú me ro d e go lp es e n la e xt ra c ci ón d e la M u es tr a I na lt er ad a (M ).
N = 0 .6 x M
S ie nd o:
N: n º de g ol pe s pa r a 30 cm d e p en et ra ci ón d el SP T.
M: n º de g ol p es p ar a 30 cm d e pe ne tr ac ió n de l a M. I.
SONDEO PROFUNDIDAD
(m) Nº GOLPES/15 cm VALOR
(M)
CORRELACIÓN
VALOR (N SPT ) CONSISTENCIA*
SR-1 2.00-2.60 6-11-17-22 28 17 “Media”
*Clasificació n según Tabla D.2 DB SE-C del CTE.
A partir de este conjunto de datos y de los diagramas de prof./N 20 de los ensayos tipo
DPSH se pueden extraer las siguientes conclusiones:
Los golpeos obtenidos tanto en el ensayo SPT como en la extracción de
la Muestra inalterada por golpeo, realizados durante la ejecución del
sondeo a rotación, son algo mayores a los N 20 obtenidos en los perfiles
penetrométricos realizados.
Mientras que en el ensayo SPT y en los golpeos de la Muestra inalterada
extraída se obtienen compacidades “medianamente densas”, en los
ensayos DPSH, en este nivel se obtienen valores de golpeo menores a
10, lo que suponen compacidades “Flojas”, en hipótesis de suelo
granular.
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Áreas de Acreditación: EHC, EHA, GTC, GTL, VSF, AFC, AFH , ACH, APH, AMC
Número de Acreditación: LE103-CA0 8. BOJA 30-06-08 y BOJA 03/06/09
RESULTADOS DE ENSAYOS DE LABORATOR IO:
Las muestras extraídas en el sondeo de reconocimiento, una vez analizadas en
laboratorio, arrojaron los siguientes resultados:
LOCA LIZACIÓN GRA NULOMETRIA LIMITES
A TTERBERG CLA S IFICA CIÓN
Ensayo Tipo
muestra
Profundidad
(m) 40 25 20 12,5 10 5 2 0.63 0,40 0,16 0,080 L.L L.P IP USCS HRB/IG
SR-1 SPT 1.00-1. 60 - - - - - 100 99 98 93 15 4.9 - - NP SP-SM A-3 / 0
MI 2.00-2.60 - - - - - - 100 99 93 19 10.4 - - NP SP-SM A-2-4 / 0
La fracción fina (%Pasa T-0.08) en la muestra analizada se encuentra dentro de un
estrecho intervalo en las dos muestras analizadas, entre un 4.9 y un 10.4%, no
presentando plasticidad. La fracción gruesa (%Ret T-5) no se encuent ra repr esen tada .
Los resultados de los ensayos de Densidad y Humeda d natura l reali zado s a la muestr a
inalterada extraída en este nivel se muestran a continuación:
SONDEO PROFUNDIDAD
(m)
DENSIDAD
HÚMEDA (g/cm 3 )
DENSIDAD
SECA (g/cm 3 )
HUMEDAD
NATURAL (%)
SR-1 2.00-2.60 1.981 1.692 17.04
En función de los valores medios de golpeo obtenidos en el ensayo penetrométrico
para este nivel, podemo s deduc ir medi ante softw are (DINA MIC PROBIN G-G EOST RU)
los siguientes parámetros geotécnicos:
PARÁMETRO N 20 N spt Correl ación Valores
Propuestos
Densidad Relativa
6.0 9.6
Skempton, 1986 32.1%
Ángulo de rozamie nto
interno Sowers (1961) 30.69º
Cohesión - 0.0
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Áreas de Acreditación: EHC, EHA, GTC, GTL, VSF, AFC, AFH , ACH, APH, AMC
Número de Acreditación: LE103-CA0 8. BOJA 30-06-08 y BOJA 03/06/09
EXPANSIVIDAD:
Atendiendo a la naturaleza granular de este nivel, no presentará potencialidad
expansiva alguna .
COLAPSABILIDAD:
Se reali zó un ensayo de Colaps o en la muestra inalterada extraída en este nivel,
obteniéndose los siguientes resultados:
SONDEO PROFUNDIDAD
(m)
CARGA
APLICADA
(KPa)
Índice de
Colapso
Potencial
porcentual d e
Colapso
SR-1 2.00-2.60 50 KPa 0.28 0.28
Atendiendo a los criterios de colapsabilidad según González Vallejo, a este nivel se le
supone un Grado de Colapso de “Bajo a Medio .
DEFORM ABILIDAD:
Par a este nive l geot écn ico , en fun ción de los valor es medio s de golpe o obte nid os en los
ensayos penetrométricos, podemos estimar los siguientes parámetros de
deformabilidad:
PARÁMETRO N 20 N spt Correlació n Valores
Propuestos
Módulo de deformac ión
elástica (E)
6.0 9.6
Schmermann
1978 76.80Kg/cm 2
Módulo Edométrico (E ed ) Stroud y
Butler-1975 47.18Kg/cm 2
Módulo de Poisson A.G.I. 0.34
Módulo de Balasto (K 30 )
Código
Técnico de la
Edificación
1.0 Kg/cm 3
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LABORATORIOS COGESUR®, S.L.- Laboratorio de Ensayos de Control de Calidad de la Construcción Acreditado por la Junta de And alucía
Áreas de Acreditación: EHC, EHA, GTC, GTL, VSF, AFC, AFH , ACH, APH, AMC
Número de Acreditación: LE103-CA0 8. BOJA 30-06-08 y BOJA 03/06/09
AGRESIVIDAD:
E n el an ál is is d e s ul fa to s so lu bl e s (S O 3 ) y ac id ez de B au ma nn -G u ll y re al iz ad os a di st in ta s
p ro fu n di da d es e n es t e ni ve l, s e ob tu vi er on l as s ig ui e nt es c on ce n tr ac io ne s:
SONDEO PROFUNDIDAD
(m)
Ac. Baunmann-G
(ml/kg)
Materia
Orgánica
(% )
SO 3
(mg/Kg)
SR-1 2.00-2.60 0.05 0.03 5.0
S eg ún el A ne jo Nº 5 d e la In st ru cc ió n EH E , el te rr e no an al iz a do se e va lu ar ía c om o un
s ue lo "n o a gr es i vo ” pa ra el ho rm i gó n. A te nd ie nd o a lo e st ab le ci do e n e l Ar t. 3 7. 3. 4 d e la
m is ma I ns tr uc ci ón , la c o nc en t ra ci ón ob t en id a di st a de al ca nz ar e l lím it e de 3. 00 0 mg /K g ó
pp m.
EXCAVABILIDAD:
En principio, los materiales que conforman este nivel geotécnico poseen una
excavabilidad fácil , pudiéndose abordar el vaciado con maquinaria convencional.
5.2.- Nivel geotécnico nº 2: Depósitos fluvio-marinos Holocenos.
Arenas limosas c on grava arenis cosa.
ACOTACIÓN:
ENSAYO SR-1
ACOTACIÓN*(m) 2.50-8.30
DESCRIPCIÓN:
Se trata de un nivel conformado por unas arenas lim osas media s, mal gradu adas , ocre
anaranjadas, con veteado grisáceo y ocre rojizo. Presenta abundantes nódulos
cementados areniscosos centimétricos, así como gravilla cuarzosa dispersa.
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LABORATORIOS COGESUR®, S.L.- Laboratorio de Ensayos de Control de Calidad de la Construcción Acreditado por la Junta de And alucía
Áreas de Acreditación: EHC, EHA, GTC, GTL, VSF, AFC, AFH , ACH, APH, AMC
Número de Acreditación: LE103-CA0 8. BOJA 30-06-08 y BOJA 03/06/09
A muro se torna en una arena gris oscura, con indicios arcillosos, y con abundantes
restos de conchas de organismos marinos.
CARACTERIZACIÓN GEO-M ECÁNICA:
L a t ab l a s ig ui en te mu es tr a lo s v al or es N 3 0 d e lo s e n sa yo s S .P .T . r e al iz ad os a d if er en te s
p ro fu nd id ad es e n es te n iv el , d ur an t e la e je cu ci ón d el s on de o a ro t ac ió n .
SONDEO PROFUNDIDAD
(m)
Nº GOLPES/15
cm VALOR (N 30 ) COMPACIDAD*
SR-1 4.00-4.60 6-14-15-20 29 “Media”
7.00-7.60 3-5-6-6 11 “Media”
*Clasificación según Tabla D.2 DB SE-C del CTE.
A partir de este conjunto de datos y de los diagramas de prof./N 20 de los ensayos tipo
DPSH se pueden extraer las siguientes conclusiones:
Los golpeos obtenidos en los ensayos SPT realizados en este nivel
como, son equivalentes a los N 20 obtenidos en los perfiles
penetrométricos realizados.
En e ste nivel geotécnico se caracteriza por presentar picos máximos de
golpeos, a una profundidad de entre 4. 00 y 5.00m, provocados por los
nódulos cementados areniscosos y por la gravilla cuarzosa presentes en
este nivel. Se obtienen golpeos tales que 30<N 20 <40, lo que suponen
compacidades “Densas”, en hipótesis de suelos granulares.
A partir de los 5.00m aproximadamente, el nivel de golpeo va
disminuyendo con la profundidad, encontrándonos un tramo en el que se
obtienen valores de N 20 entre 10 y 15 (Compacidad Media).
Seguida mente, el nivel de golpeo dismin uye brusc amen te, alcan zán dose
valores mínimos de N 20 =4, suponiendo compacidades “Flojas”. Este
reblandecimiento se corresponde con la ca pa de arenas grises oscuras,
con indicios arcillosos detectadas en la columna del sondeo a rotación
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Número de Acreditación: LE103-CA0 8. BOJA 30-06-08 y BOJA 03/06/09
entre los 6.60 y los 8.30m. De hecho, en el ensayo SPT realizad o en este
nivel reblandecido, se obti enen un valor de N 30 = 11, un valor
significativamente menor al obtenido en el ensayo SPT realizad o a 4.0m.
RESULTADOS DE ENSAYOS DE LABORATOR IO:
Las muestras extraídas en el sondeo de reconocimiento en este nivel, una vez
analizada en laboratorio, arrojaron los siguientes resultados:
LOCA LIZACIÓN GRA NULOMETRIA LIMITES
A TTERBERG CLASIFICA CIÓN
Ensayo Tipo
muestra
Profundidad
(m) 40 25 20 12,5 10 5 2 0.63 0,40 0,16 0,080 L.L L.P IP USCS HRB/IG
SR-1
SPT 4.00-4.60 - 100 99 97 96 89 83 66 60 26 10.0 - - NP SW-SM A-3 / 0
SPT 7.00-7.60 - - 100 99 99 97 92 84 72 43 23.0 - - NP SM A-2-4/0
La fracción fina (%Pasa T-0.08) en la muestra analizada presenta una tendencia clara
en profundidad, aumentando su contenido de un 10.0% a un 23.0%, no presentando
plasticidad en ninguno de los casos. La fracción gruesa (%Ret T-5) en cambi o, se hace
menos representativa en profundidad, pasando de un 11.0 a un 3.0%,
correspondiéndose con la gravilla areniscosa y cuarzosa presente en este nivel, y que
se hace menos abundante a muro.
En función de los valores medios de golpeo obtenidos en el ensayo penetrométrico
para este nivel, podemo s deduc ir medi ante softw are (DINA MIC PROBIN G-G EOST RU)
los siguientes parámetros geotécnicos:
I. Tramo I: De 2.50m a 6.60m. Arenas medias ocres anaranjadas.
PARÁMETRO N spt Correlación Valores
Propuestos
Densidad Relativa
20
Skempton,
1986 47.33%
Ángulo de rozamie nto
interno
Sowers
(1961) 32.9º
Peso específico seco Meyerhof y
otros 1.94 t/m 3
Peso específico
saturado
Terzaghi-
Peck 1.96 t/m 3
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II. Tramo II: De 6.60 a 8.30m. Arenas Grises oscuras con conchas.
PARÁMETRO N spt Correlación Valores
Propuestos
Densidad Relativa
11
Skempton,
1986 39.24%
Ángulo de rozamie nto
interno
Sowers
(1961) 31.64º
Peso específico seco Meyerhof y
otros 1.82 t/m 3
Peso específico
saturado
Terzaghi-
Peck 1.94 t/m 3
EXPANSIVIDAD:
Atendiendo a la naturaleza granular de este nivel, no presentará potencialidad
expansiva alguna .
COLAPSABILIDAD:
Atendiendo a los criterios de colapsabilidad según González Vallejo, a este nivel se le
supone un Grado de Colapso de “Bajo”, con valores del Potencial de colapso menores
a 0.25 %.
DEFORM ABILIDAD:
Para este nivel geotécnico podemos estimar los siguientes parámetros de
deformabilidad:
I. Tramo I: De 2.50m a 6.60m. Arenas medias ocres anaranjadas.
PARÁMETRO N spt Correlación Valores
Propuestos
Módulo de deformac ión
elástica (E)
20
Apollonia 140.0 Kg/cm 2
Módulo Edométrico (E ed ) St roud y Butler-
1975 63.41 Kg/cm 2
Módulo de Poisson (µ) C.T.E. 0.32
Módulo de Reacción ( K 0 ) Navfac - 1971 3.60
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Número de Acreditación: LE103-CA0 8. BOJA 30-06-08 y BOJA 03/06/09
II. Tramo II: De 6.60 a 8.30m. Arenas Grises oscuras con conchas.
PARÁMETRO N spt Correlación Valores
Propuestos
Módulo de deformac ión
elástica (E)
11
Apollonia 104.0 K g/cm 2
Módulo Edométrico (E ed ) St roud y Butler-
1975 54.17 Kg/cm 2
Módulo de Poisson (µ) C.T.E. 0.3 3
Módulo de Reacción ( K 0 ) Navfac - 1971 2.73
AGRESIVIDAD:
E n el an ál is is d e s ul fa to s so lu bl e s (S O 3 ) y ac id ez de B au ma nn -G u ll y re al iz ad os a di st in ta s
p ro fu n di da d es e n es t e ni ve l, s e ob tu vi er on l as s ig ui e nt es c on ce n tr ac io ne s:
SONDEO PROFUNDIDAD
(m)
Ac. Baunmann-G
(ml/kg)
Materia
Orgánica
(% )
SO 3
(mg/Kg)
SR-1 4.00-4.60 0.02 0.07 2.0
7.00-7.60 0.03 0.15 3.0
S eg ún el A ne jo Nº 5 d e la In st ru cc ió n EH E , el te rr e no an al iz a do se e va lu ar ía c om o un
s ue lo "n o a gr es i vo ” pa ra el ho rm i gó n. A te nd ie nd o a lo e st ab le ci do e n e l Ar t. 3 7. 3. 4 d e la
m is ma I ns tr uc ci ón , la c o nc en t ra ci ón ob t en id a di st a de al ca nz ar e l lím it e de 3. 00 0 mg /K g ó
pp m.
EXCAVABILIDAD:
En principio, los materiales que conforman este nivel geotécnico poseen una
excavabilidad fácil , pudiéndose abordar el vaciado con maquinaria convencional.
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5.3.- Nivel geoté cnico nº 3: Aren as cuarzosas P lio-Cuaternari as.
ACOTACIÓN:
ENSAYO SR-1
ACOTACIÓN*(m) 8.30-15.00
(Final del Sondeo)
DESCRIPCIÓN:
Se tr ata de un nivel conformado por unas arenas cua rzosas, de tonalidad anaran jada
intensa.
CARACTERIZACIÓN GEO-M ECÁNICA:
L a t ab l a s ig ui en te mu es tr a lo s v al or es N 3 0 d e lo s e n sa yo s S .P .T . r e al iz ad os a d if er en te s
p ro fu nd id ad es e n es te n iv el , d ur an t e la e je cu ci ón d el s on de o a ro t ac ió n .
SONDEO PROFUNDIDAD
(m)
Nº GOLPES/15
cm VALOR (N 30 ) COMPACIDAD*
SR-1 10.00-10.60 12-18-25-29 43 “Densa”
14.40-15.00 14-16-28-33 44 “Densa”
*Clasificación según Tabla D.2 DB SE-C del CTE.
A partir de este conjunto de datos y de los diagramas de prof./N 20 de los ensayos tipo
DPSH se pueden extraer las siguientes conclusiones:
Una ve z sob repasado el tramo reblandecido del ni vel anterior, el golpeo
aumenta bruscamente con la profun didad, hasta alca nzar la cond ici ón de
rechazo a una profundidad aproximada de 11.00m .
Los ensayos de penetración realizados en este nivel muestran una
compacidad “Densa”, en hipótesis de suelo granular.
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RESULTADOS DE ENSAYOS DE LABORATOR IO:
Las muestras extraídas en el sondeo de reconocimiento en este nivel, una vez
analizada en laboratorio, arrojaron los siguientes resultados:
LOCA LIZACIÓN GRA NULOMETRIA LIMITES
A TTERBERG CLASIFICA CIÓN
Ensayo Tipo
muestra
Profundidad
(m) 40 25 20 12,5 10 5 2 0.63 0,40 0,16 0,080 L.L L.P IP USCS HRB/IG
SR-1 SPT 10.00-10.60 - - - - 100 99 99 96 80 27 22.0 - - NP SM A-2-4/0
La fracción fina (%Pasa T-0.08) en la muestra analizada supo ne un 22.0% %, no
presentando plasticidad. La fracción gruesa (%Ret T-5) se encuentra representada a
niveles de indicios, (1.0%), correspondiéndose con la gravilla areniscosa milimétrica
presente en este nivel.
En función de los valores medios de golpeo obtenidos en el ensayo penetrométrico
para este nivel, podemo s deduc ir medi ante softw are (DINA MIC PROBIN G-G EOST RU)
los siguientes parámetros geotécnicos:
PARÁMETRO N spt Correlación Valores
Propuestos
Densidad Relativa
43
Skempton,
1986 62.48%
Ángulo de rozamie nto
interno
Sowers
(1961) 36.12º
Peso específico seco Meyerhof y
otros 1.90 t/m 3
Peso específico
saturado
Terzaghi-
Peck 2.00 t/m 3
EXPANSIVIDAD:
Atendiendo a la naturaleza granular de este nivel, no presentará potencialidad
expansiva alguna .
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COLAPSABILIDAD:
Atendiendo a los criterios de colapsabilidad según González Vallejo, a este nivel se le
supone un Grado de Colapso de “Bajo”, con valores del Potencial de colapso menores
a 0.25 %.
DEFORM ABILIDAD:
Para este nivel geotécnico podemos estimar los siguientes parámetros de
deformabilidad:
PARÁMETRO N spt Correlación Valores
Propuestos
Módulo de deformac ión
elástica (E)
43
Apollonia 232.0 Kg/cm 2
Módulo Edométrico (E ed ) Stroud y Butler-
1975 87.0 Kg/cm 2
Módulo de Poisson (µ) Código Técnico
de la Edificación 0.30
Módulo de Reacción ( K0) Navfac - 1971 5.47
6.- NIVEL FREÁTICO y COEFICIENTES DE PERMEABIL IDAD.
La determinación de la posición de nivel freátic o resulta muy importan te para el es tudio
de las condic iones de cimentación, por lo que durante la ejecución de los ensayos se
presta una especial atención en acotar la profundidad de la lámina freática.
La profundidad del nivel freático experimenta variaciones en el tiempo, derivadas del
régimen hídrico de precipitaciones, de las condiciones hidrogeológicas, de aportes
artificiales (riegos), extracciones próximas (bombeos), etc...
L as me di da s de la p r of un di d ad d el ni ve l pi ez o mé t ri co re al i za da s en el ta la dr o d e l a
p er fo r ac ió n, pr ev ia m en te re ve st id as co n tub er ía pi ez om ét ri ca d e PV C ra nu ra da , c om o
p oz os d e o bs er va ci ón pa ra p os te ri or es s eg ui m ie nt os , fu e ro n la s s ig ui en te s:
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S ON DE O F ec ha s d e me di da s
S R- 1
0 8/ 02 /2 01 0
0 9: 50 ( Pl ea ma r)
0 8/ 02 /2 01 0
1 6: 00 ( Ba ja ma r)
-1 .8 0m -1 .8 0m
*T od as la s me di da s es tá n r ef er en ci ad as a c ot a de bo ca de l so nd eo .
Los depósitos detríticos pliocenos y cuaternarios pr esentan en gen eral una muy buena
permeabilidad y transmisividad, pudiendo desarrollar niveles acuíferos cuya base la
constituiría las margas miocenas.
La tabla de mareas correspondiente al día de la medición s e muestra a cont inuación:
Una muestr a de esta agua freática fue anal izada en laboratorio, obteniéndose los
siguientes resultados:
P AR AM ET R O RE SU LT AD O
p H 8. 4
A mo ni o ( NH 4 + ) 1. 0 m g/ l
Su lf at os ( SO 4 = ) 2 91 m g /l
M ag ne si o (M g 2 + ) 2 39 m g /l
S us t. S ol ub le s 9 40 m g/ l
C O 2 l ib re 0 .5 3 mg /l
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S eg ún lo es ta b le ci do en el An e jo nº 5 d e l a I ns tr uc ci ón EH E, el ag ua fr eá ti ca pr es en ta
A GR ES IV I DA D D ÉB IL a l ho rm ig ón p or S ul fa to s.
P or ta nt o, te ni en do en c ue nt a es to s c on di ci on an te s, y d a do qu e no s en co nt ra mo s e n u na
z on a p r óx im a a la lí ne a d e c os ta , se gú n l a E HE la de f in ic ió n de l t ip o d e a mb ie nt e se rá :
I II a + Qa . Po r ta nt o, p ar a h or mi gó n ar ma do , s er á p re ce pt iv o:
M ax . re la ci ón a /c = 0, 50 .
M ín . co nt e ni do c em en to : 32 5 Kg /m 3
R es is t en ci a m ín im a c om pa ti bl e c on l o s re q ui si to s de d ur ab il id ad : H -3 0 N /m m 2 .
Permeabilidad:
A efectos de cálculo, para los materiales presentes en la parcel a, pod emos estima r los
siguientes valores de permeabilida d:
Nivel geotécnico nº 1 : Arenas ocres anaranjadas. K=10 -1 cm/seg.
Nivel geotécnico nº 2 : Arenas con grava areniscosa. K=10 -1 cm/seg.
Nivel geotécnico nº 3 : Arenas cuarzosas Plio-Cuaternarias. K=10 -2 cm/seg.
Según el D.B. HS-Salubridad , el grado de impermeabilidad mínimo exigido a los
muros que están en contacto con el terreno frente a la penet rac ión del agu a del terre no
y de las escorrentías se obtiene en la siguiente tabla, en función de la presencia de
agua y del coeficiente de permeabilidad del terreno.
C OE FI CI EN T E DE P ER ME AB IL ID AD D EL T E RR EN O
P re se nc i a de A g ua Ks # 1 0 -2
c m/ s
1 0 - 5 < Ks # 1 0 - 2
c m/ s
Ks $ 1 0 - 5
c m/ s
A LT A 5 5 4
M ED IA 3 2 2
B AJ A 1 1 1
Grado de imperme abilidad mínimo exigi do a los muros
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Según esta tabla, la presencia de agua se considera:
a) Baja: cuando la cara inferi or del eleme nto const ruct ivo que cons tit uye el suel o se
encuentra por encima del nivel freático.
b) Media: cuando la cara inferior del elem ento constructivo que constituye el suelo
se encuentra a la misma profundidad que el nivel freático o a menos de dos m
etros por debajo.
c) Alta: cuando la cara inferior del elemento constructi vo que constituye el suelo se
encuentra a dos o más metros por debajo del nivel freático.
En nuestro caso, podr íamos con side rar , que debid o a que la capa freát ica se encu entr a
en torno a los 1.80m, la presencia de agua sería ALTA. Por lo que, para una
cimentación que apoye sobre unas arenas, para los parámetros de permeabilidad
anteriormente mencionados, se estima un Coeficiente de Impermeabilidad de 5 .
Por otro lado, el grado de impermeabilidad mínimo exigido a los suelos que están en
contacto con el terreno frente a la penetració n del agua de éste y de las esc orre ntía s en
función de la presencia de agua y del coeficiente de permeabilidad del terreno.
C OE FI CI EN T E DE P ER ME AB IL ID AD D EL T E RR EN O
P re se nc i a de A g ua Ks # 1 0 - 5
c m/ s
Ks $ 1 0 - 5
c m/ s
A LT A 5 4
M ED IA 4 3
B AJ A 2 1
Grado de imperme abilidad mínimo exigi do a los suelos
Por lo tanto, para una cimentación directa que apoye sobre unas arenas, para los
pa rá me tro s exp ue st os an te ri or me nt e de per mea bi li da d, va mo s a es ti ma r un co ef ic ien te
de impermeabilidad de 5 .
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7.- CONCLUSIONES. CIMENTACI ÓN RECOMENDADA.
7.1.- CARACTERÍSTICAS DE LA PARCELA ESTUDIADA Y DEL
PROYECTO.
La parcela objeto de estudio se localiza en la Plaza Clara Campoamor, en el núcleo
urbano consolidado de Sanlúcar de Barrameda, provincia de Cádiz. Dicha plaza se
encuentra en la confluencia de las Calles Avda. de las Piletas y Calzada de la Infanta.
Posee forma rectangular y una superficie total aproximada de unos 1 600m 2 ; la
superficie de la misma es prácticamente llana, estando actualmente ocupada por una
zona ajardinada, con algunos árboles de medio porte.
Se proyecta la construcción de un Tanque de Tormentas, que consistirá en un cajón
rectangular de Hormigón, de dimensiones 55.60m x 19.60m y 6.60m de p rofundidad.
7.2.- FACTORES GEOTÉCNIC OS CONDICIONANTES.
Inestabilidad de Laderas: Se descono ce la exi stencia de antecedentes
sobre fenómenos de esta índole tanto en la zona estudiada como en su
entorno.
Suelos Blandos : Segú n los ensayo s pene trom étri cos reali zado s, se regis tra
esta condición de “Suelos Blandos o Flojos”, hasta los -2.50m
aproximadamente.
Ripabilidad: En principio, los materiales que conforman el subsuelo de la
parcela estudiada poseen una excavabilidad fácil , pudiéndose abordar el
vaciado con maquinaria convencional (retroexcavador a).
Nivel freático: Las medidas de la profundidad del nivel piezométrico
rea liz ada s en el talad ro de la perf orac ión , prev iame nte reves tid as con tub erí a
piezométrica de PVC ranurada, como pozo de observación para posteriores
seguimientos, mostraron un nivel fr eático en torno a los 1.80m de
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profundidad (Referenciada a la cota de la explanada de realización de
ensayos), por lo que no se prevé que tenga contacto con la cimentación.
Agr esiv idad : Segú n el Anejo Nº5 de la Instr ucc ión EHE, el terre no anali zad o
se evaluaría como un suelo "no agresivo” para el hormigón. Atendiendo a lo
establecido en el Art. 37.3.4 de la misma Instrucción, la concentración
obtenida dista de alcanzar el l ímite de 3.000 mg/Kg ó ppm. Por otro lado, el
agua freática analizada presenta agresividad Débi l al hormigón por Sulfat os.
7.3.- PROPUESTA DE CIMENTACIÓN.
La solución viable que se recomienda adoptar para la estructura proyectada, que debe
garantizar un correcto comportamiento del conj unt o estru ctur a-te rren o, siendo balanc e
razonado entre los requerim ientos de la econom ía y l os de la seguridad, es mediante
una cimentación directa abordada mediante losa armada combinada con muros
pantalla , si bien en las condiciones de profundidad, carga admisible y medidas
adicionales que se puntualizan en los apartado s siguientes.
7.4.- CIMENTACIÓN CON LOSA ARMADA.
Este tipo de cimen taci ón es indi cado para redu cir los asie ntos difer enc iale s en terre nos
heterogéneos o con inclusiones o con defectos erráticos, ya que por su propia rigidez y
de la estructura del propio edificio, tienden a uniformar asientos. Además de participar
de un coeficiente de seguridad mucho mayor que la solución por zapatas aisladas.
También es conveniente la disposic ión de este tipo de cimentación cuando, aunque el
terreno sea homogéneo, se disp onga de só tanos situados bajo el n ivel fr eático, como
es nuestro caso. Se combinará con muros pantalla , arriostrando la losa a los muros.
En estos casos, al cimentar bajo el nivel freático, deberemos tener en cuenta los
pos ibl es empuje s asce nsi onal es del agua (subp res ión ) y lo s req uis itos de esta nq uei dad
necesarios para la ejecución de la obra.
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En una cimentación con placa, la profundidad activ a se extiende a una mayor distanci a
y dentro de la misma, los puntos débiles que están distribuidos al azar, de modo que
sus efectos sobre el asiento del área cargada se contrarrestan parcialmente unos con
otros. Por ello, la estructura asienta como si el subsuelo fuese más o menos
homogéneo, cargado aunque no necesariamente uniforme, pero adquiere una forma
bastante más definida en lugar de la errática que se obser varía una solución con
zapatas.
7.4.1.- Consider aciones de cime ntación.
La profundidad de desplante de la cimentación sería, en principio, la mínima requerida
para empotrar la estructura diseñada, más el canto de la losa bajo la rasante del
terreno.
Según la información facil itada por D .F., el vaciado a realizar será del orden de 7.0m.
Para este orden de profundidad de desplante de la losa, el terreno de cimentación
estaría constituido por unas arenas grises oscura s con concha s pert enec ien tes al Niv el
Geo técn ico nº2, para las cual es, se regis tra una comp aci dad “Medi ana me nt e den sa ” en
los ensayos penetrométricos realizados.
7.4.2.- Consid eraciones de l a excavación.
Los materiales que conforman el subs uelo de la parcela estudiada poseen una
excavabilidad fácil , pudiéndose abordar el vaciado con maquinaria convencional
(retroexcavadora).
P ar a a l ca nz ar la co t a d e d e sp la nt e p re vi st a s e i nt er fe ri rá co n e l ni ve l f re át ic o, q ue se ha
d et ec ta do en el so nd eo de re co no ci mi en to a un a pr of u nd id ad d e 1. 80 m , y qu e in fl u ir á en
g ra n me di da a l de sa rr ol lo de l os t ra ba jo s.
E s te he c h o , y ad em á s l a s o l ic it a c i ó n d e lo s t a l u d e s de l va ci a d o , ob li g a r án a l a c o n s t r u c c i ó n
d e u n r ec in to de mu ro s- pa n ta ll a pr ev io al va ci ad o d el t er re no . Se gú n l a i nf or ma ci ón
f ac il i ta da po r D .F ., pa r a la ej ec uc i ón de l va ci ad o s e p re vé di sp on e r d e un a pa n ta ll a de
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ta bl es ta c a s . As í s e fa ci l i t a r á e l ab at i m i e n t o de l n i v e l f r e á t i c o d e s d e el in te r i o r , p a r a pe rm i t i r
a bo rd ar e l va ci ad o y la c on st ru cc ió n d e la c im en ta ci ón e n co nd ic io ne s se ca s.
7.5.- MUROS PANTALLA (TABLESTACADO) .
A efectos de cálculo de los muros, se pueden emplear los siguientes parámetros
geotécnicos:
NIVELES
GEOTÉCNICO PARÁMETROS GEOTÉCNICOS COEFICIENTES
DE EMPUJE
Prof. (m) Material
g
saturado
(t/m 3 )
g
d
(t/m 3 )
g`
(t/m 3 )
!
(º)
C
(Kp/cm 2 )
Activo
Ka
Pasivo
Kp
0.00-2.50 Depó sitos
Dunares 1.98 1.70 0.98 30.69 0.00 0.27 6.03
2.50-6.60 Aren as
medias-
gruesas
1.96 1.94 0.96 32.90 0.05 0,25 7 .42
6.60-8.30 Aren as
Grises
oscuras
1.94 1.82 0.94 31.64 0.10 0.26 4 .50
8.30-15.0 Aren as
cuarzosas 2.00 1.90 1.00 36.12 0.10 0.21 6.00
g
saturado ; Peso específico saturado ;
g
d : Peso específico seco;
g`
: Peso específico sumergido.
E n el so nd eo de re co no ci mi e nt o re al iz ad o no se ha re co no ci do ni ng ú n es tr at o c on
c ar ac ter ís ti ca s im pe rm e ab le s so b re e l qu e po de r re al i z a r el s e l l a d o de l a p a n t a l la , p a r a as í
c on se gu ir un re ci nt o e st an co a l ab ri go de fi lt ra ci on es en la ba se de ex c av ac ió n, qu e
p er mi t a ab or da r lo s tr ab aj o s en c on di ci on es se c as . E n es ta s ci rc u ns ta nc ia s , e n la s q u e no
e xi st en ca pa s de ma te ri al po co p er me ab le (a r ci l l a s o l i m o s ar ci l l o s o s ) en l o s q u e em p o t r a r
l as pa nt a ll as , s e re cu rr e a la cr ea c ió n d e u n ta pó n de f on do q ue im pi d a o d if ic ul t e la
e nt ra da de ag ua p or el mi sm o, al me no s pr ov is io na lm en te du ra n te lo s tr ab a jo s de
e xc av ac ió n. P ar a e st a op er ac ió n se e mp le an n or ma lm e nt e t éc ni ca s es pe c ia le s de
i ny ec ci ón y co lm at ac ió n de h ue co s, t ra ta mie nt os de JE T -G RO U TI NG e in cl us o
c on ge la ci ón pr ov is i on al d el t er re no .
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Número de Acreditación: LE103-CA0 8. BOJA 30-06-08 y BOJA 03/06/09
E n te rr en os si fo n ab le s , co mo pu e de se r nu es tr o c as o, (a re na s f in as ) se es ti ma qu e la
p ro fu nd id ad de la pa n ta ll a po r de b aj o de l fo nd o de la ex ca va ci ón , d eb er á se r a l m en os ,
i gu al a l a a lt ur a de l ni ve l fr eá ti co so br e di ch o f on do , po r ta nt o se es ti ma qu e la pr of un d i d ad
d e la s pa nt a ll as po r de ba jo d el fo nd o de la ex ca va ci ó n de be rá se r d e 4. 0 a 5 .0 m
a pr ox im ad am en te .
Por otro lado, las t ar ea s d e bo mbe o se d eb er án v i gi la r, e vi tan do e l la va do d e fi no s pa ra
e vi ta r po si b le s af ec ci o ne s a l as c i me nt ac io ne s ve ci na s . N o ob st an te , e s po si bl e qu e p a ra
p eq ue ña s di s ta nc ia s de l su el o su me r gi do , a l ir re al iz án do se l a ex c av ac ió n , la s up er fi c ie o
m an to f re á ti co s e cu rv e, e n el s ue lo fi rm e, b a ja nd o s u ni ve l p or l a p ro pi a d es co mp r es ió n
d e l ta lu d de e xc av ac ió n ; p o s te r io r m en t e a o b ra t er m i n a d a , el n i v e l f r e á t i co re c u p e r a la c o t a
h or iz on ta l q u e ma nt en ía an te s d e la ex ca vac ió n y aú n c u an do l a ob r a se ha ya e je cu ta do
e n s ec o, y s in pr o bl em as de a ch iq ue d e ag ua , d ic ho n iv e l su b ir á ha st a la p os ic ió n in ic ia l y
h ab it ua l e in cl us o pu ed e s e r, q ue a ún , se e le ve m ás p or u n f en óm en o de e mb al sa mi en to
d et rá s d e la s ta bl es ta ca s.
E n e l cá lc ul o de la pa n ta ll a, a de má s de la s co n s i d e r a c io ne s d e co mp e n s a c ió n d e em pu j e s
d e la zo na e nt e rr ad a, b ie n me di an te p ro fu nd iz aci ón de é st a, o b ie n me di an t e r ea li za c ió n
d e an cl aj es o a c od al am ie nt os i nt er m ed io s, de be as e gu ra rs e un ad ec ua do co e fi ci en te
fr en te a la f lo ta ció n y a l si fo na mi e nt o .
7.5.1.- Problema de la Flotación (Subpresión) :
E l va ci ad o p ar a la ej ec uc i ón de l a es tr u ct ur a se v e rí a in te rf er i do po r el ni ve l fr eá ti co , po r lo
q ue e l fo nd o de l a e xc av ac ió n, s in in c lu ir l a ci m en ta ci ón , s e ve r ía s ol ic it ad a po r un a
s ub pr es ió n q u e se po dr ía es ti m ar en to rn o a 6 .7 t/ m 2 , t e ni en do e n cu en ta qu e el ni ve l
f re át i co p od rí a se r li ge ra m en te fl uc tu an te , y q ue at en di en d o a lo es ta bl ec i do en el ar t .
4. 6. 3. 1. “ Es tu di os de Su bp re si on es de la RO M 0. 5- 94 ”, pr ov is io na lm en t e s e r e co mi en da
q ue el co ef ic i en te de se gu ri da d fr en te a l a f lo ta ci ón se a co mo m ín im o de 1. 2. Es e
c oe fi ci en te de b e e nt en de rs e c om o e l c oc ie nt e e nt re la fu er za ne ce sa ri a p ar a le va nt ar el
e d i fi ci o , c o n la s t i e r r a s qu e e s t é n un id a s s o l i d a r i a m e n t e a é l , y la f u e r z a m á x im a q u e pu ed e
p ro vo c ar l a su bp re si ón .
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Número de Acreditación: LE103-CA08. BOJA 30-06-08 y BOJA 03/06/09
Según la información aportada por el peticionario, las dim en siones y espesores de los
distintos elementos estructurales que conformarán e l tanque proyectado son las
siguientes:
Pilares de 50x50 cm.
Altu ra lib re de 5,80 me t ro s .
Forjado de losa maciza de 50 cm. de e s pesor (arma d ura base diámetro 16 c/20).
Losa de cimentación de 1.0 m de espesor (armadura base diámetro 16 c/10).
Sobre la losa del forjado se prevé un peso de tier ras de 0,25 metros de altura
más el pa vim en t o de te rm ina c ión (15 cm de hormigón , y 10cm de solería a base
de losa de hormigón prefabricada de 6 mm).
Con ello, según los cálculos realizados por el peti cionario, se compensarían los
empujes verticales provocados por la subpresión.
7.5.2.- Problema del Sifonamiento:
Una vez r eba j ado el nivel fr eá t ico en el in te ri or d e la zona tablestacada, al e x istir diferencia
en la altura piezométrica dentro y fuera de la mis m a, se provocarí a un flujo de agua desde
el punto de mayor carga hacia el punto de m enor ca r ga. El agua en movimiento a través
del terreno induce sobre este una fuerza que tiend e a arrastrarlo, de modo que si las
fuerzas que resisten el flujo son menores que la f u erza erosiva de este, las partículas de
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suelo podrían ser arrastradas por el agua. En esta situación, se anularían las presiones
ef ec tiv as , y el te rr eno s e c om p or t ar ía c o mo un líq u ido. Este fenómeno se produciría
cuando el gradiente hidráulico valga:
w
w saturada
w
c
i '
Este valor del gradiente, se denomina “ gradiente crítico ”, y suele ser próximo a
la unidad.
Suponiendo que g w =1.0t/ m 3 , tenemos que el Gradiente Crítico sería:
1
saturada c
i
Por tanto, para el caso que nos ocupa tenemos que :
i c =1.96 -1= 0.96
Dado que no se desea que se alcance est a situación , se suele adoptar un
gradiente admisible, aplicando al gradiente crític o un coeficiente de seguridad ( h ).
El gradiente admisibl e es menor, por dos razones principalmente:
1. En primer lugar, para tener un c oeficiente de se guridad respecto a los
errores en los datos, posibles desviaciones de las líneas de corriente, que
produzcan concentración de las mismas y aumentos lo cales del gradiente,
etc .
2. Y en segundo lugar, para limitar el p r oceso ind i cado de arrastre de finos y
degradación de la estabilidad del esqueleto del su e lo.
Por tanto, tenemos que:
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c
i
i
Dond e h es el coeficiente de seguridad. Suponemos =2,3 . Por tanto, el valor del
Gradiente será:
0,42
2,3
0,96
i
Por otro lado, una vez conocido el va lor del gradi e nte, y la densidad
sumergida del suelo, podremos determ i nar la profun d idad de empotramiento
apropiada de las pantallas para que no se p r oduzca el sifonamiento según la
siguiente expresión:
x
h
h
FS
w
2
'
Deducimos de esta presión que la profundidad de em p otramiento apropiada
para evitar el sifonamiento, sería de 7.5 m aproximadamente.
Por tanto, si el vaciado se prevé de 10.7m (según l o s datos facilitados por el
Pe t i ciona r io ), la profundidad de empotram i ento de l as Tablestacas para evitar
el s i fon ami en to, d eb er í a s e r de unos 18.2m aproxim a damente.
7.5.3.- Rigidez Transversal.
Resulta de gran interés conocer la deformabilidad del terreno, para ver como esta
deformabilidad afecta a las cimentaciones profundas.
Para suelos arenosos, puede suponerse que la relaci ón fuerza-desplazamiento
(constante del muelle que representa el terreno en una longitud de tablestaca L) es:
L z n K h h
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Sie nd o:
K h : Rigidez horizontal.
n h : Coefiente tabulado. Para Arenas Densas por debajo del Nivel Freático
n h = 6.0 MPA /m.
z: Profundidad bajo la superficie del terreno del centro del tamo de la
tablestaca. (z=10.75m)
L: Longitud de la Tablestaca considerada. ( L=11.50m).
Por tanto, podemos asignar un valor de Rigidez Tran sversal de K h = 741 MPa·m .
7.6.- CARGA ADMISIBLE Y ASIENTOS.
Dado que en suelos granulares los Factor es de Capac idad de carga (Nq y Ng),
alcanzan valo res muy elevados , las Pr esione s de Hu n dimiento en estos materiales son
muy altas.
Por tanto, la presión admisible para las cimentacio nes en este tipo de suelos, viene
limitada más frecuentemente por la condición de asi entos. Es dec ir , la pres i ón adm is ibl e
en arenas (a ex ce pci ón de za pa tas ang os tas s ob re ar ena suel ta sa tur a da) depende de
los asentamientos máximos permisibles, ya que, se p uede presuponer que el
coeficiente de seguridad respecto a una rotura del suelo será el adecuado.
Para cimentación en suelos granulares la D.B. SE-C (Cimentaciones) establece, que
cuando la superficie del terreno sea marcadamente horizontal, la inclinación con la
vertical de la resultante de las acciones sea menor del 10% y se admita la producción
de asientos de hasta 25mm, la presión vertical admisible de servicio podrá
evaluarse mediante la expresión de Terzaghi y Peck adapt ad as a las Uni dad es del
Código Técnico, y basada en el golpeo N SPT obtenido en dicho ensayo.
Para B 1.20m:
2
) 30 . 0 (
25 3
1 8 B
B
S
B
D
N P t
SPT adm
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Siendo:
P adm = presión admisible (kN/m²).
D= Profundidad de Cimentación.
N SPT = número de penetración medio N SPT .
S t = Asiento total admisible, en mm. En este caso 25mm, considerado con el
asi ento tot al máxim o admi sible para una estr uctur a de hor mig ón armad o de gra n
rigidez cimentado mediante losa armada sobre terreno granular.
B= Ancho de la cimentación (m).
Para una losa supuesta de dimensiones L=55m; B=20m, el valor de la Carga
Admisible por hundimiento a utilizar sería de:
q adm. Hund. = 98.2 KN/m 2 ! 1.0 Kp/cm 2
Una cimentación con losa será viable siempr e que las cargas del edificio,
incrementadas por el peso propio de la placa y deducido el de la excavación, no
superen la tensión admisible del terreno.
Su p o ni e nd o e l d e p ós i to c om p le t am e n te ll e n o d e a g u a, la c ar g a t r an s m it i d a p or e st e
s er á d e: 4 . 0 t / m 2 .
Un ta n t eo ap r ox i ma d o d e l as ca r g as , s u po n ie n d o un ca n to d e l o sa de 1 . 0 0m y u n a
di s p os i c ió n de u n v a ci a do e n t o r no a 8 . 5 0m , po d rí a s er e l s i gu i en t e :
q ag u a = 4 . 0 t /m 2 ( Su p o ni e nd o el d ep ó si t o l l e no )
q e st r uc t u ra = ( 0. 8 t / m 2 x 1 . 00 m ) + ( 2 . 5 t / m 2 x 1 . 00 m ) + ( 2 . 5 t / m 2 x 0 .4 5 m ) +
+ ( 2 . 0 t/ m 2 x 1 . 2 0m ) = 6. 8 2 t/ m 2
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q total bruta = 4 . 0 + 6 . 8 2 = 1 0. 8 t /m 2
q t ie r r as = ( 1 .7 0 x 1 . 8 0 ) + ( 2. 0 0 x 0 . 7) + (1 . 9 4 x 6 .0 ) = 1 6 . 1 t / m ² ( v a ci a d o)
q ne ta = q tot al bru ta - q tier ras / 0 (s e tr at a d e un a ci me nt ac ió n to ta lm en te c om pe n sa da )
Dado que el peso estimado de la estructura es inferior al de las tierras excavadas,
estaríamos ante una “ cimentación flotante o compensada ” . En estos casos los
asientos serán de pequeña entidad, tal y como indica el Documento Bás ico SE-
Cimientos del Código Técnic o de la Edificación en el punto 6 del Apartado 4.1.5.
Es probable que durante la fase de excavación ocurra un pequeño hinchamiento del
terreno, seguido de un asiento a medida que van incidiendo cargas sobre la losa del
fondo, aunque en terrenos granulares este hinchamiento sería despreciable.
7.6.1.- Módulo de B alasto.
El módulo de Balasto es la relación existente entre la presión del suelo y su
def orm aci ón, y suele utili zarse en el análi sis estru ctural de eleme ntos de cime nta ci ón. A
partir de un ensayo de placa de carga obtenemos:
q
K s !
Siendo:
" q: carga transmitida.
" d: asiento con la carga transmitida.
En ausencia de ensayos de Placa de carga, Bowle s sugi ere la sigu iente expr esi ón para
su cálculo para una cimentación real:
) / ( ) ( 40 3
m KN q FS K adm s # # !
Siendo:
" q adm : Carga admisible del terreno en KPa.
" FS: Factor de Seguridad, usualmente FS=3.
K s = 11760 KN/m 3
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7.7.- MEDIDAS ADICIONALES.
El nivel de desplante de la cimentación deberá ser supervisado. Si aparecieran
elementos extraños, bolsadas blandas, restos arqueológicos, etc., deberán ser
retirados y se rebajará lo suficiente el nivel del fondo de excavación, hasta
verificar que apoyen en condiciones homogéneas sobre el substrato
considerado.
La excavación se realizará de forma que no se altere las características
mecánicas del suelo, para ello se recomienda que la excavación de los últimos
15 o 20cm no sea efectuada hasta inmediatamente antes de hormigonar.
Se recomienda que la cimentación se establezca sobre una solera de asiento u
hormigón de limpieza de 10cm de espesor mí nimo, a fin de permitir la fácil
colocación de las armaduras evitando el contacto directo con el terreno.
Es recomendable para garantizar una excelente superficie de asiento de la losa
recompactar la superficie de desplante, ya que, siempre queda alterada
(esponjada) en las operacione s de movimiento de tierras para el vaciado
proyectado.
Para las cimentaciones con Losa, el Código Técnico dispone las siguientes
disposiciones constructivas:
o La separación de las armaduras deberá estar comprendida entre 10 y
30cm, no debiendo sobrepasar ese valor.
o Se recomienda diámetros de 12mm como mínimo; no obstante en losas
pequeñas estimamos que pueden utilizarse diámetros de 10mm.
o Las placas deberán armarse con una cuantía geométrica de 1.4 por mil
en cada dirección. Por ello, se tendrá que disponer siempre una malla
superior.
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o Se recomienda un armado formado por dos parrillas superior e inferior,
reforzando la armadura básica inferiormente bajo los pilares y
superiormente en los vanos. Es muy importante tener en cuenta los
solapes y longitudes de anclajes.
Durante la excavación hasta el nivel de cimentación el terreno podría producir
sifonamientos debido a la presencia de niveles arenosos por lo que el
ago tamien to deb erá efectu arse des de pozos fil tra nte s y nu nca de sd e sum ide ros .
Para ello se tendrá que tener en cuenta el contenido de los apartados 6.3.2.2.,
7.4.2 y 7.4.3 del Documento Básico SE-C Cimientos.
Se deberá evitar los fenómenos de inestabilidad de las estructuras enterradas
en el terreno por roturas hidráulicas (subpresió n, sif onam iento, erosi ón inter na o
tubicación). Para evitar estos fenómenos se deberá adoptar la s medidas
necesarias encaminadas a reducir los gradientes de filtración del agua, estás
consistirán según Documento Básico SE-C Cimiento s.
! I nc re me nt ar po r me d io de ta pi ce s im pe rm ea bl es , la lo ng it ud d el ca mi no
d e fi lt ra ci ón d el a g ua .
! F il tr os de p r ot ec ci ón qu e im pi da n la p ér d id a al e xt er io r d e lo s fi no s a l
te rr en o.
! P oz os d e al iv io pa ra r ed uc ir s ub pr e si on es .
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8.- INSPECCIÓN EN OBRA.
Por último, debe indicarse que las consideraciones expuestas en el presente informe
han sido deducidas de ensayos puntua les , cons tit uye ndo una ext rap ola ció n al conj unto
del solar de estudio en las condiciones actuales del subsuelo.
No es óbice para que pued an produ cirse varia cione s con respe cto al esqu ema defin ido,
derivadas de la heterogeneidad que pueda presentar el suelo o bien por alteracion es
posteriores antrópicas (rellenos, excavaciones, extr acci ones o alumb rami ento de agua
subterránea, poda o eliminación de árboles, etc) realizadas con anterioridad al
comienzo de la obra.
Por ello, se recomienda la inspección en obra durante la ejecución del vaciado de la
cimentación, para verificar que las características aparentes del terreno se
corresponden con las que han servido de base a este informe.
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A N E J O S M E M O R I A
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ANEJO Nº1: PLANO/CROQUIS DE UBICACIÓN
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LABORATORIO S COGE S UR® , S.L.- Labora torio de En sayos de Contro l de Calidad de la Con st ru c ción Acred itado por la Jun ta de Andal uc ía
Áreas de Acred itación: EHC, EHA, GTC, GTL , VS F, AFC, AFH, ACH , APH, AMC
Número de A creditación: LE103- CA08. BOJA 30-06 -08 y BOJA 03/0 6/09
sE/> /E&Ed/^>/ /ʹh//ME d EYh dKZDE d
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Áreas de Acreditación: EHC, EHA, GTC, GTL, VSF, AFC, AFH , ACH, APH, AMC
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ANEJO Nº2: GRAFICOS DE LOS ENSAYOS DE
PENETRACIÓN TIPO DPSH
45
PR U EBA C ONTINU A D E P ENETRACION
DIN A MICA SU PERP ESA DA , s/ n orm a UN E
103-801: 1994
GER E NCIA MU NICIPA L DE SAN LÚ CAR DE
B AR R AMEDA
C/ Bañ o s Nº 8
11540-San lúcar de B a r r ameda
Cadiz
Tipo: DP SH Re f. Ensayo : P-1 Cota aprox .: -0, 00 Fe cha eje cuci ón: 05/02/ 2010
0 3 5 8 10 13 15 18 20 23 25 2 8 30 33 35 38 40 43 45 48 50 5 3 55 58 60 63 65 68 70 73
0 m .
1 m .
2 m .
3 m .
4 m .
5 m .
6 m .
7 m .
8 m .
9 m .
10 m .
11 m .
12 m .
13 m .
14 m .
15 m .
16 m .
17 m .
18 m .
19 m .
20 m .
21 m .
071
010 0
Nº de golpes
Cota
Profun didad al ca n z ada: 1 1,00 m . CARA CT ERISTICA S EQU IPO DE PENET RA CION
Pes o de la m az a : 63 ,5 +/- 0 ,5 kg.
PU NT A Z A : CIL IN DRICA T ERMIN A DA EN FORM A CO NICA CON AN GU LO DE A T A QU E 90 º
DESTINATAR IO:
ACT A DE RES ULT ADOS
Exp te.: 16 14 - s/ Rf a .:
OBRA: T anq u e de Torme ntas
Plaz a Clara Campo a m or, Sanl úcar de Ba rrame da
PETICIONARIO: G ERENCIA M UNICIP AL DE SA NLÚCA R D E
BA RRA MEDA
Inic io/F in d e en sayo s: 05/0 2/20 10 / 05/02 /20 10
Página 1/1
Se rgi o Ram os Posada
Licen ciado en Ge ol ogía
Re sponsable e nsayos f ísi cos
áre as de Ge ot e cni a (G T)
Jua n Ca rlo s Pá ez He rná nde z
Ing en ie ro Técni co Ind ustria l
Dire cto r de La bo ra to rio
TIPO DE MU ESTR A: Ensayo Pe ne t rom ét ri co
IDEN TIFICACION: Arena s
FEC HA DE RE COG IDA: 26/ 01/2010
A LBA RA N MUESTRA FECH A A CTA
05/02/ 2010
6616 GT/41
A CTA OBR A
1
A CTA ANUA L
2010/3190
Los res ultados s ólo afectan a l as m uestras som etidas a ensay o.
Prohibi da la reproducc ión total o parc ial de este docum ento sin
la autori zación de Laboratorios Coges ur ®
LAB ORAT O RI O S COGESUR ® , S .L.- Laboratorio de Ensay os de Control de Cal idad de la Constr ucc ión Acredi tado po r l a Junta de An daluc ia
Areas de Acredi tación: EHC, EHA, GT C, GT L, VS F , AFC, AFH, ACH, A PH, AM C
Númer o de A cr editaci ón: LE1 03-CA08. BOJA 30/06/0 8 y BOJA 03/06/09
EN S A YO A CREDI T A DO
JU N T A DE A N DA LU CIA
PR OCEDE NCIA: Pl az a Cl ara Cam poam or
LAB OR ATORIO S COGESUR, S.L.
®
- Regis tro Mercanti l de Cádi z, Tomo 1861, Li bro 0, Foli o 29, Hoja ; CA-35478, C.I.F.: B-72.08 1.706
© L A B O R A T O R I O S C O G E S U R
®
. L A B O R A T O R I O D E C O N T R O L D E C A L I D A D
© L A B O R A T O R I O S C O G E S U R , L A B O R A T O R I O D E C O N T R O L D E C A LI D A D , C á d iz
46
PR U EBA C ONTINU A D E P ENETRACIO N
DIN A MICA SU PERP ESA DA , s/ n orm a UN E
103-801: 1994
GER E NCIA MU NICIPA L DE SAN LÚ CAR DE
B AR R AMEDA
C/ Bañ o s Nº 8
11540-San lúcar de B a r r ameda
Cadiz
Tipo: DP SH Re f. Ensayo : P-2 Cota aprox .: -0, 00 Fe cha eje cuci ón: 05/02/ 2010
0 3 5 8 10 13 15 18 20 23 25 2 8 30 33 35 38 40 43 45 48 50 5 3 55 58 60 63 65 68 70 73
0 m .
1 m .
2 m .
3 m .
4 m .
5 m .
6 m .
7 m .
8 m .
9 m .
10 m .
11 m .
12 m .
13 m .
14 m .
15 m .
16 m .
17 m .
18 m .
19 m .
20 m .
21 m .
076
010 0
Nº de golpes
Cota
Profun didad al ca n z ada: 1 0,60 m . CARA CT ERISTICA S EQU IPO DE PENET RA CION
Pes o de la m az a : 63 ,5 +/- 0 ,5 kg.
PU NT A Z A : CIL IN DRICA T ERMIN A DA EN FORM A CO NICA CON AN GU LO DE A T A QU E 90º
DESTINATAR IO:
ACT A DE RES ULT ADOS
Exp te.: 16 14 - s/ Rf a .:
OBRA: T anq u e de Torme ntas
Plaz a Clara Ca mp oamo r, Sanlúcar de Barramed a
PETICIONARIO: G ERENCIA M UNICIP AL DE SA NLÚCA R D E
BA RRA MEDA
Inic io/F in d e en sayo s: 05/0 2/20 10 / 05/02 /20 10
Página 1/1
Se rgi o Ram os Posada
Licen ciado en Ge ología
Re sponsable e nsayos f ísi cos
áre as de Ge ot e cni a (G T)
Jua n Ca rlo s Pá ez He r ná nde z
Ing e nie ro T é cnico Industria l
Dire cto r de La bo ra to rio
TIPO DE MU ESTR A: Ensayo Pe ne t rom ét ri co
IDEN TIFICACION: Arena s
FEC HA DE RE COGI DA : 26/01/ 2010
A LBA RA N MUESTRA FECH A A CTA
05/02/ 2010
6616 GT/41
A CTA OBR A
2
A CTA ANUA L
2010/3191
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LAB ORAT O RI O S COGESUR ® , S .L.- Laboratorio de Ensay os de Control de Cal idad de la Constr ucc ión Acredi tado po r l a Junta de An daluc ia
Areas de Acredi tación: EHC, EHA, GT C, GT L, VS F , AFC, AFH, ACH, A PH, AM C
Númer o de A cr editaci ón: LE1 03-CA08. BOJA 30/06/0 8 y BOJA 03/06/09
EN S A YO A CREDI T A DO
JU N T A DE A N DA LU CIA
PR OCEDE NCIA: Pl az a Cl ara Cam poam or
LAB OR ATORIO S COGESUR, S.L.
®
- Regis tro Mercanti l de Cádi z, Tomo 1861, Li bro 0, Foli o 29, Hoja ; CA-35478, C.I.F.: B-72.08 1.706
© L A B O R A T O R I O S C O G E S U R
®
. L A B O R A T O R I O D E C O N T R O L D E C A L I D A D
© L A B O R A T O R I O S C O G E S U R , L A B O R A T O R I O D E C O N T R O L D E C A LI D A D , C á d iz
47
PR U EBA C ONTINU A D E P ENETRACION
DIN A MICA SU PERP ESA DA , s/ n orm a UN E
103-801: 1994
GER E NCIA MU NICIPA L DE SAN LÚ CAR DE
B AR R AMEDA
C/ Bañ o s Nº 8
11540-San lúcar de B a r r ameda
Cadiz
Tipo: DP SH Re f. Ensayo : P-3 Cota aprox .: -0, 00 Fe cha eje cuci ón: 05/02/ 2010
0 3 5 8 10 13 15 18 20 23 25 2 8 30 33 35 38 40 43 45 48 50 5 3 55 58 60 63 65 68 70 73
0 m .
1 m .
2 m .
3 m .
4 m .
5 m .
6 m .
7 m .
8 m .
9 m .
10 m .
11 m .
12 m .
13 m .
14 m .
15 m .
16 m .
17 m .
18 m .
19 m .
20 m .
21 m .
010 0
Nº de golpes
Cota
Profun didad al ca n z ada: 1 0,40 m . CARA CT ERISTICA S EQU IPO DE PENET RA CION
Pes o de la m az a : 63 ,5 +/- 0 ,5 kg.
PU NT A Z A : CIL IN DRICA T ERMIN A DA EN FORM A CO NICA CON AN GU LO DE A T A QU E 90 º
DESTINATAR IO:
ACT A DE RES ULT ADOS
Exp te.: 16 14 - s/ Rf a .:
OBRA: T anq u e de Torme ntas
Plaz a Clara Campo a m or, Sanl úcar de Ba rrame da
PETICIONARIO: G ERENCIA M UNICIP AL DE SA NLÚCA R D E
BA RRA MEDA
Inic io/F in d e en sayo s: 05/0 2/20 10 / 05/02 /20 10
Página 1/1
Se rgi o Ram os Posada
Licen ciado en Ge ol ogía
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áre as de Ge ot e cni a (G T)
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Ing en ie ro Técni co Ind ustria l
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05/02/ 2010
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3
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2010/3192
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Areas de Acredi tación: EHC, EHA, GT C, GT L, VS F , AFC, AFH, ACH, A PH, AM C
Númer o de A cr editaci ón: LE1 03-CA08. BOJA 30/06/0 8 y BOJA 03/06/09
EN S A YO A CREDI T A DO
JU N T A DE A N DA LU CIA
PR OCEDE NCIA: Pl az a Cl ara Cam poam or
LAB OR ATORIO S COGESUR, S.L.
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- Regis tro Mercanti l de Cádi z, Tomo 1861, Li bro 0, Foli o 29, Hoja ; CA-35478, C.I.F.: B-72.08 1.706
© L A B O R A T O R I O S C O G E S U R
®
. L A B O R A T O R I O D E C O N T R O L D E C A L I D A D
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48
LABORATORIOS COGESUR®, S.L.- Laboratorio de Ensayos de Control de Calidad de la Construcción Acreditado por la Junta de Andaluc ía
Áreas de Acreditación: EHC, EHA, GTC, GTL, VSF, AFC, AFH , ACH, APH, AMC
Número de Acreditación: LE103-CA0 8. BOJA 30-06-08 y BOJA 03/06/09
ANEJO Nº3: ENSAYOS DE LABORATORIO
49
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
0
10
20
30
40
50
60
Ábaco de Casagrande
Lím ite líqui do
Índic e de pl as tic idad
L i n e a " A "
L in e a "U"
C H ú O H
C L ú O L
M L ú OL
M H ú O H
CL-ML
OB R A : T a n que d e T o r m e n ta s
Plaza Clar a C am poam or, S anl úcar d e B a r ra m e d a
PET ICIONA RIO: GERENCIA MU NICIPA L DE
SA NLÚ CA R DE BA RRAMED A
In ic io /F in d e e nsay o s : 02/02/ 2010 / 05/ 02/2010
TIPO DE MUE STRA: SPT
IDENTIFICACION: SPT-3 (7,00 -7,60 m )
PROCE DENCIA : Materi al pr ocede nte de Sondeo
ACT A DE RES UL TAD OS
Página 2/2
A LBA RA N MUESTRA FECH A A CTA
05/02/ 2010
6561 GT/45
A CTA OBR A
12
A CTA ANUA L
2010/3207
Los res ultados s ólo afectan a l as m uestras som etidas a ensay o.
Prohibi da la reproducc ión total o parc ial de este docum ento sin
la autori zación de Laboratorios Coges ur ®
Se rgi o Ram os Posada
Licen ciado en Ge ol ogía
Re sponsable e nsayos f ísi cos
áre as de Ge ot e cni a (G T)
Jua n Ca rlo s Pá ez He rná nde z
Ing en ie ro Técni co Ind ustria l
Dire cto r de La bo ra to rio
LAB ORAT O RI O S COGESUR ® , S .L.- Laboratorio de Ensay os de Control de Cal idad de la Constr ucc ión Acredi tado po r l a Junta de An daluc ia
Areas de Acredi tación: EHC, EHA, GT C, GT L, VS F , AFC, AFH, ACH, A PH, AM C
Númer o de A cr editaci ón: LE10 3-CA08. BOJA 30/06/0 8 y BOJA 03/06/09
EN S A YO A CREDI T A DO
JU N T A DE A N DA LU CIA
Coefic iente de uniform i dad
Coefic iente de concav i dad
Cu = D 60 /D 10
Cc = D 30 ²/( D 60 * D 1 0 )
8,62
1,13
LÍM ITES PO R EL M ÉTODO DE LA CUCHA RA DE CA SA GRA NDE S/UNE 103,1 03:94 y UNE 10 3,104:93
Lí mi te lí qui do
Lí mi te plás tic o
I ndi ce de plas tic idad
---
No plásti c o
No plásti c o
Clasificación del suelo
SM : Arena li mos a
Clasificación A A SHTO
Gr upo: A - 2-4 (0)
M ateri ales granulares . Grav a y ar ena arcil los a o li m osa
LAB OR ATORIO S COGESUR, S.L.
®
- Regis tro Mercanti l de Cád iz , Tomo 1861, Li bro 0, Foli o 29, Hoj a; CA-35478, C.I.F.: B -72.081.706
© L A B O R A T O R I O S C O G E S U R
®
. L A B O R A T O R I O D E C O N T R O L D E C A L I D A D
© L A B O R A T O R I O S C O G E S U R , L A B O R A T O R I O D E C O N T R O L D E C A L I D A D , C á d iz
62
DETER MINA C ION D EL CONT ENI DO EN
MA T ERIA ORGÁ NICA OXIDA BLE EN SU ELOS
POR EL M ETODO DEL P ERMA NGA NA T O
POT A S ICO, s/no r m a U NE 103204:93
GER E NCIA MU NICIPA L DE SAN LÚ CAR DE
B AR R AMEDA
C/ Bañ o s Nº 8
11540-San lúcar de Bar r am e da
Cadiz
DESTINATAR IO:
ACT A DE RES ULT ADOS
Exp te.: 16 14 - s/ Rf a .:
OBRA: T anq u e de Torme ntas
Plaz a Clara Ca mp oamo r, Sanlúcar de Barramed a
PETICIONARIO: G ERENCIA M UNICIP AL DE SA NLÚCA R D E
BA RRA MEDA
Inic io/F in d e en sayo s: 02/0 2/20 10 / 05/02 /20 10
Página 1/1
Christ ian Santana Vías
Licen ciado en Quím icas
Re sponsable e nsayos quím icos
áre as de Ge ot e cni a (G T)
Jua n Ca rlo s Pá ez He r ná nde z
Ing e nie ro T é cnico Industria l
Dire cto r de La bo ra to rio
TIPO DE MU ESTR A: SPT
IDEN TIFICACION: SPT-3 (7, 00-7,60m )
FEC HA DE RE COGI DA : 01/02/ 2010
A LBA RA N MUESTRA FECH A A CTA
05/02/ 2010
6561 GT/45
A CTA OBR A
13
A CTA ANUA L
2010/3208
Los res ultados s ólo afectan a l as m uestras som etidas a ensay o.
Prohibi da la reproducc ión total o parc ial de este docum ento sin
la autori zación de Laboratorios Coges ur ®
LAB ORAT O RI O S COGESUR ® , S .L.- Laboratorio de Ensay os de Control de Cal idad de la Constr ucc ión Acredi tado po r l a Junta de An daluc ia
Areas de Acredi tación: EHC, EHA, GT C, GT L, VS F , AFC, AFH, ACH, A PH, AM C
Númer o de A cr editaci ón: LE1 03-CA08. BOJA 30/06/0 8 y BOJA 03/06/09
EN S A YO A CREDI T A DO
JU N T A DE A N DA LU CIA
PR OCEDE NCIA: Mate ri al proce de nt e de Sonde o
DET ERMINACION DEL CONT ENIDO EN MAT ERIA ORGÁNICA S/UNE 1032 04:93
CONTE NIDO EN MATE RIA O RGÁNICA % 0,07
LAB OR ATORIO S COGESUR, S.L.
®
- Regis tro Mercanti l de Cádi z, Tomo 1861, Li bro 0, Foli o 29, Hoja ; CA-35478, C.I.F.: B-72.08 1.706
© L A B O R A T O R I O S C O G E S U R
®
. L A B O R A T O R I O D E C O N T R O L D E C A L I D A D
© L A B O R A T O R I O S C O G E S U R , L A B O R A T O R I O D E C O N T R O L D E C A LI D A D , C á d iz
63
IDEN T IFICA CION DE S U ELOS:
GRA NU LOMET RIA DE S U ELOS POR
T A MIZA DO, DET ERMINA CION DE LOS LIMITES
DE A T T ERBERG Y CLA SIF ICA CION DE S U ELOS
U . S. C.S . y AA S HT O, s/no rm a U NE 103101:95; UN E
103103/94; UN E 103104/93; ASTM D 2487-00
GER E NCIA MU NICIPA L DE SAN LÚ CAR DE
B AR R AMEDA
C/ Bañ o s Nº 8
11540-San lúcar de Bar r am e da
Cadiz
0.0 5
0.07
0.1
0.2 0.3 0.4
0.5
0.7
1
2 3 4
5
7
10
20 30 40
50
70
100
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
100
90
80
70
60
50
40
30
20
10
0
1 25
1 00
8 0
6 3
5 0
4 0
3 1. 5
2 5
2 0
1 6
1 2. 5
1 0
8
6 . 3
5
4
2 . 5
2
1 . 6
1
0 . 63
0 . 5
0 . 25
0 . 16
0 . 12 5
0 . 06 3
Curva g ranu lométrica
T am año de las partí c ulas ( m m)
% que pasa
% retenido
DESTINATAR IO:
ACT A DE RES ULT ADOS
Exp te.: 16 14 - s/ Rf a .:
OBRA: T anq u e de Torme ntas
Plaz a Clara Campo a m or, Sanl úcar de Ba rrame da
PETICIONARIO: G ERENCIA M UNICIP AL DE SA NLÚCA R D E
BA RRA MEDA
Inic io/F in d e en sayo s: 02/0 2/20 10 / 05/02 /20 10
Página 1/2
Se rgi o Ram os Posada
Licen ciado en Ge ol ogía
Re sponsable e nsayos f ísi cos
áre as de Ge ot e cni a (G T)
Jua n Ca rlo s Pá ez He rná nde z
Ing en ie ro Técni co Ind ustria l
Dire cto r de La bo ra to rio
TIPO DE MU ESTR A: SPT
IDEN TIFICACION: SPT-4 (10, 00-10,60m )
FEC HA DE RE COG IDA: 01/ 02/2010
A LBA RA N MUESTRA FECH A A CTA
05/02/ 2010
6561 GT/46
A CTA OBR A
14
A CTA ANUA L
2010/3209
Los res ultados s ólo afectan a l as m uestras som etidas a ensay o.
Prohibi da la reproducc ión total o parc ial de este docum ento sin
la autori zación de Laboratorios Coges ur ®
LAB ORAT O RI O S COGESUR ® , S .L.- Laboratorio de Ensay os de Control de Cal idad de la Constr ucc ión Acredi tado po r l a Junta de An daluc ia
Areas de Acredi tación: EHC, EHA, GT C, GT L, VS F , AFC, AFH, ACH, A PH, AM C
Númer o de A cr editaci ón: LE1 03-CA08. BOJA 30/06/0 8 y BOJA 03/06/09
EN S A YO A CREDI T A DO
JU N T A DE A N DA LU CIA
PR OCEDE NCIA: Mate ri al proce de nt e de Sonde o
T am iz (m m )
Pasa (%)
100
100
80
100
63
100
50
100
40
100
25
100
20
100
12,5
100
10
100
6,3
99
5
99
2
99
0,63
96
0,4
80
0,16
27
0,08
22,0
GRANULOM ET RI A DE SUE LOS POR T AM IZADO, UNE 10 3101:199 5
LAB OR ATORIO S COGESUR, S.L.
®
- Regis tro Mercanti l de Cád iz , Tomo 1861, Li bro 0, Foli o 29, Hoj a; CA-35478, C.I. F.: B-72.081.706
© L A B O R A T O R I O S C O G E S U R
®
. L A B O R A T O R I O D E C O N T R O L D E C A L I D A D
© L A B O R A T O R I O S C O G E S U R , L A B O R A T O R I O D E C O N TR O L D E C A LI D A D , C á di z
64
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
0
10
20
30
40
50
60
Ábaco de Casagrande
Lím ite líqui do
Índic e de pl as tic idad
L i n e a " A "
L in e a "U"
C H ú O H
C L ú O L
M L ú OL
M H ú O H
CL-ML
OB R A : T a n que d e T o r m e n ta s
Plaza Clar a C am poam or, S anl úcar d e B a r ra m e d a
PET ICIONA RIO: GERENCIA MU NICIPA L DE
SA NLÚ CA R DE BA RRAMED A
In ic io /F in d e e nsay o s : 02/02/ 2010 / 05/ 02/2010
TIPO DE MUE STRA: SPT
IDENTIFICACION: SPT-4 (10,0 0-10 ,60m )
PROCE DENCIA : Materi al pr ocede nte de Sondeo
ACT A DE RES UL TAD OS
Página 2/2
A LBA RA N MUESTRA FECH A A CTA
05/02/ 2010
6561 GT/46
A CTA OBR A
14
A CTA ANUA L
2010/3209
Los res ultados s ólo afectan a l as m uestras som etidas a ensay o.
Prohibi da la reproducc ión total o parc ial de este docum ento sin
la autori zación de Laboratorios Coges ur ®
Se rgi o Ram os Posada
Licen ciado en Ge ología
Re sponsable e nsayos f ísi cos
áre as de Ge ot e cni a (G T)
Jua n Ca rlo s Pá ez He r ná nde z
Ing e nie ro T é cnico Industria l
Dire cto r de La bo ra to rio
LAB ORAT O RI O S COGESUR ® , S .L.- Laboratorio de Ensay os de Control de Cal idad de la Constr ucc ión Acredi tado po r l a Junta de An daluc ia
Areas de Acredi tación: EHC, EHA, GT C, GT L, VS F , AFC, AFH, ACH, A PH, AM C
Númer o de A cr editaci ón: LE1 03-CA08. BOJA 30/06/0 8 y BOJA 03/06/09
EN S A YO A CREDI T A DO
JU N T A DE A N DA LU CIA
Coefic iente de uniform i dad
Coefic iente de concav i dad
Cu = D 6 0 /D 10
Cc = D 30 ²/( D 60 * D 1 0 )
8,48
2,63
LÍM ITES PO R EL M ÉTODO DE LA CUCHA RA DE CA SA GRA NDE S/UNE 103,1 03:94 y UNE 10 3,104:93
Lí mi te lí qui do
Lí mi te plás tic o
I ndi ce de plas tic idad
---
No plásti c o
No plásti c o
Clasificación del suelo
SM : Arena li mos a
Clasificación A A SHTO
Gr upo: A - 2-4 (0)
M ateri ales granulares . Grav a y ar ena arcil los a o li m osa
LAB OR ATORIO S COGESUR, S.L.
®
- Regis tro Mercanti l de Cád iz , Tomo 1861, Li bro 0, Foli o 29, Hoj a; CA-35478, C.I.F.: B -72.081.706
© L A B O R A T O R I O S C O G E S U R
®
. L A B O R A T O R I O D E C O N T R O L D E C A L I D A D
© L A B O R A T O R I O S C O G E S U R , L A B O R A T O R I O D E C O N T R O L D E C A L I D A D , C á d iz
65
LABORATORIOS COGESUR®, S.L.- Laboratorio de Ensayos de Control de Calidad de la Construcción Acreditado por la Junta de Andaluc ía
Áreas de Acreditación: EHC, EHA, GTC, GTL, VSF, AFC, AFH , ACH, APH, AMC
Número de Acreditación: LE103-CA0 8. BOJA 30-06-08 y BOJA 03/06/09
ANEJO Nº4: COLUMNA EST ATIGRÁFICA DE
LOS SONDEOS DE RECONOCIMIENTO
66
W HL Ph Triaxial (4b) Consolid.
edómetro
HOJA: 1 de 1
5
ENSAYOS PARA LA CLASIFICACIÓN DE LAS MUESTRAS DE SUELO OTROS ENSAYOS
% Testigo
Corte directo ( 4a)
15,0m de PVC ranurado para seguimiento del nivel freático. EMPRESA QUE REALIZA LOS ENSAYOS DE LABORATORIO: LABORATORIOS COGESUR, S.L.
SUPERVISOR DE CAMPO: SERGIO RAMOS POSADA
EMPRESA QUE REALIZA EL SONDEO: LABORATORIOS COGESUR, S.L.
MAQUINARIA: CAJAS PORTA
TESTIGOS:
SONDA ROLATEC M- 76 A
INTRUMENTACIÓN EN EL SONDEO: (Si/ No, metros y tipo).
OBSERVACIONES:
COTA DE INICIO: 0,00m (Parcela)
LOCALIDAD Sanlúcar de Brrda. (Cádiz)
LOCALIZACIÓN DEL SONDEO: Ver Plano
DESCRIPCIÓN DEL TESTIGO
GEÓLOGO REDACTOR: SERGIO RAMOS POSADA
SUPERVISOR DEL LABORATORIO: SERGIO RAMOS POSADA
EN SONDEO
CÁLCULOS Y MEDIDAS
TÉCNICO DEL LABORATORIO: SANTIAGO CARRERO
EN TESTIGO EN EL TESTIGO GRANULOMETRÍA Lím. de Atterb.
ENSAYOS REALIZADOS IN SITU
Densidad Anál. quím.
Compres
Clasificación de
W
HL
Ph
Arcilla Limo Bloq.
(>60mm) LL LP IP Dsc Dap Sulf SS MO B-G Cc Cv
20%
40%
60%
80%
100%
Alterada
Inalterada
TP
SPT
Tipo (LE/LL/O)
K (cm/s)
< 0,002 mm
0,08 a 0,00 2 mm
Tamiz 2 UNE
Tamiz 0,4 UNE
Tamiz 0,08 UNE
Tamiz 20 UNE
Tamiz 60 UNE
Tamiz 100 UNE
Límite líquid o
Límite plástico
Índice de pla sticid.
Seca (g/cm 3 )
Aparente (g/cm 3 )
(SO 4 ) -2 (mg/Kg)
Sales solubles (%)
Mater. orgánica (%)
Bauman-Gully (ml/Kg)
USCS
AASHTO
I.G.
qu (Mpa)
Deformación (mm)
Índ. compresión
Coef. consol (cm 2 /
s
1
,
00
1
,
60
-1,80
2
,
00
2
,
60
4
,
00
4
,
60
Arena limosa arananjada-
amarillenta, conn indicios de
material de origen antrópico
5-5-8-10
6-14-15-20
1,00
Arenas limosas ocre
anaranjados
( )
Tipo
6-11-17-22
edómetr
o
Rozam. Inter. (a/e) (º)
Tipo
Cohesión (a/e). (Mpa)
Buzamiento (º)
Grava
(2 a 60 mm)
Colapso (%)
Vane test (Mpa)
Penetrómetro
de bolsillo (Mpa )
RQD
Humedad (%)
Hinchamiento lib re (%)
Nspt
Meteorización
Columna
estratigráfica
Descripción litológica (1b)
% Testigo
recuperado Muestras
(
)
Pres. hincham. (Kpa s )
4,0
2,0
3,0
Profundidad (m)
1,0
Permeabilid. Arena
(0,08 a 2 mm)
Profundidad del
nivel freático (m)
Tipo de rell eno
Rozam. Inter. (a/e) (º)
q
Compres.
simple.
Profundidad de la
capa (m)
Espesor capa (m)
Clasificación de
suelo
Cohesión (a/e). (Mpa)
0,0
4,10
A
renas medias-gruesas, con
abundante gravilla cuarzosa
y nódulos cementados
areniscosos dispersos A
100 93 10,4 - 5,0
0
0
- NP 1,692 1,981 0,03 0,05 SP-SM 0 17,04
- - NP SP-SM A-3
SW-SM A-3 0,07
A-2-4
99 93 4,9
0,28
83 60 10,0 - -
1,50
2,50
1,00
0,03 2,0 NP
7
,
00
7
,
60
10
,
00
10
,
60
7,0
5,0
8,0
9,0
3-5-6-6
6,0
6,60
aren
i
scosos
di
spersos.
A
muro se torna algo arcillosa
23 - - NP 0 SM A-2-4
1,70
8,30
3,0 0,15 0,03
Arena , a tramos, algo
arcillosa gris oscura a negra,
con abundantes restos de
conchas de organismos
marinos.
92 72
10,0 12-18-25-
29 99 80
11,0
0 22 - - NP SM A-2-4
14
,
40
15
,
00
EXPEDIENT
E
PROYECT
O
TANQUE DE TORMENTAS. PLAZA CLARA CAMPOAMOR. SANLÚCAR DE BRRDA. (CÁDIZ) SR-1
PETICIONARIO: FECHA DESIGNACI
ÓN
GERENCIA MUNICIPAL DE SANLÚCAR DE
BARRAMEDA 28/01/2010 1614/10
15,0
Arenas cuarzosas, con una
tonalidad anaranjada
intensa
12,0
13,0
14,0
14-16-28-
33
6,70
15,0
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LABORATORIOS COGESUR®, S.L.- Laboratorio de Ensayos de Control de Calidad de la Construcción Acreditado por la Junta de Andaluc ía
Áreas de Acreditación: EHC, EHA, GTC, GTL, VSF, AFC, AFH , ACH, APH, AMC
Número de Acreditación: LE103-CA0 8. BOJA 30-06-08 y BOJA 03/06/09
ANEJO Nº5: REPORTAJE FOTOGRÁFI CO
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!
LABORATORIOS ! COGESUR®, ! S.L . "! Laboratorio ! de ! Ensay os ! de ! Control ! de ! Calidad ! de ! la ! Construcción ! Acreditado ! por ! la ! Junta ! de ! An dalucía !
Áreas ! de ! Acreditaci ón: ! EHC, ! EHA, ! GTC, ! GTL, ! VSF, ! AFC, ! AFH, ! ACH, ! APH , ! AMC !
Número ! de ! Acreditación: ! LE103 " CA08. ! BOJA ! 30 " 06 " 08 ! y ! BOJA ! 03/06/09 !
!
!
!
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!
LABORATORIOS ! COGESUR®, ! S.L. "! Laboratorio ! de ! Ensayos ! de ! C ontrol ! de ! Calidad ! d e ! la ! Construcción ! Acreditado ! por ! la ! Junta ! de ! An dalucía !
Áreas ! de ! Acreditaci ón: ! EHC, ! EHA, ! GTC, ! GTL, ! VSF, ! AFC, ! AFH, ! ACH, ! APH , ! AMC !
Número ! de ! Acreditación: ! LE103 " CA08. ! BOJA ! 30 " 06 " 08 ! y ! BOJA ! 03/06/09 !
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!
! Sondeo ! de ! Reconocimiento !
!
! Ensayo ! Penetrométrico ! P " 1 !
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LABORATORIOS ! COGESUR®, ! S.L . "! Laboratorio ! de ! Ensay os ! de ! Control ! de ! Calidad ! de ! la ! Construcción ! Acreditado ! por ! la ! Junta ! de ! An dalucía !
Áreas ! de ! Acreditaci ón: ! EHC, ! EHA, ! GTC, ! GTL, ! VSF, ! AFC, ! AFH, ! ACH, ! APH , ! AMC !
Número ! de ! Acreditación: ! LE103 " CA08. ! BOJA ! 30 " 06 " 08 ! y ! BOJA ! 03/06/09 !
!
Ensayo ! Penetrométrico ! P " 2 !
!
!
Ensayo ! Penetrométrico ! P " 3 !
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LABORATORIOS ! COGESUR®, ! S.L. "! Laboratorio ! de ! Ensayos ! de ! C ontrol ! de ! Calidad ! d e ! la ! Construcción ! Acreditado ! por ! la ! Junta ! de ! An dalucía !
Áreas ! de ! Acreditaci ón: ! EHC, ! EHA, ! GTC, ! GTL, ! VSF, ! AFC, ! AFH, ! ACH, ! APH , ! AMC !
Número ! de ! Acreditación: ! LE103 " CA08. ! BOJA ! 30 " 06 " 08 ! y ! BOJA ! 03/06/09 !
!
!
!
SR " 1, ! Caja ! 1 !
!
!
SR " 1, ! Caja ! 2 !
!
!
! ! SR " 1, ! Caja ! 3 !
! !
72
!
LABORATORIOS ! COGESUR®, ! S.L . "! Laboratorio ! de ! Ensay os ! de ! Control ! de ! Calidad ! de ! la ! Construcción ! Acreditado ! por ! la ! Junta ! de ! An dalucía !
Áreas ! de ! Acreditaci ón: ! EHC, ! EHA, ! GTC, ! GTL, ! VSF, ! AFC, ! AFH, ! ACH, ! APH , ! AMC !
Número ! de ! Acreditación: ! LE103 " CA08. ! BOJA ! 30 " 06 " 08 ! y ! BOJA ! 03/06/09 !
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!
!
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SR " 1, ! Caja ! 4 !
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SR " 1, ! Caja ! 5 !
!
!
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LABORATORIOS COGESUR®, S.L.- Laboratorio de Ensayos de Control de Calidad de la Construcción Acreditad o por la Junta de Andalucía
Áreas de Acreditación: EHC, EHA, GTC, GTL, VSF, AFC, AFH, ACH, APH, AMC
Número de Acreditación: LE103-CA08. BOJA 30-06-08 y BOJA 03/06/09
ANEJO Nº6: RESUMEN Y CONCLUSIONES
REFERENCIAS DEL PROYECT O
EXPEDIENT E Nº 1614/10
CLIENT E
OBR A Tanque de Tormentas
LOCALIDAD SANLÚCAR DE BARRAMEDA (CÁDI Z).
CARACTERÍS TI CAS GEOTÉCNICAS
NIVELE S
GEOTÉCNICOS
Nivel geotécnicoº1: Depósitos Dunares Holocenos.
Nivel geotécnico nº 2: Depósitos fluvio-marinos
Nivel geotécnico nº 3: Arenas cuarzosas.
AGRESIVIDAD SUELO No Presenta
NIVEL FREÁTICO Se detecta capa freática a -1.80m de profundidad.
AGRESIVIDAD NIVEL
FREÁTICO Agresividad Débil al hormigón por Sulfatos.
RECOMENDACIONES DE CIMENTACIÓN
TIPO DE CIMENTACIÓN Losa Armada.
NIVEL GEOTÉCNICO DE
DESPLANT E Nivel nº2: Depósitos fluvio-marinos.
TENSIÓN ADMISIBLE 1.0Kg/cm 2 .
ASIENTOS ESTIMADOS No se prevén, cimentación compensada.
MÓDULO DE BALASTO K s =11760 KN/m 3
74
LABORATORIOS COGESUR, S.L.
C/Forja, nº 21. Plgn. Ind. El Palmar.
C.P.11500. El Puerto de Sta. María (Cádiz)
TLFNS: 956 861 729 ; FAX: 956 861 730
WEB: www.cogesur.es
75
15 de septie m bre de 2 015
[ [PR OYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE UN TANQUE DE TORMENTA SANLÚCAR DE BA RRAMEDA] ]
PROYECTO DE CONSTRUCC I ÓN DE UN T ANQUE DE TORMEN T A EN SA N LÚ CAR DE BARR AMEDA
Autor: Albert Mo nclúsAba dal
ANEJO 05 – CLIMATOLOGÍA E HIDROLOGÍA
15 de septie m bre de 2 015
[ [PR OYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE UN TANQUE DE TORMENTA SANLÚCAR DE BA RRAMEDA] ]
|
ANEJO 05. C
LIMATO LOGÍA E HIDR OLOGÍA
1
ANEJO 05 – CL IMATOLOGÍA E HIDROLOGÍA
1. INTRODUCCIÓN ......... ....... ....... ....... .............. ....... ....... ....... ........ ....... ................ ........ ....... ....... ....... ........ .......... 2
1.1 Objeto: ... ........ ....... ....... ....... ............... ....... ....... ....... ........ ....... ................ ........ ....... ....... ....... ....... ............. 2
1.2 Normativa apli cable y otras publ icaciones al efecto: ......... ....... ........ ....... ....... ............... ....... ........ ....... .. 2
2. CLIMATOLOGÍA ............. ....... ....... ....... . ..... ....... ....... ....... ........ ....... ....... ... ..... ....... ........ ....... ....... ....... ....... ... ..... . 2
2.1 Datos climatol ó gicos utiliz ados: . ....... ............ ....... ........ ....... ....... ....... ....... .. ...... ........ ....... ....... ....... ........ .. 2
2.1.1 ESTACIONES M ETEORO L ÓGIC AS CONSIDERA DAS .............. ....... ....... ....... ....... ........ ................ ....... . 2
2.2 Estudio pluvio m étrico: ............ ....... ............. ........ ....... ....... ....... ....... ................. ....... ....... ........ ....... ....... ... 2
2.2.1 PRECIPITACIÓN M ÁXIMA DIARIA ANUAL ....... ........ ....... ....... ....... ........ ....... ....... ................. ....... ...... 3
2.2.2 ANÁLISIS ESTADÍSTICO ............ ....... ............. ....... ....... ........ ....... ....... ................. ....... ....... ....... ....... ... 3
2.2.3 MÉTODO DEL MINISTERIO DE FOMENT O ........ ........... ........ ....... ....... ....... ....... ................. ....... ....... . 5
2.2.4 REPARTO ESPACIA L DE LA PRECI P ITACIÓN ............ ....... ........ ....... ....... ....... ....... .... ..... ....... ....... ....... 6
2.2.5 RESUMEN Y C ONCLUSIONE S ..... ....... ....... ............ ....... ........ ....... ....... ....... ................. ....... ....... ....... .. 7
3. HIDROLOGÍA .. ....... ....... ....... ........ .............. ....... ....... ....... ........ ....... ................ ........ ....... ....... ....... ....... ............... 7
3.1 Caracterización de las cuencas de aportaci ó n ......... ....... ....... ........ ....... ....... ....... . ....... ........ ....... ....... ...... 7
3.1.1 DELIMITACIÓN DE LAS CUE NCAS ...... ....... ........... ....... ........ ....... ....... ....... ................. ....... ....... ........ . 7
3.1.2 usos del suel o y numer o SCS ....... ....... ............ ....... ....... ........ ....... ....... ................. ....... ....... ....... ....... 9
3.1.3 Ancho de las cuenca s ...... ....... ....... ............ ........ ....... ....... ....... ....... ................. ....... ....... ........ ....... .. 1 1
3.1.4 Pendiente media de las cu encas ..... ....... ........... ....... ....... ....... ........ ....... ................ ........ ....... ....... .. 1 1
3.2 Cálculo de la t ormenta de pro yect o: .............. ........ ....... ....... ....... ....... ........ ................ ....... ........ ....... .... 11
4. Modelo de la r ed de sanea m ient o ............. ........... ....... ....... ........ ....... ....... ................. ....... ....... ....... ....... ....... 11
4.1 Descripción del software ut ilizado ......... ........... ....... ....... ........ ....... ....... ................. ....... ....... ....... ....... ... 1 2
4.2 Descripción del modelo de la red actual de Sanea miento... ....... ....... ....... ........ ....... ............... ....... ....... 12
4.3 Descripción del modelo co n nuevas mejoras y nu evo tanque de tor m enta ............ ........ ....... ............. 15
15 de septie m bre de 2 015
[ [PR OYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE UN TANQUE DE TORMENTA SANLÚCAR DE BA RRAMEDA] ]
|
ANEJO 05. C
LIMATO LOGÍA E HIDR OLOGÍA
2
1. INTRODUCCIÓ N
1.1 Objeto :
La finalidad principal de los Estudios Hidrológic o s en este proyecto es la determinación de la avenida de
diseño, requerida para el dimensionamient o del tanque de tormenta y de las distintas infraestructur as
necesarias. El o bj eto del presente Estudio es pr e decir los caud ales máximos de avenida, en los colectores de
evacuación de pluviales de la zo na en cuestión.
Para poder r ealizar estos e st udios es necesari o seguir la siguiente m etod ología:
• Estudio climá t ico de la z o n a en cuestión.
• Determinación de la s precipitacione s máxi mas anuales en 24 h, correspon dientes a diferentes
periodos de retorno mediante el doc u m ento “M áxim as lluvias diarias en la Espa la Pe ninsul ar (1999) ”
y e l estudio estadístico de las precipita ciones registrad as en la e stación meteorológica m ás cercana ,
en este caso se han obteni do los datos de la propia es t ación d e Sanlúcar de Barrameda.
• Determinación d e los distintos valores del nú mero de curv a de las cuencas seg ún la clasificaci ó n del
SCS, asignación de la preci pitació n obtenida anterior m ente y determinación de los caudales de diseño
a desaguar por la cuenca.
• Modelización de la red media nte un software e specializ ado en redes de san eamiento.
1.2 Normat i va aplicable y ot ras pub licaciones al efe cto:
Los document os y publicaci o nes consultada s para la re alización del present e anejo han sid o los siguient es:
• “Máximas lluvias diar ias en la España Peninsu lar (1999)”. Con esta publi cación, la Dirección general de
Carreteras proporciona de forma directa y para toda la Península, los datos de precipitación máxi ma a
24 horas para un cierto periodo de regreso. De esta forma, se simplifica el tratami ento de largas
series de precipita cio n es proporcionad as por estaciones meteorológicas.
• Instrucción de Carreteras 5.2-IC. “Drenaje Sup erficial”.
• Sede electr ó nica de A emet, para buscar l o s datos plu v i ométricos necesa rio s.
2. CLIMATOLOG Í A
2.1 Dato s climatológ icos utiliz ados:
Se trabajará con dat os repr esentativos que se obtendrán a trav és de las Redes de Estaciones Meteor o lógicas
establecidas por la AE MET (Agencia Estatal de Meteorología). Los datos deberán estar comprendidos den t r o
del área de influen cia de la cuenca hidrográfica correspondiente, y deberán cu m plir el doble re quisit o de
presentar un rep arto espacial uniforme y lo m ás co mpleto posible d entro de la cuenca, y con series de dat os
lo suficientemente largas y consistentes com o para obtener un correcto comporta m iento estadístic o de las
variables utiliz adas.
2.1.1 ESTACIONES ME TEORO LÓGICAS CONSIDERA DAS
2.1.1.1 Relaci ó n de estaciones met eo rológica s de la zona :
En est e apartado se r elacionarán todas las est a ciones meteorológicas cercanas a las cuencas e n estud io
presentándose un plano la situación de las estaciones.
Los datos de las Estaciones consultadas se pued en o bs e rvar en la siguient e tabla extraída de AE M ET, dónde se
muestra las estaci o nes q ue se en cuentran a m enos de 10 km de distancia d e Sanlú car de Barram eda.
Indic.
Nombre
Provincia
Fec.Ini
Fec.Fin
Años C.
UTM X
UTM Y
5906 SANLUCA R BARRAMEDA (IN M) CADIZ 1903 2012 30 201097 4075366
5905A SANLUCAR BAR RAMEDA (BA JO GUIA ) C ADIZ 2005 2015 8 201554 4076645
5906A SANLUCAR BAR RAMEDA (I. TECNICO) CADIZ 1957 1977 7 200571 4075230
5906I SANLUCAR BAR RAMEDA (C.D E A.) CADIZ 1986 2011 8 201207 4074961
5905I SANLUCAR BAR RAMEDA (SV.P LAGAS) CADIZ 1971 1979 5 200042 4074323
5905 SANLUCA R BARRAMEDA ( BON ANZA) CADIZ 1957 1966 7 206370 4077807
5906O CH IPIONA (ESC. C APACITACIO N) CADIZ 1983 2015 22 196393 4072536
5906X CHIPIONA, E CA CADIZ 2008 2015 6 196393 4072536
5859E ALMONTE (MA RISMILLAS) HUELVA 1984 2001 6 199214 4082532
5859 ALMONTE (BETALENGU A) HUELVA 1959 1978 0 199090 4082536
5908 CHIPION A (S.E.A.) CADIZ 1955 1983 7 192964 4070870
5907 CHIPION A (FARO) CADIZ 1916 1965 5 192608 4071346
2.1.1.2 Selecci ó n de estaci o nes meteorol ó gicas válida s:
De manera general, se eliminarán aquellas estaciones que presenten un númer o de añ os hidr oló gi c os
completos inferi o r a 2 0 así co mo las que present en seri es muy antiguas.
Para el análisis de la consistencia de los da tos pluvi ométricos se estudiará la posible existencia de errores en
las series de da t os de cada estación selecci onada.
Una v ez realizado el análisis de los datos se puede observar que solo 2 de las 12 estaciones climatol ógicas
cercanas cu mplen el requi sito de disp oner de un nú mero de años hidr ológicos sup erior a 20. Al disp oner de
una estación e n la pr opia población de Sanlúcar de Barrameda con da t os suficientes, se trabajará con los
datos de dicha est a ción. An alizando los dato s se ha determinado usar la última serie completa de 23 años
(1989-1990 a 2 011-20 12).
Se puede obser v ar en la ta bla siguiente las carac terísticas de la esta ción mete orológica e scogida:
Indic.
Nombre
Provincia
Fec.Ini
Fec.Fin
Años C.
UTM X
UTM Y
5906 SANLUCA R BARRAMEDA (IN M) CADIZ 1903 2012 30 201097 4075366
2.2 Estudio plu vi omét r ico:
En el estudio climático, se han reco gido datos disponibles de las estaciones climatol ógicas pr oce dent es de la
Agencia Estatal de Meteorología del Ministerio de Medio Ambiente. Como prin cipal criterio, se han tomado
estaciones cercanas a l a zona de proyecto. Partiend o de qu e hay una estación en Sanlúcar de Barrameda, no
ha sido necesaria la utiliz ac ión de otras estaciones para comparar los resultad os. Simplemente se han
15 de septie mbre de 2015
[ [PR OYECT O DE C ONSTRUCCIÓN DE UN TANQUE DE TORMENTA SANLÚCAR DE BARRAMEDA] ]
|
ANEJO 05. C
LIMATO LOGÍA E HIDROLO GÍA
3
comparado los r esultados de los ajustes realizados con los obtenidos p or el docum ento “Máximas llu vias
diarias en la Esp aña Penins ular (199 9)”.
2.2.1 PRECIPITACIÓN MÁXIMA DIARIA AN UAL
El tratami ento que se ha dado a los datos recopilad os comienza con la obtenc ión de la precipitaci ón anual
máxima en 24 h oras, par tien do de los dat os diarios de lluvias de 07h a 07h. Para e llo, se deben obtener los
máximos valores mensuales y seguida mente los m áxim os v alore s anuales, tenien do en cuenta que pued en
existir años que no sean re presentati vos debido a la fal ta de datos.
A continuación se incluy ela lista, para la estación meteorol ógica represe ntativa, de los valores d e
precipitación má xima de 2 4 horas en cad a año compl eto:
5906 Sanlúcar de Bar rameda N 23
Año Precipitacione s máximas
diarias anuales
Precipitacione s máximas
diarias anuales ordena das
Precipitacione s máximas d iarias
anua les ordenada s (mm)
1989-1990 84 1 126,2
1990-1991 67,6 2 92,1
1991-1992 92,1 3 84
1992-1993 34,6 4 73,7
1993-1994 25,5 5 67,6
1994-1995 34,5 6 63,5
1995-1996 35,3 7 58,2
1996-1997 63,5 8 56,1
1997-1998 42,3 9 55,5
1998-1999 51,3 10 5 5,1
1999-2000 55,5 11 5 1,3
2000-2001 40,7 12 5 0,4
2001-2002 30,7 13 4 2,3
2002-2003 56,1 14 4 0,7
2003-2004 73,7 15 40
2004-2005 28,7 16 3 8,6
2005-2006 38,6 17 3 6,1
2006-2007 55,1 18 3 5,3
2007-2008 50,4 19 3 4,6
2008-2009 126,2 20 3 4,5
2009-2010 58,2 21 3 0,7
2010-2011 36,1 22 2 8,7
2011-2012 40 23 2 5,5
2.2.2 ANÁLISI S ESTADÍSTICO
Se extrapolará, para cada estación mete orológica, la precipitación máxi ma d e 24 horas para los periodos de
retorno de 2.33, 5,10, 25, 50, 10 0, 200, 5 00 y m edia nte ajuste estadístico de lo s datos de precipitaciones
máximas registrad as. El aju ste estadístico de valor es extremos se abordará mediante las fu nciones de
distribución de Gumbel, SQRT-ETmá x y Log-Pearson III, que se describen a continuación. Ade más se han
realizado d os pru ebaspara evaluar si un conjunto de datos es una muestra ind ependien te de la dis tribución
elegida. En la teoría estadística, las pruebas de bondad de ajuste más conocidas s on la correlación de Pearson
X
2
y la prueba de K olmogorov – Smirnov, las cua les también s e describen a c ontinu ación.
En el apénd ice 1 se muestr an los resultados de l os análisi s estadísticos efectuad os:
2.2.2.1 Aju ste Gumbel:
A La dis tribución de frecue ncias de Gumbel ha venido siendo utilizada con buen os resultados en e l est udio de
frecuencias de valores extrem os de v ariables meteorológicas, e ntre ellas a las precip itaciones máximas en 24
horas.
La función de distrib ución de la variable ale atoria, ξ, con distrib ución de Gu mbel es:
dónde:
x es el valor de la variable, en nuestr o caso el valor de la P24h.
F(x) es la pr obabilidad de q ue un val or extremo sea inf erior a x.
α y u paráme tros que se de ben ajustar en cada caso.
En primer lugar, se o rdenan los valores de la serie en orden crecient e y se les asigna una frecuencia de no
ocurrencia a cada un o de e llos de valor:
: 1
1
dónde n es el número de o rden que le co rresponde e n la serie ordenada y N el número de e lement os de la
serie.
Se demuestra matemática mente que l os valores:
! "
!
# $ % !
! "
Una v ez calcularos los parámetros corresp ondientes se puede calcular e l valor para todos los periodos de
retorno aisland o el valor d e la variable de la fu nción d e Gumbell.
2.2.2.2 Aju ste LOG PEARSON III :
La distribución Log-Pears on T ipo III describe la dist ribución de la probabilidad de ocurrencia de un evento
determinado en un proceso de P oisson. Cuando la población d e lo s acontecimientos presenta un ses go
positivo, los datos suelen ser transformados a log aritmos y la distribución se llama distrib ución de Log
Pearson Tipo III.
15 de septie mbre de 2015
[ [PR OYECT O DE C ONSTRUCCIÓN DE UN TANQUE DE TORMENTA SANLÚCAR DE BARRAMEDA] ]
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ANEJO 05. C
LIMATO LOGÍA E HIDROLO GÍA
4
Al igual que para el ajuste de Gumbell, en primer lugar, se ordenan los valores de la serie en orden creciente y
se les asigna un a frecuenci a de no ocur rencia a cada u no de ellos de valor:
: 1
1
&
'
$
' (
)*+
Γ-
Dónde:
Y = log(x).
Γ(β)=funci ón.
Β, λ y ε son los parámetros de forma, esc ala y posición respectivamente y que responden a las
siguientes fór mulas:
./
1 2!
123 4
5
6log :
123 ;
5
- 2
./
<
& !
123 ;
= -
:
123 ;
!
123 ;
= -
Dónde:
:
123 ;
es la media d e los valores y=log(x)
!
123 ;
es la desviación típica de l os valores y=log(x )
Cs es el coefici ente de asim etría
n es el número d e datos de la muestra.
Sin embargo, al no ser la función de densidad de esta di stribución integrab le, el cál culo del valor dela
precipitación para un periodo de retorno co nsiderado se re suelve po r métodos paramétric ospropuest os por
Ven Te Chow.
log >? :
123 ;
@ !
123 ;
Dónde:
A t= Factor d e Frecuencia, para distintos perí odos de retorn o en función d el coeficiente d easimetría.
A t = B + ( B
2
– 1)k + (0.333( B
3
− 6 · B )k
2
− ( B
2
− 1) @
3
+ ( B · @
4
) + (0.33 · @
5
)
( CDDE FGD ) = (ln ( ?
2
))
2
B CDD FD / EáGD 2,515517 0.802853 0,010328
<
1 1,4 32788 0,189269
<
0,001308
5
k = Cs /6.
Una ve z obtenidos todos los coeficientes pertinent es, ya se puede determinar la precipitación para cualquier
periodo de r etorno, volviend o a calcular estos últimos coefici entes que dep enden de él.
2.2.2.3 Aju ste SQRT-ET ma x
S T & 1 = - U e xp = - U Y
Dónde:
F(x) es la pr obabilidad qu e se presente un valor inferi or a x.
λ y β Son los paráme tros a estimar que dependen de la media y de la desv iación típica de la serie de
datos.
X es la precipita ción diaria de cálculo.
Para empezar e ste ajuste es necesari o calcular la media (μ) y la de sviación típica (σ) para poder calcular e l
coeficiente de varianza que es el cocient e entre la m edia y la desviaci ón típic a. Seguidamente, ya podemos
calcular la β, qu e se rige po r la siguiente función:
- 6 D Z ln .\ ]
^
_
^ `a
Dónde:
CV es el coefici ente de vari anza
ai es un pará metro que vie ne determinad o por la sigu iente tabla:
Tramo 1
Tramo 2
Tramo 3
a0
-1765,86 1,801513 1,318615
a1
-7240,6 2,473761 -3,16463
a2
-11785,6 23,556200 -1,59552
a3
-9538,0 49,957274 -6,26911
a4
-3834,3 59,775636 -11,3177
a5
-612,68 35,696876 -22,6976
a6
0,000 8,505713 -22,0663
El primer tra mo es para a justes con CV entre 0,19 y 0.3, e l segundo tramo es p ara CV entre 0, 3 y 0,7 y el último tramo e s para
valores del CV mayores a 0,7.
Posteriormente , se calcula el o tro parámetr o λ, que se rige por la siguien te función :
& - b1
2: 1
'
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[ [PR OYECT O DE C ONSTRUCCIÓN DE UN TANQUE DE TORMENTA SANLÚCAR DE BARRAMEDA] ]
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ANEJO 05. C
LIMATO LOGÍA E HIDROLO GÍA
5
Dónde:
μ es la media
I1 es otro parám etro del aj uste que viene definido p or la siguiente ecuación:
b1 6 Z ln .\ ]
^
_
^ `a
Dónde:
CV es el coefici ente de vari anza
bi es un pará metro que vi ene determinad o por la sigu iente tabla :
Tramo 1
Tramo 2
Tramo 3
b0
-
0,931508
2,342697
2,307319
b1
2,156709
-
0,149784
-
0,136674
b2
-
0,779770
-
0,099312
-
0,075036
b3
0,112962
0,003444
-
0
,013464
b4
-
0,009340
0,001014
0,003228
b5
0,000412
-
0,000141
0,000521
b6
-
0,000008
0,000005
-
0,000141
El p rimer tramo es para ajustes con CV en tre 0,19 y 0.3, el segundo tra mo es para CV e ntre 0,3 y 0, 7 y e l ú ltimo
tramo es para valores del CV mayores a 0,7.
2.2.2.4 Pruebas de bondad
Las pruebas de bondad de ajuste son pruebas de hipótesis que se usan para evaluar si un conjunto de datos
es una muestra independi ente de la distribuci ón elegida . En la teoría estadísti ca, las pru ebas de bondad de
ajuste más con ocidas son l a X
2
y la Kolmogor ov – Smirn ov.
a) Prueba X
2
Esta pru eba fue propuest a por Karl Pearson en 1900, se aplica para verificar bondad de las distribucione s
normales y log nor males. Para aplicar la prueba, el primer paso es dividir los datos en un númer o k de
intervalos de clas e. Luego s e calcula el pará metro estadí stico:
c 6 d
^
^
<
^
e
f
^ `(
Donde:
θ i es el nú mero observado de eventos en el in tervalo i y εi es el número esperado de eventos en el
mismo inter valo.
εi se calcula c omo:
^
Z g
^
b
^
] 1,2, … @
Asimismo; F (Si) es la función de distribución de probabilid ad en el límite superior del intervalo i, F (Si) es la
misma funci ón en el límite i nferior y n es el nú mero de event os.
Una vez c alculad o el parám etro D para cada función de distribución considerada , se determina el v alor de una
variable aleatoria con distribución χ2 para ν = k-1 -m grados de libertad y un niv el de significancia α , donde m
es el número de parámetro s estimad os a partir de los d atos.
Para aceptar una fun ción d e distribución dada, se deb e cumplir:
c i
< (j,f (k
El valor de i
< (j ,f (k
se obtiene de ta blas de la funci ón de distrib ución X
2
.
b) Prueba Ko lmogorov – Sm irnov
Método por e l cual se comprueba la bond ad de ajuste de las distribuciones, asimismo permite elegir l a más
representativa, e s decir la de mejor ajuste. Esta prue ba co nsiste en comparar e l máximo valor absoluto de la
diferencia D entr e la funció n de distribución d e probabili dad observada Do(x ) y la esti mada D(x):
cFá Fá l c
m
c n
Con un valor crítico Do(x) que depende del número de datos y el nivel de significancia se leccionad o (e n este
caso se ha com pr obado para niveles de significancia de 0,01 y 0,05). Si Dmax<Do(x), se ace pta la hipótesis
nula. Esta prueba tiene la v entaja sobre la prueba de X
2
de que compara los datos con el modelo estadí st ic o
sin necesidad de agruparlo s. El valor de Do se o btiene de una tabla que depen de del número de datos de la
muestra y del niv el de signi ficación.
2.2.3 MÉTODO DE L MINISTERIO DE FOMENT O
Se calculará también la precipitaci ón máxima de 24 horas se gún la publicación del Ministerio de Fomento
“Máximas lluvias diarias en la España peninsular”, real izando el cálcu lo c on las coordenadas de las est acione s
pluviométricas e studiadas.
Este método utiliza la ley de ajuste SQRT-ET m ax, propuest o específicamente para la modelación e stadísti ca
de máximas lluvias diarias, y está formulada c on sólo dos parámetr os, lo que con lleva una completa definici ón
de los c uan tiles en función e xclusiva mente del coeficiente de variación, con lo que se consigue una mayor
facilidad de pres entación d e resultad os.
El proceso operativo de o btención de las m áxim as precipitacione s diarias para distintos periodos de retorno a
partir de est os mapas es el siguien te:
• Localización en los planos del pun to geográfico de seado.
• Estimación median te las isolíneas repr esentadas d el coeficiente de variaci ón Cv y del valor medio P de
la máxima precipitación di aria anual. El m apa repr esenta dos familias de líneas.La prim era, e n color
morado, define el valo r medio de la ley de frecuencias de máximas precipitacio nes diarias puntuales
(Pm). La segund a, en color rojo , muestra el coeficiente de variación Cv d e dicha le y.
•
Para el peri odo de r e t o r n o d e s e a d o T y e l v a l o r d e
Amplificaci ón Kt”, me d i a n t e e l u s o d e l a t a b l a q u e s e m u e s t r a a c o n t i n u a c i ó n .
•
Realizar el p roducto F a c t o r d e A m p l i a c i ó n K t p o r e l v a l o r m e d i o P o b t e n i é n d o s e P t , e s d e c i r , l a
precipitación d iaria m á x i m a p a r a e l p e r i o d
En la siguiente imagen se pue d e a p r e c i a r l a l o c a l i z a c i ó n d e l a e s t a c i ó n 5 9 0 6 s o b r e l a c u a l s e h a n o b t e n i d o l o s
datos y se ha trabaj ado:
Para poder r ealizar el cálcu lo d e l a s P m a x c o n e s t e m é t o d o s e h a u t i l i z a d o l a s i g u i e n t e t a b l a :
15 de septie mbre de 2015
[
[PROY E C T O D E C O N S T R U
P a r a e l p e r i o d o d e r etor no dese ad o T y el v alor de
Cv, obtenci ó n d e l d e n o m i n a d o “ F a c t o r d e
A m p l i f i c a c i ó n K t ” , m ediant e el uso de la tabl a que se muestra a contin u a c i ó n .
R e a l i z a r e l p r o d u c t o Factor de Ampliaci ón Kt p or el valor medio P o b t e n i é n d o s e P t , e s d e c i r , l a
p r e c i p i t a c i ó n d i a r i a máxi ma para el p eriod
o de retorn o deseado.
E n l a s i g u i e n t e i m a g e n s e p u ede apreciar la localización de la estación 5906 s o b r e l a c u a l s e h a n o b t e n i d o l o s
P a r a p o d e r r e a l i z a r e l c á l c u l o de las Pmax con este métod o se ha utilizado la s i g u i e n t e t a b l a :
[ P R O YECTO DE CONSTRU
CCIÓN DE UN TANQUE D
C v , o b t e n c i ón del denominado “Factor de
A m p l i f i c a c i ó n K t ” , m e d i a n t e e l u s o d e l a t a b l a q u e s e m u e s t r a a c o n t i nu ación.
R e a l i z a r e l p r o d u c t o F a c t o r d e A m p l i a c i ó n K t p o r e l v a l o r m e d i o P obteniénd ose Pt, e s decir, la
E n l a s i g u i e n t e i m a g e n s e p u e d e a p r e c i a r l a l o c a l i z a c i ó n d e l a e s t a c i ó n 5 9 0 6 sobre la cual se han o btenido los
P a r a p o d e r r e a l i z a r e l c á l c u l o d e l a s P m a x c o n e s t e m é t o d o s e h a u t i l i z a d o l a sigu iente tabla:
2.2.4
Para po d e r d e t e r m i n a r q u e p a r t e d e l t e r r i t o r i o s e a t r i b u y e a c a d a e s t a c i ó n e s n e c e s a r i o r e a l i z a r u n r e p a r t o . .
Este rep a r t o s e h a e f e c t u a d o a p l i c á n d o s e e l m é t o d o d e l o s p o l í g o n o s d e T h y e s s e n .
el estud i o p l u v i o m é t r i c o c o n u n a e s t a c i ó n m e t e o r o l ó g i c a t o d o e l m u n i c i p i o d e S a n l ú c a r d e B a r r a m e d a s e v e r á
afectad a p o r l a l l u v i a e x t r a í d a p o r l a m i s m a e s t a c i ó n m e t e o r o l ó g i c a .
Cv
0 , 3
0 , 3 1
0 , 3 2
0 , 3 3
0 , 3 4
0 , 3 5
0 , 3 6
0 , 3 7
0 , 3 8
0 , 3 9
0 , 4
0 , 4 1
0 , 4 2
0 , 4 3
0 , 4 4
0 , 4 5
0 , 4 6
0 , 4 7
0 , 4 8
0 , 4 9
0 , 5
0 , 5 1
0 , 5 2
Kv
C C I Ó N D E U N T A N Q U E D
E TO RMENTA SANLÚCAR
DE BARRAMEDA]
|
ANEJO 05. C
REPARTO ESPACIA L DE LA PRECI PITACIÓN
P a r a p oder determinar que parte del territorio se atrib u y e a c a d a e s t a c i ó n e s n e c e s a r i o r e a l i z a r u n r e p a r t o . .
E s t e r e parto se ha e fectua do aplicándose el método de l o s p o l í g o n o s d e T h y e s s e n .
e l e s t u dio pluviométrico con una estación meteorol ógic a t o d o e l m u n i c i p i o d e S a n l ú c a r d e B a r r a m e d a s e v e r á
a f e c t a da por la llu via extraí da por la misma estación me t e o r o l ó g i c a .
Est a ción
5 73 9 O
T P me d Cv
Kv
0 , 9 1 9
0 , 9 5 3
1 , 2 2 5
1 , 4 4 6
1 , 7 4 7
1 , 9 9 1
2 , 2 5 1
2 , 5 2 5
2 , 5 8 6
2 , 8 9 2
2 2 , 3 3 5 1 0
2 5
0 , 9 3 5 0 , 9 6 3 1 , 1 9 4 1 , 3 7 7
1 , 6 2 5
0 , 9 3 2 0 , 9 6 1 1 , 1 9 8 1 , 3 8 5
1 , 6 4 0
0 , 9 2 9 0 , 9 5 9 1 , 2 0 2 1 , 4 0 0
1 , 6 7 1
0 , 9 2 7 0 , 9 5 8 1 , 2 0 9 1 , 4 1 5
1 , 6 8 6
0 , 9 2 4 0 , 9 5 6 1 , 2 1 3 1 , 4 2 3
1 , 7 1 7
0 , 9 2 1 0 , 9 5 4 1 , 2 1 7 1 , 4 3 8
1 , 7 3 2
0 , 9 1 9 0 , 9 5 3 1 , 2 2 5 1 , 4 4 6
1 , 7 4 7
0 , 9 1 7 0 , 9 5 2 1 , 2 3 2 1 , 4 6 1
1 , 7 7 8
0 , 9 1 4 0 , 9 5 0 1 , 2 4 0 1 , 4 6 9
1 , 7 9 3
0 , 9 1 2 0 , 9 4 8 1 , 2 4 3 1 , 4 8 4
1 , 8 0 8
0 , 9 0 9 0 , 9 4 6 1 , 2 4 7 1 , 4 9 2
1 , 8 3 9
0 , 9 0 6 0 , 9 4 4 1 , 2 5 5 1 , 5 0 7
1 , 8 5 4
0 , 9 0 4 0 , 9 4 3 1 , 2 5 9 1 , 5 1 4
1 , 8 8 4
0 , 9 0 1 0 , 9 4 1 1 , 2 6 3 1 , 5 3 4
1 , 9 0 0
0 , 8 9 8 0 , 9 3 9 1 , 2 7 0 1 , 5 4 1
1 , 9 1 5
0 , 8 9 6 0 , 9 3 8 1 , 2 7 4 1 , 5 4 9
1 , 9 4 5
0 , 8 9 4 0 , 9 3 6 1 , 2 7 8 1 , 5 6 4
1 , 9 6 1
0 , 8 9 2 0 , 9 3 5 1 , 2 8 6 1 , 5 7 9
1 , 9 9 1
0 , 8 9 0 , 9 3 4 1 , 2 8 9 1 ,5 9 5
2 , 0 0 7
0 , 8 8 7 0 , 9 3 2 1 , 2 9 3 1 , 6 0 3
2 , 0 2 2
0 , 8 8 5 0 , 9 3 0 1 , 2 9 7 1 , 6 1 0
2 , 0 5 2
0 , 8 8 3 0 , 9 2 9 1 , 3 0 1 1 , 6 2 5
2 , 0 6 8
0 , 8 8 1 0 , 9 2 8 1 , 3 0 8 1 , 6 4 0
2 , 0 9 8
0 , 9 1 9 0 , 9 5 3 1 , 2 2 5 1 , 4 4 6
1 , 7 4 7
2 0 0
2 5 0
5 0 0
PE R I OD O D E R E T O R N O E N A Ñ O S ( T )
CÁL C U L O D E L A P2 4 h m áx A ME D IANT E EL MÉ T O D O P R E S E N T A D O E N E L D O C U M E N T O " M O P U "
AL CAL Á D EL R ÍO ( P E D R O E S P I G A )
2
5 4 0 ,3 6
2 , 3 3
5
1 0
2 5
5 0
1 0 0
D E B A R R A M E D A ]
]
A N E J O 0 5 . C
LIMATO LOGÍA E HIDROLO GÍA
6
P a r a p o d e r d e t e r m i n a r q u e p a r t e d e l t e r r i t o r i o s e a t r i b uye a cada estación es necesario realiz ar un rep a r t o . .
E s t e r e p a r t o s e h a e f e c t u a d o a p l i c á n d o s e e l m é t o d o d e lo s polígonos de Thyessen.
Al solo haberse efec t u a d o
e l e s t u d i o p l u v i o m é t r i c o c o n u n a e s t a c i ó n m e t e o r o l ó g i ca todo el municipio de Sanlú car de Barrameda s e v e r á
a f e c t a d a p o r l a l l u v i a e x t r a í d a p o r l a m i s m a e s t a c i ó n m ete orológica.
K v
P 2 4 h ( mm/d í a )
0 , 9 1 9
4 9 , 6 2 6
0 , 9 5 3
5 1 , 4 4 4
1 , 2 2 5
6 6 , 1 5
1 , 4 4 6
7 8 , 0 8 4
1 , 7 4 7
9 4 , 3 3 8
1 , 9 9 1
1 0 7 , 5 1 4
2 , 2 5 1
1 2 1 , 5 5 4
2 , 5 2 5
1 3 6 , 3 5
2 , 5 8 6
1 3 9 , 6 5 3
2 , 8 9 2
1 5 6 , 1 6 8
2 5
5 0 1 0 0 2 0 0 2 5 0
1 , 6 2 5
1 ,8 2 3 2 , 0 2 2 2 , 2 5 1 2 ,2 9 9
1 , 6 4 0
1 ,8 5 4 2 , 0 6 8 2 , 2 9 6 2 ,3 4 7
1 , 6 7 1
1 ,8 8 4 2 , 0 9 8 2 , 3 4 2 2 ,3 9 6
1 , 6 8 6
1 ,9 1 5 2 , 1 4 4 2 , 3 8 8 2 ,4 4 4
1 , 7 1 7
1 ,9 3 0 2 , 1 7 4 2 , 4 3 4 2 ,4 9 3
1 , 7 3 2
1 ,9 6 1 2 , 2 2 0 2 , 4 8 0 2 ,5 3 9
1 , 7 4 7
1 ,9 9 1 2 , 2 5 1 2 , 5 2 5 2 ,5 8 6
1 , 7 7 8
2 ,0 2 2 2 , 2 8 1 2 , 5 7 1 2 ,6 3 5
1 , 7 9 3
2 ,0 5 2 2 , 3 2 7 2 , 6 1 7 2 ,6 8 3
1 , 8 0 8
2 ,0 8 3 2 , 3 5 7 2 , 6 6 3 2 ,7 3 0
1 , 8 3 9
2 ,1 1 3 2 , 4 0 3 2 , 7 0 8 2 ,7 7 8
1 , 8 5 4
2 ,1 4 4 2 , 4 3 4 2 , 7 5 4 2 ,8 2 7
1 , 8 8 4
2 ,1 7 4 2 , 4 8 0 2 , 8 0 0 2 ,8 7 5
1 , 9 0 0
2 ,2 0 5 2 , 5 1 0 2 , 8 4 6 2 ,9 2 4
1 , 9 1 5
2 ,2 2 0 2 , 5 5 6 2 , 8 9 2 2 ,9 7 2
1 , 9 4 5
2 ,2 5 1 2 , 5 8 6 2 , 9 3 7 3 ,0 2 0
1 , 9 6 1
2 ,2 8 1 2 , 6 3 2 2 , 9 8 3 3 ,0 6 8
1 , 9 9 1
2 ,3 1 2 2 , 6 6 3 3 , 0 4 4 3 ,1 2 9
2 , 0 0 7
2 ,3 4 2 2 , 7 0 8 3 , 0 9 8 3 ,1 8 4
2 , 0 2 2
2 ,3 7 3 2 , 7 3 9 3 , 1 2 8 3 ,2 2 0
2 , 0 5 2
2 ,4 0 3 2 , 7 8 5 3 , 1 8 9 3 ,2 8 1
2 , 0 6 8
2 ,4 3 4 2 , 8 1 5 3 , 2 2 0 3 ,3 1 7
2 , 0 9 8
2 ,4 6 4 2 , 8 6 1 3 , 2 8 1 3 ,3 7 8
1 , 7 4 7
1 ,9 9 1 2 , 2 5 1 2 , 5 2 5 2 ,5 8 6
P E R I O D O D E R ET OR N O E N AÑOS ( T )
C Á L C U L O D E L A P 2 4 h m á x A M E D I A N T E E L M É T OD O PR E SENT A D O E N E L D OCUMENT O " MOPU"
A L C A L Á D E L R Í O ( PED R O E SPIG A)
L E YE N D A
D ATOS A M ANIP U LAR
R ES ULTAD OS
P a r a p o d e r d e t e r m i n a r q u e p a r t e d e l t e r r i t o r i o s e a t r i b u y e a c a d a e s t a c i ó n e s n e c e s a r i o r e a l i z a r u n r e parto. .
A l s o l o h a b e r s e e f e ctua do
e l e s t u d i o p l u v i o m é t r i c o c o n u n a e s t a c i ó n m e t e o r o l ó g i c a t o d o e l m u n i c i p i o d e S a n l ú c a r d e B a r r a m e d a se verá
5 0 0
2 , 5 4 1
2 , 6 0 2
2 , 6 6 3
2 , 7 2 4
2 , 7 8 5
2 , 8 3 1
2 , 8 9 2
2 , 9 5 3
3 , 0 1 4
3 , 0 6 7
3 , 1 2 8
3 , 1 8 9
3 , 2 5 0
3 , 3 1 1
3 , 3 7 2
3 , 4 3 3
3 , 4 9 4
3 , 5 5 5
3 , 6 1 6
3 , 6 7 7
3 , 7 3 8
3 , 7 9 9
3 , 8 6 0
2 , 8 9 2
15 de septie mbre de 2015
[ [PR OYECT O DE C ONSTRUCCIÓN DE UN TANQUE DE TORMENTA SANLÚCAR DE BARRAMEDA] ]
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ANEJO 05. C
LIMATO LOGÍA E HIDROLO GÍA
7
2.2.5 RESUMEN Y C ONCLUSIONE S
A c ontinuaci ón se m uestr a el resumen de las precipitaciones de cálculo obtenidas en la Estación Sanlú car
Barrameda (INM) (5906 ) (el r esumen complet o se encuentra en el Apéndice 1, basaremos e l
dimensionami ento del Tanq ue de Tormentas en los re sultados de dicha es tación.
5906 Sanlúcar de Bar rameda ( INM)
T Ajuste Gumbell Log-Pearson III Ajuste SQRT-ET max MOPU 24h
2,33 5 4,179 50,772 51,118 51,444
5 74,431 67,605 67,454 66,150
10 90,925 83,263 82,230 78,084
25 111,766 105,728 102,757 94,338
50 127,227 124,540 119,313 107,514
100 142,574 145,246 136,859 121,554
250 162,780 175,999 161,638 139,653
500 178,038 202,187 181,606 156,168
1000 193,284 231,230 202,634
Se puede observar que para estos datos pluviométri cos para periodos de retorno pequeñ os el ajuste con
valores más elevados es el de Gumbell y para periodos más grandes es e l Log-Pearson III. Para e llo se va
escoger siempre el valor m ás elevado para cada periodo de los cuatro m étodos utilizados. En la siguiente
tabla se pued en observar l os resultados finales que s uponen la envol vente de los cua tro métodos calculad os:
5906 Sanlúcar de Bar rameda ( INM)
T Ajuste Gumbell Log-Pearson III Ajuste SQRT-ET max MOPU 24h
2,33 5 4,179 50,772 51,118 51,444
5 74,431 67,605 67,454 66,150
10 90,925 83,263 82,230 78,084
25 111,766 105,728 102,757 94,338
50 127,227 124,540 119,313 107,514
100 142,574 145,246 136,859 121,554
5906 Sanlúcar de Bar rameda ( INM)
T Ajuste Gumbell Log-Pearson III Ajuste SQRT-ET max MOPU 24h
250 162,780 175,999 161,638 139,653
500 178,038 202,187 181,606 156,168
1000 193,284 231,230 202,634
Para las Obras de Sanea miento suelen ser adecuado s los periodos de retorno comprend idos entre los 2 5 y los
100 años, así que en nuestr o caso vamos a calcular las tormenta s de proyecto par a periodos de retorn o de 25,
50 y 100 años. Por lo tanto tendre mos una prec ipitación máxima 24h para un periodo de retorno de 25 años
de 111,77 m m, una precip itación máxima 24h p ara un periodo de retorno de 50 añ os de 127,23mm y
precipitación má xima 24h para un period o de retorno de 100 años de 14 5,25 mm.
3. HIDROLOG ÍA
La parte propiamente de hid rología calculada e n este proyecto se divide en la caracterizaci ón de las cuencas
vertientes y la determinación de las tor mentas de proyecto. Es necesario realizar estos apartad os para
introducir los datos de las distintas cuenc as y los datos de la tormenta o btenid a en el modelo de la red de
saneamiento qu e se efectu ará posteriorm ente con SWM M vE.
3.1 Caracter ización de las cuencas de ap ortación
Para p oder deter minar los caudales que v an a c ircular por los colect ores de la re d y los e le mentos especiales
de dicha red es necesario caracterizar las cuencas urb anas vertientes a los colectores principa les de la red de
saneamiento de San lúcar d e Barrameda.
3.1.1 DELIMITACIÓN DE LAS CU ENCAS
El primer paso para poder caracterizar las cuencas es hacer una delimitación de estas a través de alguna
herramienta SIG con la que se pueda v isualizar una ortofoto de la zona y la red de Saneamiento del municipio
de estudio. Para ello, se ha utilizado e l AutoCadMap 2015, que permite la conexión con capas rast er como las
ortofotos del PNOA descar gadas del IGN.
Se pidió al Ayuntamien to de Sanlúcar de Barrameda un archivo .dwg donde se muestra la re d de saneamient o
del municipi o.
Para delimitar las cuencas s e ha tenido en cuenta la red en sí y la dirección de los distintos ramales, así com o
la pendiente del terreno (se han generado las curva s de nivel cada 20 cm a par tir del MDT descarg ado del
Instituto Ge ográfico Naci onal con GvSig 2.1).
Al tratarse la pr oblemática en el Ba rrio Baj o del centro de Sanlúcar y los pr oblemas del Colect or C-13 s e ha
delimitado con más o menos precisi ón las cuencas en función de su localización y si la precisión afectaba en el
cálculo de estos dos tramos.
Se puede observar a continuación el Plano 2 . Cuenc as Urbanas , donde se muestran las distin tas cuencas
urbanas v ertientes. En el documento Planos del v igente proyecto se pueden observar los distintos detalles de
dicho plano.
0
50
100
150
200
250
2,33
5
10
25
50
100
250
500
1000
Ajust es pr ecipitación
Ajuste Gumbell Log-Pearson III Ajuste SQRT-E T max MOPU 24h
•
•
Es
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Técnica
Superior
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INGENIERIA
DE
SEVILLA
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UNIVERSIDAD
DE
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A LB ER T M O NC LÚ S ABADA L
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NSTR UCC I ÓN DE UN TANQUE D E T O RM EN T A EN SA N LÚ CAR DE BARRAME DA
(CÁD I Z)
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15 CUENC A S Y
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S UR B A NA S . Pla n ta Ge ner a l
1 : 20 0 00 2
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FORMA TO OR IGINAL U NE A· 1 NOMBRE D
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de4
15 de septie mbre de 2015
[ [PR OYECT O DE C ONSTRUCCIÓN DE UN TANQUE DE TORMENTA SANLÚCAR DE BARRAMEDA] ]
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ANEJO 05. C
LIMATO LOGÍA E HIDROLO GÍA
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3.1.2 USOS DEL SUE LO Y NU MERO SCS
En el pro yecto q ue nos concierne, ha sido n ecesar ia la obt ención del número de cur va para calcular la
escorrentía. Para ello se han utilizado los valores de números de curva propuestos por el
SoilConservationSer vice, q ue se pueden observar en l a siguiente tabla:
Se ha considerado un t ip o de suelo A ya que en e l terreno de estudio podemos distinguir lo s siguientes tip os
de materiales (de techo a muro):
• Depósit os cuaternari o reciente (Holoceno) constituid o p or un m anto de arena dunar próximo a la
costa, que ha p erdido su m orfología, quedand o antrop izado por los asenta mientos hu manos.
• Depósit os cuaternarios re cientes (Hol oceno) constituidos p or las arenas ocr es f luvio-marinas con
algunos cantos y conchas, depositad os desde la Edad Media,ya que en esta época el mar batía la zona
donde se estab lece el cont acto interno del d epósito.
• Arenas cuarzosas con alg ún canto cuarzoso y cuar cíticoPliocuatenari o (so n lasllamadas («arenas
rojas») deposi tados en am bientes marino s someros.
• Margas blancas y limos silíc eos («albarizas/ moronitas» ) del Mioceno M edio-Super ior
Al estar formadas las capas superiores básicamente de arena se ha co nsiderad o tipo de suelo A, tal y como se
puede observar en el siguie nte gráfic o extraído de la In strucción de Drenaje Super ficial 5.2 IC
Al tratarse de un tipo de suelo A se proponen los siguientes números de curva para los distintos usos del
suelo:
Tipología de uso del suelo
CoverType SCS
Número de Curva segú
n S CS
Viviendas altas
Paved parking l ots, roofs, d riveways, etc*
98
Viviendas bajas
Residential Distri cts 1/8 acr e or less (t own houses)
77
Industrial
Industrial
81
Calzada
Paved parking l ots, roofs, d riveways, etc
98
Zona Verde
Open Space
Fair
Conditio
n
49
Tierra Cultivada
Tierra Cultivada sin tratami ento de conser vación*
72
Terreno Bosc oso
Terreno boscoso poco den so*
45
Zonas comercial es Comercial and Business 89
*Se pued e obser var en las tabl as de clasif icación del SCS para c uencas no urbanas.
Una ve z obtenido el número d e cur va para cada uso del suelo, se ha ponderado para todas las cuencas
conociendo el ár ea de cada uso del suel o utilizando la siguiente fórmula :
. ∑ .
^
p
^
q
^ `(
p
A continuación se pr esenta una tabla resumen, dond e se muestra el cálculo del número de curva de las 50
cuencas y las 7 subcuencas que se han deli mitado en e l municipio de estu dio:
15 de septie mbre de 2015
[ [PR OYECT O DE C ONSTRUCCIÓN DE UN TANQUE DE TORMENTA SANLÚCAR DE BARRAMEDA] ]
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ANEJO 05. C
LIMATO LOGÍA E HIDROLO GÍA
10
U s os de l sue l o
N ú me ro d e Curva
Cue nca 1
Cue n c a 2
Cue n c a 3
Cue n c a 4
Cue n c a 5
Cue n c a 6
Cue nca 7
Cue nca 8
Cue nca 9
Cue nca 1 0
Cue n c a 1 1
Cue n c a 1 2
Cue n c a 1 3
Ti e rr a cul ti v ada 7 2 0 , 0 0 % 7 , 1 2 % 3 , 2 2 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 ,0 0 % 0 ,0 0 % 0 ,0 0 % 0 ,0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 ,0 0 %
Te r re no bos c oso 4 5 1 0 ,1 2 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 ,0 0 % 0 ,0 0 % 0 ,0 0 % 0 ,0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 ,0 0 %
E sp a c i os abi e rtos 4 9 1 , 1 4 % 1 6 , 2 3 % 2 0 , 6 3 % 4 , 9 9 % 1 2 , 3 1 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 1 9 ,8 2 % 1 8 , 1 1 % 1 9 , 4 5 % 1 7 , 9 1 % 0 , 0 0 % 1 2 , 3 4 %
Zonas c ome rc i al e s 8 9 2 , 0 5 % 0 , 0 0 % 5 , 2 3 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 ,0 0 % 0 ,0 0 % 0 ,0 0 % 0 ,0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 ,0 0 %
P ol i gon os i nd us tr i al e s 8 1 0 , 0 0 % 3 , 9 7 % 1 1 , 7 6 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 ,0 0 % 0 ,0 0 % 0 ,0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 %
Te j ados bl oq ue s 9 8 6 , 2 4 % 2 8 , 1 3 % 2 1 , 6 0 % 8 9 , 3 7 % 8 2 ,4 7 % 8 7 , 6 2 % 9 2 ,7 6 % 6 5 ,9 5 % 1 6 , 7 4 % 4 4 , 4 4 % 6 5 , 3 8 % 0 , 0 0 % 8 1 , 4 3 %
Zona r e si d e nci al < 5 0 0 m2 7 7 6 5 ,1 1 % 3 7 , 4 3 % 2 4 , 2 6 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 ,0 0 % 5 ,7 8 % 5 2 , 5 2 % 1 0 , 4 4 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 %
Cal l e s y c ar re te ras
9 8
1 5 ,3 4 %
7 , 1 2 %
1 3 , 3 0 %
5 , 6 4 %
5 , 2 2 %
1 2 ,3 8 %
7 , 2 4 %
8 , 4 5 %
1 2 , 6 3 %
2 5 , 6 7 %
1 6 , 7 1 %
1 0 0 ,0 0 %
6 , 2 3 %
7 8 , 2 2
7 9 , 6 6
7 9 ,4 9
9 5 ,5 5
9 1 ,9 7
9 8 ,0 0
9 8 ,0 0
8 7 , 0 7
7 8 , 1 0
8 6 , 2 8
8 9 ,2 2
9 8 ,0 0
9 1 ,9 5
U s os de l sue l o
N ú me ro d e Curva
Cue nca 1 4
Cue nca 1 5
Cue n c a 1 6
Cue n c a 1 7
Cue n c a 1 8
Cue n c a 1 9
Cue n c a 2 0
Cue nca 2 1
Cue nca 2 2
Cue nca 2 3
Cue n c a 2 4
Cue n c a 2 5
Cue n c a 2 6
Ti e rr a cul ti v ada 7 2 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 1 , 2 2 % 0 ,0 0 % 0 ,0 0 % 0 ,0 0 % 0 ,0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 ,0 0 %
Te r re no bos c oso 4 5 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 ,0 0 % 0 ,0 0 % 0 , 0 0 % 0 ,0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 ,0 0 %
E sp a c i os abi e rtos 4 9 7 , 5 6 % 1 7 , 6 5 % 0 , 0 0 % 1 6 , 1 1 % 2 7 , 2 2 % 0 , 0 0 % 0 ,0 0 % 0 ,0 0 % 5 ,3 4 % 5 , 1 1 % 0 , 0 0 % 1 2 ,6 9 % 5 ,7 3 %
Zonas c ome rc i al e s 8 9 3 , 1 2 % 0 , 0 0 % 8 7 , 2 2 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 ,0 0 % 0 ,0 0 % 0 ,0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 ,0 0 %
P ol i gon os i nd us tr i al e s 8 1 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 3 , 4 4 % 0 ,0 0 % 0 ,0 0 % 0 ,0 0 % 0 ,0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 %
Te j ados bl oq ue s 9 8 8 2 ,0 9 % 2 9 , 1 1 % 0 , 0 0 % 2 9 , 6 9 % 1 0 ,1 1 % 9 2 ,1 1 % 9 0 ,1 9 % 7 7 ,5 0 % 9 1 , 5 4 % 8 0 , 1 1 % 8 9 , 5 5 % 5 4 , 6 6 % 8 1 ,0 5 %
Zona r e si d e nci al < 5 0 0 m2 7 7 0 , 0 0 % 3 7 , 1 2 % 0 , 0 0 % 4 3 , 8 6 % 4 5 , 6 8 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 1 5 , 4 3 % 0 ,0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 5 , 3 3 %
Cal l e s y c ar re te ras
9 8
7 , 2 3 %
1 6 , 1 2 %
1 2 , 7 8 %
1 0 , 3 4 %
1 2 ,3 3 %
7 , 8 9 %
9 , 8 1 %
7 , 0 7 %
3 , 1 2 %
1 4 , 7 8 %
1 0 , 4 5 %
3 2 ,6 5 %
7 , 8 9 %
9 4 , 0 1
8 1 , 5 6
9 0 ,1 5
8 0 ,9 0
7 4 ,1 7
9 8 ,0 0
9 8 ,0 0
9 4 , 7 6
9 5 , 3 8
9 5 , 5 0
9 8 ,0 0
9 1 ,7 8
9 4 ,0 7
U s os de l sue l o
N ú me ro d e Curva
Cue nca 2 7
Cue nca 2 8
Cue n c a 2 9
Cue n c a 3 0
Cue n c a 3 1
Cue n c a 3 2
Cue n c a 3 3
Cue nca 3 4
Cue nca 3 5
Cue nca 3 6
Cue n c a 3 7
Cue n c a 3 8
Cue n c a 3 9
Ti e rr a cul ti v ada 7 2 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 ,0 0 % 0 ,0 0 % 0 ,0 0 % 0 ,0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 ,0 0 %
Te r re no bos c oso 4 5 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 ,0 0 % 0 ,0 0 % 0 , 0 0 % 0 ,0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 ,0 0 %
E sp a c i os abi e rtos 4 9 4 , 8 7 % 6 , 0 3 % 1 7 , 0 4 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 ,0 0 % 1 5 , 3 0 % 3 ,1 2 % 6 , 1 7 % 1 6 , 7 2 % 4 , 6 5 % 0 ,0 0 %
Zonas c ome rc i al e s 8 9 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 ,0 0 % 0 ,0 0 % 0 ,0 0 % 0 ,0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 ,0 0 %
P ol i gon os i nd us tr i al e s 8 1 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 ,0 0 % 0 ,0 0 % 0 ,0 0 % 0 ,0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 %
Te j ados bl oq ue s 9 8 9 0 ,0 1 % 9 0 , 3 0 % 7 6 , 4 4 % 9 6 , 3 7 % 9 3 ,2 2 % 9 4 ,0 0 % 8 8 ,6 7 % 7 7 ,0 2 % 8 9 , 8 9 % 8 0 , 9 1 % 7 2 , 7 6 % 9 0 , 2 3 % 6 8 ,9 7 %
Zona r e si d e nci al < 5 0 0 m2 7 7 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 ,0 0 % 0 ,0 0 % 0 ,0 0 % 0 ,0 0 % 5 , 6 9 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 ,0 0 %
Cal l e s y c ar re te ras
9 8
5 , 1 2 %
3 , 6 7 %
6 , 5 2 %
3 , 6 3 %
6 , 7 8 %
6 , 0 0 %
1 1 ,3 3 %
7 , 6 8 %
6 , 9 9 %
7 , 2 3 %
1 0 , 5 2 %
5 , 1 2 %
3 1 ,0 3 %
9 5 , 6 1
9 5 , 0 5
8 9 ,6 5
9 8 ,0 0
9 8 ,0 0
9 8 ,0 0
9 8 ,0 0
9 0 , 5 0
9 6 , 4 7
9 3 , 7 8
8 9 ,8 1
9 5 ,7 2
9 8 ,0 0
U s os de l sue l o
N ú me ro d e Curva
Cue nca 4 0
Cue nca 4 1
Cue n c a 4 2
Cue n c a 4 3
Cue n c a 4 4
Cue n c a 4 5
Cue n c a 4 6
Cue nca 4 7
Cue nca 4 8
Cue nca 4 9
Cue n c a 5 0
Scue n c a 1
Sc ue n c a 2
Ti e rr a cul ti v ada 7 2 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 1 7 , 9 5 % 0 ,0 0 % 0 , 0 0 % 0 ,0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 ,0 0 %
Te r re no bos c oso 4 5 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 ,0 0 % 0 ,0 0 % 0 , 0 0 % 0 ,0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 ,0 0 %
E sp a c i os abi e rtos 4 9 0 , 0 0 % 3 , 1 1 % 3 6 , 6 7 % 1 0 , 3 7 % 6 , 5 8 % 4 ,9 8 % 8 ,2 1 % 1 4 ,8 5 % 2 9 , 4 5 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 ,0 0 %
Zonas c ome rc i al e s 8 9 0 , 0 0 % 2 1 , 0 8 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 ,0 0 % 0 ,0 0 % 0 ,0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 ,0 0 %
P ol i gon os i nd us tr i al e s 8 1 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 4 9 ,6 7 % 6 , 1 2 % 0 ,0 0 % 0 ,0 0 % 0 ,0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 %
Te j ados bl oq ue s 9 8 9 3 ,9 2 % 6 8 , 0 3 % 5 0 , 1 2 % 7 9 , 9 6 % 3 1 ,3 0 % 5 1 ,4 6 % 8 2 ,4 1 % 6 3 ,9 7 % 6 3 , 6 8 % 8 9 , 9 9 % 9 5 , 0 3 % 8 9 , 5 5 % 9 7 ,0 1 %
Zona r e si d e nci al < 5 0 0 m2 7 7 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 7 , 2 3 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 6 ,7 0 % 0 ,0 0 % 6 ,1 5 % 0 ,0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 ,0 0 %
Cal l e s y c ar re te ras
9 8
6 , 0 8 %
7 , 7 8 %
5 , 9 8 %
9 , 6 7 %
1 2 ,4 5 %
1 2 ,7 9 %
9 , 3 8 %
1 5 ,0 3 %
6 , 8 7 %
1 0 , 0 1 %
4 , 9 7 %
1 0 ,4 5 %
2 , 9 9 %
9 8 , 0 0
9 4 , 5 8
7 8 ,5 1
9 2 ,9 2
8 6 ,3 3
8 8 ,4 5
9 3 ,9 8
8 9 , 4 3
8 3 , 5 7
9 8 , 0 0
9 8 ,0 0
9 8 ,0 0
9 8 ,0 0
U s os de l sue l o
N ú me ro d e Curva
Scue n c a 3
Scue n c a 4
Scue n c a 5
Scue n c a 6
Sc ue n c a 7
Ti e rr a cul ti v ada 7 2 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 %
Te r re no bos c oso 4 5 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 %
E sp a c i os abi e rtos 4 9 4 0 ,0 3 % 3 9 , 8 7 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 2 4 , 8 2 %
Zonas c ome rc i al e s 8 9 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 %
P ol i gon os i nd us tr i al e s 8 1 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 0 , 0 0 %
Te j ados bl oq ue s 9 8 2 9 ,5 4 % 0 , 0 0 % 4 0 , 4 5 % 4 9 , 5 6 % 4 7 , 5 1 %
Zona r e si d e nci al < 5 0 0 m2 7 7 0 , 0 0 % 0 , 0 0 % 2 4 , 7 8 % 5 0 , 4 4 % 2 1 ,3 4 %
Cal l e s y c ar re te ras
9 8
3 0 ,4 3 %
6 0 , 1 3 %
3 4 , 7 7 %
0 , 0 0 %
6 , 3 3 %
7 8 , 3 9
7 8 , 4 6
9 2 ,8 0
8 7 ,4 1
8 1 ,3 6
Núme ro c ur v a cue nc a
Núme ro c ur v a cue nc a
DET ERMIN A C IÓN DEL N Ú MER O DE C URV A S EGÚ N S C S
Por c e nta j e de á re a se gún uso de sue l o
Núme ro c ur v a cue nc a
Núme ro c ur v a cue nc a
Núme ro c ur v a cue nc a
15 de septie mbre de 2015
[ [PR OYECT O DE C ONSTRUCCIÓN DE UN TANQUE DE TORMENTA SANLÚCAR DE BARRAMEDA] ]
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ANEJO 05. C
LIMATO LOGÍA E HIDROLO GÍA
11
3.1.3 ANCHO DE LAS CUENCAS
También se rá necesario determinar el ancho de cada una de las cuencas y subcu encas del modelo estudiado
para poder intr oducir los d atos posteriorm ente al software utiliz ado.
Para deter minar los anch os de cada una d e las cuencas se ha procedido a la m edida en el propio plan o del
ancho m edio de cada una de las cuencas y se pueden o bserva r sus valores e n los dis tintos inf ormes de
SWMM que se adjuntan en el apéndice 3 .Informes de estado ext raídos de SW MM que se encuentran en di c ho
anejo.
3.1.4 PENDIENTE MEDIA DE LAS CUENCAS
Por último, se ha determi nado la pendient e media de cada una de las cuencas y subcuen cas del área de
estudio.
Para det erminar dichos valores, ha sido necesario extrapolar la pendiente media a través de las curvas de
nivel generadas a partir del mo delo digital del terreno descargado del IGN. Se pueden observar sus valores en
los distintos informe s de SWMM que se adjuntan en e l a péndice 3 .Infor mes de estado extraídos d e S WMM
que se encuentran en dich o anejo.
3.2 Cálcu lo de la tormenta de p royecto:
Una tormenta de diseño es un patrón de precipit ación definido para utilizarse en e l diseño de un sistema
hidrológico. Usualmente la tormenta de diseñ o conforma la entrada al siste ma, y lo scaud ales resultant es a
través de éste se calculan utilizando procedimientos de lluvia-escorrentía ytránsito de caudales. En este c aso,
las tormentas de diseño se definirán mediante hietogramas queespecifican la distribución temporal de la
precipitación durante la tormenta. Co ncreta mente, para ellose utilizará el método de los Bloques Alternos.El
método de los Bloques Alternos es una forma sim ple para desarrollar un hietogr ama de diseño utilizando una
curva de intensid ad-duraci ón-frecuencia.
Se denominan curvas de Intensidad -Duración-F recuencia a las curvas que relacionan la intensidad de la lluvia
con su duraci ón y para cada frecuencia d e ocurrencia hay una curva diferente. Lógicamente, cuando menor es
la frecuencia d el evento qu e se está analiz ando, mayor es su int ensidad.
En la actual normativa : Instru cción 5.2.- IC de Drenaje Superficial de Carret eras (MOPU, 1990) en su capítulo 2
se propone una nueva familia de curvas de intensida d-duración, basadas en un trabajo de J.R. Témez (1987)
que permite consid erar exp lícitamente la situaci ón geográfica objeto de es tudio.
Esta pub licación pr opone la caracterización de la ley intensidad -duración median te el parámetro (I 1/I24),
cociente entre la intensida d horaria y la diaria, que ha sido regionaliz ado a nivel nacional se gún se muestra en
la figura sigu iente, que par a la zona d e estudio se ad opta un val or de I1/I24 = 8,3.
En dicha normativa , se prop one la siguiente formulaci ón para el cálculo de la in tensidad máxima diaria, que es
la que se ha adoptad o en e ste proyecto:
b
r
b
<s
b
(
b
<s
tu v,w x v, w
tu v,w w
dónde:
- It es la intensidad media m áxima [mm/h] asociada a una duración de lluvia t [horas], que en
este caso se ha c onsiderad o el tiempo de c oncentraci ón, y al periodo de retorno consid erado.
- I24 es la intensidad media diaria de precipitación [m m/h] correspondi ente al periodo de
retorno y obteniénd o se a p artir de la máxima precipitación diaria como P24/24.
- I1 es la intensidad horaria de precipita ción [m m/h] correspondient e al peri odo de ret orno y
I1/I24 es el parámetr o que representa la relaci ón entre la intensida d horaria y la d iaria, en este
caso 8,3.
Por último, t es el tiempo de duración de la lluvia, que en este caso se ha considerado el tiempo de
concentración, ya que coin cide con el ins tante que se produce el caudal máxi mo.
Los hietogram as obtenidos aplicánd ose este métod o se encuentran en el apén dice 2 de este anej o.
4. MODELO DE LA RED DE S ANEAMIE NTO
Para poder deter minar cómo se comportaba la actual red de saneam ient o y localiz ar los fallos de capacida d y
los proble mas de inundabilid ad se ha realizado el m o delad o de la red con el software SWMM 5 vE. Este
modelo permite calcular de forma precisa todas las v ariables de los conduct os y de los no dos, pudiendo
apreciar de for ma precisa y concisa t odas las variables que participan el proyect o.
15 de septie mbre de 2015
[ [PR OYECT O DE C ONSTRUCCIÓN DE UN TANQUE DE TORMENTA SANLÚCAR DE BARRAMEDA] ]
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APÉNDICE 1:
AJUSTE ESTADÍSTICO DE LAS PRECIPITACIO NES
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LIMATO LOGÍA E HIDROLO GÍA
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AJUSTE GU MBELL:
n Precipitacion es máximas di arias
Prob de no ocu rrencia
Fgumbell Ygumbel Periodo
1 126,200 0,958 0,979 -2,037 47,741
2 92,100 0,917 0,905 -1,363 10,521
3 84,000 0,875 0,866 -1,203 7,438
4 73,700 0,833 0,794 -0,999 4,854
5 67,600 0,792 0,738 -0,879 3,810
6 63,500 0,750 0,693 -0,798 3,256
7 58,200 0,708 0,627 -0,693 2,680
8 56,100 0,667 0,598 -0,651 2,489
9 55,500 0,625 0,590 -0,640 2,438
10 5 5,100 0,583 0,584 -0,632 2,404
11 5 1,300 0,542 0,528 -0,557 2,117
12 5 0,400 0,500 0,514 -0,539 2,057
13 4 2,300 0,458 0,382 -0,379 1,618
14 4 0,700 0,417 0,355 -0,347 1,551
15 4 0,000 0,375 0,343 -0,333 1,523
16 3 8,600 0,333 0,320 -0,306 1,471
17 3 6,100 0,292 0,279 -0,256 1,387
18 3 5,300 0,250 0,266 -0,240 1,363
19 3 4,600 0,208 0,255 -0,227 1,342
20 3 4,500 0,167 0,253 -0,225 1,339
21 3 0,700 0,125 0,196 -0,150 1,243
22 2 8,700 0,083 0,167 -0,110 1,201
23 2 5,500 0,042 0,127 -0,047 1,145
Media µ 53,07391304
Desviación tipica σ
23,76 27 1368
σ* 1,0811
y' 0,5283
α 0,045495646
u 41,46181274
Periodo T (añ os) 25
Precipitación 2 4h 111,7659972
AJUSTE LOG-PEA RSON III:
n Precipitaciones máximas diar ias Prob de no ocu rrencia log precipitación (logx-µ_logx)^ 3
1 126,2 0,958 2,101 7,156
2 92,1 0,917 1,964 5,738
3 84 0,875 1,924 5,362
4 73,7 0,833 1,867 4,857
5 67,6 0,792 1,830 4,541
6 63,5 0,750 1,803 4,321
7 58,2 0,708 1,765 4,027
8 56,1 0,667 1,749 3,907
9 55,5 0,625 1,744 3,872
10 5 5,1 0,583 1,741 3,849
11 5 1,3 0,542 1,710 3,625
12 5 0,4 0,500 1,702 3,571
13 4 2,3 0,458 1,626 3,063
14 4 0,7 0,417 1,610 2,959
15 40 0,375 1,602 2,912
16 3 8,6 0,333 1,587 2,819
17 3 6,1 0,292 1,558 2,648
18 3 5,3 0,250 1,548 2,593
19 3 4,6 0,208 1,539 2,544
20 3 4,5 0,167 1,538 2,537
21 3 0,7 0,125 1,487 2,264
22 2 8,7 0,083 1,458 2,116
23 2 5,5 0,042 1,407 1,872
Media µ_log 1,689564528
1,68956453
1,68956453
1,68956453
1,68956453
1,68956453
Desviación tipicaσ _log 0,174007257
0,17400726
0,17400726
0,17400726
0,17400726
0,17400726
Cs 0,530557451
0,53055745
0,53055745
0,53055745
0,53055745
0,53055745
β 14,21003525
14,2100353
14,2100353
14,2100353
14,2100353
14,2100353
λ 0,046160423
0,04616042
0,04616042
0,04616042
0,04616042
0,04616042
ε 1,033623284
1,03362328
1,03362328
1,03362328
1,03362328
1,03362328
k 0,088426242
0,08842624
0,08842624
0,08842624
0,08842624
0,08842624
W 1,178595883
2,14812739
2,53982797
2,79996685
3,0379109 3,52906017
Z 0,0017443 11
1,28437302
1,75408674
2,05744355
2,33026534
2,88245378
Kt -0,0860156 1,32689836
1,92305424
2,33175859
2,71562916
3,54117154
T (años) 2 10 25 50 100 500
YT 1,674597189
1,92045447
2,02418992
2,09530744
2,16210371
2,30575407
Precipitación 2 4h (mm) 47,2 7126112
83,2634634
105,727977
124,539593
145,245842
202,187394
15 de septie mbre de 2015
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ANEJO 05. C
LIMATO LOGÍA E HIDROLO GÍA
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AJUSTE SQRT- ET MAX:
n P recipitacion es máximas di arias
Prob de no ocu rrencia
F SQRT-ET max Peri odo
1 126,2 0,958333333 0,9 84836805 65,95
2 92,1 0,916666667 0,9 36137399 15,66
3 84 0,875 0,90782081 10,85
4 73,7 0,833333333 0,8 51143762 6,72
5 67,6 0,791666667 0,8 01366474 5,03
6 63,5 0,75 0,758716762 4,14
7 58,2 0,708333333 0,6 90153003 3,23
8 56,1 0,666666667 0,6 58249385 2,93
9 55,5 0,625 0,648606982 2,85
10 55,1 0 ,583333333 0,642046167 2,79
11 51,3 0 ,541666667 0,574345503 2,35
12 50,4 0,5 0,55688296 2,26
13 42,3 0 ,458333333 0,377919498 1,61
14 40,7 0 ,416666667 0,339239641 1,51
15 40 0,375 0,322190028 1,48
16 38,6 0 ,333333333 0,288065759 1,40
17 36,1 0 ,291666667 0,228043205 1,30
18 35,3 0 ,25 0,209389568 1,26
19 34,6 0 ,208333333 0,193399728 1,24
20 34,5 0 ,166666667 0,191144309 1,24
21 30,7 0 ,125 0,112670636 1,13
22 28,7 0 ,083333333 0,078788797 1,09
23 25,5 0 ,041666667 0,037995894 1,04
Media µ 53,07391304
Desviación tipica σ
23,76 27 1368
CV 0,447728692
I1 1 ,31137765
α 0,963030255
k 77,95128124
Periodo T (añ os) 2 4,9999106 8
Precipitación 2 4h 102,7565842
PRECIPITACIONES CALCULA DAS
5906 S anlúcar de Barramed a (INM)
T Ajuste Gumbell Log-Pearson III Ajuste SQRT-ET max
2,33 54,179 50,772 51,118
5 7 4,431 67,605 6 7,454
10 9 0,925 83,263 8 2,230
25 111,766 105,728 102,757
50 127,227 124,540 119,313
100 142,574 145,246 136,859
250 162,780 175,999 161,638
500 178,038 202,187 181,606
1000 193,284 231,230 202,634
Ajuste Gumbe ll Ajuste Log-Pear son III Ajuste SQRT-ET ma x
Test de Kolmogorov
‐
‐ ‐
‐
Smirnov Test de Kolmogorov
‐
‐ ‐
‐
Smirnov Test de Kolmogorov
‐
‐ ‐
‐
Smirnov
Dmax 0,087 Dmax 0, 073 Dmax 0,080
alpha 0, 050 alpha 0,050 alpha 0,050
Do 0,275 Do 0, 275 Do 0,275
Resultado CORRECTO Resultado CORRECTO Resultado CORRECTO
alpha 0, 010 alpha 0,010 alpha 0,010
Do 0,330 Do 0, 394 Do 0,330
Resultado CORRECTO Resultado CORRECTO Resultado CORRECTO
Correlación de Pearson Correlación de Pearson Correlación de Pearson
R 0,9869 R 0,9934 R 0,99 26
0
20
40
60
80
100
120
140
0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1
Precipitación (mm)
Probab ilidad de no ocur ren cia
Precipitación real
Ajuste Gumbell
Ajuste SQRT
-
ET max
Ajuste Log
-
Pearson III
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[ [PR OYECT O DE C ONSTRUCCIÓN DE UN TANQUE DE TORMENTA SANLÚCAR DE BARRAMEDA] ]
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ANEJO 05. C
LIMATO LOGÍA E HIDROLO GÍA
21
APÉNDICE 2:
HIETOGRAMAS DE PROYECTO
TORMENTA DE P ROYEC T O
CÁLCULO DE L H I E T O G R A M A D E T O R M E N T A D E P R O Y E C T O D E 3 0 M I N U T O S
Datos de Pre cipitación
P24h (mm)
I1/I24
Duración precipitaci ón (mi n)
Intervalos
Tiempo cada in tervalo
Duración
5
10
15
20
25
30
Datos de Pre cipitación
P24h (mm)
I1/I24
Duración precipitaci ón (mi n)
Intervalos
Tiempo cada in tervalo
Duración
5
10
15
20
25
30
Datos de Pre cipitación
P24h (mm)
I1/I24
Duración precipitaci ón (mi n)
Intervalos
Tiempo cada in tervalo
Duración
5
10
15
20
25
30
15 de septie mbre de 2015
[
[PROY E C T O D E C O N S T R U
T O R M E N T A D E P R O Y E C TO
DE 30 MINUTOS:
C Á L C U L O D EL H IETOGRAM A DE TORMEN TA DE PROYECTO D E 3 0 M I N U T O S
T25
111,77
8,3
30
6
5
Intensidad Volumen acumulado
Volumen i n c r e m e n t a l
125,467844
10,4556537
10,45 5 6 5 3 7
92,9876486
15,49794144
5,042 2 8 7 7 3 7
77,2734733
19,31836833
3,820 4 2 6 8 9 1
67,4496737
22,48322456
3,164 8 5 6 2 3 1
60,5330239
25,22209329
2,738 8 6 8 7 3 3
55,3114196
27,6557098
2,433 6 1 6 5 0 8
T50
127,23
8,3
30
6
5
Intensidad Volumen acumulado
Volumen i n c r e m e n t a l
142,824178
11,90201482
11,90 20 14 82
105,850902
17,64181695
5,739 8 0 2 1 3
87,9629386
21,99073465
4,348 9 1 7 7 0 4
76,7801841
25,59339469
3,602 6 6 0 0 4
68,9067339
28,71113914
3,117 7 4 4 4 4 7
62,9628099
31,48140493
2,770 2 6 5 7 8 9
T100
145,25
8,3
30
6
5
Intensidad Volumen acumulado
Volumen i n c r e m e n t a l
163,052119
13,5876766
13,58 7 6 7 6 6
120,842382
20,14039698
6,552 7 2 0 3 8 2
100,420978
25,10524438
4,964 8 4 7 3 9 8
87,6544288
29,21814293
4,112 8 9 8 5 5 2
78,6658755
32,77744813
3,559 3 0 5 2 0 2
71,8801238
35,94006188
3,162 6 1 3 7 4 2
[ P R O YECTO DE CONSTRU
CCIÓN DE UN TANQUE D
C Á L C U L O D E L H I E T O G R A M A D E T O R M E N T A D E P R O Y E C T O DE 30 MINU TOS
V o l u m e n incre mental
Bloques alternad os
1 0 , 4 556537
2,43361651 1
5 , 0 4 2 287737
3,16485623 3
3 , 8 2 0 426891
5,04228774 5
3 , 1 6 4 856231
10,4556537 6
2 , 7 3 8 868733
3,82042689 4
2 , 4 3 3 616508
2,73886873 2
V o l u m e n incre mental
Bloques alternad os
11, 90 20 1482
2,77026579 1
5 , 7 3 980213
3,60266004 3
4 , 3 4 8 917704
5,73980213 5
3 , 6 0 266004
11,9020148 6
3 , 1 1 7 744447
4,3489177 4
2 , 7 7 0 265789
3,11774445 2
V o l u m e n incre mental
Bloques alternad os
1 3 , 5 876766
3,16261374 1
6 , 5 5 2 720382
4,11289855 3
4 , 9 6 4 847398
6,55272038 5
4 , 1 1 2 898552
13,5876766 6
3 , 5 5 9 305202
4,9648474 4
3 , 1 6 2 613742
3,5593052 2
Precipitación (mm)
C C I Ó N D E U N T A N Q U E D
E TO RMENTA SANLÚCAR
DE BARRAMEDA]
|
ANEJO 05. C
TORMENTA D E PROYE C T O D E 3 0 M I N U T O S
Duración (min)
0
5
10
15
20
25
0
2
4
6
8
10
12
14
5
10
15
2 0
Tiempo (m i n )
T ormenta d e pr oy e c t o d e 3 0 m i n u t o s
D E B A R R A M E D A ]
]
A N E J O 0 5 . C
LIMATO LOGÍA E HIDROLO GÍA
22
T O R M E N T A D E P R O Y ECTO DE 30 M INUTOS
T25 T50 T100
2,43 2,77 3,16
3,16 3,60 4,11
5,04 5,74 6,55
10,46 11,90
13,59
3,82 4,35 4,96
2,74 3,12 3,56
20
25 30
T i e m p o ( min)
T o r m e n t a d e p r o y ec to de 30 minu tos
T 2 5
T 5 0
T 1 0 0
13, 5 9
T25
T50
T100
TORMENTA DE P ROYEC T O D E 1 H O R A :
Utilizando el mismo proc edi m i
duración de 30 minutos se re a l i z a e l h i e t o g r a m a d e l a t o r m e n t a d e p r o y e c t o d e d u r a c i
3 horas.
Duración (min )
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
0
2
4
6
8
10
12
14
5
10
15
Precipitación (mm)
T o r m e n t a d e p r o y e c t o d e 1 h o r a
15 de septie mbre de 2015
[
[PROY E C T O D E C O N S T R U
T O R M E N T A D E P R O Y E C TO DE 1 HORA:
U t i l i z a n d o e l m i s m o p r o c e d imi
ento que para e l c álcu lo del hietograma d e l a t o r m e n t a d e p r o y e c t o d e
d u r a c i ó n d e 3 0 m i n u t o s s e r ealiza el hietograma de la to rmenta de proyecto d e d u r a c i
TORMENTA D E PROYECTO DE 1 HOR A
D u r a c i ó n ( m i n)
T25
1,54
1 , 7 5
1,74
1 , 9 8
2,02
2 , 3 0
2,43
2 , 7 7
3,16
3 , 6 0
5,04
5 , 7 4
10,46
1 1, 90
3,82
4 , 3 5
2,74
3 , 1 2
2,20
2 , 5 1
1,87
2 , 1 2
1,63
1 , 8 6
1 5
20 25
30
35
40
45
50
Tiempo (min)
T ormenta d e pr oy ec to de 1 ho r a
[ P R O YECTO DE CONSTRU
CCIÓN DE UN TANQUE D
e n t o q u e p a r a e l c á l c u l o d e l h i e t o g r a m a de la tormenta de proy ecto de
d u r a c i ó n d e 3 0 m i n u t o s s e r e a l i z a e l h i e t o g r a m a d e l a t o r m e n t a d e p r o y e c t o de d uraci
ón de 1 hora, 2 horas y
T50 T100
1,75
2,00
1,98
2,26
2,30
2,62
2,77
3,16
3,60
4,11
5,74
6,55
11,90
13,59
4,35
4,96
3,12
3,56
2,51
2,86
2,12
2,43
1,86
2,12
TORM E N T A D E P R O Y E C T O D E 2 H O R
55
60
T o r m e n t a d e p r o y e c t o d e 1 h or a
T25
T50
T100
Precipitación (mm)
C C I Ó N D E U N T A N Q U E D
E TO RMENTA SANLÚCAR
DE BARRAMEDA]
|
ANEJO 05. C
T O R MENTA DE P ROYEC TO DE 2 HOR
AS:
TORMENTA D E PRO Y E C T O D E 2 H O R A S
Duración (min)
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
70
75
80
85
90
95
100
105
110
115
120
0
5
10
15
Precipitación (mm)
Tiempo ( m i n )
T ormenta d e pr o y e c t o d e 2 h o r a s
D E B A R R A M E D A ]
]
A N E J O 0 5 . C
LIMATO LOGÍA E HIDROLO GÍA
23
T O R M E N T A D E P R O YECTO DE 2 HOR AS
T25 T50 T1 00
0,95 1,08 1,23
1,01 1,15 1,31
1,08 1,23 1,41
1,17 1,33 1,51
1,26 1,44 1,64
1,39 1,58 1,80
1,54 1,75 2,00
1,74 1,98 2,26
2,02 2,30 2,62
2,43 2,77 3,16
3,16 3,60 4,11
5,04 5,74 6,55
10,46 11,90
13,59
3,82 4,35 4,96
2,74 3,12 3,56
2,20 2,51 2,86
1,87 2,12 2,43
1,63 1,86 2,12
1,46 1,66 1,90
1,32 1,51 1,72
1,21 1,38 1,58
1,12 1,28 1,46
1,04 1,19 1,36
0,98 1,11 1,27
T i e m p o (min)
T o r m e n t a d e p r oy ec to de 2 hor as
13, 5 9
T25
T50
T100
TORMENTA DE P ROYEC T O D E 3 H O R A S :
0
2
4
6
8
10
12
14
5
10
15
20
25
30
35
Precipitación (mm)
T o r m e n t a d e p r o y e c t o d e 3 h o r a s
15 de septie mbre de 2015
[
[PROY E C T O D E C O N S T R U
T O R M E N T A D E P R O Y E C TO DE 3 HORAS:
35
40
45
50
55
60
65
70
75
80
85
90
95
100
105
110
115
120
125
130
135
140
145
1 5 0
Tiempo (min)
T ormenta d e pr oy ec to de 3 ho r a s
[ P R O YECTO DE CONSTRU
CCIÓN DE UN TANQUE D
150
155
160
165
170
175
180
T o r m e n t a d e p r o y e c t o d e 3 h or as
T25
T50
T100
C C I Ó N D E U N T A N Q U E D
E TO RMENTA SANLÚCAR
DE BARRAMEDA]
|
ANEJO 05. C
TORMENTA D E PRO Y E C T O D E 3 H O R A S
Duración (min)
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
70
75
80
85
90
95
100
105
110
115
120
125
130
135
140
145
150
155
160
165
170
175
180
D E B A R R A M E D A ]
]
A N E J O 0 5 . C
LIMATO LOGÍA E HIDROLO GÍA
24
T O R M E N T A D E P R O YECTO DE 3 HOR AS
T25 T50 T1 00
0,70 0,80 0,92
0,74 0,84 0,96
0,77 0,88 1,00
0,81 0,92 1,05
0,85 0,97 1,10
0,90 1,02 1,16
0,95 1,08 1,23
1,01 1,15 1,31
1,08 1,23 1,41
1,17 1,33 1,51
1,26 1,44 1,64
1,39 1,58 1,80
1,54 1,75 2,00
1,74 1,98 2,26
2,02 2,30 2,62
2,43 2,77 3,16
3,16 3,60 4,11
5,04 5,74 6,55
10,46 11,90
13,59
3,82 4,35 4,96
2,74 3,12 3,56
2,20 2,51 2,86
1,87 2,12 2,43
1,63 1,86 2,12
1,46 1,66 1,90
1,32 1,51 1,72
1,21 1,38 1,58
1,12 1,28 1,46
1,04 1,19 1,36
0,98 1,11 1,27
0,92 1,05 1,20
0,87 0,99 1,13
0,83 0,94 1,08
0,79 0,90 1,02
0,75 0,86 0,98
0,72 0,82 0,93
13, 5 9
15 de septie mbre de 2015
[ [PR OYECT O DE C ONSTRUCCIÓN DE UN TANQUE DE TORMENTA SANLÚCAR DE BARRAMEDA] ]
|
ANEJO 05. C
LIMATO LOGÍA E HIDROLO GÍA
25
APÉNDICE 3:
INFORMES DE ESTADO DE SWMM vE
STORM WATER MANAGEMENT MODEL - VERSION 5.0 vE (Build 5.0.018 vE)
Traducido por el Grupo Multidisciplinar de Modelación de Fluidos
Universidad Politécnica de Valencia
---------------------------------------------------------------
*********************************************************
NOTA: El resumen estadístico mostrado en este informe se
basa en los resultados obtenidos en todos los intervalos
de cálculo, no sólo en los intervalos registrados en el
informe.
*********************************************************
********************
Opciones de Análisis
*********************
Unidades de Caudal .............. CMS
Modelos utilizados:
Lluvia/Escorrentía ............ SI
Deshielo de Nieve ............. NO
Flujo Subterráneo ............. NO
Cálculo Hidráulico ............ SI
Permitir Estancamiento . NO
Calidad del Agua .............. NO
Método de Infiltración .......... CURVE_NUMBER
Método de Cálculo Hidráulico .... DYNWAVE
Fecha de Comienzo ............... JAN-06-2015 00:00:00
Fecha de Finalización ........... JAN-06-2015 04:00:00
Días Previos sin Lluvia ......... 0.0
Report Time Step ................ 00:01:00
Intervalo para Tiempo de Lluvia . 00:01:00
Intervalo para Tiempo Seco ...... 00:01:00
Intervalo de Cálculo Hidráulico . 1.00 s
ADVERTENCIA 04: se ha usado el desnivel mínimo para el Conducto L-41
ADVERTENCIA 04: se ha usado el desnivel mínimo para el Conducto L-45
ADVERTENCIA 04: se ha usado el desnivel mínimo para el Conducto L-47
ADVERTENCIA 04: se ha usado el desnivel mínimo para el Conducto L-63
ADVERTENCIA 04: se ha usado el desnivel mínimo para el Conducto L-67
ADVERTENCIA 04: se ha usado el desnivel mínimo para el Conducto L-109
ADVERTENCIA 04: se ha usado el desnivel mínimo para el Conducto L-110
**********************
Errores de Continuidad
**********************
************************** Volumen Altura
Escorrentía Superficial ha·m mm
************************** --------- -------
Precipitación Total ...... 27.461 39.590
Pérdidas Evaporación ..... 0.000 0.000
Pérdidas Infiltración .... 23.283 33.567
Escorrentía Superficial .. 3.016 4.347
Almacen. Final en Sup. ... 1.163 1.676
% Error Continuidad ...... -0.001
************************** Volumen Volumen
Cálculo Hidráulico ha·m 10^3 m3
************************** --------- ---------
Aporte Tiempo Seco ....... 0.000 0.000
Aporte Tiempo Lluvia ..... 3.014 30.141
Aporte Ag. Subterranea ... 0.000 0.000
Aportes dep. Lluvia ...... 0.000 0.000
Aportes Externos ......... 0.000 0.000
Descargas Externas ....... 1.842 18.424
Descargas Internas ....... 0.815 8.154
Perdidas Almacenamiento .. 0.000 0.000
Vol. Almacenado Inicial .. 0.000 0.000
Vol. Almacenado Final .... 0.358 3.575
% Error Continuidad ...... -0.040
******************************
Máximos Errores de Continuidad
******************************
Nudo N-23 (1.92%)
Nudo D-2 (1.48%)
Nudo N-26 (1.04%)
******************************************
Incremento de Tiempo de Elementos Críticos
******************************************
Ninguno
********************************
Máximos Índices de Inestabilidad
********************************
Línea L-63 (2)
Línea L-42 (2)
Línea L-56 (2)
Línea L-122 (1)
Línea L-127 (1)
******************************************
Resumen de Intervalo de Cálculo Hidráulico
******************************************
Intervalo de Cálculo Mínimo : 0.50 seg
Intervalo de Cálculo Medio : 1.00 seg
Intervalo de Cálculo Máximo : 1.00 seg
Porcentaje en Reg. Permanente : 0.00
Nº medio iteraciones por instante : 2.18
************************************
Resumen de Escorrentía en Subcuencas
************************************
----------------------------------------------------------------------------------------------
Precip Aporte Evap Infil Escor. Escor. Escor. Coef.
Total Total Total Total Total Total Punta Escor.
Subcuenca mm mm mm mm mm 10^6 ltr CMS
----------------------------------------------------------------------------------------------
C-1 39.590 0.000 0.000 37.490 0.971 0.958 0.287 0.025
Red de Saneamiento Situación inicial
SWMM 5 vE Página 1
C-2 39.590 0.000 0.000 36.837 1.625 0.763 0.221 0.041
C-3 39.590 0.000 0.000 37.417 0.926 2.016 0.563 0.023
C-4 39.590 0.000 0.000 11.833 26.607 0.233 0.072 0.672
C-5 39.590 0.000 0.000 18.663 20.000 0.184 0.059 0.505
C-6 39.590 0.000 0.000 5.185 33.083 0.489 0.176 0.836
C-7 39.590 0.000 0.000 3.735 35.398 0.352 0.218 0.894
C-8 39.590 0.000 0.000 26.101 12.537 0.288 0.093 0.317
C-9 39.590 0.000 0.000 31.872 6.902 0.938 0.368 0.174
C-10 39.590 0.000 0.000 30.810 7.621 0.383 0.100 0.193
C-11 39.590 0.000 0.000 28.415 8.961 0.150 0.031 0.226
C-12 39.590 0.000 0.000 1.037 32.815 0.332 0.070 0.829
C-13 39.590 0.000 0.000 19.690 18.846 0.201 0.058 0.476
C-14 39.590 0.000 0.000 16.212 15.922 4.728 0.817 0.402
C-15 39.590 0.000 0.000 32.020 6.589 0.492 0.168 0.166
C-16 39.590 0.000 0.000 18.399 20.808 0.486 0.246 0.526
C-17 39.590 0.000 0.000 35.499 2.933 2.243 0.651 0.074
C-18 39.590 0.000 0.000 37.770 0.589 0.507 0.176 0.015
C-19 39.590 0.000 0.000 4.771 34.551 0.198 0.136 0.873
C-20 39.590 0.000 0.000 5.185 33.213 0.467 0.174 0.839
C-21 39.590 0.000 0.000 13.669 24.814 0.453 0.139 0.627
C-22 39.590 0.000 0.000 12.317 25.901 0.182 0.053 0.654
C-23 39.590 0.000 0.000 10.461 28.582 0.125 0.061 0.722
C-24 39.590 0.000 0.000 5.185 30.988 0.423 0.106 0.783
C-25 39.590 0.000 0.000 16.612 22.519 0.067 0.031 0.569
C-26 39.590 0.000 0.000 16.026 18.097 0.947 0.184 0.457
C-27 39.590 0.000 0.000 10.247 28.786 0.296 0.143 0.727
C-28 39.590 0.000 0.000 12.164 26.575 0.157 0.058 0.671
C-29 39.590 0.000 0.000 19.968 19.057 0.124 0.052 0.481
C-30 39.590 0.000 0.000 5.038 33.846 0.453 0.215 0.855
C-31 39.590 0.000 0.000 5.002 33.945 1.161 0.576 0.857
C-32 39.590 0.000 0.000 5.185 32.780 0.072 0.024 0.828
C-33 39.590 0.000 0.000 5.176 33.471 0.135 0.055 0.845
C-34 39.590 0.000 0.000 20.928 17.755 0.307 0.100 0.448
C-35 39.590 0.000 0.000 9.305 28.956 0.217 0.070 0.731
C-36 39.590 0.000 0.000 15.604 22.950 0.464 0.144 0.580
C-37 39.590 0.000 0.000 22.563 16.066 0.397 0.123 0.406
C-38 39.590 0.000 0.000 10.460 28.369 0.143 0.058 0.717
C-39 39.590 0.000 0.000 5.141 33.564 0.415 0.176 0.848
C-40 39.590 0.000 0.000 5.149 33.540 0.174 0.073 0.847
C-41 39.590 0.000 0.000 14.578 23.252 1.059 0.277 0.587
C-42 39.590 0.000 0.000 27.913 11.347 0.134 0.065 0.287
C-43 39.590 0.000 0.000 17.793 20.698 1.045 0.304 0.523
C-44 39.590 0.000 0.000 23.486 15.597 0.329 0.140 0.394
C-45 39.590 0.000 0.000 30.173 5.458 2.219 0.396 0.138
C-46 39.590 0.000 0.000 15.587 22.877 0.939 0.275 0.578
C-47 39.590 0.000 0.000 27.928 8.486 0.916 0.177 0.214
C-48 39.590 0.000 0.000 25.896 13.177 0.218 0.092 0.333
C-49 39.590 0.000 0.000 4.731 34.643 0.081 0.059 0.875
C-50 39.590 0.000 0.000 4.713 34.689 0.097 0.074 0.876
--------------------------------------------------------------------------------------------
Sistema 39.590 0.000 0.000 33.567 4.347 30.155 7.564 0.110
*************************
Resumen de Nivel en Nudos
*************************
---------------------------------------------------------------------
Nivel Nivel Altura Instante
Medio Máximo Máxima Nivel Máx.
Nudo Tipo Metros Metros Metros días hr:min
---------------------------------------------------------------------
N-3 JUNCTION 0.15 0.41 2.61 0 01:08
N-4 JUNCTION 0.07 0.18 12.98 0 01:06
N-5 JUNCTION 0.20 0.51 5.51 0 01:09
N-11 JUNCTION 0.59 1.42 2.28 0 01:07
N-12 JUNCTION 0.49 1.34 2.33 0 01:07
N-13 JUNCTION 0.31 0.66 2.56 0 01:05
N-14 JUNCTION 0.30 0.64 3.43 0 01:05
N-15 JUNCTION 0.07 0.20 2.90 0 00:50
N-16 JUNCTION 0.06 0.18 2.98 0 00:51
N-17 JUNCTION 0.42 2.00 4.90 0 00:38
N-18 JUNCTION 0.21 1.35 5.35 0 00:32
N-19 JUNCTION 0.52 1.21 2.24 0 01:11
N-20 JUNCTION 0.45 1.12 2.25 0 01:11
N-21 JUNCTION 0.44 1.10 2.25 0 01:12
N-23 JUNCTION 0.59 0.98 2.53 0 01:12
N-24 JUNCTION 0.34 0.77 2.72 0 01:12
N-25 JUNCTION 0.36 0.78 3.02 0 01:12
N-29 JUNCTION 0.13 0.44 2.34 0 01:05
N-30 JUNCTION 0.11 0.28 3.18 0 01:06
N-31 JUNCTION 0.19 2.00 4.20 0 01:07
N-32 JUNCTION 0.23 2.00 4.10 0 00:42
N-33 JUNCTION 0.48 2.00 4.20 0 00:48
N-34 JUNCTION 0.35 0.74 3.64 0 01:05
N-35 JUNCTION 0.21 0.46 3.77 0 01:00
N-36 JUNCTION 0.45 1.60 6.20 0 00:37
N-38 JUNCTION 0.09 0.28 3.68 0 01:05
N-39 JUNCTION 0.19 0.50 3.70 0 00:35
N-40 JUNCTION 0.16 0.43 6.23 0 01:06
N-41 JUNCTION 0.08 0.24 5.24 0 01:05
N-42 JUNCTION 0.19 0.53 4.43 0 01:05
N-44 JUNCTION 0.23 0.64 4.54 0 01:06
N-45 JUNCTION 0.21 0.43 4.73 0 01:02
N-46 JUNCTION 0.15 0.52 4.52 0 00:39
N-47 JUNCTION 0.44 1.60 5.90 0 00:30
N-48 JUNCTION 0.23 1.00 5.80 0 00:39
N-49 JUNCTION 0.14 0.34 4.74 0 00:51
N-50 JUNCTION 0.08 0.27 4.77 0 00:42
N-51 JUNCTION 0.16 0.38 4.78 0 00:57
N-52 JUNCTION 0.06 0.23 4.73 0 01:01
N-53 JUNCTION 0.25 0.48 4.88 0 01:05
N-54 JUNCTION 0.28 0.67 4.19 0 00:48
N-55 JUNCTION 0.68 1.79 5.40 0 00:43
N-56 JUNCTION 0.56 1.70 5.50 0 00:43
N-57 JUNCTION 0.61 1.79 5.59 0 00:43
N-58 JUNCTION 0.53 1.65 5.60 0 00:44
N-59 JUNCTION 0.53 1.60 5.60 0 00:43
N-60 JUNCTION 0.33 1.20 5.60 0 00:43
N-61 JUNCTION 0.43 1.60 6.00 0 00:43
N-62 JUNCTION 0.28 2.10 6.80 0 00:45
N-63 JUNCTION 0.31 1.60 7.30 0 00:34
N-64 JUNCTION 0.24 1.36 5.86 0 00:43
N-65 JUNCTION 0.32 2.00 6.80 0 00:37
N-66 JUNCTION 0.32 0.80 5.30 0 00:31
N-67 JUNCTION 0.09 0.34 7.74 0 00:40
N-68 JUNCTION 0.18 0.90 5.90 0 00:41
N-69 JUNCTION 0.17 2.00 7.00 0 00:43
Red de Saneamiento Situación inicial
SWMM 5 vE Página 2
N-70 JUNCTION 0.34 2.00 20.80 0 00:42
N-71 JUNCTION 0.26 1.00 6.80 0 00:37
N-72 JUNCTION 0.33 1.60 7.00 0 00:38
N-73 JUNCTION 0.06 0.19 16.59 0 01:00
N-74 JUNCTION 0.21 1.60 6.50 0 00:45
N-75 JUNCTION 0.06 0.17 23.97 0 00:50
N-76 JUNCTION 0.16 0.33 31.03 0 00:40
N-77 JUNCTION 0.04 0.12 27.52 0 00:55
N-78 JUNCTION 0.49 2.00 32.20 0 00:37
N-79 JUNCTION 0.32 2.00 30.00 0 00:42
N-80 JUNCTION 0.39 0.63 4.42 0 01:03
N-81 JUNCTION 0.03 0.11 18.51 0 00:45
N-82 JUNCTION 0.08 0.19 10.19 0 01:05
N-83 JUNCTION 0.08 0.22 28.62 0 00:55
N-84 JUNCTION 0.08 0.19 16.29 0 01:05
N-85 JUNCTION 1.14 1.46 21.56 0 00:46
N-86 JUNCTION 0.09 0.18 18.28 0 01:06
N-87 JUNCTION 1.10 1.36 29.76 0 00:50
N-88 JUNCTION 0.32 0.58 4.48 0 01:22
N-91 JUNCTION 0.03 0.11 28.11 0 00:50
N-92 JUNCTION 0.40 1.50 5.90 0 00:43
N-93 JUNCTION 0.14 1.10 6.20 0 00:43
N-94 JUNCTION 0.18 1.00 6.20 0 00:37
N-95 JUNCTION 0.57 1.26 2.06 0 01:07
N-96 JUNCTION 0.30 0.57 0.72 0 01:16
N-2 JUNCTION 0.31 0.71 0.76 0 01:09
N-97 JUNCTION 0.23 0.46 0.96 0 01:08
V-1 OUTFALL 0.28 0.66 0.66 0 01:09
V-3 OUTFALL 0.22 0.45 0.45 0 01:06
V-4 OUTFALL 0.04 0.26 1.06 0 01:09
V-5 OUTFALL 0.24 0.58 1.58 0 01:12
D-1 DIVIDER 0.05 0.12 16.02 0 01:05
D-2 DIVIDER 0.30 0.73 4.53 0 01:06
D-3 DIVIDER 0.25 0.43 4.03 0 01:06
N-26 DIVIDER 0.34 0.86 3.30 0 01:09
D-7 DIVIDER 0.21 0.42 1.20 0 01:06
D-5 DIVIDER 0.23 0.47 0.77 0 01:08
N-90 DIVIDER 0.37 0.95 2.26 0 01:12
T-1 STORAGE 2.15 2.80 -1.20 0 01:15
***************************
Resumen de Aportes en Nudos
***************************
-------------------------------------------------------------------------------------
Aporte Aporte Instante Volumen Volumen
Lateral Total de Aporte Aporte Aporte
Máximo Máximo Máximo Lateral Total
Nudo Tipo CMS CMS días hr:min 10^6 ltr 10^6 ltr
-------------------------------------------------------------------------------------
N-3 JUNCTION 0.287 0.287 0 01:05 0.957 0.957
N-4 JUNCTION 0.221 0.221 0 01:05 0.763 0.763
N-5 JUNCTION 0.563 0.675 0 01:05 2.016 2.451
N-11 JUNCTION 0.000 2.892 0 01:07 0.000 13.237
N-12 JUNCTION 0.000 2.844 0 01:05 0.000 13.025
N-13 JUNCTION 0.000 2.790 0 01:04 0.000 12.867
N-14 JUNCTION 0.000 2.669 0 01:04 0.000 12.434
N-15 JUNCTION 0.072 0.072 0 00:49 0.233 0.233
N-16 JUNCTION 0.059 0.059 0 00:50 0.184 0.184
N-17 JUNCTION 0.176 0.176 0 00:45 0.489 0.489
N-18 JUNCTION 0.218 0.218 0 00:39 0.352 0.352
N-19 JUNCTION 0.000 0.992 0 01:17 0.000 5.492
N-20 JUNCTION 0.000 0.720 0 01:20 0.000 4.199
N-21 JUNCTION 0.000 0.664 0 01:23 0.000 4.059
N-23 JUNCTION 0.000 1.497 0 01:08 0.000 7.676
N-24 JUNCTION 0.000 0.719 0 01:09 0.000 2.999
N-25 JUNCTION 0.000 0.588 0 01:08 0.000 2.509
N-29 JUNCTION 0.368 0.368 0 01:04 0.937 0.937
N-30 JUNCTION 0.100 0.100 0 01:04 0.383 0.383
N-31 JUNCTION 0.031 0.031 0 01:04 0.150 0.150
N-32 JUNCTION 0.058 0.058 0 00:55 0.201 0.201
N-33 JUNCTION 0.070 0.070 0 00:55 0.332 0.332
N-34 JUNCTION 0.000 2.599 0 01:05 0.000 12.130
N-35 JUNCTION 0.000 1.892 0 01:00 0.000 8.621
N-36 JUNCTION 0.093 0.093 0 01:04 0.288 0.288
N-38 JUNCTION 0.168 0.168 0 01:04 0.491 0.491
N-39 JUNCTION 0.246 0.246 0 00:40 0.486 0.486
N-40 JUNCTION 0.651 0.651 0 01:04 2.242 2.242
N-41 JUNCTION 0.176 0.176 0 01:04 0.507 0.507
N-42 JUNCTION 0.000 0.467 0 00:53 0.000 1.899
N-44 JUNCTION 0.000 0.392 0 00:55 0.000 1.735
N-45 JUNCTION 0.000 0.301 0 01:00 0.000 1.433
N-46 JUNCTION 0.136 0.136 0 00:40 0.198 0.198
N-47 JUNCTION 0.174 0.174 0 00:45 0.467 0.467
N-48 JUNCTION 0.139 0.139 0 00:50 0.453 0.453
N-49 JUNCTION 0.053 0.053 0 00:50 0.182 0.182
N-50 JUNCTION 0.061 0.061 0 00:40 0.125 0.125
N-51 JUNCTION 0.106 0.106 0 00:50 0.423 0.423
N-52 JUNCTION 0.031 0.031 0 00:40 0.067 0.067
N-53 JUNCTION 0.184 0.184 0 01:04 0.946 0.946
N-54 JUNCTION 0.000 0.888 0 00:47 0.000 4.275
N-55 JUNCTION 0.000 0.841 0 00:47 0.000 4.116
N-56 JUNCTION 0.000 1.126 0 00:42 0.000 4.002
N-57 JUNCTION 0.000 1.078 0 00:42 0.000 3.770
N-58 JUNCTION 0.000 0.609 0 00:42 0.000 2.406
N-59 JUNCTION 0.000 0.664 0 00:42 0.000 2.343
N-60 JUNCTION 0.000 0.903 0 00:45 0.000 3.125
N-61 JUNCTION 0.000 0.777 0 00:50 0.000 2.686
N-62 JUNCTION 0.000 0.929 0 00:44 0.000 2.178
N-63 JUNCTION 0.143 0.143 0 00:40 0.296 0.296
N-64 JUNCTION 0.058 0.058 0 00:45 0.157 0.157
N-65 JUNCTION 0.052 0.052 0 00:45 0.124 0.124
N-66 JUNCTION 0.215 0.215 0 00:40 0.453 0.486
N-67 JUNCTION 0.576 0.639 0 00:40 1.160 1.379
N-68 JUNCTION 0.024 0.024 0 00:45 0.072 0.072
N-69 JUNCTION 0.055 0.055 0 00:40 0.135 0.135
N-70 JUNCTION 0.100 0.100 0 00:55 0.307 0.307
N-71 JUNCTION 0.070 0.070 0 00:45 0.217 0.217
N-72 JUNCTION 0.144 0.144 0 00:50 0.464 0.464
N-73 JUNCTION 0.123 0.123 0 00:59 0.397 0.397
N-74 JUNCTION 0.058 0.286 0 00:44 0.143 0.150
N-75 JUNCTION 0.000 0.475 0 00:50 0.000 1.629
N-76 JUNCTION 0.176 0.176 0 00:40 0.415 0.415
N-77 JUNCTION 0.000 0.329 0 00:55 0.000 1.214
N-78 JUNCTION 0.073 0.073 0 00:40 0.174 0.174
N-79 JUNCTION 0.277 0.277 0 00:55 1.059 1.059
N-80 JUNCTION 0.000 0.987 0 01:02 0.000 4.204
Red de Saneamiento Situación inicial
SWMM 5 vE Página 3
N-81 JUNCTION 0.065 0.065 0 00:45 0.134 0.134
N-82 JUNCTION 0.000 0.937 0 01:05 0.000 4.074
N-83 JUNCTION 0.304 0.304 0 00:55 1.045 1.045
N-84 JUNCTION 0.000 0.761 0 01:05 0.000 3.475
N-85 JUNCTION 0.140 0.140 0 00:45 0.329 0.329
N-86 JUNCTION 0.396 0.396 0 01:05 2.218 2.218
N-87 JUNCTION 0.275 0.275 0 00:55 0.939 0.939
N-88 JUNCTION 0.177 0.177 0 01:05 0.916 0.916
N-91 JUNCTION 0.092 0.092 0 00:49 0.218 0.218
N-92 JUNCTION 0.000 0.815 0 00:45 0.000 2.761
N-93 JUNCTION 0.074 0.074 0 00:39 0.097 0.097
N-94 JUNCTION 0.059 0.059 0 00:39 0.081 0.081
N-95 JUNCTION 0.000 3.789 0 01:05 0.000 18.686
N-96 JUNCTION 0.000 1.595 0 01:08 0.000 8.113
N-2 JUNCTION 0.000 1.480 0 01:08 0.000 6.032
N-97 JUNCTION 0.000 3.365 0 01:06 0.000 16.717
V-1 OUTFALL 0.000 1.475 0 01:09 0.000 6.019
V-3 OUTFALL 0.000 1.590 0 01:06 0.000 8.098
V-4 OUTFALL 0.000 0.224 0 01:09 0.000 0.375
V-5 OUTFALL 0.000 1.026 0 01:12 0.000 3.931
D-1 DIVIDER 0.000 0.759 0 01:05 0.000 3.466
D-2 DIVIDER 0.000 0.465 0 00:54 0.000 2.122
D-3 DIVIDER 0.817 0.817 0 01:04 4.721 4.721
N-26 DIVIDER 0.000 0.809 0 01:06 0.000 2.752
D-7 DIVIDER 0.000 3.745 0 01:06 0.000 18.604
D-5 DIVIDER 0.000 3.365 0 01:06 0.000 16.715
N-90 DIVIDER 0.000 1.472 0 01:12 0.000 7.529
T-1 STORAGE 0.000 1.774 0 01:06 0.000 8.598
******************************
Resumen de Sobrecarga en Nudos
******************************
La sobrecarga ocurre cuando el agua sube por encima del conducto más elevado.
---------------------------------------------------------------------
Máx. Altura Mín. Nivel
Horas sobre Tope bajo Base
Nudo Tipo en carga Metros Metros
---------------------------------------------------------------------
N-11 JUNCTION 0.33 0.216 2.418
N-12 JUNCTION 0.18 0.141 2.473
N-17 JUNCTION 0.98 1.700 0.000
N-18 JUNCTION 0.59 1.050 0.000
N-31 JUNCTION 0.59 1.700 0.000
N-32 JUNCTION 0.83 1.700 0.000
N-33 JUNCTION 1.11 1.700 0.000
N-36 JUNCTION 1.28 1.400 0.000
N-39 JUNCTION 0.89 0.200 0.000
N-46 JUNCTION 0.57 0.124 1.076
N-47 JUNCTION 1.31 1.300 0.000
N-48 JUNCTION 0.75 0.700 0.000
N-55 JUNCTION 1.12 0.790 0.000
N-56 JUNCTION 0.95 0.700 0.000
N-57 JUNCTION 0.99 0.794 0.406
N-58 JUNCTION 0.98 0.755 0.395
N-59 JUNCTION 0.99 0.700 0.000
N-60 JUNCTION 0.77 0.300 0.000
N-61 JUNCTION 0.80 0.700 0.000
N-62 JUNCTION 0.60 1.200 0.000
N-63 JUNCTION 0.74 1.400 0.000
N-64 JUNCTION 0.96 1.058 0.142
N-65 JUNCTION 0.95 1.800 0.000
N-66 JUNCTION 1.26 0.500 0.000
N-68 JUNCTION 0.84 0.700 0.000
N-69 JUNCTION 0.76 1.700 0.000
N-70 JUNCTION 0.66 1.800 0.000
N-71 JUNCTION 0.94 0.800 0.000
N-72 JUNCTION 0.85 1.300 0.000
N-74 JUNCTION 0.51 0.800 0.000
N-78 JUNCTION 0.49 1.500 0.000
N-79 JUNCTION 0.59 1.500 0.000
N-92 JUNCTION 0.79 0.600 0.000
N-93 JUNCTION 0.77 0.800 0.000
N-94 JUNCTION 0.94 0.800 0.000
N-95 JUNCTION 0.11 0.058 1.842
******************************
Resumen de Inundación en Nudos
******************************
Inundación se refiere a toda el agua que rebosa de un nudo, quede estancada.
--------------------------------------------------------------------------
Instante en Volumen Volumen
Caudal que sucede Total Máximo
Horas Máximo el Máximo Inund. Estanc.
Nudo Inundado CMS días hr:min 10^6 ltr ha-mm
--------------------------------------------------------------------------
N-17 0.40 0.046 0 00:45 0.040 0.00
N-18 0.26 0.102 0 00:40 0.038 0.00
N-31 0.01 0.008 0 01:07 0.000 0.00
N-32 0.01 0.018 0 00:42 0.000 0.00
N-33 0.49 0.041 0 00:48 0.023 0.00
N-36 0.84 0.053 0 01:04 0.099 0.00
N-39 0.78 0.212 0 00:40 0.323 0.00
N-47 0.47 0.059 0 00:45 0.058 0.00
N-48 0.59 0.054 0 00:50 0.082 0.00
N-55 0.01 0.091 0 00:43 0.000 0.00
N-56 0.01 0.465 0 00:43 0.002 0.00
N-59 0.01 0.015 0 00:43 0.000 0.00
N-60 0.55 0.822 0 00:45 0.910 0.00
N-61 0.01 0.567 0 00:43 0.006 0.00
N-62 0.01 0.878 0 00:45 0.002 0.00
N-63 0.63 0.097 0 00:40 0.117 0.00
N-65 0.25 0.009 0 00:45 0.005 0.00
N-66 0.95 0.215 0 00:45 0.369 0.00
N-68 0.34 0.007 0 00:45 0.005 0.00
N-69 0.01 0.024 0 00:43 0.000 0.00
N-70 0.59 0.044 0 00:55 0.068 0.00
N-71 0.77 0.045 0 00:45 0.078 0.00
N-72 0.47 0.045 0 00:45 0.049 0.00
N-74 0.01 0.222 0 00:45 0.001 0.00
N-78 0.34 0.024 0 00:40 0.016 0.00
N-79 0.01 0.033 0 00:42 0.000 0.00
N-92 0.01 0.512 0 00:43 0.001 0.00
N-93 0.01 0.028 0 00:43 0.000 0.00
N-94 0.22 0.019 0 00:45 0.005 0.00
Red de Saneamiento Situación inicial
SWMM 5 vE Página 4
T-1 2.75 1.771 0 01:16 5.859 0.00
*****************************
Resumen de Volumen Almacenado
*****************************
--------------------------------------------------------------------------------------------
Volumen Porc. Porc. Volumen Porc. Instante Máximo
Medio Medio Perd. Máximo Máx. del Máximo Desbord
Depósito 1000 m3 Lleno E&I 1000 m3 Lleno días hr:min CMS
--------------------------------------------------------------------------------------------
T-1 2.036 74 0 2.740 100 0 00:1309320 0.000
*******************
Resumen de Vertidos
*******************
-----------------------------------------------------------
Frec. Caudal Caudal Volumen
Vertido Medio Máximo Total
Nudo de Vertido % Porc. CMS CMS 10^6 ltr
-----------------------------------------------------------
V-1 91.16 0.460 1.475 6.019
V-3 87.40 0.645 1.590 8.098
V-4 25.51 0.103 0.224 0.375
V-5 83.38 0.328 1.026 3.931
-----------------------------------------------------------
Sistema 71.86 1.536 4.289 18.424
***************************
Resumen de Caudal en Líneas
***************************
-----------------------------------------------------------------------------
Caudal Instante Veloc. Caudal Nivel
Máximo Caudal Máx Máxima Máx/ Máx/
Línea Tipo CMS días hr:min m/sec Lleno Lleno
-----------------------------------------------------------------------------
L-2 CONDUIT 0.270 0 01:08 1.24 0.46 0.45
L-3 CONDUIT 0.215 0 01:06 2.55 0.11 0.22
L-4 CONDUIT 0.622 0 01:10 1.90 0.73 0.62
L-9 CONDUIT 2.837 0 01:07 1.27 0.59 1.00
L-10 CONDUIT 2.789 0 01:05 1.78 0.58 0.77
L-11 CONDUIT 2.668 0 01:05 2.13 0.56 0.54
L-12 CONDUIT 0.072 0 00:50 1.44 0.78 0.82
L-13 CONDUIT 0.059 0 00:51 1.38 0.64 0.78
L-14 CONDUIT 0.130 0 00:40 1.87 4.49 0.95
L-15 CONDUIT 0.116 0 00:37 1.69 2.17 0.93
L-16 CONDUIT 0.723 0 01:21 0.80 0.45 0.97
L-17 CONDUIT 0.696 0 01:20 0.85 0.44 0.92
L-20 CONDUIT 0.715 0 01:12 1.00 0.90 0.60
L-21 CONDUIT 0.577 0 01:12 1.02 1.40 0.68
L-25 CONDUIT 0.100 0 01:08 1.17 0.80 0.70
L-26 CONDUIT 0.366 0 01:05 1.34 0.59 0.75
L-27 CONDUIT 0.030 0 01:07 0.53 1.74 0.86
L-28 CONDUIT 0.058 0 00:55 0.95 3.97 0.83
L-29 CONDUIT 0.059 0 00:51 0.88 2.08 1.00
L-30 CONDUIT 2.600 0 01:06 1.93 0.86 0.58
L-31 CONDUIT 1.892 0 01:01 1.69 0.31 0.50
L-32 CONDUIT 0.039 0 01:04 1.30 2.50 0.92
L-34 CONDUIT 0.034 0 01:15 0.61 1.34 0.74
L-35 CONDUIT 0.637 0 01:06 1.61 0.39 0.65
L-36 CONDUIT 0.166 0 01:05 1.47 0.61 0.56
L-38 CONDUIT 0.456 0 00:53 1.30 1.19 0.80
L-41 CONDUIT 0.136 0 00:40 1.21 26.59 1.00
L-42 CONDUIT 0.115 0 01:04 1.67 3.77 0.93
L-44 CONDUIT 0.301 0 01:03 1.53 1.00 0.65
L-45 CONDUIT 0.184 0 01:05 1.08 19.28 0.81
L-47 CONDUIT 0.053 0 00:51 0.64 15.43 0.63
L-48 CONDUIT 0.105 0 00:51 0.56 0.60 0.67
L-49 CONDUIT 0.029 0 00:45 0.43 0.23 0.56
L-50 CONDUIT 0.059 0 00:42 0.81 0.83 0.56
L-54 CONDUIT 0.887 0 00:49 1.06 0.79 0.56
L-55 CONDUIT 0.841 0 00:47 0.70 3.61 0.83
L-56 CONDUIT 0.784 0 00:47 0.52 0.70 1.00
L-58 CONDUIT 0.563 0 01:18 0.46 1.29 1.00
L-59 CONDUIT 0.585 0 00:42 0.48 1.53 1.00
L-60 CONDUIT 0.609 0 00:42 0.69 0.38 1.00
L-62 CONDUIT 0.654 0 00:45 0.59 0.47 1.00
L-63 CONDUIT 1.028 0 00:42 0.69 24.58 1.00
L-64 CONDUIT 0.046 0 00:56 1.50 1.46 0.95
L-65 CONDUIT 0.058 0 00:45 0.83 1.39 1.00
L-66 CONDUIT 0.051 0 00:42 1.63 2.99 1.00
L-67 CONDUIT 0.049 0 00:42 0.75 47.39 1.00
L-68 CONDUIT 0.636 0 00:40 2.65 0.37 0.71
L-69 CONDUIT 0.024 0 00:42 0.84 1.32 1.00
L-70 CONDUIT 0.056 0 00:41 0.99 0.97 1.00
L-71 CONDUIT 0.058 0 00:43 1.93 1.09 1.00
L-72 CONDUIT 0.031 0 00:43 1.01 1.59 1.00
L-73 CONDUIT 0.129 0 00:43 1.83 2.15 1.00
L-74 CONDUIT 0.123 0 01:00 2.53 0.71 0.81
L-75 CONDUIT 0.228 0 00:44 0.59 0.51 1.00
L-76 CONDUIT 0.475 0 00:50 3.65 0.28 0.67
L-77 CONDUIT 0.328 0 00:55 3.04 0.18 0.29
L-78 CONDUIT 0.176 0 00:41 3.17 0.54 0.48
L-79 CONDUIT 0.051 0 00:55 2.07 1.14 0.81
L-80 CONDUIT 0.277 0 00:55 2.15 1.50 0.62
L-81 CONDUIT 0.987 0 01:03 1.86 0.32 0.44
L-82 CONDUIT 0.064 0 00:45 2.90 0.26 0.35
L-83 CONDUIT 0.937 0 01:05 1.70 0.14 0.45
L-84 CONDUIT 0.304 0 00:55 5.10 0.54 0.50
L-85 CONDUIT 0.646 0 01:05 3.09 0.07 0.17
L-86 CONDUIT 0.759 0 01:05 3.24 0.07 0.10
L-87 CONDUIT 0.391 0 01:06 1.42 0.07 0.12
L-88 CONDUIT 0.140 0 00:47 2.74 0.97 0.72
L-89 CONDUIT 0.275 0 00:55 4.04 0.68 0.55
L-90 CONDUIT 0.113 0 01:05 1.05 0.05 0.39
L-91 CONDUIT 0.141 0 01:22 0.68 1.08 0.69
L-92 CONDUIT 0.383 0 01:01 0.45 0.34 0.76
L-93 CONDUIT 0.095 0 00:43 1.38 1.46 1.00
L-94 CONDUIT 0.335 0 01:14 0.77 1.10 1.00
L-95 CONDUIT 0.153 0 01:06 0.95 1.63 0.77
L-96 CONDUIT 1.475 0 01:09 2.20 0.87 0.57
L-97 CONDUIT 0.172 0 01:05 1.61 0.34 0.40
L-99 CONDUIT 0.055 0 01:06 0.18 0.02 0.33
Red de Saneamiento Situación inicial
SWMM 5 vE Página 5
L-100 CONDUIT 0.751 0 01:06 1.16 0.18 0.46
L-101 CONDUIT 1.472 0 01:12 1.95 0.61 0.68
L-106 CONDUIT 0.092 0 00:50 3.21 0.17 0.28
L-107 CONDUIT 0.074 0 00:40 1.15 1.55 1.00
L-108 CONDUIT 0.044 0 00:38 1.44 3.10 1.00
L-109 CONDUIT 0.777 0 00:50 0.64 17.84 1.00
L-110 CONDUIT 0.821 0 00:45 0.80 19.65 1.00
L-111 CONDUIT 0.379 0 01:06 0.76 0.26 0.47
L-113 CONDUIT 0.224 0 01:09 2.55 0.77 0.66
L-114 CONDUIT 0.554 0 01:08 0.83 1.19 0.82
L-119 CONDUIT 0.594 0 01:27 0.92 0.37 0.85
L-120 CONDUIT 1.026 0 01:12 1.59 1.28 0.76
L-121 CONDUIT 1.046 0 01:18 0.95 1.10 1.00
L-122 CONDUIT 3.745 0 01:06 4.80 5.54 0.67
L-123 CONDUIT 2.896 0 01:07 1.30 1.81 1.00
L-125 CONDUIT 1.595 0 01:08 1.47 0.18 0.35
L-126 CONDUIT 1.590 0 01:06 1.51 0.34 0.34
L-127 CONDUIT 3.365 0 01:06 3.92 0.16 0.29
L-128 CONDUIT 3.365 0 01:06 3.61 0.19 0.31
L-131 CONDUIT 1.774 0 01:06 1.94 0.25 0.34
************************
Resumen de Tipo de Flujo
************************
-----------------------------------------------------------------------------------------
Longitud - Fracción de Tiempo en Tipo de Flujo - Número Variac
Ajustada Seco (Caudal 0) Sub- Super Crítico Froude Media
Conducto /Real Todo Ini. Final Crít. Crít. Ini. Final Medio Caudal
-----------------------------------------------------------------------------------------
L-2 1.00 0.05 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.95 0.66 0.0001
L-3 1.00 0.05 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.95 1.89 0.0000
L-4 1.00 0.05 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.95 0.91 0.0001
L-9 1.00 0.03 0.00 0.00 0.97 0.00 0.00 0.00 0.35 0.0003
L-10 1.00 0.03 0.00 0.00 0.91 0.06 0.00 0.00 0.66 0.0002
L-11 1.00 0.02 0.00 0.00 0.71 0.26 0.00 0.00 0.95 0.0002
L-12 1.00 0.03 0.00 0.00 0.14 0.01 0.00 0.81 1.06 0.0001
L-13 1.00 0.04 0.00 0.00 0.10 0.01 0.00 0.85 1.06 0.0001
L-14 1.00 0.03 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.97 0.51 0.0007
L-15 1.00 0.02 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.98 0.75 0.0003
L-16 1.00 0.04 0.00 0.00 0.96 0.00 0.00 0.00 0.31 0.0001
L-17 1.00 0.03 0.00 0.00 0.97 0.00 0.00 0.00 0.40 0.0001
L-20 1.00 0.05 0.00 0.00 0.83 0.00 0.00 0.11 0.29 0.0001
L-21 1.00 0.05 0.00 0.00 0.35 0.00 0.00 0.60 0.38 0.0002
L-25 1.00 0.04 0.00 0.00 0.06 0.00 0.00 0.90 0.79 0.0001
L-26 1.00 0.05 0.00 0.00 0.50 0.00 0.00 0.45 0.46 0.0001
L-27 1.00 0.04 0.00 0.00 0.06 0.00 0.00 0.89 0.26 0.0003
L-28 1.00 0.04 0.00 0.00 0.04 0.00 0.00 0.93 0.32 0.0006
L-29 1.00 0.02 0.00 0.00 0.38 0.00 0.00 0.60 0.27 0.0003
L-30 1.00 0.02 0.04 0.00 0.94 0.00 0.00 0.00 0.70 0.0002
L-31 1.00 0.06 0.01 0.00 0.92 0.00 0.00 0.00 0.62 0.0001
L-32 1.00 0.04 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.96 0.62 0.0003
L-34 1.00 0.04 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.96 0.36 0.0002
L-35 1.00 0.04 0.00 0.00 0.85 0.11 0.00 0.00 0.47 0.0001
L-36 1.00 0.05 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.95 0.94 0.0001
L-38 1.00 0.04 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.96 0.57 0.0002
L-41 1.00 0.03 0.00 0.00 0.54 0.00 0.00 0.43 0.20 0.0037
L-42 1.00 0.03 0.05 0.00 0.00 0.00 0.93 0.00 0.33 0.0012
L-44 1.00 0.04 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.96 0.79 0.0001
L-45 1.00 0.04 0.00 0.00 0.16 0.00 0.00 0.80 0.51 0.0026
L-47 1.00 0.03 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.97 0.32 0.0021
L-48 1.00 0.03 0.00 0.00 0.97 0.00 0.00 0.00 0.25 0.0001
L-49 1.00 0.04 0.00 0.00 0.86 0.00 0.00 0.10 0.14 0.0000
L-50 1.00 0.03 0.00 0.00 0.05 0.00 0.00 0.92 0.47 0.0001
L-54 1.00 0.04 0.00 0.00 0.96 0.00 0.00 0.00 0.34 0.0001
L-55 1.00 0.04 0.03 0.00 0.93 0.00 0.00 0.00 0.14 0.0006
L-56 1.00 0.06 0.00 0.00 0.94 0.00 0.00 0.00 0.09 0.0001
L-58 1.00 0.06 0.00 0.00 0.84 0.00 0.00 0.10 0.12 0.0004
L-59 1.00 0.04 0.00 0.00 0.96 0.00 0.00 0.00 0.10 0.0005
L-60 1.00 0.04 0.02 0.00 0.94 0.00 0.00 0.00 0.17 0.0001
L-62 1.00 0.04 0.00 0.00 0.96 0.00 0.00 0.00 0.15 0.0002
L-63 1.00 0.03 0.00 0.00 0.97 0.00 0.00 0.00 0.10 0.0043
L-64 1.00 0.03 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.97 1.03 0.0002
L-65 1.00 0.03 0.00 0.00 0.35 0.00 0.00 0.61 0.37 0.0002
L-66 1.00 0.04 0.00 0.00 0.28 0.00 0.00 0.68 0.47 0.0005
L-67 1.00 0.03 0.00 0.00 0.29 0.00 0.00 0.68 0.18 0.0138
L-68 1.00 0.03 0.00 0.00 0.53 0.04 0.00 0.40 0.89 0.0001
L-69 1.00 0.03 0.00 0.00 0.28 0.00 0.00 0.69 0.50 0.0003
L-70 1.00 0.03 0.00 0.00 0.30 0.00 0.00 0.67 0.55 0.0002
L-71 1.00 0.04 0.00 0.00 0.16 0.05 0.00 0.75 1.45 0.0002
L-72 1.00 0.03 0.00 0.00 0.21 0.00 0.00 0.76 0.58 0.0002
L-73 1.00 0.04 0.00 0.00 0.22 0.00 0.00 0.74 0.64 0.0004
L-74 1.00 0.04 0.00 0.00 0.03 0.16 0.00 0.78 1.89 0.0001
L-75 1.00 0.03 0.00 0.00 0.34 0.00 0.00 0.63 0.32 0.0002
L-76 1.00 0.06 0.00 0.00 0.13 0.10 0.00 0.72 2.09 0.0000
L-77 1.00 0.04 0.00 0.00 0.00 0.96 0.00 0.00 2.36 0.0000
L-78 1.00 0.05 0.00 0.00 0.00 0.95 0.00 0.00 2.10 0.0001
L-79 1.00 0.04 0.03 0.00 0.00 0.93 0.00 0.00 1.63 0.0002
L-80 1.00 0.03 0.00 0.00 0.04 0.93 0.00 0.00 1.33 0.0002
L-81 1.00 0.08 0.08 0.00 0.85 0.00 0.00 0.00 0.63 0.0000
L-82 1.00 0.05 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.95 2.69 0.0000
L-83 1.00 0.04 0.00 0.00 0.89 0.07 0.00 0.00 0.54 0.0000
L-84 1.00 0.04 0.00 0.00 0.00 0.96 0.00 0.00 3.30 0.0001
L-85 1.00 0.04 0.06 0.00 0.02 0.88 0.00 0.00 2.23 0.0000
L-86 1.00 0.09 0.00 0.00 0.00 0.91 0.00 0.00 2.12 0.0000
L-87 1.00 0.04 0.00 0.00 0.20 0.76 0.00 0.00 1.01 0.0000
L-88 1.00 0.09 0.02 0.00 0.62 0.27 0.00 0.00 0.87 0.0001
L-89 1.00 0.09 0.00 0.00 0.00 0.91 0.00 0.00 2.22 0.0001
L-90 1.00 0.05 0.05 0.00 0.87 0.03 0.00 0.00 0.46 0.0000
L-91 1.00 0.04 0.00 0.00 0.01 0.00 0.00 0.95 0.33 0.0001
L-92 1.00 0.04 0.00 0.00 0.96 0.00 0.00 0.00 0.15 0.0000
L-93 1.00 0.03 0.00 0.00 0.44 0.00 0.00 0.52 0.65 0.0002
L-94 1.00 0.04 0.00 0.00 0.96 0.00 0.00 0.00 0.19 0.0002
L-95 1.00 0.06 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.94 0.39 0.0002
L-96 1.00 0.05 0.00 0.00 0.94 0.01 0.00 0.00 0.82 0.0001
L-97 1.00 0.05 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.95 1.05 0.0000
L-99 1.00 0.16 0.46 0.00 0.38 0.00 0.00 0.00 0.02 0.0000
L-100 1.00 0.03 0.00 0.00 0.91 0.05 0.00 0.00 0.42 0.0000
L-101 1.00 0.16 0.00 0.00 0.35 0.49 0.00 0.00 0.82 0.0001
L-106 1.00 0.04 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.96 2.91 0.0000
L-107 1.00 0.03 0.00 0.00 0.24 0.00 0.00 0.74 0.48 0.0004
L-108 1.00 0.03 0.00 0.00 0.22 0.00 0.00 0.75 0.40 0.0007
L-109 1.00 0.04 0.00 0.00 0.96 0.00 0.00 0.00 0.10 0.0063
L-110 1.00 0.04 0.00 0.00 0.96 0.00 0.00 0.00 0.18 0.0074
L-111 1.00 0.05 0.00 0.00 0.95 0.00 0.00 0.00 0.37 0.0002
L-113 1.00 0.74 0.00 0.00 0.00 0.26 0.00 0.00 0.47 0.0001
L-114 1.00 0.05 0.00 0.00 0.95 0.00 0.00 0.00 0.23 0.0002
Red de Saneamiento Situación inicial
SWMM 5 vE Página 6
L-119 1.00 0.03 0.13 0.00 0.84 0.00 0.00 0.00 0.36 0.0001
L-120 1.00 0.16 0.00 0.00 0.84 0.00 0.00 0.00 0.53 0.0002
L-121 1.00 0.04 0.01 0.00 0.95 0.00 0.00 0.00 0.28 0.0002
L-122 1.00 0.04 0.00 0.00 0.12 0.84 0.00 0.00 1.55 0.0141
L-123 1.00 0.03 0.00 0.00 0.97 0.00 0.00 0.00 0.26 0.0008
L-125 1.00 0.06 0.00 0.00 0.93 0.01 0.00 0.00 0.65 0.0002
L-126 1.00 0.07 0.00 0.00 0.93 0.00 0.00 0.00 0.64 0.0001
L-127 1.00 0.05 0.00 0.00 0.08 0.88 0.00 0.00 1.94 0.0002
L-128 1.00 0.06 0.01 0.00 0.07 0.87 0.00 0.00 1.75 0.0003
L-131 1.00 0.06 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.94 0.91 0.0002
**********************************
Resumen de Sobrecarga de Conductos
**********************************
----------------------------------------------------------------------------
Horas Horas
--------- Horas Lleno ------- Q > Q unif. Capacidad
Conduit Ambos Ext Ext.Ini. Ext.Fin. Tubo Lleno Limitada
----------------------------------------------------------------------------
L-9 0.18 0.18 0.18 0.52 0.01
L-10 0.01 0.01 0.01 0.51 0.01
L-11 0.01 0.01 0.01 0.47 0.01
L-14 0.01 0.01 0.01 1.18 0.01
L-15 0.01 0.01 0.01 0.64 0.01
L-21 0.01 0.01 0.01 0.74 0.01
L-27 0.01 0.01 0.01 0.86 0.01
L-28 0.01 0.01 0.01 1.23 0.01
L-29 0.94 0.94 0.94 1.20 0.94
L-30 0.01 0.01 0.01 0.93 0.01
L-32 0.01 0.01 0.01 1.30 0.01
L-34 0.01 0.01 0.01 0.92 0.01
L-38 0.01 0.01 0.01 0.53 0.01
L-41 0.26 0.26 0.26 1.26 0.26
L-42 0.01 0.01 0.01 1.09 0.01
L-45 0.01 0.01 0.01 3.50 0.01
L-47 0.01 0.01 0.01 2.23 0.01
L-55 0.01 0.01 0.01 1.59 0.01
L-56 0.95 0.95 0.95 0.01 0.01
L-58 0.98 0.98 0.98 0.58 0.56
L-59 0.98 0.98 0.98 0.69 0.60
L-60 0.77 0.77 0.77 0.01 0.01
L-62 0.60 0.60 0.60 0.01 0.01
L-63 0.95 0.95 0.95 2.77 0.01
L-64 0.01 0.01 0.01 0.79 0.01
L-65 0.95 0.95 0.95 0.43 0.38
L-66 0.85 0.85 0.85 0.68 0.58
L-67 0.95 0.95 0.95 3.63 0.45
L-69 0.81 0.81 0.81 0.16 0.11
L-70 0.76 0.76 0.76 0.01 0.01
L-71 0.63 0.63 0.63 0.65 0.58
L-72 0.77 0.77 0.77 0.96 0.77
L-73 0.76 0.76 0.76 0.79 0.68
L-75 0.51 0.51 0.51 0.01 0.01
L-79 0.01 0.01 0.01 0.42 0.01
L-80 0.01 0.01 0.01 0.65 0.01
L-91 0.01 0.01 0.01 0.40 0.01
L-93 0.67 0.67 0.67 0.73 0.63
L-94 0.26 0.26 0.26 0.18 0.01
L-95 0.01 0.01 0.01 0.94 0.01
L-107 0.73 0.73 0.73 0.13 0.02
L-108 0.75 0.75 0.75 0.58 0.36
L-109 0.78 0.78 0.78 2.24 0.01
L-110 0.76 0.76 0.76 2.29 0.01
L-114 0.01 0.01 0.01 0.49 0.01
L-120 0.01 0.01 0.01 0.36 0.01
L-121 0.05 0.05 0.05 0.19 0.01
L-122 0.01 0.01 0.01 2.18 0.01
L-123 0.11 0.11 0.11 1.61 0.11
Instante de inicio del análisis: Thu Jul 16 19:14:23 2015
Instante de finalización del análisis: Thu Jul 16 19:14:28 2015
Tiempo total transcurrido: 00:00:05
Red de Saneamiento Situación inicial
SWMM 5 vE Página 7
STORM WAT ER MANAGEME NT MODEL - VERSION 5.0 vE (Build 5.0.018 vE )
Traducido por el Gru po Multidis ciplinar de Modelació n de Fluido s
Universid ad Politécn ica de Vale ncia
--------- ----------- ----------- ----------- ---------- -----------
********* *********** *********** *********** ********** *****
NOTA: El resumen est adístico mo strado en e ste inform e se
basa en l os resultad os obtenido s en todos los interv alos
de cálcul o, no sólo en los inte rvalos regi strados en el
informe.
********* *********** *********** *********** ********** *****
********* ***********
Opciones de Análisis
********* *********** *
Unidades de Caudal . ........... .. CMS
Modelos u tilizados:
Lluvia/ Escorrentía .......... .. SI
Deshiel o de Nieve ........... .. NO
Flujo S ubterráneo ........... .. NO
Cálculo Hidráulico .......... .. SI
Permiti r Estancami ento . NO
Calidad del Agua . ........... .. NO
Método de Infiltraci ón ........ .. CURVE_NU MBER
Método de Cálculo Hi dráulico .. .. DYNWAVE
Fecha de Comienzo .. ........... .. JAN-06-2 015 00:00: 00
Fecha de Finalizació n ......... .. JAN-06-2 015 04:00: 00
Días Prev ios sin Llu via ....... .. 0.0
Report Ti me Step ... ........... .. 00:01:00
Intervalo para Tiemp o de Lluvia . 00:01:00
Intervalo para Tiemp o Seco .... .. 00:01:00
Intervalo de Cálculo Hidráulico . 1.00 s
ADVERTENC IA 04: se h a usado el desnivel mí nimo para el Conducto L-45
ADVERTENC IA 04: se h a usado el desnivel mí nimo para el Conducto L-47
ADVERTENC IA 04: se h a usado el desnivel mí nimo para el Conducto L-63
ADVERTENC IA 04: se h a usado el desnivel mí nimo para el Conducto L-109
ADVERTENC IA 04: se h a usado el desnivel mí nimo para el Conducto L-110
********* *********** **
Errores d e Continuid ad
********* *********** **
********* *********** ****** Volumen Altu ra
Escorrent ía Superfic ial ha·m mm
********* *********** ****** --------- ----- --
Precipita ción Total ...... 27.461 39.5 90
Pérdidas Evaporación ..... 0.000 0.0 00
Pérdidas Infiltració n .... 23.269 33.5 47
Escorrent ía Superfic ial .. 3.034 4.3 74
Almacen. Final en Su p. ... 1.158 1.6 70
% Error C ontinuidad ...... -0.001
********* *********** ****** Volumen Volum en
Cálculo H idráulico ha·m 10^3 m3
********* *********** ****** --------- ------- --
Aporte Ti empo Seco . ...... 0.000 0.0 00
Aporte Ti empo Lluvia ..... 3.033 30.3 27
Aporte Ag . Subterran ea ... 0.000 0.0 00
Aportes d ep. Lluvia ...... 0.000 0.0 00
Aportes E xternos ... ...... 0.000 0.0 00
Descargas Externas . ...... 1.283 12.8 28
Descargas Internas . ...... 0.538 5.3 78
Perdidas Almacenamie nto .. 0.000 0.0 00
Vol. Alma cenado Inic ial .. 0.000 0.0 00
Vol. Alma cenado Fina l .... 1.211 12.1 14
% Error C ontinuidad ...... 0.023
********* *********** **********
Máximos E rrores de C ontinuidad
********* *********** **********
Nudo N-23 (1.92%)
Nudo D-2 (1.90%)
Nudo N-46 (1.82%)
Nudo N-26 (1.04%)
Nudo N-54 (1.03%)
********* *********** *********** ***********
Increment o de Tiempo de Element os Críticos
********* *********** *********** ***********
Línea L-1 58 (73.35%)
Línea L-1 57 (5.06%)
********* *********** *********** *
Máximos Í ndices de I nestabilida d
********* *********** *********** *
Línea L-1 54 (20)
Línea L-1 6 (12)
Línea L-1 58 (11)
Línea L-1 48 (7)
Línea L-1 55 (6)
********* *********** *********** ***********
Resumen d e Intervalo de Cálculo Hidráulico
********* *********** *********** ***********
Intervalo de Cálculo Mínimo : 0. 50 seg
Intervalo de Cálculo Medio : 0. 61 seg
Intervalo de Cálculo Máximo : 1. 00 seg
Porcentaj e en Reg. P ermanente : 0. 00
Nº medio iteraciones por instan te : 2. 10
********* *********** *********** *****
Resumen d e Escorrent ía en Subcu encas
********* *********** *********** *****
--------- ----------- ----------- ----------- ---------- ----------- ----------- ----------- ---------
Precip Aporte Evap I nfil Esco r. Esc or. Escor . Coef.
Total Total Total T otal Tot al To tal Punt a Escor.
Subcuenca mm mm mm mm mm 10^6 ltr CM S
--------- ----------- ----------- ----------- ---------- ----------- ----------- ----------- ---------
C-1 39.590 0.000 0.000 37 .490 0.9 71 0. 958 0.28 7 0.025
Red de Saneamiento con nuevo Tanque de To rmentas y mejoras
SWM M 5 vE Página 1
C-2 39.590 0.000 0.000 36 .837 1.6 25 0. 763 0.22 1 0.041
C-3 39.590 0.000 0.000 37 .417 0.9 26 2. 016 0.56 3 0.023
C-4 39.590 0.000 0.000 11 .833 26.6 07 0. 233 0.07 2 0.672
C-5 39.590 0.000 0.000 18 .663 20.0 00 0. 184 0.05 9 0.505
C-6 39.590 0.000 0.000 5 .185 33.0 83 0. 489 0.17 6 0.836
C-7 39.590 0.000 0.000 3 .735 35.3 98 0. 352 0.21 8 0.894
C-8 39.590 0.000 0.000 26 .101 12.5 37 0. 288 0.09 3 0.317
C-9 39.590 0.000 0.000 31 .872 6.9 02 0. 938 0.36 8 0.174
C-11 39.590 0.000 0.000 28 .415 8.9 61 0. 150 0.03 1 0.226
C-12 39.590 0.000 0.000 1 .037 32.8 15 0. 332 0.07 0 0.829
C-13 39.590 0.000 0.000 19 .690 18.8 46 0. 201 0.05 8 0.476
C-14 39.590 0.000 0.000 16 .212 15.9 22 4. 728 0.81 7 0.402
C-15 39.590 0.000 0.000 32 .020 6.5 89 0. 492 0.16 8 0.166
C-16 39.590 0.000 0.000 18 .399 20.8 08 0. 486 0.24 6 0.526
C-17 39.590 0.000 0.000 35 .499 2.9 33 2. 243 0.65 1 0.074
C-18 39.590 0.000 0.000 37 .770 0.5 89 0. 507 0.17 6 0.015
C-19 39.590 0.000 0.000 4 .771 34.5 51 0. 198 0.13 6 0.873
C-20 39.590 0.000 0.000 5 .185 33.2 13 0. 467 0.17 4 0.839
C-21 39.590 0.000 0.000 13 .669 24.8 14 0. 453 0.13 9 0.627
C-22 39.590 0.000 0.000 12 .317 25.9 01 0. 182 0.05 3 0.654
C-23 39.590 0.000 0.000 10 .461 28.5 82 0. 125 0.06 1 0.722
C-25 39.590 0.000 0.000 16 .612 22.5 19 0. 067 0.03 1 0.569
C-26 39.590 0.000 0.000 16 .026 18.0 97 0. 947 0.18 4 0.457
C-27 39.590 0.000 0.000 10 .247 28.7 86 0. 296 0.14 3 0.727
C-28 39.590 0.000 0.000 12 .164 26.5 75 0. 157 0.05 8 0.671
C-29 39.590 0.000 0.000 19 .968 19.0 57 0. 124 0.05 2 0.481
C-30 39.590 0.000 0.000 5 .038 33.8 46 0. 453 0.21 5 0.855
C-31 39.590 0.000 0.000 5 .002 33.9 45 1. 161 0.57 6 0.857
C-32 39.590 0.000 0.000 5 .185 32.7 80 0. 072 0.02 4 0.828
C-33 39.590 0.000 0.000 5 .176 33.4 71 0. 135 0.05 5 0.845
C-34 39.590 0.000 0.000 20 .928 17.7 55 0. 307 0.10 0 0.448
C-35 39.590 0.000 0.000 9 .305 28.9 56 0. 217 0.07 0 0.731
C-36 39.590 0.000 0.000 15 .604 22.9 50 0. 464 0.14 4 0.580
C-37 39.590 0.000 0.000 22 .563 16.0 66 0. 397 0.12 3 0.406
C-38 39.590 0.000 0.000 10 .460 28.3 69 0. 143 0.05 8 0.717
C-39 39.590 0.000 0.000 5 .141 33.5 64 0. 415 0.17 6 0.848
C-40 39.590 0.000 0.000 5 .149 33.5 40 0. 174 0.07 3 0.847
C-41 39.590 0.000 0.000 14 .578 23.2 52 1. 059 0.27 7 0.587
C-42 39.590 0.000 0.000 27 .913 11.3 47 0. 134 0.06 5 0.287
C-43 39.590 0.000 0.000 17 .793 20.6 98 1. 045 0.30 4 0.523
C-44 39.590 0.000 0.000 23 .486 15.5 97 0. 329 0.14 0 0.394
C-45 39.590 0.000 0.000 30 .173 5.4 58 2. 219 0.39 6 0.138
C-46 39.590 0.000 0.000 15 .587 22.8 77 0. 939 0.27 5 0.578
C-47 39.590 0.000 0.000 27 .928 8.4 86 0. 916 0.17 7 0.214
C-48 39.590 0.000 0.000 25 .896 13.1 77 0. 218 0.09 2 0.333
C-49 39.590 0.000 0.000 4 .731 34.6 43 0. 081 0.05 9 0.875
C-50 39.590 0.000 0.000 4 .713 34.6 89 0. 097 0.07 4 0.876
SC-7 39.590 0.000 0.000 30 .949 7.7 44 0. 107 0.03 9 0.196
SC-6 39.590 0.000 0.000 18 .922 20.5 93 0. 080 0.07 6 0.520
SC-5 39.590 0.000 0.000 14 .074 25.3 06 0. 291 0.20 5 0.639
SC-4 39.590 0.000 0.000 25 .522 14.0 04 0. 056 0.05 3 0.354
SC-1 39.590 0.000 0.000 5 .185 32.4 52 0. 112 0.03 5 0.820
SC-2 39.590 0.000 0.000 5 .185 32.1 61 0. 244 0.07 2 0.812
SC-3 39.590 0.000 0.000 33 .530 5.1 30 0. 102 0.03 7 0.130
--------- ----------- ---------- ----------- ----------- ----------- ----------- ----------- -------
Sistema 39.590 0.000 0.000 33 .547 4.3 74 30. 341 7.63 2 0.110
********* *********** *****
Resumen d e Nivel en Nudos
********* *********** *****
--------- ----------- ---------- ----------- ----------- ----------- ------
Nivel Nivel Al tura Ins tante
Medio Máximo Má xima Nive l Máx.
Nudo Tipo Metros Metros Me tros días hr:min
--------- ----------- ---------- ----------- ----------- ----------- ------
N-11 JUNCTION 0.52 1.01 1.88 0 01:03
N-12 JUNCTION 0.41 0.91 1.90 0 01:03
N-13 JUNCTION 0.30 0.58 2.49 0 01:02
N-14 JUNCTION 0.30 0.56 3.35 0 01:02
N-15 JUNCTION 0.08 0.20 2.90 0 00:50
N-16 JUNCTION 0.07 0.18 2.98 0 00:51
N-17 JUNCTION 0.49 2.00 4.90 0 00:33
N-18 JUNCTION 0.24 1.35 5.35 0 00:32
N-2 JUNCTION 0.32 0.67 0.72 0 01:09
N-20 JUNCTION 0.47 0.98 2.12 0 01:07
N-21 JUNCTION 0.46 0.96 2.12 0 01:07
N-23 JUNCTION 0.65 0.98 2.53 0 01:12
N-24 JUNCTION 0.39 0.77 2.72 0 01:12
N-25 JUNCTION 0.41 0.78 3.02 0 01:12
N-29 JUNCTION 0.15 0.44 2.34 0 01:04
N-3 JUNCTION 0.18 0.41 2.61 0 01:08
N-31 JUNCTION 0.22 2.00 4.20 0 01:09
N-32 JUNCTION 0.27 2.00 4.10 0 00:42
N-33 JUNCTION 0.57 2.00 4.20 0 00:46
N-34 JUNCTION 0.35 0.65 3.55 0 01:02
N-35 JUNCTION 0.20 0.40 3.71 0 00:57
N-36 JUNCTION 0.54 1.60 6.20 0 00:37
N-38 JUNCTION 0.10 0.28 3.68 0 01:05
N-39 JUNCTION 0.21 0.50 3.70 0 00:36
N-4 JUNCTION 0.08 0.18 1 2.98 0 01:06
N-40 JUNCTION 0.19 0.43 6.23 0 01:06
N-41 JUNCTION 0.09 0.24 5.24 0 01:05
N-42 JUNCTION 0.13 0.39 4.39 0 01:00
N-44 JUNCTION 0.31 0.58 4.48 0 01:03
N-45 JUNCTION 0.19 0.34 4.64 0 01:05
N-46 JUNCTION 0.20 1.60 5.60 0 00:37
N-47 JUNCTION 0.33 1.40 5.90 0 00:35
N-48 JUNCTION 0.27 1.00 5.80 0 00:39
N-49 JUNCTION 0.16 0.34 4.74 0 00:51
N-5 JUNCTION 0.23 0.51 5.51 0 01:09
N-50 JUNCTION 0.09 0.27 4.77 0 00:42
N-52 JUNCTION 0.05 0.17 4.67 0 00:45
N-53 JUNCTION 0.28 0.47 4.87 0 01:05
N-54 JUNCTION 0.27 0.55 4.07 0 00:52
N-55 JUNCTION 0.40 0.87 4.48 0 00:50
N-56 JUNCTION 0.26 0.70 4.50 0 00:50
N-57 JUNCTION 0.30 0.72 4.52 0 00:49
N-59 JUNCTION 0.37 0.89 4.89 0 00:53
N-60 JUNCTION 0.20 0.59 4.99 0 00:53
N-61 JUNCTION 0.35 0.85 5.25 0 00:52
N-62 JUNCTION 0.19 0.61 5.31 0 00:52
N-63 JUNCTION 0.37 1.60 7.30 0 00:34
N-64 JUNCTION 0.11 1.48 5.98 0 00:45
N-65 JUNCTION 0.27 2.00 6.80 0 00:37
N-66 JUNCTION 0.30 0.80 5.50 0 00:32
N-67 JUNCTION 0.10 0.34 7.74 0 00:40
N-68 JUNCTION 0.09 0.90 5.90 0 00:41
Red de Saneamiento con nuevo Tanque de To rmentas y mejoras
SWM M 5 vE Página 2
N-69 JUNCTION 0.07 0.24 5.24 0 00:43
N-70 JUNCTION 0.40 2.00 2 0.80 0 00:41
N-71 JUNCTION 0.31 1.00 6.80 0 00:37
N-72 JUNCTION 0.36 1.60 7.00 0 00:38
N-73 JUNCTION 0.07 0.19 1 6.59 0 01:00
N-74 JUNCTION 0.11 0.41 5.31 0 00:53
N-75 JUNCTION 0.06 0.17 2 3.97 0 00:50
N-76 JUNCTION 0.17 0.33 3 1.03 0 00:40
N-77 JUNCTION 0.05 0.12 2 7.52 0 00:55
N-78 JUNCTION 0.54 2.00 3 2.20 0 00:37
N-79 JUNCTION 0.37 2.00 3 0.00 0 00:42
N-80 JUNCTION 0.42 0.63 4.42 0 01:03
N-81 JUNCTION 0.03 0.11 1 8.51 0 00:45
N-82 JUNCTION 0.09 0.19 1 0.19 0 01:05
N-83 JUNCTION 0.09 0.22 2 8.62 0 00:55
N-84 JUNCTION 0.09 0.19 1 6.29 0 01:05
N-85 JUNCTION 1.20 1.46 2 1.56 0 00:46
N-86 JUNCTION 0.11 0.18 1 8.28 0 01:06
N-87 JUNCTION 1.15 1.36 2 9.76 0 00:50
N-88 JUNCTION 0.36 0.58 4.48 0 01:22
N-91 JUNCTION 0.04 0.11 2 8.11 0 00:50
N-92 JUNCTION 0.31 0.77 5.17 0 00:52
N-93 JUNCTION 0.06 0.37 5.47 0 00:40
N-94 JUNCTION 0.12 1.00 6.20 0 00:37
N-95 JUNCTION 0.48 0.94 1.74 0 01:06
N-96 JUNCTION 0.24 0.41 0.56 0 01:04
N-97 JUNCTION 0.19 0.35 0.85 0 01:06
P-1 JUNCTION 0.26 0.71 2.96 0 00:51
P-10 JUNCTION 0.30 0.81 2.25 0 00:58
P-11 JUNCTION 0.30 0.82 2.23 0 00:58
P-12 JUNCTION 0.32 0.85 2.19 0 01:01
P-13 JUNCTION 0.32 0.85 2.19 0 01:06
P-14 JUNCTION 0.34 0.89 2.17 0 01:05
P-15 JUNCTION 0.38 0.95 2.14 0 01:05
P-16 JUNCTION 0.43 1.08 2.21 0 01:08
P-17 JUNCTION 0.52 1.11 2.13 0 01:05
P-2 JUNCTION 0.26 0.72 2.89 0 00:52
P-3 JUNCTION 0.27 0.72 2.88 0 00:52
P-4 JUNCTION 0.27 0.73 2.75 0 00:52
P-5 JUNCTION 0.27 0.73 2.65 0 00:52
P-6 JUNCTION 0.27 0.75 2.46 0 00:53
P-7 JUNCTION 0.28 0.76 2.38 0 00:54
P-8 JUNCTION 0.28 0.78 2.30 0 00:56
P-9 JUNCTION 0.29 0.80 2.26 0 00:59
A-1S JUNCTION 0.20 0.52 3.97 0 00:51
A-2S JUNCTION 0.34 0.80 1.30 0 01:03
V-1 OUTFALL 0.30 0.63 0.63 0 01:09
V-3 OUTFALL 0.17 0.32 0.32 0 01:05
V-4 OUTFALL 0.05 0.26 1.06 0 01:09
V-5 OUTFALL 0.26 0.52 1.52 0 01:06
D-1 DIVIDER 0.06 0.12 1 6.02 0 01:05
D-2 DIVIDER 0.40 0.67 4.47 0 01:02
D-3 DIVIDER 0.28 0.43 4.03 0 01:06
N-26 DIVIDER 0.40 0.86 3.30 0 01:09
D-7 DIVIDER 0.17 0.33 1.11 0 01:06
D-5 DIVIDER 0.17 0.34 0.64 0 01:06
N-90 DIVIDER 0.39 0.81 2.12 0 01:06
A-1 DIVIDER 0.20 0.52 4.47 0 00:51
A-2 DIVIDER 0.30 0.68 1.69 0 01:06
T-1 STORAGE 2.20 2.80 - 1.20 0 01:31
T-2 STORAGE 2.44 3.24 - 0.40 0 02:11
********* *********** *******
Resumen d e Aportes e n Nudos
********* *********** *******
--------- ----------- ----------- ----------- ---------- ----------- ----------- -----------
Aporte Aporte Instante Volumen Volumen
Lateral Total de Aporte Aporte Aporte
Máximo Máximo Máximo Lateral Total
Nudo Tipo CMS CMS dí as hr:min 10^6 ltr 10^6 ltr
--------- ----------- ----------- ----------- ---------- ----------- ----------- -----------
N-11 JUNCTION 0.000 2.467 0 01:00 0.000 10.318
N-12 JUNCTION 0.000 2.329 0 01:02 0.000 10.100
N-13 JUNCTION 0.000 2.274 0 01:01 0.000 9.938
N-14 JUNCTION 0.000 2.145 0 01:01 0.000 9.503
N-15 JUNCTION 0.072 0.072 0 00:50 0.233 0.233
N-16 JUNCTION 0.059 0.059 0 00:50 0.184 0.184
N-17 JUNCTION 0.176 0.176 0 00:45 0.489 0.489
N-18 JUNCTION 0.218 0.218 0 00:40 0.352 0.352
N-2 JUNCTION 0.000 1.336 0 01:07 0.000 5.168
N-20 JUNCTION 0.000 0.983 0 01:13 0.000 4.608
N-21 JUNCTION 0.000 0.859 0 01:14 0.000 4.450
N-23 JUNCTION 0.000 1.497 0 01:08 0.000 7.676
N-24 JUNCTION 0.000 0.719 0 01:09 0.000 2.999
N-25 JUNCTION 0.000 0.588 0 01:08 0.000 2.509
N-29 JUNCTION 0.368 0.368 0 01:05 0.937 0.937
N-3 JUNCTION 0.287 0.287 0 01:05 0.957 0.957
N-31 JUNCTION 0.031 0.031 0 01:05 0.150 0.150
N-32 JUNCTION 0.058 0.058 0 00:55 0.201 0.201
N-33 JUNCTION 0.070 0.070 0 00:55 0.332 0.332
N-34 JUNCTION 0.000 2.066 0 01:03 0.000 9.198
N-35 JUNCTION 0.000 1.452 0 00:57 0.000 6.098
N-36 JUNCTION 0.093 0.093 0 01:05 0.288 0.288
N-38 JUNCTION 0.168 0.168 0 01:05 0.491 0.491
N-39 JUNCTION 0.246 0.246 0 00:40 0.486 0.486
N-4 JUNCTION 0.221 0.221 0 01:05 0.763 0.763
N-40 JUNCTION 0.651 0.651 0 01:05 2.242 2.242
N-41 JUNCTION 0.176 0.176 0 01:05 0.507 0.507
N-42 JUNCTION 0.000 0.389 0 00:58 0.000 1.209
N-44 JUNCTION 0.000 0.289 0 00:56 0.000 1.315
N-45 JUNCTION 0.000 0.203 0 01:05 0.000 1.010
N-46 JUNCTION 0.136 0.136 0 00:40 0.198 0.198
N-47 JUNCTION 0.174 0.174 0 00:45 0.467 0.467
N-48 JUNCTION 0.139 0.139 0 00:50 0.453 0.453
N-49 JUNCTION 0.053 0.053 0 00:50 0.182 0.182
N-5 JUNCTION 0.563 0.675 0 01:05 2.016 2.451
N-50 JUNCTION 0.061 0.061 0 00:40 0.125 0.125
N-52 JUNCTION 0.031 0.031 0 00:40 0.067 0.067
N-53 JUNCTION 0.184 0.184 0 01:05 0.946 0.946
N-54 JUNCTION 0.000 0.449 0 00:50 0.000 1.762
N-55 JUNCTION 0.000 0.416 0 00:45 0.000 1.596
N-56 JUNCTION 0.000 0.441 0 00:41 0.000 1.445
N-57 JUNCTION 0.000 0.641 0 00:40 0.000 1.561
N-59 JUNCTION 0.000 0.956 0 00:52 0.000 3.294
N-60 JUNCTION 0.000 0.910 0 00:52 0.000 3.163
N-61 JUNCTION 0.000 0.794 0 00:51 0.000 2.689
N-62 JUNCTION 0.000 0.644 0 00:51 0.000 2.161
Red de Saneamiento con nuevo Tanque de To rmentas y mejoras
SWM M 5 vE Página 3
N-63 JUNCTION 0.143 0.143 0 00:40 0.296 0.296
N-64 JUNCTION 0.058 0.058 0 00:45 0.157 0.157
N-65 JUNCTION 0.052 0.052 0 00:45 0.124 0.124
N-66 JUNCTION 0.215 0.215 0 00:40 0.453 0.453
N-67 JUNCTION 0.576 0.639 0 00:40 1.161 1.379
N-68 JUNCTION 0.024 0.024 0 00:45 0.072 0.072
N-69 JUNCTION 0.055 0.055 0 00:40 0.135 0.135
N-70 JUNCTION 0.100 0.100 0 00:55 0.307 0.307
N-71 JUNCTION 0.070 0.070 0 00:45 0.217 0.217
N-72 JUNCTION 0.144 0.144 0 00:50 0.464 0.464
N-73 JUNCTION 0.123 0.123 0 01:00 0.397 0.397
N-74 JUNCTION 0.058 0.058 0 00:45 0.143 0.143
N-75 JUNCTION 0.000 0.475 0 00:50 0.000 1.630
N-76 JUNCTION 0.176 0.176 0 00:40 0.415 0.415
N-77 JUNCTION 0.000 0.329 0 00:55 0.000 1.215
N-78 JUNCTION 0.073 0.073 0 00:40 0.174 0.174
N-79 JUNCTION 0.277 0.277 0 00:55 1.059 1.059
N-80 JUNCTION 0.000 0.987 0 01:02 0.000 4.204
N-81 JUNCTION 0.065 0.065 0 00:45 0.134 0.134
N-82 JUNCTION 0.000 0.937 0 01:05 0.000 4.074
N-83 JUNCTION 0.304 0.304 0 00:55 1.045 1.045
N-84 JUNCTION 0.000 0.761 0 01:05 0.000 3.475
N-85 JUNCTION 0.140 0.140 0 00:45 0.329 0.329
N-86 JUNCTION 0.396 0.396 0 01:05 2.218 2.218
N-87 JUNCTION 0.275 0.275 0 00:55 0.939 0.939
N-88 JUNCTION 0.177 0.177 0 01:05 0.916 0.916
N-91 JUNCTION 0.092 0.092 0 00:50 0.218 0.218
N-92 JUNCTION 0.000 0.824 0 00:51 0.000 2.780
N-93 JUNCTION 0.074 0.074 0 00:40 0.097 0.097
N-94 JUNCTION 0.059 0.059 0 00:40 0.081 0.081
N-95 JUNCTION 0.000 2.466 0 01:04 0.000 10.675
N-96 JUNCTION 0.000 0.842 0 01:06 0.000 3.749
N-97 JUNCTION 0.000 2.107 0 01:07 0.000 9.034
P-1 JUNCTION 0.035 1.291 0 00:51 0.112 3.759
P-10 JUNCTION 0.205 1.515 0 00:52 0.291 4.441
P-11 JUNCTION 0.000 1.517 0 00:54 0.000 4.441
P-12 JUNCTION 0.000 1.524 0 00:54 0.000 4.440
P-13 JUNCTION 0.076 1.547 0 00:54 0.080 4.520
P-14 JUNCTION 0.039 1.593 0 00:54 0.107 4.626
P-15 JUNCTION 0.000 1.591 0 00:53 0.000 4.625
P-16 JUNCTION 0.000 1.621 0 00:55 0.000 4.818
P-17 JUNCTION 0.000 3.121 0 01:09 0.000 10.332
P-2 JUNCTION 0.000 1.291 0 00:51 0.000 3.759
P-3 JUNCTION 0.072 1.361 0 00:51 0.244 4.002
P-4 JUNCTION 0.037 1.391 0 00:52 0.102 4.103
P-5 JUNCTION 0.000 1.390 0 00:52 0.000 4.101
P-6 JUNCTION 0.000 1.390 0 00:53 0.000 4.100
P-7 JUNCTION 0.000 1.394 0 00:53 0.000 4.097
P-8 JUNCTION 0.053 1.411 0 00:53 0.056 4.152
P-9 JUNCTION 0.000 1.414 0 00:55 0.000 4.151
A-1S JUNCTION 0.000 1.257 0 00:51 0.000 3.649
A-2S JUNCTION 0.000 2.801 0 01:06 0.000 10.307
V-1 OUTFALL 0.000 1.320 0 01:09 0.000 5.157
V-3 OUTFALL 0.000 0.806 0 01:05 0.000 3.740
V-4 OUTFALL 0.000 0.224 0 01:09 0.000 0.375
V-5 OUTFALL 0.000 0.833 0 01:06 0.000 3.556
D-1 DIVIDER 0.000 0.759 0 01:05 0.000 3.466
D-2 DIVIDER 0.000 0.371 0 01:01 0.000 1.677
D-3 DIVIDER 0.817 0.817 0 01:05 4.721 4.721
N-26 DIVIDER 0.000 0.809 0 01:06 0.000 2.752
D-7 DIVIDER 0.000 2.672 0 01:06 0.000 10.058
D-5 DIVIDER 0.000 2.101 0 01:07 0.000 9.033
N-90 DIVIDER 0.000 1.472 0 01:12 0.000 7.528
A-1 DIVIDER 0.000 1.258 0 00:50 0.000 3.847
A-2 DIVIDER 0.000 3.997 0 01:05 0.000 10.698
T-1 STORAGE 0.000 1.292 0 01:06 0.000 5.283
T-2 STORAGE 0.000 2.751 0 01:04 0.000 10.303
********* *********** **********
Resumen d e Sobrecarg a en Nudos
********* *********** **********
La sobrec arga ocurre cuando el agua sube por encima del conduct o más eleva do.
--------- ----------- ---------- ----------- ----------- ----------- ------
Máx. Al tura Mín. Nivel
Horas sobre Tope baj o Base
Nudo Tipo en carga Me tros Metros
--------- ----------- ---------- ----------- ----------- ----------- ------
N-17 JUNCTION 0.98 1 .700 0.000
N-18 JUNCTION 0.59 1 .050 0.000
N-31 JUNCTION 0.62 1 .700 0.000
N-32 JUNCTION 0.83 1 .700 0.000
N-33 JUNCTION 1.00 1 .700 0.000
N-36 JUNCTION 1.28 1 .400 0.000
N-39 JUNCTION 0.89 0 .200 0.000
N-46 JUNCTION 0.51 1 .200 0.000
N-47 JUNCTION 0.74 1 .100 0.000
N-48 JUNCTION 0.76 0 .700 0.000
N-63 JUNCTION 0.75 1 .400 0.000
N-64 JUNCTION 0.30 1 .183 0.017
N-65 JUNCTION 0.66 1 .800 0.000
N-66 JUNCTION 0.97 0 .500 0.000
N-68 JUNCTION 0.39 0 .700 0.000
N-70 JUNCTION 0.65 1 .800 0.000
N-71 JUNCTION 0.96 0 .800 0.000
N-72 JUNCTION 0.76 1 .300 0.000
N-78 JUNCTION 0.49 1 .500 0.000
N-79 JUNCTION 0.59 1 .500 0.000
N-93 JUNCTION 0.04 0 .074 0.726
N-94 JUNCTION 0.50 0 .800 0.000
********* *********** **********
Resumen d e Inundació n en Nudos
********* *********** **********
Inundació n se refier e a toda e l agua que rebosa de u n nudo, que de estancad a.
--------- ----------- ---------- ----------- ----------- ----------- -----------
Instante en Volume n Volumen
Caudal que sucede Tota l Máximo
Horas Máximo el Máximo Inund . Estanc.
Nudo Inundado CMS días hr:min 10^6 lt r ha-mm
--------- ----------- ---------- ----------- ----------- ----------- -----------
N-17 0.40 0.046 0 00:45 0.04 0 0.00
N-18 0.26 0.102 0 00:40 0.03 8 0.00
N-31 0.01 0.007 0 01:09 0.00 0 0.00
N-32 0.01 0.019 0 00:42 0.00 0 0.00
N-33 0.50 0.034 0 00:46 0.02 4 0.00
Red de Saneamiento con nuevo Tanque de To rmentas y mejoras
SWM M 5 vE Página 4
N-36 0.84 0.053 0 01:05 0.09 9 0.00
N-39 0.78 0.212 0 00:40 0.32 2 0.00
N-46 0.01 0.019 0 00:40 0.00 0 0.00
N-47 0.45 0.056 0 00:45 0.05 3 0.00
N-48 0.58 0.054 0 00:50 0.08 0 0.00
N-63 0.63 0.097 0 00:40 0.11 7 0.00
N-65 0.01 0.007 0 00:37 0.00 0 0.00
N-66 0.74 0.164 0 00:40 0.21 3 0.00
N-68 0.01 0.004 0 00:41 0.00 0 0.00
N-70 0.58 0.042 0 00:55 0.06 5 0.00
N-71 0.73 0.041 0 00:45 0.06 9 0.00
N-72 0.40 0.022 0 00:38 0.01 7 0.00
N-78 0.34 0.024 0 00:40 0.01 6 0.00
N-79 0.01 0.035 0 00:42 0.00 0 0.00
N-94 0.11 0.015 0 00:40 0.00 3 0.00
T-1 2.48 0.776 0 01:31 2.54 3 0.00
T-2 1.80 0.605 0 02:12 1.68 0 0.00
********* *********** *********
Resumen d e Volumen A lmacenado
********* *********** *********
--------- ----------- ----------- ----------- ---------- ----------- ----------- ----------- -------
Volumen Porc. Po rc. V olumen Po rc. I nstante Máximo
Medio Medio Pe rd. Máximo M áx. del Máximo Desbord
Depósito 1000 m3 Lleno E &I 1 000 m3 Ll eno días hr:min CMS
--------- ----------- ----------- ----------- ---------- ----------- ----------- ----------- -------
T-1 2.045 75 0 2.740 100 0 00:00 0.000
T-2 5.945 69 0 8.624 100 0 00:00 0.000
********* **********
Resumen d e Vertidos
********* **********
--------- ----------- ----------- ----------- ---------- -------
Frec. Caudal C audal Volumen
Vertido Medio M áximo Total
Nudo de V ertido % Porc. CMS CMS 1 0^6 ltr
--------- ----------- ----------- ----------- ---------- -------
V-1 94.62 0.454 1.320 5.157
V-3 92.26 0.330 0.806 3.740
V-4 30.90 0.103 0.224 0.375
V-5 88.60 0.329 0.833 3.556
--------- ----------- ----------- ----------- ---------- -------
Sistema 76.59 1.215 3.169 12.828
********* *********** *******
Resumen d e Caudal en Líneas
********* *********** *******
--------- ----------- ----------- ----------- ---------- ----------- ----------- ---
Caudal Instante Veloc. Caudal Ni vel
Máximo C audal Máx Máxima Máx/ M áx/
Línea Tipo CMS dí as hr:min m/sec Lleno Ll eno
--------- ----------- ----------- ----------- ---------- ----------- ----------- ---
L-2 CONDUIT 0.270 0 01:08 1.24 0.46 0 .45
L-3 CONDUIT 0.215 0 01:06 2.55 0.11 0 .22
L-4 CONDUIT 0.622 0 01:10 1.90 0.73 0 .62
L-9 CONDUIT 2.400 0 01:00 1.26 0.50 0 .80
L-10 CONDUIT 2.273 0 01:02 1.66 0.48 0 .62
L-11 CONDUIT 2.144 0 01:02 2.01 0.45 0 .48
L-12 CONDUIT 0.072 0 00:50 1.44 0.78 0 .67
L-13 CONDUIT 0.059 0 00:51 1.38 0.64 0 .58
L-14 CONDUIT 0.130 0 00:40 1.87 4.49 0 .95
L-15 CONDUIT 0.116 0 00:37 1.69 2.17 0 .93
L-16 CONDUIT 0.986 0 01:13 1.23 0.59 0 .86
L-17 CONDUIT 0.956 0 01:13 1.24 0.60 0 .81
L-20 CONDUIT 0.714 0 01:11 1.00 0.90 0 .60
L-21 CONDUIT 0.577 0 01:12 1.02 1.40 0 .68
L-26 CONDUIT 0.371 0 01:04 1.28 0.59 0 .72
L-27 CONDUIT 0.029 0 01:09 0.53 1.68 0 .72
L-28 CONDUIT 0.058 0 00:55 0.95 3.97 0 .81
L-29 CONDUIT 0.058 0 00:47 0.83 2.05 1 .00
L-30 CONDUIT 2.067 0 01:03 1.80 0.68 0 .51
L-31 CONDUIT 1.452 0 00:57 1.54 0.24 0 .44
L-32 CONDUIT 0.039 0 00:39 1.30 2.50 0 .92
L-34 CONDUIT 0.034 0 00:43 0.61 1.34 0 .74
L-35 CONDUIT 0.636 0 01:06 1.61 0.39 0 .65
L-36 CONDUIT 0.166 0 01:05 1.47 0.61 0 .56
L-38 CONDUIT 0.388 0 01:01 1.31 0.88 0 .66
L-41 CONDUIT 0.139 0 00:40 1.24 1.50 0 .87
L-42 CONDUIT 0.118 0 00:39 1.71 2.23 0 .94
L-44 CONDUIT 0.203 0 01:05 1.35 0.67 0 .52
L-45 CONDUIT 0.183 0 01:05 1.15 19.26 0 .76
L-47 CONDUIT 0.053 0 00:51 0.64 15.43 0 .63
L-49 CONDUIT 0.031 0 00:45 0.54 0.25 0 .39
L-50 CONDUIT 0.059 0 00:42 0.81 0.83 0 .56
L-54 CONDUIT 0.446 0 00:52 0.79 2.23 0 .38
L-55 CONDUIT 0.403 0 00:50 0.38 1.73 0 .71
L-56 CONDUIT 0.356 0 00:44 0.44 0.32 0 .79
L-58 CONDUIT 0.291 0 00:48 0.38 0.67 0 .63
L-59 CONDUIT 0.955 0 00:53 1.01 2.49 0 .78
L-60 CONDUIT 0.910 0 00:53 0.91 0.57 0 .82
L-62 CONDUIT 0.640 0 00:53 0.65 0.46 0 .81
L-63 CONDUIT 0.340 0 00:41 0.44 8.14 0 .71
L-64 CONDUIT 0.046 0 00:35 1.50 1.46 0 .95
L-65 CONDUIT 0.061 0 00:45 0.99 1.45 0 .82
L-66 CONDUIT 0.052 0 00:45 1.69 3.09 0 .96
L-67 CONDUIT 0.051 0 00:37 0.85 1.92 0 .79
L-68 CONDUIT 0.641 0 00:40 3.11 0.38 0 .52
L-69 CONDUIT 0.024 0 00:45 0.86 1.34 0 .83
L-70 CONDUIT 0.055 0 00:45 1.00 0.96 0 .83
L-71 CONDUIT 0.058 0 00:43 1.98 1.08 0 .97
L-72 CONDUIT 0.029 0 00:39 1.01 1.50 0 .87
L-73 CONDUIT 0.127 0 00:43 1.83 2.12 0 .95
L-74 CONDUIT 0.123 0 01:00 2.65 0.71 0 .62
L-75 CONDUIT 0.057 0 00:46 0.59 0.13 0 .57
L-76 CONDUIT 0.475 0 00:50 3.71 0.28 0 .38
L-77 CONDUIT 0.328 0 00:55 3.04 0.18 0 .29
L-78 CONDUIT 0.176 0 00:41 3.17 0.54 0 .48
L-79 CONDUIT 0.051 0 00:55 2.07 1.14 0 .81
L-80 CONDUIT 0.277 0 00:55 2.15 1.50 0 .62
L-81 CONDUIT 0.987 0 01:03 2.02 0.32 0 .40
L-82 CONDUIT 0.064 0 00:45 2.90 0.26 0 .35
L-83 CONDUIT 0.937 0 01:05 1.70 0.14 0 .45
L-84 CONDUIT 0.304 0 00:55 5.10 0.54 0 .50
Red de Saneamiento con nuevo Tanque de To rmentas y mejoras
SWM M 5 vE Página 5
L-85 CONDUIT 0.646 0 01:05 3.09 0.07 0 .17
L-86 CONDUIT 0.759 0 01:05 3.24 0.07 0 .10
L-87 CONDUIT 0.391 0 01:06 1.42 0.07 0 .12
L-88 CONDUIT 0.140 0 00:47 2.74 0.97 0 .72
L-89 CONDUIT 0.275 0 00:55 4.04 0.68 0 .55
L-90 CONDUIT 0.113 0 01:05 1.05 0.05 0 .39
L-91 CONDUIT 0.141 0 01:22 0.68 1.07 0 .68
L-92 CONDUIT 0.287 0 01:01 0.36 0.26 0 .69
L-93 CONDUIT 0.095 0 00:43 1.38 1.47 1 .00
L-94 CONDUIT 0.226 0 01:07 0.78 0.52 0 .66
L-95 CONDUIT 0.145 0 01:02 0.91 1.55 0 .76
L-96 CONDUIT 1.320 0 01:09 2.12 0.78 0 .54
L-97 CONDUIT 0.172 0 01:05 1.61 0.34 0 .40
L-99 CONDUIT 0.055 0 01:06 0.17 0.02 0 .33
L-100 CONDUIT 0.751 0 01:06 1.16 0.18 0 .47
L-101 CONDUIT 1.472 0 01:12 2.12 0.61 0 .62
L-106 CONDUIT 0.092 0 00:50 3.21 0.17 0 .28
L-107 CONDUIT 0.074 0 00:40 1.15 1.55 0 .85
L-108 CONDUIT 0.044 0 00:38 1.44 3.10 0 .94
L-109 CONDUIT 0.793 0 00:52 0.73 18.20 0 .90
L-110 CONDUIT 0.823 0 00:52 0.90 19.71 0 .75
L-111 CONDUIT 0.242 0 01:06 0.61 0.17 0 .42
L-113 CONDUIT 0.224 0 01:09 2.55 0.77 0 .66
L-114 CONDUIT 0.554 0 01:08 0.83 1.19 0 .82
L-119 CONDUIT 0.779 0 01:20 1.19 0.49 0 .74
L-120 CONDUIT 0.833 0 01:06 1.50 1.04 0 .66
L-122 CONDUIT 2.672 0 01:06 4.57 3.95 0 .51
L-123 CONDUIT 2.466 0 01:04 1.30 1.54 0 .81
L-125 CONDUIT 0.842 0 01:06 1.29 0.10 0 .25
L-126 CONDUIT 0.806 0 01:05 1.23 0.17 0 .24
L-127 CONDUIT 2.107 0 01:07 3.51 0.10 0 .23
L-128 CONDUIT 2.101 0 01:07 3.50 0.12 0 .23
L-131 CONDUIT 1.292 0 01:06 2.29 0.13 0 .24
L-132 CONDUIT 1.258 0 00:51 3.10 0.56 0 .54
L-133 CONDUIT 1.291 0 00:51 1.98 0.71 0 .65
L-134 CONDUIT 1.291 0 00:51 1.96 0.70 0 .65
L-135 CONDUIT 1.361 0 00:52 2.05 0.75 0 .66
L-136 CONDUIT 1.390 0 00:52 2.08 0.76 0 .66
L-137 CONDUIT 1.390 0 00:53 2.05 0.76 0 .67
L-138 CONDUIT 1.394 0 00:53 2.00 0.76 0 .68
L-139 CONDUIT 1.391 0 00:53 1.96 0.77 0 .70
L-140 CONDUIT 1.414 0 00:55 1.95 0.77 0 .72
L-141 CONDUIT 1.414 0 00:54 1.92 0.79 0 .73
L-142 CONDUIT 1.517 0 00:54 2.06 0.82 0 .74
L-143 CONDUIT 1.524 0 00:54 2.04 0.84 0 .75
L-144 CONDUIT 1.522 0 00:54 2.02 0.82 0 .77
L-145 CONDUIT 1.558 0 00:54 2.05 0.86 0 .78
L-146 CONDUIT 1.591 0 00:53 2.08 0.88 0 .82
L-147 CONDUIT 1.621 0 00:55 2.12 0.89 0 .91
L-148 CONDUIT 2.043 0 01:09 2.40 1.11 0 .91
L-154 CONDUIT 3.750 0 01:05 4.35 3.84 0 .73
L-155 CONDUIT 0.352 0 00:58 0.46 0.38 0 .67
L-156 CONDUIT 2.751 0 01:04 3.88 0.85 0 .71
L-157 CONDUIT 1.257 0 00:51 3.10 0.56 0 .54
L-158 CONDUIT 2.801 0 01:06 4.58 0.69 0 .61
********* *********** ****
Resumen d e Tipo de F lujo
********* *********** ****
--------- ----------- ---------- ----------- ----------- ----------- ----------- ----------- ----
Longitud - Fracció n de Tiempo en Tipo de Flujo - Número Va riac
Ajustada Seco (Cau dal 0) Sub - Super Crítico Froude Me dia
Conducto /Real Todo Ini. Final Crí t. Crít. In i. Final Medio Ca udal
--------- ----------- ---------- ----------- ----------- ----------- ----------- ----------- ----
L-2 1.00 0.03 0.00 0.00 0.0 0 0.00 0. 00 0.97 0.69 0. 0000
L-3 1.00 0.03 0.00 0.00 0.0 0 0.00 0. 00 0.97 1.97 0. 0000
L-4 1.00 0.03 0.00 0.00 0.0 0 0.00 0. 00 0.97 0.94 0. 0001
L-9 1.00 0.02 0.00 0.00 0.9 8 0.00 0. 00 0.00 0.46 0. 0002
L-10 1.00 0.02 0.00 0.00 0.9 3 0.05 0. 00 0.00 0.77 0. 0001
L-11 1.00 0.01 0.00 0.00 0.7 8 0.21 0. 00 0.00 0.96 0. 0001
L-12 1.00 0.02 0.00 0.00 0.0 0 0.00 0. 00 0.98 1.17 0. 0001
L-13 1.00 0.02 0.00 0.00 0.0 0 0.00 0. 00 0.98 1.14 0. 0001
L-14 1.00 0.02 0.00 0.00 0.0 0 0.00 0. 00 0.98 0.54 0. 0005
L-15 1.00 0.01 0.00 0.00 0.0 0 0.00 0. 00 0.99 0.76 0. 0002
L-16 1.00 0.03 0.00 0.00 0.9 7 0.00 0. 00 0.00 0.43 0. 0006
L-17 1.00 0.02 0.00 0.00 0.9 8 0.00 0. 00 0.00 0.48 0. 0004
L-20 1.00 0.03 0.00 0.00 0.8 9 0.00 0. 00 0.08 0.31 0. 0001
L-21 1.00 0.03 0.00 0.00 0.4 3 0.00 0. 00 0.54 0.40 0. 0001
L-26 1.00 0.03 0.00 0.00 0.4 9 0.00 0. 00 0.48 0.54 0. 0002
L-27 1.00 0.03 0.00 0.00 0.0 0 0.00 0. 00 0.97 0.28 0. 0003
L-28 1.00 0.02 0.00 0.00 0.0 0 0.00 0. 00 0.98 0.35 0. 0003
L-29 1.00 0.01 0.00 0.00 0.3 8 0.00 0. 00 0.61 0.28 0. 0002
L-30 1.00 0.01 0.02 0.00 0.9 6 0.00 0. 00 0.00 0.75 0. 0001
L-31 1.00 0.03 0.00 0.00 0.9 7 0.00 0. 00 0.00 0.63 0. 0000
L-32 1.00 0.03 0.00 0.00 0.0 0 0.00 0. 00 0.97 0.65 0. 0002
L-34 1.00 0.02 0.00 0.00 0.0 0 0.00 0. 00 0.98 0.37 0. 0001
L-35 1.00 0.03 0.00 0.00 0.8 8 0.09 0. 00 0.00 0.46 0. 0000
L-36 1.00 0.03 0.00 0.00 0.0 0 0.00 0. 00 0.97 0.97 0. 0001
L-38 1.00 0.02 0.00 0.00 0.0 0 0.00 0. 00 0.98 0.63 0. 0001
L-41 1.00 0.02 0.02 0.00 0.3 1 0.00 0. 65 0.00 0.14 0. 0009
L-42 1.00 0.02 0.00 0.00 0.0 0 0.00 0. 00 0.98 0.75 0. 0002
L-44 1.00 0.03 0.00 0.00 0.0 0 0.00 0. 00 0.97 0.82 0. 0001
L-45 1.00 0.02 0.00 0.00 0.0 0 0.00 0. 00 0.98 0.55 0. 0016
L-47 1.00 0.02 0.00 0.00 0.0 0 0.00 0. 00 0.98 0.34 0. 0013
L-49 1.00 0.02 0.00 0.00 0.8 8 0.00 0. 00 0.10 0.19 0. 0000
L-50 1.00 0.02 0.00 0.00 0.0 0 0.00 0. 00 0.98 0.49 0. 0001
L-54 1.00 0.03 0.00 0.00 0.0 0 0.00 0. 00 0.97 0.29 0. 0002
L-55 1.00 0.03 0.02 0.00 0.9 6 0.00 0. 00 0.00 0.10 0. 0001
L-56 1.00 0.03 0.00 0.00 0.9 7 0.00 0. 00 0.00 0.11 0. 0000
L-58 1.00 0.04 0.00 0.00 0.7 4 0.00 0. 00 0.22 0.15 0. 0001
L-59 1.00 0.02 0.00 0.00 0.9 8 0.00 0. 00 0.00 0.29 0. 0002
L-60 1.00 0.02 0.01 0.00 0.9 6 0.00 0. 00 0.00 0.29 0. 0000
L-62 1.00 0.02 0.00 0.00 0.9 8 0.00 0. 00 0.00 0.21 0. 0000
L-63 1.00 0.02 0.00 0.00 0.9 8 0.00 0. 00 0.00 0.12 0. 0007
L-64 1.00 0.02 0.00 0.00 0.0 0 0.00 0. 00 0.98 1.04 0. 0001
L-65 1.00 0.02 0.00 0.00 0.0 0 0.00 0. 00 0.98 0.59 0. 0003
L-66 1.00 0.02 0.00 0.00 0.0 0 0.00 0. 00 0.98 0.67 0. 0003
L-67 1.00 0.02 0.00 0.00 0.0 0 0.00 0. 00 0.98 0.43 0. 0002
L-68 1.00 0.02 0.00 0.00 0.1 8 0.24 0. 00 0.56 1.42 0. 0000
L-69 1.00 0.02 0.00 0.00 0.0 0 0.00 0. 00 0.98 0.68 0. 0001
L-70 1.00 0.02 0.00 0.00 0.1 8 0.00 0. 00 0.81 0.74 0. 0001
L-71 1.00 0.02 0.00 0.00 0.0 0 0.00 0. 00 0.98 1.62 0. 0001
L-72 1.00 0.02 0.00 0.00 0.0 0 0.00 0. 00 0.98 0.72 0. 0001
L-73 1.00 0.02 0.00 0.00 0.0 0 0.00 0. 00 0.98 0.81 0. 0002
L-74 1.00 0.02 0.00 0.00 0.0 0 0.00 0. 00 0.98 2.14 0. 0001
L-75 1.00 0.02 0.00 0.00 0.4 1 0.00 0. 00 0.57 0.36 0. 0000
L-76 1.00 0.03 0.00 0.00 0.0 0 0.12 0. 00 0.85 2.59 0. 0000
Red de Saneamiento con nuevo Tanque de To rmentas y mejoras
SWM M 5 vE Página 6
L-77 1.00 0.03 0.00 0.00 0.0 0 0.97 0. 00 0.00 2.44 0. 0000
L-78 1.00 0.03 0.00 0.00 0.0 0 0.97 0. 00 0.00 2.07 0. 0000
L-79 1.00 0.03 0.02 0.00 0.0 0 0.95 0. 00 0.00 1.62 0. 0001
L-80 1.00 0.02 0.00 0.00 0.0 2 0.96 0. 00 0.00 1.36 0. 0001
L-81 1.00 0.03 0.06 0.00 0.7 0 0.21 0. 00 0.00 0.80 0. 0000
L-82 1.00 0.03 0.00 0.00 0.0 0 0.00 0. 00 0.97 2.80 0. 0000
L-83 1.00 0.02 0.00 0.00 0.9 3 0.04 0. 00 0.00 0.54 0. 0000
L-84 1.00 0.02 0.00 0.00 0.0 0 0.98 0. 00 0.00 3.35 0. 0000
L-85 1.00 0.02 0.04 0.00 0.0 1 0.93 0. 00 0.00 2.36 0. 0000
L-86 1.00 0.06 0.00 0.00 0.0 0 0.94 0. 00 0.00 2.24 0. 0000
L-87 1.00 0.02 0.00 0.00 0.1 9 0.79 0. 00 0.00 1.05 0. 0000
L-88 1.00 0.06 0.01 0.00 0.6 3 0.31 0. 00 0.00 0.90 0. 0001
L-89 1.00 0.06 0.00 0.00 0.0 0 0.94 0. 00 0.00 2.34 0. 0001
L-90 1.00 0.03 0.03 0.00 0.9 0 0.04 0. 00 0.00 0.48 0. 0000
L-91 1.00 0.02 0.00 0.00 0.0 0 0.00 0. 00 0.98 0.35 0. 0001
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L-93 1.00 0.02 0.00 0.00 0.8 5 0.00 0. 00 0.13 0.35 0. 0001
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L-95 1.00 0.03 0.00 0.00 0.0 0 0.00 0. 00 0.97 0.41 0. 0001
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L-100 1.00 0.02 0.00 0.00 0.9 5 0.03 0. 00 0.00 0.41 0. 0000
L-101 1.00 0.11 0.00 0.00 0.2 6 0.63 0. 00 0.00 0.89 0. 0000
L-106 1.00 0.03 0.00 0.00 0.0 0 0.00 0. 00 0.97 3.02 0. 0000
L-107 1.00 0.02 0.00 0.00 0.1 1 0.00 0. 00 0.87 0.64 0. 0001
L-108 1.00 0.02 0.00 0.00 0.0 9 0.00 0. 00 0.89 0.55 0. 0003
L-109 1.00 0.02 0.00 0.00 0.9 8 0.00 0. 00 0.00 0.18 0. 0015
L-110 1.00 0.02 0.00 0.00 0.9 8 0.00 0. 00 0.00 0.29 0. 0017
L-111 1.00 0.03 0.00 0.00 0.9 7 0.00 0. 00 0.00 0.30 0. 0001
L-113 1.00 0.69 0.00 0.00 0.0 0 0.31 0. 00 0.00 0.57 0. 0001
L-114 1.00 0.03 0.00 0.00 0.9 7 0.00 0. 00 0.00 0.24 0. 0001
L-119 1.00 0.02 0.09 0.00 0.8 9 0.00 0. 00 0.00 0.44 0. 0001
L-120 1.00 0.11 0.00 0.00 0.8 9 0.00 0. 00 0.00 0.57 0. 0001
L-122 1.00 0.02 0.00 0.00 0.0 8 0.89 0. 00 0.00 1.59 0. 0095
L-123 1.00 0.02 0.00 0.00 0.9 8 0.00 0. 00 0.00 0.37 0. 0004
L-125 1.00 0.04 0.00 0.00 0.9 5 0.01 0. 00 0.00 0.66 0. 0001
L-126 1.00 0.04 0.00 0.00 0.9 6 0.00 0. 00 0.00 0.65 0. 0001
L-127 1.00 0.03 0.00 0.00 0.0 5 0.92 0. 00 0.00 2.01 0. 0001
L-128 1.00 0.04 0.00 0.00 0.0 4 0.92 0. 00 0.00 2.00 0. 0001
L-131 1.00 0.04 0.00 0.00 0.0 0 0.00 0. 00 0.96 1.30 0. 0001
L-132 1.00 0.05 0.00 0.00 0.0 0 0.00 0. 00 0.95 1.43 0. 0000
L-133 1.00 0.02 0.00 0.00 0.9 8 0.00 0. 00 0.00 0.84 0. 0001
L-134 1.00 0.02 0.00 0.00 0.9 8 0.00 0. 00 0.00 0.78 0. 0001
L-135 1.00 0.02 0.00 0.00 0.9 8 0.00 0. 00 0.00 0.86 0. 0001
L-136 1.00 0.02 0.00 0.00 0.9 7 0.01 0. 00 0.00 0.87 0. 0001
L-137 1.00 0.02 0.00 0.00 0.9 6 0.01 0. 00 0.00 0.86 0. 0001
L-138 1.00 0.03 0.00 0.00 0.9 6 0.02 0. 00 0.00 0.85 0. 0001
L-139 1.00 0.03 0.00 0.00 0.9 7 0.00 0. 00 0.00 0.80 0. 0001
L-140 1.00 0.03 0.00 0.00 0.9 7 0.00 0. 00 0.00 0.79 0. 0001
L-141 1.00 0.02 0.01 0.00 0.9 7 0.00 0. 00 0.00 0.75 0. 0001
L-142 1.00 0.02 0.00 0.00 0.9 8 0.00 0. 00 0.00 0.82 0. 0001
L-143 1.00 0.02 0.00 0.00 0.9 8 0.00 0. 00 0.00 0.79 0. 0001
L-144 1.00 0.02 0.00 0.00 0.9 7 0.00 0. 00 0.00 0.75 0. 0001
L-145 1.00 0.02 0.00 0.00 0.9 8 0.00 0. 00 0.00 0.73 0. 0002
L-146 1.00 0.03 0.00 0.00 0.9 7 0.00 0. 00 0.00 0.60 0. 0002
L-147 1.00 0.03 0.00 0.00 0.9 7 0.00 0. 00 0.00 0.45 0. 0016
L-148 1.00 0.03 0.00 0.00 0.8 8 0.00 0. 00 0.09 0.44 0. 0120
L-154 1.00 0.03 0.00 0.00 0.3 4 0.63 0. 00 0.00 1.09 0. 0831
L-155 1.00 0.02 0.01 0.00 0.9 6 0.00 0. 00 0.00 0.12 0. 0001
L-156 1.00 0.04 0.00 0.00 0.0 0 0.00 0. 00 0.96 1.57 0. 0001
L-157 1.00 0.04 0.00 0.00 0.0 0 0.00 0. 00 0.96 1.44 0. 0000
L-158 1.00 0.04 0.00 0.00 0.0 0 0.00 0. 00 0.96 1.97 0. 0006
********* *********** *********** ***
Resumen d e Sobrecarg a de Conduc tos
********* *********** *********** ***
--------- ----------- ----------- ----------- ---------- ----------- ----------- --
Horas Hora s
-------- - Horas Lle no ------- Q > Q un if. Capacid ad
Conduit Ambos Ex t Ext.Ini. Ext.Fin. Tubo Lle no Limita da
--------- ----------- ----------- ----------- ---------- ----------- ----------- --
L-9 0.0 1 0.01 0.01 0.01 0.0 1
L-14 0.0 1 0.01 0.01 1.18 0.0 1
L-15 0.0 1 0.01 0.01 0.64 0.0 1
L-21 0.0 1 0.01 0.01 0.74 0.0 1
L-27 0.0 1 0.01 0.01 0.88 0.0 1
L-28 0.0 1 0.01 0.01 1.23 0.0 1
L-29 0.7 4 0.74 0.74 1.08 0.7 4
L-30 0.0 1 0.01 0.01 0.60 0.0 1
L-32 0.0 1 0.01 0.01 1.30 0.0 1
L-34 0.0 1 0.01 0.01 0.92 0.0 1
L-41 0.0 1 0.01 0.01 0.14 0.0 1
L-42 0.0 1 0.01 0.01 0.81 0.0 1
L-45 0.0 1 0.01 0.01 3.50 0.0 1
L-47 0.0 1 0.01 0.01 2.23 0.0 1
L-54 0.0 1 0.01 0.01 0.92 0.0 1
L-55 0.0 1 0.01 0.01 0.71 0.0 1
L-59 0.0 1 0.01 0.01 0.89 0.0 1
L-63 0.0 1 0.01 0.01 2.02 0.0 1
L-64 0.0 1 0.01 0.01 0.79 0.0 1
L-65 0.0 1 0.01 0.01 0.45 0.0 1
L-66 0.0 1 0.01 0.01 0.71 0.0 1
L-67 0.0 1 0.01 0.01 1.05 0.0 1
L-69 0.0 1 0.01 0.01 0.43 0.0 1
L-71 0.0 1 0.01 0.01 0.72 0.0 1
L-72 0.0 1 0.01 0.01 0.98 0.0 1
L-73 0.0 1 0.01 0.01 0.82 0.0 1
L-79 0.0 1 0.01 0.01 0.42 0.0 1
L-80 0.0 1 0.01 0.01 0.65 0.0 1
L-91 0.0 1 0.01 0.01 0.38 0.0 1
L-93 0.6 8 0.68 0.68 0.71 0.6 2
L-95 0.0 1 0.01 0.01 1.52 0.0 1
L-107 0.0 1 0.01 0.01 0.15 0.0 1
L-108 0.0 1 0.01 0.01 0.59 0.0 1
L-109 0.0 1 0.01 0.01 2.25 0.0 1
L-110 0.0 1 0.01 0.01 2.30 0.0 1
L-114 0.0 1 0.01 0.01 0.49 0.0 1
L-120 0.0 1 0.01 0.01 0.12 0.0 1
L-122 0.0 1 0.01 0.01 1.51 0.0 1
L-123 0.0 1 0.01 0.01 1.28 0.0 1
L-148 0.0 1 0.01 0.01 0.01 0.0 1
L-154 0.0 1 0.01 0.01 1.04 0.0 1
Instante de inicio d el análisis : Fr i Jul 17 2 2:17:35 201 5
Instante de finaliza ción del an álisis: Fr i Jul 17 2 2:17:48 201 5
Red de Saneamiento con nuevo Tanque de To rmentas y mejoras
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Red de Saneamiento con nuevo Tanque de To rmentas y mejoras
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15 de Septiembr e de 201 5
[ [PR OYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE UN TANQUE DE TO RMEN TA EN SANLÚCAR DE BARRAMEDA] ]
PROYECTO DE CONSTRUCC IÓN DE UN TANQUE DE TORMENTA EN SANLÚ CAR DE BARR AMEDA
Autor: Albert Mo nclúsAba dal
ANEJO 06 – CÁLCULOS HIDRÁULICOS
15 de Septiembr e de 201 5
[ [PR OYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE UN TANQUE DE TO RMEN TA EN SANLÚCAR DE BARRAMEDA] ]
| ANEJO 0
6. CÁLCULOS HI DRÁULICOS
1
ANEJO 06 – CÁ LCULOS HIDRÁ ULICOS
1. Introducción ....... ....... ...... ....... ....... . ...... ....... ....... ....... ...... ....... ....... ................ ....... ....... ....... ....... ....... .............. 2
2. Cálculo hidráulic o del col ector principal pr oyectado ....... ....... ...... ....... ....... ....... ................ ...... ....... ....... ....... . 2
3. Cálculo hidráulic o de los ali viaderos: ....... ........... ....... ....... ....... ...... ....... ....... . ........ ....... ....... ...... ....... ....... ....... 3
3.1 Bases teóricas de cálcul o .......... ....... ........... ....... ....... ....... ....... ....... ....... .. ...... ....... ....... ....... ....... ....... ...... 3
3.2 Cálculo hidráulic o .. ...... ....... ....... .............. ....... ....... ....... ...... ....... ....... .. ....... ....... ....... ....... ...... ....... ....... ... . 4
4. Cálculo hidráulic o de los co lectores del aliviad ero 2 a tan que de tor menta ....... ....... ...... ............ ....... ...... .... 4
5. Cálculo hidráulic o del col ector de salid a del tanque a i ncorporación a la red de sa neamiento. . .......... ....... 4
6. Cálculo hidráulic o del alivia dero y colec tor de alivio .. ....... ....... ....... ....... ....... ...... . ........ ...... ....... ....... ....... ...... 5
7. Diseño de las Zan jas de las conducciones. ............. ...... ....... ....... ....... ....... ....... ................ ....... ...... ....... ....... .... 5
15 de Septiembr e de 201 5
[ [PR OYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE UN TANQUE DE TO RMEN TA EN SANLÚCAR DE BARRAMEDA] ]
| ANEJO 0
6. CÁLCULOS HI DRÁULICOS
2
1. INTRODUCCIÓ N
En este anejo se realizado todos lo s cálculos hidráulicos necesarios para poder diseñar los distintos element os
de este proyecto. Pri mero se han realiz ado los cálcu los del colector principal proyectad o que transpo rta el
agua desde la galería de la calle Ancha hasta el colect or prin cipal C-13, seguidamente se han realiz ado los
cálculos de los dos aliviaderos proyectados y por último se ha hecho los c álculos del co lect or que lleva el ag ua
desde el aliviader o 2 has ta el tanque de tormenta pr oyectado.
2. CÁLCULO HID RÁULICO DE L COLE CTOR PRI NCIPAL PR OYECTADO
El cálcul o de los c olectores diseña do para aliviar el caudal d esde el aliviad ero de la calle an cha h asta el
colector C-13 se ha realizado con SWMM v E ya que a lo largo de dicho colector se incorporan otros colectore s
con aguas pr ovenientes de siete subcuencas, qu e se pueden observar en el Plano 2. Cuencas Urbanas.
Se ha dimen sionado el colector principal proyectado, que lleva el agua desde el aliv iader o 1 ( ali viadero de la
calle Ancha) has ta el c olector principal C- 13 partiéndolo en d os tra mos:
• El primer tramo con PVC corrugado SN8 de 1 000 mm de diámetro nominal y con una pendiente del
0,6%.
• El segundo tramo con PVC corrugado SN8 de 1200 mm de diámetro nominal y con una pendiente del
0,2 %.
Para poder determinar la altura de los distintos pozos que configurarán la conducción de alivio, se ha
montado un Excel que muestra las cotas y pendiente s de los distintos pozos proyectado. Como se ha decidido
mantener el mismo trazado que los colectores que actualmen te existen en la red de saneamient o que pasan
por la Calzada de Isabel I, recogiend o en los mismos puntos el caudal de los distintos colectores, mantenien do
los pozos en el mismo pun to y añadi endo los necesarios para poder realiz ar los cambi os de direcci ón
necesarios.
DATOS CONDUC CIONES
DIÁMETROS
DIÁMETRO 1 (m m) 1000
DIÁMETRO 2 (m m) 1200
PENDIENTES
i1 0,600%
i2 0,202%
DATOS RELEV ANTES
Distancia entre tubos
cruce (m) 0,42
Profundidad mínima
conducción ( m) 0,81
DIÁMETRO I NTERIOR
DIÁMETRO 1 (m m) 970
DIÁMETRO 2 (m m) 1102,9
DIÁMETRO EX TERIOR
DIÁMETRO 1 (m m) 1072,3
DIÁMETRO 2 (m m) 1220
Pozo
Coordena da
x
Coordena da
y
Cota de
fondo Profundida d Terreno Longitud
Profundida d hasta
clave
A 1 736178,45 4073611,49 3,450 2,550 6,00 83,40 1,38
0.1 736137,76 4073686,00 2,949 2,451 5,40 20,60 1,28
0.2 736123,41 4073665,24 2,826 2,574 5,40 5,40 1,40
0.3 736119,67 4073699,35 2,793 2,607 5,40 15,50 1,43
0.4 736108,71 4073658,63 2,700 2,600 5,30 41,70 1,43
1 736084,58 4073692,62 2,250 2,950 5,20 40,30 1,63
2 736060,91 4073725,24 2,169 3,131 5,30 6,70 1,81
3 736054,60 4073727,63 2,155 3,145 5,30 66,10 1,82
4 736017,36 4073782,30 2,022 3,178 5,20 51,70 1,86
5 735987,84 4073824,69 1,917 2,983 4,90 102,20 1,66
6 735928,89 4073908,19 1,711 2,789 4,50 47,80 1,47
7 735901,56 4073947,38 1,614 2,786 4,40 49,80 1,47
8 735873,04 4073988,26 1,514 2,136 3,65 27,40 0,82
9 735857,31 4074010,88 1,458 2,142 3,60 11,80 0,82
10 735850,45 4074020,49 1,435 2,165 3,60 8,10 0,85
11 735845,94 4074027,14 1,418 2,182 3,60 37,40 0,86
12 735824,79 4074058,00 1,343 2,157 3,50 5,70 0,84
13 735821,30 4074062,55 1,331 2,169 3,50 28,70 0,85
14 735804,88 4074086,13 1,273 2,127 3,40 41,70 0,81
15 735780,65 4074120,11 1,189 2,211 3,40 31,80 0,89
16 735763,06 4074146,70 1,125 2,275 3,40 3,80 0,96
17 735760,92 4074149,83 1,020 2,380 3,40 12,00 1,06
A 2 735743,79 4074139,04 1,010 2,790 3,80 53,70 1,59
Se puede obser var en el pl ano xxx, el trazad o de dich o colector con la notación de todos l os pozos diámetr os y
pendientes.
Se ha ido variand o la pendiente de los do s tram os y los diá metros para pode r mantener una profundid ad
suficiente para que mecánicamente las tuberías no rompieran y a la vez que la pendiente fuera sufici ente
para que el tubo tuviera suficiente capacidad hidráulica. Se puede comprobar, que ni como recomendaci ón
del CED EX la profundidad mínima hasta la clave del tubo deba ser de 1m, el colector no rompe y cumple los
criterios de segu ridad tal y como se verifi ca en el anej o 07. Cálculos Mecánicos d el presen te proyect o.
Tal y como se ha explicado en el anejo 05. Cálcul os Hid ráulicos d el presente proyecto SWMM vE usa la onda
dinámica como modelo de transp orte del flujo. Utilizando este modelo y para el momento más desfav orable
(59 minutos m ás tarde que hayan empezado las precipitaciones) de la avenida se ha obtenido el siguiente
perfil de lámina d e agua en el colector que se es tá diseñand o:
15 de Septiembr e de 201 5
[ [PR OYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE UN TANQUE DE TO RMEN TA EN SANLÚCAR DE BARRAMEDA] ]
PROYECTO DE CONSTRUCC IÓN DE UN TANQUE DE TORMENTA EN SANLÚ CAR DE BARR AMEDA
Autor: Albert Mo nclús Ab adal
ANEJO 07 – CÁLCULOS ME CÁNICOS
15 de Septiembr e de 201 5
[ [PR OYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE UN TANQUE DE TO RMEN TA EN SANLÚCAR DE BARRAMEDA] ]
| ANEJO 0
7. CÁLCULOS ME CÁNICOS
1
ANEJO 07 – CÁ L CULOS MEC ÁNICOS
1. Introducción ....... ....... ...... ....... ....... . ...... ....... ....... ....... ...... ....... ....... ................ ....... ....... ....... ....... ....... .............. 2
2. Bases teóricas del cálcul o ...... ....... ....... ........... ....... ....... ....... ....... ...... ................. ...... ....... ....... ....... ....... ........... 2
2.1 Instalación baj o zanja o ter raplén . ....... .......... ....... ....... ....... ....... ....... ...... ................. ...... ....... ....... ....... ... 2
2.1.1 Determinación d e la presió n vertical de la s tierras. .. ....... ....... ....... ....... ....... .............. ....... ....... ..... 2
2.1.2 Determinación d e la presió n lateral de las ti erras (q
ht
). ... ...... ....... ....... ....... ....... ....... ................ .... 3
2.2 Instalación de z anja terrapl enada ........ ........... ...... ....... ....... ....... ....... ....... ................ ....... ....... ...... ....... ... 3
2.2.1 Determinación d e la presió n vertical de la s tierras ... ....... ....... ....... ....... ....... .............. ....... ....... ..... 3
2.2.2 Determinación d e la presió n lateral de las ti erras. ........... ...... ....... ....... ....... ............... ....... ...... ...... 4
2.3 Instalación de d os condu cciones en la misma zanja. ... ....... ....... ....... ....... ...... ....... ... ...... ....... ...... ....... .... 4
2.4 Determinación d e la presió n vertical debid a a las sobr ec argas. ...... ....... ....... ....... ....... ............. ....... ...... 4
2.4.1 Sobrecargas conc entradas. . ....... ....... .......... ....... ....... ....... ....... ....... ....... ................ ....... ...... ....... ..... 4
2.4.2 Sobrecargas repar tidas .. ....... ....... ........... ....... ....... ....... ...... ....... ....... ................ ....... ....... ....... ....... .. 5
2.5 Cálculo de la def o rmaci ón. ........ ....... ............ ....... ....... ...... ....... ....... ....... ... ...... ....... ....... ...... ....... ....... ...... 5
2.6 Determinación d e las solici taciones. .............. ....... ....... ....... ...... ....... ....... ................ ....... ....... ....... ....... ... 5
2.6.1 Determinación d e los momentos flector e s circunferen ciales. ... ....... ....... ....... ...... .............. ....... ... 5
2.6.2 Determinación d e las fuerz as axiles. ....... .......... ....... ....... ....... ...... ....... ....... . ........ ....... ....... ...... ....... 5
2.6.3 Cálculo de los esfuerz os tangencial es máximos ............ ....... ....... ....... ....... ....... ................ ...... ....... 6
2.7 Dimensionad o ....... ....... ...... ....... ............... ...... ....... ....... ....... ....... ....... .. ...... ....... ....... ....... ....... ....... ....... ... 6
2.7.1 Verificación del e sfuerzo ta ngencial ..... .......... ....... ....... ....... ....... ...... ....... ... ...... ....... ....... ....... ....... . 6
2.7.2 Comprobación de l a e stabi lidad dimensi onal. Cálculo d e la presión crí tica de c olapsado ........ ... 6
3. Datos introducid os ...... ...... ....... ....... .............. ....... ....... ....... ...... ....... ................ ....... ....... ....... ....... ....... ............ 7
4. Resultados obtenidos. ......... ....... ....... .............. ...... ....... ....... ....... ....... ................ ....... ....... ....... ...... ....... ........... 8
15 de Septiembr e de 201 5
[ [PR OYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE UN TANQUE DE TO RMEN TA EN SANLÚCAR DE BARRAMEDA] ]
| ANEJO 0
7. CÁLCULOS ME CÁNICOS
2
1. INTRODUCCIÓ N
Para el cálcul o de la resiste ncia mecánica de las condu ccio nes se ha utilizad o el pr ograma “Asetub P VC”.
Este programa de cálculo de acciones sobre tuberías plásticas enterradas está basado en el Informe UNE
53.331:1997 IN "Tuberías de poli (cloruro de vinilo) (PVC) no plastificad o y polietileno (PE) de alta y media
densidad" para e l cálculo m ecáni co y en el Informe UNE 53.959:2 002 IN "Plásticos. Tubos y accesorios de
material termoplástic o para el transporte de líquidos a presión. Cálculo de pérdi da de carga" para el cálculo
de pérdida de c arga.
Ha sido realizado por la Asociación Española de Fabri cantes d e Tub os y Accesori os Plásticos (Ase TUB) y por el
Instituto de Ciencias de la Construcci ón Eduardo Torro ja, IE Tcc (Consejo Su perior de Investigacion e s
Científicas, CSI C).
Se ha utilizado la Versión 2.1 2006.
2. BASES TEÓR ICAS DEL C ÁLCULO
2.1 Instala ción bajo zanja o te rraplén
2.1.1 DETERMINACIÓN DE LA PRESIÓN VERTICA L DE LAS TIERRAS.
q
v
= mC
z
γH
donde:
q
v
es la presión vertical sobre el tub o debido a la carga de tierras (KN/m
2
).
mes el factor de concentra c ión de la presi ó n vertical (véase f órmula más adelan te).
C
z
es el coeficient e de carga de las tierras en zanja o bajo terraplén .
H es la altura del r ecubrimien to por encim a de la gene ratriz superior d el tubo.
C
z
se calcula mediante las ecuaciones siguientes :
C
z
=1 para 0≤β≤ρ
β
−
− =
90
C 1
1 C
90 z
z
para ρ≤β<90
Donde
'
1
tg K ) B / H ( 2
90 z
tg K ) B / H ( 2
e 1
C
'
1
ρ
−
=
ρ −
m se calcula m ediante las s iguientes ecuaciones:
3
4
3
1
1 1
m
D
B
m
m
n
−
+
−
=
para 1≤ B/D
n
≤ 4
m=m
1
para 4 ≤ B/D
n
≤ infinit o
En cualquier cas o , m debe s er: m ≤ 1 + 4 tgρ
m
1
se calcula mediante las siguientes ecuacion es:
0
0 m
s
0
0 0 m
s m
1
m 1
V ) 1 m (
V
m 1
V m ) 1 m (
V m
m
−
−
+
−
−
+
=
donde
2
2
0
3
4
K
K
m +
=
25 . 0
) 1 (
2
0
−
−
=
j
j
P
P K
V
(P
j
> 0.25)
K
2
se da en la tabla 1 y P
j
=1 para los dos tipos de apoy o A y B consider ados.
−
+ +
−
+
+ =
) 2 5 . 0 P ( E
E 6 . 1
P
62 . 0
D
H
) 25 . 0 P ( E
E 2 . 2
P
5 . 3
D
H
1 m
j 4
1
j n j 4
1
j
n
m
2
E C
P S
V
v
j t
s
=
3
12
=
m
t
t
r
e
E
S
Stes la rigidez d el tubo a c orto o largo plaz o (N /mm
2
)
donde:
2
e D
r
n
m
−
=
es el radio medi o del tubo en metr o s
Et es el módulo de elasticida d en flexión transv ersal del tubo a corto o largo
plazo
El coeficiente para o btener la deformación vertical del diámetro del tub o, ΔD
v
,
se ob tiene de la ecuación si guiente:
δ
2 1 v v v
C C C + =
donde:
15 de Septiembr e de 201 5
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| ANEJO 0
7. CÁLCULOS ME CÁNICOS
3
|C
v
|es el valor absolut o del coeficient e de defor mación vertical d el tubo (∆D
v
)
C
v1
es el factor de defor m ación vertical debido a q
v
(véase tabal 2)
C
v2
es el factor de defor m ación debid o a q
ht
(véase tabla 2)
δ es el coefici ente de reacc ió n del r elleno de la ca m a del tubo, qu e se calcula con la siguiente expresión:
2 h ts
1 h
C V
C
−
= δ
donde:
C
h1
es el factor de deform ación horiz o ntal deb ido a q
v
C
h2
es el factor de deform ación horiz o ntal deb ido a q
ht
V
ts
es el coeficiente de rigidez d el sistema tub o - suelo y tien e por expresión :
sh
t
ts
S
S
V =
donde
S
sh
es la rigidez horiz ontal del rellen o hasta la cla ve del tubo (N /mm
2
)
S
sh
= 0.6ξE
2
Ξ es el factor de corrección calculado p or la siguiente expresi ón:
3
1 361 . 0 662 . 1 1
1 639 . 0 662 . 1
2
E
E
D
B
D
B
D
B
n n
n
− − +
−
− +
=
ξ
donde:
E
1
, E
2
, E
3
y E
4
son los módulos de co mpresión en las diferentes zonas del rell eno y de la zanja ( véase tabla 3)
Tabla 1.Coefici ente de emp uje late ral de las tierras de re lleno
Grupo de suelo
K
1
K
2
G1.No cohesi vo
0.5
0.4
G2.Poco cohe sivo
0.5
0.3
G3.Mediana mente cohes.
0.5
0.2
G4.Cohesivo
0.5
0.1
Tabla 2. Factor es de def ormación
Ángulo de
apoyo 2 α
α α
α
C
v1
C
h1
C
v2
C
h2
60
-
0.1053
0.1026
0.0640
-
0.0658
90
-
0.0966
0.0956
0.0640
-
0.0658
120
-
0.0893
0.0891
0.0640
-
0.0658
180
-
0.0833
0.0833
0.0640
-
0.0658
Tabla3: Módulos de compr e sión en funci ón del t ipo de suelo ( N /mm
2
) y la compactación proctor normal
(%)
G. Suelo
85%
90%
92%
95%
97%
100%
G1
2.5
6
9
16
23
40
G2
1.2
3
4
8
11
20
G3
0.8
2
3
5
8
14
G4
0.6
1.5
2
4
6
10
2.1.2 DETERMINACIÓN DE LA PRESIÓN LATE RAL DE LAS TIE RRAS (Q
HT
).
q
ht
=δ(q
v
- q
vt
)
q
h
= nK
2
C
z
γH
3
m 4
n
1
−
=
donde:
q
h
es la presión lateral del relleno el tub o (KN/ m
2
).
n es el factor de concentrac ión de la presi ó n lateral del suelo.
K
2
es el coeficient e de empu je lateral de las tierra s de rellen o .
q
ht
es la reacción máxima la te ral del su elo a la altura d el c entro d e l tubo (KN /m
2
).
δ es el coeficient e de reacci ó n del r elleno de la ca m a del tubo.
H
1
es la altura del recubri miento por encima de la generatriz superi or del tubo, hasta el nivel natural
d el suelo.
H
terr
es la altura del terrapl é n
m
1
se calcula c on la expresi ón apuntada en el apartado 1.1.
2.2 Instala ción de zan ja terraplen ada
2.2.1 DETERMINACIÓN DE LA PRESIÓN VERTICA L DE LAS TIERRAS
q
v
= mzCzγ1H1 + m
t
C
n
γ
2
H
terr
q
v
y C
z
tienen e l mismo significado que en el apar tado 1 .1, calculándose, por tanto, con las mismas
expresiones.
m
z
y m
t
son los fact ores de concent ración de la pr esión ve rtical en zan ja y terraplén, respe ct ivamen te.
C
n
es el coeficiente de carg a de las tierras en zanja ter raplenada
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7. CÁLCULOS ME CÁNICOS
4
γ
1
y γ
2
son los pesos esp ecíficos de las tierras d e rellen o en zanja y terraplén resp ectivamente.
C
n
= 1 para 0≤β≤ρ
) C 1 (
90
1 C
90 n n
−
β
− =
para ρ≤β<90
siendo
'
1 1
tg K ) B / H ( 2
90 n e C ρ −
=
2.2.2 DETERMINACIÓN DE LA PRESIÓN LATE RAL DE LAS TIE RRAS.
q
ht
= δ(q
v
- q
h
)
q
h
= nK
2
(C
z
γ
1
H
1
+ C
n
γ
2
H
terr
)
3
m 4
n
1
−
=
2.3 Instala ción de dos conduccion es en la misma zanja.
Si lo s tubos e stán situados al mismo nivel, las pr esiones verticales de t ierra sobr e ambos tubos se calculan
utilizand o la ecuación dada en el apartado 1.1., es decir, ambas instalacion es se consideran co mo dos
instalaciones baj o zanja, ut ilizand o en cada cas o e l val or de H que c orresponda ( H
1
y H
2
)
Igualmente, las presi ones late rales y las reacciones, se calcularán e m pleand o las ecuaciones dadas en el
apartado 1.2 u tilizando en cada caso el val o r de H corr espondient e (H
1
Y H
2
)
Si lo s tubos están situados a distinto nivel, las p resion es verticales de tierras para e l tubo situado en el nivel
superior (el cual se considera bajo zanja) se c alcula con las e cuaciones del apar tado 1.1. y para el t ubo situad o
en el nivel inferi or (el cual se consid era bajo zanja t erraplen ada) se emplean las e cuaciones del apart ado 2.1.
Las presiones laterales, en este c aso se calcularan con las ecuaciones del apartado 1.2. en el caso de l tubo
situado en el nivel superi or y con las del apartado 2.2. para el situado en el nivel inferior (la altura del
terraplén es H
terr
)
2.4 Determina c ión de la p r esión vertical debida a las sob recargas.
2.4.1 SOBRECARGAS C ONCENTRADAS.
La presión v ertical sobre un t ubo ente rrad o debida a las sobrecargas concentrad as se calculará mediante
la siguiente expresi ó n:
P
vc
= P
c
γC
c
Donde:
P
vc
es la presión ver tical sobre el tubo debida a las sobrecar gas concentradas (K N/m
2
)
P
c
es el valor de la sobrecar ga concentrada, en KN. En caso de vehículos, se toma la sobre carga máxima
por rueda.
γ es el coefici ente de i mpacto para sobr e cargas móviles
C
c
es el coefi ciente de carg a para sobrecargas concent radas, dada por la siguient e expresión :
∑
+
− −
π
− = I
H
1
X
1
X
1
X
HD 2
X X
X
H 2 arcsen
D
2
D
1
C
2
3 2
1
n
3 2
1
n n
c
siendo:
X
1
= 4H
2
+ D
n 2
+ 1
X
2
= 4H
2
+ 1
X
3
= 4H
2
+ D
n 2
donde:
D
n
es el diámetr o nominal d el tubo (m)
H es la altura del relleno sobre la g eneratriz superior del tubo (m). Si el tubo e stá instalad o bajo una
z ona pavimentada , H se su st ituye por H
e
(altura equi valente), la cual se calcu la m ediante la expresi ón:
(
)
3 2 f 2
3 1 f 1
3 1
e
E h E h
E
9 . 0
H H + + =
donde:
H es la altura del rec ubri miento de tierra por e ncima de la genera triz superior del tubo, hasta la parte
i nferior del firm e (m). En ca so de zanja terr aplenada: H=H
1
+H
terr
E
1
es el m ódul o de compr esión del relleno de la zan ja por e ncima de la zona de influencia del tubo
(N /mm
2
)
h
1
y h
2
son los espes ores de la pri mera y segund a capa d el firme (m)
E
f1
y E
f2
son los módulos d e compresión d e la primera y segunda capa de fir me (N/mm
2
)
I depende de la situación de otras so brecarg as concentradas en las pr oximida des de la vertical del
tu bo. En el cas o de vehículos, dep e nde de l a distancia entre ru edas (a) y de la distancia entr e ejes (b)
Para camiones d e dos ejes:
( ) ( ) ( )
[
]
∑
− − − + + + + +
π
= 5 . 2
2 2
5 . 2
2 2
5 . 2
2 2
5 H c H b H a
2
H 3
I
Para el caso de camiones d e tres ejes:
( ) ( ) ( )
[
]
∑
− − − + + + + +
π
= 5 . 2
2 2
5 . 2
2 2
5 . 2
2 2
5 H c 2 H b 2 H a
2
H 3
I
Las ecuacion es para el cálc ulo de ∑ I son válidas cu and o las c argas por eje son igu ales. En caso contrario, el
segundo y el terc er tér mino en t re corchetes deb en m ultiplica rse por la relación de cargas entre e l eje
menos cargad o y el más ca rgado
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5
2.4.2 SOBRECARGAS RE PARTIDA S
La presión vertical so br e un tubo enterrado , debida a una sobrecarga repartida, se calculará mediante la
siguiente ecuaci ón:
P
vr
= C
d
P
d
γ
Donde:
P
vr
es la presión v ertical sob re el tubo debida a las sob recargas repartid as (KN/ m
2
)
C
d
es el coeficiente de carg a para sobrecargas re partid as
P
d
es el valor de la sobreca rga repartida (KN/m
2
)
γ es el coefici ente de i mpacto para los distint os tipos de vehículos
2.5 Cálcu lo de la deforma c ión.
La variación del d iámetro vertical:
m
t
h vt
v v
r 2
S
q q
C D −
= ∆
S
t
ha de venir expresad a en kN/ m
2
La deformación relativa:
m
v v
r 2
100
D ∆ = δ
este valor deb e ser menor o igual al 5% a largo p lazo
2.6 Determina c ión de la s solicita ciones.
2.6.1 DETERMINACIÓN DE LOS MOMENTOS F LECTORES CI RCUNFERENCIALES.
a) Por carga vert ical, q
vt
M
qvt
= m
qvt
q
vt
r
m 2
Donde:
m
qvt
es el coeficiente de moment o
b) Por carga hor izontal, q
h
M
qh
= m
qh
q
h
r
m 2
Donde:
m
qh
es el coeficiente de moment o
c) Por reacción ho rizontal, q
ht
M
qht
= m
qht
q
ht
r
m 2
Donde:
m
qht
es el coeficiente de moment o
d) Po r peso propio de l tubo, t
M
t
= m
t
γ
1
e
r
m
2
Donde:
m
t
es el coefici ente de moment o
γ
1
es el peso específic o del material del tubo (KN/ m
3
). Para el PVC es 14.6 y para el PE 9. 5
e es el espesor del tubo ( m)
e) Por el peso d el agua , consid erando el tubo lleno
M
a
= m
a
γ
a
r
m 2
Donde:
m
a
es el co eficente de m omento
f) Por la presión de l agua, P
a
−
− − =
i
e
2
i
2
e
e i
e r e i p a
r
r
ln
r r
r r
2
1
r r ) P P ( M
donde:
P
i
es la presión in terior d el agua (KN/ m
2
)
P
e
es la pr esión exterior del agu a, referida al ej e del tu bo (KN/ m
2
)
r
i
es el radio interi o r del tu bo (m)
r
e
es el radi o exterior del t ubo (m)
El momento fle ctor total se rá igual a :
M = M
qvt
+ M
qh
+ M
qht
+ M
t
+ M
a
+ M
pa
Para cada cas o debe calcul arse el mo mento flect or en clave, riñon es y base.
2.6.2 DETERMINACIÓN DE LAS F UERZAS AXILES.
a) Por carga vert ical, q
vt
N
vt
= n
vt
q
vt
r
m 2
Donde:
n
vt
es el coeficiente de momento
b) Por carga hor izontal, q
h
N
qh
= n
qh
q
h
r
m 2
Donde:
n
qh
es el coeficiente de mo mento
c) reacción hor i zontal, q
ht
N
qht
= n
qht
q
ht
r
m 2
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6
Donde:
n
qht
es el coeficiente de momento
d) pe so propio del tubo , t
N
t
= n
t
γ
1
e
r
m
2
Donde:
n
t
es el coeficiente de momento
γ
1
es el peso específic o del material del tubo (KN/ m
3
). Para el PVC es 14.6 y para el PE 9. 5
e es el espesor del tubo ( m)
e) Por el peso d el agua , consid erando el tubo lleno
N
a
= m
a
γ
a
r
m 2
Donde:
n
a
es el coeficien te de moment o
f) Por la presión de l agua, P
a
−
− − =
i
e
2
i
2
e
e i
e r e i pa
r
r
ln
r r
r r
2
1
r r ) P P ( N
donde:
P
i
es la presión in terior d el agua (KN/ m
2
)
P
e
es la pr esión exterior del agu a, referida al ej e del tu bo (KN/ m
2
)
r
i
es el radio interi o r del tu bo (m)
r
e
es el radi o exterior del t ubo (m)
El momento fle ctor total se rá igual a :
N = N
qvt
+ N
qh
+ N
qht
+ N
t
+ N
a
+ N
pa
Para cada cas o debe calcul arse el mo mento flect or en clave, riñon es y base.
2.6.3 CÁLCULO DE L OS ESFUE RZOS TAN GENCIALES MÁXIMOS
10
W
100 M
S
N
k
α ± = σ
donde:
M es la suma d e momento s por unidad de l o ngitud
N es la suma d e fuerzas axi les por un idad de longitud
S es el área d e la sección l ongitudinal de la pared del tub o por unidad de longitud (cm
2
/cm)
S = 100e
W es el mo mento resisten te de la sección (cm
3
/cm)
W = 100e
2
/6
α
k
es un factor de corrección por curvatura, que tiene en cuenta las fibras perif éricas interi ores, α
ki
, y las
exteriores, α
ke
m
ki
r
e
3
1
1 + = α
m
ke
r
e
3
1
1 − = α
2.7 Dimens ionado
2.7.1 VERIFICACI ÓN DEL ESFU ERZO TANGEN CIAL
σ
σ
= υ
t
donde:
σ
t
es el valor del esfu erzo t angencial de diseño a flexi ón - tracción
PVC(corto plazo )=90N/m m
2
P E(corto plaz o )=30N /mm
2
PVC(largo plazo) =50N/m m
2
PE(larg o plazo)=14.4N / mm
2
2.7.2 COMPROBACI ÓN DE LA ESTABILIDAD DIMENSIO NAL. CÁLCULO DE LA PRESIÓN CRÍTICA DE
COLAPSADO
2.7.2.1 Cálcu lo de la presi ón del terr eno
sh t S S 2 critq vt =
El coeficiente de seguridad al aplastamiento es:
vt
vt
1
q
critq
= η
2.7.2.2 Cálcu lo de la presi ón exterior del agua
critp
e
= α
d
S
t
donde:
α
d
es el coeficiente de p e n etración
El coeficiente de seguridad al aplastamiento resul ta:
e
e
2
P
critP
= η
Donde:
P
e
es la pr esión exterior del agu a, o presión hid rostática, ref e rida al eje del tubo ( N/mm
2
), que se cal cula:
3
n
a a e
10
2
D
H P
−
+ γ =
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7
donde:
γ
a
es el peso específi co del agua (10 KN /m
3
)
H
a
es la altura del nivel fre ático sobre la cla ve del tub o (m)
D
n
es el diámetr o nominal del tubo (m)
2.7.2.3 Acción si m ultánea de la presión del suelo y del agua externa
e
e
vt
vt
3
critP
P
critq
q
1
+
= η
3. DATOS INTRO DUCIDOS
Se ha ejecutado el c álculo mecánico de las tuberías a través del so ftwar e Asetu b PVC. Se ha calculado cuatro
hipótesis, dos para cada tubo, teniendo en cuenta que cuando m ás somera sea la zanja más peligr osidad
tendrá de fallar por rotura, debido al tráfico y cuando m ás profunda sea m ás posibilid ad te ndrá de fallar por
aplastamiento debido al peso de las tierras. Se han extraído las profund idades mínimas y máx imas de el
replanteo realizad o con el software INSTRAM para el c álcul o de las 4 co nducci o nes, sacand o las siguientes
hipótesis:
• Hipótesis 1. Para tubería de D N 12 0 0mm de PVC corrugado SN8 co n la mínima pr o fundid ad de la
zanja (0,83 m has ta la clav e del tubo ).
• Hipótesis 2 . Para t ubería de DN 1200mm de PV C corrugado SN8 co n la máxima profund idad de la
zanja (2,07 m has ta la clav e del tubo ).
• Hipótesis 3. Para tubería de D N 10 0 0mm de PVC corrugado SN8 co n la mínima pr o fundid ad de la
zanja (0,95 m has ta la clav e del tubo ).
• Hipótesis 4 . Para t ubería de DN 1000mm de PV C corrugado SN8 co n la máxima profund idad de la
zanja (2,43m hast a la clave del tubo).
• Hipótesis 5. P ara tubería de DN 900m m de P VC corrugad o SN8 co n la mínima profundid ad de la zanja
(0,59m hasta la cla v e del tu bo ).
• Hipótesis 6 . Para t ubería de DN 1000mm de PV C corrugado SN8 co n la máxima profund idad de la
zanja (1,90m hast a la clave del tubo).
Se ha calculad o las distinta s hipótesis con las siguient e s caracterís ticas en c omún:
• Caso de segurid ad A (cas o normal) c o n una probabil idad de fallo de Pf=0.0 0001.
• 1 conducción en la zanja.
• Apoyo de cam a de material granular compactad o con ángu lo de apoyo del tu bo de 120 º.
• Relleno n o cohesivo d e 17, 6 KN/m3 de peso específic o (valor e xtraído de la Guía Técnica sobre red es
de saneamiento y drenaje urbano), t eniend o en cuenta que se trata de materiales granulares.
Además, se ha considerado la zanja entibada
• Se ha supuest o los siguient es módul os de compresi ón.
E 1 = E3 (con m aterial pro cedente de la excavación) =7,53 N /mm2
E 2 = (suelo s eleccionad o con proctor al 95% y no cohesivo) = 16 N/mm2
E 4 = (para la zona inferi or del tubo) = 40 N/m m2 se recomienda ese valor en el programa. Además, se
e stabilizará el nivel con una capa de hor migón y a qu e la pendient e es menor al 1/1000 e n mucha
parte del col ector de 1 200 mm.
• Zona pavi m entada. Se ha considerado los espesores m ás pequeños posibles y con l os materiales más
desfavorables según la instrucción 6 .1, y a que no se conocen los espesores reales, que serán mayores
que lo s que se aplicarán a e ste cálculo. 5 cm de mezcla bituminosa abierta en frío con E=1500Mpa y
20 cm de zah o rra artificial con E=500 MPa. Para ello se ha co nsider ado que el fir me fuese proyectad o
para la menor IDM de trafi co T42 y c o n la mejor explana da E3. Firme tipo 4231.
• Se ha supuesto la carga más desfavorable de tráfi co, ya que es una vía de primer orden según el
ayuntamient o de Sanlúcar de Barra m eda. Carga total de 6 0Tm.
Particularizando para cada caso:
• Para la hipótesis 1 se considera DN1200, espesor 34,88 mm, H=0,58 m (restand o la altura del firme),
ángulo β=90º y la anchura de la zanja en l a clave del t ubo B=2,58 m.
• Para la hipótesis 2, se co nsid era DN1200, espesor 34,88 mm, H=1,82 m (restando la altura del firme) ,
ángulo β=90º y la anchura de la zanja en l a clave del t ubo B=2,58 m.
• Para la hipótesis 3, se co nsid era DN1000, espesor 29,07 mm, H=0,70 m (restando la altura del firme) ,
ángulo β=90º y la anchura de la zanja en l a clave del t ubo B=2,18 m.
• En la hipótesis 4 , se co nsi dera D N 1000, espesor 29,07 mm, H=2 ,1 8 m (restand o la altura del firme),
ángulo β=90º y la anchura de la zanja en l a clave del t ubo B=2,18 m.
• En la hip ótesis 5, se considera DN900, espesor 26,16 mm, H=0, 34 m (r estand o la altura del fir m e),
ángulo β=90º y la anchura de la zanja en l a clave del t ubo B=2,18 m.
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8
• En la hipóte sis 5.1, se considera DN900, espesor 26,16 mm, H=0,40 m (restando la altura del firm e),
ángulo β=90º y la anchur a de la zanja en la c la ve del tubo B=2,18 m . P ara que se cumpla el criterio de
rotura de la bas e .
• En la hip ótesis 6, se considera DN900, espesor 26,16 mm, H=1, 65 m (r estand o la altura del fir m e),
ángulo β=90º y la anchura de la zanja en l a clave del t ubo B=2,18 m.
No se considera nivel freático por encima de la clave del tubo y a que este se encuentra en la cota +0.8 metros
y la mínima cla v e de cualqu ier tubo está en la co ta 1 metro.
4. RESULTADOS O BT ENIDOS .
Se adjuntan los informes de las 7 hipótesis e n el apé ndice 1. Informes extraídos de ASETUB del present e
anejo, donde se observa qu e to das las instalaciones son válidas me n os la hip ó tesis 5 , que debe de tener 6 cm
más de c apa gran ular par a poder ser v álida, tal y como se observa en e l info rme de la hip ótesis 5.1 . Este
refuerzo solo se debe realizar los primeros cuatro metros al comienzo d el colector de salida del tanque de
tormenta (los primeros 8 metros están ausentes de carga de tráfico con lo que dicho esfuerzo re al mente no
será necesari o, aún así, se realiza rá una profundi da con tinua de 0,4 me tros los 4 primeros metros.
De todos est os informes s e conclu ye que la clas e resistente n e cesaria es SN8.
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1
APÉNDICE 1:
INFORMES EXTRAIDOS DE ASETUB
[Document text truncated for crawler view.]