Dispositivo de líneas de transmisión diferenciales con supresión de modo común

ES 2 396 773 B1 19 OFICINA ESPAÑOLA DE PATENTES Y MARCAS ESPAÑA 11 21 Número de publicación: 2 396 773 Número de solicitud: 201100616 51 Int. CI.: H01P 1/207 (2006.01) 12 PATENTE DE INVENCIÓN B1 54 Título: DISPOSITIVO DE LÍNEAS DE TRANSMISIÓN DIFERENCIALES CON SUPRESIÓN DE MODO COMÚN. 73 Titular/es: UNIVERSITAT AUTONOMA DE BARCELONA (50.0%) DEPARTAMENT D'ENGINYERIA ELECTRÒNICA EDIFICI Q CAMPUS DE LA UAB 08193 BELLATERRA (Barcelona) ES y UNIVERSIDAD DE SEVILLA (50.0%) 72 Inventor/es: MEDINA MENA, Francisco; FERNÁNDEZ PRIETO, Armando; MESA LEDESMA, Francisco; MARTÍN ANTOLÍN, Juan Fernando; DURÁN-SINDREU VIADER, Miguel y NAQUI GAROLERA, Jordi 74 Agente/Representante: TORNER LASALLE, Elisabet 22 Fecha de presentación: 01.06.2011 43 Fecha de publicación de la solicitud: 26.02.2013 Fecha de la concesión: 08.01.2014 45 Fecha de publicación de la concesión: 15.01.2014 57 Resumen: Dispositivo de líneas de transmisión diferenciales con supresión de modo común. Comprende: - un medio de transmisión planar diferencial que incluye dos líneas conductoras de transmisión (L1, L2), un plano de masa metálico (M), y un substrato dieléctrico, y - un filtro formado por uno o más resonadores de anillos abiertos (R) grabados en el plano de masa (M), configurados, dimensionados y dispuestos simétricamente para suprimir la propagación de señales en modo común en una o más frecuencias determinadas y permitir la transmisión de señales en modo diferencial a dichas una o más frecuencias determinadas. Se puede realizar consulta prevista por el art. 37.3.8 LP. Aviso: 5 10 15 20 25 30 35 Dispositivo de líneas de transmisión diferenciales con supresión de modo común Sector de la técnica La presente invención concierne, en general, a un dispositivo de líneas de transmisión diferenciales con supresión de modo común, que incluye un filtro formado por uno o más resonadores grabados en el plano de masa para suprimir la propagación de señales en modo común, y más particularmente a un dispositivo donde dicho resonador es un resonador de anillos abiertos complementarios (CSRR). Este resonador no perturba de forma significativa el modo diferencial Estado de la técnica anterior Es bien conocido que los resonadores de anillos abiertos complementarios (CSRRs) grabados en el plano de masa de una línea de transmisión de microcinta, debajo de la tira conductora, son capaces de inhibir la propagación de señales electromagnéticas en dicha línea de transmisión. Ello es consecuencia de que tales resonadores de anillos abiertos complementarios introducen ceros de transmisión debido al acoplo eléctrico entre tales resonadores y la línea de transmisión, impidiendo la propagación de señales a frecuencias alrededor de la frecuencia de resonancia del resonador. Así pues, grabando una cadena de resonadores de anillos abiertos complementarios en el plano de masa, debajo de la tira conductora, es posible conseguir una banda de frecuencias de rechazo de anchura controlable, mediante el grabado de resonadores con distinta frecuencia de resonancia, acoplando los resonadores por aproximación de los mismos, diseñando los resonadores para que tengan un ancho de banda significativo, o una combinación de las anteriores. Los CSRRs fueron presentados por primera vez en [1 ], donde se demostró que estos elementos son útiles para el diseño de estructuras de permitividad negativas en tecnología de microcinta. Los resonadores de anillos abiertos complementarios grabados en el plano de masa de una línea de microcinta, por debajo de la tira conductora, suprimen eficientemente la transmisión de señales en las inmediaciones de sus frecuencias de resonancia. Este resultado puede ser interpretado como debido a la permitividad efectiva negativa de la línea, pero también puede ser explicado en términos de teoría de circuitos, como resultado del acoplamiento capacitivo entre la línea y el CSRR. En la Fig. 1 (a) se representa la topología y el modelo circuital de una línea de microcinta cargada con un CSRR. ES 2 396 773 A1  2 ES 2 396 773 B1 DESCRIPCION Como se indicó en [2], L modela la inductancia de la línea, C el acoplamiento eléctrico entre la línea y el resonador, y el CSRR es modelado por el tanque resonante paralelo, Le-Ce. La solicitud EP1855348A 1 propone un filtro pasa banda formado por una línea 5 de transmisión y una o más células de filtro, cada una de ellas formada por uno o más resonadores de anillos abiertos complementarios, un elemento inductivo y un elemento capacitivo. La solicitud EP1675212A 1 describe un filtro para microondas y ondas milimétricas que comprende un medio planar de transmisión con una tira conductora, un 1 O plano metálico de masa y un substrato dieléctrico, y que también incluye un resonador de anillos abiertos Por otra parte, son bien conocidas las líneas de transmisión diferenciales consistentes en un par de líneas acopladas sobre un plano de masa, separado de las líneas mediante un substrato dieléctrico. Estas líneas diferenciales tienen, como 15 características claves, una alta inmunidad al ruido, un nivel de interferencias mutuas bajo y unas interferencias electromagnéticas bajas, lo que las hace muy interesantes para circuitos digitales de alta velocidad. En las aplicaciones de tales líneas diferenciales es necesario eliminar el ruido en modo común a aquellas frecuencias en que la línea debe transmitir las señales en el 20 modo diferencial. Sin embargo, la presencia de ruido en modo común en las líneas diferenciales es inevitable en los circuitos prácticos. Este ruido no deseado es causado principalmente por un desequilibrio en amplitud o un desfase temporal de las señales diferenciales y debe ser reducido tanto como sea posible para evitar radiación en modo común que provoque interferencias electromagnéticas (EMI). 25 Por lo tanto, el diseño de líneas diferenciales capaces de suprimir el ruido en modo común, manteniendo la integridad de la señales diferenciales es de suma importancia. Las estructuras con ranuras en el plano de tierra (DGS) consisten en practicar un defecto, ya sea una o varias figuras geométricas simétricas o 30 asimétricas, en el plano de tierra justamente debajo de la línea de microcinta. En [3], se utilizaron patrones periódicos con forma de mancuerna grabados en el plano de masa, en la forma de una estructura DGS, por debajo de las líneas diferenciales, con el fin de suprimir el modo par mediante la apertura del camino de retorno de corriente a través del plano de masa. Esta disposición tiene un efecto 35 pequeño en las señales diferenciales (modo impar) ya que, para tales señales, una densidad de corriente ES 2 396 773 A1  3 ES 2 396 773 B1 En [4], los autores logran una amplia banda de eliminación para el modo común mediante el uso de resonadores acoplados en forma de U y de H simétricamente grabados en el plano de masa, también implementando una estructura DGS. 5 REFERENCIAS [1] F. Falcone, T. Lopetegi, J.D. Baena, R. Marqués, F. Martín and M. Sorolla, "Effective negative-E stop-band de microcinta lines based on complementary split ring resonators", IEEE Microwave and Wireless Components Letters, vol. 14, pp. 280-282, June 2004. 1O [2] J.D. Baena, J. Bonache, F. Martín, R. Marqués, F. Falcone, T. Lopetegi, M.A.G. Laso, J. García, 1 Gil, M. Flores-Portillo and M. Sorolla, "Equivalent circuit models for split ring resonators and complementary split rings resonators coupled to planar transmission lines", IEEE Transactions on Microwave Theory and Techniques, vol. 53, pp. 1451-1461, April 2005. 15 [3] W.T. Liu, C-H. Tsai, T-W. Han, T-L. Wu, "An embedded common-mode suppression filter for GHz differential signals using periodic defected ground plane", IEEE Microw. Wireless Comp. Lett., vol. 18, no. 4, pp. 248-250, April2008. [4] S-J. Wu, C-H. Tsai, T-L. Wu, T. ltoh, "A novel wideband common-mode suppression filter for gigahertz differential signals using coupled patterned ground 20 structure", IEEE Trans. Microw. Theory Techn., vol. 57, no.4, pp. 848-855, April 2009. [5] F. Falcone, T. Lopetegi, M.A.G. Laso, J.D. Baena, J. Bonache, R. Marqués, F. Martín, M. Sorolla, "Babinet principie applied to the design of metasurfaces and metamaterials", Phys. Rev. Lett., vol. 93, paper 197401, November 2004. 25 [6] F. Aznar, M. Gil, J. Bonache and F. Martín, "On the effects of resonator's electrical size on bandwidth in resonant-type metamaterial transmission lines", Microwave and Optical Technology Letters, vol. 52, no.?, pp. 1526-1530, July 2010. [7] J. Bonache, M. Gil, l. Gil, J. García-García and F. Martín, "On the electrical 30 characteristics of complementary metamaterial resonators", IEEE Microwave and Wireless Components Letters, vol. 16, pp. 543.545, October 2006. [8] C-H. Tsai, T-L. Wu, "A broadband and miniaturized commonmode filter for gigahertz differential signals based on negative permittivity metamaterials", IEEE Trans. Microw. Theory Techn., vol. 58, no.1, pp. 195-202, Jan. 201 O. ES 2 396 773 A1  4 ES 2 396 773 B1 [9] B. C. Tseng, L. K. Wu, "Design of miniaturized common-mode filter by multilayer low-temperature co-fired ceramic", IEEE Trans. Electromagn. Compat., vol. 46, no.4, pp. 571-579, Nov. 2004. 5 Explicación de la invención La presente invención constituye una alternativa a las propuestas hechas en [3] y [4], ofreciendo otro enfoque para el diseño de líneas diferenciales con supresión de modo común. Para ello, la presente invención concierne a un dispositivo de líneas de 1 O transmisión diferenciales con supresión de modo común, que comprende, de manera en sí conocida: -un medio de transmisión planar diferencial que incluye al menos dos líneas conductoras de transmisión, un plano de masa metálico, y un substrato dieléctrico, y 15 - un filtro formado por al menos un resonador grabado en dicho plano de masa para suprimir la propagación de señales en modo común. A diferencia de las propuestas conocidas, en el dispositivo de la presente invención el resonador es un resonador de anillos abiertos configurado, dimensionado y dispuesto para suprimir la propagación de señales en modo común en como mínimo 20 una frecuencia determinada y permitir la transmisión de señales en modo diferencial a dicha frecuencia determinada. Para un ejemplo de realización, dicho resonador de anillos abiertos se encuentra grabado en dicho plano de masa metálico, tal como en la forma de una estructura DGS. El resonador es, según un ejemplo de realización preferido, un resonador de 25 anillos abiertos complementarios, o CSRR. Las aberturas de cada anillo de resonador de anillos abiertos complementarios, están dispuestas en el plano de simetría longitudinal de las dos líneas conductoras de transmisión diferenciales. En función del ejemplo de realización, cada anillo del resonador de anillos 30 abiertos complementarios tiene una forma circular, cuadrada, rectangular o poliédrica. Según un ejemplo de realización, la distancia entre bordes internos de la tira conductora que conforma cada anillo del resonador de anillos abiertos complementarios (es decir el diámetro interior cuando la forma es circular o el ancho interior cuando es cuadrada) es superior a la distancia de separación entre las dos líneas conductoras de 35 transmisión diferenciales, más el ancho de cada una de las dos líneas conductoras de ES 2 396 773 A1  5 ES 2 396 773 B1 transmisión diferenciales, es decir de modo que el resonador sobresalga a la región ocupada por las líneas Los anillos del resonador de anillos abiertos complementarios se encuentran dispuestos centrados, por debajo de las líneas conductoras de transmisión diferenciales 5 de manera que su centro geométrico común queda ubicado en dicho plano de simetría longitudinal, lo cual permite rechazar el modo común sin afectar al modo diferencial. Para unos ejemplos de realización más elaborados, el filtro del dispositivo propuesto por la presente invención comprende una pluralidad de resonadores de anillos abiertos configurados, dimensionados, dispuestos y relacionados entre sí para 1 O suprimir la emisión en modo común en una banda de frecuencias de rechazo requerida. Dicha pluralidad de resonadores de anillos abiertos tienen, para uno de dichos ejemplos de realización, unas dimensiones ligeramente diferentes entre sí y están altamente acoplados, para ampliar la banda de frecuencias de rechazo. Por lo que se refiere a las dimensiones referidas en dicho dimensionado, éstas 15 son relativas a: ancho de cada anillo, distancia entre anillos, distancia entre bordes internos de la tira conductora que conforma cada anillo y separación entre resonadores individuales. Según otro ejemplo de realización, el mencionado filtro del dispositivo de la invención comprende, en combinación con los resonadores de anillos abiertos, uno o 20 más resonadores eléctricos de otro tipo. Mediante el grabado simétrico de los CSRRs en el plano de masa se consigue una supresión de modo común eficiente sobre una banda ancha. En comparación con otros enfoques, la estrategia de supresión de modo común seguida mediante el dispositivo de la invención es tecnológicamente simple (solamente se utilizan dos 25 niveles de metal), los filtros de modo común resultantes son eléctricamente pequeños, proporcionan bandas de eliminación amplias y de alto rechazo, y su diseño es simple. Breve descripción de los dibujos Las anteriores y otras ventajas y características se comprenderán más 30 plenamente a partir de la siguiente descripción detallada de unos ejemplos de realización con referencia a los dibujos adjuntos, que deben tomarse a título ilustrativo y no limitativo, en los que: la Fig. 1 (a) representa la topología y el modelo circuital de una línea de microcinta cargada con un CSRR; 35 la Fig. 1 (b) representa la topología y el modelo circuital del dispositivo propuesto por la presente invención, formado por una línea diferencial cargada con un CSRR; ES 2 396 773 A1  6 ES 2 396 773 B1 la Fig. 2 muestra los modelos de circuito relativos al modo par (a) y el modo impar (b) del dispositivo propuesto por la invención; la Fig. 3 es una gráfica que representa el resultado de unas simulaciones electromagnéticas realizadas con la estructura ilustrada en la propia Fig. 3, con el 5 CSRR sin girar y girado 90°, en la forma de las pérdidas de inserción en modo común 1Scc211 y de las pérdidas de inserción en modo diferencial 1Sdd211, para unas dimensiones de c=0,2mm, d=0,2mm, rex 1 =5mm, W=1 mm y S=2,5mm; la Fig. 4 es una gráfica que representa el resultado de unas simulaciones electromagnética y circuital correspondientes a la estructura ilustrada en la propia Fig. 1 O 4, en la forma de las pérdidas de inserción en modo común 1Scc211, donde las dimensiones del CSRR son de c=0,2mm, d=0,2mm, W=1 mm, S=2,5mm, y longitud lateral de 7,6mm, para unos parámetros del circuito de L'=4,93nH, C=1 ,06pF, Cc=2,68pF y Lc=3,36nH; la Fig. 5 es otra gráfica que ilustra las pérdidas simuladas de inserción en modo 15 común y en modo diferencial para una estructura de tercer orden que resulta de conectar en cascada tres células unitarias como la ilustrada en la Fig. 4; la Fig. 6 ilustra sendas fotografías de la línea diferencial con amplio rechazo del modo común del dispositivo propuesto por la invención, para un ejemplo de realización para el que el filtro comprende tres CSRRs de forma cuadrada, donde (a) corresponde 20 a una vista superior que ilustra a las dos líneas diferenciales y (b) a una vista inferior que muestra los tres CSRRs grabados en el plano de masa; y la Fig. 7 ilustra, mediante una gráfica, las pérdidas de inserción en modo común 1Scc211 y en modo diferenciai1Sdd211 para la estructura de la Fig. 6. 25 Descripción detallada de unos ejemplos de realización La estructura de célula unitaria de la línea diferencial del dispositivo propuesto se representa en la Fig. 1(b), para un ejemplo de realización para el que los anillos del CSRR tienen forma circular. Consiste en un par de líneas acopladas L 1, L2 con un resonador R de tipo CSRR grabado en el plano de masa M. El modelo circuital de esta 30 estructura también se representa en la Fig. 1(b), donde Cm y Lm modelan, respectivamente, la capacitancia y la inductancia mutua entre las líneas acopladas. En las Figs. 1 (a) y 1 (b) se encuentran indicadas una serie de cotas dimensionales relativas a los anillos del CSRR y a las líneas o tiras conductoras. En particular se indica con la referencia e el ancho de un anillo del CSRR, con d la 35 separación entre ambos anillos, con Rext el radio exterior del anillo mayor del CSRR, con W el grosor de cada tira conductora y con S la separación entre las dos tiras ES 2 396 773 A1  7 ES 2 396 773 B1 conductoras que conforman las dos líneas diferenciales L 1, L2 del dispositivo propuesto por la presente invención, para el ejemplo de realización ilustrado en la Fig. 1(b). En dichas Figs. 1(a) y 1(b) se ilustra en negro una capa de metalización superior en la que se encuentran definidas las tiras conductoras L 1, L2 y en gris una capa de 5 metalización inferior c~rrespondiente al plano de masa M, donde se encuentra definido, por grabado, el CSRR. Entre ambas capas de metalización hay un substrato dieléctrico, que no se ha ilustrado. El modelo de circuito de la Fig. 1(b) explica que las señales diferenciales son insensibles a la presencia de los CSRRs, mientras que estos resonadores previenen la 1 O transmisión de las señales de modo común a ciertas frecuencias. El modelo de circuito equivalente de la estructura de la Fig. 1 (b) bajo excitación de modo común es representado en la Fig. 2(a), mientras que para el modo impar se representa en la Fig. 2(b ). Para el modo impar, el resonador está en cortocircuito a masa, y el modelo resultante es el de una línea de transmisión convencional. Para el modo par, se obtiene 15 el mismo circuito que el correspondiente a una línea cargada con CSRR (Fig. 1a), pero con parámetros modificados. Por lo tanto, se espera un comportamiento de banda de eliminación similar para el modo común. Como se observa en dicha Fig. 1 (b) los anillos del resonador de anillos abiertos presenten las aberturas de cada anillo del par en el plano de simetría de las líneas 20 diferenciales L 1, L2, y están dimensionados de modo que tales anillos sobresalgan a la región ocupada por las líneas L 1, L2. Ventajosamente, con esta configuración simétrica, no aparece un campo eléctrico neto en la región interior al resonador de anillos abiertos complementarios para el modo diferencial, éstos no se excitan, y la señal en modo diferencial se puede propagar en la línea diferencial. Sin embargo, para el modo común, 25 aparece un campo eléctrico neto en la dirección axial a los anillos, de modo que el resonador de anillos abiertos complementario se excita y se inhibe la propagación de señales para este modo, y por tanto el ruido en modo común, tal como se pretende. En términos de distribuciones de campo, es bien sabido que el CSRR (primera resonancia) puede ser excitado por medio de un campo eléctrico axial variable 30 temporalmente [1 ,5]. Para el modo común, existe una gran densidad de líneas de campo eléctrico en la misma dirección debajo de ambas líneas. Esto causa la excitación del CSRR y por lo tanto la generación de una banda de eliminación. Para el modo impar, la distribución del campo eléctrico depende del nivel de acoplamiento entre ambas líneas. En líneas altamente acopladas, las líneas de campo eléctrico se 35 concentran principalmente en la (necesariamente estrecha) región de separación entre las líneas. En líneas débilmente acopladas, la intensidad de campo eléctrico es mayor ES 2 396 773 A1  8 ES 2 396 773 B1 bajo las líneas (de manera similar al modo par). Sin embargo, la dirección de las líneas de campo eléctrico es opuesta en ambas tiras de la línea diferencial. Si la estructura es simétrica, (es decir, las aberturas de los CSRRs están alineadas con el plano de simetría de las líneas diferenciales), los vectores de campo eléctrico opuestos en 5 ambas líneas se cancelan mutuamente de manera exacta y el CSRR no se activa. Para verificar la integridad de las señales diferenciales en estas líneas cargadas con CSRR, se ha diseñado una línea diferencial con líneas acopladas débilmente (la disposición se ilustra en la Fig. 3). La anchura y la distancia entre las líneas necesarias para obtener una impedancia en modo impar de 500 se ha determinado por medio del 1 O calculador de líneas de transmisión incorporado en el software comercial Agilent ADS (se han considerado los parámetros del substrato de microondas Rogers R03010 con constante dieléctrica E, = 10,2 y un grosor h=1 ,27mm). Para analizar los efectos de la asimetría en el circuito, se ha simulado la estructura que resulta de rotar el CSRR 90°. Las pérdidas de inserción diferenciales y de modo común simuladas para ambas 15 estructuras se ilustran en la Fig. 3 (estas simulaciones han sido obtenidas por medio del software comercial Agi/ent Momentum). Para el modo par los resultados son comparables (en la región de interés, a una frecuencia alrededor de 1 ,2GHz) y un cero de transmissión aparece en la frecuencia donde la impedancia en derivación (Fig. 2a) se anula: (l) 20 Sin embargo, para el modo impar, mientras que la pérdida de inserción es menor de O, 1 dB (en el rango de frecuencias considerado) para la estructura simétrica, aparece un cero de transmisión en la estructura con el CSRR girado. Por lo tanto, estos resultados validan el principio de supresión del modo común y señalan la necesidad de 25 grabar simétricamente los CSRRs en la línea diferencial con el fin de preservar la integridad de la señal diferencial en una banda ancha. A continuación se detalla un ejemplo de realización relativo a un diseño de líneas diferenciales basadas en CSRR para conformar el dispositivo propuesto por la presente invención. 30 Para suprimir eficientemente el ruido de modo común es necesario conseguir bandas anchas de eliminación para el modo par. Para este fin, la estrategia consiste en ampliar la banda de eliminación de los resonadores individuales, acoplarlos tanto como sea posible, o grabar CSRRs con dimensiones ligeramente modificadas con el fin de obtener diferentes frecuencias de cero de transmisión en la banda de eliminación 35 deseada, o una combinación de todos estos efectos. Para ampliar el ancho de banda ES 2 396 773 A1  9 ES 2 396 773 B1  ES 2 396 773 B1 16 3  ES 2 396 773 B1 17  ES 2 396 773 B1 18 OFICINA ESPAÑOLA DE PATENTES Y MARCAS ESPAÑA 21 N.º solicitud: 201100616 22 Fecha de presentación de la solicitud: 01.06.2011 32 Fecha de prioridad: INFORME SOBRE EL ESTADO DE LA TECNICA 51 Int. Cl. : H01P1/207 (2006.01) DOCUMENTOS RELEVANTES Categoría 56 Documentos citados Reivindicaciones afectadas X PACHÓN A., SILVA F. 'Diseno de filtros modo comun para sistemas balanceados basados en metamateriales' UNIVERSITAT POLITECNICA DE CATALUNYA, 2010, [en línea] [recuperado el 06.09.2012]. Recuperado de Internet: <URL:http://upcommons.upc.edu/pfc/handle/2099.1/15405> 1-11 Categoría de los documentos citados X: de particular relevancia Y: de particular relevancia combinado con otro/s de la misma categoría A: refleja el estado de la técnica O: referido a divulgación no escrita P: publicado entre la fecha de prioridad y la de presentación de la solicitud E: documento anterior, pero publicado después de la fecha de presentación de la solicitud El presente informe ha sido realizado  para todas las reivindicaciones  para las reivindicaciones nº: Fecha de realización del informe 29.01.2013 Examinador J. Botella Maldonado Página 1/4 INFORME DEL ESTADO DE LA TÉCNICA Nº de solicitud: 201100616 Documentación mínima buscada (sistema de clasificación seguido de los símbolos de clasificación) H01P Bases de datos electrónicas consultadas durante la búsqueda (nombre de la base de datos y, si es posible, términos de búsqueda utilizados) INVENES, EPODOC, WPI, NPL, XPESP, XPAIP, XPAI3E, INSPEC. Informe del Estado de la Técnica Página 2/4 OPINIÓN ESCRITA Nº de solicitud: 201100616 Fecha de Realización de la Opinión Escrita: 29.01.2013 Declaración Novedad (Art. 6.1 LP 11/1986) Reivindicaciones SI Reivindicaciones 1-11 NO Actividad inventiva (Art. 8.1 LP11/1986) Reivindicaciones SI Reivindicaciones 1-11 NO Se considera que la solicitud cumple con el requisito de aplicación industrial. Este requisito fue evaluado durante la fase de examen formal y técnico de la solicitud (Artículo 31.2 Ley 11/1986). Base de la Opinión.- La presente opinión se ha realizado sobre la base de la solicitud de patente tal y como se publica. Informe del Estado de la Técnica Página 3/4 OPINIÓN ESCRITA Nº de solicitud: 201100616 1. Documentos considerados.- A continuación se relacionan los documentos pertenecientes al estado de la técnica tomados en consideración para la realización de esta opinión. Documento Número Publicación o Identificación Fecha Publicación D01 PACHÓN A., SILVA F. 'Diseno de filtros modo comun para sistemas balanceados basados en metamateriales' UNIVERSITAT POLITECNICA DE CATALUNYA, 2010, [en línea] [recuperado el 06.09.2012]. Recuperado de Internet: <URL:http://upcommons.upc.edu/pfc/handle/2099.1/15405> 2. Declaración motivada según los artículos 29.6 y 29.7 del Reglamento de ejecución de la Ley 11/1986, de 20 de marzo, de Patentes sobre la novedad y la actividad inventiva; citas y explicaciones en apoyo de esta declaración El documento D01 presenta un proyecto cuyo objetivo consiste en utilizar filtros mediante Split-Ring-Resonantors (SRR) y otras estructuras derivadas (CSRR, CSR2) utilizadas en líneas microstrip (señales en modo común) en una posible aplicación en entornos que trabajen con señales diferenciales (sistemas balanceados). Se diseña un filtro que rechaza señales interferentes en modo común dentro de los sistemas de cableado estructural (cuyas señales se transmiten en modo diferencial), en el espectro de los centenares de megahercios. Los CSRR se colocan justo debajo de las líneas CMSline,de esta forma se tiene una PCB bi-capa, la capa superior con las líneas CMSline y la capa inferior con plano de masa y CSRR. El proyecto estudia la diferencia que existe entre una línea CMSline cargada con celdas CSRR Y CSR2 y realiza una batería de simulaciones para poder caracterizar cada una de las dimensiones que toman partido dentro del diseño de este tipo de filtro, como pueden ser, la posición relativa de los celdas respecto las líneas CMSline, la distancia entre rings, el grosor de la pista CMSline manteniendo su separación fija y la distancia de separación entre pistas CMSline. Realiza un estudio para aumentar el ancho de banda utilizando rings cuadrados y estudia la utilización de la variación del tamaño de cada una de las celdas en cascada para tener diferentes frecuencias de resonancia contiguas. Consideramos que el objeto de la invención recogido en las reivindicaciones de la 1ª a la 11ª deriva directamente y sin ningún equívoco del documento D01 y por lo tanto estas reivindicaciones no son nuevas a la vista del estado de la técnica conocido, ni cumplen con el requisito de actividad inventiva. Informe del Estado de la Técnica Página 4/4