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PROYECTO FIN DE CARRERA DETERMINACIÓN DEL PUNTO DE ENTURBIAMIENTO Y PUNTO DECONGELACIÓN DE MUESTRAS DE BIODIÉSEL. PUESTA EN MARCHA Y OPTIMIZACIÓN DEL EQUIPO INSTRUMENTAL NECESARIO Daniel Lusilla Hombría (Octubre 2009 – Junio 2010) 2 ÍNDICE 1. INTRODUCCIÓN Y OBJETIVOS..............................................................4 2. ANTECEDENTES......................................................................................6 2.1. BIOCOMBUSTIBLES....................................................................................6 2.2. BIODIÉSEL.................................................................................................10 2.2.1. Legislación...........................................................................................12 2.2.2. Proceso de obtención..........................................................................14 2.2.3. Propiedades ........................................................................................18 2.2.4. Propiedades frías del biodiésel............................................................22 3. MÉTODO EXPERIMENTAL....................................................................27 3.1. PRODUCCIÓN DE BIODIÉSEL..................................................................27 3.1.1. Instalación experimental......................................................................27 3.1.2. Materias primas y reactivos.................................................................29 3.1.3. Procedimiento experimental ................................................................29 3.2. MEDIDA DE PROPIEDADES FRÍAS DEL BIODIÉSEL...............................32 3.2.1. Equipo experimental............................................................................32 3.2.2. Puesta en marcha................................................................................33 3.2.3. Procedimiento de medida....................................................................34 3.3. CROMATOGRAFÍA.....................................................................................37 3.4. EXPERIMENTOS REALIZADOS.................................................................39 3.4.1. Uso de aditivos....................................................................................41 4. RESULTADOS........................................................................................42 4.1. PUESTA EN MARCHA................................................................................42 4.2. CROMATOGRAFÍA.....................................................................................44 4.3. RESULTADOS DEL BIODIÉSEL PRODUCIDO CON METANOL...............46 4.4. RESULTADOS DEL BIODIÉSEL PRODUCIDO CON METANOL...............50 4.5. COMPARACIONES METANOL / ETANOL .................................................53 4.6. EFECTO DEL SECADO..............................................................................54 4.7. DEGRADACIÓN DE LAS MUESTRAS........................................................56 4.8. ADITIVOS ...................................................................................................56 3 5. CONCLUSIONES....................................................................................58 6. BIBLIOGRAFÍA.......................................................................................60 ANEXOS..........................................................................................................63 ANEXO I: MÉTODO EXPERIMENTAL...................................................................64 Medida de la acidez...........................................................................................64 Reacción esterificación......................................................................................65 Reacción de transesterificación.........................................................................67 Lavado del biodiésel..........................................................................................68 ANEXO II: DETERMINACIÓN DEL POFF..............................................................70 ANEXO III: RESULTADOS CROMATOGRAFÍA ....................................................71 Introducción y objetivos 4 1. INTRODUCCIÓN Y OBJETIVOS El presente Proyecto Fin de Carrera ha sido realizado en el Departamento de Ingeniería Química y Tecnologías del Medio Ambiente del Centro Politécnico Superior de la Universidad de Zaragoza. Se encuentra dentro de una línea de investigación sobre la producción de biodiésel, dentro del Grupo de Procesos Termoquímicos. En esta línea de investigación se cuenta con la colaboración de la empresa Biodiésel Aragón S.L. (BIOARAG), en cuyo laboratorio de calidad se han llevado a cabo parte de los análisis que se presentan en esta Memoria. El biodiésel, dado su carácter renovable, es un combustible alternativo al petróleo de gran importancia en la actualidad. La principal materia prima utilizada en la producción de biodiésel es el aceite vegetal. En muchos casos, el alto precio de estos aceites, supone un freno a la hora de llevar a cabo el proceso productivo. El uso de aceites usados o de grasas animales, puede ser una alternativa más factible desde el punto de vista económico. Por otro lado, las propiedades físicas del biodiésel pueden limitar su uso en determinadas circunstancias. En concreto, sus características de flujo a bajas temperaturas deben de ser mejoradas si se pretende extender el uso del biodiésel. Los principales objetivos que se plantean en este proyecto son los siguientes. - Montaje y puesta en marcha del equipo instrumental necesario para llevar a cabo medidas de punto de enturbiamiento y punto de congelación de muestras de biodiésel según las normas UNE–EN 23015 y UNE 21320, respectivamente. Estas propiedades son definidas por la norma EN-14214, que regula los 23 parámetros que debe cumplir el biodiésel para poderse comercializar. - Medición de punto de enturbiamiento y punto de congelación de diferentes muestras de biodiésel. Introducción y objetivos 5 - Medición de punto de enturbiamiento y punto de congelación de mezclas de biodiésel con agentes dopantes derivados del glicerol y la triacetina. Antecedentes 6 2. ANTECEDENTES En la actualidad, el incremento de la demanda energética es una realidad. Por otra parte, no es menor la creciente preocupación por el llamado “cambio climático” y sus posibles consecuencias. Alcanzar un equilibrio entre la satisfacción de estas necesidades y el respeto sobre el medio ambiente, está siendo y será, uno de los principales objetivos a conseguir. Es en esta situación donde los biocombustibles surgen como alternativa renovable y complementaria a los combustibles fósiles utilizados en el transporte, ayudando a disminuir el consumo de éstos. 2.1. BIOCOMBUSTIBLES Los biocombustibles son aquellos combustibles producidos a partir de biomasa, y que son considerados, por tanto, una energía renovable. Se pueden presentar tanto en forma sólida (residuos vegetales, fracción biodegradable de los residuos urbanos o industriales) como líquida (bioalcoholes, biodiésel) o gaseosa (biogás, hidrógeno). Dentro de los biocombustibles, los biocarburantes abarcan al subgrupo caracterizado por la posibilidad de su aplicación a los actuales motores de combustión interna (motores diésel y Otto), y que son, en general, de naturaleza líquida. Los biocarburantes en uso proceden de materias primas vegetales, obtenidos a través de transformaciones biológicas y físico-químicas. Actualmente, se encuentran especialmente desarrollados principalmente dos tipos: el biodiésel, obtenido a partir de la transesterificación de aceites vegetales y grasas animales con un alcohol ligero, como metanol o etanol; y el bioetanol, obtenido fundamentalmente de semillas ricas en azúcares o almidones mediante fermentación. Pueden definirse los biocarburantes como “aquellas sustancias líquidas que han sido generadas a partir de productos orgánicos naturales, no fósiles, de origen vegetal o animal, que pueden ser utilizadas principalmente en motores de combustión Antecedentes 7 interna (motores diesel y motores de encendido por chispa), pero también en calderas de calefacción” [1] . El comienzo del desarrollo industrial de los biocarburantes se puede fijar en los años 80, a pesar de que el planteamiento de utilización de los mismos aparece desde prácticamente el desarrollo mismo de los motores de combustión. No en vano, cuando Rudolph Diesel diseño el prototipo de un motor diésel, que fue presentado en la Feria de Exhibición de París de 1898, ya estaba previsto que funcionara con aceites vegetales, y, de hecho, en las primeras pruebas, se hizo funcionar con aceite de cacahuete. Sin embargó, cuando el petróleo irrumpió en el mercado era un combustible barato, razonablemente eficiente y fácilmente disponible. Uno de sus derivados, el gasóleo, rápidamente se convirtió en el combustible más utilizado en el motor diésel. De igual manera, los primeros automóviles estadounidenses de American Ford funcionaban con bioetanol, manteniendo su creador, Henry Ford, tesis muy similares a las de Rudolph Diesel. Sin embargo, los elevados precios del maíz, del cual se extraía el etanol, junto con las dificultades de almacenamiento y transporte, hicieron abandonar el proyecto. Como respuesta a las crisis del petróleo de 1973 y 1978, las políticas energéticas de los años ’80 favorecieron la búsqueda de alternativas a la dependencia de los combustibles fósiles (especialmente en EE.UU. y Brasil), siendo los primeros países productores y usuarios de bioetanol. En la actualidad, los recientes desarrollos indican que el uso de los biocarburantes está evolucionando hacia un mercado a escala mundial, emergiendo desde la utilización aislada en países como Brasil, Estados Unidos o China, al igual que en la Unión Europea. Como barreras a dicho desarrollo se plantean principalmente, entre otras, razones de coste. [2] Con un crecimiento del 28,5 % entre 2007 y 2008, el consumo de biocarburantes en la Unión Europea se ha incrementado una vez más, pese a hacerlo en un porcentaje menor que en años anteriores. El consumo de biocombustibles se incrementó un 45,7 % entre 2006 y 2007, y en un 70,9 % entre 2005 y 2006. El descenso en el crecimiento europeo se explica en parte por la importante reducción en Antecedentes 8 el consumo de biocombustibles en Alemania, mientras que en años anteriores este país contribuyó ampliamente al fuerte crecimiento en el consumo de la Unión Europea. En la siguiente figura se muestran los consumos de biocarburantes en la Unión Europea desde el año 2000 . [3] 10064 7834 5376 3146 1975 1412 1051 818 672 2000 2001 2002 2003 2004 2005 2006 2007 2008 Figura 1: Evolución del consumo de biocarburantes utilizados en el transporte en la UE en 2008 Por otro lado, la distribución del consumo europeo de biocarburantes destinados al transporte, sigue mostrando una clara ventaja del consumo de biodiésel, que representa el 78,5 % del total, frente al 17,5 de bioetanol y el 4 % de aceite vegetal. [3] Figura 2: Distribución del consumo total de biocarburantes en la UE en 2008 Biodiésel 78% Vegetable Oil 4% Bioethanol 18% Antecedentes 9 En la siguiente tabla se muestra el consumo de biocarburantes destinados al trasporte en la Unión Europea durante el año 2008. [3] Tabla 1: Consumo de biocarburantes destinados al transporte en la UE en 2008 * (en toneladas) País Bioetanol Biodiésel Otros** Consumo total Alemania 402000 2477983 377203 3257186 Francia 403510 2020690 2424200 Reino Unido 105189 691335 796524 España 125000 519000 644000 Italia 557280 557280 Polonia 118794 340560 459354 Suecia 213968 129888 343856 Países Bajos 130000 202000 3000 335000 Austria 54433 186645 12226 253304 Portugal 132849 132849 Hungría 39040 81000 120040 Republica Checa 32461 75783 108244 Bélgica 12489 86149 98638 Finlandia 73803 11441 85244 Grecia 75680 75680 Eslovaquia 6551 53070 5000 64621 Lituania 15651 45764 61415 Rumania 60200 60200 Irlanda*** 17800 40000 57800 Luxemburgo 922 41447 477 42846 Bulgaria 6208 29412 35620 Eslovenia 2370 22255 24625 Chipre 14180 14180 Dinamarca 4304 4304 Estonia 1453 2777 4230 Letonia 18 1927 1945 Malta 964 964 Total EU 27 1765964 7900279 397906 10064149 * Estimación. ** Aceite vegetal consumido en todos los países, excepto en Suecia que consume combustible obtenido a partir de biogás. *** Por razones de confidencialidad, el aceite vegetal consumido ha sido añadido a la cifra de biodiésel en Irlanda. Source: EurObserv’ER 2009. Cabe destacar que en varios países en 2008, el lógico aumento de la producción de biocarburantes y las correspondientes políticas fueron puestas en duda, ya que no tenían en cuenta los posibles impactos negativos sobre el medio ambiente y Antecedentes 16 Tras la separación, la glicerina, junto con la mayor parte del catalizador, decanta al constituir una fase más pesada que la del biodiésel. Realmente, la transesterificación consta de tres reacciones reversibles consecutivas en las que se van esterificando cada uno de los ácidos grasos unidos al glicerol. El primer paso es la conversión de triglicéridos (TG) a diglicéridos (DC), seguido por la conversión de diglicéridos (DC) a monoglicéridos (MG) y, finalmente monoglicéridos (MG) a glicerina, produciéndose una molécula de éster por cada glicérido en cada uno de los tres pasos. Los productos en mayor proporción son los ésteres de ácidos grasos (biodiésel) y el glicerol. Esta reacción, al igual que la hidrólisis, es reversible y requiere, como se ha comentado, exceso de alcohol para desplazar los equilibrios hacia la obtención de los productos, ésteres metílicos, (FAME) o etílicos. [16-18] . En la figura 6 se muestran estas tres reacciones. Figura 6: Reacción por etapa de transesterificación [15, 19]. Antecedentes 17 En el caso de que el aceite posea un contenido en FFA elevado, se puede llevar a cabo una reacción de esterificación, como etapa previa a la transesterificación, para aprovechar los ácidos grasos y producir de esta forma la mayor cantidad de biodiésel. Combinando estas dos etapas, se obtiene un rendimiento mayor al 90% de ésteres metílicos y una mayor pureza [20] . En la reacción de esterificación, que se muestra en la figura 7, reaccionan inicialmente los ácidos grasos libres contenidos en el aceite, con alcohol (metanol en la figura), en presencia de un catalizador ácido, por ejemplo ácido sulfúrico. Se añade alcohol en exceso para aumentar el rendimiento y desplazar el equilibrio hacia la formación de ésteres (esterificación de Fischer). El ácido sulfúrico sirve en este caso tanto de catalizador como de sustancia higroscópica que retiene el agua formada en la reacción. A veces es sustituido por ácido fosfórico concentrado [21]. Figura 7: Reacción de esterificación [21]. La mayor parte del biodiésel se produce a partir de aceites vegetales con buenas características de acidez y humedad. Sin embargo, existe gran cantidad de aceites y grasas de menor calidad, y menor costo, que también podrían ser convertidos en biodiésel (aceites vegetales crudos, grasas animales, aceites usados, residuales, etc). El problema para procesar estas materias primas baratas es que suelen tener grandes cantidades de ácidos grasos libres, gomas, humedad y otras impurezas que afectan el proceso de transesterificación alcalina . Por otro lado, la elección del alcohol a emplear es de gran interés ya que de él dependerán, en parte, las propiedades del biodiésel final. La selección del alcohol, esta basada en los costes de operación y facilidad de trabajo con el mismo. En la industria, el alcohol que más se emplea es el metanol, debido a su bajo coste y a sus ventajas físico-químicas (es polar y un alcohol de cadena corta) aunque es posible trabajar con otros alcoholes ligeros, como etanol, propanol o butanol. Antecedentes 18 El uso de etanol, tiene un gran interés no sólo por la utilización de otro recurso renovable y no derivado petróleo como lo es el metanol, sino por las diferentes propiedades que le confiere al biodiésel. El carbón extra que presenta la molécula de etanol incrementa ligeramente el número de cetano, pues presenta un menor punto de escurrimiento (pour point) y de enturbiamiento (cloud point) cuando se usa etanol respecto de metanol [13, 22, 23] . Por otro lado, la reactividad del etanol es muy diferente a la del metanol, tanto por una diferencia en la polaridad de la molécula, como por una mayor miscibilidad mutua que se tiene en presencia de etanol. Una mayor miscibilidad implica mayor velocidad de reacción, dado que se eliminan o disminuyen los problemas de transferencia de materia pero con el consiguiente problema de dificultar la separación entre los ésteres y los contaminantes una vez llevada a cabo la reacción [13]. Otro problema asociado a la utilización de etanol es que resulta necesario trabajar en condiciones anhidras ya que debido al agua la reacción química es incompleta y se forman emulsiones obteniéndose así bajos rendimientos [24] . 2.2.3. Propiedades La estructura química del biodiésel es similar a la de los carburantes minerales, la diferencia radica fundamentalmente en las cadenas de carbono que provienen de los aceites vegetales y grasas animales. En cuanto a la utilización del biodiésel como combustible de automoción, ha de señalarse que las características de los ésteres son muy parecidas a las del gasóleo en cuanto a densidad y número de cetano, además presenta un punto de inflamación superior. Por todo ello, permite mezclarlos en cualquier proporción y usarlos en los vehículos diésel convencionales, sin realizar importantes modificaciones en el diseño básico del motor. En la siguiente tabla pueden verse las diferencias entre el gasóleo, los aceites vegetales y el biodiésel. [21, 25] Antecedentes 19 Tabla 3: Diferencias entre propiedades del gasóleo, aceites vegetales y biodiésel. En general, el biodiésel presenta un poder calorífico ligeramente inferior al del gasóleo fósil (un 10% menor aproximadamente, según el aceite empleado como materia prima). Su viscosidad cinemática es ligeramente superior a la del gasóleo y su densidad no difiere sustancialmente. Además, presenta un punto de destello (130-190 ºC) muy superior al del gasóleo convencional (60-80ºC) lo que lo hace un combustible mucho más seguro para el transporte y almacenamiento. También posee un índice de cetano ligeramente mayor al del gasóleo (indicativo de una mayor calidad de combustible), un mayor poder de lubricación, y además resulta ser un combustible menos tóxico, ya que contiene menor porcentaje en peso tanto de azufre como de residuo carbonoso. El biodiésel debe cumplir unas especificaciones en cuanto a sus propiedades, para garantizar de esta manera la calidad de producto. Además, éste debe cumplir los requisitos para los combustibles minerales de automoción y que se encuentran recogidas en la norma europea UNE EN-590 transcrita a la legislación española en el Real Decreto RD 21 61/2006. Los requerimientos específicos y los métodos de control para la comercialización y distribución de ésteres metílicos de ácidos grasos (Fatty Acid Methyl Ester, FAME) para su utilización en motores diesel con 100% de concentración se encuentran en la norma UNE EN 14214. Antecedentes 20 En la tabla 4 pueden verse las especificaciones que debe de cumplir el biodiésel. La norma ASTMD 6751-02 hace referencia a la legislación americana. [21, 25]. Tabla 4: Especificaciones establecidas para el Biodiésel según norma, referidas a metil ésteres (FAME) Antecedentes 21 Finalmente, las ventajas e inconvenientes de la utilización de biodiésel como combustible en comparación con el diésel de petróleo se pueden resumir en la siguiente tabla. Tabla 5: Ventajas e inconvenientes del biodiésel Ventajas Inconvenientes Renovable Punto de congelación alto Biodegradable (93,3% en 21 días) Escasa estabilidad oxidativa. Dificultad de almacenaje No es tóxico Escasa estabilidad oxidativa. Dificultad de almacenaje Reducción de emisiones de gases (CO, CO2, SOx, HC, partículas) Se generan subproductos que deben ser gestionados Proporciona una mayor autosuficiencia energética en los países agroproductores, reduciendo la importación de combustibles fósiles Costes de producción elevados en comparación con el diésel de petróleo Mayor poder lubricante (alarga la vida del motor y reduce el ruido) Poder calorífico menor en comparación con el diésel de petróleo. Mayor poder disolvente (no obstruye los conductos del motor) En determinadas zonas puede desplazar la producción de tierras destinadas a la producción de alimentos para el consumo humano Posible su aplicación directa en motores diesel sin modificación de los mismos La utilización de fertilizantes y productos químicos en el campo aumenta la contaminación. NOx Solución a las tierras de cultivo paradas, creando empleo rural Su utilización como B100, puede ocasionar problemas en juntas y conductos fabricados en caucho natural o poliuretano debidos a sus propiedades como disolvente Debido a su capacidad de autoencendido, lo hace 7 veces más eficiente que el diesel Antecedentes 22 2.2.4. Propiedades frías del biodiésel Mientras que la mayoría de las propiedades del biodiésel son comparables a las del gasóleo procedente de combustibles fósiles, la mejora de las características de flujo a bajas temperaturas todavía supone uno de los mayores retos para el uso del biodiésel como alternativa al gasóleo en motores diésel. Estas propiedades son de gran importancia y especialmente tenidas en cuenta cuando los combustibles van a ser empleados en zonas con climas fríos, donde deberán soportar temperaturas muy bajas, ya que en la práctica, esto supone que estos combustibles pueden congelar a temperatura ambiente en zonas de inviernos fríos. Unas pobres propiedades frías impedirán su uso en estos lugares. A los efectos de la norma internacional UNE–EN 23015, relacionada con los productos petrolíferos, se define cloud point (CP) o punto de enturbiamiento como la temperatura a la que empieza a aparecer una nube de cristales de parafina en un líquido cuando se enfría en condiciones especificadas. Por su parte, la norma UNE- 21320, define el pour point (PP) o punto de congelación como la temperatura más baja a la cual el aceite se observa que fluye, cuando se enfría y se examina bajo condiciones determinadas. Aparte del CP y PP, también se utilizan otros parámetros con el fin de evaluar las características de baja temperatura de los combustibles, por ejemplo, el LTFT (Low Temperature Flow Test ASTM D4539), en América del Norte y el CFPP (Cold Filter Plugging Point EN 116) en Europa. Estos valores también aportan información relevante respecto a la aplicabilidad de combustibles a bajas temperaturas. El POFF (punto de obstrucción de filtro frío) se define como la temperatura más baja a la que al menos 20 ml de combustible pasa a través de un filtro de tamiz de malla de 45 mm con un diámetro de 15 mm en condiciones definidas (tiempo de 1 min., vacío 200 mm H2O). Estas tres propiedades, CP, PP y POFF, sirven para definir el comportamiento del biodiésel a bajas temperaturas. Antecedentes 23 La norma europea UNE EN 14214, marca los límites máximos permitidos de POFF para el biodiésel, que corresponde a 0 ºC en verano, y -20 ºC en invierno. El biodiésel derivado de grasas o aceites, debido a las grandes cantidades de ácidos saturados que posee, presenta unos puntos de enturbiamiento (cloud point), POFF, y congelación (pour point) más elevados que el diésel convencional, y por tanto unas propiedades frías menos satisfactorias. [26] En la siguiente tabla se muestran los valores de cloud point y pour point correspondientes a un biodiésel obtenido a partir de aceite usado, así como a mezclas de éste con diésel convencional. La mezcla B100 corresponde al biodiésel puro. Tabla 6: Cloud point y pour point de biodiésel y sus mezclas con diésel. [27] El punto de fusión está influenciado por las longitudes de las cadenas acilo, por el número de dobles enlaces, por el estado isómero de grupos insaturados y por la ubicación de los dobles enlaces. El punto de fusión aumenta con el aumento de la longitud de las cadenas acilo, y disminuye con el número de enlaces dobles en el mismo número de átomos de carbono. Enlaces dobles conjugados aumentan el punto de fusión. Por su parte, los isómeros cis tienen puntos de fusión más bajos que los trans-isómeros, debido a su forma en U que dificulta el empaquetamiento en estado sólido. Generalmente, el doble enlace presenta un defecto en la estructura de las capas estrechamente ordenadas y por lo tanto, disminuye el punto de fusión. Mezcla Cloud Point (º C) Pour Point (º C) B100 6 3,5 B80 0 -3 B60 -4 -6,5 B40 -8 -11 B20 -12 -14,5 B0 -17 -19,5 Antecedentes 24 Con el fin de superar los problemas con los ésteres grasos a bajas temperaturas, Kleinova y cols. [28] proponen cinco soluciones: 1. Mezclar FAME/FAEE con diésel convencional; 2. Uso de aditivos; 3. Preparación de ésteres grasos con cadenas ramificados; 4. Preparación de ésteres con sustituyentes voluminosas en la cadena; 5. Winterización En la actualidad, mezclar biodiésel con diésel convencional es el método más ampliamente utilizado. El combustible fósil evita la precipitación de los cristales, lo que se refleja en una mejora en el comportamiento del combustible a bajas temperaturas. Datos publicados por Dunn y Bagby [29] indican que mezclas de estos combustibles no presentan propiedades significativamente peores en comparación con el combustible fósil, hasta un 20 % en volumen de contenido de FAME. [28] El tratamiento con aditivos químicos es otra alternativa conveniente de mejorar las propiedades a baja temperatura del gasóleo. Esta tecnología es también aplicable a la industria del biodiésel. Estos aditivos, utilizados a bajas concentraciones, entre 0,05 y 2% en peso, bajan el CP, pero especialmente el PP. La mayoría de los aditivos promueven la formación de pequeños cristales (10 – 100 µm). Estos cristales reducen el crecimiento y los ratios de aglomeración cuando la temperatura desciende por debajo del cloud point. Sin embargo, se promueve la nucleación y origina la formación de grandes cantidades de pequeños y cristales más compactos. Aunque la mayoría de estos cristales puede ser retenidos en los filtros de carburante, la capa formada en la superficie del filtro es considerablemente más permeable al flujo del carburante. [26] Uno de los aditivos que aparecen en la bibliografía y que va a ser utilizado en el presente proyecto es la triacetina. La triacetina es un derivado de la glicerina, y por tanto puede ser obtenida fácilmente, ya que como se ha comentado, la glicerina es un subproducto en el proceso de producción de biodiésel. [30] Cuando se produce la mezcla de los ésteres metílicos y la triacetina, el éster metílico tiende a acumularse en la parte exterior y solidifica en primer lugar, a medida que desciende la temperatura. En este momento, cuando la concentración de ésteres Antecedentes 25 metílicos es alta, la mezcla no fluye a pesar de que la triacetina todavía no se haya solidificado, ya que se forma una fina capa exterior. Sin embargo, cuando la concentración de ésteres metílicos en la mezcla es menor, no se impide el flujo, ya que la capa que se forma es aún más fina. Esta se supone la razón por la que se observa un cambio tan abrupto en el pour point, con concentraciones de triacetina muy elevadas. [30] Derivado del punto anterior, también se han empleado, en sustitución de la triacetina pura, acetatos de glicerina obtenidos previamente por reacción de acetato de metilo con glicerina pura, consiguiendo un descenso en el cloud point y el pour point. Acetato de metilo + Glicerina -→ Metanol + (mono-, di-, tri-) acetato de glicerina Otra posibilidad de influir en las propiedades a baja temperatura de los ésteres grasos es la síntesis, que introduce un constituyente voluminoso en la cadena, por ejemplo en un doble enlace de un acilo. Existe la hipótesis de que un constituyente voluminoso, interrumpe el equilibrio durante la fase sólida de formación, y la orientación en una dirección. [34] El mismo efecto se observa con el uso de un segundo isopropil- e isobutilalcohol en la preparación de ésteres. De acuerdo con algunos estudios [35], los ésteres creados con estos alcoholes y FFA basados en aceite de soja muestran temperaturas medidas de DSC (differential scanning calorimetry), de entre 7–11 º C y 12–14 º C inferiores para isopropil y 2-butil ésteres, respectivamente. Esta técnica termoanalítica indica la diferencia de calor entre una muestra y una referencia medida como una función de la temperatura. Al mismo tiempo, se registraron valores menores de CP y PP. Sin embargo, debido a razones económicas (precio más alto de os iso alcoholes), las posibilidades en este sentido son bastante limitadas. Por último, la winterización elimina mediante filtración la fracción sólida formada por enfriamiento de ésteres, mientras que la fracción líquida, formada fundamentalmente por compuestos insaturados, muestra valores más bajos de CP y PP. La winterización elimina ésteres grasos, especialmente saturados con mayor CN, de manera que el CN de la mezcla residual disminuye. El disolvente usado tiene una gran importancia en el proceso. Este proceso requiere un gran gasto energético en Método experimental 32 3.2. MEDIDA DE PROPIEDADES FRÍAS DEL BIODIÉSEL Una vez explicado el proceso de obtención de biodiésel se detalla a continuación el equipo instrumental y el procedimiento empleado para la medida de las propiedades frías, cloud point y pour point. Uno de los objetivos del presente proyecto fue la puesta en marcha, en el laboratorio de procesos termoquímicos del Centro Politécnico Superior, del equipo instrumental requerido por la norma UNE-EN 23015 y UNE 21320, para medidas de punto de enturbiamiento y punto de congelación. 3.2.1. Equipo experimental El equipo empleado es similar tanto para medidas del punto de enturbiamiento como para punto de congelación. Consta de las siguientes partes: Tubos de ensayo: Recipientes cilíndricos, de vidrio transparente y de fondo plano, con un diámetro exterior entre 33,2 mm y 34 ,8 mm, y una altura de 115 mm a 125 mm. Deben de llevar una marca a una altura de 54 mm ± 3 mm sobre el fondo inferior para indicar el nivel que debe alcanzar la muestra dentro del mismo. Termómetros. Tipo de inmersión parcial. Tapón. Adaptado al tubo de ensayo, con un orificio en el centro para sostener el termómetro. Baño: Se utiliza un baño de refrigeración apropiado para la obtención de las temperaturas requeridas. En las normas utilizadas como referencia, no se indica el tamaño y la forma de los baños, pero es fundamental que dispongan de un soporte para mantener firmemente las camisas en posición vertical. La temperatura del baño se controlará por medio de un termómetro para enturbiamiento y fluidez altos o bajos, sumergido a la profundidad correcta, de acuerdo con lo que establece la norma. Método experimental 33 Las temperaturas requeridas del baño se pueden mantener por refrigeración o por mezclas frigoríficas adecuadas. Camisa: Se emplean cubetas de metal, de fondo plano, de unos 115 mm de altura, con un diámetro interior entre 44,2 y 45,8 mm. Debe estar situada en posición vertical en el baño refrigerante de forma que no sobresalga más de 25 mm sobre el medio refrigerante y debe poderse limpiar. Disco: De corcho o de fieltro, de 6 mm de espesor, que encaje con holgura dentro de la camisa. Anillo: De unos 5 mm de espesor, que ajuste perfectamente por el exterior del tubo de ensayo y con holgura por el interior de la camisa. El anillo puede ser de goma, cuero u otro material adecuado, suficientemente elástico para ajustarse al tubo de ensayo y suficientemente duro para mantener su forma. El objeto del anillo ese evitar el contacto entre el tubo de ensayo y la camisa. Estos equipos son los estandarizados por las normas UNE-EN 23015:1996 y UNE 21320-8:1974 que rige las determinaciones de cloud point y pour point respectivamente. Sin embargo, en el presente proyecto se han realizado una serie de modificaciones con el objeto de optimizar las condiciones de medida, y en ocasiones para adaptarse a los recursos disponibles en el laboratorio, sin salirse del marco de aplicación de la norma. A continuación va a detallarse el proceso de puesta en marcha del aparato de medida. 3.2.2. Puesta en marcha Tal como se ha comentado, la norma permite una cierta libertad en la elección del medio refrigerante empleado para las determinaciones. En este caso se ha utilizado un baño acompañado de un equipo de refrigeración que permite alcanzar temperaturas de hasta -20 º C. El dedo frío lleva consigo un termopar y un controlador de manera que permite seleccionar la temperatura adecuada para el baño. Como líquido refrigerante se emplea un anticongelante típico de automóvil. Método experimental 34 Equipos empleados: • Tubos de ensayo: Cuatro tubos marca Petrotest, con una altura de 120 mm. y un diámetro exterior de 34 mm. • Termómetros: Cuatro termómetros Petrotest, uno para cada uno de los tubos de ensayo. • Tapón: Cuatro tapones de goma marca Petrotest. • Baño: Equipo refrigerante P-Selecta, consta de un dedo frío que permite alcanzar temperaturas de hasta -20 º C. • Camisa: Cuatro cubetas metálicas con un diámetro interior de 45 mm. • Disco: Cuatro discos de goma dura. • Anillo: Cuatro anillos de goma Petrotest, de 42 mm, de diámetro exterior. 3.2.3. Procedimiento de medida El procedimiento de medida varía dependiendo de la propiedad que vaya a medirse, cloud point o pour point. Sin embargo, el proceso previo de acondicionamiento de la muestra es prácticamente similar en ambos casos. En primer lugar deben lavarse los tubos empleados para estos ensayos de la forma más cuidadosa posible, evitando cualquier tipo de rayado ya que podría interferir en la correcta visualización del punto final de la determinación. Una vez lavados se secan completamente en la estufa. Es muy importante que los tubos estén bien secos antes de añadir la muestra. Tal y como dice la norma, los tubos de ensayo llevan un anillo, en este caso de goma, a una altura especificada por la norma para evitar el contacto con la cubeta donde van a ir colocados. Se añade la muestra de biodiésel a los tubos de ensayo de manera que alcance la marca que aparece en ellos. Se pone el tapón y se coloca el Método experimental 35 termómetro. La posición del termómetro supone la única diferencia entre ambas determinaciones, en lo que respecta a la preparación de la muestra. En el caso de la medida de cloud point, la parte inferior del termómetro debe tocar el fondo del tubo. Por el contrario, en medidas de pour point, el termómetro debe quedar unos milímetros por encima del fondo del tubo, aproximadamente a la altura a la que se encuentra el anillo de goma exterior. Posteriormente se introducen los tubos de ensayo en las cubetas. Éstas llevan un cilindro de corcho en el fondo para evitar el contacto directo entre el tubo y la cubeta. Las cubetas deben de estar completamente secas, de manera que deben vaciarse los posibles restos de agua que pueda haber en ellas antes de meter los tubos. Las cubetas van colocadas sobre el soporte que debe encajar lo mejor posible en el baño, de manera que los tubos de ensayo queden mojados lo más próximo posible a la altura que dicta la norma. Una vez realizadas estas operaciones previas puede comenzarse el proceso de medida. Determinación del punto de enturbiamiento La medida se basa en el enfriamiento de la muestra a una velocidad determinada y su examen periódico. La temperatura a la que empieza a observarse una nube en el fondo del tubo se registra como punto de enturbiamiento. Previamente al ensayo, la muestra debe llevarse a una temperatura al menos 14 º C por encima del punto de enturbiamiento previsto, pero sin superar los 49 º C. Se enciende el sistema de enfriamiento, de manera que vaya bajando la temperatura del baño. Cada vez que la temperatura sea múltiplo de 1 º C, se retiran los tubos de ensayo de las cubetas, pero sin mover la muestra, comprobar si aparece la nube de cristales por el fondo, y volver a colocar el tubo lo más rápido posible. Asegurarse que en toda esta operación no se emplean más de 3 segundos. Si aparecen estas nubes tomar como punto de enturbiamiento de la muestra un grado Método experimental 36 más de la temperatura que marca el termómetro del tubo en ese instante. Si no aparece nada se debe continuar con el proceso. La nube de neblina o parafina siempre se observa primero en el fondo del tubo de ensayo, donde la temperatura es más baja. Una ligera neblina a lo largo de toda la muestra, que se va haciendo poco a poco más patente a medida que desciende la temperatura, suele deberse a trazas de agua en la muestra. Normalmente esta neblina no interfiere en la determinación del punto de enturbiamiento producido por la parafina. En el caso de combustibles diésel, si la neblina es muy densa, se debe secar la muestra. Este procedimiento eliminará o reducirá lo bastante la neblina debida al agua, de forma que la nube de parafina pueda percibirse fácilmente. Determinación del punto de congelación En este caso lo que se observa durante el enfriamiento de la muestra son las características de fluidez de la misma. Después de que la muestra se ha enfriado lo suficiente para producirse la formación de cristales de parafina, se tendrá sumo cuidado de no perturbar la masa del biodiésel, no permitiendo que el termómetro se desplace en la misma. Cualquier perturbación en la masa de los cristales formados, llevará a resultados bajos y ficticios. La norma determina que debe observarse la fluidez de la muestra cada múltiplo de 3 º C. Sin embargo, con el objetivo de obtener resultados más exactos, se realizó cada grado. Se quita el tubo de ensayo cuidadosamente de la camisa y se inclina lo necesario para averiguar mejor si hay un movimiento de la muestra en el recipiente de ensayo. La operación completa de quitar y volver a colocar el recipiente de ensayo, deberá efectuarse en menos de 3 segundos, como ocurre en las medidas de punto de enturbiamiento. Tan pronto como la muestra no fluya en el recipiente de ensayo cuando éste sea inclinado, la norma indica que se debe sujetar el recipiente en posición horizontal durante 5 segundos y observar cuidadosamente. Si el biodiésel muestra algún movimiento bajo estas condiciones, tiene que volver a colocar inmediatamente en la camisa y repetir el ensayo a la próxima temperatura más baja (1º C menos). Continuar el ensayo de la misma manera hasta que se alcance un punto en el cual el biodiésel no muestre movimiento alguno cuando es colocado en posición Método experimental 37 horizontal durante 5 segundos. Se toma como punto de congelación un grado más de la temperatura que marca el termómetro del tubo en ese momento. Secado de la muestra Si la muestra contiene la suficiente cantidad de agua como para interferir en el proceso de medida del cloud point o del pour point, se debe preceder a su eliminación. Para ello se realiza un agente desecante como el sulfato de magnesio. Se va añadiendo el desecante a un recipiente que contiene la muestra de biodiésel, hasta el punto en el que forme un conglomerado en el fondo que se mueva de forma compacta al ladearse el recipiente. Una vez que esto sucede, se filtra la muestra con un embudo buchner y papel de filtro, empleando vació para favorecer el proceso. Los cristales formados se retienen en el filtro y la muestra de biodiésel queda perfectamente seca. 3.3. CROMATOGRAFÍA La cromatografía está clasificada como una técnica analítica que se utiliza para la separación de los distintos componentes de una muestra, previa a su posterior identificación por medio de métodos instrumentales. Existen diferentes tipos de cromatografía, siendo la cromatografía de gases la utilizada en este proyecto. Su aplicación es especialmente relevante en muestras con componentes orgánicos complejos y en general en muestras que contengan especies volátiles o que puedan ser volatilizadas [38]. El cromatógrafo utilizado es de la marca Agilent 6890 plus, que incorpora un detector de ionización llama (FID). La columna es capilar Agilent DB-225MS, apta para la separación de esteres, en lo referente a la polaridad del relleno, con una longitud de 30 metros, un diámetro interno de 250 µm y 0,25 µm de espesor. El modo de inyectar la muestra en el aparato es el denominado “split”, que se basa en la división de la muestra inyectada. Se utiliza para ello una jeringa de 10µL previamente homogeneizada. Método experimental 38 En la calibración de las condiciones óptimas de operación, se ha utilizado una rampa de temperatura como solución al problema general de elución, y las características de los parámetros se recogen en la siguiente tabla. Tabla 8: Parámetros del cromatógrafo Rampa Tª Parámetro Valor óptimo Incremento Tª alcanzada Permanencia Tª inyector 250 º C 170 º C 3 min. Split ratio 35/1 3 º C/min. 203 º C 0 min. Detector FID 250 º C 1,5 º C/min. 214 º C 0 min. Flujo constante 1 mL/min. 5 º C/min. 230 º C 16 min. Tiempo total de análisis 40,53 min Para la caracterización de los ésteres, se utilizó el patrón Supelco ® 37 Component FAME Mix 13 , con 37 componentes que sirvió para identificar los picos de los ésteres en los cromatogramas. Además se usó otro cromatógrafo de gases equipado con un espectrómetro de masas (GC/MS), que proporciona una herramienta muy potente para identificar muestras complejas [38] , y corroborar la identificación de los picos que generaban dudas, ya que este aparato permite identificar los compuestos que se eluyen por la columna, comparando el espectro de masas de las moléculas obtenido, con los de una biblioteca incluida en el software del equipo. En el tratamiento de las muestras previo al análisis se procedió según la norma EN4103, para la caracterización de ácidos grasos (FAME) por cromatografía líquida o de gases. Se utilizó como disolvente para la muestra heptano. Como patrón interno se empleó heptadecanoato de metilo, tal como recomienda la norma UNE 14214. Método experimental 39 3.4. EXPERIMENTOS REALIZADOS En el presente proyecto se ha llevado a cabo la medida de punto de enturbiamiento y punto de congelación de diferentes muestras de biodiésel, obtenidas a partir de aceites vegetales y mezclas de ellos. Se pretende con ello observar como varían las propiedades frías de cada muestra de biodiésel, en función de su composición o el tipo de alcohol empleado, con objeto de encontrar un biodiésel que presente el mejor comportamiento posible a bajas temperaturas. Estas muestras se dividen principalmente en dos grupos: aquellas en las que se ha empleado metanol como alcohol, y por otro lado las obtenidas con etanol. En las siguientes tablas aparecen las muestras analizadas. Tabla 9: Muestras con metanol Código Aceite Mezcla MM1 Girasol MM2 Oliva MM3 Mezcla 1 50 % Girasol+50 % Oliva MM4 Colza MM5 Cártamo MM6 Mezcla 2 50% Colza+50% Cártamo MM7 Mezcla 3 50 % Colza+ 50 % Girasol MM8 Mezcla 4 50 % Oliva+50 % Girasol MM9 Mezcla 1 50 % Girasol+50 % Oliva MM10 Mezcla 1 50 % Girasol+50 % Oliva RMF Semillas RMG Soja RMH Plantas Método experimental 40 Tabla 10: Muestras con etanol Código Aceite Mezcla REA Girasol REB Oliva REC Colza RED Cártamo REE Soja REF Semillas REG Plantas REH Cacahuete REI Mezcla 1 50 % Girasol+50 % Oliva Por otro lado, y con el objetivo de completar las medidas de propiedades frías, las muestras fueron enviadas a Biodiésel Aragón S. L. (Bioarag) para la determinación de su punto de obstrucción de filtro en frío (POFF). Como ya se ha comentado, esta propiedad es otra propiedad fría del biodiésel, cuyo valor mínimo está marcado en la norma EN 14214. En concreto el POFF es un punto intermedio entre el cloud point y el pour point, de manera que va a proporcionar un dato externo con el que poder comparar los resultados obtenidos en nuestro laboratorio. El método que emplean para la determinación del POFF supone la congelación casi completa de la muestra, de manera que los valores obtenidos se encuentran muy cercanos al pour point. Este procedimiento se detalla en el anexo 2. Todas las determinaciones se realizan por duplicado, de manera que pueda garantizarse una mayor repetitividad de muestra. Aparte de los análisis ya mencionados, se realizaron determinaciones de muestras de biodiésel producidas recientemente con objeto de comparar los resultados con los obtenidos previamente, y así poder observar como afecta el tiempo de almacenamiento. Método experimental 41 3.4.1. Uso de aditivos Uno de los principales problemas del biodiésel es su comportamiento a bajas temperaturas. El uso de aditivos, como la triacetina, supone una de las alternativas más utilizadas para mejorar estas propiedades. Se añadió triacetina pura en diferentes concentraciones a biodiésel producido a partir de aceite de girasol, con objeto de observar los posibles cambios en el cloud point y el pour point. En otra prueba, se añadieron al biodiésel acetatos de glicerina obtenidos previamente por reacción de acetato de metilo con glicerina pura. Resultados 48 A continuación aparecen unas gráficas comparativas, donde puede verse la tendencia del CP, POFF, y PP, en relación con el porcentaje de ésteres saturados existentes en su composición. Los datos obtenidos en este proyecto servirán para llevar a cabo un modelado de estas propiedades, donde las tendencias que se observan en las siguientes gráficas deberán ser estudiadas más a fondo. 6 9 12 15 -12 -8 -4 POFF POFF(°C) % Saturados Figura 11: Evolución del POFF En esta grafica se observa una dependencia lineal entre el POFF y la cantidad de saturados. Como se ha dicho, cuanto menor es el porcentaje de saturados, mas bajos son los valores del POFF. Además puede decirse que cuando la cantidad de saturados es más elevada se produce una clara dispersión de los datos posiblemente debida a que la formación de cristales se dificulta al existir una mayor cantidad de esteres saturados, y por tanto la medición se hace mas complicada. Resultados 49 6 9 12 15 -6 -4 -2 0 CP CP(°C) % Saturados Figura 12: Evolución del CP En este caso, la dependencia del CP con el porcentaje de saturados es menor aunque sigue existiendo. El posible motivo de esta menor linealidad radica en el proceso de medida, más subjetivo y complicado de visualizar. Es más difícil observar el momento en que comienza a aparecer la primera nube de parafina en el fondo del tubo de ensayo, que el momento en que se congela por completo la muestra, como ocurre en la medida del PP. Sin embargo, la norma es la que dicta el proceso de medida, y hay que remitirse a ello. 6 9 12 15 -12 -8 -4 PP PP(°C) % Saturados Figura 13: Evolución del PP Resultados 50 En esta última gráfica se observa una tendencia claramente lineal y la dispersión de los datos no es tan grande. El motivo reside en que la visualización del PP resulta más precisa y sencilla dada la metodología que dicta la norma. De nuevo, los valores más bajos de PP coinciden con las muestras con menor porcentaje de ésteres saturados. 4.4. RESULTADOS DEL BIODIÉSEL PRODUCIDO CON METANOL En la tabla 13 se encuentran los resultados correspondientes a las muestras de etanol. Los análisis del POFF también se realizaron en la empresa Bioarag. Tabla 13: Muestras etanol Código Aceite CP (º C) POFF (º C) PP (º C) REA Girasol 0 -4 -9 REA Girasol 0 -4 -9 REB Oliva 0 -1 -7 REB Oliva 0 -1 -7 REC Colza -5 -14 -20 REC Colza -5 -14 -20 RED Cártamo -3 -11 -14 RED Cártamo -3 -11 -14 REE Soja 0 -8 -9 REE Soja 0 -8 -9 REF Semillas 2 -8 -9 REF Semillas 0 -8 -9 REG Plantas -1 -13 -18 REG Plantas -1 -13 -18 REH Cacahuete 15 8 6 REH Cacahuete 15 8 6 REI 50 % G+50 % O 6 -8 -8 REI 50 % G+50 % O 7 -8 -8 G: Girasol. O: Oliva Resultados 51 En las siguientes gráficas puede verse la tendencia del POFF, CP y PP, en relación con el porcentaje de ésteres saturados existentes en su composición. 6 9 12 15 -12 -8 -4 0 4 8 POFF POFF(°C) % Saturados Figura 14: Evolución POFF En esta primera gráfica, se observa una tendencia de aumento del POFF con el aumento del porcentaje de saturados totales. Sin embargo, la dispersión de los datos hace pensar que existen dependencias especiales de estas propiedades con la concentración o presencia de algunos esteres en particular, o bien con la interacción de los mismos. 6 9 12 15 -4 0 4 8 12 16 CP CP(°C) % Saturados Figura 15: Evolución CP Resultados 52 Existe una gran dispersión de los datos. Se observa un aumento leve del CP con la cantidad de saturados total pero varios puntos no siguen esta tendencia. Este fenómeno puede explicarse por la diferente influencia de los esteres saturados. El contenido de esteres saturados de alto peso molecular cono los C20:0 o C24:0 podría tener un efecto mayor que los típicamente mayoritarios; C16:0 y C18:0. Este fenómeno debe ser estudiado en profundidad mediante un análisis ANOVA de los datos para establecer las influencias de cada ester en las propiedades estudiadas. 6 9 12 15 -20 -16 -12 -8 -4 0 4 PP PP(°C) % Saturados Figura 16: Evolución PP En este caso, la dependencia es mas acusada exceptuando el dato correspondiente al aceite de cacahuete en el cual la presencia de mayores cantidades de esteres de alto peso molecular como el C 22 puede ser la causa de la discrepancia con los anteriores biodieseles. En todos los casos se desvela como necesario un análisis en profundidad de los datos mediante un tratamiento estadístico avanzado que permita descomponer y analizar las influencias de cada ester por separado así como de posibles interacciones que expliquen los datos obtenidos. Resultados 53 4.5. COMPARACIONES METANOL / ETANOL En este apartado se han realizado tres gráficas que comparan los valores obtenidos de CP, POFF, y PP, en función del alcohol empleado en su producción. -10 -8 -6 -4 -2 0 2 4 6 8 10 Girasol Oliva Colza Cartamo Semillas Plantas Aceites CP Metanol Etanol Figura 17: Comparación CP En esta primera gráfica puede observarse una tendencia que muestra unos valores de cloud point más bajos en las muestras de metanol que en las de etanol. -20 -15 -10 -5 0 5 10 Girasol Oliva Colza Cartamo Semillas Plantas Aceites POFF Metanol Etanol Figura 18: Comparación POFF Resultados 54 En lo que respecta al POFF, los resultados muestran una tendencia parecida a la observada en el CP, con valores menores en las muestras de metanol, para la mayor parte de las condiciones ensayadas. -20 -15 -10 -5 0 5 10 Girasol Oliva Colza Cartamo Semillas Plantas Aceites PP Metanol Etanol Figura 19: Comparación PP En la última gráfica, los resultados revelan que con el uso del etanol se consigue bajar el PP del biodiésel. Éste es un hecho significativo, ya que el uso de etanol permitiría mejorar las propiedades frías del biodiésel, y así minimizar el problema de su uso en zonas donde se alcancen temperaturas muy bajas. De todas formas, esta tendencia debería de ser estudiada más exhaustivamente antes de sacar conclusiones. Cabe destacar el biodiésel producido a partir de aceite de colza, que alcanza un PP de -20º C. 4.6. EFECTO DEL SECADO Tal como se comentó en su momento, la visualización del pour point y del cloud point puede verse afectada por la presencia de trazas de agua que dificulten su observación. Se realizaron determinaciones de una misma muestra seca y sin secar, como aparece en la tabla 14, obteniéndose resultados idénticos. Resultados 55 Tabla 14: Prueba secado Código Aceite Seco / No seco CP MM1 Girasol 0 MM1 Girasol Seco 0 MM2 Oliva -2 MM2 Oliva Seco -2 Si bien es cierto que en la muestra que no fue secada aparecía una ligera turbidez a lo largo de todo el tubo de ensayo debida al agua, esto no impedía la correcta determinación del punto final. Figura 20: Muestra seca Figura 21: Muestra con agua Finalmente, para mejorar las condiciones de visualización, se optó por secar todas las muestras antes de llevar a cabo las determinaciones. Resultados 56 4.7. DEGRADACIÓN DE LAS MUESTRAS Otro aspecto que se tuvo en cuenta fue la posible degradación del biodiésel debido a un largo tiempo de almacenamiento. Se comprobó si este hecho afectaba a las propiedades frías de las muestras. Se compararon los resultados de cloud point y pour point de muestras producidas aproximadamente seis meses antes con muestras recién obtenidas. Los resultados de cloud point obtenidos fueron idénticos en ambos casos. Por su parte, los valores de pour point son mayores en las muestras frescas. En todo caso, la diferencia es únicamente de un grado de manera que queda dentro del margen de error propio de la medida. Tabla 15: Muestras almacenadas 6 meses Código Aceite CP PP MM1 Girasol 0 -7 MM2 Oliva -2 -6 MM3 50 %G+50 %O -3 -6 Tabla 16: Muestras obtenidas recientemente Código Aceite CP PP RA1 Girasol 0 -6 RA2 Oliva -2 -5 RA3 50 %G+50 %O -3 -5 4.8. ADITIVOS La tabla 17 muestra los resultados obtenidos en las mezclas dopadas con triacetina pura comercial. Existen artículos publicados que hablan de este aditivo como uno de los utilizados para mejorar las propiedades frías del biodiésel. [28] Sin embargo, en los experimentos que realizamos en nuestro sistema experimental no se observó ningún cambio, debido probablemente a que las proporciones en que fue añadida eran demasiado bajas. Resultados 57 Tabla 17: Mezclas dopadas con triacetina % Triacetina CP PP 0 0 -6 0,25 0 -6 0,5 0 -6 0,75 0 -6 1 0 -6 Por otro lado, en la tabla 18, si que se pueden observar resultados más relevantes. La reacción de glicerina con acetato de metilo da lugar a una mezcla de acetatos de glicerina (mono-, di-, tri-), que si que consiguen bajar los valores de cloud point y de pour point sensiblemente. Esta mejora observada, ha hecho que se considere la necesidad de realizar un estudio más detallado sobre este tipo de aditivos. Tabla 18: Mezclas dopadas (acetatos de glicerina) Código Aceite CP PP M10 Girasol -2 -7 M10B Girasol + aditivo -5 -10 Anexos 64 ANEXO I: MÉTODO EXPERIMENTAL Medida de la acidez Se trata de la determinación de los ácidos grasos libres presentes en el aceite. El contenido en ácidos grasos libres se determina mediante la acidez, expresada en porcentaje de ácido oleico. La medida de la acidez refleja la cantidad de ácidos grasos hidrolizados de los triglicéridos. FFA es el porcentaje en peso de los ácidos grasos expresado como ácido oleico. Valor ácido son los mililitros de NaOH requeridos para la neutralización de los ácidos grasos presentes en 100 gramos de grasa o aceite. En muestras que no contienen otros ácidos más que los ácidos grasos libres, el FFA y el valor ácido se pueden convertir uno en el otro utilizando un factor de conversión, como muestra la siguiente ecuación: % FFA (oleico) x 1,99 = valor ácido Procedimiento Se añaden 4 ml de aceite en un erlenmeyer y se pesan en una balanza, a continuación se añaden 40 ml de alcohol isopropílico medido en una probeta, se agita para que el aceite se disuelva completamente en el alcohol, a continuación se añaden 5 gotas de fenolftaleína como indicador y se procede a su valoración con una disolución de hidróxido sódico 0,025N. El isopropanol debe neutralizarse en el momento de su utilización antes de añadirlo sobre el aceite con la disolución de hidróxido sódico en presencia de 3 gotas de fenolftaleína. Anexos 65 Cálculo La acidez, expresada en porcentaje en masa de ácido oleico se calcula con la siguiente ecuación: % FFA (oleico)= 100 282 x W VxNx Donde: % FFA Porcentaje de ácidos grasos libres, expresado como ácido oleico (g/100 g); V Volumen de NaOH en la valoración (l); N Normalidad verdadera de la disolución de NaOH (mol/l); 282 Peso molecular del ácido oleico (g/mol); W Peso de la muestra (g). Reacción esterificación La reacción de esterificación se lleva a cabo en la instalación mostrada en la figura 8. En primer lugar se pesan 500 g de aceite en un vaso, y se añaden al reactor colocado ya sobre la manta calefactora, a continuación se pone el agitador, se cierra el reactor y se coloca el termopar y el condensador, por el que circula refrigerante a 4 ºC, entonces se conecta la manta y el agitador para que se empiece a calentar el aceite hasta la temperatura de 60 º C, que es la temperatura a la que se va a llevar a cabo la reacción. Por otro lado, en un vaso se pesa el metanol, entorno a 40 g, en una balanza granataria, a continuación se añade al vaso con el metanol 1,5 ml de ácido sulfúrico medido en pipeta y se coloca en la placa calefactora mientras se calienta y se agita para su correcta mezcla. Anexos 66 Cuando la mezcla alcohol más catalizador está entorno a los 50 º C y el aceite ya ha alcanzado la temperatura de 60 º C, se añade la mezcla al reactor poco a poco a través del dispensador. La reacción de esterificación se deja durante 2 horas a temperatura constante de 60 ºC. Pasado el tiempo de reacción, se realiza un lavado de los productos obtenidos con glicerina pura a 60 º C, este lavado tiene como finalidad la extracción de posibles impurezas que se han quedado en los productos. El lavado se realiza con 150 gramos de glicerina para todas las muestras, como cantidad fija y con el reactor abierto a la atmósfera, además se cambia la varilla del agitador por otra rígida de metal. Se pesa la glicerina en un vaso en la balanza y a continuación se calienta en la placa hasta la temperatura de 60 º C con agitación, una vez alcanzada la temperatura se añade al reactor. El lavado se realiza durante 30 minutos con agitación fuerte y a temperatura constante de 60 º C, pasado el tiempo de lavado, se pasa todo el contenido del reactor a un decantador de vidrio y se deja decantar durante 6 horas a temperatura ambiente para su separación. Pasado este tiempo, se recoge la fase superior que está constituida principalmente por los ésteres metílicos formados y el aceite que ha quedado sin reaccionar en un matraz redondo y se lleva la muestra al rotavapor para evaporar el agua que se ha podido formar en la reacción de esterificación para que no interfiera luego en la reacción de transesterificación. En el rotavapor se mantiene la muestra durante 105 minutos, en las condiciones recomendadas por el fabricante para la eliminación de diferentes disolventes, en el caso del agua, 40 º C y 72 mbar de vacío. Anexos 67 Reacción de transesterificación La reacción se lleva a cabo en la instalación experimental mostrada en la figura 8. En primer lugar, se pasa el aceite obtenido de la reacción de esterificación que está en el rotavapor al reactor, a continuación se pone el agitador, se cierra el reactor y se conecta el termopar para que el aceite se vaya calentando hasta 60 º C y se conecta el refrigerante. Por otro lado, se pesan 101 gramos de metanol en un vaso de precipitados de 250 ml, a continuación se añade al vaso con el metanol el peso necesario de NaOH para cada aceite, y se coloca en la placa calefactora mientras se calienta y se agita para su correcta mezcla. Cuando el aceite ya ha alcanzado la temperatura de 60 º C, se añade la mezcla de alcohol más catalizador al reactor poco a poco a través del dispensador, conforme se añade la mezcla se observa un cambio de color del aceite. La reacción de transesterificación se deja durante 90 minutos a temperatura constante de 60 º C. Pasado el tiempo de reacción, todo el contenido del reactor se transvasa a un embudo decantador dónde se van a separar las fases durante 12 horas a temperatura ambiente. A los pocos minutos de comenzar la decantación ya es posible distinguir las dos fases que constituyen este líquido, sin embargo se deja durante 12 horas para una mejor separación. La glicerina, más densa, queda en la parte inferior y el biodiésel en la parte superior como se puede observar en la figura 3.4. Anexos 68 Figura 22: Fotografía de las dos fases: biodiésel y glicerina. Las dos fases se guardan por separado en sendos botes de plástico. La separación de estas dos fases se hace con cuidado para evitar que restos de glicerina se queden con el biodiésel. Lavado del biodiésel En primer lugar se lleva a cabo la separación de la glicerina formada por decantación. En esta primera separación ser retiran una parte importante de los contaminantes, ya que la mayor parte de las sustancias polares se eliminan junto con la glicerina en la parte inferior del decantador. Posteriormente la fase de interés se pasa por el rotavapor con el fin de eliminar el alcohol, metanol o etanol, que pueda quedar Luego una serie de lavados (hasta que el agua de lavado salga transparente) en el mismo decantador, agitando con agua destilada caliente y acidulada pH≈2 (relación en peso 1:1 biodiésel-agua), para la eliminación del exceso de catalizador y jabones (aquí se arrastra las sustancias más polares). La cantidad de acido sulfúrico Anexos 69 añadido para acidular el agua es aproximadamente 1,5 g. El ácido reacciona con el exceso de catalizador y destruye el jabón que se haya podido formar. Luego es arrastrado con el agua de lavado. Anexos 70 ANEXO II: DETERMINACIÓN DEL POFF Principio La muestra se enfría en las condicionas prescritas por la norma y se aspira en una pipeta, con vacío controlado, a través de un filtro normalizado de malla metálica. El método se repite a intervalos de 1º C por debajo de la temperatura de inicio, mientras se continúa enfriando el combustible. Se prosigue el ensayo hasta que la cantidad de cristales de parafinas formados sea suficiente para disminuir o detener el flujo de manera que el tiempo necesario para llenar la pipeta sea superior a 60 s o el combustible no retorne completamente al vaso de ensayo antes de que aquél se haya enfriado 1º C más. Se anota la temperatura observada al empezar el último filtrado. Equipo El equipo utilizado es uno automático de la marca ISL modelo V181/230. Cumple con las especificidades requeridas para hacer la prueba y que aparecen en la norma. Procedimiento Se llena un vaso específico del aparato con 45 ml de muestra. Se introduce en el equipo y de forma automática realiza el análisis. El dato se muestra en el display del aparato que mediante un pitido marca el final de la prueba. Anexos 71 ANEXO III: RESULTADOS CROMATOGRAFÍA Tabla 19: Resultados muestras metanol MM-1 MM-2 MM-3 MM-4 MM-5 MM-6 MM-7 MM-8 MM-9 MM-10 RMF RMG RMH C10:0 C12:0 C13:0 C14:0 0,0625 0,0209 0,0422 0,0489 0,0714 0,0602 0,0563 0,0422 0,0422 0,0422 0,0676 0,0479 0,0321 C14:1 C15:0 C16:0 6,1354 10,5788 8,4101 4,5158 5,0763 4,718 5,2974 8,4101 8,4101 8,4101 10,0438 4,464 11,0132 C16:1 0,0791 0,7722 0,444 0,2389 0,1398 0,1799 0,1657 0,444 0,444 0,444 0,0801 0,22 0,1575 C17:0 C17:1 C18:0 3,681 3,1806 3,4389 1,6105 2,0283 1,8483 2,657 3,4389 3,4389 3,4389 2,9629 1,5437 1,7713 C18:1 26,6417 77,4195 51,7238 63,3611 76,5891 69,9859 44,7179 51,7238 51,7238 51,7238 24,5975 62,0881 30,266 C18:2 61,8964 6,1915 34,3133 19,2973 14,4202 16,9151 40,9662 34,3133 34,3133 34,3133 55,1841 19,319 55,0882 C18:3 0,2203 0,6849 0,4042 8,734 0,2021 4,5052 4,4595 0,4042 0,4042 0,4042 6,129 9,7391 0,7715 C19:0 C19:1 C20:0 0,241 0,3882 0,3143 0,5798 0,4602 0,5179 0,4102 0,3143 0,3143 0,3143 0,3107 0,566 0,4032 C20:1 0,1442 0,2384 0,1892 1,1047 0,2906 0,6929 0,623 0,1892 0,1892 0,1892 1,2716 0,2307 C20:2 C20:3 C20:4 C22:0 0,664 0,1062 0,3868 0,2997 0,3224 0,3108 0,4889 0,3868 0,3868 0,3868 0,2179 0,2882 0,1329 C22:1 0,0757 0,2547 C24:0 0,2083 0,4188 0,333 0,0993 0,1567 0,1236 0,158 0,333 0,333 0,333 0,4065 0,0824 0,1335 C24:1 0,11 0,1673 0,1421 0,1153 Suma 99,974 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 Anexos 72 Tabla 20: Resultados muestras etanol REA REB REC RED REE REF REG REH REI C10:0 C12:0 C13:0 C14:0 0,0648 0,0509 0,0750 0,0748 0,0321 0,0479 0,0256 0,0424 C14:1 C15:0 C16:0 6,1201 10,7573 4,5483 5,0999 10,5754 11,0132 4,4640 7,9182 8,4829 C16:1 0,0802 0,7604 0,2465 0,1411 0,0910 0,1575 0,2200 0,0958 0,4619 C17:0 C17:1 C18:0 3,7651 3,0615 1,6365 2,1191 2,9561 1,7713 1,5437 1,8411 3,4952 C18:1 26,4670 77,5702 63,1398 76,7470 25,1978 30,2660 62,0881 56,1535 51,9789 C18:2 62,1566 6,2996 19,4485 14,2262 54,0506 55,0882 19,3190 26,1989 33,9826 C18:3 0,0675 0,5847 8,7473 0,1302 5,9800 0,7715 9,7391 0,2241 0,3318 C19:0 C19:1 C20:0 0,2461 0,3808 0,5814 0,4591 0,3270 0,4032 0,5660 0,9154 0,3132 C20:1 0,1405 0,2345 1,0900 0,2859 0,2171 0,2307 1,2716 2,0244 0,1896 C20:2 C20:3 C20:4 C22:0 0,6947 0,1062 0,3004 0,3210 0,4073 0,1329 0,2882 2,7035 0,3884 C22:1 0,0758 0,2547 0,2283 C24:0 0,1973 0,2447 0,0971 0,1504 0,1229 0,1335 0,0824 1,6712 0,1949 C24:1 0,1133 0,1694 0,1153 0,1381 Suma 100 100 100 100 100 100 100 100 100