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PROYECTO DE INSTALACIÓN DE CLIMATIZACIÓN DE UN HOTEL EN PANTICOSA PROYECTO FÍN DE CARRERA INGENIERÍA TÉCNICA INDUSTRIAL, ESPECIALIDAD MECÁNICA, MAYO 2010 1.MEMORIA realizado por: JAIME SOGAS PARAMIO dirigido por: ANA LÁZARO -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 1 ÍNDICE ÍNDICE ________________________________________________________________ 1 1. INTRODUCCIÓN. _____________________________________________________ 4 1.1 OBJETO DEL PROYECTO _________________________________________________ 4 1.2 CONTENIDO _____________________________________________________________ 6 2. DESCRIPCIÓN ARQUITECTÓNICA DEL EDIFICIO _______________________ 7 2.1 EMPLAZAMIENTO _______________________________________________________ 7 2.1.1 CONDICIONES EXTERIORES ____________________________________________________ 8 2.1.2 CONDICIONES INTERIORES ___________________________________________________ 10 2.2 DISTRIBUCIÓN __________________________________________________________ 14 2.3 ZONA OCUPADA ________________________________________________________ 14 3. DESCRIPCIÓN FUNCIONAMIENTO DEL EDIFICIO _____________________ 16 3.1 USO Y HORARIOS _______________________________________________________ 16 3.2 OCUPACIÓN MÁXIMA ___________________________________________________ 16 3.3 CAUDALES MÍNIMOS DE VENTILACIÓN __________________________________ 17 4. LIMITACIÓN DE LA DEMANDA ENERGÉTICA __________________________ 19 4.1 CERRAMIENTOS ________________________________________________________ 19 4.2 CÁLCULO DE PARAMETROS CARACTERÍSTICOS MEDIOS ________________ 22 4.3 CONFORMIDAD. DEMANDA ENERGETICA ________________________________ 23 4.4 CONFORMIDAD. CONDENSACIONES _____________________________________ 24 5. CÁLCULO CARGAS TÉRMICAS ________________________________________ 27 5.1 REFRIGERACIÓN _______________________________________________________ 29 5.1.1 RESUMEN REFRIGERACIÓN POR ZONAS. _______________________________________ 29 5.1.2 RESÚMEN REFRIGERACIÓN ___________________________________________________ 31 5.2 CALEFACCIÓN __________________________________________________________ 33 5.2.1 RESÚMEN CALEFACCIÓN POR ZONAS _________________________________________ 33 5.2.2 RESÚMEN CALEFACCIÓN _____________________________________________________ 34 5.3 RESÚMEN CARGAS TÉRMICAS __________________________________________ 35 -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 2 6. SISTEMA DE CLIMATIZACIÓN ________________________________________ 37 6.1 CIRCUITO PRIMARIO. SISTEMA DE PRODUCCIÓN ________________________ 37 6.1.1 ESTUDIO DE ALTERNATIVAS ______________________________________ 37 6.1.2 OPCIÓN ELEGIDA. ____________________________________________________________ 43 6.2 CIRCUITO SECUNDARIO. SISTEMA DE DISTRIBUCIÓN ____________________ 53 6.2.1. SISTEMA BAJA CARGA TÉRMICA ______________________________________ 53 6.2.1.1 ESTUDIO DE ALTERNATIVAS ________________________________________________ 53 6.2.1.2 DESCRIPCIÓN SISTEMA _____________________________________________________ 57 6.2.1.3 CAUDALES AIRE ___________________________________________________________ 57 6.2.1.4 CONDUCTOS DE DISTRIBUCIÓN _____________________________________________ 61 6.2.1.5 ELEMENTOS TERMINALES __________________________________________________ 62 6.2.1.7 ELEMENTOS AGUA-AIRE ____________________________________________________ 63 6.2.1.8 TUBERIAS DE DISTRIBUCIÓN ________________________________________________ 65 6.2.2.1 ESTUDIO ALTERNATIVAS ___________________________________________________ 66 6.2.2.2 DESCRIPCIÓN SISTEMA _____________________________________________________ 67 6.2.2.3 CAUDALES AIRE ___________________________________________________________ 68 6.2.2.4 CONDUCTOS DISTRIBUCIÓN ________________________________________________ 69 6.2.2.5 ELEMENTOS TERMINALES __________________________________________________ 70 6.2.2.6 CONTROL Y REGULACIÓN __________________________________________________ 71 7. MÉTODO DE CÁLCULO DE REDES DE CONDUCTOS ____________________ 72 7.1 COMPARATIVA ENTRE METODOS _______________________________________ 72 7.2 MÉTODO SELECCIONADO: PÉRDIDA DE CARGA CONSTANTE_____________ 73 8. REDES DE TUBERIAS ________________________________________________ 75 8.1 MÉTODO DE CÁLCULO DE REDES DE TUBERIAS _________________________ 75 8.2 AISLAMIENTO __________________________________________________________ 76 8.3 SELECCIÓN DE BOMBAS ________________________________________________ 77 8.4 SELECCIÓN DE VASO DE EXPANSIÓN ____________________________________ 78 8.5 INTERCAMBIADORES DE CALOR ________________________________________ 79 9. MEDIDAS AHORRO ENERGÍA _________________________________________ 80 9.1 OPCIÓN ELEGIDA _______________________________________________________ 80 10. BIBLIOGRAFÍA _____________________________________________________ 84 11. ANEJOS DE CÁLCULO _______________________________________________ 86 11.1 CÁLCULO DE LA ZONA CLIMÁTICA. ____________________________________ 86 -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 3 11.2.CÁLCULO DE LOS PARÁMETROS CARACTERÍSTICOS. ___________________ 87 11.3 CÁLCULO CONDENSACIONES SUPERFICIALES. _________________________ 97 11.4 CÁLCULO CONDENSACIONES INTERSTICIALES _________________________ 99 11.5 CÁLCULO DE CARGAS TÉRMICAS _____________________________________ 101 11.5.1 REFRIGERACIÓN ZONA ALTA CARGA TÉRMICA ______________________________ 128 11.5.2 REFRIGERACIÓN ZONA BAJA CARGA TERMICA ______________________________ 142 11.5.3 CALEFACCIÓN ZONA ALTA CARGA TÉRMICA ________________________________ 146 11.5.4 CALEFACCIÓN ZONA BAJA CARGA TERMICA ________________________________ 153 11.6 CÁLCULO DE CONDUCTOS DE DISTRIBUCIÓN _________________________ 156 11.6.1 IMPULSIÓN BAJA CARGA TÉRMICA _________________________________________ 156 11.6.2 IMPULSIÓN ALTA CARGA TÉRMICA _________________________________________ 160 11.6.3 RETORNO BAJA CARGA TÉRMICA ___________________________________________ 162 11.6.4 RETORNO ALTA CARGA TÉRMICA ___________________________________________ 166 11.7 CÁLCULO DE DIFUSORES _____________________________________________ 167 11.7.1 CÁLCULO DIFUSORES BAJA CARGA TÉRMICA ________________________________ 167 11.7.2 CÁLCULO DIFUSORES ALTA CARGA TÉRMICA _______________________________ 204 11.8 CÁLCULO REJILLAS DE EXTRACCIÓN _________________________________ 212 11.8.1 CÁLCULO REJILLAS DE EXTRACCIÓN BAJA CARGA TÉRMICA _________________ 212 11.8.CÁLCULO 2REJILLAS EXTRACCIÓN ALTA CARGA TÉRMICA ____________________ 222 11.9 CIRCUITOS DE DISTRIBUCIÓN DE TUBERÍAS ___________________________ 226 11.9.1CIRCUITO DE DISTRIBUCIÓN DE TUBERÍAS.FANCOILS _________________________ 226 11.9.2 CIRCUITO DE DISTRIBUCIÓN DE TUBERÍAS.CLIMATIZADORES ________________ 227 11.10 CÁLCULO PÉRDIDA DE CARGA DE VENTILADORES ___________________ 228 -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 4 1. INTRODUCCIÓN. 1.1 OBJETO DEL PROYECTO Este proyecto está dedicado al diseño de la instalación de climatización de un edificio de nueva construcción cuya finalidad será un aparta hotel categoría *** situado en la localidad de Panticosa, Huesca. Se pretende diseñar la instalación para maximizar el confort y el ahorro energético en el edificio. Esto se realiza de acuerdo a la limitación de Demanda Energética del Documento Básico HE Ahorro de Energía del Código Técnico de la Edificación (de aquí en adelante CTE). Aprobado por el Real Decreto 314/2006 del 17 de Marzo. El cual se define como el instrumento normativo que fija las exigencias básicas de calidad de los edificios y sus instalaciones, requisitos seleccionados tanto con la seguridad como el bienestar de las personas. Dado que el presente proyecto se encuentra dentro del ámbito de aplicación del DB HE1, por tratarse de un edificio de nueva construcción, podemos aplicar el procedimiento de verificación del proyecto acorde a lo expuesto en dicho documento. A continuación se muestra una tabla orientativa respecto al tipo de proyecto que nos ocupa, y su ámbito de aplicación: tabla 1.1a Verificaremos nuestro proyecto según la Opción simplificada, para lo cual debemos verificar que cumplimos los requisitos especificados en el apartado 3.2.1.2 del DB HE1: Ámbito de aplicación Nacional Autonómico ▲ Local ▲ Edificios de nueva construcción modificaciones, reformas o rehabilitaciones de edificios existentes con Su >1000m^2 Se renueve mas del 25% del total de sus cerramientos Edificios aislados con Su>50 m^2 -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 5 “Puede utilizarse la opción simplificada cuando se cumplan simultáneamente las condiciones siguientes: a) Que el porcentaje de huecos en cada fachada sea inferior al 60% de la superficie b )Que el porcentaje de lucernarios sea inferior al 5% de la superficie total de la cubierta Como excepción se admiten porcentajes de huecos superiores al 60% en aquellas fachadas cuyas áreas supongan un porcentaje inferior al 10% del área total de las fachadas del edificio.” Resumimos la conformidad con estas condiciones en la siguiente tabla: Fachadas Cubiertas Scerr SH Stot %H HE1 Sc SL Stot %L HE1 Orientación N 208,71 36 244,74 14,72 <60% 572 4,7 572 0,8 <5% E - - - - SE 164,80 32,4 197,20 16,43 S - - - - S O 268,96 124,38 393,35 31,62 O 14,41 2,25 16,66 13,51 Tabla 1.2.b -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 6 LEYENDA Scerr= Superficie del cerramiento SH= Superficie de huecos Stot= Superficie total %H= porcentaje de huecos Sc= superficie tota de cubierta SL= superficie de lucernarios %L= Porcentaje de lucernarios Como podemos apreciar en la tabla 1.2.b y tal como esta estipulado en el documento básico “DB HE1” se cumplen simultáneamente las condiciones de porcentaje de huecos en cada fachada inferior al 60%, y la de porcentaje de lucernarios en la superficie total de cubiertas inferior al 5%, necesarias y verificadas para la aplicación de la opción simplificada. 1.2 CONTENIDO En el presente se incluyen los siguientes documentos: - memoria: donde se realiza una descripción pormenorizada del edificio a estudiar, características y soluciones tomadas. Así como un anejo de cálculos. -Planos: Se incluyen planos suficientes como para poder entender la situación y distribución del edificio. Situación de elementos a instalar etc. -Presupuesto: partida detallada del coste del proyecto -Pliego de condiciones técnicas: descripción detallada del sistema a instalar y sus características mínimas a cumplir. -pliego de condiciones generales: descripción de las condiciones de ejecución del proyecto -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 7 2. DESCRIPCIÓN ARQUITECTÓNICA DEL EDIFICIO 2.1 EMPLAZAMIENTO El edificio de nueva construcción objeto de este proyecto se encuentra situado en el pueblo de Panticosa, provincia de Huesca. Situada junto a los ríos Caldarés y Bolática a 1185 metros de altitud, da nombre a la estación de esquí situada en el pueblo y al Balneario de Panticosa a 8 kilómetros. En la actualidad tiene unos 600 habitantes, gracias al turismo de invierno y de verano. Cuenta con una moderna estación de esquí, abierta también en verano para uso turístico y con el Balneario de Panticosa. El edificio se encuentra ubicado dentro de una urbanización también de nueva construcción a las afueras del pueblo. El siguiente plano refleja el enclavamiento del proyecto dentro de la localidad de Panticosa. -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 8 2.1.1 CONDICIONES EXTERIORES Se presentan aquí las condiciones climatológicas previstas para el proyecto, que serán las más desfavorables en el edificio, tanto para verano ( en el día y hora más caluroso) como en invierno(en el día y hora más frío) para realizar un dimensionado adecuado. Deberemos tener en cuenta el uso del edificio y la localidad en la que se encuentra. Nuestro hotel tiene un uso de 365 días al año, lo que quiere decir que en las peores condiciones del año, para su localidad estará en uso, hecho que hay que tener en cuenta para el dimensionado de la instalación. Para verano(condiciones en refrigeración): Uso del edificio: 365 días al año, 24h (uso de hotel) Condiciones diseño exteriores estándar: Hora solar: 15 Mes: Julio Para invierno(condiciones de calefacción): Uso del edificio: 365 días al año, 24h (uso de hotel) Condiciones diseño exteriores estándar: Hora: no afecta, suponemos varios días nublados seguidos, Ts,ext=cte Mes: Diciembre Según “ Manual de climatización" de Pinazo, ya que no tenemos tabulados los datos de nuestra localidad, Panticosa, ni tan siquiera los de la capital de provincia, buscamos los datos de la localidad más próxima que tenga la misma clasificación climática que la nuestra ( según el apéndice D de la exigencia básica DBH1 correspondiente al CTE, la clasificación climática de Panticosa es la E1. Por ello aproximamos las condiciones de ambiente exterior a las de la estación meteorológica de Burgos (Villa Fría) que está a una altitud de 887m. Datos tomados para un nivel de percentil del 5%, ya que no requerimos un grado de cobertura más elevado, esto implica que el 5% de las veces encontramos temperaturas más altas/bajas que las de diseño, por lo tanto tendríamos una cobertura del 95% que consideramos suficiente dado el tipo de edificio. Según esto, no aplicamos correcciones ni de mes ni de hora, por estar ya en las condiciones estándar ( Hora solar: 15, Mes: Julio en verano y Hora solar: 7, Mes: Diciembre en invierno ) -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 15 restaurantes, hall, recepción, en la que tiene previsiblemente una ocupación elevada, así como unas condiciones de iluminación severas para considerarlo así. La plantas sótano -1, planta baja, planta primera, planta segunda y planta tercera o de aprovechamiento de cubierta se tratan como espacios habitables de baja carga interna, espacios donde se disipa poco calor. Este espacio está compuesto por ser recintos destinados a residir en ellos, con carácter eventual, al estar compuestos por las habitaciones del hotel, así como sus zonas de circulación vinculadas. La clasificación de las superficies habitables queda resumida en la siguiente tabla: Habitables Planta Baja Carga Alta Carga -2 X -1 X Baja X 1 X 2 X Aprovch Cub X Tabla 2.3 a -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 16 3. DESCRIPCIÓN FUNCIONAMIENTO DEL EDIFICIO 3.1 USO Y HORARIOS El edificio está conceptuado para apoyar y mejorar la infraestructura turística de la zona, ya que el edificio está destinado al uso como hotel de calidad media-alta. Se pretende mantener el funcionamiento del edificio durante todo el año. Este funcionamiento está justificado al ser un referente turístico en la época de invierno, al situarse próximo a la estación de esquí de Panticosa, y durante la época estival el potenciamiento del turismo rural propician la explotación turística de la zona durante todo el año. Por la propia razón de ser del edificio, esté se va a encontrar como ya hemos comentado abierto los 365 días del año, y dado su carácter de hotel, se va a encuentra en funcionamiento las veinticuatro horas del días. Es por este hecho que en las condiciones climatológicas más desfavorables nuestra instalación va a estar en funcionamiento. No se aplican pues, ni se tienen en cuenta restricciones al uso a la hora de elegir las condiciones climatológicas exteriores más desfavorables que afectan al edificio. 3.2 OCUPACIÓN MÁXIMA Se espera que la ocupación máxima del hotel sea durante la época de invierno, debido a la carga turística que existe debido a la estación de esquí. Para nuestras condiciones exteriores se espera que durante el régimen de verano debido a la hora(15:00 hora solar), tendremos una alta concentración de personas en el bar-restaurante y sala de estar, así como también un porcentaje de ellas en las habitaciones, hora en la que frecuentemente se está descansando en la habitación del hotel, o se está comiendo. En el régimen de invierno, suponemos varios dias seguidos nublados y una temperatura exterior constante. No obstante se realiza un completo estudio de la ocupación del edificio por espacios según la época del año en la sección 5.1 de esta memoria descriptiva. -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 17 3.3 CAUDALES MÍNIMOS DE VENTILACIÓN Nos basamos en la aplicación de la norma UNE EN-13779, para definir y cuantificar los caudales de aire mínimos de ventilación para cada espacio del edificio. Los criterios de diseño por espacios en el edificio son los siguientes: Bar-restaurante: Consideraciones -Consideramos un nivel de calidad de aire tipo IDA2(calidad de aire alta) por tratarse de la cafetería-Bar del hotel, y la necesidad de una gran ventilación debida a la gran cantidad de olores y humos generados en la zona. -Consideraremos un caudal para zona de fumadores. Según la norma Qvent=90m^3/h*persona Espacio Sala Estar: Consideraciones -Consideramos un nivel de calidad de aire tipo IDA2( calidad de aire alta) por tratarse de la sala de estar y descanso publica, en la que debe haber unas condiciones óptimas -Según la tabla anterior obtenemos Qvent=90m^3/h*persona Lavandería, cocina Consideraciones -Consideramos un nivel de calidad de tipo IDA3(calidad de aire media) por tratarse de la lavandería cocina del hotel, en la que hay una necesidad alta de ventilación de olores pero no hay un requerimiento de confort elevado. -Según la tabla Qvent=29m^3/h*persona Servicios, aseos Consideraciones -Consideramos un nivel de calidad de tipo IDA3(calidad de aire media) por tratarse de una zona en la que hay una necesidad alta de ventilación de olores pero no hay un requerimiento de confort elevado, por tratarse de una zona en la que no hay alta estacionalidad( el tránsito es elevado) -Según la tabla Qvent=29m^3/h*persona -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 18 Pasillos, zonas comunes Consideraciones -Consideramos un nivel de calidad de tipo IDA3(calidad de aire media) por tratarse de una zona en la que no hay una necesidad de ventilación de olores o humos muy elevada, requerimiento de confort elevado, aunque se trate de una zona transitoria, debe ser agradable a los clientes de hotel, ya que es lo primero que pisan al llegar al edificio. -Según la tabla Qvent=7,2m^3/h*m^2 zona, NOTA: cálculos análogos con la suposición de Qvent=29m^3/h*persona Administración Consideraciones -Consideramos un nivel de calidad de tipo IDA2(calidad de aire media) por tratarse de una zona en la que hay un requerimiento de confort elevado, debido a las horas de uso,y tenemos el interes de que la zona sea agradable a los trabajadores del hotel. -Según la tabla Qvent=90m^3/h*persona Espacio de habitaciones (baja carga térmica) Consideraciones -Consideramos un nivel de calidad de tipo IDA2 (calidad de aire media) por tratarse de una zona en la que hay un requerimiento de confort elevado, debido a las horas de uso y tenemos el interés de que la zona se consigan unas condiciones de confort optimas a los usuarios del edificio. -Según la tabla Qvent=90m^3/h*persona -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 19 4. LIMITACIÓN DE LA DEMANDA ENERGÉTICA Basada en el control indirecto de la demanda energética de los edificios mediante la limitación de los parámetros característicos de los cerramientos y particiones interiores que componen su envolvente térmica. La comprobación se realiza a través de la comparación de los valores obtenidos en el cálculo con los valores-límite permitidos, según la Exigencia Básica HE1 correspondiente al CTE. Dichos valores límite se calculan en función del clima de la localidad en que se ubican, Panticosa se encuentra en el grupo climático E1 (ver anejo de cálculos) 4.1 CERRAMIENTOS Diferenciamos los siguientes tipos de componentes que podemos encontrar en la envolvente térmica de nuestro edificio: Tipo de Componente Codificación Muros en contacto con el aire exterior M1 Muros en contacto con el terreno T1 Suelos en contacto con el terreno T3 Particiones interiores en contacto con superficies no habitables que a su vez están en contacto con el aire exterior M2 Suelos en contacto con superficies no habitables que a su vez están en contacto con el aire exterior S2 Cubiertas C1 Puentes térmicos(S>0.5m^2) Pfi Tabla 4.1 definición de componentes de la envolvente térmica Podemos encontrar una definición detallada de cada tipo de componente en el apéndice A “Terminología” del documento básico referente al ahorro de energía (HE). Se incluye en la presente sección la definición de envolvente térmica del hotel, incluyendo la orientación de las fachadas. -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 20 Fig 4.2 Clasificación de los componentes de la envolvente térmica para la planta sótano -2 Fig 4.3 Clasificación de los componentes de la envolvente térmica para la planta sótano -1 -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 21 Fig 4.4 Clasificación de los componentes de la envolvente térmica para las plantas baja, primera, segunda y aprovechamiento cubierta -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 22 4.2 CÁLCULO DE PARAMETROS CARACTERÍSTICOS MEDIOS Para cada cerramiento y partición interior que conforman la envolvente térmica del edificio se calcularan los parámetros característicos según el apéndice E del “DB HE1”. La limitación de la demanda energética se basa en los pasos siguientes: -Comprobación de que cada una de las transmitancias térmicas de los cerramientos y particiones interiores que conforman la envolvente térmica es inferior al valor máximo indicado en la tabla 4.3a en función de la zona climática. -Cálculo de la media de los distintos parámetros característicos para la zona de baja y alta carga interna del edificio por separado, acorde con lo estipulado en el apartado 3.2.2.2 del “DB HE1” Debiendo ser inferiores a los valores límite indicados en la exigencia básica DB HE1 en función de la zona climática. El desglose de cálculo se encuentra expuesto en el capítulo 12 anejo de cálculos. -Control de las condensaciones intersticiales y superficiales según el apartado 3.2.3 del “DB HE1”.Se adjuntan las siguientes tablas que reflejan los valores de los distintos parámetros característicos para la zona de baja y alta carga interna del edificio por separado. El desglose de cálculos se encuentra en el capítulo 12 anejo de cálculos. Cabe decir que para el cálculo de estos cerramientos nos hemos basado en los detalles constructivos de los cerramientos del edificio, los datos referente a propiedades físico-químicas de los materiales utilizados han sido tomadas de la base de datos que incluye la aplicación informática LIDER. El método de cálculo utilizado es el propuesto en el apéndice E “Cálculo de los parámetros característicos de la demanda” del documento básico DB HE. Seguimos el procedimiento de cálculo indicado en dicho apéndice para cada parámetro. En la sección, 4.3conformidad.Demanda energética podemos observar los resultados obtenidos de este cálculo para cada componente de la envolvente térmica del edificio. -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 23 4.3 CONFORMIDAD. DEMANDA ENERGETICA Según la clasificación climática correspondiente a la zona geográfica de nuestro proyecto, Panticosa, la cual corresponde la: ZONA E1 obtenemos los siguientes valores límite según la exigencia básica DB HE 1, correspondiente al código técnico de la edificación: Valores Límite Valores Límite medios Tipo U Tipo U Muros de fachada 0,74 Muros de fachada 0,57 Muros en contacto con el terreno 0,74 Muros en contacto con el terreno 0,57 Particiones ints en contacto con espacios no habitables 0,74 Suelos 0,48 Suelos 0,62 Cubiertas 0,35 Cubiertas 0,46 Vidrios de Huecos y lucernarios 3,1 Vidrios de Huecos y lucernarios 3,1 Marcos de Huecos y lucernarios 3,1 Marcos de Huecos y lucernarios 3,1 Factor Solar lucernarios 0,36 Medianerías 1 Particiones interiores 1,2 Tabla 4.3a Las transmitancias para todos los cerramientos que componen la envolvente térmica del edificio han de ser inferiores a los valores límites. Las siguientes tablas justifican la conformidad de la demanda energética del edificio en este sentido. Procedimiento según la exigencia básica HE1 del CTE. En el anexo 10.2 "cálculo parámetros característicos" se adjuntan las cuatro fichas justificativas, la de parámetros característicos por cerramiento, la de parámetros característicos medios por zona de alta y baja carga térmica, que reflejan la conformidad de los cerramientos según la exigencia básica HE1 del CTE. -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 24 De dichas tablas de verificación se observa que los valores característicos exigidos a la envolvente térmica del edificio son mucho menores que los exigidos por el reglamento, con lo que el edificio cumple con la normativa y no solo eso, sino que se percibe el esfuerzo por crear un espacio de alta calidad y que cumpla con las más duras exigencias en cuanto a eficiencia energética, recordemos uno de los objetivos prioritarios del proyecto. 4.4 CONFORMIDAD. CONDENSACIONES Procedemos ahora con la comprobación de condensaciones según el apartado 3.2.3 del documento básico HE1. Ya que no prevemos una alta producción de vapor de agua en las zonas no habitables, la comprobación de condensaciones en particiones interiores que linden con espacios no habitables, la comprobación de condensaciones queda exenta. Por otro lado la comprobación de condensaciones en cerramientos en contacto con el terreno no es necesaria. Por este mismo hecho consideramos una clase de higrométrica de valor 3. En resumen, únicamente deberemos hacer la comprobación de condensaciones a los Muros en contacto con el aire exterior, puentes térmicos de estos, cubiertas, y puentes térmicos asociados a cubiertas. Deberemos hacer una doble comprobación referente a la limitación de condensaciones, condensaciones superficiales y condensaciones intersticiales. Condensaciones superficiales El cumplimiento de los valores de transmitancia límite para los cerramientos sujetos a comprobación, ya implica el cumplimiento de la comprobación de condensaciones superficiales. De cualquier manera, por ser rigurosos realizaremos la comprobación igualmente. La comprobación de condensaciones superficiales se basa en la comparación del valor del factor de temperatura de la superficie interior mínimo, con el valor del factor de temperatura superficial correspondiente a cada cerramiento sujeto a comprobación. Si este es mayor al factor de temperatura de la superficie interior mínimo, obtenemos un resultado positivo. Cálculamos los valores correspondientes al factor de temperatura según el apéndice G “condensaciones” del documento básico HE1. El detalle de cálculo queda reflejado en el capitulo 12 “anejo de cálculos”. -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 31 5.1.2 RESÚMEN REFRIGERACIÓN Se presentan aquí diferentes tablas resumen con los resultados del cálculo estimativo referente al régimen de verano. Resultados totales Qtot [W] Alta Carga Térmica 45509 Baja Carga Térmica 34208 + propia instalación 4783 + Factor seguridad 3189 4% - Recuperador E -993 TOTAL 86695 Qsens [W] Qlat [W] Qtot[W] Zona Ventilacion 8617 8676 17293 Ocupacion 10073 6355 16428 Iluminacion 11432 0 11432 Maquinas … 10153 878 11031 Muros… -1400 24934 23533 Instalacion 4783 FS 3189 TOTAL 87688 Resúmen estimacion cargas clasificada por tipos de carga. Refrigeración RATIO TOTAL REFRIGERACIÓN EDIFICIO: 45 W/M^2 Nota: El cálculo correspondiente al campo "Recuperador E" que representa el ahorro energético derivado del empleo de recuperadores de calor utilizados se detalla en el capítulo 9"Medidas ahorro energía" del presente documento. -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 32 Estimación cargas térmicas de refrigeración Cargas refrigeración Ventilacion 20% Ocupacion 19% Iluminacion 14% Maquinas … 13% Muros… 28% Instalacion 6% Ventilacion Ocupacion Iluminacion Maquinas … Muros… Instalacion -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 33 5.2 CALEFACCIÓN 5.2.1 RESÚMEN CALEFACCIÓN POR ZONAS Adjuntamos aquí el resumen del cálculo de ganancias térmicas en la zona de alta y baja carga térmica para el régimen de verano (refrigeración).Se agrupan por zonas y espacios, así como tipos de ganancia. Notar que debido a las diferencias de uso y ocupación en los que componen la zona de alta, calcularemos dichas cargas por espacio y luego las sumaremos para calcular la carga total.No así ocurre en la zona de baja carga térmica ya que el uso y características de esta es homogéneo, pudiendo agrupar todo el espacio en una sola zona. Este procedimiento es de aplicación para todas las cargas térmicas excepto a las debidas a cerramientos, ya que se realiza el cálculo para el global de la zona: ZONA ESPACIO CONCEPTO CARGA VALOR [W] RATIO ZONA [W/M^2] ALTA CARGA TERMICA bar-rest… Cerramientos -509 65 Ventilacion -6433 sala estar Cerramientos -509 39 Ventilacion -1537 Cocinalav… Cerramientos -509 34 Ventilacion -693 Servicios … Cerramientos -509 27 Ventilacion -1090 Pasillos… Cerramientos -509 12 Ventilacion 495 Admin… Cerramientos -509 16 Ventilacion -307 BAJA CARGA TERMICA Habitacione s Cerramientos -27194 -28 Ventilacion -21031 -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 34 5.2.2 RESÚMEN CALEFACCIÓN Se presentan aquí diferentes tablas resumen con los resultados del cálculo estimativo referente al régimen de invierno. Resultados totales Alta Carga Térmica -12619 Baja Carga Térmica -48225 + Factor seguridad -4868 4% - Recuperador E +10037 TOTAL -55675 Potencia total Qsens Ventilación -30596 Muros -30248 FS -4868 -65712 Resúmen estimacion cargas clasificada por tipos de carga. Calefacción RATIO TOTAL REFRIGERACIÓN EDIFICIO: 29 W/M^2 Nota: El cálculo correspondiente al campo "Recuperador E" que representa el ahorro energético derivado del empleo de recuperadores de calor utilizados se detalla en el capítulo 9"Medidas ahorro energía" del presente documento. -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 35 Estimación cargas térmicas de calefacción 5.3 RESÚMEN CARGAS TÉRMICAS Estos resultados del cálculo nos sirven como dato de diseño para el dimensionado del presente proyecto. A la vista de los resultados obtenemos dos conclusiones. La primera de ella es, como preveíamos del apartado uno, la demanda térmica del edificio es menor de lo esperado para u edificio de sus características. Esto es debido a que el edificio presenta unos valores característicos medios muy inferiores al límite permitido, lo que repercute al final en una menor carga térmica a suplir por parte de la instalacion de climatización. La segunda conclusión que obtenemos es que tenemos en el mismo edificio dos zonas bien diferenciadas, como son la zona de alta y baja térmica. Es por ello que el dato de ratio [W/m^2] refiriéndose al total del edificio carece de significado. -48% -42% -5% -5% Cargas Calefaccion Ventilac ion Muros -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 36 Potencia necesaria por zonas 23% 77% Alta Carga Termica Baja Carga Térmica -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 37 6. SISTEMA DE CLIMATIZACIÓN 6.1 CIRCUITO PRIMARIO. SISTEMA DE PRODUCCIÓN En cuanto al sistema de producción elegido se ha llevado a cabo el estudio y comparación de dos opciones diferentes de instalación, por un lado una opción de producción de alta calidad y por otro un sistema de amplio uso para el tipo de edificio que nos ocupa. 6.1.1 ESTUDIO DE ALTERNATIVAS Surgen diferentes opciones al plantearse el problema de la producción en nuestro proyecto. Se plantean varias alternativas con objeto de evaluar la mejor de estas, siempre atendiendo los criterios generales del proyecto, que son eficiencia energética, confort y seguridad para las personas y cumplimiento con la legislación vigente, además de ser respetuosos con el medio ambiente. De la gran cantidad de opciones posibles de producción disponibles, descartamos de entrada las producciones de calor basadas en energías renovables, ya que debido a la situación geógrafica del edificio esperamos pocas horas de sol a lo largo del año para poder utilizar un sistema solar, y el uso de otras energías renovables no tienen cabida debido al nivel energético exigido. Los sistemas de cogeneración y trigeneración quedan descartados en principio debido a que son apropiados para aplicaciones que exigen niveles mucho mayores de demanda energética, para así justificar la inversión y amortización del sistema. Es por ello que los sistemas más apropiados para la producción de calor será el uso de calderas o de bomba de calor. En cuanto a los sistemas de producción de frío, descartamos los ciclos de Absorción por estar destinados a aplicaciones de mayor nivel energético exigido, siendo los más apropiados los ciclos de compresión. Dicho esto, se plantean dos posibles soluciones a este problema. La solución "A" basada en la utilización de enfriadora y caldera, y la opción "B" basada en la producción a base de bomba de calor( se detalla a continuación un análisis más fino del tipo específico de equipo a utilizar dentro de estas opciones). Ambos sistemas son de gran aplicación para el tipo de aplicación a la que va a ser dedicado el edificio, y muy utilizados en aplicaciones de producción centralizadas como es el caso. Se presenta ahora el estudio de alternativas entre las opciones que se comentan, deduciendo de este el sistema de producción más adecuado para el proyecto que nos ocupa. Se analiza el sistema de bomba de calor realizando un análisis del tipo de bomba de calor idóneo según nuestro caso en un primer lugar, puesto que tiene a priori varias ventajas que lo hacen interesante para su estudio. Estas son, toda la producción en un solo equipo, bajas emisiones de Co2 al medio ambiente, y se trata de un sistema ampliamente utilizado en edificios con la misma aplicación que el que nos ocupa. Según la norma UNE 100 000:1995, una bomba de calor se define como una máquina térmica que permite transferir energía en forma de calor de un foco a baja temperatura y cederla a otro foco a mayor temperatura. Se suele denominar bomba de calor siempre que durante una época del año la magnitud objeto es el calor cedido al foco caliente. De todas las posibilidades de -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 38 bomba de calor a elegir en el mercado, seleccionamos una bomba de calor tipo aire/agua. Se opta esta configuración debido a que no disponemos de agua de pozo, con lo que el foco frío ha de ser el aire ambiente. Por otro lado, por el sistema de distribución elegido para nuestro sistema, el medio que constituye el foco caliente es agua. Esta configuración no es la más favorecedora para las condiciones de operación de la bomba de calor ya que esta correspondería a la máquina que tenga temperaturas de foco frío y caliente más próximas. Por lo tanto como foco frío interesaría la opción de mayor temperatura, agua ( que no es posible ya que no disponemos de ella) y como foco caliente la opción de menor temperatura, aire ( por las circunstancias del sistema elegido, esta ha de ser agua).Pese a esto, esta opción puede ser interesante ya que permite acumular agua caliente, intentando evitar las horas de funcionamiento con menor temperatura exterior y/o las horas punta de tarifa eléctrica. Sobre los focos elegidos, El aire ambiente tiene un rango de temperaturas de -10/15ºC, con lo que entran dentro del rango de condiciones exteriores de proyecto y presenta dos problemas graves como son la gran variabilidad de las temperaturas del aire durante el día, lo que puede hacer variar considerablemente las condiciones de operación del equipo, y por otro, cuando las temperaturas exteriores son menores a 6 grados centígrados, se presenta el problema de realizar ciclos de desescarche del equipo, viéndose el rendimiento de este afectado negativamente, así como un aumento del consumo que ronda el 10%.Según veremos más adelante, debido a las severas condiciones climatológicas de la localidad hay grandes periodos de tiempo en régimen de calefacción con temperaturas exteriores que son inferiores a seis grados, siendo esto un handicap de aplicación para nuestro caso. Una vez realizada una vista cualitativa del equipo, procedemos a analizar las magnitudes objetivo fundamentales de este, para poder compararlas con nuestro otro sistema preseleccionado. Estas magnitudes nos reflejaran el consumo de energía del mismo y el aprovechamiento de la energía primaria del mismo, que son la base de nuestro estudio. No obstante también se mencionan otras magnitudes como son el ruido del equipo, la facilidad de mantenimiento y el precio inicial y de operación del sistema. El sistema de selección del equipo se basa en elegir un equipo que satisfaga las necesidades de refrigeración del edificio, y analizar la potencia calorífica suministrará en las condiciones de proyecto en el régimen de calefacción. Para ello se define la temperatura de corte como la temperatura correspondiente a la intersección entre la línea que representa la demanda del edificio y la línea que representa la potencia de calefacción suministrada por la bomba de calor sin resistencias de apoyo. Para temperaturas inferiores a la temperatura de corte es necesario un aporte suplementario de energía en forma de calor ( zona rayada). Generalmente este aporte de energía se realiza con resistencias eléxtricas ( resistencias de apoyo). Tras este análisis se calculan los valores de COP instantáneo más desfavorable, COP medio estacional del periodo y se realiza una comparación del aprovechamiento de la energía y del consumo de energía entre nuestras dos opciones. Por último se realiza una comparativa de otros parámetros de influencia. Resulta evidente que tanto el consumo, como el aporte de la bomba de calor son funciones de las condiciones exteriores de proyecto, y por tanto deben ser evaluadas a las mismas condiciones ambientales. El esquema de trabajo es el siguiente, se estima un año tipo de la localidad mediante el programa TRNSYS. Se estima la demanda media mensual del edificio según estos datos climatológicos según los criterios señalados en el capítulo 5 de la presente -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 39 memoria, para las diferentes condiciones exteriores. Por último se estima el consumo hora a hora de la bomba de calor.Se elige la bomba de calor de tal manera que trabaje una fracción de la hora de forma que se igualen las necesidades y los aportes. La estimación de las demandas del edificio para las diferentes condiciones climáticas se realizan de acuerdo al capítulo 5 de la presente memoria. La potencia térmica y el COP de la bomba de calor pueden calcularse mediante modelos de regresión lineales función de la temperatura húmeda exterior ( Viti, 1999), estableciéndose dos curvas diferentes en funcion de ser esta temperatura superior o no a 6ºC. Estas expresiones son: Qcal(The>=6)=a*The+b COP(The>=6)=c*The+d Qcal(The<6)=a'*The+b' COP(The<6)=c'*The+d' donde: Qcal: Potencia calorífica integrada The: Temperatura húmeda exterior. Se entiende por potencia calorífica integrada aquella que suministra la máquina teniendo en cuenta los periodos de desescarche. Los datos de catálogo para caracterizar los equipos y coeficientes han sido proporcionados por el fabricante del equipo, para una bomba de calor en régimen de calefacción en los niveles de capacidad seleccionados. Las condiciones climáticas del año tipo han sido generadas por el programa TRNSYS mediante la subrutina TYPE 54 ( Weather Data Generator) a partir de los valores medios mensuales de tres magnitudes: temperatura seca, humedad específica y radiación sobre superficie horizontal. Como puede comprobarse, el nivel de coincidencia entre los grados-día generados por el programa TRNSYS y los proporcionados por la norma UNE son bastante elevados, cifrándose la diferencia en un 5% aproximadamente. EN FEB MARZ ABR MAY JUN JUL AGO SEPT OCT NOV DIC I [ MJ/m2 dia] 5,1 7,9 12,4 16 18,7 21,5 23 20,7 16,7 10,1 6,5 4,5 W[kg/Kg aire seco 10^4 40 41 45 47 57 72 81 82 76 63 50 42 Tse[ ºC] 2,5 3,8 7,1 9,2 12,2 16,5 19 18,8 16,2 11,3 6,5 3,4 tabla 6.1 Estimación año tipo climatológica Panticosa -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 40 Se presenta ahora el estudio de cargas térmicas para esta estimación, según las directrices del capítulo 5.2 calefacción. REGIMEN CALEFACCION ESTIMACION DEMANDA MEDIA MENSUAL CERRAMIENTOS ALTA CARGA w 2124 1975 1596 1355 1010 517 230 253 551 1114 1665 2021 BAJA CARGA w 20648 19197 15514 13170 9822 5022 2232 2455 5357 10826 16183 19643 VENTILACION ALTA CARGA w 12472 11596 9371 7955 5933 3034 1348 1483 3236 6540 9776 11866 BAJA CARGA w 9751 9066 7327 6220 4638 2372 1054 1160 2530 5113 7643 9277 PROPIA INSTALACION w 2700 2510 2028 1722 1284 657 292 321 700 1416 2116 2568 FACTOR SEGURIDAD w 900 837 676 574 428 219 97 107 233 472 705 856 TOTAL DEMANDA MEDIA/MES W w 48595 45181 36512 30996 23116 11821 5254 5779 12609 25480 38088 46231 tabla 6.2 Estimación demanda calefacción tipo climatológica Panticosa Los campos señalados en amarillo representan las demandas medias correspondientes al régimen de calefacción anuales. Se procede ahora a la selección de la bomba de calor más adecuada para nuestro caso, basandonos primeramente en la demanda frigorífica máxima necesaria en el edificio. Para una potencia frigorífica necesaria de 87Kw, seleccionamos un equipo de bomba de calor carrier con una capacidad frigorifica de 87 Kw. El modelo es el 30RH 080 (Tagua=7ºC, Tcondensador=40ºC). Tse[ºC] Cap integrada[Kw] Pot consumida unidad[Kw] COP EXTRAPOLACION DATOS -5,0 41,2 27,5 1,50 COEFICIENTESCAPACIDAD a 1,316 a' 0,831 0,0 51,6 28,3 1,82 b 31,967 b' 30,3 7,0 78,0 30,6 2,55 COEFICIENTES COP c 0,0317 c' 0,0248 10,0 84,0 30,9 2,72 d 2,72 d' 2,496 Según los datos aportados por el fabricante extrapolamos los datos para calcular las magnitudes fundamentales de nuestro equipo en las condiciones anuales medias de nuestra localidad- Tse [ºC] 2,5 3,8 7,1 9,2 12,2 16,5 19 18,8 16,2 11,3 6,5 3,4 CAPACIDAD CALORIFICA INTEGRADA Kw 32,38 33,46 41,31 44,07 48,02 53,68 56,97 56,71 53,29 46,84 40,52 33,13 COP 2,56 2,59 2,95 3,01 3,11 3,24 3,32 3,32 3,23 3,08 2,93 2,58 -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 47 -Enfriadora En la selección del equipo se han tenido en cuenta los siguientes factores: la capacidad de refrigeración en el evaporador es reducida, en torno a las 85,9 KW, las temperaturas exteriores en el edificio esperadas son bajas, una necesidad de un control preciso del equipo, así como la exigencia de los elementos de seguridad necesarios para el uso seguro del mismo tanto para las personas como para el medio ambiente, un fácil manejo para los operarios de mantenimiento, la flexibilidad del equipo para adaptarse a estados de carga parcial del edificio, la caída de presión en las tuberías, la inexistencia de fuentes de agua cercanas al edificio, como agua de pozo y la inexistencia de red de gas natural. Dada la capacidad requerida, que consideramos baja frente a otras aplicaciones pesadas, se opta por elegir una máquina enfriadora alternativa, puesto que se comporta de manera excelente en este rango de capacidad, dejando otros tipos de enfriadora como máquinas centrífugas o de absorción para aplicaciones con capacidades mayores. Se opta por una máquina hermética, es decir un modulo que incorpora todos los elementos necesarios para su funcionamiento, lo que simplifica la instalación reduciéndola a operaciones directas como la conexión de la alimentación eléctrica y de las tuberías de alimentación y retorno de agua enfriada. Además en esta opción no se dan problemas de montaje entre elementos interiores, los compresores no dan lugar a problemas de montaje del motor, alineación del acoplamiento, ni tampoco de lubricación del motor y fugas de refrigerante en el prensaestopas. Por otro lado tiene superficies desmontables de manera que se puedan realizar las operaciones de mantenimiento y reparaciones in situ. El tipo de compresor que lleva instalado el equipo es de tipo Scroll, que se caracterizan por un bajo nivel sonoro y gran fiabilidad. La potencia del motor está adaptada a la que necesita el compresor con un determinado refrigerante por lo que el motor no se sobrecarga cuando la unidad trabaja en las dentro de los límites de funcionamiento. El motor se refrigera mediante gas de aspiración. Además el uso de dos compresores por circuito permite una reducción de la corriente de arranque y de la potencia absorbida total. En cuanto a la unidad de condensación, se trata de un condensador enfriado por aire. Fundamentalmente basamos esta decisión al no disponer de agua de pozo y el uso de torres de refrigeración está descartado dado el tamaño de la aplicación y las bajas temperaturas exteriores al tratarse de un edificio ubicado en alta montaña. Por otro lado otros factores importantes apoyan esta decisión: Según Carrier, el uso de este tipo de sistema de condensación está recomendado en sistemas cuyo servicio es infrecuente o incompleto, ya que los costes de entretenimiento son menores. Análogamente, con muchas horas de funcionamiento y cargas ligeras es preferible también este sistema ya que los costes de funcionamiento son mucho menores que con otros sistemas condensados por agua. Estos dos perfiles encajan con el uso de nuestro edificio. Por último se tiene en cuenta el posible funcionamiento del equipo con temperaturas bajas exteriores, ya que en tal caso, el equipo no presentaría problemas de congelación del agua. El refrigerante empleado es el HFC-407C, que no perjudica la capa de ozono y sustituye al R-22 en aplicaciones de acondicionamiento de aire de capacidad pequeña y media como es la que nos ocupa. Según datos del fabricante del equipo, este ofrece la misma fiabilidad y un rendimiento -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 48 ligeramente superior al del R-22, para este rango de aplicación. Se busca un equipo que se adapte a los diferentes estados de carga intermedio, para lo cual es imprescindible un efectivo sistema de control de la capacidad en el compresor. Se opta por el uso de compresores múltiples. Este método de control nos aporta las siguientes ventajas: se equipa la máquina con un motor de una sola velocidad que funcione continuamente con su mejor rendimiento. Se puede disponer de un equipo de reserva que permite el funcionamiento con carga parcial en caso de avería y por último es de destacar que los compresores se pueden arrancar sucesivamente para limitar la sobrecarga de la corriente de arranque.. La unidad lleva incorporada un sistema de control numérico que vigila constantemente todos los parámetros de la máquina y dispositivos de seguridad y gestiona con precisión el funcionamiento de los compresores y ventiladores para conseguir una eficiencia energética óptima. También controla el funcionamiento de la bomba de agua. Además El sistema optimiza permanentemente los tiempos de funcionamiento del compresor de acuerdo con las características de la aplicación (inercia del circuito de agua) e impide un número de ciclos excesivo. Tras esto se elige un equipo acorde con estas características. El equipo elegido tiene estas especificaciones: MARCA: Carrier MODELO: 30RA-90 B CAPACIDAD FRIGORIFICA NETA [KW]: 89 POTENCIA ABSORBIDA COMPRESOR [KW]: 31.6 POTENCIA ABSORBIDA UNIDAD [KW]: 34 T salida agua [ºC]:7ºC CAPACIDAD MINIMA [%]: 25 Eficiencia energética estacional [Kw/Kw]: 3.86 Potencia de sonido, [dB(A) 10-12 W]: 89 -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 49 -Climatizadores Desde el sistema de producción se conduce el fluido caloportador, agua, hasta los climatizadores, donde se produce el intercambio térmico con el aire de climatización. Los climatizadores elegidos son de tipo estándar, marca TROX serie TKM-50 o similar, especialmente seleccionados para instalación apoyados en suelo mediante antivibratorios para amortiguar el sonido. Estos, están constituidos por un bastidor autoportante de chapa de acero galvanizado pintado, con esquinas de aluminio inyectado y junta de estanqueidad perimetral integrada. Paneles de cierre tipo sandwich con chapa interior galvanizada de 0,5mm de espesor y aislamiento intermedio de lana mineral de 25mm.Estos paneles están fijados al bastidor con tornillos, de modo que quedan enrasados con el mismo, tanto interior como exteriormente, obteniendose así superficies lisas que permiten una fácil limpieza de los equipos. Las Puertas son de la misma ejecución que los paneles, dotadas de bisagras y manetas de apertura rápida. Poseen Sección de acceso al mismo, es decir, una sección vacía dotada de puerta cuya finalidad es la de permitir el acceso al interior del climatizador para poder realizar trabajos de mantenimiento y limpieza de los componentes del climatizador. Estos climatizadores se caracterizan por un bajo nivel sonoro ya que la entrada de aire se realiza a través de un silenciador con el fín de atenuar el reudi oque se emite al ambiente, para ello posee unas celdillas tipo MKA-100, formada por un marco de chapa de acero galvanizado y lana mineral en su interior hasta velocidades de 20 m/s y con una impregnación que la hace resistente a la humedad, correspondiente a la clase A2 de material según DIN102 ( incombustible) Poseen dos ventiladores centrífugos de doble oído con motor monofásico incorporado por unidad. La elección de los mismos se basa en función de la pérdida de carga calculada en el "anejo de cálculos" de cada red de conductos, para el ramal más desfavorable incluido el elemento terminal del mismo. Los ventiladores están aislados de la carcasa del climatizador mediante antivibratorios. Las bocas de los ventiladores se unen a la pared por medio de una junta flexible, con el fín de evitar la transmisión de las vibraciones de los mismos al resto del equipo. Estos se regulan mediante variadores de frecuencia electrónicos. También incluyen dos baterías, una de frío y otra de calor, que realmente se tratan de intercambiadores de calor agua-aire, construidas con marco de acero galvanizado, tubos de cobre y aletas de aluminio con un diseño adecuado para aumentar la turbulencia del aire al pasar por las mismas y por tanto se consigue un coeficiente de intercambio térmico óptimo. La batería de frío se monta sobre una bandeja de recogida de condensados fabricada en acero inoxidable AISI 304. El desagüe de la misma estará conducido convenientemente a la evacuación de pluviales cercana, con su correspondiente sifón, con tubo circular construido en material de PVC rígido. En el lado de inspección disponen de una pared independiente, fijado al bastidor mediante tornillos para, en caso necesario, permitir su extracción sin que se vea afectada ninguna otra sección del climatizador. Incorporan células de filtro plano modelo F702 con marco metálico, clase G3 según UNE EN 779. Se trata de filtros desechables con marco de cartón sobre carriles de chapa de acero galvanizado. Presentan unas propidedades de rsistencia mecánica 2A, estanqueidad de la carcasa de tipo B, transmisión térmica T3 y puente térmico TB3. -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 50 Debido a la obligatoriedad impuesta por el R.I.T.E de incorporar un sistema de recuperación de parte del calor del aire de extracción a partir de caudales de aire de 1800m^3/h. Con este objeto se decide por incorporar un módulo recuperador de energía en el propio climatizador, consistente en un recuperador entálpico rotativo. Este tipo de recuperador funciona por transmisión aire-aire.Cabe decir que con este tipo de recuperador, podemos transferir tanto calor latente como sensible. Dicho módulo nos permite generar un importante ahorro energético puesto que nos permite transferir parte del calor del aire interior saliente ( aire de extracción) al aire fresco procedente del exterior. Recuperamos así parte de la energía calorífica inherente al flujo de aire saliente, que perderíamos en su totalidad de no existir este modulo de recuperación. EL principio de funcionamiento de estos recuperadores se efectua por termoacumulación a través de una masa de aluminio. Tiene de elevadas eficiencias, concretamente de una eficiencia de intercambio del 70%. El detalle de cálculo del ahorro energético conseguidos se muestra en el capítulo 9 "medidas ahorro energía" del presente documento. El módulo de recuperación de energía presenta las siguientes características: Tipo rotacional eficiencia media: 70% pérdida carga: 140 Pa Rotor Aluminio Adicionalmente cada climatizador incluye una batería de free-cooling que permite el enfriamiento gratuito por aire exterior. Este sistema se usa básicamente para cubrir las cargas internas en refrigeración del edificio. La batería de free-cooling compara las condiciones de Temperatura o Entalpía del aire exterior e interior, escogiendo el más favorable para introducirlo en el local. Es especialmente interesante en épocas intermedias y horas externas del día, y cuando existe alta carga interna de equipos u ocupación presentando interesantes ahorros energéticos. La sección está provista de tres compuertas de regulación modelo JZ-B ( lamas en oposición), una para la expulsión del aire de retorno situada en laparte superior o en un lateral, otra frontal para la recirculación del aire y una tercera para la aspiración del aire exterior, situada en la parte superior o en un lateral. Se prevén dos climatizadores que servirán para realizar el tratamiento del aire que va a abastecerse a cada una de las zonas de carga térmica del edificio, respectivamente. Se consideran como datos de diseño el caudal de aire primario en cada zona, la potencia térmica necesaria en ambas zonas a tratar por las baterías y la pérdida de carga en el circuito más desfavorable de la zona para la selección del ventilador. Se selecciona según esto los siguientes equipos: -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 51 CLIMATIZADOR 01. BAJA CARGA TÉRMICA. MARCA: TROX MODELO: TKM-50 tamaño 8 POTENCIA: 9,2 Kw CAUDAL AIRE: 18.818,1 m^3/h Tagua batería frío: 7/12 ºC Tagua batería calor: 50/45ºC CAUDAL AGUA batería frio: 15,6 m^3/h CAUDAL AGUA batería calor: 9,2 m^3/h CLASE FILTRO: F702 G3 PÉRDIDA CARGA FILTRO: 150 pa PRESION ESTÁTICA VENTILADOR: 800 pa VELOCIDAD GIRO VENTILADOR: 849 r.p.m POTENCIA ABSORBIDA VENTILADOR: 7,2 Kw POTENCIA CONSUMIDA MOTOR: 9,2 Kw NIVEL SONORO: 89dB -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 52 CLIMATIZADOR 02. ALTA CARGA TÉRMICA. MARCA: TROX MODELO: TKM-50 tamaño 3 POTENCIA: 3 Kw CAUDAL AIRE 3.864 m^3/h Tagua batería frío: 7/12 ºC Tagua batería calor: 50/45ºC CAUDAL AGUA batería frio: 12,4 m^3/h CAUDAL AGUA batería calor: 10,45 m^3/h CLASE FILTRO: F702 G3 PÉRDIDA CARGA FILTRO: 150 pa PRESION ESTÁTICA VENTILADOR: 750 pa VELOCIDAD GIRO VENTILADOR: 1415 r.p.m POTENCIA ABSORBIDA VENTILADOR: 2,02 Kw POTENCIA CONSUMIDA MOTOR: 3 Kw NIVEL SONORO: 88 dB -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 53 6.2 CIRCUITO SECUNDARIO. SISTEMA DE DISTRIBUCIÓN Debido a la existencia de dos zonas bien diferenciadas en cuanto a uso y ocupación dentro del edificio, con objeto de realizar una adaptación óptima se elaboran dos sistemas de acondicionamiento de aire diferentes, uno para cada zona de carga térmica. Las consideraciones realizadas en el diseño de ambos sistemas son el confort, la salubridad y la seguridad de los ocupantes del local, la eficiencia energética del sistema y por último los costes de inversión, operación y los de mantenimientos derivados. Se pretende con esto que el sistema elegido para cada zona proporcione un ambiente de temperatura, humedad, movimiento de aire, limpieza, ventilación y condiciones acústicas correctas. 6.2.1. SISTEMA BAJA CARGA TÉRMICA 6.2.1.1 ESTUDIO DE ALTERNATIVAS Esta zona comprende el espacio del edificio dedicado a la zona de habitaciones y sus espacios comunes. Consideramos que esta zona tiene un uso común para todos sus ocupantes, que es la función residencial. El espacio cuenta con muchas zonas exteriores y funciona durante las 24 horas del día. Para esta zona consideramos fundamental lograr una distribución silenciosa del aire, y amplios requisitos de ventilación. Todos los sistemas deberán estar acústicamente aislados. Por otro lado se hace necesario encontrar un sistema altamente flexible, independiente para cada local, y que su funcionamiento particular no afecte al sistema global. También consideramos fundamental la necesidad de un control individual en las condiciones del ambiente para cada local. De todos los sistemas de acondicionamiento de aire posibles, los sistemas que se adaptan perfectamente con estos criterios son los sistemas aire-agua. Dentro de estos sistemas tenemos dos principales, el sistema de unidades de inducción y el sistema a base de ventilador-serpentín con aire primario pre-tratado. El comportamiento de este sistema global es comparable al del sistema de inducción con conversión o conmutación de ciclos de funcionamiento. Ambos sistemas son adecuados para edificios de varios pisos, y muchas habitaciones, como es el caso de la zona. El sistema de ventilador-serpentín está recomendado cuando las propiedades técnicas del sistema son más importantes que el coste inicial o de adquisición ( "manual de aire acondicionado, Carrier"). Estos sistemas requieren menos espacio de instalación, ya que el uso de agua para promover la mayor parte de las necesidades de refrigeración reduce el caudal de aire distribuido en cada espacio, en comparación con el caudal de aire distribuido en sistemas todo aire. Por otro lado la circulación de aire en las habitaciones será constante, ya sea por la elevada inducción de las habitaciones en el caso del sistema de inducción, o por el sistema de ventilación-extracción diseñado en el caso del uso de ventilo-serpentines. Además puede ser distribuido menor caudal -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 54 de aire primario a alta velocidad sin aumentar la potencia, con respecto a otros sistemas que utilizan mucho más aire con una red convencional de conductos de distribución. Se eliminan las corrientes descendientes en invierno. Para el segundo sistema, se colocan difusores líneales a lo largo de los cerramientos exteriores de la zona que suministren el aire primario pre-tratado, con la consiguiente eliminación de las corrientes descendentes del aire de las ventanas en invierno.De esta manera introducimos el aire necesario de ventilación, pretratado y cumplimos una doble función. Ambas soluciones cumplen técnicamente esto, pero la más aconsejable en cuanto a mejor distribución del aire interior corresponde a la del sistema de ventilo-serpentines. Cabe decir que se comporta mejor en estos casos para regiones de bajas temperaturas exteriores de diseño de proyecto en invierno. Ambos sistemas tienen control individual de temperatura de las habitaciones, ya que cada habitación constituye un modulo. El sistema de ventilo-serpentines presenta un control idóneo para el control de temperatura de las habitaciones a causa de que cada unidad tiene un serpentín incorporado de calefacción y refrigeración proyectado para agua fría y caliente. Por otro lado, el sistema de cuatro tubos para distribución del agua presenta costes de operación menores, reduce al máximo los problemas hidráulicos de serpentín partido y permite una mejor respuesta y más rápida a los ajustes del termostato. Por otro lado no presenta las dificultades operativas del cambio invierno-verano del sistema de inductores. Podemos decir en general que el sistema de ventilo-serpentines, genera mejores propiedades técnicas y una mejor distribución interior del aire en la zona a climatar. Por otro lado presenta un mejor y más eficaz control individual de la temperatura. Es un sistema cuya inversión inicial es menor con respecto al sistema de inducción. Pese a esto, el sistema de ventilo-serpentines presenta ciertas desventajas con respecto al sistema de inducción que hay que estudiar. El sistema de inducción presenta un funcionamiento silencioso, ya que todos los ventiladores y otros componentes rotativos están situados a distancia de la zona acondicionada. Ciertamente la unidad ventilo-convector presenta mayor nivel sonoro ya que en su interior contiene un ventilador, y obviamente el uso de estas unidades implica un mayor ruido en la zona a acondicionar. Esto puede constituir un grave problema dependiendo de los niveles sonoros que alcancen las unidades en su funcionamiento. Realizando un estudio de las unidades a emplear, se tienen que para las condiciones más desfavorables de diseño, las unidades no sobrepasan los valores límite sonoros para una habitación, con lo que el nivel sonoro de los ventilo-convectores no supone un problema para este proyecto particular. Estos niveles vienen dados según la tabla 24 “niveles sonoros permitidos de presión acústica ponderados. A” de las normas UNE-EN 13779. A continuación se presenta la tabla justificativa que apoya dicho hecho. PLANTA HABITACIÓN niv Sonoro Max [dB] niv sonoro Fancoil máx [dB] sótano -1 A 30 a 40 35 sótano -1 B 30 a 40 35 sótano -1 C 30 a 40 35 sótano -1 D 30 a 40 35 -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 55 sótano -1 E 30 a 40 35 sótano -1 Zona común 35 a 45 35 baja A 30 a 40 35 baja B 30 a 40 35 baja C 30 a 40 35 baja D 30 a 40 35 baja E 30 a 40 35 baja F 30 a 40 35 baja Zona común 35 a 45 35 primera A 30 a 40 35 primera B 30 a 40 35 primera C 30 a 40 35 primera D 30 a 40 35 primera E 30 a 40 35 primera F 30 a 40 35 primera Zona común 35 a 45 35 segunda A 30 a 40 35 segunda B 30 a 40 35 segunda C 30 a 40 35 segunda D 30 a 40 35 segunda E 30 a 40 35 segunda F 30 a 40 35 segunda Zona común 35 a 45 35 -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 56 tercera A 30 a 40 35 tercera B 30 a 40 35 tercera C 30 a 40 35 tercera D 30 a 40 35 tercera E 30 a 40 35 tercera F 30 a 40 35 tercera Zona común 35 a 45 35 El mismo hecho de que los inductores no contengan elementos mecánicos, ni ventiladores ni motores, este sistema no presenta mantenimiento en las habitaciones. La mayoría de estas habitaciones queda centralizada. Por contra el sistema de ventilo-convectores si requiere un mínimo mantenimiento anual para estas unidades, que en la práctica supone una revisión anual y limpieza de filtros.Hecho que no es sustancial ya que se prevee personal de mantenimiento fijo en el edificio. Por último se analiza el hecho de que con el sistema de inducción, la deshumectación es centralizada, con lo que no existen condensados en las baterías. Con esto se minimizan los problemas de retención de olores y de corrosión. El sistema de ventilo-convectores si presenta condensados, pero una buena instalación de desagüe de condensados , previendo sifones y desagües desde el momento del proyecto, elimina este problema. Otro factor que limita la implantanción de inductores es la necesidad de vencer en cada unidad inductora elevadas pérdidas de carga en la impulsión de aire primario, ya que las zonas tratadas por inductor son de dimensiones considerables, requiriendo grandes caudales de aire primario. Debido a estos requerimientos , se opta por un sistema de distribución de aire de impulsión independiente del elemento agua-aire, recurriendo al sistema de ventiloconvectores y sistema de impulsión de aire independiente. De esta manera distribuimos mejor el aire primario en la zona y cada difusor asume una parte de dicha pérdida de carga y caudal primario impulsado. Una vez evaluados los dos sistemas, se opta por el sistema basado en ventilador-serpentín, puesto que presenta mejores propiedades técnicas y de distribución de aire.Asímismo, podemos asumir hidraulicamente las pérdidas de carga en cada difusor de impulsión de aire primario. Por otro lado presenta unos costes de inversión menores que el sistema de inductores. También se tiene en cuenta la facilidad de implantación del sistema, ya que el sistema de inductores no es un sistema conocido por los instaladores habituales, con lo que la inversión inicial para este sistema puede verse muy incrementado por este hecho, al contratar instaladores especializados. -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 63 Se presenta la tabla de cálculo y selección de difusores en el capítulo 11 Anejos de cálculo apartado 11.7 Difusores de este documento. 6.2.1.5.2 REJILLAS EXTRACCION Se seleccionan las rejillas en base al caudal de extracción calculado por zona según el capítulo "6.2.1.3.2 AIRE EXTRACCIÓN" y la velocidad de aire a través de la rejilla. Esta depende de la pérdida de presión estática admisible y del efecto sobre los ocupantes. Dado que por criterio de diseño se colocarán estas en los aseos, y teniendo en cuenta los efectos anteriormente descritos, se adopta una velocidad recomendada por Carrier de 3 m/s. Estas rejillas se dispondrán en pared, cercanas al suelo, para favorecer una buena inducción del aire tratado en el ambiente. Se ubicarán preferentemente en los aseos, de las zonas en las que existan estos espacios, de manera que se cree un ambiente de sobrepresión y la corriente de aire circule hasta estos espacios, siendo que todas las zonas se encuentran en sobrepresión, como ya se ha comentado. Esta disposición favorece una extracción eficaz de cada espacio tratado, así como mantiene el ambiente y el aire limpio de olores. Se selecciona una rejilla compacta, en la que el bastidor frontal y las lamas de distribución de aire así como la compuerta corredera para regulación de caudal de aire están realizados de una sóla pieza.Tiene una profundidad de montaje muy reducida lo que disminuye la formación de remolinos de aire en la compuerta corredera. El diseño compacto también proporciona gran estabilidad y una importante resistencia contra la torsión. Por otro lado su fabricación sin puntos de soldadura reduce al mínimo el riesgo de corrosión de la reja. Se permite el montaje oculto de la reja enrasada con pared o falso techo. Se presenta la tabla y cálculo de los difusores en el capítulo 10 Anejos de cálculo apartado 10.8 Rejillas de extracción. 6.2.1.7 ELEMENTOS AGUA-AIRE Cada habitación consta de su propia unidad ventilador-serpentín, con control individual de temperatura. Se seleccionan las unidades de manera que cumplan la máxima carga de calor sensible en refrigeración y la máxima carga de calefacción en la habitación. La temperatura secundaria del agua será la que provee la capacidad de calor sensible en la unidad, es decir una temperatura de entrada de agua de 7ºC en refrigeración y una temperatura de entrada de agua de 50 ºC en calefacción. Se trata de unidades con batería para doble circuito, lo que proporciona agua fría y caliente a cada fancoil durante todo el año, constituyendo cada espacio/habitación una zona independiente. Su válvula de control selecciona el agua caliente o fría según que el local necesite calefacción o refrigeración. No pudiendo mezclar corrientes frías y calientes para atemperar el ambiente, tal y como exige el RITE: En cuanto a la ubicación, las unidades se encuentran alojadas en el falso techo, situadas en el pasillo de entrada de la habitación, con objeto de reducir el coste de instalación y favorecer las operaciones de mantenimiento en zonas comunes del edificio. Las unidades respetan los niveles acústicos silenciosos para sus condiciones de máximo -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 64 funcionamiento. El control de funcionamiento se realiza actuando sobre el caudal de agua de la unidad, teniendo en cuenta que el mínimo caudal de agua que circula por la unidad seleccionada mantenga las condiciones de turbulencia del agua. El termostato de control de temperatura de las habitaciones se colocará en la pared y no en la unidad, puesto que el sistema de aire primario es independiente de la unidad. La siguiente tabla incluye los datos de selección de todas las unidades: DATOS INICIALES DATOS UNIDAD PLNT HABI C sens Frio [Kw] C calor[Kw] Ta,f[ºC] Ta,c [ºC] Q sens Frio[Kw] Q calor[Kw] P son [db] s1 A 0,81 0,69 7 50 1,30 <1,51 33,8 s1 B 0,89 0,75 7 50 1,30 <1,51 33,8 s1 C 0,71 0,6 7 50 1,30 <1,51 33,8 s1 D 0,71 0,6 7 50 1,30 <1,51 33,8 s1 E 0,83 0,71 7 50 1,30 <1,51 33,8 s1 Z.c 1,39 1,17 7 50 1,52 <1,66 32,6 b A 1,01 0,84 7 50 1,30 <1,51 33,8 b B 0,81 0,68 7 50 1,30 <1,51 33,8 b C 0,82 0,69 7 50 1,30 <1,51 33,8 b D 0,74 0,62 7 50 1,30 <1,51 33,8 b E 1,16 0,98 7 50 1,30 <1,51 33,8 b F 0,77 0,65 7 50 1,30 <1,51 33,8 b Z.c 1,04 0,87 7 50 1,30 <1,51 32,6 1 A 1,01 0,84 7 50 1,30 <1,51 33,8 1 B 0,81 0,68 7 50 1,30 <1,51 33,8 1 C 0,82 0,69 7 50 1,30 <1,51 33,8 1 D 0,74 0,62 7 50 1,30 <1,51 33,8 1 E 1,16 0,98 7 50 1,30 <1,51 33,8 1 F 0,77 0,65 7 50 1,30 <1,51 33,8 1 Z.c 1,04 0,87 7 50 1,30 <1,51 32,6 2 A 1,01 0,84 7 50 1,30 <1,51 33,8 2 B 0,81 0,68 7 50 1,30 <1,51 33,8 2 C 0,82 0,69 7 50 1,30 <1,51 33,8 2 D 0,74 0,62 7 50 1,30 <1,51 33,8 2 E 1,16 0,98 7 50 1,30 <1,51 33,8 2 F 0,77 0,65 7 50 1,30 <1,51 33,8 2 Z.c 1,04 0,87 7 50 1,30 <1,51 32,6 3 A 0,68 0,57 7 50 1,30 <1,51 33,8 -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 65 3 B 0,59 0,5 7 50 1,30 <1,51 33,8 3 C 0,61 0,51 7 50 1,30 <1,51 33,8 3 D 0,56 0,47 7 50 1,30 <1,51 33,8 3 E 0,66 0,55 7 50 1,30 <1,51 33,8 3 F 0,68 0,57 7 50 1,30 <1,51 33,8 3 Z.c 1,303 1,512 7 50 1,30 <1,51 32,6 6.2.1.8 TUBERIAS DE DISTRIBUCIÓN Se diseña un sistema hidráulico que permita conectar todos los elementos agua-aire de la zona desde el sistema de producción situado en el sótano -1. Se utiliza un sistema de cuatro tuberías, en el que existen cuatro tuberías independientes para cada circuito de impulsión y retorno, de la producción de frío y calor, respectivamente. Esto proporciona el agua tratada a las unidades ventilo-convectoras dispuestas durante todo el año, haciendo el funcionamiento de cada unidad independiente. El sistema presenta la ventaja de dar una rápida respuesta a los cambios en las necesidades de cada habitación. A parte de esto, el sistema elimina las dificultades operativas del cambio de régimen verano-invierno, ya que no hace falta por disponer de todo el año de agua fría y caliente en las baterías de las unidades de cada sala. Con ajustes en el control de cada sala/habitación ajustamos las necesidades de carga de todo el año. Esto supone un valor añadido a la instalación, que nos permite aumentar el grado de confort en la sala climatizada, y al presentar un ajuste fino y rápido minimiza las quejas por ocupantes en cuanto al sistema. El sistema está diseñado a base de tramos de distribución principales y tramos de distribución derivados que abastecen a las unidades ventilo convectoras en cada sala. Todas las tuberías principales discurren por el falso techo, en zonas comunes del edificio para favorecer las operaciones de mantenimiento y posibles reparaciones. Así se mejora la confortabilidad del edificio y se reducen las posibles molestias causadas a los ocupantes del edificio. Los tramos derivados tienen su origen en los principales, y conexionan las unidades ubicadas en cada sala. En estos tramos se instala la diversa valvulería necesaria para el buen funcionamiento de cada unidad del sistema. Se dispondrá de registros en falso techo accesibles desde la zona interior para manipulación de esta valvulería, con objeto de favorecer las operaciones de mantenimiento y ajuste. Se emplean tuberías de acero negro norma DIN 2440 con soldadura, tanto para las tuberías de los circuitos de frío, como los de calor. Para la unión de tuberías se especifica la unión soldada a tope de estas. Este material cumple los requisitos de presión interior y dilatación para la aplicación que nos ocupa según el código ASME B31.1. La soportación de las tuberías se realizará con elementos comerciales, de manera que soporte el peso muerto de la tubería, minimice la actuación de esfuerzos térmicos en esta y reduzca las vibraciones de esta. La distancia máxima entre soportes será de 4,5 metros, y se hace uso obligatorio de elementos antivibratorios en tramos rectos de más de 20 metros. -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 66 En cuanto al dimensionado de las tuberías, se realiza según el capítulo 8.1 “Método de cálculo de redes de tuberías” y se especifíca la tabla resultante del cálculo en el anexo 11.9 Circuitos de distribución de tuberías” del presente documento. 6.2.2 SISTEMA ALTA CARGA TERMICA 6.2.2.1 ESTUDIO ALTERNATIVAS El espacio clasificado como zona de alta carga térmica engloba la zona de servicios común del edificio. Esta zona engloba los espacios del edificio dedicados a bar restaurante, sala de estar, cocina, aseos, vestuarios, zona de recepción, administración, hall y las zonas comunes asociadas a estos. La zona de alta carga térmica presenta grandes diferencias entre unos espacios y otros, en cuanto a uso y carga térmica. La característica principal de esta zona, y común a toda la zona es la existencia de grandes cargas a determinadas horas del día y la noche. Es por ello que el sistema adoptado sea capaz de zonificar y tratar diferentes espacios de manera independiente, para conseguir un correcto tratamiento del aire en todas las zonas, puesto que presentarán diferentes estados de carga entre unas y otras. Se desea por ello un sistema con control individual de temperatura en cada zona, de manera que el sistema sea flexible y pueda adaptarse rápido a las nuevas necesidades de cada zona, mejorando el confort de los ocupantes. La necesidades de uso discontinuo y un elevado número de zonas a controlar, tal y como sucede en la zona de baja carga térmica no son un problema en esta, ya que como se ha comentado en general se presenta un perfil de funcionamiento del sistema continuado y con puntas de carga máximas a ciertas horas del día o noche. Se considera fundamental una buena ventilación con un control del aire extraído para neutralizar los olores de comida y tabaco de toda la zona. De esta manera garantizamos un ambiente limpio que proyecte sensación de confort y no cree molestias en la zona. En resumen, el sistema utilizado deberá ser capaz de conseguir un aire tratado según las condiciones y necesidades de los ocupantes en cada una de las diferentes espacios de la zona, una distribución de aire favorable, un bajo nivel sonoro del sistema, que cumpla unos requisitos exigentes en cuanto a ventilación y extracción de aire y sea energéticamente eficiente. Por último se seleccionará el sistema que mejor se adapte al perfil y presente unos costes de inversión y operación más bajos. De todos los sistemas posibles, se opta por un sistema todo aire de unidad multizona, ya que trata cada espacio proyectado como una zona independiente, con control individual de temperatura de espacio, de manera que trata cada espacio de manera individual, con lo que los problemas de zonificación están resueltos. Al ser un sistema todo aire, se trata de un sistema silencioso y capaz de cumplir elevados requisitos de ventilación y extracción sin encarecer por ello el costo de inversión y costo de operación, como sucede en sistemas agua-aire. Esto es así ya que en el sistema elegido, el sistema de ventilación y de tratamiento de aire es el mismo, en cambio en los sistemas agua-aire, el tratamiento de aire y el de ventilación son independientes, -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 67 con el sobrecoste de inversión asociado. Debido a que no se trata de una zona de elevado número de locales, ni requisitos de carga discontinuos, el uso de los sistemas agua-aire quedan definitivamente descartados. El sistema multizona presenta otras características interesantes que lo hacen óptimo para la zona, ya que el servicio y el mantenimiento es centralizado, no siendo necesarias actuaciones en la zona a tratar, lo que es preferible ya que la zona está expuesta durante todo el día al cliente del edificio. Como ya se ha dicho presenta un funcionamiento silencioso, ya que todos los componentes giratorios se encuentran fuera de la zona tratada. Además presenta la deshumectación en el climatizador central, con lo que no hay condensación dentro del espacio acondicionado, esto no hace necesaria instalaciones de drenaje en la zona tratada. Tanto la instalación del sistema, con el control de este es sencillo, ya que el cambio de régimen de calefacción a refrigeración o viceversa, se efectúa parando o poniendo en marcha manualmente la instalación de la refrigeración, con lo que los termostatos de cada zona sólo deben ajustarse una vez. El sistema es eficiente energéticamente puesto que ajusta la producción de frío/calor con las necesidades de carga. Además incluye medidas eficientes como el freecooling. Por último presenta unos costes de operación, mantenimiento e inversión más bajos, de entre todos los sistemas para conseguir las propiedades exigidas. 6.2.2.2 DESCRIPCIÓN SISTEMA El sistema elegido se basa en un climatizador central que trata todo el aire necesario para contrarrestar las cargas térmicas de la zona. Contiene un sistema de distribución de conductos que comunican el climatizador central con las diferentes espacios que componen la zona de alta carga térmica, un sistema de control de zona mediante compuertas reguladoras de zona para controlar cada zona de manera independiente y un sistema de difusión que garantiza una distribución óptima del aire tratado al espacio a tratar. La unidad multizona está compuesta por módulos prefabricados ensamblados en fábrica. Esto presenta cierta ventaja a las de ensamblado in situ, puesto que se simplifican las operaciones de mantenimiento, y el coste del equipo es menor. El climatizador elegido contendrá los siguientes módulos ensamblados. Un modulo compuerta mezcladora, que permita la ejecución de freecoling y la mezcla con el aire de los conductos de retorno. Un modulo de filtrado de aire, de manera que se garanticen las exigencias mostradas en cuanto a calidad de aire interior. Una batería de frío y otra de calor, para el tratamiento del aire que será suministrado a las diferentes zonas. Un modulo ventilador que impulse el aire tratado hasta los difusores de las zonas y un modulocompuerta mezcladora y cámara de aire. El sistema cuenta con un ventilador en el circuito de retorno para favorecer una extracción eficaz. Por otro lado los requisitos de calefacción y refrigeración se satisfacen mediante agua caliente o fría procedente del sistema de producción, la distribución se realiza a través de circuitos independientes que alimentan las diferentes baterías del equipo multizona. Cabe decir, que se trata de un sólo circuito de conductos de impulsión que distribuye el aire a todas las zonas, siendo los termostatos de cada zona los que controlan las compuertas de mezcla situadas en cada ramal de abastecimiento a cada una de ellas. Como se ha comentado, el espacio de la zona de alta carga térmica se subdivide en seis zonas diferenciadas por el uso de estas, de manera que los requisitos de refrigeración y calefacción, así como el uso horario y -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 68 actividad de las mismas sea homogéneo. Estas zonas son: Bar-restaurante, Sala de Estar, Aseos-vestuarios, Zonas comunes, Cocina-Lavandería y administración. La zona de bar restaurante requiere unos elevados requisitos de carga, presentando su punta máxima al medio día y de noche. Por la elevada presencia de olores y humos, se prevee un elevado caudal de ventilación en esta zona. La zona de sala de estar presenta un uso discontinuo, se trata de un espacio interior y su punta de carga esperada llega al medio día. La zona compuesta por los aseos-vestuarios tiene diferentes requisitos de carga, al no ser un espacio de uso continuo, no presenta excesivas cargas de iluminación o máquinas. La zoan común, se trata de una zona de paso, compuesta por espacios interiores que presenta un uso discontinuo. Por último la zona de cocina y lavandería, presenta picos de carga al medio día y noche, presentando elevados requisitos de carga debido a máquinas y ventilación, y un elevado caudal de ventilación debido a la concentración elevada de olores y humos en la zona. Se utiliza un control eléctrico para regular el funcionamiento del climatizador central y controlar la temperatura de cada zona. 6.2.2.3 CAUDALES AIRE 6.2.2.3.1 AIRE IMPULSIÓN Se determinará el caudal de impulsión para cada zona, estableciendo el caudal de aire necesario para vencer estas cargas y que cumpla con las exigencias de ventilación mínima exigidos para cada zona. Para cada zona, se establecen los caudales necesarios para vencer la carga térmica, para cada régimen, considerando cada zona de manera independiente. Estos caudales se establecen proporcionalmente para cada zona y régimen según el caudal total de la unidad central calculado y las necesidades de carga térmica de cada zona con respecto de las totales calculadas. El régimen de funcionamiento que presente mayores caudales será el usado como caudal de diseño de la zona. Este procedimiento de cálculo está basado en las directrices de cálculo de la publicación "Aire Acondicionado" de Carrier. Se adjuntan la siguiente tabla con el resumen del cálculo de caudales de impulsión: PLANTA HABITACION Wfrio [Kw] Wcalor [Kw] Q vent[m^3/h] Q Primario [m^3/h] sótano -2 Zona 1.Bar Restaurante 15 12 3096 1407 sótano -2 Zona 2.Sala Estar 4 3 360 397 sótano -2 Zona 3.Aseos-Vestuarios 8 2 385 730 sótano -2 Zona 4.Zonas Comunes 4 1 252 358 sótano -2 Zona 5.Cocina-Lavanderia 5 2 180 470 sótano -2 Zona 6.Administración 5 1 72 443 -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 69 6.2.2.3.2 AIRE EXTRACCIÓN Y RETORNO El aire de extracción se divide en dos corrientes por un lado una de retorno , el resto del aire de extracción es expulsado al exterior. El aire de la zona es retornado al climatizador de aire primario ya que el caudal de aire primario excede el mínimo de ventilación para cada zona. Esta disposición constituye un medio para reducir la refrigeración, calefacción en las cargas punta. Con el fin de poder evitar infiltraciones de aire y facilitar la salida de aire viciado al exterior, se mantendrá el edificio en sobrepresión. para ello el caudal de aire impulsado será mayor que el extraído. Consideramos que el aire extraído será el veinte por ciento menor con respecto al aire de impulsión. Los caudales de retorno y de extracción calculados son en metros cúbicos por hora: PLANTA HABITACION Q Primario [m^3/h] Q Retorno [m^3/h] Q Extracción[m^3/h] sótano -2 Zona 1.Bar Restaurante 1407 281 1.126 sótano -2 Zona 2.Sala Estar 397 79 318 sótano -2 Zona 3.Aseos- Vestuarios 730 146 584 sótano -2 Zona 4.Zonas Comunes 358 72 286 sótano -2 Zona 5.Cocina- Lavanderia 470 94 376 sótano -2 Zona 6.Administración 443 89 354 6.2.2.4 CONDUCTOS DISTRIBUCIÓN Son válidas las condiciones de diseño reseñadas en el apartado "6.2.1.4 conductos de distribución" del presente documento. 6.2.2.4.1 CAJAS DE REGULACIÓN DE ZONA Se disponen cajas de regulación situadas en los ramales de distribución a cada zona, para la regulación de temperatura independiente en cada zona. Una explicación más detallada del funcionamiento de estas cajas se tiene en el apartado "6.2.2.7 control y regulación" del presente documento. Estas cajas se intercalan en la red de conductos, situadas en el falso techo de la zona, siendo accesibles ya que se utilizan techos técnicos. Las 6 cajas de regulación quedan situadas en zonas comunes de paso, de manera que se faciliten las operaciones de mantenimiento y ajuste de estas. -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 70 6.2.2.5 ELEMENTOS TERMINALES 6.2.2.5.1 DIFUSIÓN Se crea una distribución de difusores en las salas de manera que el aire descargado al espacio a acondicionar presente unas propiedades adecuadas para crear un entorno confortable a los usuarios del espacio. Se debe realizar la distribución de tal manera que se mantengan las condiciones interiores de proyecto en cuanto a temperatura y humedad relativa; La velocidad del aire en el espacio ha de ser la adecuada, para que no cree molestias a los ocupantes de la sala; Debe estar diseñado para que el movimiento de aire sea deseable; El nivel sonoro a causa de los difusores en la sala ha de estar limitado para mantener el nivel de confort exigido. Como criterios de diseño adoptamos las condiciones interiores de proyecto en los diferentes espacios. Estos son los descritos en el capítulo 2.1.2 Condiciones interiores del presente documento. En cuanto a la velocidad del aire, se establece una velocidad de aire de 0,17m/s que se considera adecuado para el uso de la zona, ya que la recomendación máxima para espacios con personas en reposo o sentadas corresponde a un valor de velocidad de aire máxima de 0,25 m/s . (Fuente Carrier). Se diseña la instalación de manera que la dirección del aire sea conveniente a los ocupantes según las indicaciones de Carrier. Estas direcciones son horizontal cara al ocupante o vertical al ocupante. Por último se tiene en cuenta que los difusores no sobrepasen un nivel sonoro. El nivel sonoro fijado como máximo es de 35 db por difusor como máximo.( Fuente France Air). Se opta por una distribución de aire conforme a la zonificación de la zona. Para las zonas 1,2,3 y 4, (bar restaurante, sala de estar, vestuarios y zonas comunes respectivamente) se opta por una distribución de aire a través de difusores rotacionales, puesto que presentan una alta inducción del aire, y una distribución de aire acorde a las exigencias mostradas. Por otro lado, nos permite una integración total del difusor en el espacio, permitiendo adaptarse estéticamente según indicaciones de la dirección facultativa. Para las zonas 5 y 6, se disponen difusores lineales en las diferentes salas, situándolos periféricamente en los cerramientos exteriores, encima de las ventanas, para eliminar corrientes no deseadas. Todos los difusores se diseñan de manera que los parámetros de diseño comentados sean favorables, lo que implica un diseño del alcance por difusor y de inducción del aire correcto. En cuanto a los difusores rotacionales se emplean difusores específicos para áreas de confort, pudiéndose ejecutar en distintas configuraciones de diseño, según las necesidades estéticas impuestas por arquitectura. Este es un hecho importante ya que estos difusores se encuentran en las zonas comunes del edificio, pudiendo acarrear un problema la posible no integración de estos elementos en el espacio arquitectónico. EL difusor seleccionado presenta amplias aperturas de impulsón y palas deflectoras. El caudal de aire se introduce a través de un plenum, con cuello de conexión superior o lateral. Un flujo rotacional y una impulsión horizontal del caudal de aire garantizan un alto nivel de inducción, una gradual igualación de la temperatura y aun rápida reducción de la velocidad de aire impulsado, lo que nos lleva a mantener las condiciones deseadas de aire interior en el espacio. En cuanto a los difusores lineales empleados, presentan las mismas características que los empleados en la zona de baja carga térmica. Una relación de las especificaciones de diseño requeridas para cada difusiór y las características -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 71 que tienen que cumplir para cada zona se encuentra detallada en la sección “11.7 Cálculo difusores” 6.2.2.5.2 REJILLAS DE EXTRACCIÓN Se seleccionan las rejillas en base al caudal de extracción calculado por zona según el capítulo "6.2.2.3.2 AIRE EXTRACCIÓN" y la velocidad de aire a través de la rejilla. Esta depende de la pérdida de presión estática admisible y del efecto sobre los ocupantes. Dado que por criterio de diseño se colocarán estas en los aseos, y teniendo en cuenta los efectos anteriormente descritos, se adopta una velocidad recomendada por Carrier de 3 m/s. Estas rejillas se dispondrán en techo debido a imposibilidad de colocar las en los cerramientos verticales del recinto al no disponer de espacio técnico. A continuación se presenta un resumen de las rejillas empleadas en la zona: 6.2.2.6 CONTROL Y REGULACIÓN La secuencia de funcionamiento del sistema es la siguiente. El motor de la compuerta de mínimo aire exterior está conectado al arrancador del ventilador de impulsión, de tal manera que cuando este se pone en marcha, la compuerta de mínimo aire exterior se abre. Las compuertas de aire máximo exterior y salida se cierran, mientras se abre la de retorno de aire de las zonas. Tanto la temperatura de agua enfriada como el caudal de agua en la batería se mantiene constante. Esto hace que la temperatura del punto de rocío del aparato disminuya en situaciones de carga parcial, lo que contribuye a mantener unas condiciones de humedad para estas situaciones. Cada termostato de zona controla el motor de la compuerta de mezcla de aire caliente y pleno de aire frío, consiguiendo una regulación independiente de cada zona a través de su termostato. Para temperaturas de aire exteriores inferiores a la temperatura de la cámara de aire frío fijada, la fuente de refrigeración no actúa. Entonces el termostato que gobierna la cámara de aire frío de la unidad central modula la compuerta de aire exterior, de retorno y de salida para mantener la temperatura deseada en dicha cámara. El aire exterior frío se utiliza para proveer refrigeración durante los periodos climatológicos marginales y en el invierno. Por debajo de la temperatura exterior de proyecto, el termostato exterior permite que el serpentín de calefacción funcione con el caudal máximo de diseño de agua caliente. -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 72 7. MÉTODO DE CÁLCULO DE REDES DE CONDUCTOS 7.1 COMPARATIVA ENTRE METODOS Existen cinco métodos diferentes para poder dimensionar una red de conductos. Estos son: método de reducción de velocidad, método de pérdida de carga constante en toda la instalación, método de igual pérdida de carga en cada rama, método de recuperación estática y método "T". Cada método presenta diferentes criterios de diseño, que tienen como resultado diferente superficie total de conducto empleado, diferente presión estática necesaria en el ventilador y la necesidad o no de utilizar compuertas reguladoras en el circuito para equilibrar la instalación. Se trata de evaluar el método de cálculo que nos permita un cálculo eficiente de los conductos, entendiendo por esto, que minimice la superficie de conducto posible, ajuste las pérdidas de carga del conducto, cumpla con unos niveles sonoros adecuados y si es posible permita un diseño equilibrado de la red. El método de reducción de velocidad se basa en asignar a cada tramo una velocidad constante, de manera que la velocidad del circuito vaya descendiendo desde la salida del ventilador hasta los difusores. La velocidad se fija adoptando valores aconsejados por la experiencia. Se trata de un método en el que se simplifican las operaciones de cálculo, obtiene dimensiones normalizadas de los conductos y limita el nivel sonoro de la instalación. El principal inconveniente del método es que es necesario el equilibrado del sistema. Concretamente para instalaciones que tengan ramas largas, junto a ramas cortas, al estar la instalación descompensada el proceso de equilibrado puede hacerse complicada las operaciones de equilibrado con las compuertas reguladoras. El método de igual pérdida de carga en cada rama se basa en calcular el tramo más largo de instalación por el método anterior. El resto de ramales se seleccionan de manera que tengan la misma presión total que en la rama calculada ( la más larga). La principal ventaja reside en que la instalación está equilibrada de proyecto, por lo que no serán necesarios diafragmas, ni compuertas de regulación. Su desventaja se encuentra en que no se tiene ningún control sobre la velocidad del aire en los conductos, por lo que en determinados casos puntuales puede incluso aumentar la velocidad conforme nos alejamos del ventilador, pudiendo producir desajustes en los niveles sonoros permitidos. Por último, decir que presenta un criterio más conservador en cuanto a coste que el método anterior, puesto que reduce las dimensiones de los conductos, aunque puede aumentar el ruido en la instalación. El método de recuperación estática tiene por criterio mantener constante la presión estática al final de cada tramo, es decir que en cada tramo la pérdida de carga producida sea la misma que la recuperación de presión estática que haya tenido al principio del tramo. Cabe decir que para la resolución de este efectiva con este método se requieren métodos numéricos computacionales. Presenta un criterio menos restrictivo en cuanto a dimensiones de conducto, resultando instalaciones de mayor coste, pero presenta un sistema hidráulico perfectamente equilibrado. No está recomendado para redes de retorno. El método "T" se basa en la idea de minimizar el coste de la instalación, tanto a nivel de costes de inversión, como de operación. Para la aplicación del método efectivamente se necesitan programas efectivos de cálculo. Cabe destacar que es necesario un control extra de las -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 79 Ce=(3,24.t^2+102,13.t-2708,3)E-6, siendo t, la temperatura máxima de funcionamiento del agua en el circuito en ºC Cp= Volumen [l] total vaso expansión / Volumen vaso expansión 8.5 INTERCAMBIADORES DE CALOR Para enlazar el sistema de producción de la instalación ( primario) con el sistema de distribución ( secundario) se opta por el uso de dos intercambiadores de calor de tipo placas, uno para enlazar el circuito secundario de frío con el de producción de la enfriadora y otro para enlazar el circuito de calefacción con la producción de calor en las calderas. Esta es una solución adecuada de manera que se favorece el equilibrado hidraúlico del sistema y de las bombas y además se consiguen un importante ahorro de costes energéticos y máximo aprovechamiento de la energía ya disponible en el sistema. en el sistema. Se trata de intercambiadores de placas que consisten en un conjunto de placas preformadas con unos canales en disposición paralela por donde circulan los fluidos. Estas placas están montadas sobre un bastidor de acero y dos placas de acero sujetadas por espárragos de apriete que compactan las placas. Cada placa dispone de 4 bocas por donde circulan los fluidos en paralelo mientras que un fluido es conducido por las placas pares y el otro por las impares consiguiendo así el necesario intercambio de calor entre ambos. Para cada caso se selecciona de catálogo del fabricante según su potencia de transferencia de calor, fluidos del primario y secundario, así como salto térmico y temperaturas de primario y secundario. -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 80 9. MEDIDAS AHORRO ENERGÍA Se ha tenido en cuenta la elección de los cerramientos del edificio de tal manera que creen una envolvente térmica de elevada eficiencia energética, de tal manera que se vea optimizada la potencia máxima necesaria para conseguir suplir la demanda energética del edificio. El conjunto de medidas de ahorro energético aportadas se detallan a continuación. 9.1 OPCIÓN ELEGIDA Como medidas de ahorro energética en el presente proyecto, se han tenido en cuenta: -Calderas Se opta por calderas con tecnología de condensación en vez de calderas convencionales. El rendimiento de este tipo de calderas es superior al de otros tipos. Ello conlleva un menor gasto de energía primaria para conseguir los mismos efectos. Para optimizar la producción de calor, se montan dos unidades de caldera de condensación, que permiter fraccionar la potencia de producción, permitiendo ajustarla a la demanda. -Enfriadora -Se ha optado por la tecnología de compresión frente a absorción ya que al carecer de instalación solar el consumo de energía primaria es mucho menor. La energía primaria para la producción, empleada por la enfriadora es electricidad. Pues bien, para iguales condiciones de producción de energía eléctrica, para mismas circunstancias de uso de la enfriadora, el consumo inicial de energía, es el menor, dado que no existe aporte solar ( 0% de cobertura solar). - Se ha elegido una enfriadora por ciclo de compresión de tornillo ya que debido a las diferentes situaciones de carga, este compresor es el que mejor se puede regular, con este modelo de forma lineal desde el 25% al 100% de la demanda máxima. Esta regulación se lleva a cabo mediante el uso de compresores múltiples que entran en funcionamiento según sea necesario. -La enfriadora lleva incorporado el sistema de control llamado PRO-DIALOG Plus. Se trata de un avanzado sistema de control numérico que combina una compleja gran sencillez de manejo. El control PRODIALOG Plus vigila constantemente todos los parámetros de la máquina y dispositivos de seguridad y gestiona con precisión el funcionamiento de los compresores y ventiladores para conseguir una eficiencia energética óptima. También controla el funcionamiento de la bomba de agua. Además El sistema optimiza permanentemente los tiempos de funcionamiento del compresor de acuerdo con las características de la aplicación (inercia del circuito de agua) e impide un número de ciclos excesivo. Es por ello que optimiza el consumo energético del equipo. -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 81 -Climatizadores -Freecooling. Cada climatizador incluye una sección de free-cooling que logra disminuir el uso de los equipos de aire acondicionado cuando las condiciones exteriores de Temperatura y humedad relativa son favorables. Po lo tanto disminuimos el consumo energético. A través de este sistema, en el aire de impulsión para la climatización de las zonas, se incluye un volumen de aire exterior sin ser tratado térmicamente, adicional al caudal mínimo de ventilación, que por norma se debe introducir, en un porcentaje que oscila entre el mínimo correspondiente al de ventilación y el 100% del caudal impulsado al local. Así se logra el acondicionamiento del local de manera gratuita. Recuperadores de calor Según el R.I.T.E, para instalaciones con un caudal de un subsistema de climatización sea mayor que 3m/s y cuyo régimen de funcionamiento sobrepase mil horas por año,se debe disponer un sistema de recuperación de la energia térmica del aire expulsado al exterior por medios mecánicos, con una eficiencia mínima del 45%.Estando nuestra instalación dentro de dicho ámbito, se incorpora a la instalación un módulo recuperador de calor por cada climatizador. Se trata de módulos integrados dentro de los climatizadores, cuya función es la de recuperar parte de la energía del aire de extracción procedente de los espacios climatizados. Esta medida de eficiencia energética presenta importantes ahorros energéticos, sobre todo en la época de calefacción. Se procede ahora con el cálculo del ahorro energético que presenta cada módulo recuperador de energía. La energía recuperada por estos elementos, se trata de energía que recuperamos, y no hará falta producir, con lo cual la demanda térmica del edificio se reducirá, al aprovechar un porcentaje mayor de la energía producida. DATOS INCIALES: Caire=717,63 J/Kg*K ρaire=1,2 Kg/m^3 Cimp.baja carga= 18098m^3/h Cimp.alta carga=3805m^3/h Cret.baja carga=3519m^3/h Cret.alta carga= 761 m^3/h η=70% refrigeración: -Ts,ext=27,3ºC -Tsl= 25 ºC -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 82 Calefacción: -Ts,ext=-5,6ºC -Tsl=21 ºC Dado que el recuperador de energía se comporta como un intercambiador de calor de flujo cruzado y suponiendo que consideramos un intercambio ideal de calor entre ambos fluidos suponemos que el calor transferido por el flujo caliente pasa al flujo frío. Por tanto tenemos: Qimp=Qret mi*c*∆Ti=mret*c*∆Tret puesto que se trata del mismo fluido, queda: mi*∆Ti= mret*∆Tret de donde todos los parámetros son conocidos salvo la Temperatura final de cada flujo, que será la misma, puesto que se alcanzará el equilibrio térmico. De aquí obtenemos esta Temperatura, Te. Una vez calculada la temperatura de equilibrio, procedemos a calcular el flujo de calor procedente del flujo de retorno, mediante: |Qret|=mret*c*∆Tret= mret*c*|Tsl-Te| Tan sólo una parte de este calor que lleva el flujo de retorno recuperamos. El nivel de recuperación nos lo da la eficiencia del recuperador seleccionado,η. Por tanto, el calor recuperado real será: Qrecup= η*Qret Se adjunta la siguiente tabla que sigue el procedimiento de cálculo ESPACIO RÉGIMEN Q imp [m3/h] M imp [kg/s] Q ret[m3/h] M ret [kg/s] Te [ºC] Qreal [w] baja carga termica calefacción 18098 6,264 3519 1,173 -1,37 8263 refrigeración 26,95 821 alta carga termica calefacción 3805 1,26 761 0,25 -1,19 1778 refrigeración 26,91 172 -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 83 A la vista de los resultados presentamos un importante ahorro en el régimen de calefacción, suponiendo este un 15% de la demanda estimada para dicho régimen. Nos supone pues un importante ahorro energético, como acabamos de comprobar. -Elementos agua-aire Se consigue un ahorro energético en zonas no utilizadas mediante el cierre total del elemento ventiloconvector de la zona a climatizar. Esto permite optimizar el tratamiento de aire sólo en los locales ocupados, revertiendo en un rendimiento del sistema elevado. -Difusión Debido al alto índice de inducción que presentan los difusores elegidos, se alcanzan antes las condiciones de confort del recinto climatizado, por lo tanto se produce un manifiesto ahorro de Energía, con respecto a elementos con bajos coeficientes de inducción. -Bombas circuladoras Cada bomba seleccionada lleva incorporado un variador de frecuencia en el motor eléctrico, este es el modo óptimo para reducir el consumo de energía y evitar ruidos y mal funcionamiento, ya que así se ajusta el punto de trabajo de las bombas a las condiciones de funcionamiento reales. Estos sistemas generan un sistema trifásico de tensión y frecuencia variable a partir de una red monofásica o trifásica de tensión y frecuencia constantes. El principio de funcionamiento está en función de la presión medida por los manómetros en la red de tuberías, los variadores modifican la velocidad de las bombas para ajustar el punto de funcionamiento de cada bomba. Aparte del ahorro energético que produce este control tan fino, la tecnología añade las siguientes mejoras:  Arranque progresivo de las bombas cuando entran en funcionamiento.  Eliminación del golde de ariete.  Por lo tanto se alarga la vida útil de las bombas. -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 84 10. BIBLIOGRAFÍA 1. "Manual de Climatización Pinazo" Tomo II, Cargas térmicas Jose Manuel Pinazo Ojer Universidad Politécnica de Valencia 2. Código Técnico de la edificación 3. Normativa UNE 4. Código ASME 5. Apuntes de la asignatura " Transferencia de Calor" Belén Zalba y Ana Lazaro Universidad de Zaragoza 6. RITE " Reglamento de instalaciones térmicas interiores de los edificios" 7. "Manual de aire acondicionado" Carrier Ed. Macobombo 8. DTIE 2.02 "Calidad aire interior" DTIE 3.01 "Psicrometría" DTIE 4.01 "Tuberías, cálculo de la pérdida de presión y criterios de diseño" DTIE 5.01 " Cálculo conductos DTIE 7.01 " Cálculo carga y demanda térmica" DTIE 9.01 "Sistemas de climatización" 9. "Datos climáticos Aragón" Atecyr 10. "RITE+ resumen de normas UNE" Ediciones Ceysa 11. Catálogos comerciales de TROX; CIATESA, CARRIER, SHACKO, TECNOVENT..: 12. "Calentamiento del aire mediante baterías. Aplicación de calderas BT y CD. Comparación con bomba de calor y calderas CV". VITI,A. El instalador -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 85 13. http://www.caloryfrio.com http://www.asifunciona.com http://edison.ups.edu.htm 14. “La bomba de calor, fundamentos, técnicas y aplicaciones” Román Monasterio Larrinaga Pedro Hernández Martín Javier Saiz Hernández Ed. Mc Graw Hill -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 86 11. ANEJOS DE CÁLCULO 11.1 CÁLCULO DE LA ZONA CLIMÁTICA. Para la limitación de la demanda energética se establecen 12 zonas climáticas identificadas mediante una letra, correspondiente a la división de invierno, y un número, correspondiente a la división de verano. En general, la zona climática donde se ubican los edificios se determinará a partir de los valores tabulados. En localidades que no sean capitales de provincia y que dispongan de registros climáticos contrastados, se podrán emplear, previa justificación, zonas climáticas específicas. El procedimiento para la determinación de la zonificación climática se recoge en el apéndice D de la exigencia básica DB HE1 del CTE: “La zona climática de cualquier localidad en la que se ubiquen los edificios se obtiene de la tabla D.1 en función de la diferencia de altura que exista entre dicha localidad y la altura de referencia de la capital de su provincia” Según esto buscamos la capital de provincia de Panticosa, lugar de emplazamiento del proyecto, es decir Huesca: Capital provincia Invierno Verano Altitud [m] Huesca D 2 432 Siendo la altitud de Panticosa de 1184m sobre el nivel del mar 1 , obtenemos un desnivel entre capital y lugar de edificación de ΔZ=1184-432=752m En la tabla D.1 entramos por 600< ΔZ < 800 y con la capital de provincia: Huesca que nos da como resultado la zona climática del lugar de edificación: ZONA CLIMÁTICA: E1 1 Dato de altitud obtenido de http://www.valledetena.com/pueblos/panticosa.htm -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 87 11.2.CÁLCULO DE LOS PARÁMETROS CARACTERÍSTICOS. Se adjuntan las fichas justificativas que permiten cotejar que los parámetros característicos y parámetros característicos medios son de conformidad con el documento básico DB HE.. El método de cálculo utilizado es el propuesto en el apéndice E “Cálculo de los parámetros característicos de la demanda” del documento básico DB HE. Seguimos el procedimiento de cálculo indicado en dicho apéndice para cada parámetro. 1Parámetros Característicos ZONA CLIMÁTICA E1 ZONA DE CARGA INTERNA Alta Cerramientos y particiones interiores de la envolvente térmica Uproy Umax Muros de fachada 0,48 0,74 Primer metro del perímetro de suelos apoyados y muros en contacto con el terreno 0,36 Particiones interiores en contacto con espacios no habitables 0,55 Suelos - 0,62 Cubiertas - 0,46 Vidrios de huecos y lucernarios 2,9 3,1 Marcos de huecos y lucernarios 2,5 Medianerías - 1 Particiones interiores (edifcios de viviendas) 1,2 -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 88 MUROS DE FACHADA HUECOS Y LUCERNARIOS Um Ulim Uh Ulim Fh Flim N - 0,57 - E - - O - - S - - SE 0,56 - - - - SO 0,52 2,85 3,10 0,46 CONT. TERRENO SUELOS CUBIERTAS LUCERNARIOS Ut Ulim Ut Ulim Ut Ulim Ft Flim 0,24 0,57 - 0,48 - 0,35 - 0,36 -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 95 0 U 2,692 Tipos A (m2) U (W/m2 ºK) F (W/m2 ºK) A.U (W/ºK) A.F (m2) Resultados VA1h 2,25 2,692 0,13392 6,057 0,30132 A 2,25 0 0 A·U 6,057 0 0 A.F 0,30132 0 0 U 2,69 F 0,13 Tipos A (m2) U (W/m2 ºK) A.U (W/ºK) Resultados SE V1h 11,7 2,7056 31,65552 A 11,7 0 A.U 31,65552 0 U 2,7056 Tipos A (m2) U (W/m2 ºK) F (W/m2 ºK) A.U (W/ºK) A.F (m2) Resultados V1h 11,7 2,7056 0,1379 31,65552 1,61343 A 11,7 0 0 A·U 31,65552 0 0 A.F 1,61343 0 0 U 2,71 F 0,14 -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 96 Tipos A (m2) U (W/m2 ºK) A.U (W/ºK) Resultados SO VTT2 2,88 2,7776 7,999488 A 92,1328 PV3 43,68 2,72768 119,145062 A.U 255,729218 VTT3 3,6 2,7912 10,04832 PV2 9,45 2,736 25,8552 PV5 3,36 2,71944 9,1373184 VTT4 2,55 2,7866 7,10583 PZ1h 23,6128 2,8812 68,0331994 VTT5 3 2,8016 8,4048 U 2,77565881 Tipos A (m2) U (W/m2 ºK) F (W/m2 ºK) A.U (W/ºK) A.F (m2) Resultados VTT2 2,88 2,7776 0,2162799 7,999488 0,62288611 A 92,1328 PV3 43,68 2,72768 0,2091 119,145062 9,133488 A·U 255,729218 VTT3 3,6 2,7912 0,225 10,04832 0,81 A.F 26,2261955 PV2 9,45 2,736 0,2149 25,8552 2,030805 U 2,78 PV5 3,36 2,71944 0,2033 9,1373184 0,683088 F 0,28 VTT4 2,55 2,7866 0,2221 7,10583 0,566355 PZ1h 23,6128 2,8812 0,48917 68,0331994 11,5506734 VTT5 3 2,8016 0,2763 8,4048 0,8289 -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 97 11.3 CÁLCULO CONDENSACIONES SUPERFICIALES. El cumplimiento de los valores de transmitancia límite para los cerramientos sujetos a comprobación, ya implica el cumplimiento de la comprobación de condensaciones superficiales. De cualquier manera, por ser rigurosos realizaremos la comprobación igualmente. La comprobación de condensaciones superficiales se basa en la comparación del valor del factor de temperatura de la superficie interior mínimo, con el valor del factor de temperatura superficial correspondiente a cada cerramiento sujeto a comprobación. Si este es mayor al factor de temperatura de la superficie interior mínimo, obtenemos un resultado positivo. Cálculamos los valores correspondientes al factor de temperatura según el apéndice G “condensaciones” del documento básico HE1 Cálculo de FRsi,min FRsi,min=(θsi,min-θe)/(20- θe) Siendo, FRsi,min=factor de temperatura de la superficie interior mínimo θsi,min=la temperatura superficial interior mínima aceptable θe=temperatura exterior de la localidad en el mes de enero definida en el apartado G.1.1, es decir nuestra temperatura exterior de proyecto en invierno Ø=humedad relativa interior definida en el apartado G.1.2.1[en tanto por uno] θsi,min=[237.3*Ln(Psat/610.5)]/[17.269-Ln(Psat/610.5)] Psat=(Ø*2337)/0.8 Nuestras condiciones : Θe=-5.6ºC Ø=50%=0.5 Psat=0.5*2337/0.8=1460.625 -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 98 θsi,min=(206.984/16.39675)=12.623 FRsi,min=(12.623+5.6)/(20+5.6)=0.71 Cálculo de Frsi para cada cerramiento M1 Frsi=1-0.25*U=0.88 U=0.48 Pf1 Frsi=1-0.25*U=0.85 U=0.6 Cu Frsi=1-0.25*U=0.93 U=0.27 Como todos los factores de temperatura son superiores al factor de temperatura interior mínimo, se garantiza que no se van a producir condensaciones superficiales en los cerramientos del edificio. -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 99 11.4 CÁLCULO CONDENSACIONES INTERSTICIALES Seguimos el modelo de cálculo del apéndice G “condensaciones” del documento básico HE1. El proceso trata de evaluar las condensaciones intersticiales en todas las capas de cerramiento a evaluar. Comprobaremos que la presión de vapor interior en la entrecapa es inferior al valor de la presión de saturación en ese lugar. Si esto se cumple deducimos que no se producen humedades. Comprobamos esto para los muros M1, Pf1 y Cu, igualmente que en el caso anterior. Añadimos las tablas de cálculo para cada tipo de cerramiento y la comprobación realizada. Muros en contacto con el aire Exterior: M1 Tcapa Sdn Psat Pcapa Cumplimiento Ext Tse -2,380637694 676,1 Capa1 T1 6,772743681 0,6 985,81981 846,4716159 No condensa Capa2 T2 7,43178714 0,045 1031,415298 859,2494871 No condensa Capa3 T3 12,80859858 0,84 1478,318952 1097,769749 No condensa Capa4 T4 15,45992284 0,14 1755,532065 1137,523126 No condensa Capa5 T5 18,57207251 0,51 2138,204069 1282,339 No condensa Int Tsi 20 Stot 2,135 Pe 676,1 Pi 1282,339 -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 100 Puentes térmicos en M1: Pf1 Tcapa Sdn Psat Pcapa Cumplimiento Ext Tse -2,272603136 676,1 Capa1 T1 9,47362123 0,618 1184,687064 697,7714312 No condensa Capa4 T3 10,56841496 16 1274,845259 1258,844083 No condensa Capa5 T5 14,34356574 0,16 1633,700931 1264,454809 No condensa Capa6 T6 18,22096019 0,51 2091,662532 1282,339 No condensa Int Tsi 20 Stot 17,288 Pe 676,1 Pi 1282,339 -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 101 11.5 CÁLCULO DE CARGAS TÉRMICAS A continuación detallamos el proceso de cálculo para determinar cada carga térmica que afecta al edificio. Carga debida a los cerramientos A través de los cerramientos se produce una transferencia de calor al edificio por conducción, radiación y convección que hay que vencer para garantizar unas condiciones interiores satisfactorias, siendo esta una de las cargas térmicas que hay que considerar. Para calcular la carga térmica debida a cerramientos muros exteriores, vidrios y cristaleras…. nos basamos en el manual de climatización de Pinazo. calculamos esta carga térmica para cada zona, y no para cada planta 2 . Consideramos todo el espacio de manera global para realizar el cálculo de esta carga. Para verano(condiciones en refrigeración): Realizamos los cálculos siguiendo fielmente el manual de climatización de Pinazo. Primeramente calculamos el peso de los cerramientos, ya que es un parámetro requerido: Peso muro = ∑ espesor*densidad mirar si es muro medio, ligero, pesado( según Pinazo) Ligero= Peso 200 Kg/m^2 Medio= Peso 300 Kg/m^2 Pesado= Peso 500 Kg/m^2 Muro tipo M1 : Peso =390*0.1+(3E-3)*120+0.14*840+7E-3*30+0.085*750=220,92Kg/m^2 Por lo que consideramos el muro exterior como muro ligero (200Kg/m^2) Cubierta Cu: Peso=2400*3E-3+1E-3*120+1470*3E-1+320*2.1E-2+30*1E-2+120*3E- 3+200*1.9E-2=460Kg/m^2 Consideramos la cubierta como techo invertido pesado (550Kg/m^2) por ser el valor que mas se acerca al obtenido. 2 Recordamos que la zona de alta carga térmica se compone de la planta S-2 y la de baja carga térmica la correspondiente a S-1, PB, P1 ,P2 y P3 -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 102 Luego tomamos los valores de área de cerramiento y U (calculado en el apartado 12.2 calculo de parametros característicos medios), las condiciones interiores y exteriores, y por último aplicamos las correcciones impuestas por el manual, para obtener la carga térmica sensible, latente y total de todos los tipos de muro,cristaleras,cubiertas…. De la zona por orientaciones. La suma total de todos los tipos de muros con sus orientaciones es la carga térmica debida a cerramientos en la zona. Los cálculos se han realizado en la hoja de cálculo adjuntada: ZONA BAJA CARGA TÉRMICA: Cargas debidas a paredes,techos y suelos y a traves de superficies acristaladas AMBIENTE EXTERIOR Cerramientos opacos Orientacion U[W/m^2K] A[m^2] Color Peso Tstandar [C] Tloc [C] Teq [C] Tint[C] Qsens tr [W] N S E O SE SO 0,48 36,846 Medio Ligero 29,9 -1,9 28,0 25 53 NE NO Cristaleras Orientacion U[W/m^2K] A[m^2] I[w/m^2] F Ts,ext proyecto [C] TsL [C] Q sens tr [W] Qsens rad [W] SO 2,85 32,255 564 0,42 27,3 25 211 7641 LOCAL CONTIGUO SIN -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 103 CLIMATIZAR Orientacion U[W/m^2K] A[m^2] Teq [C] Tint [C] Q sens tr [W] N S E O SE 0,55 18,922 26,15 25 12 SO NE NO ZONA ALTA CARGA TERMICA Cargas debidas a paredes,techos y suelos y a traves de superficies acristaladas AMBIENTE EXTERIOR Cerramientos opacos Orientacion U[W/m^2K] A[m^2] Color Peso Tstandar [C] Tloc [C] Teq [C] Tint[C] Qsens tr [W] N 0,48 297,1715 Medio Ligero 28,4 -1,9 26,5 25 214 S E O 0,48 14,415 Medio Ligero 28,7 -1,9 26,8 25 12 SE 0,48 135,312 Medio Ligero 37,2 -1,9 35,3 25 669 SO 0,48 232,1182 Medio Ligero 29,9 -1,9 28,0 25 334 NE -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 104 NO Cristaleras Orientacion U[W/m^2K] A[m^2] I[w/m^2] F Ts,ext proyecto [C] TsL [C] Q sens tr [W] Qsens rad [W] N 2,72 56,73 162 0,25 27,3 25 355 2298 S E O 2,69 2,25 617 0,13 27,3 25 14 180 SE 2,71 11,7 162 0,14 27,3 25 73 265 SO 2,78 92,1328 564 0,28 27,3 25 589 14550 NE NO Cubiertas Orientacion U[W/m^2K] A[m^2] Color Peso Tstandar [C] Tloc [C] Teq [C] Tint[C] Qsens tr [W] N 0,27 571,8044 Oscuro Pesado -1,9 -1,9 25 -4153 S E O -1,9 -1,9 25 0 SE -1,9 -1,9 25 0 SO -1,9 -1,9 25 0 NE NO LOCAL CONTIGUO SIN -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 111 Los valores en verde son los relativos al número de personas en la habitación. Siendo,  Npersonas en zona= número de personas que se encuentra en la zona de alta carga térmica  % en Restaurante= porcentaje de personas de la zona que se encuentran en el restaurante  Np en restaurante= número de personas que se encuentran en el restaurante Np en restaurante= Npersonas en zona X % en Restaurante  Qvent[m^3/s]= (Qvent/persona*h X Np)/3600  Qsens=ρ*Cp* Qvent[m^3/s]*(Ts-Tsl)  Qlat= ρ*Cp* Qvent[m^3/s]*(Wext-Wsl) Carga debida a ocupantes: Cabe decir, como ya hemos comentado, que las condiciones de ocupación en verano serán diferentes a las de invierno. En verano debido a la hora, tendremos una alta concentración de personas en el bar-restaurante y sala de estar, así como también un % en las habitaciones, ya que se trata de la hora al medio día, en la que o se está descansando en la habitación del hotel, o se está comiendo. Por el contrario en invierno, la mayor concentración de personas estará en las habitaciones por ser una hora temprana (7:00h) Ahora evaluaremos diferentes hipótesis para la evaluación de la carga térmica debida a los ocupantes: Para verano(condiciones en refrigeración): Hipótesis 1 Nos basamos en la tabla ASHRAE 62 (fuente: Manual de climatizacion. Pagina 4.42, autores Enrique Torrella, Joaquín navarro, Ramón cabello López, francisco Gómez marqués, ED AMV ediciones) Zona Ocupación/m^2 Area zona Pesonas Restaurante-Bar 0.75 106.33 80 Sala Estar 0.22 52.13 12 Cocina,Lavanderi.. 0.22 35.03 8 Servicios 0.22 59.67 13 Pasillos 0.32 85.81 28 Administracion 0.08 52.13 4 -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 112 -Sala-estar, considerado como biblioteca -Consideramos pasillos como extensión zona recepción de un hotel -Consideramos la zona de administración como una pequeña oficina Esta hipótesis me parece un calculo muy sobre valorado, y que se acerca poco a la realidad de lo que puede ser la ocupación real del hotel, ya que implicaría una ocupación de 145 personas sólo en la planta baja, lo cual implica contando con una ocupación máxima (71 personas alojadas) implicaría un excedente de 74 personas que no son del hotel, lo cual es muy exagerado para las prestaciones del mismo, teniendo en cuenta que el uso de vestuarios, sala de estar y el resto está restringido al uso de los usuarios del hotel. Además este cálculo implica que no habría nadie en el resto de plantas, y teniendo en cuenta la hora de proyecto(15horas), suponemos una ocupación mínima en dichas habitaciones. Hipótesis 2 Teniendo en cuenta la ocupación máxima real de personas en el hotel y de las personas trabajando en un turno normal( es decir, que trabajan simultáneamente) elaboramos la siguiente tabla de ocupación: Ocupación Clientes hotel habitación Planta A B C D E F SOT-1 2 2 2 2 3 PB 4 2 2 2 4 2 P1 4 2 2 2 4 2 P2 4 2 2 2 4 2 Pcub 2 2 2 2 2 2 Nmax personas 71 -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 113 Personal Dirección Limpieza Hostelería Gerente 1 “hacen camas” 3 Cocina 2 Recepción 2 Limpieza 1 Camareros 3 Botones 1 Nmax turno 13 Tabla 2.1 ocupación de personas en el hotel Observando esto tenemos el número máximo de personas que se encontrarían en el hotel debida a la ocupación. Este valor toma en la hoja de cálculo el nombre de “Npersonas hot” y vemos que es de 83 personas. Tenemos en cuenta el posible aumento de gente puntual con la variable “Npersonas Ajenas” con la que se engloban las posibles personas que pueden entrar en el hotel fundamentalmente a cafetería,restaurante que no estén alojadas( consideradas en la variable “Npersonas hot”) Es probable que como máximo este valor pueda estar en las 40 personas. Ya que son personas ajenas al hotel, añadimos este flujo de personas al número total de personas de la planta sot-2, ya que es la zona donde se encuentra el restaurante, bar y sala de estar. En resumen las personas “Npersonas Ajenas” se añadiran a las personas que ocupan la planta sot-2. Dado que la situación de la ocupación es marcada fuertemente por la franja horaria en la que nos encontremos, distribuimos las personas alojadas y gente que trabaja en el hotel entre la zona de servicios( sot-2) y la zona de habitaciones( resto de plantas) ya que en la franja horaria en que nos encontramos la gente se acumula en el bar-restaurante, en las habitaciones descansando, o en menor medida en el resto de zonas. Para realizar esto utilizamos un sistema de porcentajes en el que la distribución de personas queda así: Personas alojadas 60% en la zona de servicios(42 personas) Personas alojadas 40% en la zona de habitaciones(42 personas, que distribuidas en 4 plantas nos resulta a 10personas/planta, esto es 2 personas por habitación de media) -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 114 Personas ajenas el 100% en la zona de servicios Distribuimos a su vez las personas de la zona de servicios, mediante un sistema de porcentajes que intente reflejar la realidad. Esto es gran porcentaje de gente en el bar-restaurante, algunas personas en la sala de estar, y menor porcentaje en el resto de zonas. %Restaurante 0,65 0,75 P.Restaurante 53 %Sala Estar 0,1 P.Sala estar 8 %Lavanderia 0,08 0,25 P.Lavanderia 7 %Servicios 0,1 P.Servicios 8 %Pasillos 0,05 P.Pasillos 4 %Administracion 0,02 P.Administracion 2 Fig 2.2Tabla de porcentajes y personas asociadas Notar que podemos distribuir la ocupación con este sistema como queramos y así ver la influencia térmica que tiene la distribución de ocupación en la zona de alta carga térmica. Hemos realizado un pequeño estudio en el que vemos que la carga térmica en refrigeración aumenta conforme aumenta el número de personas en la zona de alta carga térmica. Esto lo hemos realizado calculando mediante el sistema anterior, una tabla en la que tomamos los diferentes valores de carga para los diferentes % de personas en la zona de alta carga térmica, obteniendo: -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 115 Carga estimada-%personas 61500 62000 62500 63000 63500 64000 64500 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 %Personas en SOT-2 Carga estimada Calor- %personas Lineal (Calor- %personas) Fig 2.3 Gráfica carga estimada-%personas El valor más desfavorable sería todas las personas en la planta S-2, pero como esta situación sería irreal dada la hora, fijamos las condiciones en las anteriores, para que sea más realista. Por otro lado, calculamos diferentes estados de ocupación en la zona de alta carga térmica, para intentar determinar qué zona es la que más peso tiene dentro de dicha zona. A priori creemos que debe ser la zona de restaurante o Sala de estar. Tras calcular los diferentes estados, podemos observar que la zona de restaurante es la que más fuerza tiene sobre el resto de zonas. Este resultado coincide con las condiciones reales de proyecto, en la hora más desfavorable. Por último seleccionamos los porcentajes de ocupación en la zona de alta carga térmica que maximicen la carga térmica requerida de la zona de alta carga térmica: -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 116 Estados ocupacion-Carga termica asociada 41500 42000 42500 43000 43500 44000 44500 45000 45500 46000 0 2 4 6 8 Nombre de estado Carga termica [w] Estados ocupacion- Carga termica asociada fig 2.4gráfica de diferentes estados de ocupación calculados frente a la carga térmica asociadad a estos Seleccionamos el estado de ocupación número 7: Estado 7 Restaurante 0,5 45509 W Sala Estar 0,3 Lavanderia 0,02 Servicios 0,13 Pasillos 0,02 Administracion 0,03 -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 117 Carga debida a ocupantes Ejemplo de Cálculo de carga debida a ocupantes: Ocupantes Np en Restaurante Actividad Fact simul Qsens[W] Qlat[W] 45 Sentado muy ligero 1 3526 2079 Qsens Qlat 78 46 Actividad= es la actividad de las personas en la zona, en este caso, las personas de la zona se econtraran sentados realizando trabajo muy ligero. Según la actividad, vamos a la tabla y colocamos los Qsens y Qlat, según la actividad. El calor sensible se calculará como Qsens*Np*FS El calor latente se calculará Qlat*Np*FS Realizaremos este cálculo para todas las zonas del hotel. Datos calculados en la hoja de cálculo adjuntada “Cálculo de cargas térmicas refrigeración Para invierno(condiciones en calefacción): No se considera carga térmica en invierno la debida a los ocupantes. -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 118 Carga de iluminación Lo primero que debemos considerar aquí es necesidad de iluminación de cada zona. Esto lo obtenemos de la tabla 2.X En ella podemos observar la iluminación necesaria para diversas zonas en Lux. Sabiendo que que 1Lux= 1Lumen(lm)/m^2 conociendo el valor de lumen que suministra cada aparato de iluminación elegido, podemos, con un cálculo fácil, determinar cuantos aparatos necesitamos de iluminación. Como conocemos la potencia que gastan, podemos obtener la potencia total de la sala. Supondremos, de manera general que cubrimos la demanda de iluminación el uso único de fluorescentes debido al menor consumo que estos llevan asociado. Aún así, en algún caso particular se ha incluido iluminación incandescente, pero únicamente para proporcionar cierta iluminación localizada, para crear una iluminación localizada (como por ejemplo el caso de incluir lámparas de mesilla en las camas…) Iluminancia Símbolo: E Unidad: lux (lx) Fig 11.5.1Conversión de unidades de iluminancia 3 Entonces la carga sensible debida a la iluminación de la zona será : Qsens [W] FLuorescentes Ptot [w]*1.2*0.75 Incandescentes Ptot[w]*1*0.9 3 obtenida de http://edison.upc.edu/curs/llum/fotometria/magnitud.html -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 119 Las características de los fluorescentes empleados se muestran en la siguiente comparativa : COMPARACIÓN ENTRE UNA LÁMPARA CFL de 11 W Y OTRA INCANDESCENTE EQUIVALENTE DE 60 W Fluorescente CFL Incandescente común Potencia 11 W (watt) 60 W Entrega de luz 600 lm (lúmenes) 720 lm Eficiencia 600 lm-11W = 54,35 lm-W 720 lm-60W = 12 lm-W Vida útil 8 000 a 10 000 horas 1 000 horas Lámpara necesarias para cubrir 8 000 horas de trabajo. 1 8 Consumo de energía para 8 000 horas de trabajo. 11 x 8 000 / 1 000 = 88 kW-h 60 x 8 000 / 1 000 = 480 kW-h Relación del cosumo eléctrico en %. 18,3 % 100 % Fig 11.5.2 comparativa entre una lámpara CFL de 11w y otra incandescente equivalente de 4 4 http://www.asifunciona.com/tablas/lamparas_cfl/lamparas_cfl.htm -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 120 Tareas y clases de local Iluminancia media en servicio (lux) Mínimo Recomendado Óptimo Zonas generales de edificios Zonas de circulación, pasillos 50 100 150 Escaleras, escaleras móviles, roperos, lavabos, almacenes y archivos 100 150 200 Centros docentes Aulas, laboratorios 300 400 500 Bibliotecas, salas de estudio 300 500 750 Oficinas Oficinas normales, mecanografiado, salas de proceso de datos, salas de conferencias 450 500 750 Grandes oficinas, salas de delineación, CAD/CAM/CAE 500 750 1000 Comercios Comercio tradicional 300 500 750 Grandes superficies, supermercados, salones de muestras 500 750 1000 Industria (en general) -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 127 Se tiene en cuenta los calores estimados por la fuente bibliográfica utilizada y se suman según los aparatos estimados. maquinas y procesos Fuente Carrier Concepto Calor cedido Sensible[W] Latente[W] Cafetera 11ltrs 49 49 Lavavajillas(LC- 140) 43 23 A.lavavajillas [m^2] 0,28 Cocedora para huevos 20 13 Mesa Caliente 18 22 A.mesa caliente [m^2] 2,682 Tostador(continuo) 101 43 TOTAL 231 150 -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 128 11.5.1 REFRIGERACIÓN ZONA ALTA CARGA TÉRMICA Adjuntamos aquí las tablas resumen que muestran los resultados para el cálculo de ganancias térmicas en la zona de alta carga térmica para el régimen de verano (refrigeración). Debido a las diferencias de uso y ocupación en los que componen la zona de alta, calcularemos dichas cargas por espacio y luego las sumaremos para calcular la carga total. Este procedimiento es de aplicación para todas las cargas térmicas excepto a las debidas a cerramientos, ya que se realiza el cálculo para el global de la zona. carga debida a cerramientos: MUROS EN CONTACTO CON AMBIENTE EXTERIOR Cerramientos opacos Orientacion U[W/m^2K] A[m^2] Color Peso Tstandar [C] Tloc [C] Teq [C] Tint[C] Qsens tr [W] N S E O SE SO 0,48 36,846 Medio Ligero 29,9 -1,9 28,0 25 53 NE NO Cristaleras Orientación U[W/m^2K] A[m^2] I[w/m^2] F Ts,ext proyecto [C] TsL [C] Q sens tr [W] Qsens rad [W] SO 2,85 32,255 564 0,42 27,3 25 211 7641 -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 129 LOCAL CONTIGUO SIN CLIMATIZAR Orientación U[W/m^2K] A[m^2] Teq [C] Tint [C] Q sens tr [W] N S E O SE 0,55 18,922 26,15 25 12 SO NE NO RESTO DE CARGAS POR ZONAS. ZONA Bar-Restaurante CARGA Ventilación Fuente UNE EN 13779 Qvent[m^3/s] Ts,ext,proyecto [C] TsL [C] Qsens [W] Wext [Kg/Kgas] WsL [Kg/kgas] Qlat [W] 1,13 27,3 25 3369 0,009 0,008 3393 Tipo Zona IDA2 fumadores Qvent/persona*h 90 % en Restaurante 0,5 Npersonas en zona 90 Np en restaurante 45 Cp=Cp™ [KJ/KgK] 1,005 -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 130 Tm 26,15 Ocupantes Np en Restaurante Actividad Fact simul Qsens[W] Qlat[W] 45 Sentado muy ligero 1 3526 2079 Qsens [w] Qlat [w] 78 46 Iluminación Fuente Varias, consultar memoria Tipo Potencia [W] SB FS Qsens [W] Fluorescentes 975 1,2 0,75 877 Incandescentes 0 1 0,9 0 Iluminancia necesaria[Lux] 500 Lumen necesarios 53165 Azona[m^2] 106,33 Lumen/fluorescente 600 Potencia/fluorescente [W] 11 Lumen/incandescente 720 Potencia/incandescente[W] 60 Nfluorescente empleados 89 Nincandescente empleados 0 maq uina s y proc esos Fuente Carrier -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 131 Concepto Calor cedido Sensible[W] Latente[W] Cafetera 11ltrs 49 49 Lavavajillas(LC-140) 43 23 A.lavavajillas [m^2] 0,28 Cocedora para huevos 20 13 Mesa Caliente 18 22 A.mesa caliente [m^2] 2,682 Tostador(continuo) 101 43 TOTAL 231 150 Resultados zona Azona [m^2] 106,33 Wtot [W] 14944 Ratio [W/m^2] 141 Habitaciones planta Sala-Estar. CARGA Ventilación Fuente UNE EN 13779 Qvent[m^3/s] Ts,ext,proyecto [C] TsL [C] Qsens [W] Wext [Kg/Kgas] WsL [Kg/kgas] Qlat [W] 0,68 27,3 25 2022 0,009 0,008 2036 Tipo Zona IDA2 fumadores -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 132 Qvent/persona*h 90 % en Sala Estar 0,30 Npersonas en zona 90 Np en Sala Estar 27 Cp=Cp™ [KJ/KgK] 1,005 Tm 26,15 Ocupantes Np en Sala Estar Actividad Fact simul Qsens[W] Qlat[W] 27 Sentado reposo 1,00 1926 841 Qsens [w] Qlat [w] 71 31 Iluminación Fuente Varias, consultar memoria Tipo Potencia [W] SB FS Qsens [W] Fluorescentes 287 1,2 0,75 258 Incandescentes 240 1 0,9 216 Iluminancia necesaria[Lux] 300 Lumen necesarios 15639 Azona[m^2] 52,13 Lumen/fluorescente 600 Potencia/fluorescente [W] 11 Lumen/incandescente 720 Potencia/incandescente[W] 60 -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 133 Nfluorescente empleados 26 Nincandescente empleados 4 maquinas y procesos Fuente Carrier Concepto Calor cedido Sensible[W] Latente[W] Television PHILIPS 400 0 Television PHILIPS 400 TOTAL 800 0 Resultados zona Azona [m^2] 52,13 Wtot [W] 9417 Ratio [W/m^2] 181 ZONA Cocina-Lavandería-Almacén CARGA Ventilación Fuente UNE EN 13779 Qvent[m^3/s] Ts,ext,proyecto [C] TsL [C] Qsens [W] Wext [Kg/Kgas] WsL [Kg/kgas] Qlat [W] 0,01 27,3 25 43 0,009 0,008 44 -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 134 Tipo Zona IDA3 no fumadores Qvent/persona*h 29 % en Lavandería… 0,02 Npersonas en zona 90 Np en Lavandería… 2 Cp=Cp™ [KJ/KgK] 1,005 Tm 26,15 Ocupantes Np en lavandería… Actividad Fact simul Qsens[W] Qlat[W] 2 de pie, trabajo ligero 1,00 161 219 Qsens [w] Qlat [w] 89 121 Iluminación Fuente Varias, consultar memoria Tipo Potencia [W] SB FS Qsens [W] Fluorescentes 96 1,2 0,75 87 Incandescentes 0 1 0,9 0 Iluminancia necesaria[Lux] 150 Lumen necesarios 5254,5 Azona[m^2] 35,03 -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 135 Lumen/fluorescente 600 Potencia/fluorescente [W] 11 Lumen/incandescente 720 Potencia/incandescente[W] 60 Nfluorescente empleados 9 Nincandescente empleados 0 Maquinas y procesos Fuente Carrier Concepto Calor cedido Sensible[W] Latente[W] (2) Lavadora industrial 86 46 Lavandería Secadora Industrial 215 215 Planchadora industrial 121 80 Parrilla Carne 65 35 cocina Microondas 129 55 Horno(parte sup cerrada) 215 215 A horno [m^2] 3,615 Calentador 7 2 Freidora( 12,7 Kg grasa) 121 80 TOTAL 958 728 Resultados zona Azona [m^2] 35,03 Wtot [W] 3559 Ratio [W/m^2] 102 -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 136 ZONA Servicios-Aseos CARGA Ventilación Fuente UNE EN 13779 Qvent[m^3/s] Ts,ext,proyecto [C] TsL [C] Qsens [W] Wext [Kg/Kgas] WsL [Kg/kgas] Qlat [W] 0,09 27,3 25 282 0,009 0,008 284 Tipo Zona IDA3 no fumadores Qvent/persona*h 29 % en Servicios 0,13 Npersonas en zona 90 Np en Servicios 12 Cp=Cp™ [KJ/KgK] 1,005 Tm 26,15 Ocupantes Np en Servicios Actividad Fact simul Qsens[W] Qlat[W] 12 De pie, sin movimiento 1,00 881 576 Qsens Qlat 75 49 Iluminación Fuente Varias, consultar memoria Tipo Potencia [W] SB FS Qsens [W] Fluorescentes 164 1,2 0,75 148 Incandescentes 0 1 0,9 0 -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 143 SO 0,48 232,1182 Medio Ligero 29,9 -1,9 28,0 25 334 NE NO Cristaleras Orientación U[W/m^2K] A[m^2] I[w/m^2] F Ts,ext proyecto [C] TsL [C] Q sens tr [W] Qsens rad [W] N 2,72 56,73 162 0,25 27,3 25 355 2298 S E O 2,69 2,25 617 0,13 27,3 25 14 180 SE 2,71 11,7 162 0,14 27,3 25 73 265 SO 2,78 92,1328 564 0,28 27,3 25 589 14550 NE NO Cubiertas Orientación U[W/m^2K] A[m^2] Color Peso Tstandar [C] Tloc [C] Teq [C] Tint[C] Qsens tr [W] N 0,27 571,8044 Oscuro Pesado -1,9 -1,9 25 -4153 S E O -1,9 -1,9 25 0 SE -1,9 -1,9 25 0 SO -1,9 -1,9 25 0 NE -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 144 NO LOCAL CONTIGUO SIN CLIMATIZAR Orientacion U[W/m^2K] A[m^2] Teq [C] Tint [C] Q sens tr [W] N 0,54 24,65 26,15 25 15 S E O SE 0,54 16,83 26,15 25 10 SO 0,54 85,532 26,15 25 53 NE NO Suelos 0,28 425,02 26,15 25 137 RESTO DE CARGAS TERMICAS: Ventilación Fuente UNE EN 13779 Qvent[m^3/s] Ts,ext,proy [C] TsL [C] Qsens [W] Wext [Kg/Kgas] WsL [Kg/kgas] Qlat[W] 0,81 27,3 25 2415 0,009 0,008 2432 Tipo Zona IDA2 fumadores Qvent/pax*h 90 % z hab 0,4 Npax zona 81 Np z hab 32 -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 145 Cp [KJ/KgK] 1,005 hlg [Kj/Kg] Tm 26,15 Ocupantes NP Z. hab Actividad Fact simul Qsens[W] Qlat[W] 32 Sentado reposo 1 2300 1004 Qsens Qlat 71 31 Iluminacion Fuente Varias, consultar memoria Tipo Potencia [W] SB FS Qsens [W] Fluorescentes 4526 1,2 0,75 4073 Incandescentes 5580 1 0,9 5022 Iluminancia necesaria[Lux] 150 Lumen necesarios 246877,425 Azona[m^2] 1645,8495 Lumen/fluores 600 Pot/fluores [W] 11 Lumen/incande 720 Pot/incande[W] 60 Nfluorescente empleados 411 Nincandescente 93 -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 146 empleados maquinas y procesos Fuente Varias, consultar memoria Concepto Calor cedido Sensible[W] Latente[W] Television 15" 1344 0 TOTAL 1344 0 Resultados zona Azona [m^2] 1645,8495 Wtot [W] 34208 Ratio [W/m^2] 21 11.5.3 CALEFACCIÓN ZONA ALTA CARGA TÉRMICA Adjuntamos aquí las tablas resumen que muestran los resultados para el cálculo de ganancias térmicas en la zona de alta carga térmica para el régimen de invierno (calefacción). Debido a las diferencias de uso y ocupación en los que componen la zona de alta, calcularemos dichas cargas por espacio y luego las sumaremos para calcular la carga total. Este procedimiento es de aplicación para todas las cargas térmicas excepto a las debidas a cerramientos, ya que se realiza el cálculo para el global de la zona. CARGA DEBIDA A CERRAMIENTOS: MUROS -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 147 Cargas debidas a muros EN CONTACTO CONAMBIENTE EXTERIOR Cerramientos opacos Orientacion U[W/m^2K] A[m^2] Text [C] Tint[C] Qsens tr [W] N S E O SE SO 0,48 36,846 -5,6 21 -470 NE NO Cristaleras Orientación U[W/m^2K] A[m^2] I[w/m^2] F Ts,ext proyecto [C] TsL [C] Q sens tr [W] Qsens rad [W] SO 2,85 32,255 0 0,42 -5,6 21 - 2445 0 LOCAL CONTIGUO SIN CLIMATIZAR Orientación U[W/m^2K] A[m^2] Teq [C] Tint [C] Q sens tr [W] N S E -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 148 O SE 0,55 18,922 7,70 21 -138 SO NE NO RESTO DE CARGAS TERMICAS CARGAS TERMICAS Bar-Restaurante Ventilación Fuente UNE EN 13779 Qvent[m^3/s] Ts,ext,proyecto [C] TsL [C] Qsens [W] 0,24 -5,6 21 -6433 Tipo Zona IDA3 no fumadores Qvent/persona*h 29 % en Restaurante 0,65 Npersonas en zona 46 Np en restaurante 30 Cp=Cp™ [KJ/KgK] 1,004 Tm 7,70 -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 149 Resultados zona Azona[m^2] 106,33 Wtot[w] -6941,55 Ratio[w/m^2] -65 Habitaciones planta CARGAS TERMICAS Sala-Estar Ventilación Fuente UNE EN 13779 Qvent[m^3/s] Ts,ext,proyecto [C] TsL [C] Qsens [W] Wext [Kg/Kgas] 0,06 -5,6 21 -1537 0 Tipo Zona IDA2 no fumadores Qvent/persona*h 45 % en Sala Estar 0,10 Npersonas en zona 46 Np en Sala Estar 5 Cp=Cp™ [KJ/KgK] 1,005 Tm 7,7 Resultado s zona Azona[m^2] 52,13 Wtot[w] -2046,17 -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 150 Ratio[w/m^2] -39 Habitaciones planta CARGAS TERMICAS Cocina-Lavandería-Almacén Ventilación Fuente UNE EN 13779 Qvent[m^3/s] Ts,ext,proyecto [C] TsL [C] Qsens [W] Wext [Kg/Kgas] 0,03 -5,6 21 -693 0 Tipo Zona IDA3 no fumadores Qvent/persona*h 29 % en Lavandería… 0,07 Npersonas en zona 46 Np en Lavandería… 3 Cp=Cp™ [KJ/KgK] 1,005 Tm 7,7 Resultados zona Azona[m^2] 35,03 Wtot[w] -1202,44 Ratio[w/m^2] -34 -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 151 Habitaciones planta CARGAS TERMICAS Servicios- Aseos Ventilación Fuente UNE EN 13779 Qvent[m^3/s] Ts,ext,proyecto [C] TsL [C] Qsens [W] Wext [Kg/Kgas] 0,04 -5,6 21 -1090 0 Tipo Zona IDA3 no fumadores 3,615 Qvent/persona*h 29 % en Servicios 0,11 Npersonas en zona 46 Np en Servicios 5 Cp=Cp™ [KJ/KgK] 1,005 Tm 7,7 Resultados zona Azona[m^2] 59,67 Wtot[w] -1598,69 Ratio[w/m^2] -27 Habitaciones planta CARGAS TERMICAS Administracion -Proyecto de instalación de Climatización de un Hotel en Panticosa- -1.memoria- -Jaime Sogas Paramio- 152 Ventilación Fuente UNE EN 13779 Qvent[m^3/s] Ts,ext,proyecto [C] TsL [C] Qsens [W] Wext [Kg/Kgas] 0,01 -5,6 21 -307 0 Tipo Zona IDA2 no fumadores Qvent/persona*h 45 % en Administración 0,02 Npersonas en zona 46 Np en Administracion 1 Cp=Cp™ [KJ/KgK] 1,005 Tm 7,7 Resultados zona Azona[m^2] 52,13 Wtot[w] -816,45 Ratio[w/m^2] -16 Habitaciones CARGAS