Repositorio Institucional de Documentos

PROYECTO DE CLIMATIZACIÓN DEL PABELLÓN POLIDEPORTIVO DE LA PUEBLA DE HÍJAR (TERUEL) MEMORIA AUTOR: MIGUEL REPULLÉS LAMBEA TUTORA: MARÍA BELÉN ZALBA NONAY SEPTIEMBRE DE 2010 Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). MEMORIA 1 ÍNDICE 1. GENERALIDADES ……………………………………………………………… 8 1.1. Objeto del proyecto …………………………………………………………. 8 1.2. Peticionario ………………………………………………………………….. 8 1.3. Emplazamiento geográfico …………………………………………………. 8 1.4. Zona climática ………………………………………………………………. 8 2. DESCRIPCIÓN DEL EDIFICIO ………………………………………………. 9 3. USO DEL EDIFICIO ……………………………………………………………. 10 3.1. Horarios de funcionamiento ………………………………………………... 10 3.2. Ocupación del edificio ………………………………………………………. 10 3.3. Caudales de ventilación …………………………………………………….. 10 4. LIMITACIÓN DE LA DEMANDA ……………………………………………. 12 4.1. Cálculo de los parámetros característicos de la demanda ……………….. 13 4.1.1. Cerramientos en contacto con el aire exterior ……………………….. 13 4.1.2. Cerramientos en contacto con el terreno ……………………………... 15 4.1.2.1. Suelos en contacto con el terreno …………………………………. 15 4.1.3. Particiones interiores (excepto suelos en contacto con cámaras sanit.) 16 4.1.4. Huecos y lucernarios ……………………………………………… …… 18 4.2. Condensaciones ……………………………………………………………... 21 4.2.1. Condiciones para el cálculo de condensaciones ………………………. 21 4.2.1.1. Condiciones exteriores …………………………………………….. 21 4.2.1.2. Condiciones interiores …………………………………………….. 21 Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). MEMORIA 2 4.2.1.2.1. Para el cálculo de condensaciones superficiales …………….. 21 4.2.1.2.2. Para el cálculo de condensaciones intersticiales …………….. 22 4.2.2. Comprobación de las condensaciones ………………………………… 22 4.2.2.1. Condensaciones superficiales ……………………………………… 22 4.2.2.1.1. Factor de temp. de la superficie interior de un cerramiento 22 4.2.2.1.2. Factor de temperatura de la superficie interior mínimo …… 22 4.2.2.2. Condensaciones intersticiales …………………………………….. 23 4.2.2.2.1. Distribución de temperatura …………………………………. 23 4.2.2.2.2. Distribución de la presión de vapor de saturación ………….. 24 4.2.2.2.3. Distribución de presión de vapor …………………………….. 24 4.2.3. Relaciones psicrométricas ……………………………………………… 25 4.2.3.1. Cálculo de la presión de saturación de vapor ……………………. 25 4.3. Fichas justificativas de la opción simplificada …………………………….. 26 5. CONDICIONES EXTERIORES DE CÁLCULO …………………………….. 30 5.1. Variables que definen el ambiente exterior ……………………………….. 30 5.2. Condiciones estivales ……………………………………………………….. 30 5.2.1. Temperatura seca ……………………………………………………… 30 5.2.2. Temperatura húmeda ………………………………………………….. 32 5.2.3. Radiación solar …………………………………………………………. 34 5.2.4. Temperatura del suelo …………………………………………………. 34 5.3. Condiciones invernales ……………………………………………………… 35 5.3.1. Temperatura seca ………………………………………………………. 35 5.3.2. Temperatura húmeda ………………………………………………….. 35 Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). MEMORIA 3 5.3.3. Radiación solar …………………………………………………………. 35 5.3.4. Temperatura del suelo …………………………………………………. 35 6. CONDICIONES INTERIORES DE CÁLCULO ……………………………… 36 6.1. Temperaturas y humedades relativas ……………………………………… 36 6.2. Velocidades del aire …………………………………………………………. 36 6.3. Ambiente acústico …………………………………………………………… 37 7. CÁLCULO DE LAS NECESIDADES TÉRMICAS ………………………….. 38 7.1. Introducción …………………………………………………………………. 38 7.2. Cargas de refrigeración ……………………………………………………. 39 7.2.1. Cargas exteriores ………………………………………………………. 39 7.2.1.1. Carga a través de paredes, techos y suelos ………………………. 39 7.2.1.1.1. Temperatura equivalente exterior …………………………… 39 7.2.1.1.1.1. Paredes verticales exteriores …………………………….. 39 7.2.1.1.1.2. Techos ……………………………………………………... 41 7.2.1.2. Carga a través de superficies acristaladas ……………………….. 42 7.2.1.2.1. Transmisión de calor por conducción-convección ………….. 43 7.2.1.2.2. Transmisión de calor por radiación solar …………………… 43 7.2.1.3. Carga por ventilación ……………………………………………… 43 7.2.1.3.1. Caudal volumétrico de ventilación …………………………… 44 7.2.2. Cargas interiores ……………………………………………………….. 44 7.2.2.1. Carga por ocupantes ………………………………………………. 44 7.2.2.2. Carga por iluminación …………………………………………….. 45 7.2.3. Coeficiente de mayoración …………………………………………….. 45 Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). MEMORIA 4 7.3. Cargas de calefacción ………………………………………………………. 46 7.3.1. Cargas exteriores ………………………………………………………. 46 7.3.1.1. Cargas a través de paredes, techos y suelos ……………………… 46 7.3.1.2. Cargas a través de superficies acristaladas ………………………. 46 7.3.1.3. Carga por ventilación ……………………………………………… 46 7.3.2. Cargas interiores ……………………………………………………….. 47 7.3.2.1. Cargas por ocupantes ……………………………………………… 47 7.3.2.2. Cargas por iluminación ……………………………………………. 47 7.3.3. Coeficiente de mayoración ……………………………………………… 47 7.4. Resumen de cargas térmicas ………………………………………………… 48 7.4.1. Refrigeración ……………………………………………………………. 48 7.4.2. Calefacción ………………………………………………………………. 49 7.5. Recuperadores de energía ………………………………………………….. 50 8. SISTEMAS DE CLIMATIZACIÓN …………………………………………… 52 8.1. Sistema primario ……………………………………………………………. 52 8.1.1. Bomba de calor …………………………………………………………. 52 8.1.1.1. Foco externo ………………………………………………………... 52 8.1.1.1.1. Agua ……………………………………………………………. 52 8.1.1.1.2. Aire …………………………………………………………….. 52 8.1.1.1.3. Suelo …………………………………………………………… 53 8.1.1.2. Foco interno ……………………………………………………….. 53 8.1.1.2.1. Agua …………………………………………………………… 53 8.1.1.2.2. Aire ……………………………………………………………. 53 Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). MEMORIA 5 8.1.1.3. Ventajas e inconvenientes ………………………………………… 53 8.1.1.4. Equipo seleccionado ………………………………………………. 54 8.1.2. Caldera …………………………………………………………………. 54 8.1.2.1. Tipo de combustible empleado …………………………………… 54 8.1.2.2. Clasificación energética …………………………………………… 54 8.1.2.3. Ventajas e inconvenientes ………………………………………… 54 8.1.2.4. Equipo seleccionado ………………………………………………. 54 8.1.3. Enfriadora ……………………………………………………………… 54 8.1.3.1. Enfriadora por compresión ………………………………………. 55 8.1.3.2. Enfriadora por absorción …………………………………………. 55 8.1.3.3. Ventajas e inconvenientes ………………………………………… 55 8.1.3.4. Equipo seleccionado ……………………………………………….. 55 8.1.4. Estudio comparativo …………………………………………………… 55 8.1.4.1. Bomba de calor ……………………………………………………. 56 8.1.4.2. Caldera y enfriadora ………………………………………………. 56 8.1.4.2. Equipo seleccionado ……………………………………………….. 58 8.2. Sistema secundario …………………………………………………………. 59 8.2.1. Sistemas “todo aire” …………………………………………………… 59 8.2.1.1. Ventajas e inconvenientes ………………………………………… 59 8.2.2. Sistemas agua-aire ……………………………………………………… 59 8.2.2.1. Ventajas e inconvenientes ………………………………………… 59 8.2.3. Sistemas “todo agua” ………………………………………………….. 59 8.2.3.1. Ventajas e inconvenientes ………………………………………… 60 8.2.4. Selección del equipo ……………………………………………………. 60 Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). MEMORIA 6 8.3. Conexión entre sistema primario y secundario ……………………………. 61 8.3.1. Equipo seleccionado ……………………………………………………. 61 9. CÁLCULO DE TUBERÍAS …………………………………………………….. 62 9.1. Velocidad del agua en las tuberías …………………………………………. 62 9.2. Limitaciones del RITE ………………………………………………………. 62 9.3. Equilibrado de la red ………………………………………………………… 62 9.4. Cálculo del aislamiento térmico ……………………………………………. 63 9.5. Selección de bombas ………………………………………………………… 64 10. CÁLCULO DE CONDUCTOS ………………………………………………… 65 10.1. Elementos de impulsión/extracción de aire ………………………………. 65 10.1.1. Elementos de impulsión de aire ………………………………………. 65 10.1.2. Elementos de extracción de aire ……………………………………… 66 10.2. Dimensionado de la red de conductos …………………………………….. 66 10.3. Cálculo del aislamiento térmico …………………………………………… 67 10.4. Elección del ventilador y equilibrado del sistema ………………………... 68 10.4.1. Red de impulsión de aire ……………………………………………… 68 10.4.2. Red de retorno de aire ………………………………………………… 68 11. DESCRIPCIÓN DE LA INSTALACIÓN …………………………………….. 69 11.1 Equipos primarios ………………………………………………………….. 69 11.1.1. Caldera …………………………………………………………………. 69 11.1.1.1. Datos técnicos ……………………………………………………… 69 11.1.1.2. Otros datos ………………………………………………………… 70 Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). MEMORIA 7 11.1.2. Enfriadora ……………………………………………………………… 71 11.1.2.1. Datos técnicos ……………………………………………………… 71 11.1.2.2. Otros datos ………………………………………………………… 72 11.2. Unidad de tratamiento de aire …………………………………………….. 73 11.2.1. Datos técnicos ………………………………………………………….. 73 11.2.2. Otros datos ……………………………………………………………… 76 11.3. Intercambiadores de placas ………………………………………………… 77 11.3.1. Intercambiador caldera-UTA ………………………………………… 77 11.3.1.1. Datos técnicos ……………………………………………………… 77 11.3.1.2. Otros datos ………………………………………………………… 77 11.3.2. Intercambiador enfriadora-UTA …………………………………….. 78 11.3.2.1. Datos técnicos ……………………………………………………... 78 11.3.2.2. Otros datos ………………………………………………………… 78 12. MEDIDAS DE AHORRO DE ENERGÍA …………………………………….. 79 12.1. Mejora de los cerramientos del local ……………………………………… 79 12.2. Selección adecuada de los equipos de producción ……………………….. 79 12.3. Instalación de recuperador de calor en la UTA ………………………….. 79 12.4. “Free-cooling” ……………………………………………………………… 80 Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). MEMORIA 8 1. GENERALIDADES 1.1. Objeto del proyecto El objeto de este proyecto es la especificación, diseño, cálculo y valoración económica de la instalación de climatización del Pabellón Polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). 1.2. Peticionario Se realiza el siguiente proyecto por petición de la Escuela Universitaria de Ingeniería Técnica Industrial de Zaragoza, como proyecto fin de carrera, en la especialidad de mecánica. 1.3. Emplazamiento geográfico El Pabellón Polideportivo se encuentra situado en la Avenida Constitución s/n de La Puebla de Híjar (Teruel). 1.4. Zona climática La zona climática de cualquier localidad en la que se ubique un edificio se obtiene del Código Técnico de la Edificación, en el Documento Básico HE Ahorro de energía. Capital de provincia Capital Altura(m) Desnivel entre la localidad y la capital de provincia (m) 200<h<400 400<h<600 600<h<800 800<h<1000 >1000 Teruel D2 995 E1 E1 E1 E1 E1 Tabla 1. Zonas climáticas. La localidad de La Puebla de Híjar, en la que estará emplazado el edificio se sitúa a una altura con respecto al nivel del mar de 256 metros. Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). MEMORIA 15 4.1.2. Cerramientos en contacto con el terreno 4.1.2.1. Suelos en contacto con el terreno La transmitancia térmica Us (W/m²K) se obtendrá de la tabla 4 en función de la longitud característica B' de la solera o losa, ya que en los suelos de nuestro edificio no hay banda de aislamiento perimétrico. Se define la longitud característica B' como: B' = A / ( 0,5 · P) - P: longitud del perímetro de la solera (m). - A: área de la solera (m²). Para soleras o losas sin aislamiento térmico, como es nuestro caso, la transmitancia térmica Us se tomará de la columna Ra en función de su longitud característica B'. Ra B' 0.00 1 2.35 5 0.85 6 0.74 7 0.66 8 0.60 9 0.55 10 0.51 12 0.44 14 0.39 16 0.35 18 0.32 >20 0.30 Tabla 4. Transmitancia térmica Us (W/m²K). Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). MEMORIA 16 Los cerramientos de nuestro edificio calculados como suelos en contacto con el terreno son los siguientes: Cerramiento Descripción U(W/m²K) Solera 1 Solera de hormigón Arlita Mortero cementado 0.2311 Solera 2 Solera de hormigón Arlita Mortero cementado Baldosa cerámica 0.4632 4.1.3. Particiones interiores (excepto suelos en contacto con cámaras sanitarias) La transmitancia térmica U (W/m²K) viene dada por la siguiente expresión: U = Up · b - Up: transmitancia térmica de la partición interior en contacto con el espacio no habitable, tomando como resistencias superficiales los valores de la tabla 5 (m²K/W). Posición de la partición interior y sentido del flujo de calor Rse Rsi Particiones interiores verticales o con pendiente sobre la horizontal > 60º y flujo horizontal 0,13 0,13 Particiones interiores horizontales o con pendiente sobre la horizontal ≤ 60º y flujo ascendente 0,10 0,10 Particiones interiores horizontales y flujo descendente 0,17 0,17 Tabla 5. Resistencias térmicas superficiales de particiones interiores (m²K/W). - b: coeficiente de reducción de temperatura obtenido de la tabla 6 en función de la situación del aislamiento térmico, del grado de ventilación del espacio y de la relación de áreas entre la partición interior y el cerramiento (Aiu/Aue). Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). MEMORIA 17 No aislado ue - Aislado iu No aislado ue - No Aislado iu Aislado ue - No aislado iu Aiu/Aue CASO 1 CASO 2 CASO 1 CASO 2 CASO 1 CASO2 <0.25 0.99 1.00 0.94 0.97 0.91 0.96 0.25<=0.50 0.97 0.99 0.85 0.92 0.77 0.90 0.50<=0.75 0.96 0.98 0.77 0.87 0.67 0.84 0.75<=1.00 0.94 0.97 0.70 0.83 0.59 0.79 1.00<=1.25 0.92 0.96 0.65 0.79 0.53 0.74 1.25<=2.00 0.89 0.95 0.56 0.73 0.44 0.67 2.00<=2.50 0.86 0.93 0.48 0.66 0.36 0.59 2.50<=3.00 0.83 0.91 0.43 0.61 0.32 0.54 >3.00 0.81 0.90 0.39 0.57 0.28 0.50 Tabla 6. Coeficiente de reducción de temperatura b. Los cerramientos de nuestro edificio calculados como particiones interiores son los siguientes: Cerramiento Descripción U(W/m²K) Tabique 1 Ladrillo perforado Espuma de poliuretano Cámara de aire Ladrillo perforado 0.4528 Tabique 2 Ladrillo perforado Espuma de poliuretano Cámara de aire Ladrillo perforado Mortero cementado Baldosa cerámica 0.4981 Tabique 3 Ladrillo perforado Espuma de poliuretano Mortero cementado Baldosa cerámica 0.6672 Tabique 4 Ladrillo perforado Espuma de poliuretano Mortero cementado Baldosa cerámica 0.5805 Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). MEMORIA 18 Tabique 5 Baldosa cerámica Mortero cementado Ladrillo hueco Mortero cementado Baldosa cerámica 2.2556 Tabique 6 Ladrillo perforado Espuma de poliuretano Cámara de aire Ladrillo perforado 0.5031 Tabique 7 Ladrillo hueco Mortero cementado Baldosa cerámica 2.3635 Tabique 8 Ladrillo perforado Espuma de poliuretano Mortero de cemento 0.4070 4.1.4. Huecos y lucernarios La transmitancia térmica de los huecos Uh (W/m²K) se determinará mediante la expresión: Uh = ( 1 - FM ) · Uhv + FM · Uhm - Uhv: transmitancia térmica de la parte semitransparente (W/m²K). - Uhm: transmitancia térmica del marco de la ventana o lucernario, o puerta (W/m²K). - FM: fracción del hueco ocupada por el marco. El factor solar modificado en el hueco Fh o en el lucernario Fl se determinará utilizando la siguiente expresión: F = Fs · [ ( 1 - FM ) · g⊥ ⊥⊥ ⊥ + FM · 0,04 · Um · α αα α ] - Fs: factor de sombra del hueco o lucernario obtenido de las tablas 7 y 8 en función del dispositivo de sombra. Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). MEMORIA 19 0.05<R/W<=0.1 0,1<R/W<=0,2 0,3<R/W<=0,5 R/W>0,5 0.05<R/H<=0.1 0.82 0.74 0.62 0.39 S 0,1<R/H<=0,2 0.76 0.67 0.56 0.35 0,3<R/H<=0,5 0.56 0.51 0.39 0.27 R/H>0,5 0.35 0.32 0.27 0.17 0.05<R/H<=0.1 0.86 0.81 0.72 0.51 SE/SO 0,1<R/H<=0,2 0.79 0.74 0.66 0.47 0,3<R/H<=0,5 0.59 0.56 0.47 0.36 R/H>0,5 0.38 0.36 0.32 0.23 0.05<R/H<=0.1 0.91 0.87 0.81 0.65 E/O 0,1<R/H<=0,2 0.86 0.82 0.76 0.61 0,3<R/H<=0,5 0.71 0.68 0.61 0.51 R/H>0,5 0.53 0.51 0.48 0.39 Tabla 7. Factor de sombra para obstáculos de fachada: retranqueo. - R: retranqueo. - W: ancho de hueco. - H: altura de hueco. Y/Z 0.1 0.5 1.0 2.0 5.0 10.0 0.1 0.42 0.43 0.43 0.43 0.44 0.44 0.5 0.43 0.46 0.48 0.50 0.51 0.52 X/Z 1.0 0.43 0.48 0.48 0.55 0.58 0.59 2.0 0.43 0.50 0.50 0.60 0.66 0.68 5.0 0.44 0.51 0.51 0.66 0.75 0.79 10.0 0.44 0.52 0.59 0.68 0.79 0.85 Tabla 8. Factor de sombra para lucernarios. - Y: anchura de lucernario. - Z: anchura de apoyo. - X: altura de lucernario. - FM: fracción del hueco ocupada por el marco en caso de ventanas o la fracción de parte maciza en el caso de puertas. - g⊥: factor solar de la parte semitransparente del hueco o lucernario a incidencia normal. - Um: transmitancia térmica del marco del hueco o lucernario. - α: absortividad del marco obtenida en la tabla 9 en función de su color. Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). MEMORIA 20 Color Claro Medio Oscuro Blanco 0.20 0.30 Amarillo 0.30 0.50 0.70 Beige 0.35 0.55 0.75 Marrón 0.50 0.75 0.92 Rojo 0.65 0.80 0.90 Verde 0.40 0.70 0.88 Azul 0.50 0.80 0.95 Gris 0.40 0.65 Negro 0.96 Tabla 9. Absortividad del marco para radiación solar α . Los cerramientos de nuestro edificio calculados como huecos y lucernarios son los siguientes: Cerramiento Descripción U(W/m² K) Hueco 1 Marco de madera Cristal doble Cámara aire 2.8000 Hueco 2 Marco de madera Cristal doble Cámara aire 2.8000 Hueco 3 Marco de madera Cristal doble Cámara aire 2.8000 Hueco 4 Marco de madera Cristal doble Cámara aire 2.8000 Hueco 5 Marco de madera 2.8000 Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). MEMORIA 21 4.2. Condensaciones Las condensaciones superficiales en los cerramientos y particiones interiores que componen la envolvente térmica del edificio, se limitarán de forma que se evite la formación de mohos en su superficie interior. Para ello, en aquellas superficies interiores de los cerramientos que puedan absorber agua o susceptibles de degradarse y especialmente en los puentes térmicos de los mismos, la humedad relativa media mensual en dicha superficie será inferior al 80%. Las condensaciones intersticiales que se produzcan en los cerramientos y particiones interiores que componen la envolvente térmica del edificio serán tales que no produzcan una merma significativa en sus prestaciones térmicas o supongan un riesgo de degradación o pérdida de su vida útil. Además, la máxima condensación acumulada en cada período anual no será superior a la cantidad de evaporación posible en el mismo período. 4.2.1. Condiciones para el cálculo de condensaciones 4.2.1.1. Condiciones exteriores En el caso de La Puebla de Híjar, al no tener un registro climático contrastado y encontrarse a una menor altura que la de la capital de provincia, se tomará la misma temperatura y humedad que la que corresponde a dicha capital. Localidad Ene Feb Mar Abr May Jun Jul Ago Sep Oct Nov Dic Teruel Tmed 3.8 4.8 6.8 9.3 12.6 17.5 21.3 20.6 17.9 12.1 7.0 4.5 Hrmed 72 67 60 60 60 55 50 54 59 66 71 76 Tabla 10. Datos climáticos mensuales de la capital de provincia, T en ºC y HR en %. 4.2.1.2. Condiciones interiores 4.2.1.2.1. Para el cálculo de condensaciones superficiales Se tomará una temperatura del ambiente interior igual a 20ºC para el mes de enero. Si se dispone del dato de humedad relativa interior y ésta se mantiene constante, se podrá utilizar dicho dato en el cálculo añadiéndole 0.05 como margen de seguridad. HRint = 0.45 + 0.05 = 0.5 Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). MEMORIA 22 4.2.1.2.2. Para el cálculo de condensaciones intersticiales Si se disponen de los datos de temperatura interior y humedad relativa interior, se podrán utilizar dichos datos en el cálculo añadiéndole 0,05 a la humedad relativa como margen de seguridad. Tint = 20ºC HRint = 0.45 + 0.05 = 0.5 4.2.2. Comprobación de las condensaciones 4.2.2.1. Condensaciones superficiales 4.2.2.1.1. Factor de temperatura de la superficie interior de un cerramiento El factor de temperatura de la superficie interior frsi, para cada cerramiento, partición interior, o puentes térmicos integrados en los cerramientos, se calculará a partir de su transmitancia térmica mediante la siguiente ecuación: frsi = 1 - U · 0.25 - U: transmitancia térmica del cerramiento, partición interior, o puente térmico integrado en el cerramiento (W/m²K). 4.2.2.1.2. Factor de temperatura de la superficie interior mínimo El factor de temperatura de la superficie interior mínimo aceptable frsi,min de un puente térmico, cerramiento o partición interior se podrá calcular a partir de la siguiente expresión: frsi,min = ( θ θθ θsi,min - θ θθ θe ) / 20 · θ θθ θe - θe: temperatura exterior de la localidad en el mes de enero (ºC) - θsi,min: temperatura superficial interior mínima aceptable obtenida de la siguiente expresión (ºC): θ θθ θsi,min = ( 237.3 · loge ( Psat / 610.5 ) ) / ( 17.269 - loge ( Psat / 610.5 ) ) - Psat: presión de saturación máxima aceptable en la superficie obtenida de la siguiente expresión (Pa): Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). MEMORIA 23 Psat = Pi / 0.8 - Pi: presión de vapor interior obtenida de la siguiente expresión (Pa): Pi = φ φφ φi · 2337 - φi: humedad relativa interior (tanto por 1). 4.2.2.2. Condensaciones intersticiales 4.2.2.2.1. Distribución de temperatura La distribución de temperaturas a lo largo del espesor de un cerramiento formado por varias capas depende de las temperaturas del aire a ambos lados de la misma, así como de las resistencias térmicas superficiales interior Rsi y exterior Rse, y de las resistencias térmicas de cada capa (R1, R2, R3,...,Rn). El procedimiento a seguir para el cálculo de la distribución de temperaturas es el siguiente: a) Cálculo de la resistencia térmica total del elemento constructivo. b) Cálculo de la temperatura superficial exterior θse: θ θθ θse = θ θθ θe + ( Rse / Rt ) · ( θ θθ θi - θ θθ θe ) - θe: temperatura exterior de la localidad en la que se ubica el edificio correspondiente a la temperatura media del mes de enero (ºC). - θi: temperatura interior (ºC). - Rt: resistencia térmica total del componente constructivo (m²K/W). - Rse: resistencia térmica superficial correspondiente al aire exterior (m²K/W). c) Cálculo de la temperatura en cada una de las capas que componen el elemento constructivo según las expresiones siguientes: θ θθ θ1 = θ θθ θse + ( R1 / Rt ) · ( θ θθ θi - θ θθ θe ) θ θθ θ2 = θ θθ θ1 + ( R2 / Rt) · ( θ θθ θi - θ θθ θe ) θ θθ θn = θ θθ θn-1 + ( Rn / Rt ) · ( θ θθ θi - θ θθ θe ) Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). MEMORIA 24 - θse: temperatura superficial exterior (ºC). - θe: temperatura exterior correspondiente a la temperatura media del mes de enero (ºC). - θi: temperatura interior (ºC). - θ1,...,θn-1: temperatura en cada capa (ºC). - R1, R2,..., Rn: resistencias térmicas de cada capa (m²K/W). - Rt: resistencia térmica total del componente constructivo (m²K/W). d) Cálculo de la temperatura superficial interior θsi: θ θθ θsi = θ θθ θn + ( Rsi / Rt ) · ( θ θθ θi - θ θθ θe) - θe: temperatura exterior de la localidad correspondiente a la temperatura media del mes de enero (ºC). - θi: temperatura interior (ºC). - θn: temperatura en la capa n (ºC). - Rsi: resistencia térmica superficial correspondiente al aire interior (m²K/W). - Rt: resistencia térmica total del componente constructivo (m²K/W). Se considera que la distribución de temperaturas en cada capa es lineal. 4.2.2.2.2. Distribución de la presión de vapor de saturación Se determinará la distribución de la presión de vapor de saturación a lo largo de un muro formado por varias capas, a partir de la distribución de temperaturas obtenida anteriormente, mediante las expresiones indicadas en el apartado 4.2.3.1. 4.2.2.2.3. Distribución de presión de vapor La distribución de presión de vapor a través del cerramiento se calculará mediante las siguientes expresiones: P1 = Pe + ( Sd1 / Σ ΣΣ Σ Sdn ) · ( Pi - Pe ) P2 = P1 + ( Sd2 / Σ ΣΣ Σ Sdn) · ( Pi - Pe ) Pn = Pn-1 + ( Sd,n-1 / Σ ΣΣ Σ Sdn ) · ( Pi - Pe ) - Pi: presión de vapor de aire interior (Pa). - Pe: presión de vapor de aire exterior (Pa). - P1,..., Pn-1: presión de vapor en cada capa n (Pa). - Sd1,..., Sd,n-1: espesor de aire equivalente de cada capa frente a la difusión del vapor de agua, calculado mediante la siguiente expresión: Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). MEMORIA 31 OMA(ºC): 39,7 - Ts: temperatura seca de proyecto (ºC). - Th: temperatura húmeda de proyecto (ºC). - OMD: oscilación media diaria de temperaturas (ºC). - OMA: oscilación media anual de temperaturas (ºC). Correcciones: Variación de la temperatura seca exterior en función de la hora solar considerada y de la oscilación media diaria de temperaturas: OMD HORA SOLAR (ºC) 6 8 10 12 14 15 16 18 20 22 24 6 6 5.3 4.1 2.8 0.6 0 0.6 1.1 2.9 4.7 5.6 8 8 6.5 4.9 2.8 0.6 0 0.6 1.1 3.3 5.4 7.5 10 10 7.3 5.3 2.8 0.6 0 0.6 1.4 3.7 5.9 8.4 12 12 8.1 5.6 2.8 0.6 0 0.6 1.7 4.1 6.5 9.2 14 14 8.9 5.6 2.8 0.6 0 0.6 1.7 4.4 7.2 10 16 16 9.7 6.4 3.2 0.6 0 0.6 2.1 5.3 8.1 11.3 18 18 10.8 7.2 3.6 0.6 0 0.6 2.7 6.1 9.1 12.5 20 20 11.9 8 4 0.6 0 0.6 3.4 6.9 10.3 13.8 22 22 13.2 8.8 4.4 0.6 0 0.6 3.8 7.7 11.6 15.4 24 24 14 9.2 4.5 0.9 0 0.9 4.2 8.5 12.7 16.6 Tabla 11. Corrección temperatura seca exterior en función de la hora. ∆ ∆∆ ∆Ts,ext,hora(ºC) = 0 Variación de la temperatura seca exterior en función del mes considerado y de la oscilación media anual (OMA): OMA HORA SOLAR (ºC) MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV 45 13.5 8.9 4.4 1.7 0 0 2.4 6.7 11.5 40 7.5 5 2.2 0.6 0 0 1.3 3.9 8 35 5.7 4.2 2 0.6 0 0 1.1 3.1 6.2 30 3.2 2.7 1.7 0.6 0 0 1.1 2.2 4.3 25 2.2 1.7 1 0.6 0 0 0.9 1.7 3.3 20 1.7 1.2 0.8 0.5 0 0 0.7 1.2 2.5 Tabla 12. Corrección temperatura seca exterior en función del mes. Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). MEMORIA 32 ∆ ∆∆ ∆Ts,ext,mes(ºC) = 0 Variación de la temperatura seca exterior en función de la altura, estimándose en -1ºC cada 150 m, por lo tanto: ∆ ∆∆ ∆Ts,ext,altura(ºC) = - ∆ ∆∆ ∆z / 150 = - (zproy - zest) / 150 = = - (256 - 884) / 150 = 4,2 - zproy: altura del lugar del proyecto. - zest: altura de la estación meteorológica. Variación de la temperatura seca exterior en función de la localización: ∆ ∆∆ ∆Ts,ext,ciudad(ºC) = 2 Al estar el proyecto situado dentro del núcleo urbano se considera que tenemos una variación de temperatura debido a la actividad humana, industrial, etc. Por todo lo anterior la temperatura seca exterior de proyecto a considerar será: Ts,ext(ºC) = Ts,ext,máx,NP - ∆ ∆∆ ∆Ts,ext,hora - ∆ ∆∆ ∆Ts,ext,mes + ∆ ∆∆ ∆Ts,ext,altura + ∆ ∆∆ ∆Ts,ext,ciudad = 29 - 0 - 0 + 4,2 + 2 = 35,2 5.2.2. Temperatura húmeda A lo largo de un día en una localidad se puede suponer aproximadamente constante la humedad específica, o cantidad de agua que lleva el aire. Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). MEMORIA 33 Correcciones: Variación de la temperatura húmeda exterior en función de la hora solar considerada y la oscilación media diaria (OMD): OMD HORA SOLAR (ºC) 6 8 10 12 14 15 16 18 20 22 24 6 1.3 1.2 1.1 0.6 0 0 0 0.6 0.6 1.2 1.3 8 2.1 1.6 1.1 0.6 0 0 0 0.6 0.6 1.6 2.1 10 2.2 2 1.4 0.6 0 0 0 0.6 0.9 1.7 2.2 12 2.4 2.2 1.7 0.6 0 0 0 0.6 1.1 1.7 2.4 14 2.8 2.2 1.7 0.6 0 0 0 0.6 1.1 1.7 2.8 16 3.2 2.6 1.7 0.6 0 0 0 0.6 1.5 2.1 3.2 18 3.6 3.1 1.9 0.8 0 0 0 0.6 1.7 2.5 3.6 20 4.1 3.4 2.2 1.1 0 0 0 0.7 1.8 2.9 4.1 22 4.9 3.8 2.2 1.1 0 0 0 1.1 2.2 3.3 4.9 24 5.4 3.9 2.6 1.1 0 0 0.4 1.1 2.2 4 5.4 Tabla 13. Corrección temperatura húmeda exterior en función de la hora. ∆ ∆∆ ∆Th,ext,hora(ºC) = 0 Variación de la temperatura húmeda exterior en función del mes considerado y la oscilación media anual (OMA): OMA HORA SOLAR (ºC) MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV 45 7.2 5 2.2 1.1 0 0 1.1 3.3 6.1 40 3.6 2.4 1.1 0 0 0 0.8 2.2 3.8 35 2.9 2 1.1 0 0 0 0.6 1.7 3.1 30 1.7 1.6 1 0 0 0 0.6 1.1 2.1 25 1.5 1.1 0.5 0 0 0 0.4 0.9 1.7 20 1.2 0.8 0.5 0 0 0 0.2 0.5 1.4 Tabla 14. Corrección temperatura húmeda exterior en función del mes. ∆ ∆∆ ∆Th,ext,mes(ºC) = 0 Por lo anterior la temperatura húmeda exterior de proyecto coincidente a considerar será: Th,ext = Th,ext,máx,NP - ∆ ∆∆ ∆Th,ext,hora - ∆ ∆∆ ∆Th,ext,mes = 18,1 - 0 - 0 = = 18,1 Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). MEMORIA 34 5.2.3. Radiación solar Para estimar la radiación solar máxima incidente en una localidad determinada utilizamos la tabla 15 de radiación solar máxima, en condiciones standard en cuanto a cantidad de vapor de agua y cantidad de aerosoles existentes en la atmósfera. Mes Orientación Hora solar 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 Horizontal 30 190 372 550 707 829 907 933 907 829 707 550 372 190 30 N 59 172 189 148 165 182 192 196 192 182 165 148 189 172 59 NE 106 354 485 494 426 312 192 196 192 182 165 141 112 72 15 21 E 100 372 562 634 612 517 371 196 192 182 165 141 112 72 15 Junio SE 44 213 376 486 535 525 459 349 207 182 165 141 112 72 15 SE 15 72 112 141 242 332 391 412 391 332 242 141 112 72 15 SO 15 72 112 141 165 182 207 349 459 525 535 486 376 213 44 O 15 72 112 141 165 182 192 196 371 517 612 634 562 372 100 NO 15 72 112 141 165 182 192 196 192 312 426 494 485 354 106 Tabla 15. Radiación máxima esperada en W/m². 5.2.4. Temperatura del suelo En las instalaciones de aire acondicionado por el suelo se pierde calor durante todo el año, ya que de forma aproximada, éste se mantiene a una temperatura inferior a 20ºC, que es la temperatura interior media. Al ser un aporte energético negativo (se pierde calor), en los cálculos de aire acondicionado no se considerará esta carga negativa, y por lo tanto no es significativa la temperatura del suelo en verano. Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). MEMORIA 35 5.3. Condiciones invernales 5.3.1. Temperatura seca Para el cálculo de cargas térmicas en invierno se utilizarán como condiciones exteriores un nivel percentil del 97,5% (condiciones generales). Tomamos los valores de la provincia de Teruel que no será necesario corregirlos para ajustarlos a la localización geográfica del proyecto: Teruel (Calamocha) Ts,ext(ºC) = -6,1 5.3.2. Temperatura húmeda No es significativa ya que al estar a bajas temperaturas el valor absoluto de la humedad específica es muy bajo, considerándose de forma aproximada un valor para la humedad relativa: θ θθ θrel = 85% 5.3.3. Radiación solar Se va a considerar nula por suceder las mayores necesidades o bien por la noche, o bien bajo la consideración de un día muy nuboso (dimensionamiento máximo de la instalación). 5.3.4. Temperatura del suelo Tsuelo(ºC) = 5 Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). MEMORIA 36 6. CONDICIONES INTERIORES DE CÁLCULO Para conocer las condiciones interiores de cálculo de nuestro edificio, primeramente hay que suponer unos valores standard de temperaturas y humedades interiores para realizar unos cálculos aproximados de demanda energética, que, seguidamente nos servirán para calcular las condiciones de funcionamiento de los equipos de climatización. Estos valores vienen dictados por el Reglamento de Instalaciones Térmicas en los Edificios (RITE). 6.1. Temperaturas y humedades relativas La temperatura del aire en el recinto se limitará a los siguientes valores: - La temperatura del aire en modo calefacción no será superior a 21ºC, cuando para ello se requiera consumo de energía convencional para la generación de calor por parte del sistema de calefacción. - La temperatura del aire en modo refrigeración no será inferior a 26ºC, cuando para ello se requiera consumo de energía convencional para la generación de frío por parte del sistema de refrigeración. - Las condiciones de temperatura anteriores estarán referidas al mantenimiento de una humedad relativa comprendida entre el 30% y el 70%. Para realizar nuestros cálculos vamos a tomar unos valores que ayudan al ahorro de energía en el edificio: - Verano: T = 26ºC φ = 63% (calculado con el diagrama psicrométrico a partir del FCS) - Invierno: T = 20ºC φ = 45% 6.2. Velocidades del aire La velocidad media del aire aceptable depende de la molestia por corriente de aire, de la temperatura del aire y de la intensidad de turbulencias del aire. En base a las temperaturas de diseño del aire para el recinto, una molestia por corriente de aire del 10% al 20% y asumiendo una intensidad de turbulencias del 40%, pueden utilizarse los valores dados en la tabla 16: Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). MEMORIA 37 Temperatura local del aire (ºC) Intervalo típico Valores por defecto 20 0.10 a 0.16 v<=0.13 21 0.10 a 0.17 v<=0.14 22 0.11 a 0.18 v<=0.15 24 0.13 a 0.21 v<=0.17 26 0.15 a 0.25 v<=0.20 Tabla 16. Valores de diseño para la velocidad local del aire. 6.3. Ambiente acústico En la tabla 17 se definen los resultados admisibles de los niveles de presión acústica ponderados-A generados y/o transmitidos por la ventilación o el sistema de acondicionamiento de aire y otras instalaciones. Edificio Tipo de espacio Nivel de presión acústica [dB(A)] Intervalo típico Valor por defecto Deportes Estadios deportivos cubiertos 35 a 50 45 Tabla 17. Niveles permitidos de presión acústica ponderados-A. Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). MEMORIA 38 7. CÁLCULO DE LAS NECESIDADES TÉRMICAS El cálculo de estas condiciones se realiza atendiendo al Manual de Climatización, Tomo 2, Cargas Térmicas, de J.M. Pinazo Ojer. 7.1. Introducción Se va a especificar como se debe calcular la carga térmica de la instalación, tanto en verano como en invierno. Se entiende como carga térmica de un local la potencia de refrigeración o calefacción que requiere la instalación, en un determinado instante, para mantener unas condiciones térmicas interiores dadas. Para dimensionar los equipos de climatización deberemos estimar la máxima carga térmica de la instalación que depende del tipo de local y de su régimen de utilización. La instalación tendrá el momento de máxima carga sobre las 15 horas solares del 31 de Julio para refrigeración y sobre las 7 horas solares del mes de Enero para calefacción. Bajo concepto de carga térmica entendemos todo fenómeno que tienda a modificar tanto la temperatura como la humedad absoluta en un local. Cuando únicamente se modifica la temperatura seca del aire diremos que es una carga sensible. Si se modifica la cantidad de vapor de agua afirmaremos que se trata de una carga latente. Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). MEMORIA 39 7.2. Cargas de refrigeración 7.2.1. Cargas exteriores 7.2.1.1. Carga a través de paredes, techos y suelos La transferencia de calor por las superficies del edificio aportará un calor que aumentará la temperatura del aire. Este tipo de carga será sensible. Se trata de una transmisión de calor a través de un muro multicapa, el cual se evalúa por: Qsen = A · U · ( Tseq - TsL) - Qsen: potencia calorífica transmitida (kcal/h ó W). - A: superficie del cerramiento (m²). - U: coeficiente global de transmisión de calor (kcal/h·m²·ºC ó W/m²·ºC). - Tseq: temperatura seca equivalente del recinto colindante (ºC). - TsL: temperatura seca del local (ºC). 7.2.1.1.1. Temperatura equivalente exterior La temperatura seca equivalente de un cerramiento concreto, se define como aquella temperatura ficticia que deberemos suponer al ambiente exterior, para aplicando la ecuación de transmisión de calor en régimen permanente unidireccional en un muro, nos proporcione el flujo de calor real que se introduce por la superficie interior en nuestro edificio en un instante dado. 7.2.1.1.1.1. Paredes verticales exteriores Tseq,corregida = Tseq,standard + (Ts,ext,máx,NP - 29,2 + ∆ ∆∆ ∆Tciudad) + ∆ ∆∆ ∆Tseq,mes + ∆ ∆∆ ∆Tseq,hora - ∆ ∆∆ ∆z/150 + (ρ ρρ ρg - 0,2) · CRA - Tseq,standard: temperatura seca equivalente exterior calculada en unas condiciones standard. - ρg: coeficiente de reflexión de alrededores. - CRA: coeficiente corrector de reflexión de alrededores. Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). MEMORIA 40 22 de Julio N NE E SE O M C O M C O M C O M C 1 30.1 29.4 28.7 30.1 29.3 28.6 30.8 30 29.1 31.1 30.2 29.3 2 28.8 28.1 27.5 28.6 28 27.4 29.2 28.5 27.8 29.5 28.7 28 3 27.4 26.9 26.4 27.2 26.8 26.3 27.7 27.2 26.6 27.9 27.3 26.7 4 26.1 25.7 25.3 26 25.6 25.2 26.3 25.9 25.5 26.5 26 25.6 5 25 24.6 24.3 24.8 24.5 24.2 25.1 24.8 24.4 25.2 24.9 24.5 6 23.9 23.7 23.4 23.9 23.6 23.4 24.1 23.8 23.5 24.1 23.9 23.6 7 23.2 22.9 22.7 23.3 23.1 22.8 23.5 23.2 22.9 23.4 23.1 22.8 8 22.9 22.6 22.3 23.6 23.2 22.8 23.9 23.4 23 23.2 22.9 22.6 9 23 22.7 22.3 25.1 24.4 23.7 25.7 24.9 24.1 24.2 23.7 23.1 10 23.6 23.1 22.6 27.4 26.3 25.2 28.7 27.3 26 26.4 25.4 24.5 11 24.4 23.8 23.2 29.9 28.4 26.8 32.2 30.3 28.4 29.4 27.9 26.5 12 25.5 24.7 24 32 30.2 28.3 35.6 33.2 30.7 32.7 30.8 28.8 13 26.8 25.9 24.9 33.5 31.5 29.5 38.2 35.4 32.6 35.9 33.5 31.1 14 28.1 27.1 26.1 34.6 32.4 30.3 39.8 36.8 33.8 38.5 35.7 33 15 29.6 28.4 27.2 35.3 33.2 31.1 40.4 37.4 34.5 40.1 37.2 34.3 16 30.9 29.7 28.4 35.9 33.8 31.7 40.6 37.7 34.8 40.9 38 35.1 17 32.2 30.8 29.5 36.3 34.3 32.3 40.4 37.7 35 41.1 38.3 35.4 18 33.2 31.8 30.4 36.6 34.6 32.7 40.1 37.5 35 40.8 38.2 35.5 19 33.9 32.5 31.2 36.5 34.7 32.9 39.4 37.1 34.8 40.2 37.8 35.3 20 34.4 33 31.6 36.2 34.5 32.8 38.5 36.5 34.4 39.2 37 34.8 21 34.3 33 31.7 35.4 33.9 32.4 37.3 35.5 33.7 37.9 36 34.1 22 33.7 32.5 31.3 34.2 32.9 31.7 35.8 34.2 32.7 36.3 34.7 33 23 32.7 31.7 30.6 32.9 31.8 30.7 34.1 32.8 31.6 34.6 33.2 31.9 24 31.5 30.6 29.7 31.5 30.6 29.7 32.5 31.4 30.4 32.8 31.7 30.6 S SO O NO O M C O M C O M C O M C 1 31.6 30.6 29.7 35.7 34 32.4 37.3 35.4 33.5 34.7 33.2 31.7 2 29.9 29.1 28.3 33.3 31.9 30.6 34.7 34.7 31.5 32.5 31.3 30 3 28.3 27.6 27 31.1 30 28.8 32.2 32.2 29.6 30.5 29.5 28.5 4 26.8 26.3 25.8 29.1 28.2 27.3 30 30 27.9 28.6 27.8 27 5 25.5 25.1 24.7 27.3 26.6 25.9 28.1 28.1 26.4 27 26.3 25.7 6 24.3 24 23.7 25.8 25.2 24.7 26.4 26.4 25.1 25.5 25 24.5 7 23.3 23.1 22.8 24.5 24.1 23.6 25 25 23.9 24.3 23.9 23.5 8 22.7 22.5 22.2 23.6 23.2 22.8 24 24 23.1 23.5 23.1 22.7 9 22.5 22.2 22 23.2 22.8 22.4 23.5 23.5 22.6 23.1 22.7 22.4 10 22.9 22.6 22.2 23.4 22.9 22.5 23.6 23.6 22.6 23.3 22.8 22.4 11 24.1 23.5 23 24 23.4 22.9 24.2 24.2 23 23.9 23.4 22.9 12 26 25.2 24.3 25 24.3 23.7 25.2 25.2 23.7 25 24.3 23.6 13 28.6 27.4 26.2 26.5 25.6 24.8 26.4 26.4 24.7 26.2 25.4 24.6 14 31.6 30 28.3 28.6 27.5 26.4 27.9 27.9 25.9 27.7 26.7 25.7 15 34.5 32.5 30.5 31.4 29.9 28.5 29.9 29.9 27.5 29.2 28.1 27 16 37.1 34.8 32.6 34.8 32.9 31 32.8 32.8 29.7 31 29.7 28.5 17 39.1 36.6 34.1 38.3 36 33.6 36.4 36.4 32.3 33.3 31.8 30.3 18 40.1 37.6 35.1 41.6 38.8 36 40.1 40.1 35.1 35.9 34.1 32.3 19 40.3 37.9 35.4 43.9 40.8 37.8 43.4 43.4 37.5 38.5 36.3 34.2 20 39.7 37.5 35.2 44.9 41.8 38.6 45.5 45.5 39 40.4 38 35.6 21 38.6 36.5 34.5 44.4 41.4 38.4 45.9 45.9 39.4 41 38.5 36.1 22 37 35.3 33.5 42.9 40.1 37.4 44.7 44.7 38.7 40.3 38 35.7 23 35.2 33.8 32.3 40.7 38.3 35.9 42.6 42.6 37.2 38.8 36.7 34.7 24 33.4 32.2 31 38.2 36.2 34.2 40 40 35.4 36.8 33.2 33.2 Tabla 18. Temperatura seca equivalente exterior (ºC). Muro ligero (200 kg/m²). Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). MEMORIA 47 7.3.2. Cargas interiores 7.3.2.1. Cargas por ocupantes No se consideran ya que la instalación debe funcionar correctamente con la existencia de una única persona. 7.3.2.2. Cargas por iluminación No se consideran ya que la instalación debe funcionar correctamente cuando no hay iluminación. 7.3.3. Coeficiente de mayoración Al igual que en refrigeración, tomamos un coeficiente de mayoración del 5%. Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). MEMORIA 48 7.4. Resumen de cargas térmicas 7.4.1. Refrigeración Pista Pasillo 1 Pasillo 2 Vestuario árbitro Enfermería Vestuario 1 Vestuario 2 Aseo 1 Aseo 2 Total Refrigeración Paredes, techos y suelos Qsen (W) 4967 149 18 44 58 322 272 147 110 6087 Superficies acristaladas Qsen (W) 6879 1602 1145 149 209 1255 894 215 224 12571 Ventilación Qsen (W) 11040 773 883 221 221 1214 1214 0 0 15566 Qlat (W) 23419 1639 1873 468 468 2576 2576 0 0 33020 Qtotal (W) 34459 2412 2757 689 689 3790 3790 0 0 48587 Ocupantes Qsen (W) 8420 546 156 218 218 1199 1199 234 234 12424 Qlat (W) 8640 322 92 496 496 2728 2728 138 138 15778 Qtotal (W) 17060 868 248 714 714 3927 3927 372 372 28202 Iluminación Qsen (W) 7680 480 96 163 163 864 864 202 202 10714 Qtotal (W) 71044 5512 4263 1759 1834 10158 9748 936 907 106161 Ratio (W/m²) 57 155 694 191 192 202 194 81 79 Refrigeración Ocupantes 27% Iluminación 10% Paredes, techos y suelos 6% Superficies acristaladas 12% Ventilación 45% Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). MEMORIA 49 7.4.2. Calefacción Pista Pasillo 1 Pasillo 2 Vestuario árbitro Enfermería Vestuario 1 Vestuario 2 Aseo 1 Aseo 2 Total Calefacción Paredes, techos y suelos Qsen (W) 18115 692 73 196 200 1241 1245 404 422 22588 Superficies acristaladas Qsen (W) 1608 614 438 57 57 343 343 86 86 3631 Ventilación Qsen (W) 31320 2192 2506 626 626 3445 3445 0 0 44161 Qlat (W) 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Qtotal (W) 31320 2192 2506 626 626 3445 3445 0 0 44161 Qtotal (W) 51043 3498 3017 880 884 5029 5033 490 507 70380 Ratio (W/m²) 41 98 491 96 93 100 100 42 44 Calefacción Ventilación 63% Paredes, techos y suelos 32% Superficies acristaladas 5% Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). MEMORIA 50 7.5. Recuperadores de energía Se realiza el cálculo de los recuperadores de energía atendiendo al Documento Técnico de Instalaciones en la edificación, DTIE 8.01. Se entiende por recuperador de energía aquel dispositivo que permite la reutilización del calor residual de un sistema y cuyo objetivo final es alcanzar la eficiencia máxima de la instalación. El empleo de recuperadores de calor en instalaciones de climatización permite utilizar el calor sensible y latente residual del propio proceso, consiguiendo así: - Reducir los costes de inversión. - Reducir los costes de explotación. De modo general se define la eficiencia de un recuperador de calor como: ε = Cantidad de energía recuperada / Cantidad máxima de energía recuperable Dado que vamos a estudiar dos fluidos que es necesario identificar en todo momento, se utiliza un sistema de notación formado por dos subíndices: - Primer subíndice: para indicar la corriente de fluido que estamos considerando. “1” para todas las propiedades correspondientes al fluido que entra por primera vez en el recuperador. “2” para el fluido que entra por segunda vez en el recuperador. - Segundo subíndice: para indicar en qué punto del recuperador se considera la propiedad utilizada. “1” para la entrada y “2” para la salida. Se puede expresar la eficiencia como: ε = Qren ( x12 – x11 ) / Qmin ( x21 – x11 ) = = Qext ( x22 – x21 ) / Qmin ( x11 – x21 ) - Qren: caudal de aire de renovación (m³/s). - Qext: caudal de aire de extracción (m³/s). - Qmin: caudal de aire menor entre los de renovación y extracción (m³/s). - x: puede ser temperatura de bulbo seco, humedad absoluta o entalpía. Para nuestra instalación vamos a seleccionar un intercambiador de placas ya que permite obtener una gran eficiencia con un bajo coste y escaso mantenimiento, con el inconveniente de que sólo permite recuperar calor sensible. Sus características son las siguientes: - ε = 55.7 % Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). MEMORIA 51 7.5.1. Refrigeración Qren (m³/s) 1,410 Qext (m³/s) 6,773 Qmin (m³/s) 1,410 T11 (ºC) 35,2 T21 (ºC) 26,0 T12 (ºC) 30,1 T22 (ºC) 27,1 Qmax,rec (W) 57363 Qrec (W) 31951 Qtotal (W) 74210 7.5.2. Calefacción Qren (m³/s) 1,410 Qext (m³/s) 3,631 Qmin (m³/s) 1,410 T11 (ºC) -6,1 T21 (ºC) 20,0 T12 (ºC) 8,4 T22 (ºC) 14,4 Qmax,rec (W) 70380 Qrec (W) 39201 Qtotal (W) 31178 Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). MEMORIA 52 8. SISTEMAS DE CLIMATIZACIÓN 8.1. Sistema primario Entendemos por sistema primario la producción y distribución del efecto de refrigeración y de calefacción. 8.1.1. Bomba de calor Un equipo de producción de frío y una bomba de calor (para la producción de frío y calor) tienen el mismo principio de funcionamiento. La diferencia existente radica en la capacidad que tiene esta última de invertir el ciclo debido a que incorpora una válvula de inversión de cuatro vías. Una bomba de calor, funcionando en régimen de calefacción, es capaz de transportar calor del exterior (foco frío) al interior (foco caliente). En régimen de refrigeración transporta calor del interior (foco frío) al exterior (foco caliente). Para ello utiliza un fluido, el refrigerante, con propiedades termodinámicas especiales relativas a la temperatura y presión a la que este cambia de estado. El tipo de bomba de calor se indica en función de los focos externo e interno con los que intercambia calor. 8.1.1.1. Foco externo 8.1.1.1.1. Agua Puede proceder de ríos, pozos, lagos o mares, o agua caliente procedente de algún proceso industrial. Tiene una buena relación entre precio y potencia, y permite la instalación en interiores, pero interesa que tenga un rango de temperaturas entre 10 y 20ºC para obtener un buen rendimiento. 8.1.1.1.2. Aire Puede ser el aire exterior o aire extraído de un local calefactado. El mayor problema está en calefacción ya que cuando la temperatura del aire desciende de 7ºC es necesario el desescarche en el evaporador lo que implica una pérdida importante en el rendimiento de la máquina. Además el tamaño de los equipos es elevado. Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). MEMORIA 53 8.1.1.1.3. Suelo El calor es extraído mediante un circuito de agua glicolada, lo que nos lleva al primer caso. Se utiliza raramente, pues requiere trabajos de instalación importantes, además de excavar zanjas para los tubos del evaporador, que deben enterrarse a una profundidad de 1,3 a 2 metros. 8.1.1.2. Foco interno 8.1.1.2.1. Agua Permite un fácil traslado de energía a las zonas de consumo y la relación tamañopotencia del equipo es excelente. Exige un intercambio posterior agua-aire disminuyendo la capacidad global y la temperatura máxima de salida del agua no debe ser superior a 55ºC. 8.1.1.2.2. Aire Los equipos son de sencilla instalación y mantenimiento, tienen una capacidad elevada y tienen un buen rendimiento. 8.1.1.3. Ventajas e inconvenientes Para la climatización del pabellón polideportivo estudiaremos una bomba de calor aire-agua. El aire como foco externo es obligado ya que no disponemos de ninguna fuente de agua en esta ubicación y seleccionamos agua como foco interno ya que tiene mejores características que el aire en cuanto a rendimientos, flexibilidad de combinar con los equipos de tratamiento de aire y relación precio/potencia de la máquina. Tiene la ventaja de acondicionar el edificio con una única instalación. Además, aunque los costes iniciales son mayores que los sistemas tradicionales, puede competir en costo con la realización de instalaciones separadas para calefactar y refrigerar. Pero este equipo tiene grandes inconvenientes en cuanto a la obtención de un buen rendimiento, ya que este está directamente relacionado con el intervalo de temperaturas al que trabaja, y en la localización del edificio existen unas altas temperaturas en verano y muy bajas en invierno. Éstas últimas hacen muy difícil que obtengamos del equipo un buen rendimiento ya que cuando en condiciones de calefacción la temperatura exterior desciende de 7ºC, es necesario el desescarche del evaporador bien por una inversión de ciclo durante unos minutos, o bien mediante unas resistencias adicionales. Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). MEMORIA 54 8.1.1.4. Equipo seleccionado Bomba de calor Carrier Aquasnap 30RYH 080. 8.1.2. Caldera Es un equipo en el cual se lleva a cabo la producción de calor y el proceso de calentamiento del agua. Pueden clasificarse en base a distintos tipos. 8.1.2.1. Tipo de combustible empleado - Combustibles sólidos: puede quemar leña o carbón. - Policombustibles: pueden utilizar combustibles sólidos, líquidos o gaseosos. - Gasóleo: son calderas de elevado rendimiento. - Gas: puede ser butano, propano, gas natural o gas ciudad. - Eléctricas: el agua lo calientan unas resistencias eléctricas. 8.1.2.2. Clasificación energética - Baja temperatura: puede funcionar continuamente con una temperatura de agua de alimentación de 35 a 40ºC. - De gas de condensación: puede condensar de forma permanente una parte importante de los vapores de agua contenidos en los gases de combustión. . 8.1.2.3. Ventajas e inconvenientes La caldera a estudiar utilizará gasóleo como combustible ya que en la ubicación del edificio no hay posibilidad de gas natural. Será una caldera de baja temperatura. Este tipo de calderas tiene mejores rendimientos que las que consumen combustibles sólidos o electricidad, aunque no alcanza los valores de las calderas de gas de condensación. 8.1.2.4. Equipo seleccionado Caldera Viessmann Vitorond 100 VR2B 36. 8.1.3. Enfriadora Es un equipo para la producción de frío. Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). MEMORIA 55 8.1.3.1. Enfriadora por compresión Es una bomba de calor sin válvula de cuatro vías, es decir, el ciclo de refrigerante se realiza en un solo sentido que es el de refrigeración. Se puede clasificar exactamente igual que lo explicado para las bombas de calor. 8.1.3.2. Enfriadora por absorción Este equipo necesita un aporte de energía en forma de calor para producir frío. El calor se podría aportar por medio de un quemador de combustible, lo que supondría una disminución del rendimiento del equipo. Otra alternativa sería la instalación de un sistema de energía solar para la aportación de energía al equipo pero la instalación sería todavía más costosa. Esta opción es la adecuada cuando disponemos de un proceso industrial en el que hay un calor residual que podemos utilizar para producir frío, ya que de esta manera si tiene un buen rendimiento el equipo porque solamente le tenemos que aportar un pequeño trabajo para la bomba. 8.1.3.3. Ventajas e inconvenientes En nuestro caso estudiaremos la enfriadora por compresión ya que al no tener ningún aporte de calor de ningún tipo, la instalación de una enfriadora por absorción supondría un importante gasto económico y no tendría buenos rendimientos. Con la enfriadora por compresión eliminamos el inconveniente del desescarche que tienen las bombas de calor en invierno. 8.1.3.4. Equipo seleccionado Enfriadora Carrier Aquasnap 30RY 080. 8.1.4. Estudio comparativo Para la elección de los equipos de producción de energía para realizar la climatización del pabellón polideportivo, se va a realizar un estudio comparativo de rendimientos y costes de energía de las dos posibles alternativas. Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). MEMORIA 56 8.1.4.1. Bomba de calor Carrier Aquasnap 30RYH 080 Calefacción Refrigeración Tamb (ºC) -6,1 35,2 Tagua,ent (ºC) 45 12 Tagua,sal (ºC) 60 5 Capacidad calorífica instantánea (kW) 47,7 Capacidad frigorífica instantánea (kW) 76 Potencia absorbida (kW) 29,8 33,4 COPest 1,60 2,28 Ed 1,126 -0,909 F 5,913 -3,626 Ηb 0,810 0,749 Nº horas funcionamiento/año 750 750 Potencia absorbida (kWh/año) 22350 25050 Precio energía (Euros/kWh) 0,077185 0,077185 Coste energía (Euros/año) 1725 1933 8.1.4.2. Caldera y enfriadora Carrier Aquasnap 30RY 080 Tamb (ºC) 35,2 Tagua,ent (ºC) 12 Tagua,sal (ºC) 5 Capacidad frigorífica instantánea (kW) 79 Potencia absorbida (kW) 33,2 COP 2,38 Ed -0,903 F -3,605 ηb 0,749 Nº horas funcionamiento/año 750 Potencia absorbida (kWh/año) 24900 Precio energía (Euros/kWh) 0,077185 Coste energía (Euros/año) 1922 Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). MEMORIA 63 9.4. Cálculo del aislamiento térmico Se reproducen a continuación las exigencias mínimas de aislamiento térmico para tuberías y accesorios según el RITE, validas para un material con una conductividad térmica de 0.04 W/m·K. Fluido interior caliente Diámetro exterior Temperatura del fluido mm ºC 40 a 65 66 a 100 101 a 150 151 a 200 D≤35 20 20 30 40 35<D≤60 20 30 40 40 60<D≤90 30 30 40 50 90<D≤140 30 40 50 50 140<D 30 40 50 60 Fluido interior caliente Diámetro exterior Temperatura del fluido mm ºC 10 a 20 9,9 a 0 0,1 a 10 >10 D≤35 20 20 30 40 35<D≤60 20 30 40 40 60<D≤90 30 30 40 50 90<D≤140 30 40 50 50 140<D 30 40 50 60 Tabla 22. Aislamiento térmico mínimo en tuberías y accesorios. Por tanto en las tuberías de agua fría tendremos un espesor de aislamiento térmico de 50mm, mientras que en las de agua caliente tendremos 20mm de espesor. Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). MEMORIA 64 9.5. Selección de bombas Circuito Agua caliente ∆P/m (Pa/m) L (m) ∆P (Pa) Caldera 8500 Caldera-Intercambiador 180,1 5 901 Intercambiador 18000 Intercambiador-Caldera 181,4 5 907 Bomba 28307 Intercambiador 30000 Intercambiador-UTA 190,4 8,5 1618 UTA 2000 UTA-Intercambiador 191,2 8,5 1625 Bomba 35243 Agua fría ∆P/m (Pa/m) L (m) ∆P (Pa) Enfriadora 24000 Enfriadora- Intercambiador 63,7 3,5 223 Intercambiador 45000 Intercambiador- Enfriadora 63,7 3,5 223 Bomba 69446 Intercambiador 45000 Intercambiador-UTA 67,0 8,5 569 UTA 17000 UTA-Intercambiador 67,0 8,5 569 Bomba 63138 Las bombas seleccionadas son: - Circuito de agua caliente: - Caldera – Intercambiador: Sedical SM(D) 50/5-B. - Intercambiador – UTA: Sedical SM(D) 50/5-B. - Circuito de agua fría: - Enfriadora – Intercambiador: Sedical SM(D) 100/11-B. - Intercambiador – UTA: Sedical SM(D) 100/11-B. Se trata de bombas dobles de rotor húmedo, con presión de trabajo de 10 bar a 1450 rpm, de diámetro nominal DN 50 para el circuito de agua caliente y DN 100 para el circuito de agua fría. Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). MEMORIA 65 10. CÁLCULO DE CONDUCTOS Se realiza el cálculo de conductos de la instalación de climatización atendiendo al Documento Técnico de Instalaciones en la Edificación, DTIE 5.01. El cálculo correcto del sistema de distribución de aire exigirá: La selección y ubicación de los difusores de cada local en función de: - Caudal de aire requerido. - Su proyección o alcance. - Su nivel de ruido. El dimensionamiento de la red de conductos, el cual deberá: - Repartir según las necesidades establecidas, el aire en todos y cada uno de los difusores. - Trabajar con una caída de presión total del sistema que sea la adecuada a la máquina o ventilador seleccionado. - Que cumpla con las características constructivas del edificio. - Acercarse en lo posible a un óptimo dimensionamiento económico, minimizando la función suma del coste de inversión y mantenimiento. Se realiza el dimensionado de la red de conductos atendiendo al método de pérdida de carga constante en toda la instalación. 10.1. Elementos de impulsión / extracción de aire 10.1.1. Elementos de impulsión de aire Espacio Elemento Marca/Serie Tamaño Cantidad Pista (zona de deportes) Rejilla Trox/TRS-K 325x1225 2 Pista (resto) Rejilla Trox/TRS-K 325x1225 7 Pasillo 1 Rejilla Trox/TRS-K 75x625 10 Pasillo 2 Rejilla Trox/TRS-K 125x325 5 Vestuario árbitro Rejilla Trox/TRS-K 75x625 4 Enfermería Rejilla Trox/TRS-K 75x625 4 Vestuario 1 Rejilla Trox/TRS-K 225x425 8 Vestuario 2 Rejilla Trox/TRS-K 225x425 7 Aseo 1 Rejilla Trox/TRS-K 75x625 3 Aseo 2 Rejilla Trox/TRS-K 75x625 3 Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). MEMORIA 66 10.1.2. Elementos de extracción de aire Espacio Elemento Marca/Serie Tamaño Cantidad Pista Rejilla Trox/TRS 325x1225 5 Pasillo 1 Rejilla Trox/TRS 125x825 2 Pasillo 2 Rejilla Trox/TRS 125x825 1 Vestuario árbitro Rejilla Trox/TRS 75x1025 1 Enfermería Rejilla Trox/TRS 75x625 2 Vestuario 1 Rejilla Trox/TRS 325x1225 1 Vestuario 2 Rejilla Trox/TRS 325x1225 1 Aseo 1 Rejilla Trox/TRS 75x1025 1 Aseo 2 Rejilla Trox/TRS 75x1025 1 10.2. Dimensionado de la red de conductos El método se basa en fijar para cualquier tramo de la red de conductos una pérdida de carga constante por metro, en torno a 1 Pa/m. A partir de esta definición y mediante la siguiente ecuación, se tiene el diámetro en circular que debe tener el conducto en cada tramo: Di = [ α · 0.02189 · Qi^1.82 / ( Pa – Pb ) / L ] ^ ( 1 / 4.86 ) - ( Pa – Pb ) / L: pérdida de presión por metro en cualquier tramo ( Pa/m). - Qi: caudal circulante en el tramo “i” (m³/s). - α: parámetro dependiente del material utilizado. - Di: diámetro del conducto en circular en el tramo “i” (m). Material Rugosidad absoluta (åa en mm) Valor medio de α (adimen.) Acero inoxidable 0.05 0.835 Chapa galvanizada 0.14 0.9 Fibra de vidrio 0.58 1.125 Ladrillo enfoscado cemento 3.25 1.8 Tabla 23. Parámetros del material utilizado. En caso de utilizar conductos circulares, la velocidad en cada tramo se puede obtener mediante la expresión: vi = 4 · Qi / Π · Di² - vi: velocidad (m/s). Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). MEMORIA 67 En caso de utilizar conductos rectangulares se obtienen sus dimensiones mediante la ecuación: Di = 1.3 · [ ( ai · bi ) ^ 0.6255 / ( ai + bi ) ^ 0.251 ] - Di: diámetro en circular del tramo “i” (m). - ai: altura conducto en rectangular del tramo “i” (m). - bi: base conducto en rectangular del tramo “i” (m). Y sus velocidades se obtienen mediante la expresión: vi = Qi / ( ai · bi ) Los cálculos y resultados del dimensionamiento de las redes de conductos, tanto de impulsión como de retorno de aire, están especificados en el Anexo de cálculos. 10.3. Cálculo del aislamiento térmico Se reproducen a continuación las exigencias mínimas de aislamiento térmico para conductos y accesorios según el RITE, válidas para un material con una conductividad térmica de 0.04 W/m·K. Aire Espesor (mm) Caliente 20 Frío 30 Tabla 24. Aislamiento térmico mínimo en conductos y accesorios. Como por la red de conductos va a circular a lo largo del año tanto aire caliente como aire frío, se tiene que aislar cumpliendo el mínimo. Por lo tanto, los conductos tendrán una capa de aislamiento de 30mm, pero solamente los del circuito de impulsión, y los de retorno que están en el exterior del edificio. Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). MEMORIA 68 10.4. Elección del ventilador y equilibrado del sistema Una vez dimensionados los conductos y conocida la velocidad del aire por cada tramo, se procede a estimar las características necesarias del ventilador y a equilibrar el sistema. Para que por la red ya dimensionada circule el caudal total propuesto, por cada un de los tramos y ramas, se deberá cumplir: 1) El ventilador deberá poseer una presión total igual a la pérdida de presión máxima total de las ramas, tanto de impulsión como de retorno de aire. 2) Para que el sistema esté equilibrado en la impulsión, y por todos los difusores salgan los caudales deseados, se deberá cumplir que la presión total requerida por todas las ramas de impulsión sea la misma. De no ser así se deberán añadir los necesarios diafragmas, rejillas, o compuertas de regulación en cada uno de los tramos que dan a difusores. 3) El sistema deberá estar igualmente equilibrado en el retorno, procediéndose de forma análoga a como se ha especificado en las ramas de impulsión. 10.4.1. Red de impulsión de aire ∆P tramo (Pa) Red 54,091 Difusores 222 TOTAL 276,091 El ventilador seleccionado para vencer la pérdida de carga dada en la red de conductos de impulsión de aire, es el ventilador TROX ADH 560 L. Sus características se especifican en la hoja de características técnicas de la UTA. 10.4.2. Red de retorno de aire ∆P tramo (Pa) Red 91,342 Difusores 140 TOTAL 231,342 El ventilador seleccionado para vencer la pérdida de carga dada en la red de conductos de retorno de aire, es el ventilador TROX ADH 560 L. Sus características se especifican en la hoja de características técnicas de la UTA. Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). MEMORIA 69 11. DESCRIPCIÓN DE LA INSTALACIÓN 11.1. Equipos primarios 11.1.1. Caldera 11.1.1.1. Datos técnicos Viessmann Vitorond 100 VR2B 36 Se trata de una caldera de fundición de baja temperatura a gasóleo, para descenso progresivo de la temperatura de caldera. Potencia térmica útil (kW) 36 Dimensiones totales Longitud (b) (mm) 1165 Anchura (mm) 500 Altura (mm) 940 Peso total (kg) 202 Volumen de agua de la caldera (l) 44 Presión de servicio (bar) 3 Conexiones de la caldera Impulsión y retorno de caldera (mm) 40 Llenado y vaciado (mm) 40 Índice de humos Caudal másico con gasóleo C (kg/h) 46 Rendimiento estacional (%) 89(Hs)/94,5(Hi) Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). MEMORIA 70 - A: bastidor. - SH: salida de humos. - CV: conexión de vaciado y depósito de expansión. - RC: retorno de caldera. - STC: sonda de temperatura de caldera. - IC: impulsión de caldera. - TS: toma de seguridad. 11.1.1.2. Otros datos La caldera estará ubicada en el espacio denominado sala de máquinas, que además contará con un depósito de combustible, tal como se indica en los planos. Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). MEMORIA 71 11.1.2. Enfriadora 11.1.2.1. Datos técnicos Carrier Aquasnap 30RY 080 Se trata de una enfriadora de agua de condensación equipada con compresores de scroll herméticos, un ventilador con presión útil, control autoadaptativo por microprocesador y funcionamiento con refrigerante HFC-407C, que no afecta a la capa de ozono. Capacidad frigorífica nominal (kW) 79 Temp.salida agua (ºC) 5 Temp.entrada aire (ºC) 35,2 Capacidad frigorífica neta (kW) 74 Potencia absorbida (kW) 32,5 Peso en funcionamiento (kg) 649 Carga de refrigerante (kg) 17 Compresores (hermético de scroll) Cantidad 2 Condensador Tubos de cobre ranurados, aletas de aluminio Ventilador (axial con presión disponible) Evaporador Intercambiador de placas soldado de expansión directa Conexiones de agua (mm) 50 Potencia de sonido (dB(A)) 91 Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). MEMORIA 72 11.1.2.2. Otros datos Este equipo estará ubicado en la cubierta que queda directamente sobre la sala de máquinas, tal como se indica en los planos. Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). MEMORIA 79 12. MEDIDAS DE AHORRO DE ENERGÍA 12.1. Mejora de los cerramientos del local Para conseguir un ahorro de demanda energética, son precisos unos cerramientos que cumplan de la manera más amplia posible con las exigencias del CTE. Puede suponer un incremento en el coste inicial del proyecto pero si el edificio tiene un uso prolongado y de suficientes horas al año, supone un gran ahorro en el consumo de energía. Una mejora importante en el caso del pabellón polideportivo del que se ha estudiado su climatización sería la colocación de sombras en las puertas de entrada y la mejora de la cubierta de la pista ya que cumple de forma muy ajustada con el límite. También podría mejorar algo la demanda energética del edificio si éste estuviera rodeado de árboles que le dieran sombra. 12.2. Selección adecuada de los equipos de producción La selección de unos equipos con un rendimiento elevado supone un ahorro de energía consumida por los mismos. En nuestro caso la combinación de la enfriadora por compresión y la caldera supone una mejora del rendimiento frente a la posible instalación de una bomba de calor, o la instalación de una enfriadora de absorción y caldera. Estos rendimientos todavía se podrían mejorar si se tuviera la posibilidad de condensar en la enfriadora a través de agua, por ejemplo de un pozo o río ya que el agua tiene unas variaciones de temperatura más suaves que el aire. También se podría mejorar el rendimiento de la caldera con la utilización de gas como combustible ya que se instalaría una caldera de condensación que puede condensar de forma permanente una parte importante de los vapores de agua contenidos en los gases de combustión, y de esta manera aumentar el rendimiento. 12.3. Instalación de recuperador de calor en la UTA Con la instalación del recuperador de calor se ha conseguido una reducción de la potencia a instalar en los equipos de producción muy importante, ya que éste permite la reutilización del calor residual de un sistema alcanzando la eficiencia máxima de la instalación. Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). MEMORIA 80 12.4. “Free-Cooling” Un procedimiento que permite un importante ahorro energético es el empleo las energías gratuitas. El sistema de enfriamiento gratuito por aire exterior consiste en sustituir por aire del exterior, simplemente filtrado, el aire de retorno que se impulsa a un local refrigerado, pudiendo emplearse este sistema siempre y cuando la entalpía del aire exterior no supere a la del aire de impulsión precisado. De esta forma, si el aire que atraviesa la batería ya reúne las condiciones necesarias, no precisa de aportación energética alguna, y si no llegara a conseguirlas se le aporta sólo la diferencia. Además aporta una sobreventilación que mejora la calidad del aire interior y permite la posterior reducción de esta carga, cuando las condiciones exteriores no son favorables. Estos sistemas son interesantes en locales que demandan refrigeración durante muchas horas al año, incluso en invierno, debido a la alta carga interna de iluminación y personas. PROYECTO DE CLIMATIZACIÓN DEL PABELLÓN POLIDEPORTIVO DE LA PUEBLA DE HÍJAR (TERUEL) ANEXO AUTOR: MIGUEL REPULLÉS LAMBEA TUTORA: MARÍA BELÉN ZALBA NONAY SEPTIEMBRE DE 2010 Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). ANEXO 1 ÍNDICE 1. LIMITACIÓN DE LA DEMANDA ......................................................... 3 1.1. Descripción de espacios ...................................................................... 3 1.2. Cálculo de los parámetros característicos de la demanda .............. 4 1.2.1. Cerramientos en contacto con el aire exterior .......................... 4 1.2.2. Cerramientos en contacto con el terreno ................................... 5 1.2.3. Particiones interiores .................................................................. 5 1.2.4. Huecos y lucernarios ................................................................... 7 1.3. Condensaciones .................................................................................. 9 1.3.1. Condiciones para el cálculo de condensaciones ....................... 9 1.3.2. Condensaciones superficiales ..................................................... 9 1.3.3. Condensaciones intersticiales .................................................... 10 2. CONDICIONES EXTERIORES DE CÁLCULO ................................. 12 2.1. Condiciones estivales ......................................................................... 12 2.2. Condiciones invernales ...................................................................... 13 3. CONDICIONES INTERIORES DE CÁLCULO ................................... 14 4. CÁLCULO DE LAS NECESIDADES TÉRMICAS .............................. 15 4.1. Cargas de refrigeración ...................................................................... 15 4.1.1. Pista ............................................................................................... 15 4.1.2. Pasillo 1 ......................................................................................... 17 4.1.3. Pasillo 2 ......................................................................................... 18 4.1.4. Vestuario árbitro ......................................................................... 20 4.1.5. Enfermería ................................................................................... 21 Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). ANEXO 2 4.1.6. Vestuario 1 .................................................................................. 23 4.1.7. Vestuario 2 .................................................................................. 25 4.1.8. Aseo 1 .......................................................................................... 26 4.1.9. Aseo 2 .......................................................................................... 28 4.2. Cargas de calefacción ........................................................................ 30 4.2.1. Pista .............................................................................................. 30 4.2.2. Pasillo 1 ........................................................................................ 31 4.2.3. Pasillo 2 ........................................................................................ 32 4.2.4. Vestuario árbitro ......................................................................... 33 4.2.5. Enfermería ................................................................................... 34 4.2.6. Vestuario 1 ................................................................................... 36 4.2.7. Vestuario 2 ................................................................................... 37 4.2.8. Aseo 1 ........................................................................................... 38 4.2.9. Aseo 2 .......................................................................................... 39 5. CÁLCULO DE LA UNIDAD DE TRATAMIENTO DE AIRE .......... 41 5.1. Cálculo de los caudales de impulsión y extracción ......................... 41 5.1.1. Refrigeración ............................................................................... 41 5.1.2. Calefacción .................................................................................. 42 6. CÁLCULO DE TUBERÍAS .................................................................... 44 6.1. Cálculo de caudales .......................................................................... 44 6.2. Pérdida de presión ............................................................................. 44 7. CÁLCULO DE CONDUCTOS ............................................................... 45 7.1. Red de impulsión ................................................................................ 45 7.2. Red de retorno .................................................................................... 48 Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). ANEXO 3 1. LIMITACIÓN DE LA DEMANDA 1.1. Descripción de espacios Zona climática Espacio Área(m²) Higrometría E1 Pista 1247,00 Hab.-Alta carga int. 4 Pasillo 1 35,53 Hab.-Baja carga int. 3 Pasillo 2 6,14 Hab.-Baja carga int. 3 Vestuario árbitro 9,19 Hab.-Alta carga int. 4 Enfermería 9,53 Hab.-Alta carga int. 4 Vestuario 1 50,21 Hab.-Alta carga int. 4 Vestuario 2 50,21 Hab.-Alta carga int. 4 Almacén 25,30 No habitable Aseo 1 11,53 Hab.-Alta carga int. 4 Aseo 2 11,53 Hab.-Alta carga int. 4 Sala máquinas 11,05 No habitable Total 1467,2 Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). ANEXO 4 1.2. Cálculo de los parámetros característicos de la demanda 1.2.1. Cerramientos en contacto con el aire exterior Cerramiento e(m) Material e(m) λ (W/mK) R(m²K/W) Muro exterior 1 0,250 Capa de aire exterior 0,0400 Ladrillo perforado 0,100 0,7600 0,1316 Espuma de poliuretano 0,030 0,0230 1,3043 Cámara de aire 0,020 0,1600 Ladrillo perforado 0,100 0,7600 0,1316 Capa de aire interior 0,1300 Rtotal(m²K/W) 1,8975 U(W/m²K) 0,5270 Muro exterior 2 0,275 Capa de aire exterior 0,0400 Ladrillo perforado 0,100 0,7600 0,1316 Espuma de poliuretano 0,030 0,0230 1,3043 Cámara de aire 0,020 0,1600 Ladrillo perforado 0,100 0,7600 0,1316 Mortero cementado 0,015 1,4000 0,0107 Baldosa cerámica 0,010 1,0500 0,0095 Capa de aire interior 0,1300 Rtotal(m²K/W) 1,9177 U(W/m²K) 0,5214 Muro exterior 3 0,200 Capa de aire exterior 0,0400 Chapa perfilada 0,010 0,4600 0,0217 Poliestireno extrusionado 0,180 0,0400 4,5000 Chapa perfilada 0,010 0,4600 0,0217 Capa de aire interior 0,1300 Rtotal(m²K/W) 4,7135 U(W/m²K) 0,2122 Cubierta 1 0,200 Capa de aire exterior 0,0400 Chapa perfilada 0,010 0,4600 0,0217 Poliestireno extrusionado 0,180 0,0400 4,5000 Chapa perfilada 0,010 0,4600 0,0217 Capa de aire interior 0,1000 Rtotal(m^2K/W) 4,6835 U(W/m^2K) 0,2135 Cubierta 2 0,410 Capa de aire exterior 0,0400 Capa de grava 0,050 0,8100 0,0617 Láminas bituminosas 0,010 0,1800 0,0556 Arlita 0,050 0,1110 0,4505 Forjado 0,250 1,6500 0,1515 Espuma de poliuretano 0,030 0,0230 1,3043 Mortero de cemento 0,010 1,4000 0,0071 Enlucido de yeso 0,010 0,3000 0,0333 Capa de aire interior 0,1000 Rtotal(m^2K/W) 2,2041 U(W/m^2K) 0,4537 Cubierta 3 0,090 Capa de aire exterior 0,0400 Vidrio celular 0,090 0,0440 2,0455 Capa de aire interior 0,1000 Rtotal(m^2K/W) 2,1855 U(W/m^2K) 0,4576 Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). ANEXO 5 1.2.2. Cerramientos en contacto con el terreno Cerramiento e(m) Material e(m) λ (W/mK) R(m²K/W) Solera 1 0,290 Solera de hormigón 0,170 0,1160 1,4655 Arlita 0,050 0,1110 0,4505 Mortero cementado 0,070 1,4000 0,0500 Rtotal(m^2K/W) 1,9660 A(m^2) 1247,0000 P(m) 144,0000 B'(m) 17,3194 U(W/m^2K) 0,2311 Solera 2 0,290 Solera de hormigón 0,170 0,1160 1,4655 Arlita 0,050 0,1110 0,4505 Mortero cementado 0,050 1,4000 0,0357 Baldosa cerámica 0,020 1,0500 0,0190 Rtotal(m^2K/W) 1,9707 A(m^2) 220,2000 P(m) 93,9400 B'(m) 4,6881 U(W/m^2K) 0,4632 1.2.3. Particiones interiores (excepto suelos en contacto con cámaras sanitarias) Cerramiento e(m) Material e(m) λ (W/mK) R(m²K/W) Tabique 1 0,250 Capa de aire exterior 0,1300 Ladrillo perforado 0,100 0,7600 0,1316 Espuma de poliuretano 0,030 0,0230 1,3043 Cámara de aire 0,020 0,1600 Ladrillo perforado 0,100 0,7600 0,1316 Capa de aire interior 0,1300 Rtotal(m^2K/W) 1,9875 Up(W/m^2K) 0,5031 b 0,9000 U(W/m^2K) 0,4528 Tabique 2 0,275 Capa de aire exterior 0,1300 Ladrillo perforado 0,100 0,7600 0,1316 Espuma de poliuretano 0,030 0,0230 1,3043 Cámara de aire 0,020 0,1600 Ladrillo perforado 0,100 0,7600 0,1316 Mortero cementado 0,015 1,4000 0,0107 Baldosa cerámica 0,010 1,0500 0,0095 Capa de aire interior 0,1300 Rtotal(m^2K/W) 2,0077 U(W/m^2K) 0,4981 Tabique 3 0,150 Capa de aire exterior 0,1300 Ladrillo perforado 0,100 0,7600 0,1316 Espuma de poliuretano 0,025 0,0230 1,0870 Mortero cementado 0,015 1,4000 0,0107 Baldosa cerámica 0,010 1,0500 0,0095 Capa de aire interior 0,1300 Rtotal(m^2K/W) 1,4988 U(W/m^2K) 0,6672 Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). ANEXO 6 Cerramiento e(m) Material e(m) λ (W/mK) R(m²K/W) Tabique 4 0,150 Capa de aire exterior 0,1300 Ladrillo perforado 0,100 0,7600 0,1316 Espuma de poliuretano 0,025 0,0230 1,0870 Mortero cementado 0,015 1,4000 0,0107 Baldosa cerámica 0,010 1,0500 0,0095 Capa de aire interior 0,1300 Rtotal(m^2K/W) 1,4988 Up(W/m^2K) 0,6672 b 0,8700 U(W/m^2K) 0,5805 Tabique 5 0,120 Capa de aire exterior 0,1300 Baldosa cerámica 0,010 1,0500 0,0095 Mortero cementado 0,015 1,4000 0,0107 Ladrillo hueco 0,070 0,4900 0,1429 Mortero cementado 0,015 1,4000 0,0107 Baldosa cerámica 0,010 1,0500 0,0095 Capa de aire interior 0,1300 Rtotal(m^2K/W) 0,4433 U(W/m^2K) 2,2556 Tabique 6 0,250 Capa de aire exterior 0,1300 Ladrillo perforado 0,100 0,7600 0,1316 Espuma de poliuretano 0,030 0,0230 1,3043 Cámara de aire 0,020 0,1600 Ladrillo perforado 0,100 0,7600 0,1316 Capa de aire interior 0,1300 Rtotal(m^2K/W) 1,9875 U(W/m^2K) 0,5031 Tabique 7 0,095 Capa de aire exterior 0,1300 Ladrillo hueco 0,070 0,4900 0,1429 Mortero cementado 0,015 1,4000 0,0107 Baldosa cerámica 0,010 1,0500 0,0095 Capa de aire interior 0,1300 Rtotal(m^2K/W) 0,4231 U(W/m^2K) 2,3635 Tabique 8 0,150 Capa de aire exterior 0,1300 Ladrillo perforado 0,100 0,7600 0,1316 Espuma de poliuretano 0,040 0,0230 1,7391 Mortero de cemento 0,010 1,4000 0,0071 Capa de aire interior 0,1300 Rtotal(m^2K/W) 2,1379 Up(W/m^2K) 0,4678 b 0,8700 U(W/m^2K) 0,4070 Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). ANEXO 7 1.2.4. Huecos y lucernarios Cerramiento e(m) Material e(m) λ (W/mK) R(m²K/W) Hueco 1 Marco de madera Cristal doble Cámara aire 0,012 Sombra 0,150 Uh,v(W/m^2K) 2,8000 Uh,m(W/m^2K) 2,8000 Uh,v(W/m^2K) 2,8000 Uh,m(W/m^2K) 2,8000 FM 0,1 Uh(W/m^2K) 2,8 Fs S 0,39 SE/SO 0,47 E/O 0,61 g 0,61 Abs 0,4 F S 0,2159 SE/SO 0,2601 E/O 0,3376 Cerramiento e(m) Material e(m) λ (W/mK) R(m²K/W) Hueco 2 Marco de madera Cristal doble Cámara aire 0,006 Sombra 2,150 Uh,v(W/m^2K) 2,8000 Uh,m(W/m^2K) 2,8000 Uh,v(W/m^2K) 2,8 Uh,m(W/m^2K) 2,8 FM 0,8 Uh(W/m^2K) 2,8 Fs S 0,35 SE/SO 0,38 E/O 0,53 g 0,61 Abs 0,2 F S 0,0490 SE/SO 0,0532 E/O 0,0742 Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). ANEXO 14 3. CONDICIONES INTERIORES DE CÁLCULO Verano Ts (ºC) 26 θ 0,63 w (kg/kg as) 0,0138 Invierno Ts (ºC) 20 θ 0,45 w (kg/kg as) 0,0065 Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). ANEXO 15 4. CÁLCULO DE LAS NECESIDADES TÉRMICAS 4.1. Cargas de refrigeración 4.1.1. Pista Carga a través de paredes, techos y suelos Tipo A (m²) K (W/m²K) Tseq (ºC) TsL (ºC) Qsen (W) Horizontal Cubierta 1 1103,00 0,2135 32,5 26,0 1531 3 66,00 0,4576 32,5 26,0 196 Vertical Muros con el exterior N 1 258,00 0,5270 30,9 26,0 666 3 43,00 0,2122 29,7 26,0 34 E 1 102,88 0,5270 39,9 26,0 754 3 43,50 0,2122 37,0 26,0 102 S 1 258,00 0,5270 35,0 26,0 1224 3 43,00 0,2122 33,0 26,0 64 O 1 132,48 0,5270 31,2 26,0 363 3 43,50 0,2122 30,0 26,0 37 Tabique recinto no acondicionado E 1 10,88 0,4528 33,0 26,0 34 Qsen total (W) 4967 Temperatura equivalente exterior Techo normal ligero, color claro Tseq stand (ºC) 29,7 Ts,ext,máx,NP (ºC) 29 ∆Tciudad (ºC) 2 ∆Tseq,mes (ºC) 0 ∆Tseq,hora (ºC) -3,2 ∆z (m) -630 Tseq corregida (ºC) 32,5 Muro ligero, color medio N E S O Tseq stand (ºC) 28,4 37,4 32,5 28,7 Ts,ext,más,NP (ºC) 29 29 29 29 ∆Tseq,mes (ºC) 0 0 0 0 ∆Tciudad (ºC) 2 2 2 2 ∆Tseq,hora (ºC) -2,8 -2,8 -2,8 -2,8 ∆z (m) -630 -630 -630 -630 ρg 0,15 0,15 0,15 0,15 CRA 14 14 14 14 Tseq corregida (ºC) 30,9 39,9 35 31,2 Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). ANEXO 16 Muro ligero, color claro N E S O Tseq stand (ºC) 27,2 34,5 30,5 27,5 Ts,ext,más,NP (ºC) 29 29 29 29 ∆Tseq,mes (ºC) 0 0 0 0 ∆Tciudad (ºC) 2 2 2 2 ∆Tseq,hora (ºC) -2,8 -2,8 -2,8 -2,8 ∆z (m) -630 -630 -630 -630 ρg 0,15 0,15 0,15 0,15 CRA 14 14 14 14 Tseq corregida (ºC) 29,7 37 33 30 Transmisión de calor a través de superficies acristaladas Transmisión de calor por conducción-convección Tipos K (W/m²K) Tse (ºC) Tsl (ºC) qcc (W/m²) A (m²) Qsen (W) 2 2,8000 35,2 26,0 25,76 6 155 5 2,8000 35,2 26,0 25,76 16 412 Qsen total (W) 567 Transmisión de calor por radiación solar Rad. solar máx. (W/m²) A (m²) Qsen (W) E 165 16 2640 O 612 6 3672 Qsen total (W) 6312 Carga debida a ventilación Condiciones del local TsL (ºC) 26 Qsen (W) 11040 θL 0,63 Qlat (W) 23419 WL (kg/kg a.s.) 0,0138 Qtotal (W) 34459 Tse (ºC) 35,2 θe 0,16 We (kg/kg a.s.) 0,006 coef. Ocup. (m²/persona) 40 2,5 np (personas) 20 80 100 Req. Mín. (l/s persona) 10 Qv mín. (m³/s) 1 Vev (m³/s) 1 Carga debida a los ocupantes QPsen (W) 109 Qsen (W) 8420 78 Qlat (W) 8640 QPlat (W) 248 Qtotal (W) 17060 46 Carga debida a la iluminación Luces halógenas con reactancia PT (W) 8000 FS 0,8 Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). ANEXO 17 Qsen (W) 7680 Coeficiente de mayoración ó seguridad Coef. Mayoración 0,05 Cálculo total: Qsen (W) 38986 Qlat (W) 32059 Qsen seguridad (W) 1949 Qlat seguridad (W) 1603 Ptérmica total (W) 74597 4.1.2. Pasillo 1 Carga a través de paredes, techos y suelos Tipo A (m²) K (W/m²K) Tseq (ºC) TsL (ºC) Qsen (W) Horizontal Cubierta 2 30,09 0,4537 32,5 26,0 89 3 1,92 0,4576 32,5 26,0 6 Vertical Muros con el exterior N 1 13,95 0,5270 30,9 26,0 36 Tabique recinto no acondicionado S 8 13,50 0,4070 30,5 26,0 25 Qsen total (W) 149 Temperatura equivalente exterior Techo normal ligero, color claro Tseq stand (ºC) 29,7 Ts,ext,máx,NP (ºC) 29 ∆Tciudad (ºC) 2 ∆Tseq,mes (ºC) 0 ∆Tseq,hora (ºC) -3,2 ∆z (m) -630 Tseq corregida (ºC) 32,5 Muro ligero, color medio N S Tseq stand (ºC) 28,4 32,5 Ts,ext,más,NP (ºC) 29 29 ∆Tseq,mes (ºC) 0 0 ∆Tciudad (ºC) 2 2 ∆Tseq,hora (ºC) -2,8 -2,8 ∆z (m) -630 -630 ρg 0,15 0,15 CRA 14 14 Tseq corregida (ºC) 30,9 35 Transmisión de calor a través de superficies acristaladas Transmisión de calor por conducción-convección Tipos K (W/m²K) Tse (ºC) Tsl (ºC) qcc (W/m²) A (m²) Qsen (W) Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). ANEXO 18 4 2,8000 35,2 26,0 25,76 8,4 216 Qsen total (W) 216 Transmisión de calor por radiación solar Rad. solar máx. (W/m²) A (m²) Qsen (W) N 165 8,4 1386 Qsen total (W) 1386 Carga debida a ventilación Condiciones del local TsL (ºC) 26 Qsen (W) 773 θL 0,63 Qlat (W) 1639 WL (kg/kg a.s.) 0,0138 Qtotal (W) 2412 Tse (ºC) 35,2 θe 0,16 We (kg/kg a.s.) 0,006 coef. Ocup. (m²/persona) 5 np (personas) 6,402 7 Req. Mín. (l/s persona) 10 Qv mín. (m³/s) 0,07 Vev (m³/s) 0,07 Carga debida a los ocupantes QPsen (W) 78 Qsen (W) 546 QPlat (W) 46 Qlat (W) 322 Qtotal (W) 868 Carga debida a la iluminación Luces halógenas con reactancia PT (W) 500 FS 0,8 Qsen (W) 480 Coeficiente de mayoración ó seguridad Coef. Mayoración 0,05 Cálculo total: Qsen (W) 3551 Qlat (W) 1961 Qsen seguridad (W) 178 Qlat seguridad (W) 98 Ptérmica total (W) 5788 4.1.3. Pasillo 2 Carga a través de paredes, techos y suelos Tipo A (m²) K (W/m²K) Tseq (ºC) TsL (ºC) Qsen (W) Horizontal Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). ANEXO 19 Cubierta 2 6,14 0,4537 32,5 26,0 18 Qsen total (W) 18 Temperatura equivalente exterior Techo normal ligero, color claro Tseq stand (ºC) 29,7 Ts,ext,máx,NP (ºC) 29 ∆Tciudad (ºC) 2 ∆Tseq,mes (ºC) 0 ∆Tseq,hora (ºC) -3,2 ∆z (m) -630 Tseq corregida (ºC) 32,5 Transmisión de calor a través de superficies acristaladas Transmisión de calor por conducción-convección Tipos K (W/m²K) Tse (ºC) Tsl (ºC) qcc (W/m²) A (m²) Qsen (W) 3 2,8000 35,2 26,0 25,76 6,00 155 Qsen total (W) 155 Transmisión de calor por radiación solar Rad. solar máx. (W/m²) A (m²) Qsen (W) E 165 6,00 990 Qsen total (W) 990 Carga debida a ventilación Condiciones del local TsL (ºC) 26 Qsen (W) 221 θL 0,63 Qlat (W) 468 WL (kg/kg a.s.) 0,0138 Qtotal (W) 689 Tse (ºC) 35,2 θe 0,16 We (kg/kg a.s.) 0,006 coef. Ocup. (m²/persona) 5 np (personas) 1,228 2 Req. Mín. (l/s persona) 10 Qv mín. (m³/s) 0,02 Vev (m³/s) 0,02 Carga debida a los ocupantes QPsen (W) 78 Qsen (W) 156 QPlat (W) 46 Qlat (W) 92 Qtotal (W) 248 Carga debida a la iluminación Luces halógenas con reactancia PT (W) 100 FS 0,8 Qsen (W) 96 Coeficiente de mayoración ó seguridad Coef. Mayoración 0,05 Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). ANEXO 20 Cálculo total: Qsen (W) 2298 Qlat (W) 1965 Qsen seguridad (W) 115 Qlat seguridad (W) 98 Ptérmica total (W) 4477 4.1.4. Vestuario árbitro Carga a través de paredes, techos y suelos Tipo A (m²) K (W/m²K) Tseq (ºC) TsL (ºC) Qsen (W) Horizontal Cubierta 2 9,19 0,4537 32,5 26,0 27 Vertical Muros con el exterior N 2 6,42 0,5214 30,9 26,0 16 Qsen total (W) 44 Temperatura equivalente exterior Techo normal ligero, color claro Tseq stand (ºC) 29,7 Ts,ext,máx,NP (ºC) 29 ∆Tciudad (ºC) 2 ∆Tseq,mes (ºC) 0 ∆Tseq,hora (ºC) -3,2 ∆z (m) -630 Tseq corregida (ºC) 32,5 Muro ligero, color medio N Tseq stand (ºC) 28,4 Ts,ext,más,NP (ºC) 29 ∆Tseq,mes (ºC) 0 ∆Tciudad (ºC) 2 ∆Tseq,hora (ºC) -2,8 ∆z (m) -630 ρg 0,15 CRA 14 Tseq corregida (ºC) 30,9 Transmisión de calor a través de superficies acristaladas Transmisión de calor por conducción-convección Tipos K (W/m²K) Tse (ºC) Tsl (ºC) qcc (W/m²) A (m²) Qsen (W) 1 2,8000 35,2 26,0 25,76 0,78 20 Qsen total (W) 20 Transmisión de calor por radiación solar Rad. solar máx. (W/m²) A (m²) Qsen (W) N 165 0,78 129 Qsen total (W) 129 Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). ANEXO 21 Carga debida a ventilación Condiciones del local TsL (ºC) 26 Qsen (W) 221 θL 0,63 Qlat (W) 468 WL (kg/kg a.s.) 0,0138 Qtotal (W) 689 Tse (ºC) 35,2 θe 0,16 We (kg/kg a.s.) 0,006 coef. Ocup. (m²/persona) 5 np (personas) 1,838 2 Req. Mín. (l/s persona) 10 Qv mín. (m³/s) 0,02 Vev (m³/s) 0,02 Carga debida a los ocupantes QPsen (W) 109 Qsen (W) 218 QPlat (W) 248 Qlat (W) 496 Qtotal (W) 714 Carga debida a la iluminación Luces halógenas con reactancia PT (W) 170 FS 0,8 Qsen (W) 163 Coeficiente de mayoración ó seguridad Coef. Mayoración 0,05 Cálculo total: Qsen (W) 795 Qlat (W) 964 Qsen seguridad (W) 40 Qlat seguridad (W) 48 Ptérmica total (W) 1847 4.1.5. Enfermería Carga a través de paredes, techos y suelos Tipo A (m²) K (W/m²K) Tseq (ºC) TsL (ºC) Qsen (W) Horizontal Cubierta 2 9,53 0,4537 32,5 26,0 28 Vertical Muros con el exterior S 2 6,42 0,5214 35,0 26,0 30 Qsen total (W) 58 Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). ANEXO 22 Temperatura equivalente exterior Techo normal ligero, color claro Tseq stand (ºC) 29,7 Ts,ext,máx,NP (ºC) 29 ∆Tciudad (ºC) 2 ∆Tseq,mes (ºC) 0 ∆Tseq,hora (ºC) -3,2 ∆z (m) -630 Tseq corregida (ºC) 32,5 Muro ligero, color medio S Tseq stand (ºC) 32,5 Ts,ext,más,NP (ºC) 29 ∆Tseq,mes (ºC) 0 ∆Tciudad (ºC) 2 ∆Tseq,hora (ºC) -2,8 ∆z (m) -630 ρg 0,15 CRA 14 Tseq corregida (ºC) 35 Transmisión de calor a través de superficies acristaladas Transmisión de calor por conducción-convección Tipos K (W/m²K) Tse (ºC) Tsl (ºC) qcc (W/m²) A (m²) Qsen (W) 1 2,8000 35,2 26,0 25,76 0,78 20 Qsen total (W) 20 Transmisión de calor por radiación solar Rad. solar máx. (W/m²) A (m²) Qsen (W) S 242 0,78 189 Qsen total (W) 189 Carga debida a ventilación Condiciones del local TsL (ºC) 26 Qsen (W) 221 θL 0,63 Qlat (W) 468 WL (kg/kg a.s.) 0,0138 Qtotal (W) 689 Tse (ºC) 35,2 θe 0,16 We (kg/kg a.s.) 0,006 coef. Ocup. (m²/persona) 5 np (personas) 1,906 2 Req. Mín. (l/s persona) 10 Qv mín. (m³/s) 0,02 Vev (m³/s) 0,02 Carga debida a los ocupantes QPsen (W) 109 Qsen (W) 218 QPlat (W) 248 Qlat (W) 496 Qtotal (W) 714 Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). ANEXO 23 Carga debida a la iluminación Luces halógenas con reactancia PT (W) 170 FS 0,8 Qsen (W) 163 Coeficiente de mayoración ó seguridad Coef. Mayoración 0,05 Cálculo total: Qsen (W) 869 Qlat (W) 964 Qsen seguridad (W) 43 Qlat seguridad (W) 48 Ptérmica total (W) 1925 4.1.6. Vestuario 1 Carga a través de paredes, techos y suelos Tipo A (m²) K (W/m²K) Tseq (ºC) TsL (ºC) Qsen (W) Horizontal Cubierta 2 50,21 0,4537 32,5 26,0 148 Vertical Muros con el exterior S 2 35,81 0,5214 35,0 26,0 168 O 2 7,50 0,5214 31,2 26,0 20 Tabique recinto no acondicionado O 4 3,75 0,5805 28,6 26,0 6 Qsen total (W) 322 Temperatura equivalente exterior Techo normal ligero, color claro Tseq stand (ºC) 29,7 Ts,ext,máx,NP (ºC) 29 ∆Tciudad (ºC) 2 ∆Tseq,mes (ºC) 0 ∆Tseq,hora (ºC) -3,2 ∆z (m) -630 Tseq corregida (ºC) 32,5 Muro ligero, color medio S O Tseq stand (ºC) 32,5 28,7 Ts,ext,más,NP (ºC) 29 29 ∆Tseq,mes (ºC) 0 0 ∆Tciudad (ºC) 2 2 ∆Tseq,hora (ºC) -2,8 -2,8 ∆z (m) -630 -630 ρg 0,15 0,15 CRA 14 14 Tseq corregida (ºC) 35 31,2 Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). ANEXO 30 4.2. Cargas de calefacción 4.2.1. Pista Cargas a través de paredes, techos y suelos Tipo A (m²) K (W/m²K) Tseq (ºC) TsL (ºC) Qsen (W) Horizontal Cubierta 1 1103,00 0,2135 -6,1 20,0 -6147 3 66,00 0,4576 -6,1 20,0 -788 Vertical Muros con el exterior N 1 258,00 0,5270 -6,1 20,0 -3549 3 43,00 0,2122 -6,1 20,0 -238 E 1 102,88 0,5270 -6,1 20,0 -1415 3 43,50 0,2122 -6,1 20,0 -241 S 1 258,00 0,5270 -6,1 20,0 -3549 3 43,00 0,2122 -6,1 20,0 -238 O 1 132,48 0,5270 -6,1 20,0 -1822 3 43,50 0,2122 -6,1 20,0 -241 Tabique recinto no acondicionado E 1 10,88 0,4528 -6,1 20,0 -129 Qsen total (W) -18115 Transmisión de calor a través de superficies acristaladas Transmisión de calor por conducción-convección Tipos K (W/m²K) Tse (ºC) Tsl (ºC) qcc (W/m²) A (m²) Qsen (W) 2 2,8000 -6,1 20,0 -73,08 6 -438 5 2,8000 -6,1 20,0 -73,08 16 -1169 Qsen total (W) -1608 Transmisión de calor por radiación solar No se considera ya que la radiación solar incidente es nula Carga debida a ventilación Condiciones del local TsL (ºC) 20 Qsen (W) -31320 θL 0,45 Qlat (W) 0 WL (kg/kg a.s.) 0,0065 Qtotal (W) -31320 Tse (ºC) -6,1 θe 0,85 We (kg/kg a.s.) 0,002 coef. Ocup. (m²/persona) 40 2,5 np (personas) 20 80 100 Req. Mín. (l/s persona) 10 Qv mín. (m³/s) 1 Vev (m³/s) 1 Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). ANEXO 31 Carga debida a ocupantes No se consideran ya que el sistema debe funcionar correctamente con la existencia de una única persona Carga debida a iluminación No se consideran ya que el sistema debe funcionar correctamente cuando no hay iluminación Coeficiente de mayoración ó seguridad Coef. Mayoración 0,05 Cálculo total: Qsen (W) -51043 Qlat (W) 0 Qsen seguridad (W) -2552 Qlat seguridad (W) 0 Ptérmica total (W) -53595 4.2.2. Pasillo 1 Cargas a través de paredes, techos y suelos Tipo A (m²) K (W/m²K) Tseq (ºC) TsL (ºC) Qsen (W) Horizontal Cubierta 2 30,09 0,4537 -6,1 20,0 -356 3 1,92 0,4576 -6,1 20,0 Vertical Muros con el exterior N 1 13,95 0,5270 -6,1 20,0 -192 Tabique recinto no acondicionado S 8 13,50 0,4070 -6,1 20,0 -143 Qsen total (W) -692 Transmisión de calor a través de superficies acristaladas Transmisión de calor por conducción-convección Tipos K (W/m²K) Tse (ºC) Tsl (ºC) qcc (W/m²) A (m²) Qsen (W) 4 2,8000 -6,1 20,0 -73,08 8,4 -614 Qsen total (W) -614 Transmisión de calor por radiación solar No se considera ya que la radiación solar incidente es nula Carga debida a ventilación Condiciones del local TsL (ºC) 20 Qsen (W) -2192 θL 0,45 Qlat (W) 0 WL (kg/kg a.s.) 0,0065 Qtotal (W) -2192 Tse (ºC) -6,1 θe 0,85 Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). ANEXO 32 We (kg/kg a.s.) 0,002 coef. Ocup. (m²/persona) 5 np (personas) 6,402 7 Req. Mín. (l/s persona) 10 Qv mín. (m³/s) 0,07 Vev (m³/s) 0,07 Carga debida a ocupantes No se consideran ya que el sistema debe funcionar correctamente con la existencia de una única persona Carga debida a iluminación No se consideran ya que el sistema debe funcionar correctamente cuando no hay iluminación Coeficiente de mayoración ó seguridad Coef. Mayoración 0,05 Cálculo total: Qsen (W) -3498 Qlat (W) 0 Qsen seguridad (W) -175 Qlat seguridad (W) 0 Ptérmica total (W) -3673 4.2.3. Pasillo 2 Cargas a través de paredes, techos y suelos Tipo A (m²) K (W/m²K) Tseq (ºC) TsL (ºC) Qsen (W) Horizontal Cubierta 2 6,14 0,4537 -6,1 20,0 -73 Qsen total (W) -73 Transmisión de calor a través de superficies acristaladas Transmisión de calor por conducción-convección Tipos K (W/m²K) Tse (ºC) Tsl (ºC) qcc (W/m²) A (m²) Qsen (W) 3 2,8000 -6,1 20,0 -73,08 6,00 -438 Qsen total (W) -438 Transmisión de calor por radiación solar No se considera ya que la radiación solar incidente es nula Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). ANEXO 33 Carga debida a ventilación Condiciones del local TsL (ºC) 20 Qsen (W) -626 θL 0,45 Qlat (W) 0 WL (kg/kg a.s.) 0,0065 Qtotal (W) -626 Tse (ºC) -6,1 θe 0,85 We (kg/kg a.s.) 0,002 coef. Ocup. (m²/persona) 5 np (personas) 1,228 2 Req. Mín. (l/s persona) 10 Qv mín. (m³/s) 0,02 Vev (m³/s) 0,02 Carga debida a ocupantes No se consideran ya que el sistema debe funcionar correctamente con la existencia de una única persona Carga debida a iluminación No se consideran ya que el sistema debe funcionar correctamente cuando no hay iluminación Coeficiente de mayoración ó seguridad Coef. Mayoración 0,05 Cálculo total: Qsen (W) -3017 Qlat (W) 0 Qsen seguridad (W) -151 Qlat seguridad (W) 0 Ptérmica total (W) -3168 4.2.4. Vestuario árbitro Cargas a través de paredes, techos y suelos Tipo A (m²) K (W/m²K) Tseq (ºC) TsL (ºC) Qsen (W) Horizontal Cubierta 2 9,19 0,4537 -6,1 20,0 -109 Vertical Muros con el exterior N 2 6,42 0,5214 -6,1 20,0 -87 Qsen total (W) -196 Transmisión de calor a través de superficies acristaladas Transmisión de calor por conducción-convección Tipos K (W/m²K) Tse (ºC) Tsl (ºC) qcc (W/m²) A (m²) Qsen (W) 1 2,8000 -6,1 20,0 -73,08 0,78 -57 Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). ANEXO 34 Qsen total (W) -57 Transmisión de calor por radiación solar No se considera ya que la radiación solar incidente es nula Carga debida a ventilación Condiciones del local TsL (ºC) 20 Qsen (W) -626 θL 0,45 Qlat (W) 0 WL (kg/kg a.s.) 0,0065 Qtotal (W) -626 Tse (ºC) -6,1 θe 0,85 We (kg/kg a.s.) 0,002 coef. Ocup. (m²/persona) 5 np (personas) 1,838 2 Req. Mín. (l/s persona) 10 Qv mín. (m³/s) 0,02 Vev (m³/s) 0,02 Carga debida a ocupantes No se consideran ya que el sistema debe funcionar correctamente con la existencia de una única persona Carga debida a iluminación No se consideran ya que el sistema debe funcionar correctamente cuando no hay iluminación Coeficiente de mayoración ó seguridad Coef. Mayoración 0,05 Cálculo total: Qsen (W) -880 Qlat (W) 0 Qsen seguridad (W) -44 Qlat seguridad (W) 0 Ptérmica total (W) -924 4.2.5. Enfermería Cargas a través de paredes, techos y suelos Tipo A (m²) K (W/m²K) Tseq (ºC) TsL (ºC) Qsen (W) Horizontal Cubierta 2 9,53 0,4537 -6,1 20,0 -113 Vertical Muros con el exterior S 2 6,42 0,5214 -6,1 20,0 -87 Qsen total (W) -200 Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). ANEXO 35 Transmisión de calor a través de superficies acristaladas Transmisión de calor por conducción-convección Tipos K (W/m²K) Tse (ºC) Tsl (ºC) qcc (W/m²) A (m²) Qsen (W) 1 2,8000 -6,1 20,0 -73,08 0,8 -57 Qsen total (W) -57 Transmisión de calor por radiación solar No se considera ya que la radiación solar incidente es nula Carga debida a ventilación Condiciones del local TsL (ºC) 20 Qsen (W) -626 θL 0,45 Qlat (W) 0 WL (kg/kg a.s.) 0,0065 Qtotal (W) -626 Tse (ºC) -6,1 θe 0,85 We (kg/kg a.s.) 0,002 coef. Ocup. (m²/persona) 5 np (personas) 1,906 2 Req. Mín. (l/s persona) 10 Qv mín. (m³/s) 0,02 Vev (m³/s) 0,02 Carga debida a ocupantes No se consideran ya que el sistema debe funcionar correctamente con la existencia de una única persona Carga debida a iluminación No se consideran ya que el sistema debe funcionar correctamente cuando no hay iluminación Coeficiente de mayoración ó seguridad Coef. Mayoración 0,05 Cálculo total: Qsen (W) -884 Qlat (W) 0 Qsen seguridad (W) -44 Qlat seguridad (W) 0 Ptérmica total (W) -928 Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). ANEXO 36 4.2.6. Vestuario 1 Cargas a través de paredes, techos y suelos Tipo A (m²) K (W/m²K) Tseq (ºC) TsL (ºC) Qsen (W) Horizontal Cubierta 2 50,21 0,4537 -6,1 20,0 -595 Vertical Muros con el exterior S 2 35,81 0,5214 -6,1 20,0 -487 O 2 7,50 0,5214 -6,1 20,0 -102 Tabique con recinto no acondicionado O 4 3,75 0,5805 -6,1 20,0 -57 Qsen total (W) -1241 Transmisión de calor a través de superficies acristaladas Transmisión de calor por conducción-convección Tipos K (W/m²K) Tse (ºC) Tsl (ºC) qcc (W/m²) A (m²) Qsen (W) 1 2,8000 -6,1 20,0 -73,08 4,69 -343 Qsen total (W) -343 Transmisión de calor por radiación solar No se considera ya que la radiación solar incidente es nula Carga debida a ventilación Condiciones del local TsL (ºC) 20 Qsen (W) -3445 θL 0,45 Qlat (W) 0 WL (kg/kg a.s.) 0,0065 Qtotal (W) -3445 Tse (ºC) -6,1 θe 0,85 We (kg/kg a.s.) 0,002 coef. Ocup. (m²/persona) 5 np (personas) 10,042 11 Req. Mín. (l/s persona) 10 Qv mín. (m³/s) 0,11 Vev (m³/s) 0,11 Carga debida a ocupantes No se consideran ya que el sistema debe funcionar correctamente con la existencia de una única persona Carga debida a iluminación No se consideran ya que el sistema debe funcionar correctamente cuando no hay iluminación Coeficiente de mayoración ó seguridad Coef. Mayoración 0,05 Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). ANEXO 37 Cálculo total: Qsen (W) -5029 Qlat (W) 0 Qsen seguridad (W) -251 Qlat seguridad (W) 0 Ptérmica total (W) -5280 4.2.7. Vestuario 2 Cargas a través de paredes, techos y suelos Tipo A (m²) K (W/m²K) Tseq (ºC) TsL (ºC) Qsen (W) Horizontal Cubierta 2 50,21 0,4537 -6,1 20,0 -595 Vertical Muros con el exterior N 2 35,81 0,5214 -6,1 20,0 -487 O 2 12 0,5214 -6,1 20,0 -163 Qsen total (W) -1245 Transmisión de calor a través de superficies acristaladas Transmisión de calor por conducción-convección Tipos K (W/m²K) Tse (ºC) Tsl (ºC) qcc (W/m²) A (m²) Qsen (W) 1 2,8000 -6,1 20,0 -73,08 4,69 -343 Qsen total (W) -343 Transmisión de calor por radiación solar No se considera ya que la radiación solar incidente es nula Carga debida a ventilación Condiciones del local TsL (ºC) 20 Qsen (W) -3445 θL 0,45 Qlat (W) 0 WL (kg/kg a.s.) 0,0065 Qtotal (W) -3445 Tse (ºC) -6,1 θe 0,85 We (kg/kg a.s.) 0,002 coef. Ocup. (m²/persona) 5 np (personas) 10,042 11 Req. Mín. (l/s persona) 10 Qv mín. (m³/s) 0,11 Vev (m³/s) 0,11 Carga debida a ocupantes No se consideran ya que el sistema debe funcionar correctamente con la existencia de una única persona Carga debida a iluminación No se consideran ya que el sistema debe funcionar correctamente cuando no hay iluminación Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). ANEXO 38 Coeficiente de mayoración ó seguridad Coef. Mayoración 0,05 Cálculo total: Qsen (W) -5033 Qlat (W) 0 Qsen seguridad (W) -252 Qlat seguridad (W) 0 Ptérmica total (W) -5285 4.2.8. Aseo 1 Cargas a través de paredes, techos y suelos Tipo A (m²) K (W/m²K) Tseq (ºC) TsL (ºC) Qsen (W) Horizontal Cubierta 2 11,53 0,4537 -6,1 20,0 -137 Vertical Muros con el exterior E 2 8,20 0,5214 -6,1 20,0 -112 S 2 11,46 0,5214 -6,1 20,0 -156 Qsen total (W) -404 Transmisión de calor a través de superficies acristaladas Transmisión de calor por conducción-convección Tipos K (W/m²K) Tse (ºC) Tsl (ºC) qcc (W/m²) A (m²) Qsen (W) 1 2,8000 -6,1 20,0 -73,08 1,17 -86 Qsen total (W) -86 Transmisión de calor por radiación solar No se considera ya que la radiación solar incidente es nula Carga debida a ventilación Condiciones del local TsL (ºC) 20,0 Qsen (W) -940 θL 0,45 Qlat (W) 0 WL (kg/kg a.s.) 0,0065 Qtotal (W) -940 PASILLO Tse (ºC) -6,1 θe 0,85 We (kg/kg a.s.) 0,002 coef. Ocup. (m²/persona) 5 np (personas) 2,306 3 Req. Mín. (l/s persona) 10 Qv mín. (m³/s) 0,03 Vev (m³/s) 0,03 Carga debida a ocupantes No se consideran ya que el sistema debe funcionar correctamente con la existencia de una única persona Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). ANEXO 39 Carga debida a iluminación No se consideran ya que el sistema debe funcionar correctamente cuando no hay iluminación Coeficiente de mayoración ó seguridad Coef. Mayoración 0,05 Cálculo total: Qsen (W) -490 Qlat (W) 0 Qsen seguridad (W) -24 Qlat seguridad (W) 0 Ptérmica total (W) -514 4.2.9. Aseo 2 Cargas a través de paredes, techos y suelos Tipo A (m²) K (W/m²K) Tseq (ºC) TsL (ºC) Qsen (W) Horizontal Cubierta 2 11,53 0,4537 -6,1 20,0 -137 Vertical Muros con el exterior E 2 8,20 0,5214 -6,1 20,0 -112 Tabique con recinto no acondicionado N 4 11,46 0,5805 -6,1 20,0 -174 Qsen total (W) -422 Transmisión de calor a través de superficies acristaladas Transmisión de calor por conducción-convección Tipos K (W/m²K) Tse (ºC) Tsl (ºC) qcc (W/m²) A (m²) Qsen (W) 1 2,8000 -6,1 20,0 -73,08 1,17 -86 Qsen total (W) -86 Transmisión de calor por radiación solar No se considera ya que la radiación solar incidente es nula Carga debida a ventilación Condiciones del local TsL (ºC) 20,0 Qsen (W) -940 θL 0,45 Qlat (W) 0 WL (kg/kg a.s.) 0,0065 Qtotal (W) -940 PASILLO Tse (ºC) -6,1 θe 0,85 We (kg/kg a.s.) 0,002 coef. Ocup. (m²/persona) 5 np (personas) 2,306 3 Req. Mín. (l/s persona) 10 Qv mín. (m³/s) 0,03 Vev (m³/s) 0,03 Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). ANEXO 46 ST 337,1 0,094 0,131 0,409 409 350 400 MU 2523,1 0,701 0,125 0,399 399 300 450 UV 2162,7 0,601 0,131 0,409 409 350 400 VW 1802,2 0,501 0,131 0,409 409 350 400 WX 1441,8 0,400 0,131 0,409 409 350 400 XY 1081,3 0,300 0,131 0,409 409 350 400 YZ 720,9 0,200 0,131 0,409 409 350 400 ZA' 360,4 0,100 0,131 0,409 409 350 400 MB' 17851,5 4,959 0,556 0,842 842 700 850 B'C' 484,8 0,135 0,037 0,218 218 200 200 C'D' 363,6 0,101 0,037 0,218 218 200 200 D'E' 242,4 0,067 0,037 0,218 218 200 200 E'F' 121,2 0,034 0,037 0,218 218 200 200 B'G' 453,1 0,126 0,037 0,218 218 200 200 G'H' 339,8 0,094 0,037 0,218 218 200 200 H'I' 226,5 0,063 0,037 0,218 218 200 200 I'J' 113,3 0,031 0,037 0,218 218 200 200 B'K' 16913,7 4,698 0,562 0,846 846 750 800 K'L' 5228,0 1,452 0,234 0,546 546 500 500 L'M' 2614,0 0,726 0,150 0,437 437 400 400 K'N' 11685,6 3,246 0,426 0,737 737 650 700 N'Ñ' 10218,9 2,839 0,393 0,707 707 600 700 Ñ'O' 8752,2 2,431 0,393 0,707 707 600 700 O'P' 7285,4 2,024 0,393 0,707 707 600 700 P'Q' 5818,7 1,616 0,393 0,707 707 600 700 Q'R' 4351,9 1,209 0,393 0,707 707 600 700 R'S' 2885,2 0,801 0,393 0,707 707 600 700 S'T' 1418,4 0,394 0,234 0,546 546 500 500 T'U' 396,2 0,110 0,098 0,354 354 300 350 U'V' 264,1 0,073 0,098 0,354 354 300 350 V'W' 132,1 0,037 0,098 0,354 354 300 350 T'X' 1022,2 0,284 0,190 0,492 492 450 450 X'Y' 638,1 0,177 0,150 0,437 437 400 400 Y'Z' 510,5 0,142 0,150 0,437 437 400 400 Z'A'' 382,9 0,106 0,150 0,437 437 400 400 A''B'' 255,2 0,071 0,150 0,437 437 400 400 B''C'' 127,6 0,035 0,150 0,437 437 400 400 X'D'' 384,1 0,107 0,098 0,354 354 300 350 D''E'' 256,1 0,071 0,098 0,354 354 300 350 E''F'' 128,0 0,036 0,098 0,354 354 300 350 Tramo Sección (m²) ∆P/m (Pa/m) v (m/s) L (m) L eq (m) ∆P tramo (Pa) Nº codos AB 0,640 1,017 10,58 1,00 1,017 BC 0,075 0,914 4,86 3,00 7,0 9,150 3 CD 0,075 0,754 4,38 1,75 1,320 DE 0,075 0,609 3,89 1,75 1,066 EF 0,075 0,478 3,40 1,75 0,836 FG 0,075 0,361 2,92 1,75 0,631 GH 0,075 0,259 2,43 1,75 0,453 HI 0,075 0,172 1,95 1,75 0,302 IJ 0,075 0,102 1,46 1,75 0,179 JK 0,075 0,049 0,97 1,75 0,085 KL 0,075 0,014 0,49 1,75 0,024 BM 0,640 0,919 10,01 7,50 6,894 MN 0,140 0,743 5,35 5,50 6,8 9,172 2 NÑ 0,140 0,583 4,68 0,60 0,350 ÑO 0,140 0,440 4,01 0,60 0,264 OP 0,140 0,316 3,34 0,60 0,190 PQ 0,140 0,210 2,68 0,60 0,126 Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). ANEXO 47 QR 0,140 0,125 2,01 0,60 0,075 RS 0,140 0,060 1,34 0,60 0,036 ST 0,140 0,017 0,67 0,60 0,010 MU 0,135 0,723 5,19 5,50 6,7 8,789 2 UV 0,140 0,497 4,29 0,75 0,373 VW 0,140 0,357 3,58 0,75 0,268 WX 0,140 0,238 2,86 0,75 0,178 XY 0,140 0,141 2,15 0,75 0,106 YZ 0,140 0,067 1,43 0,75 0,050 ZA' 0,140 0,019 0,72 0,75 0,014 MB' 0,595 0,689 8,33 11,50 7,923 B'C' 0,040 0,686 3,37 2,50 3,2 3,903 2 C'D' 0,040 0,406 2,52 1,00 0,406 D'E' 0,040 0,194 1,68 1,00 0,194 E'F' 0,040 0,055 0,84 1,00 0,055 B'G' 0,040 0,606 3,15 2,50 3,2 3,450 2 G'H' 0,040 0,359 2,36 0,80 0,287 H'I' 0,040 0,172 1,57 0,80 0,137 I'J' 0,040 0,049 0,79 0,80 0,039 B'K' 0,600 0,611 7,83 3,00 8,3 6,917 1 K'L' 0,250 0,605 5,81 17,00 4,9 13,243 1 L'M' 0,160 0,507 4,54 20,00 10,142 K'N' 0,455 0,611 7,13 23,50 7,0 18,644 1 N'Ñ' 0,420 0,582 6,76 6,50 3,780 Ñ'O' 0,420 0,439 5,79 6,50 2,851 O'P' 0,420 0,314 4,82 6,50 2,042 P'Q' 0,420 0,209 3,85 6,50 1,356 Q'R' 0,420 0,123 2,88 6,50 0,800 R'S' 0,420 0,058 1,91 6,50 0,378 S'T' 0,250 0,056 1,58 6,50 9,8 0,916 2 T'U' 0,105 0,046 1,05 1,00 0,046 U'V' 0,105 0,022 0,70 1,00 0,022 V'W' 0,105 0,006 0,35 1,00 0,006 T'X' 0,203 0,052 1,40 4,00 0,207 X'Y' 0,160 0,039 1,11 1,00 0,039 Y'Z' 0,160 0,026 0,89 0,75 0,019 Z'A'' 0,160 0,015 0,66 0,75 0,012 A''B'' 0,160 0,007 0,44 0,75 0,006 B''C'' 0,160 0,002 0,22 0,75 0,002 X'D'' 0,105 0,043 1,02 5,00 2,9 0,339 1 D''E'' 0,105 0,021 0,68 1,00 0,021 E''F'' 0,105 0,006 0,34 1,00 0,006 ∆P tramo (Pa) Red 54,091 Difusores 222 TOTAL 276,091 Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). ANEXO 48 7.2. Red de retorno Espacio mext (m³/h) Elemento Marca/Serie Tamaño Cantidad mext,i (m³/h) ∆P,i (Pa) ∆P (Pa) Pista 15495,2 Rejilla Trox/TRS 325x1225 5 3099,0 24 120 Pasillo 1 1312,9 Rejilla Trox/TRS 125x825 2 656,4 20 40 Pasillo 2 638,1 Rejilla Trox/TRS 125x825 1 638,1 20 20 Vestuario árbitro 453,1 Rejilla Trox/TRS 75x1025 1 453,1 20 20 Enfermería 484,8 Rejilla Trox/TRS 75x625 2 242,4 18 36 Vestuario 1 2697,0 Rejilla Trox/TRS 325x1225 1 2697,0 24 24 Vestuario 2 2523,1 Rejilla Trox/TRS 325x1225 1 2523,1 24 24 Aseo 1 396,2 Rejilla Trox/TRS 75x1025 1 396,2 20 20 Aseo 2 384,1 Rejilla Trox/TRS 75x1025 1 384,1 20 20 Total 24384,5 324 Tramo Caudal (m³/h) Caudal (m³/s) Sección (m²) DH Deq (mm) a (mm) b (mm) AC 396,2 0,110 0,028 0,189 189 150 200 BC 638,1 0,177 0,041 0,228 228 150 300 CD 1034,3 0,287 0,064 0,286 286 200 350 ED 384,1 0,107 0,028 0,189 189 150 200 DF 1418,4 0,394 0,081 0,322 322 250 350 FG 4517,5 1,255 0,190 0,492 492 450 450 GH 7616,5 2,116 0,284 0,601 601 550 550 HI 10715,6 2,977 0,365 0,682 682 600 650 IJ 13814,6 3,837 0,459 0,765 765 700 700 JK 16913,7 4,698 0,562 0,846 846 750 800 LM 242,4 0,067 0,021 0,164 164 150 150 MK 484,8 0,135 0,037 0,218 218 200 200 NK 453,1 0,126 0,035 0,210 210 150 250 KÑ 17851,5 4,959 0,600 0,874 874 800 800 OÑ 2697,0 0,749 0,131 0,409 409 350 400 PÑ 2523,1 0,701 0,115 0,382 382 350 350 ÑQ 23071,6 6,409 0,759 0,983 983 900 900 RS 656,4 0,182 0,041 0,228 228 150 300 SQ 1312,9 0,365 0,084 0,328 328 300 300 QT 24384,5 6,773 0,801 1,010 1010 900 950 Tramo Sección (m²) ∆P/m (Pa/m) v (m/s) L (m) L eq (m) ∆P tramo (Pa) Nº codos AC 0,030 0,959 3,67 4,00 1,3 5,115 1 BC 0,045 0,865 3,94 2,00 1,730 CD 0,070 0,708 4,10 2,00 1,415 ED 0,030 0,906 3,56 2,00 1,813 DF 0,088 0,726 4,50 15,00 5,1 14,599 2 FG 0,203 0,774 6,20 10,00 7,743 GH 0,303 0,756 6,99 10,00 7,555 HI 0,390 0,759 7,63 10,00 7,587 IJ 0,490 0,692 7,83 10,00 6,916 JK 0,600 0,611 7,83 11,50 16,6 17,196 2 LM 0,023 0,786 2,99 2,00 1,573 MK 0,040 0,686 3,37 3,50 3,2 4,589 2 NK 0,038 0,716 3,36 3,50 3,0 4,683 2 KÑ 0,640 0,576 7,75 5,50 3,170 OÑ 0,140 0,743 5,35 5,50 6,8 9,172 2 PÑ 0,123 0,910 5,72 5,50 6,3 10,747 2 ÑQ 0,810 0,519 7,91 14,75 7,649 Proyecto de climatización del pabellón polideportivo de La Puebla de Híjar (Teruel). ANEXO 49 RS 0,045 0,911 4,05 10,00 9,108 SQ 0,090 0,586 4,05 7,75 2,6 6,075 1 QT 0,855 0,503 7,92 4,00 20,6 12,397 2 ∆P tramo (Pa) Red 91,342 Difusores 140 TOTAL 231,342