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P ROYECTO- T RABAJ O F IN DE C ARRERA TITULO Transformació n a riego por aspersión de una finca de 287 has en el térmi no municipa l de Sariñena, partida Moncalvo, con agua procedente del Canal d e Monegros. A U TOR: ENSEÑANZ A : DIRECTOR/ES: FECHA : CARMEN PORT ERO BALAGUER INGENIERÍA AGR ÓNOMA JESÚS GUILLÉ N TORRES NOVIEMBRE 2 012. UNIVER SIDAD DE ZA RAGOZA P ROYECTO- T RABAJ O F IN DE C ARRERA TITULO Transformació n a riego por aspersión de una finca de 287 has en el térmi no municipa l de Sariñena, partida Moncalvo, con agua procedente del Canal d e Monegros. A U TOR: ENSEÑANZ A : DIRECTOR/ES: FECHA : CARMEN PORT ERO BALAGUER INGENIERÍA AGR ÓNOMA JESÚS GUILLÉ N TORRES NOVIEMBRE 2 012. DOCUMENTO 1: M EMORIA DEL PROY ECTO. UNIVER SIDAD DE ZA RAGOZA Me m oria Página 1 ÍDICE DE MEMORIA Página 1.- ANTECEDENTES Y OBJETO DEL PROYE CTO……………………………..….2 2.-DESCR I PCIÓN DE LA ZONA……………………………………… ……………..3 3.-ESTUDIO CLIMATOLÓG I CO……………… …………………………………….6 4.-ESTUDIO EDAFOLÓG I CO………………… …………………………………….16 5.-CALIDAD DEL AGUA DE RIEGO…………………………………… ………….22 6.-JUSTIFICACIÓN DE OPC I ONES Y ELECCIÓN ÓPT I MA………… ……….…..32 7.-CARACTER Í STICAS GENERA LES DEL RIEGO POR ASPERS I ÓN…………..36 8.-ROTACIÓN DE CULTIVOS………………… …………………………………….42 9.-NECESIDADES DE AGUA DE RIEGO…… ……………………………………...44 10.-CÁLCULO HIDRÁULICO DE LA RED DE R I EGO……………… …………….51 11.-ELEMENTOS SINGULARES……………………… …………………………….60 12.-BOMBEO…………………………………………………… ……………………..62 13.-ESTUDIO DE VIABILIDAD ECONÓM I CA …………………………………….71 14.-BIBLIOGRAFÍA……………………………..…… ………………………………73 Me m oria Página 2 1.- ATEDEDETES Y OBJET O DEL PROYECTO. Se redacta el presente pro y ecto “Transformación a rie g o por aspersión d e una finca de 287 has en el término municipal de Sariñena, partida Moncalvo, con agua procedente del Canal de Monegros.” por encargo del propieta rio de la finca, de tal forma que los documentos que integran el proyecto sirvan de base para la ejecución de la inst alac ión proyectada. La finca tiene una su perficie de aprox imadamente 287 hectáreas, que se encuentran actualmente declaradas de sec ano, si bien, el canal de Monegros pas a limitando toda la parte norte de la finca. En esta parcela s e ha ido culti vando durante estos años cereal de invie rno con unos rendimientos bajos, por ello, en vi sta de no obtener suficiente beneficio, se d ecide transformar a regadío y de esta manera poder imp lantar otros culti vos que hagan más rentable l a ex plotación. Así pues, el propietario d esea conocer l a opción que resulte más favorable para la transformación a regadío y e l desarrollo de la opción que c orresponda . - Condiciones impuestas por el pro m otor. El propietario de la finca, ant es de realizar el desarrollo de las pos ibles opciones que se puedan llevar a cabo en la finca, impone las siguientes condiciones: Que la finca se transforma a rie g o por aspersión donde se procederá al cult ivo de cultivos herbáceos extensivos propios de la zona y que se detallan en el anejo correspondiente a la rotación de cultivos. La comercialización de los cultivos ex tensivos está garantizada, ya que como son cultivos propios de la zona, la venta está asegurada. Me m oria Página 3 - Objeto del proyecto. El objeto del present e proy ecto es la transformación a regadío de la finca y poder abastecerla del agua d e riego necesaria para ase gurar su produ cción, mediante bombeo de agua del Canal de Monegros. Para poder llev ar a cabo la transfo rmac ión, aparte de lo expuesto en el pár rafo anterior, s e ha ce n ece s ario el diseño de las conducciones e instalaciones de tuberías y los distintos sist emas d e riego a nivel de parcela. T ambién se hace necesaria l a construcción de un edifi cio de control de mandos desde el cual se realiz a el control del riego; y la construcción de una estación de bombeo que g arantice las condiciones necesarias para el riego a nivel de parcela. Para el desarrollo del presente pro y ecto se hacen necesarios: - Un estudio de la climatología p ara pode r det erminar los pe riodos de s equía y pluviometría de la zona par a poder determinar la evapotra nspiración, así como los periodos de heladas, los regímenes de temperaturas, etc. - Un estudio general de suelos que determine sus ca ra cterísti cas más re levant es. - Un estudi o del análisis del agua del can al de Monegros, la cual se va a uti lizar para el riego de la parcela y determinar si es ópt ima par a el rie go. - Cálculo de las dosis de a g ua de rie go necesarias para los cultivos a i mplantar en la parcela. - Diseño y distribución de la red de riego. Todos estos apartados serán analizados y calculados en los anejos corres pondientes . 2.- DESCRIPCIÓ DE LA ZOA. Al norte de la comarca de los Monegros se encue ntr a situado el municipio de Sariñena, más concret amente en la zona limí trofe con la comar ca del Som ontano de Barbastro por lo que puede decirse que está empla zada dentro de e st e Somontano. Me m oria Página 4 La coma rca de Mon egros se exti ende a caball o sobre las provincias d e Za ra goza y Huesca, en torno a la sierra d e Alcubi err e, desde las rib eras del Ebro hasta el Somontano oscense, y desde la ribera del Gállego a la del Cinca. - Situación. El municipio de Sariñena está situado, como se ha dicho en e l aparta do anterior, en la zona limítrofe de la comarca de los Monegros co n la del Somontano. L a localidad de La st anosa, que es un mu nicipio incorpora do a Sariñena, está rodeado por los municipios de: Castelflorite, Villanueva de Sigena, Albalatil lo, Lalueza, L anaja y Cap desaso, entre otros. Los pueblos más cerc anos y sus di stancias a Lastanosa son: El Tormill o, a 7 Km.;La Masadera, a 4 Km.; Castelflorite, a 12 Km.; Sariñ ena, a 9 Km. Las carreteras más importantes de acceso a La st anosa son: - C-1310: Huesca-Fraga por Sariñena. - La st anosa-Sar iñ ena - Carretera local: El Tormillo- L astanosa. Dentro del propio muni cipio, existe una amplia red de caminos cu y os ejes principales son: Camino de La L oma, Camino de Hu erto, Camino de Capdesaso, Camino de Penen. Desde el punt o de vi sta litológico, los materiales que ap arecen son d el mioceno y están afectados por una deformación “póstuma” de e dad postmi ocenica de carácter anticlinal qu e da lugar a pendientes mu y suaves. Al pi e de esta sierra, donde se encuentran los glac is, aparecen los m ateriales detríticos (cantos angulosos predominantemente calizos). Me m oria Página 5 - Descr ipción edafológica de la zona. Para la d escr ipción edafológica se h a util izado el sistema d e clasificación denominado Soil Taxonomy . Este sistema ut iliza “horizont es diagnóstico” para diferenciar los ordenes. En el caso de nuestr a z ona este horizonte es Ochrico, que s e ca rac ter iza por tener colores claros, texturas equilibradas o fr anca s con tendencias gruesas o arenosas, con poca materia orgánica y generalmente poco espe sor. Las condi ciones cli máticas de la zona favorecen la formación de este ho rizonte al no permitir la acumulaci ón de m ater ia orgánica, y la abund ancia de caliz a hac e que al elim inarse parcialmente el calcio de este horizonte por lavado y no quedar s aturado el hum us por el mi smo, el i ncre mento de materia orgánica sea difícil. - Descripción de las clases agrológicas. En toda la superficie encontramos tres zonas: • CLASE II S : So n aquellos terrenos en los que actualmente se están realizando trabajos para su puesta en rieg o, así como los situados en terrazas que se encuentran en regadío y otros de secano cu y a única limitación es el agua. • CLASE III S : Comprende los suelos que, aun siendo capaces de soportar un laboreo intensivo, presentan lim itaciones que obli g an a tomar ciertas medidas para evitar l a pérdida d e su capa cidad productiva. Pr esentan en algunas zonas erosión moderada (pendientes menores d el 10%) así como cierta pedregosidad, defect os en la permeabilidad e insufi ciente profundidad d el suelo. No obstante, estas características no perjud ican en gran medida las labores y la r entabilidad de los cultivos. En esta clase están incluidas las tierras de saso. • CLASE VIII: Abarca los terrenos que no ofrecen ningún aprovechamiento agrícola o forestal. Está formado por superficies rocosas, ríos, arro y os, núcl eos u rbanos y zonas con pendientes superiores al 50%. Me m oria Página 6 3.- ESTUDIO CLIMATOL ÓGICO. La puesta en rie go de una zona depende del clima y del cult ivo a inst alar, y a que en función de estos se diseñ ará la i nstalación. El desarrollo o crecimiento de las plantas y las dosis de riego depen den d el cli ma y del cult ivo, por esto e s necesario realizar un estudio climático de la zona. Los datos climáticos para la realización del estudio climatológico se han tomado de las siguientes estaciones meteorológicas qu e son l as más cercanas a la finca en cuestión así nuestros datos se pueden extrapolar al área que la rodea: ESTACIÓ METEOROLÓ GICA LATITUD LOGITUD ALTITUD (m.s.n.m) SARIÑEA 41°47' N 0°9' W 282 LAAJA 41º46’ N 0º20’ W 369 PALLARUELO DE MOEGROS 41º42’ N 0º12’ W 356 La serie de d atos termopluviom étricos tom ada corresponde a un periodo d e 15 años, de 1987 a 2011. - Tem pe raturas. Esta es una z ona muy favo recida desde el punto de vis ta técnico, ya que la temperatura media de los m eses más cálidos es may or de 21ºC, por lo que se pueden implantar cult ivos que t engan alt as exigencias de temperatura siempre y c uando exis ta agua suficiente. El clima se pu ede cons iderar como m editerráneo continental, con temperaturas medias anuales de unos 14 a 16ºC, con unas te mperatura s medias d el mes más frío superiores a los 4ºC y co n unas temperaturas medias en lo s m eses más cálidos de uno s Me m oria Página 7 23 a 25 ºC. El periodo de frío es de l arga duración, alrededor de 5 a 7 meses, pero poco intenso, siendo enero el mes más frío y julio el más cálido. - Periodo de heladas. Con los datos obtenidos se llega a l a conclusión de que el p eriodo de riesgo parcial de heladas queda comprendido entre el 5 de noviem bre y el 13 de abril. P or lo que hace un total de 159 días de riesgo. El periodo de riesgo total de heladas está comprendido entre el 5 de noviembre y el 18 de marzo. Por lo que hace un total 133 días de ries g o. - Prec ipi taciones. Nos enc ontramos en una zona en que las precipitaciones se producen normalmente en ot oño y en prim avera, siendo algunas veces el invierno lluvios o y el verano por lo general seco, aunque las medias pluviométricas e n este caso d an valores mu y próx imos entre las pre cipitaciones que se producen en verano, primaver a e invierno. Debe tenerse en cuenta que las p recipitaciones en ve rano suelen s er no rmalmente de cará cter tormentoso y por lo t anto l a int ensidad de lluvi a es may or y por consiguiente los días de lluvia menores que en otras estaciones. - El mes que presenta una ma yor pl uviometría es abril con un a m edia de 47,59 mm. - El mes menos ll uvioso es j ulio, con 15,95 mm, siguiéndole junio y febrero con 21,13 y 2035 mm de media respectivamente. - La máxima pluviometría reg istr ada correspond e a l añ o 2008 con un total de 526,8 mm totales, y la menor el 2002 con 194,4. - La ma y or pluviometría mensual queda re gistrada en el mes de m ayo de 2008 con 153,6 mm. - El mes con ma y or número de días de ll uvia es mayo con 6,47 días y el q ue presenta menor número de días de lluvia es julio c on 2,67. Me m o ria Página 14 Enero 21,56 0,86 18,54 Fe br ero 35,49 1,02 36,19 Marzo 80,52 1,10 88,57 Abril 100,79 1,10 110,87 Mayo 137,86 0,86 118,55 Junio 188,64 0,29 54,70 Por lo que el total de la evapotranspiración equival e a 459,37 mm. 2) TRIGO (PERIODO DE CULTIVO DESDE EL 1 DE DICIEMBRE AL 15 DE JUIO) A continuación se procede a calcular la eva potr anspiración dur ante el periodo de cultivo de éste: Meses ET 0 K c ET c Diciembre 14,31 0,74 10,59 Enero 21,56 0,79 17,03 Fe br ero 35,49 0,97 34,42 Marzo 80,52 1,09 87,76 Abril 100,79 1,10 110,86 Mayo 137,86 1,03 141,99 Junio 188,64 0,47 86,66 Por lo que el total de la evapotranspiración equival e a 489,31 mm. 3) MAÍZ (PERIODO DE CULT IVO DESDE EL 1 DE MAYO AL 15 DE OCTUBRE) A continuación se procede a calcular la eva potr anspiración dur ante el periodo de cultivo de éste: Me m o ria Página 15 Meses ET 0 K c ET c Mayo 137,86 0,53 73,06 Junio 188,64 0,75 141,48 Julio 228,88 1,08 247,19 Agosto 206,66 1,11 229,39 Septiembre 134,26 0,96 128,89 Octubre 78,16 0,62 48,46 Por lo que el total de la evapotranspiración equival e a 868,47 mm. 4) ALFALFA A continuación se procede a calcular la eva potr anspiración dur ante el periodo de cultivo de éste: Meses ET 0 K c ET c Marzo 80,52 0,89 71,66 Abril 100,79 0,89 89,70 Mayo 137,86 0,89 122,69 Junio 188,64 0,89 167,88 Julio 228,88 0,89 203,70 Agosto 206,66 0,89 183,93 Septiembre 134,26 0,89 119,49 Octubre 78,16 0,89 69,56 Por lo que el total de la evapotranspiración equival e a 1028,61 mm. 5) GIRASOL (PERIODO DE CULTIVO DE SDE EL 10 DE MAYO AL 20 DE SEPTIE MBRE) A continuación se procede a calcular la eva potr anspiración dur ante el periodo de cultivo de éste: Me m o ria Página 16 Meses ET 0 K c ET c Mayo 137,86 0,51 70,31 Junio 188,64 0,71 133,93 Julio 228,88 1,00 228,88 Agosto 206,66 0,98 202,52 Septiembre 134,26 0,65 87,26 Por lo que el total de la evapotranspiración equival e a 722,9 mm. 6) GUISATE (P ERIOD O DE CULTIVO DESDE EL 15 DE DICIEMBRE AL 10 DE MAYO) A continuación se procede a calcular la eva potr anspiración dur ante el periodo de cultivo de éste: Meses ET 0 K c ET c Diciembre 14,31 0,73 10,44 Enero 21,56 0,78 16,81 Fe br ero 35,49 1,03 36,55 Marzo 80,52 1,09 87,76 Abril 100,79 1,09 109,86 Mayo 137,86 1,04 143,37 Por lo que el total de la evapotranspiración equival e a 404,79 mm. Me m o ria Página 17 4.- ESTUDIO EDAFOL ÓGICO. El suelo es el medio de sustento de la planta, como tal, es vital para el desarrollo de esta. P or esto es nec esario conoc er s us c aracterísticas par a poder utili zarlo de form a adecuada. El estudio realizado a conti nuación está basado en l os análisis de suelo de la finca, para ello se han analiz ado varias muestras de la z ona a t ransfor mar en el Laboratorio Agroambiental del Servi cio de I nvestigación A graria del Departamento de Agricultura de la Diputación General de Aragón. El estudio realizado a contin uación está basado en los análisis de suelo d e la finca, para ello se han t omado varias muestras y se h an llevado al laboratorio agroambiental del campus Aula Dei en Zaragoza. Los resultados obteni dos serán e x trapolables a toda ella. - CARACTERIZACIO GEERAL DEL S UELO. - Muestreo. Para el conocimiento de las características particulares del suelo estudi ado, se tomaron tres muestras en la zona. L as muestras s e recogieron a una profu ndidad de 30 cm. - Resultados obtenidos. - Caracteres físicos del perfil edaf ico. Resultados según el US DA. Me m o ria Página 18 GRAULOMETRÍA Elementos gruesos (> 2mm) 9% Arena gruesa (0.5 – 2 mm) 15% Arena fina (0.05 - 5 mm) 37% Limo (0.002 – 0.05 mm) 25% Arcilla (< 0.002 mm) 23% Con los datos obtenidos se determina l a clase t extural del suelo entrando para ello en el triángulo de texturas, y resulta ser un suelo Franco-Arcillo-Arenoso. ESTRUCTURA Pr of undidad (m ) 0,85 Densidad ap arente (Tm/m 3 ) 1,27 Densidad real (Tm/m 3 ) 2,6 Porosidad (% volumen) 51,0% - Caracteres hídricos del perfil edafico. Capacidad de campo (%) 19,14 Punto de marchitez (%) 10,18 Agua útil(%) 8,96 Me m o ria Página 19 - Caracteres químicos. FERTILIDAD pH 7,8 Materia Orgánica (%) 1,3  total (%) 0,11 Salinidad (d S/m) 1,4 Carbonatos totales (%) 20,8 Relación C/ 13 P (ppm) 9 CATIOES SO LUBLES MÁS ITERCAMBIABLES Mg (meq/100g) 1,4 a (meq/100g) 7,5 K (meq/100g ) 125,4 - Determinación de la velocidad d e infiltración. La determinación de la velocidad de infiltración de agua en el suelo se realiza en campo, para ello se usa u n infiltrometro de doble anillo o de Müntz, y a que es el método más práctico y sencillo. Me m o ria Página 20 Velocidad de infiltración (mm/ h) 0 50 100 150 200 250 0 0,5 1 2 5 10 20 30 60 90 120 150 180 Tiempo(min) El conocer la velocidad de infil tración del agua en el su elo s e hace necesaria para el posterior dimensionado de los distintos sistemas de riego que se va y a a i mplantar en la finca. En el estudio realiz ado, la velocidad d e infi ltrac ión se encuentra en un interv alo moderado por lo que nos va a limitar de algún modo a la hora del di mensionado, en lo que r especta a las máq uinas pivot, dado que e n función del radio varia mucho la infiltración en el extremo, que junto con la capaci dad de campo y el punto de marchitez obtenidos analíticamente, se obtiene una capac ida d de retención de humedad en el suelo aceptable. No se encuentra factor limit ante par a ningún tipo de cultivo. - COCLUSIOES DEL EST UDIO REALIZADO. - Conclusiones de carácter fisico. En lo que respecta a la gra nulometría y estructura del suelo, se obtiene que es aceptable pa ra los cult ivos que se desea implantar. Presenta una estructura fr anco- arcillo- arenosa. Su profundidad no va a presentar problem as para el cultivo y a que permite cua lquier desarrollo de raíz. A su vez, la densidad apar ente y la real, junto con la porosidad están comprendidos dentro de valores considerados como normales, por lo tanto no son factor limitante. Me m o ria Página 21 - Conclusiones de carácter hídrico. En el estudio realizado sobre la velocidad de infiltración, el valor obtenido se encuentra en un inte rvalo de infiltración moderada, lo que hace al suelo adecuado para el riego. Así que no va a tener nin g una limi tación al respecto. La capacidad d e campo y el punt o de marchitez obtenidos analíti came nte dan unos valore s que permiten que la capacidad d e retenc ión de agua útil e n el suelo sea aceptable. No se encu entran factores limit antes p ar a ninguno de los cul tivos que se desean implantar en la parcela. - Conclusiones de carácter químico. - FERTILIDAD. o pH. El valor obtenido es básico tendiendo a neutro, esto se d ebe a l a cantidad de carbonatos que ha y en el suelo. El valor se encuentra en un nivel aceptable para los cultivos que se van a implantar. o Materia orgánica. El valor obtenido es de 1,3%, lo que es un nivel pobre y junto al e xceso de carbonatos que presenta el suelo éste tiende a tener poca capacidad de absorción y ret ención del agua. Re sultaría entonces necesari o una enmienda orgánica a partir del estiércol ani mal que se calculará más adelante y así increment ar los niveles a largo plazo hasta un 2-2,5% que es un porcentaje adecuado para permitir un adecuado desar rollo de los culti vos. o Nitrógeno total. Es del orden del 0,11%, por l o q ue se encuentra a un nivel adecuado y no s e hace necesar io nin gún aporte adicional. o La rela ción C /N. El valo r obtenido es de 13, un nivel normal para un suelo de estas características. Hay una buena liberación de nitrógeno por parte de la materia orgánica. Me m o ria Página 22 o La salini dad. El valor obtenido ha sido de 1,4 d S/m, el cual es bajo. Se consideran como suelos no salinos aquellos con ni veles de CE < 4dS/m. La influencia sobre los culti vos va a ser inapreciable y no alterará el adecuado desarrollo de éstos. P or lo tanto, en un princip io, no se tomará ningun a medida al respecto ya que esta cantidad s e ve rá influída con el sis tema de riego implantado. o El fósforo. Tiene un valor de 9 ppm. Por lo que no será necesaria la realización de ningún aporte al encontrarse en can tidad suficiente. o Cationes s olubles. Tanto los niveles de sodio, magnesio y potasio obt enidos se encuentran en unos va lores aceptables pa ra el a decua do desarrollo de las plantas. Con lo cual no se hace necesario tomar ninguna medida al respecto . - CÁLCULO DE LA EMIEDA HUMICA. El contenido óp timo en materia orgánica en un suelo de regadío se encuentra entre un 2-3% ( en nuestr o caso se in tentará incre mentar al 2%). En nuestro caso es de un 1,3% por lo cual éste ha de elevarse un 0,7%. Teniendo en cuenta que inicialmente los niveles de nitróge no, fós foro y p otasio s on los adecuados en el suelo y que sól o se intenta incrementar el ni vel de mat eria or g ánica en él, se procederá a hace r la enmienda con estiércol de vaca ya que es el que menor aporte de estos elementos t iene. Aparte, el ganado vacuno es bastante predominante en la z ona. Éste se obtendrá de las explo taciones cercanas a la finca las cu ales lo tienen almacenado de al m enos 3 años. Al analiz arlo químicamente se obtuvo un porcentaje d e materia seca del 23 %. se obtiene una cantidad de estiércol a aplicar es de 158,26 Tm/Ha. . - MATEIMIETO DE LA EMIEDA ORGAICA Y UTRIET ES. Se calc uló la dosis necesaria de esti ércol de vacuno a aplicar antes de comenz ar la rotación 158,26 Tm /Ha. . L as condiciones del suelo cambian conforme pase e l tiempo Me m o ria Página 23 y a que s e v an a combinar a lo largo d e l os años cultivos con altas necesidades nutricionales con otros menos ex ige ntes. En la rotación se alternarán cultivos con efec tos antag ónicos sobre el suelo. A los que tienen una elevada p rofundidad radicular les seg u irán otros que tengan poca. A los que tengan altas n ecesidades nutricion ales con otros menos exi gentes y que además aporten un a importante canti dad de m ateria vegetal tras la cosecha, e incluso aporten al suelo macronutrientes, como es el ca so de l as leguminosas (alfalfa y guisante). Como en la rotación h abrá cereales se ría recomendable usar su s rest os de cosecha como enmienda orgánica. En el ca so d e que l o hec ho anteriormente no cumpla con t odos los requisitos de aporte de materia or gánica se volverá a hacer uso de esti érc ol de vacuno para así poder reponer todo lo n ece s ario p or lo que habrá que rehacer los pe rtinentes cálculos para hallar la dosis a aplicar. 5.- CALIDAD DEL AGUA DE RIEGO. El agua es elemento principal para la nutrición de las plantas, como en ella se pueden encontrar divers as conce ntraciones de sustancias disueltas, y de estas con centraciones depende l a calidad de la misma para su uso, es im pre scindible un análisis de calidad del agua. Se van a s eguir los métodos m ás utiliz ados, que por otra parte, son los que mas pueden a y udar a d ar un criterio adecuado. Por lo general, tod os bas an a la ho ra d e determinar la calidad d el agua en el contenido en sales sol ubles, sin consid era r las relaciones que se establecen entre el agua y el medio en el que será consumida. En cada caso lo que se valora es el riesgo potencial del uso del agua. Es decir, la mayoría de las a gua s consideradas p eligrosas tienen un contenido a ctual de sales que en sí mismo no es demasiado pe rjudicial; el pr ob lema se presenta c u ando esas a g u as evolucionan en el suelo. Me m o ria Página 30 CATIONES Meq/l Calcio (Ca 2+ ) 2,405 Magnesio (Mg 2+ ) 0,797 Sodio (a + ) 0,411 Potasio (K + ) 0,099 Entonces: - %Na = 11,07 %. - Concentración total (cationes+aniones ) = 3,712 + 3,26 = 6,972 meq/l. Con estos valores obtenidos se entra en el si g u iente gráf i co: Como se puede ve r, se o btiene como resultado un a g ua de buena calidad para el riego. Me m o ria Página 31 RECOMEDACIOES DE TAMÉS. Propone un sistema de clasificación en el que los diferentes ries gos que dan d efinidos por las relaciones siguient es: - Riesgo de salinización . Co nsidera los sólidos dis ueltos en gramos/litro ( g /l) o su equivalente en conductivid ad elé ctrica. - Riesgo de alcalinización : Considera dos índices: a) Índice de Eaton o carbonato sódi co re sidual (CS R). Indica la peligrosidad del sodio una vez que han reaccionado los cationes de calcio, ma g n esio con l os aniones carbonato y bicarbon ato. S e calcula a partir de los valores obtenidos en el análisis (meq/l): CSR = (CO 3 2- + HCO 3 2- ) – ( Ca 2+ + Mg 2+ ) El criterio para caracterizar aguas de riego, según este índice es: CSR CR I TER IO < 1,25 BUENAS 1,25≤ CSR < 2,5 DUDOSAS 2,5 ≤ CSR MALAS Así pues, en este cas o , CSR = -1,224. El ag ua es buen a y uti lizable para el riego. Me m o ria Página 32 b) Índice de Kelly o relación d e ca lcio. Esta relación muestra la proporción del contenido de calcio respecto a los restantes cationes. Se expresa en meq/l. Se calcula mediante la sig ui ente expresión: + + + + + + = 2 2 2 Mg Na Ca Ca RC Sustitu y endo con los valores corr espondientes se obti enen un v alor de la relación de calcio de 0,66. - Riesgo d e fitotoxicidad . C onsidera el contenido en boro d ado en la escala de Scofield. De acuerdo con todo ell o, los criterios p ara la clasificación propuesta p or Tamés, son los siguientes: AGUAS POS I T I V AMENTE BUENAS AGUAS POS I T I V AMENTE MALAS SÓLIDOS DISUELTOS ( g/l) <0,5 >12 ÍNDICE DE EATO N O CSR (meq/l) <1,25 >2,5 RELACIÓN DE CALCIO (%). >35 <35 CONTENIDO E N B ORO (mg/l) <0,33 >3,75 En nuestro caso las características del agua son: - Solidos di sueltos = 248,0 58 mg/l = 0,248 g /l. Men or que 0,5 g/l - Índice de Eaton o CSR = -1,224 meq/. Menor que 1 ,25 meq/l Me m o ria Página 33 - Relación de calcio = 66%. Ma y or que 35 %. - Contenido en boro = 0,0 meq/l . Por lo tanto, el agua se considera como posi tivamente buena y apta p ara el riego. COCLUSIOES AL ESTUDIO DE CA LIDAD DEL AGUA DE RIEGO. Con todo lo e x puest o en este anejo, se lle g a a la conclusión de que este agua no causará ningún probl ema sobre el desarrollo de los cultivos ni sobre el suelo de l a parcela, y a que cumple todos los requisit os mínimos de calidad. Por lo tanto se puede decir, q ue el agua del Canal de Mo neg ros es óptima y sin ningún tipo de limitación, con lo cual se aconseja el desarrollo del presente pro y ecto. 6- JUSTIFICACIÓ DE OP CIOES Y ELECCIÓ DE LA ÓPTIMA. - JUSTIFICACIÓ DE LA COVERSIÓ A REGADIO. La t ransformación a regadío de una parcel a de secano, con posibilidades de desarrollo, queda si empre justificada; siempre y cuando se pu edan obtener de ella una rentabilidad acorde con la inversión que se ha de efectuar; y que estará con dicionada por los siguientes factores: - Climatología. La precipitación es el principal pr oblema que nos ll eva a la decisión d e implantar el sistema de riego. Observando las condi ciones clim atológicas de la zona se puede ver que l a precipitación media anua l es bastante escasa para el sustento de los cultivos. Este hecho, justifica por sí solo, l a n ece sidad de implanta r un sistema de rie go p ara poder cult ivar una amplia ga m a de c ul tivos, y a que exceptuando la escasa cantidad de l luvia que s e produce en la zon a obj eto de este pro y e cto, el resto de los factores clima tológicos s on óptimos para el desarrollo y c rec imiento d e todo tipo de cultivos herbáceos extensivos . Me m o ria Página 34 - Rendimiento de la cosecha (producción). Para obtener un m áximo rendimi ento de cosecha es fundamental un buen aporte hídrico, tanto en cantidad como en homo geneidad. Este aport e debe estar bien repartido a lo lar go del ciclo vegetativo del cultivo par l og rar una buena p roducción. El buen reparto del agua d e riego y la homo g eneidad a nivel de parcela va a estar condicionada por el sistema de riego que se elija, y de ello dependerá el rendimiento de l a cosecha que se va y a a obt ener d e la parcela. - FACTORES QUE CODICIOA EL S ISTEMA DE RIEGO ELEGIDO. - Topografía y contorno de la parcela. Nos encontramos ant e una par cela con un a ex tensión de 287 hectáreas, las cuales tienen un contorno bastant e irregular. Las p endientes no son mu y elev adas, y a que están en torno al 1% por lo que puede consi derarse la parcela práctic amente llana en su extensión. Por lo tanto no se va a presentar lim itación alg u na a la hor a de realizar la elección del sistema de rieg o a impla ntar en la parcela y a qu e la escorrentía que se pudiera producir por elevadas pendientes es mínim a. - DISTRIBUCIOES PLATEADAS DEL SIST EMA DE RIEGO. Se han pensado dos opciones para la distribución del riego en la pa rcela. Estas opciones se recogen en el anejo 8. De las plant eadas en dicho anejo se opta por la opción 1, la cual se desarrolla a continuación. - Opcion 1. En esta opción se instalan 5 pívot, tres de los cuales tienen 35 9 metros de radio, (compuestos de 7 tramos de 50 metros más un aler o de 9 metros), y qu e abarcan una superficie de aproxim adamente 40,5 hectáreas cada uno. Otro pí vot tie ne un radio de 409 metros (compuesto por 8 tramos de 50 metros m ás un alero de 9 m etros), y que Me m o ria Página 35 riega una superficie de 52,55 hectáreas. El último tiene 259 m etros de radi o, (compuesto de 5 tramos de 50 metros más un alero de 9 m etros), y que abarca una superfi cie de aproximadamente 21,07 hectáreas. En el resto de la fin ca se adopta cobertura t otal enterrada, quedando la si guiente distribución: 4.2.- OPCIO 2. En esta opción se instalan 5 pívot, dos de los cuales ti enen 359 metros de radio, (compuestos de 7 tramos de 50 metros más un aler o de 9 metros), y qu e abarcan una superficie de aproximadam ente 40,5 hectáreas cad a uno. Otros dos pí vo t tiene un radio de 209 m etros (compuesto por 4 tramos de 50 metros más un alero de 9 metros), y qu e riegan un a superficie de 13,72 hectáreas. El últ imo tiene 509 met ros de r adio, (compuesto de 10 t ramos de 50 metros m ás un alero de 9 m etros), y qu e abarca un a superficie de aproximadamente 81,39 hectáreas. Me m o ria Página 36 En el resto de la fin ca se adopta cobertura t otal enterrada, quedando la si guiente distribución: - Elección de la opción óp tim a. -Valoración económica. En este apartado se realiz a un breve estudio económico para obtene r la solución final. Este estudio no p rete nde ser exhausti vo en l as opc iones escogidas y los pr ecios usados son precios orient ativos, aunque dan una idea bastante acertada de lo que supondría la elección de una opción u otra. Esto s precios no incluyen el coste de l a estación de bombeo y son los que act ualmente ci rculan en el mercado del sector, se han obtenido de profesionales en la instalación de sistemas de regadío. Me m o ria Página 37  Opción 1. - 195,09 hectáreas con pívot a 1.600 €/Ha, dan un t otal de 312.144 €. - Cobertura total d e 87,5 9 hectáreas a 3.305 €/ Ha, da la c antidad de 289.485 €.  Por lo tanto asciende a 601.629 €.  Opción 2. - 189,81 hectáreas con pívot, a 1.600 €/Ha; da la ca ntidad de 303.696 €. - Cobertura total de 97,19 hectáreas a 3.305 €/Ha, a sciende a 321.213 €.  Por lo tanto asciende a 624.909 €. - Conclusión. - Es la más económica de las dos y a que exi ste una diferencia de 23.280 €. - El gran pívot de la op ción 2 (el que cubre 81 ,39 ha) podría ser factible, pero l e costaría mucho más t iempo d ar un riego completo, que combinando l os de la opción 1. Además necesitaría un caudal en tom a elevado, lo que unido a l as demás i nstalaciones incluidas en la opción, sería necesario un bombeo de caudal elev ado l leg ando a aumenta r considerablemente los costes. Por lo tanto, tenidos e n cuenta los condicionantes anteriorme nte expuestos , se ll eg a a la conclusión de que la disposición del sistema de riego de la opción 1 es la más adecuada par a el conjunt o de la finca y por lo tanto la que se decide adoptar para llevar a cabo la transformación a regadío de ésta. 7- CARACTERÍSTICAS GEERALES DEL RIEGO POR ASP ERSI Ó. Se ha elegido l a aspersi ón como s istema de riego, po rque sus características técnicas hacen posible esta transformación. L as princip ales características que definen el rie go por aspersión son: - Distribución del agua en forma de lluvia, de manera uniforme sobre el suel o. Me m o ria Página 38 - Permite el ri ego de t err enos con pendiente sin la n ece sida d de realizar nivelaciones en el terreno. - Conducción del agua por el interior de tuberías a presión, sin ni ng ún tipo de pérdidas en su distribución. - Distribución del ag ua sob re el terreno a medida que s e va infiltrando, pudiendo aplicar solo las dosis n ec esarias para el cultivo, con el consiguiente ahor ro de agua. - Se evitan las pérdidas d e agua por escorrentí a, así se evita la erosión del suelo fértil. - Con el propio si stema de riego se pu eden aplicar tratamientos fitosanitari os, y aporte de fertilizantes. - Se ada pta a l a ma yoría de los cultivos increment ando su producción respecto a los sistemas de riego tradicionales. - La exigencia de m ano de ob ra disminu y e en co mparac ión con l os sistemas de riego tradicionales. - La eficiencia de riego es más satisfactoria que en riegos tradicionales. Las c aracterísticas in dicadas anteriormente so n l as ventaj as del rie g o por aspersión, pero éste también presenta ciertos inconvenientes, los cuales son: - La mala compatibilidad del viento con la ef iciencia de aplicación del rieg o, disminu y endo esta consi derablemente, con lo que deberá evita rse el rie go en días con velocidades de viento elevadas. - El coste elevado d e implantación, que se v e c ompensado con un aum ento de producción considerable. - COBERTURA TOTAL E TERRADA. - Ventajas e inconvenientes. Además de l as características antes cit adas la cobe rtura tot al enterrada, evita infraestructuras super ficiales que separan y enma rcan la par cela, y evita p érdidas en la superficie cultivada. Me m o ria Página 39 Principalmente se caracteriza por constar de: - Un elemento filtrante que se instalará en el edificio de control de mandos y estará compuesto por filtros de mallas automáti cos. - Una válvula hidráulic a en la entrada de cada mód ulo (conjunto de emisores de riego qu e funcionan al mismo ti empo) comandada por una llave de tres vías, la cual puede s er ac cionada manualment e con t res posiciones, la t ercera se corresponde al modo automático. - Una red de tuberías de dist intos di ámetros que variarán en fun ción del caudal que transporten. Esta se enc uentra totalmente enterrada a ma y or profundidad q ue la de labor de l os aperos, saliendo sol o a superficie el porta-emisor, que puede ser de diferentes m edidas, y el emisor o aspersor que también p uede ser de diversos tipos. - Un controlador de rie g o que controlar á el conjunt o del e quipo de riego y estará instalado en el edificio de mandos. - Elección del marco de colocación de los aspersores. El marco de colocaci ón de los aspersores en red vien e dado por las distancias existentes, por un lado entre dos ramales contiguos de aspersores, y por o tro l ado por la distancia entre dos asp ersores consecutivos dentro de un mism o ram al. Es mu y importante la dis tribución de l os aspersores, que se suelen colocar si guiendo generalmente tres disposiciones: en rectángulo, en cuadrado y en triangulo o tresbolil lo. Se opta por la dist ribución q ue tiene una distribución del ma rco en forma triangular, en donde los aspersores o cupan los v értices d e una r ed de tri ángulos. Es te tip o de disposición es el que mejor aprovecha el agua, pues la uniformidad de di stribución del agua es mucho mejor cuando hay vientos dominantes. Para la distribución tr iangular la di stancia entre dos asper sores de un mismo lateral de rieg o será de 18 m etros y la separación entre dos laterale s contiguos será igualmente de 18 metros, lo que dará una red de trián gulos equiláteros. La caus a por la qu e se t oma est e mar co de colocación de los aspersores es principalmente p or la uniformidad, y en segundo plano, por l a ad aptabilidad a la gran Me m o ria Página 46 - DIMESIOADO DEL RIEGO P OR AS P E RSIÓ. Para el dimensionado se toma el cultivo más exige nte en el riego que es el maíz , que presenta una ET c de 247, 19 mm en el mes d e julio , con una profundidad ra dicular media de 60 centímetros aproximadamente. - Dosis máxima de riego. La dosis máxi ma es el volumen de agua de riego por unidad de super ficie y riego que es necesaria para el evar el contenido de humedad del suelo desd e el punto de marchitez (PM) hasta capacidad de campo (CC). CC(mm) PM(mm) h (m) Da (Tm/m 3 ) Dm (m 3 / Ha y riego) Dm (mm/riego) Cebada 19,14 10,18 0,8 1,27 910,34 91,03 T rigo 19,14 10,18 0,8 1,27 910,34 91,03 Maiz 19,14 10,18 0,6 1,27 682,75 68,28 Alfalfa 19,14 10,18 1,2 1,27 1365,50 136,55 Girasol 19,14 10,18 0,9 1,27 1024,12 102,41 Guisante 19,14 10,18 0,4 1,27 455,17 45,52 - Dosis útil de riego. Es la efectividad con la que la planta extrae ag ua del suelo y dep ende del contenido en humedad del mismo. A ma y or contenido en h umedad mayor es la efectivi dad en la extracción del agua. Por ello par a evitar reducción en lo s rendimientos de los cultivos interesa mantener siempre el contenido de humedad del suelo mu y por enc ima del punto de marchitez, y eso obli ga a r egar con dos is más pequeñas que l a dosis máx ima y a hacerlo con una fr ecue n cia elevad a. Así se evita este descenso de rendim iento en lo s cultivos. Me m o ria Página 47 - Para cobertura total enterrada: a D m (m 3 / Ha y riego) D u (m 3 /Ha y riego) Cebada 0,3 910,34 273,10 T rigo 0,3 910,34 273,10 Maiz 0,3 682,75 204,83 Alfalfa 0,3 1365,50 409,5 Girasol 0,3 1024,12 307,24 Guisante 0,3 455,17 136,55 - Para máquinas pívot: a D m (m 3 / Ha y riego) D u (m 3 /Ha y riego) Cebada 0,2 910,34 182,07 T rigo 0,2 910,34 182,07 Maiz 0,2 682,75 136,55 Alfalfa 0,2 1365,50 273,1 Girasol 0,2 1024,12 204,83 Guisante 0,2 455,17 91,03 - Dosis real de riego. El agua aplicada en el riego no se aprovecha en su totalidad, y a que existen pérdidas por evaporación, percolación y escorrentía. Est a dosis debe ser su ficiente para d ejar disponible la dosis útil en la z ona radicular y cubrir las p érdidas anter ior mente citad as, además de compensa r la fa lta de uniformidad en la aplicación del agua q ue s ufre n los sistemas de riego. Me m o ria Página 48 - Para cobertura total enterrada: a D u (m 3 / Ha y riego) Dr(m 3 /Ha y riego) Cebada 0,8 273,10 341,38 T rigo 0,8 273,10 341,38 Maiz 0,8 204,83 256,04 Alfalfa 0,8 409,5 51 1,88 Girasol 0,8 307,24 384,05 Guisante 0,8 136,55 170,69 - Para máquinas pívot: a D u (m 3 / Ha y riego) Dr(m 3 /Ha y riego) Cebada 0,8 182,07 227,59 T rigo 0,8 182,07 227,59 Maiz 0,8 136,55 170,69 Alfalfa 0,8 273,1 341,38 Girasol 0,8 204,83 256,04 Guisante 0,8 91,03 1 13,79 - Espaciamiento entre riegos. Periodo d e rie go. El periodo de riego se define como: “El tiempo que ha de transcurrir entre dos riegos consecutivos en una misma parcela”. El periodo d e riego result a del cociente entre la dosis útil y las n ecesidades netas. Me m o ria Página 49 Cobertura total Pivot Cebada 3 6 T rigo 5 5 Maíz 10 2 Alfalfa 4 4 Girasol 6 2 Guisante 10 2 - Duración del riego. L a duración del rie go puede def inirs e como el tiempo que debe funcionar un aspersor para aportar al suelo la dosi s rea l de riego. i (mm /h) t r (horas) Cebada 6,09 5,61 5 horas 37 min T rigo 6,09 5,61 5 horas 37 min Maiz 6,09 4,20 4 horas 12 min Alfalfa 6,09 8,41 8 horas 25 min Girasol 6,09 6,31 6 horas 19 min Guisante 6,09 2,80 2 horas 48 min Estos v alore s de duración de ri ego obtenidos se podrán ajustar en fun ción de las necesidades del op erador de ri ego, de forma que le se a m ás s encillo el usar los programadores de riego. Me m o ria Página 50 3.4.4.- CAUDAL A LA ETRADA DE LAS COB ERTURAS. El caudal necesario en l as cobertur as se va a obterner dividi endo l as necesidades netas de l cultivo más ex igente, 247,19 mm, y se va a dividir por la e ficiencia de aplicación del sistema de riego ( recordar que es del 80%) y dividi do por el número de días del m es crítico para este culti vo (julio). Como se suponen 3 días hábiles de rie g o por cada 4 días del mes, el caudal ficticio calculado no se p odrá aplicar, ya que para ello se suponen hábiles todos los días del mes, así pu es, este valor deberá au mentarse. De esta forma el caudal ficticio continuo es de 1,23 L /s y Ha . - CALCULO DEL RIEGO POR AS P ERSIÓ  MEDIATE MAQUIA PÍVOT - Determinación del caudal a la en trada del pívot. Debe calcularse para el m es de máximas necesidade s del cultivo c on m ay ores exigencias hídricas. S e recuerda que el cult ivo con más ex igenc ias es el maíz , que presenta unas necesidades netas de 247,19 mm/mes, en el mes de julio. S i se estim a en un 80% la eficiencia d e aplicación del a g ua, las necesidades reales s on de 3 22,87 mm/mes. Como en la p arcela se i nstalan 3 ti pos de máqui nas p ívot, se calculan los caud ales necesarios a la entrada d e c ada máquina aplicando la exp resión anterior. Se parte d e que la jornada d e riego es de 3 días hábiles de riego por cada 4 días del mes, por lo que s e obtiene un tot al d e 558 horas de riego para satis fac er las necesidades net as del cultivo en el mes de máximas necesidades. - Superficie: 52,55 Ha.  Qo = 84,46 l/s y ha - Superficie: 40,49 Ha.  Qo = 65,07 l/s y ha - Superficie: 21,07 Ha.  Qo = 33,87 l/s y ha Con el fin de f acilitar el m anejo y evitar posibles problemas que pudi eran surgir al utiliz ar diferentes tipos de tomas, se opta por considerar un caudal necesario a la entrada de todos los pivotes de 88 L/s. - Tiempos máximo y min im o por revolu cion. El tiempo necesario p ara que el lateral realice un a revolución dep ende de la velo cidad de desplazamiento calculada en el apartado anterior y d e la longitud que debe recorrer. Me m o ria Página 51 Con el radio de la úl tima torre, y conociendo las velocidades de avance se obt ienen los t iempos máx imo y mínimo que tardan en dar una revolución con los datos de velocidad mínima y máxima respectivamente: - Para el pívot que riega una superficie de 52,55 H as.:  Radio: 409 metros  Velocidad máxima de avance: 2,5 m/min.  Velocidad mínima de avance: 1,33 m/min. tmax= 1932,2 mi n/rev  32,20 h/rev. tmin = 1027,93 min/ rev  17,13 h/rev. - Para el pívot que riega una superficie de 40,49 H as.:  Radio: 359 metros.  Velocidad máxima de avance: 2,5 m/min.  Velocidad mínima de avance: 1,67 m/min. tmax= 1350,7 mi n/rev  22,51 h/rev. tmin = 902,27 min/ rev  15,04 h/rev. - Para el pívot que riega una superficie de 21,07 Has.:  Radio: 259 metros  Velocidad máxima de avance: 2,5 m/min.  Velocidad mínima de avance: 2,22 m/min. Tmax= 733,04 min/ rev  12,22 h/rev. Tmin= 650,94 min/rev  10,85 h/rev. - Calculo de la dosis util m áxi ma y minima de riego. Me m o ria Página 52 La dosis út il de riego se calcula apli ca ndo el 8 0% de la eficienc i a de a plicación a la dosis real de rie g o ca lcul ada en el apartado anterior, para po steriormente poder calcular el espaciamiento entre riegos: - Para el pívot que riega una superficie de 52,55 H as.: Dumax = 19,41 x 0,8 = 15,53 mm / riego. Dumin = 10,33 x 0, 8 = 8,26 mm/riego. - Para el pívot que riega una superficie de 40,49 H as.: Dumax= 17,61 x 0,8 = 14,09 mm / riego. Dumin= 11,77 x 0,8 = 9,42 mm/riego. - Para el pívot que riega una superficie de 21,07 H as.: Dumax= 18,37 x 0,8 = 14,7 mm / riego Dumin= 16,31 x 0,8 = 13,05 mm/riego 10.- CÁLCULO HIDRÁULICO DE LA RED DE RIEGO. El proceso de cálculo que se ha seguido ha sido el siguiente: Primero se ca lculan las pérdidas d e carga que ti enen lu gar en el últim o lateral de riego d e cada módulo para así conocer las pérdid as admi sibles que puede te ner la tuberí a terciaria del módulo. Segundo s e c alcula la pérdida d e carga unit aria o pendiente hid ráulica p ara posteriormente conocer l as perdidas admisibles e n cada tramo de tubería que componen la terciar i a. Una vez determi nadas estas pérdidas de carga se han ca lculado las pérdidas de la red secundaria has ta lle g ar al edificio d e control qu e es donde s e re gulan las presiones. Me m o ria Página 53 - JUSTIFICACIÓ DE TOMAS IST ALADAS E LA PAR CELA. A partir del caudal ficticio continuo y de las superficies de cada parcela a regar, se procede al cálculo del ca udal necesario para cad a par cela, y en función de este se elige la toma necesaria. A continuación se proc ede al cá lculo de l c audal nec esario pa ra c ada parcela, y e n función de este se elige la toma necesaria. Parcela Superfi cie (Has.) Tipo d e rie go Caudal necesario (L/s) Toma (L/s) P1 52,55 P Í VOT 84,46 88 P2 40,49 P Í VOT 65,07 67 P3 40,49 P Í VOT 65,07 67 P4 40,49 P Í VOT 65,07 67 P5 21,07 P Í VOT 33,87 38 C1 6,32 COBERTURA 7,77 10 C2 17,48 COBERTURA 21,50 25 C3 19,92 COBERTURA 24,50 25 C4 11,21 COBERTURA 13,79 15 C5 4,16 COBERTURA 5,12 10 C6 5,02 COBERTURA 6,17 10 C7 18,75 COBERTURA 23,06 25 C8 4,73 COBERTURA 5,82 10 Me m o ria Página 54 - DIVISIO DE LAS PARCELAS E  SECTORES O MODULOS DE RIEGO. Parcela Tipo de riego Número de módulos P1 P Í VOT 1 P2 P Í VOT 1 P3 P Í VOT 1 P4 P Í VOT 1 P5 P Í VOT 1 C1 COBERTURA 6 C2 COBERTURA 16 C3 COBERTURA 8 C4 COBERTURA 5 C5 COBERTURA 8 C6 COBERTURA 6 C7 COBERTURA 9 C8 COBERTURA 5 Una vez cono cido el núm ero de módulos de cada p arcela, es conveniente denominarlos de alguna forma para los posteriores cálculos de p érdidas de carga como de dim ensionado, de esta forma p ara l a nomen clatura de los módulos será de la forma general: C1/1.2 Donde: o C1: Es el indicativo de la parcela, indicando de qu e pa rcela se trata. o 1.2: indica e l número de módulo dentro de la parcela, donde el 1 indicaría el modulo 1 y el segundo n úmero indicaría si s e tr ata de un módulo único o éste tiene algún submódulo. Me m o ria Página 55 - TRAZADO DE LA RED DE RIEGO. Para la distribución de agua a las tom as d e riego de cada módulo o sector se han trazado las tuberías intent ando mantener las vál vulas alineadas y evitando cuando ha sido posible el tener que cruzar las parcelas. Las derivaciones se h an intentado que fueran d e ángulos aproxim ados a 120º entre sí, con el fin de minimizar la longitud de las tuberías a colocar. Con obj eto de facilitar y de que el coste de las l abore s de mantenimiento y conservación durante l a ex plotación de la ins talación sea m ínimo, la red se ha trazado siguiendo en lo pos ible el camino qu e la atrav iesa, así como los li nderos entre las parcelas que componen la finca. De esta forma s e establece una r ed ramificada de tuberías a presión que abastece a todas las tomas de riego instaladas en la parcela. - TIMBRADO DE LAS TUBE RÍAS. La presión mínim a necesaria en la red p ara el correcto funcionamiento d el sistema es de 50 mca (5 atm). De esta forma se colocarán t uberías de P resión Nomi nal d e 6 atm. (0,6 MPa) para el funcionamiento adecuado de la red de rie g o - UIOES. Todas las series comerciales de tubería d e PVC disponen de tres tipos d e unión, junt a elástica, adh esivo y unión roscada. En este caso se decide optar por la un ión mediante junta elástica y en colada. Las tuberías de P olietileno deberán se r unidas mediante soldadur a por t ermofusión o por accesorios de ajuste mecánico. En caso de ut ilizar accesorios o uniones con junt a elástica sin resistencia ax ial, debido al alto coeficiente de dilat ación de la tubería, deberá preverse que no pueda producirse desacople de la unión. Me m o ria Página 62 - DESAGÜES. - DESAGÜES DE LA RED DE RIEGO. Para el v acia do de la red o de tramos aislados se han colocado desagües a l o larg o de la red de dist ribución y a la salida de l a estación de bombeo. Así se permite el vaciado y limpiado de la tubería mediante el escape violento de agua a travé s d e estas válvulas. - DESAGÜES FI DE T RAMO. Al final de cada tram o d e la tubería terciaria de cada módulo se colocar á un desa g üe. Este desagüe p ermite la expulsión de elementos extraños en la red dur ante los primeros riegos al comenzar l a c ampaña d e riego para e vitar obturaciones en los emis ores, al igual que el vaciado de la red en caso de ser necesario. - CODOS. Los codos son piezas especiales destinad as a conseguir las alineaciones de la tub ería deseadas. Dep endiendo de la curva que describa la tubería s e coloc arán codos de 45 o 90º. - REDUCCIOES. Los cambios de s ección de l a t ubería a lo largo de la red se consiguen mediante la colocación de piez as tronco-cónicas que sirven de conexi ón entre las tuberías de di stinto diámetro. - PIEZAS DE DERIVACIÓ. La división de l a vena lí quida cir culante po r la tube ría s e consigue m ediante l a colocación de piezas en “T” e “Y” y c ruces, dependiendo del diámetro y la posición pueden necesitar anclajes especiales. Me m o ria Página 63 - ACLAJES. Se utiliz an p ara evitar el desplazamientos de las t uberías, así como en lo s tramos con pendiente elevada, se han colocado macizos de hormigón que sirven de anclaje a la conducción. 12,- BOMBEO. Una vez determinado el volum en diario que se hace necesario para e l llenado del embalse, se hace necesario conocer el caudal que debe impulsar ca da grupo motobomba. Para ello se decide instalar cuatro grupos electrobombas. Partiendo de las tomas instaladas en todas las parcelas en l as que se ha dividido la finca y con la i ntención de poder realizar un control de rieg o más flexibl e, se llega a la conclusión de que se hacen necesarias los si g uient es grupos de bombeo: - 2 bombas capaces de bombear 35 L/s (72 m 3 /h). - 2 bombas capaces de bombear 70 L/s cada una (1 08 m 3 /h). - 2 bombas capaces de bombear 90 L/s (270 m 3 /h). - 2 bombas capaces de bombear 200 L/s cada una ( 720 m 3 /h). - ELECCIÓ DE LAS BOMBAS COMERCIALE S. Conociendo el caudal que debe bombear cad a uno de los grupos de bombeo y a presión que deb en dejar a la salida d e bom ba (50 mca) se cal culan las pot encias de accionamiento de estos. Antes de calcular las p otencias se hace una preselección en catálogo d e las bombas pertinentes (bombas monocelulares Z EDA). S egún el c audal que querem os impulsar y la altura de bombeo. Me m o ria Página 64 Caudal (L/s) Caudal (m 3 /h) Modelo Diámetro rodete (mm) Rendimiento (%) Régimen de revoluciones (rpm) 35 126 ZN-100/315 190 63 1740 70 252 ZN-100/200 190 65 3480 90 324 ZN-100/200 200 78 3480 200 720 ZN-250/410 210 76 1740 - POTECIA ECESARIA E LA IST ALACIÓ DE BOMBEO. En la tabl a a continua ción se ex pone la potencia necesaria para el grupo electrobomba: Bomba 35 L/s 70 L/s 90 L/s 200 L/s bomba (CV) 50 50 60 70 bomba(KVa) 84,92 84,92 101,90 118,88 .- CÁLCULO DEL TIEMPO DE PARADA DE LA BO MBA. Según la ex presión de E. M endiluce se define el tiempo de pa rada de la bomba como: seg undos. 1,37 1 50 9,81 1, 5 60 2 T = + ⋅ ⋅ ⋅ = - CÁLCULO DE L A CELE RIDAD DE LA ODA Y DE LA LOGITUD CRÍTICA. m/s 380,11 23,9 452,2 33,3 48,3 9900 a = ⋅ + = La longitud crítica de la onda viene dada por la siguiente ex presión: Me m o ria Página 65 m 260,37 2 s 1,37 m/s 380,11 2 T a Lc = ⋅ = ⋅ = Se trata pues de una impulsión corta, ya que la longi tud de la impulsión es menor que la longitud c rítica. - CÁLCULO DE LA SOBRE P RESIÓ  DEBIDA AL GOLPE DE ARIET E. Con lo que la presión máxi ma que se produzca en la tubería cuando se paren las bombas será: P max = H + ∆ H = 6 + 13,39 = 19,39 m.c.a. .- ELECCIO DEL T I MBRAJE. Disponiendo de un timbraje de 0,6 MPa sería suficiente para que no hubi era problemas de fisuración causados por un ex ceso de pr esión. - FILTRADO DEL AGUA BOMBE ADA. El prim er filtrado que se produce s e re aliza en la propia arqueta de sali da de agua del canal hacia la estación d e bombeo. Al disponerse las bombas en p aralelo se disponen dos baterías d e filtros de anillas de 6 elementos de 4” (una para ca d a colector de salida de las bombas). La capacidad de fil trado de estas baterías es d e 800 m 3 /hora (se necesitan filtrar 1440 m 3 /h). Los filtros utiliz ado s tienen una instalación en línea para el funcionamiento permanente y dotado de un mecanismo automátic o de limpieza. La pr esión máxi ma de trab ajo es de 10 bar, la superficie d e filtrado es de 26 400 cm 2 y el p eso de cada batería es de 610 Kg. Me m o ria Página 66 - CALCULO DE LOS DEPOSITOS DE FERTILIZATE DEL RIEG O P OR ASPERSIÓ. Conociendo l a dosis de f ertilizante a apli car por h ectárea (313,43 Kg/Ha) y la superficie d e c ada p arcela, se estima la c antidad de ferti lizante que se hace necesario y por consiguiente el volum en o vol úmenes de los depósitos para la cobertura tot al enterrada. De esta forma: Superfi cie (Ha) Volumen necesario (L) Cobertura 1 6,32 1980,88 Cobertura 2 17,48 5478,8 Cobertura 3 19,92 6086,81 Cobertura 4 11,21 3513,55 Cobertura 5 4,16 1303,87 Cobertura 6 5,02 1573,42 Cobertura 7 18,75 5876,81 Cobertura 8 4,73 1482,52 De la misma manera, se cal culan los volúmene s d e los d epósitos para la s parcelas en las que se encuentran los pivot, así resulta: Superfi cie (Ha) Volumen necesario (L) Pivot 1 52,55 16470,75 Pivot 2 40,49 12690,78 Pivot 3 40,49 12690,78 Pivot 4 40,49 12690,78 Pivot 5 21,07 6603,97 El volumen total de todos los filtros de las cobe rturas y de los pivot es de 88443,72 litros. Pero se parte de que t oda la finca no estará dedica da a un solo cultivo y por lo Me m o ria Página 67 tanto no hace falta colocar depósitos por el volume n indicado anteriormente sino que al haber d istintos c ultivos en l os cuales las é po cas de fertiliz ación varían, s e deciden colocar cuatro depósitos de 20.000 litros, así de esta fo rma se ase g uran cubiertas l as posibles demandas. - PROGRAMADOR DE RIE GO. El prog ramador de riego que s e ha elegido permite realizar el control tot al de la re d de rie g o ac tivando de forma automática cada uno de los módulos de riego, y a sea en base volumétric a o tempo ral. T ambién pu ede co ntrolar la fertiliz ación, apertura y cierre de los hidrantes. - PAELES SO LARES . Los pro gr amadores d e riego están alim entados por una b ater ía cargad a de ener g ía solar, recogida en unos paneles solares que se calcul an a c ontinuación: Datos: • Potencia consumida por 1 programador: 80 W. • Potencia total: 160 W • Tensión: 12 V DC. • Tiempo de actuación total : 1 h/día. El consumo es, por lo tanto, de: CONSUMO = (160 W / 12 V) x 1 h/día = 13,33 Ah/día. CONSUMO CORREG ID O = 13,33 Ah/día x 1, 2 = 16 Ah/día. HORAS SO L P ICO en Sariñena = 3,12 hsp. El modelo de módulo solar fotovoltáico m ás pequeño tiene como carac terísticas 43 W pico y 2,69 A, po r t anto, el núm ero d e mód ulos se c alcula como el cociente d e: consumo/producción: módulos 1,91 A) 2,69 * hsp (3,12 h/dí a A 16 M ódulos = = De esta forma se instal arán dos módulos solares fotovoltáicos . Me m o ria Página 68 - ESTRUCTURA DE LA EST ACIÓ DE BOMBEO. Se trata de una nave de planta cuadrada cu y as dimensio nes son las siguientes: - Altura máxima sobre nivel del suelo de la nave: 6 m. - Altura mínima sobre nivel del suelo de la nave: 5 m. - Altura foso para las bombas: 4 m. - Longitud de la nave: 7 m. - Anchura de la nave: 7 m. - Separación entre correas: 1,4 m. - Correas de cubierta. Se adoptan como correas de cubierta 6 perfi les I PE-140 , sep arados entre sí 1,4 metros. - Pilares. Los pil ares a colocar son encofrados de hormi gón armado de 25 MP a de resistencia (tipo HA-25/B/20/ II a con armaduras B-500S, ti enen un a altur a de 6 m y 5 m v an empotrados en un muro o zapata corrida, de un metro de altura sobre el nivel del suelo, que rodea la estación de bombeo a modo de protecc ión de posibles avenidas del río Alcanadre. Dicho m uro es l a prolongación del foso de bom bas, y están s ujetos a él mediante vainas de acero. L as di mensiones de estos pilares serán de 35x35 cm y se colocan 2 pil are s de 5 m. en la parte más alta del edificio, y otros dos de 4 metros en l a parte más baj baja del m ismo. El armado de estos pilares consiste en una armadura d e montaje compuesta por 4 ∅ 16 y estribos ∅ 8 cad a 14 cm. - Riostras de unión. La unión entr e los pilares s e realiz a m ediante riostras de hormi gón armado y armaduras del mi smo tipo que el de lo s pi lares, las riostras se colocan en la cabeza d el pilar sirviendo de apo yo a las correas de cubi erta. Las cuales i rán so ldadas a unas platabandas uni das al z uncho en su construcción. La s dimensiones de las riostras serán iguales al espesor del cerramiento, es de cir, 20x20 cm. Me m o ria Página 69 - DIMESIOADO DEL MURO DEL F OSO DE BOMBAS. El foso que alberga la instalación de bom beo está constituido po r paredes y soler a de hormigón armado. Dentro del mismo se encuentra la cámara de carga, formada t ambién por paredes de hormigón armado unidas a l a solera del foso y a las paredes del mismo foso, dado que es encuentra en la esquina superi or iz quierda de esta. Al interior de la sala de bomb as se acc ede mediante esc aleras metálicas tal y como se indica en el p lano correspondiente. El muro tendrá las sigui entes dimensiones - Altura del muro (H): 4 m. - Canto de cimentación: 0,15 x H = 0,6 m - Longitud de la puntera: 0,5 x H = 2 m - Ancho coronación: 0,1 x H = 0,4 m L os resultados de las distintas comprobaciones y a rmados se recogen en el anejo 18. DIMESIOADO DEL DEPÓSITO QUE COSTIT UYE LA CÁMARA DE CARGA. Para el abastecimi ento de las bombas se dispone una cámara d e carga que será un depósito de ho rmigón ar mado cu y as dimensiones s on 1,6 m de ancho; 5 m de lar go y 4m de altura. En sus paredes irán alojadas las tuberías de aspi rac ión de las bombas tal como se indica en el pl ano. Deberá conseguirse la estanqu eidad de estas uniones m ediante juntas con el fin de que no exist an filtrac iones que pu edan perjudicar al edificio. Se adopta como espe sor uniforme de las paredes el valor de 0,1 x H, siendo H la altura del muro. Como solera se utili za la const ruida para el foso d e bom bas con un espesor de 40 cm. Para d eterminar la armadura necesaria en cada placa d el depósito se hace por el método de la cu antía geométrica mínima. Para la armadura vertical se disponen 8 ∅ 12 por metro lineal de muro en cada cara, separados entre si 12,5 cm; para la armadura horizontal se dispone la mism a ar madura que la v ertica l. Me m o ria Página 70 En el caso de ser necesario el va ciado de la cámara de carga se dispondrá de una motobomba que desaguará en el mismo río. - VIGA CARRIL DEL PUETE GRUA. Para el montaje, desmontaje y m antenimiento de la instalación de bombeo se instalará una viga carril dispuesta a lo larg o del e je que una las t res bombas. Se adopta una viga c arr il capaz de s oportar las solicitacione s g eneradas por un puent e g rúa capaz de levantar 1000 Kg, esta viga adoptada está formada por un perfil I PN- 160 y un UPN- 120. Tendrá una longitud de 7 m. - MACIZOS DE ACLAJE. Dentro del foso d e bo mbas se dispondrán maciz os de anc laje en los punt os en los que se prevé se p ueden producir desplaz amientos de la tubería de impulsi ón. El hormigón armado ut ilizado en estos elementos será del tipo HA-25/B/20/ II a. La localización y sus dimensiones se especifican en los p lanos de detalle c o rrespondientes. - CERRAMIETOS. El cerramiento de la estación de bomb eo s e ejecutará en fábrica de bloque de hormigon de 20 x 20 x 40 cm. Se colocan ventanas para la refrigeración de los grupos motobombas. L as dim ensiones de estas y l a puerta apa r ecen en los planos de detalle. Además los cerramient os exteriores se enfoscará n con morte ro de cemento 1:3 y en el interior se utilizará pintura al blanca al temple. - SOLERA. En el interior del edificio se disp ondrá un a solera de hormigón en m asa H- 20/B/20/I, de f ck = 20 MPa, de 20 cm de espesor míni mo. - ZAPATA CORRIDA. Las dimensiones de la z apata corrida son 40x 40 cm 2 , el hormigón utilizado es el que se ha usado tanto en pilares, como en la cámar a de carg a, etc. Me m o ria Página 71 - CAPTACIÓ DE AGUA DEL CAAL DE MOEGROS. La captación del agua del cana l de Monegros hasta l a cámara de carga de la estación de bombeo se realiz a mediante una arqueta ins talada en la base d e este, una tubería d e acero inox idable 1,2 m de longitud, D = 500 mm . comanda da por una llave de mariposa del mismo diámetro, pasa el agua a un foso de decan ta ción, y posteriormente atraviesa un fil tro rotativo de 3 m. de diámetro accionado por medio de una motor de 1,5 CV, para entrar en la cámara de carga donde ceba las bombas por su peso, po r lo que estas trabajan en car ga . L os elementos de entrada y tratamiento del agua se encuentran en un foso construido en ho rmigón armado de 25 MPa con armaduras B-500S. De dimensiones 4x 4 metros, y una profundid ad de 5 m etros, se encuentra entre el mu ro de protección y la estación de bombeo. El muro de protecc ión tiene unas dimensiones de unos 15 m. de longitud por 6 m . d e altura y 0,5 metros de espesor, construido en hormigón arm ado HA-25/B/20/ II a con armaduras de acero B-500S. L a tom a se hace mediante un depósito de hor migón ar mado con paredes de 30 cm de espesor y mallas el ectrosoldadas de acero B-500S formadas por re dondos de ∅ 8 mm e n cuadrados de 15 × 15 cm. La solera de este depósit o en el que se toma el agua s e encue ntr a 1m por debaj o de la solera del río. Levantando 0,9 metros por encima de la solera, en la parte superior se colocará una reja conformada por barras de acero inoxidable para evitar la entrad a de elementos extraños. 13.-ESTUDIO DE VIABIL IDAD ECOÓMICA Con el objeto de analizar si este pro y ecto es viable económicamente, se analizan var ias variables económicas que reflejarán si la inversió n es rentable. Así de esta forma se va a c alcular el VAN o Valor Actual Neto y el T I R o Tasa Interna de Rent abilidad. Los dos prim eros son in dicadores de rentabilidad absoluta y el tercero es un indicador de rentabilidad r elativa. Anejo 1.- Antecedentes y objeto del proyecto Página 2 1.- ANTECEDENTES . Se redacta el presente proyecto “Transformación a riego por aspersión d e una finca de 287 has en el término municipal de Sariñena (Huesca), partida Mon calvo, con agua procedente del Canal de Monegros” por encar go del propietario de la finca, de tal forma que los documentos que integran el pro y ecto sirvan de base para la ejecución de la instalación pro y ect ada. Una parte del contorno de la finca se encuentra limit ando con dicho canal y actualmente está dedicada al cultivo de secano, por lo tanto, e stá en régimen de casi abandono dada la falta de lluvia y la e scasez de producciones del cultivo cerealista en este régimen de explotación y, dado que el propietario solicitó una concesión de agua a la Confederación Hidrográfica del Ebro, se decide transformar a regadío y de esta manera poder implantar otros cultivo s que haga n más rentable la explotación. Así pues, el promotor desea que el pro y ecto defina las obras necesarias para la transformación de la parcela en riego por aspersión, calcule el presupuesto necesario para dicha transformación, y analice la viabil idad ec onómica de la mis ma en función de diferentes escenarios posibles. 2.- CONDICIONES IMPUESTAS POR EL PROMOT OR. El propietario de la finca, antes de realizar el desarrollo de las posibles opciones que se puedan llevar a cabo, impone las siguientes con diciones: - Que la finca se transforma a riego por aspersión donde se procederá al culti vo de cultivos herbáceos extensivos propios de la zo na y que se detallan en el anejo correspondiente a la rotación de cultivos. - No se plantea ningún problema a la hora del coste de alquiler de la maquinaria dado que posee todo tipo de herramienta y mano de obra eventual dependie ndo de las temporadas de recolección. - La comercialización de los diferentes cultivos está garantizada, y a que com o son propios de la zona y la venta está asegurada. Anejo 1.- Antecedentes y objeto del proyecto Página 3 3.- OBJETO DE L PR OYECTO . Para poder llevar a cabo la transformación, se hace necesario el diseño de las conducciones e instalaciones de tuberías con la colocación de elementos sin gulares necesarios (válvulas, ventosas, etc). También se hacen necesarias las si g uie ntes construcciones: - Un edificio de c ont rol de mandos desde el cual se realiza el control del ri ego. - Una estac ión d e bombeo que garantice las condiciones necesarias para el rieg o a nivel de parcela. Para el desarrollo del presente proyecto se hacen necesarios los pertinent es estudios climatológico, edafológico y de calidad de aguas, así como el cálculo de las dosis de agua necesarias para los cultivos a implantar. Todos estos apartados serán analizados y calculados en los anejos siguientes. Por último se realiza un presupuesto que indica si la inversión es rent able y para cuántos años. Anejo 1.- Antecedentes y objeto del proyecto Página 4 4.- UBICACIÓN. Primero decir que ni nguna de las parcelas que se incluyen en la finca ti ene n peligro de inundación, no ha y ninguna ex cesivamente pequeñ a y no están incluídas en espacios Na tur a 2000. L a descomposión en polígonos y parcelas de la finca a transformar se presenta en la tabla expuesta a continuación: POLÍGONO PARCE LAS 5 1 2 3 5 6 7 8 10 11 76 6 21 22 23 25 26 27 28 29 30 31 54 7 37 38 39 40 41 42 51 Anejo 1.- Antecedentes y objeto del proyecto Página 5 Para a cce d er a ella s e tom a la carretera A-230 en Sariñena y se ll ega al municipio de Pallaruelo de Monegros. En el núcleo de esta población se toma la A-1221 con dirección a L anaja. E n el pk 13 s e gira a la iz quierda y se toma la Pista d el Plano, se sigue todo recto casi unos 2 kilómetros y en el segundo desvío de la der echa s e tom a el camino de Monc alvo, se sigue recto (pasando p or encima del Canal de Monegros) y cuando hayamos recorrido unos 2,7 km de este ca mino, a m ano derecha ya tenemos el acceso a la finca. La s coordenadas UTM de su centro geométrico son: Huso UTM: 30. Coordenada X: 725.847,32 m. Coordenada Y: 4.619.550,47 m La titud: 41º 41’ 56.63” N Longitud: 0º 17’ 14.27” W El m unicipio de Sariñena está bien comunicado con la capital de la prov incia, Huesca, por la A-131 y la de la comunidad autónoma, Zaragoza, por l a A-129. Se encuentra a 46 kilómetros de la primera y a 36 de la segunda. Anejo 2.- Descripción de la zona Página 1 DESCRIPCIÓN DE LA ZONA ÍNDICE DEL ANEJO 2 Página 1. INTRODUCCIÓN………………………………………………………….….2 2. S I TUAC I ÓN DE LA ZONA…………………… ……………………..………2 a. CARACTER Í ST I C AS MORFOESTRUCTUR AL ES…………………3 3. LA ARIDEZ COMO CONSTANTE PR I NC I P A L …………… ……………………………………...........................5 a. EL EME NTOS CLI M ÁTICOS……………………… …………………5 4. EL SUELO …………… ………………………………………………………..7 5. TIPOS DE CULTIVOS EN LO S D I S T I NTOS AP ROVECHAMI ENTOS… ..9 a. L A SUPER FI C IE LABRADA…………………………………… …...9 Anejo 2.- Descripción de la zona Página 2 1.- INTRODUCCIÓN. Después de ubic ar la co marca en el contexto de la provincia, se an alizará la estructura y o rganización del paisaje, ex plicadas ambas a través de factores y elementos que lo configuran. Así se considerarán el cli ma, el relieve, los sue los…por l as limitaciones naturales que pueden poner al uso del espacio, sobre todo, cuando predomina la ide a de obtener r endimientos económicos (Díaz Álvarez, J. R., 1982). L a dedicación del suelo y el peso relativo de los cultivos, en el c aso d e las tierras lab radas, será obj eto de otro apartado, que complement ará l a confi gur ación del paisaje. Y finalmente se intentará e stablece r las respectivas tipol og ías en los ámbitos comar cal y municipal, según el método anteriormente citado. 2.- SITUACIÓN DE LA ZONA. Situada al sur de la provincia de Huesca y en contacto con la de Zaragoz a, la comarca de Monegros, a caballo entre ambas, pl antea problem as de de limi tación según el criterio que se adopte para caracterizarla. Es te anejo se centrará en los oscenses, siguiendo las pautas d e delimitación comarcal u tiliz adas por la Diput ación General de Aragón en sus estudios de Planificación, diagnósti co y ordenación del ter ritorio. En total agrupa 23 muni cipios. Su extensión geográfica representa el 7,8% de la provincia. Presenta en los extremos limítrofes características coincidentes con las comarcas circundantes. Así, por el norte, parec e una prolongación de la Ho y a de Huesca y el Somontano, mientras que por el sur-suroeste el contacto con l a sierra de Alcubierre, que la separa de los M onegros zaragozanos, le confiere unos rasgos d iferentes, con paisaje más árido y topografía más accidentada, simi lar a la zona z arag ozan a. Anejo 2.- Descripción de la zona Página 3 Figura 1.- Zona de l os Monegros pertene ciente a l a provincia de Huesca. 2.1.- Características morfo-estructurales. En la m itad septentrional, el territorio es llano y corresponde con l as amplias extensiones situadas entre el cauce del río Guatizalema y el alzado del Canal de Monegros, donde si sitúan el ma y or número de los núcleos de población, destaca la depresión de S ariñena , e nmarc ada por los ríos Guatiz alema, Flumen y Al cana dre, en prolongación de l a de Almudévar, y que, a su v ez, continúa, a la o rilla iz quierda del Alcanadre, con las de Cax icorba y Coveta respectivamente, hasta el lí mite con el Cinca. Estas l lanadas se ven int errumpidas por algún relieve positivo, prolongación de sierras septentrion ales, como sucede con las de Marcén y Fraella que s e de rra man desde Anejo 2.- Descripción de la zona Página 4 el l ímite de la Ho y a hast a Alberu ela del Tubo y Capdesaso y más hacia el este, l as d e Sena y S ige n a, continuación oriental de la sierra de Alcubierre, con la q ue se identan mediante relieves y esoso s (QUIRANTES, J. 1978). La mitad sur de la coma rca presenta distinta con figuración, debido a la presencia de la sierr a de Alcubierre, que se ex tiende en forma de relieve tabular desde la par te meridional de Tardienta al noroeste y se va desl izando en dirección su reste, donde, pasado Castejón de Monegros, se derrama en las ondulaciones del Sisall ar en el límit e con Fraga. El p aso de la formación detrítica de Sariñena a la calcárea d e Al cubierre se realiza a trav és de dist intos niveles margosos o margo-calcáreos, que pon en en contac to los niveles de terraz as y glacis cuaternarios con las plataformas de las estribaciones de la sierra en L anaja y Pal laruelo, formando un escalón, pre vio a la cumbre de la si err a, que alcanza más de 800 m en San Caprasio, al sur del municipio que lleva su nombre. Esta geomorfología se c ompleta con una amplia re d de bar rancos qu e muerden la si err a, dándole un aspecto singular, y con l os relieves típicos de l a Depresión del Ebro, en forma de artesa y fondo plano, colmados por limos y esíferos, c antos rodados y margas que facilitan un a rápida infiltración del agua, están su rca ndo l os terrenos de y esos, disec ándolos de forma mu y intensa y form ando una tupida red arborescente mu y extensa y jerarquizant e (QUIRANTES,J . 1978). En conclusión, e ncaja en las características de la De presión del Ebro, resaltando c omo a ccidente significativo la sierra d e Alcubierre, representativa de la erosión diferencial, así como la s t err azas y glacis, que se escalonan hasta l as plataformas calcáreas. Exis te predominio de materiales depositados - margas y arcillas- o de precipitación – y esos, cal izas y sales- cuyas características lito -estruc tur ales han intervenido posit ivamente en la ap arición y perduración del actu al endorreísmo, cuyo fo co m ás importante es la la guna de Sariñena (IBÁÑEZ, Mª José, 1975). La s características hasta aquí mencionadas, unida s a l a aridez climatológica, han favorecido la gé n esis de una se rie de procesos edafológ i cos que, con la pue sta en regadío, han dado lugar a varios problemas de salini dad. Anejo 2.- Descripción de la zona Página 5 3.- LA ARIDEZ COMO UNA CONST ANTE PRINCIPAL. Es considerada una de las z onas más áridas de España. En este sentido, nos interesa r esaltar la impo rtancia del clima como factor del paisaje a grario ( DÍAZ, J., 1982), porque de él se derivan las condiciones de humedad y c alor que disponen las plantas para poder realizar su ciclo vegetativo, sobre todo, t eniendo en cuenta que, la posibilidad de conta r con agua pe rmanentemente estaba en un principio reservada a l as vegas próximas de los ríos Guatizalema, Flumen y Alcanadre, que drenan esta comarca. La n ecesidad de regar los culti vos no podía ser satisfecha en gran parte del territorio. Esta circunstancia unid a a las altas t emperaturas, n os a y ud a a entend er la ve ge tación esteparia y rala en las t ierras no labradas y el predomini o del monoculti vo cerealista en los terrenos que sí lo son. Esta si tuación se ha i ntentado subsanar con la puesta en regadío a través de di versos canales y ac equias, en nuestro caso, haremos referencia al de Mone g ros con lo que l a potencialidad agr í cola ha sido mejor ada, simple mente por el hecho de asegurar la cosecha en regadío. 3.1 Elementos climáticos La z ona t iene car acter ísti cas d e clima mediterráne o conti nentalizado con extrema sequedad. La precipitación anual os cila en t orno a los 406 mm en Sariñena . El máxim o de precipitación tiene lugar en primave ra y el de menor en otoño, jul io es e l mes menos lluvioso del vera no y febrero del seco invierno. E l déficit de a gua va desd e j unio hasta septiembre por lo gene r al, de tal forma que, en los primeros días de junio l os suelos quedan secos, el agua d e la pr ecipitación s e evapotranspira y se produ ce un severo déficit hasta l a llegada d el otoño. La sequí a a l a que se hace referencia en los últimos años responde a la falta de lluvias en la época adecuada y no a la cuantía de las mism as (ASCASO, A. 1986). Esta caracterización presenta m atices diferenciados en alguna z ona del sur, debido a la influencia d e la sierra de Alcubi erre, que favorece las pre cipitaciones de origen tormentoso en primavera y verano, a fectando más a la parte central de la comarca, además al actuar como b arrera pluvi ométrica contribuye a qu e conforme la situación sea m ás oriental menor humedad ha y a . Además d e esto l a penetración Anejo 2.- Descripción de la zona Página 6 eventual de borrascas at lánticas af ecta con más intensidad al noroeste y centro d e la zona porque al llegar al sur ya están bastante debilitadas (FERRER, M, 1960). La distribución de las lluvi as nos revela matic es m editerrá neo-contine ntales, reforzados po r los efectos que nos of rece la temp eratura. La m edia anual está situada en 14,5 ºC, li g eramente inf erior a la de Zaragoza - 14,7ºC - y superior a la de Huesca - 13,7ºC-. La máx ima se registra en juli o con 25, 3ºC y la mínim a en enero con 5ºC, siendo la p rimavera más fría que el otoño . Los inviernos suelen resultar bastante fríos, pueden alcanzarse temperaturas ex tremas de -12ºC mientras que en verano las temperaturas pueden alcanz ar hasta incluso los 40 ºC. L a oscilación térmica anual es del grado de unos 20ºC. Los fríos invernales pueden prolon g arse a la p rim aver a y provocar heladas en primavera, al igual que adelantarse en otoño, aunque esto últim o es menos fre cuente. La s características áridas de la z ona favorece n el aumento de la evapotranspiración, favorecida por los vientos de c ará ct er de s eca nt e. En síntesis seg ún los índices de Lang, D antín y Revenga…la zona de S ariñena queda i ncluída en las z onas de clima árido o sem iárido con al guna s m atizacione s según los distint os índices (ASCASO A., 1986). La clasificación agroclim ática según Papadakis la define con un invierno t ipo avena fresca y un v era no tipo arroz, pasando a maíz tirando hacia el noroeste. Es la zona más idónea d e la provincia d esde el punto de vis ta t érmico po rque d ada la temperatura media de las máxim as se puede cultivar arroz, maíz , sorgo…siempre que cuente con agua s uficiente, lo cual está garantizado con la pu esta en r egadío. En lo qu e se refiere al régimen hídrico, presenta un periodo seco bastante prolongado, po r l o que se lim ita la agricultura de secano. En definitiva, la i nfluencia de los f actores climáticos se t raduce en aridez, desecación de su elos, déf icit de agua…Todo ello unido a la pendiente del terreno y a las prácticas culturales llevadas a cabo por el hombr e en el suelo, se favorecen l os proce sos erosivos. Anejo 2.- Descripción de la zona Página 13 Figura 7.- Resumen provincial de producción de cultivos industriales. Anejo 3.- Estudio cli m ático Página 1 ESTUDIO C LIMÁTICO ÍNDICE D EL ANEJO 3 Página 1. INTRODUCCIÓN…………………………………………………………….2. 2. ELEMENTOS DEL CLIMA……………………………… ………………….2 2.1 TEMPERATURA…………………………………………………3 2.2 RÉG I ME N DE HELADAS ……………………………………….8 2.3 CÁ L CULO DE L NÚME RO DE HORAS FRÍO………………….10 2.4 E L EME NTOS HIDRICOS…… …………………………………..13 2.5 V I ENTO……………………………………………………………25 3. CARACTER I S TI C AS DE L AS C ONDICIONES C LI M ATICAS…………...27 3.1 INDICE DE ARIDE Z D E L ANG……………… …………………27 3.2 INDICE DE ARIDE Z D E MARTONNE………………………….28 3.3 INDICE DE DANT I N C ERECEDA Y REVENGA………………29 4. CLASIFICACIONES CLIMAT I CAS………… ………………………………30 4.1 C L AS I F I CAC I ÓN AGROC LI MAT ICA DE PAPADAKIS………30 4.2 C L AS I F I CAC I ÓN B I OC LI MÁT I C A DE LA UNESCO-FAO…...33 4.3 C L AS I F I CAC I ÓN C LIMÁTI C A DE THORNW AITE……………37 5. CALCULO DE LA EVAPOTRANSP I RAC I ÓN…………… …………………43 5.1 CA L CULO DE LA ETo POR BL ANEY-CR IDDL E MOD I F I CADO POR L A FAO………… …………………………………………….43 Anejo 3.- Estudio cli m ático Página 2 1.- INTRODUCCION. La instalación de la pu esta en riego por aspersi ón de un a finca y l os cult ivos a implantar ahí depende d e la climatología de la zona en la que se encuentra ubicada dicha finca. Las cualidades de la atmosfera que influye n más sobre la via bilidad de las plantas son la temperatura, la humedad y el viento (FUENTES YAGÜE, J .L) . Para la e labo rac ión de e ste estudio, los datos se obtendrán rea liz ando la media aritmética de los proporcionados por las t res estaciones meteorológicas más cercanas a la finca en cuestión: Sa riñena, Lanaja y P allaruelo de Monegros. A co ntinuación se expone una tabla con las coordenadas de cada una de ella: ESTAC IÓN METEOROL ÓGICA LATITU D LONGITUD ALTITUD (m.s.n.m) SARIÑEN A 41°47' N 0°9' W 282 LANA JA 41º46’ N 0º20’ W 369 PALLARUE LO DE MONEGROS 41º42’ N 0º12’ W 356 Tabla 1 .- Coorde nadas de l as estaciones meteorológicas de referencia (AEMET). Para todas l as variables climáticas se proporcionarán datos mensuales correspondientes a una serie de los últ imos quince años (1997-2011 ). Así se podrán obtener resultados fiables. 2.- ELEMENTOS DEL CLIMA. Son l os que van a influir en el rie go y en los tipos de cultivos a implanta r en la zona ya que influ y e n en: la aridez, clasificaciones climáticas, tra nspiración y evapotranspiración. Est as variables son: temperatura, pr ec ipitación, vi ento, radiación solar y humedad relativa. Anejo 3.- Estudio cli m ático Página 3 2.1.- TEMPERATURA. La t emperatura de la atmósfera es debida a la acci ón del sol. Se expresará en grados centígrados (ºC). A continuación se present a una ta bla con los datos de:  T: Temperatura media mensual (°C).  TM: Media mensual de las temperaturas máximas (°C).  Tm: Media mensual de las temperaturas mínimas (°C). TEMPERATURAS MEDIAS MENSUALE S ( ºC) AÑO ENE FEB M AR ABR M AY JUN JUL AGO SEP OC T NOV DIC M EDIA ANUAL 1997 3,7 3,9 6,6 10,6 17,1 2 1,6 24,6 22 ,6 17 ,9 16,3 7,0 3,9 12,98 1998 3,6 3,8 7,4 11,7 16,9 2 2,0 26 ,7 23, 4 18, 6 17,3 7,1 5,1 13,63 1999 4,0 4,9 6,9 11,1 16,1 2 1,7 25 ,3 21, 9 21, 0 15,2 8,2 4,0 13,36 2000 3,8 5,4 7,2 10,9 15,8 2 2,9 24 ,8 22, 6 20, 2 15,1 7,8 3,9 13,36 2001 3,7 4,7 8,4 11,7 16,9 2 2,7 24 ,0 23, 0 17, 9 16,4 9,7 6,1 13,77 2002 4,4 5,2 7,9 12,4 17,2 2 3,1 23 ,3 23, 1 18, 4 13,0 10, 4 4 ,3 13,56 2003 7,6 5,3 8,4 13,9 17,4 24,6 26,9 23,2 19, 2 13,8 9,6 6,0 14,66 2004 7,2 4,5 7,8 11,2 16,1 2 3,1 23 ,2 23, 5 20, 5 15,6 7,3 5,8 13,82 2005 2,8 3,7 9,2 13,4 18,2 2 3,7 25 ,0 23, 2 19, 6 15,5 8,6 1,6 13,71 2006 4,1 4,6 11,2 1 3,9 19,1 23,2 26,6 22,4 20,8 16,7 11 ,1 3 ,0 14,73 2007 4,5 8,0 9,6 13,8 17,5 2 1,4 23 ,7 22, 6 19, 2 14,3 6,0 4,2 13,73 2008 5,8 7,8 9,9 13,0 16,1 2 0,1 24 ,0 23, 6 18, 9 13,9 6,8 4,4 13,69 2009 4,1 6,4 9,8 11,7 18,5 2 3,1 24 ,8 24, 7 19, 9 15,5 10, 0 5 ,3 14,48 2010 4,8 5,0 8,5 13,1 15,5 2 0,4 25 ,8 23, 5 18, 7 13,2 7,9 4,0 13,37 2011 3,6 6,9 9,9 15,3 18,8 2 1,6 23 ,1 25, 0 21, 5 15,3 10, 8 6 ,8 14,88 M EDIA 4,51 5,34 8,58 12,5 1 17,1 5 22,35 24,79 23,22 19,49 15,14 8,55 4,56 13,8 5 Anejo 3.- Estudio cli m ático Página 4 TEMPERATURAS MAXIMAS ABSOLUT AS MENSUALES (ºC) AÑO ENE F EB M AR AB R MAY JUN J UL AGO SEP O CT NOV DIC M EDIA 1997 14,9 16,5 22,9 27,3 29,6 37 ,1 3 7,6 3 3,4 32,8 27,1 22, 7 15,6 26,3 8 1998 15,6 18 ,1 2 3,4 29 ,4 3 2,6 36,9 3 7,1 32 ,9 31,4 2 6,0 2 0,0 14 ,7 26, 34 1999 15,7 17 ,8 2 3,0 29 ,3 3 1,8 36,7 3 6,5 32 ,6 30,5 2 6,8 1 8,7 14 ,9 26, 03 2000 17,6 19 ,7 2 5,1 28 ,4 3 1,7 37,4 3 6,8 33 ,0 31,9 2 7,0 1 9,9 16 ,1 26, 73 2001 18,4 16 ,9 2 4,1 30 ,0 3 3,0 38,2 3 7,9 35 ,4 31,9 2 8,4 2 1,0 15 ,3 27, 54 2002 18,6 17 ,8 2 3,9 27 ,9 3 2,9 38,4 3 7,9 31 ,7 30,1 2 7,9 2 1,4 15 ,4 26, 99 2003 19,4 20 ,2 2 6,4 32 ,4 3 4,8 39,1 3 9,6 33 ,0 30,3 2 7,5 1 9,8 17 ,3 28, 32 2004 19,0 15 ,5 2 3,6 25 ,4 3 0,8 37,8 3 6,7 36 ,5 34,0 3 0,6 1 9,6 15 ,7 27, 1 2005 19,0 17 ,8 2 6,2 31 ,3 3 1,7 37,5 3 9,8 36 ,8 35,3 2 9,0 2 0,6 15 ,7 28, 39 2006 16,5 18 ,4 2 5,4 26 ,7 3 5,6 39,7 3 8,9 34 ,1 36,4 2 8,8 2 2,2 19 ,6 28, 53 2007 19,6 20 ,0 2 3,9 29 ,0 3 2,6 35,0 3 6,3 38 ,4 32,3 2 8,5 1 9,5 18 ,5 27, 80 2008 18,2 20 ,2 2 3,6 29 ,1 3 1,1 35,7 3 6,6 37 ,6 32,9 2 6,7 1 7,3 14 ,7 26, 98 2009 19,4 17 ,0 2 5,5 25 ,9 3 3,4 36,9 3 7,6 37 ,2 33,8 2 9,4 2 2,0 18 ,7 28, 07 201 0 14 ,1 1 6,7 22,4 2 9,4 30,4 3 4,4 39,5 37,6 3 3,3 27 ,0 22, 2 20,8 27,3 2 2011 18,4 20 ,4 2 4,5 32 ,2 3 4,6 38,0 3 6,2 38 ,9 34,4 3 0,7 2 1,0 17 ,4 28, 89 M EDIA 17,6 3 18 ,20 2 4,26 28 ,91 32,4 4 37,2 5 37, 67 35,27 32,75 28,09 19,19 16,69 27,4 3 Anejo 3.- Estudio cli m ático Página 5 TEMPERATURAS MÍNIMAS ABSOL UTAS M ENSUALE S (ºC) AÑO ENE FEB MAR ABR M AY JUN JU L AG O SEP OC T NOV DIC MEDIA 1997 -3,4 -2,7 -1,7 0 ,4 4,6 8,0 14 ,5 10, 8 6,6 1,0 -3,4 -5,0 2,48 1998 -2,0 -1,4 -0,9 1 ,2 4,4 7,6 12 ,6 9,6 8,1 1, 7 -2,1 -3,8 2, 92 1999 -2,8 -1,8 -0,6 0 ,0 3,2 9,4 13 ,1 10, 0 7,9 2,9 -4,7 -6,1 2,54 2000 -5,3 -4,2 -3,6 -3,1 4,4 8,2 12 ,3 10, 4 6,9 5,1 -2,1 -7,5 1,79 2001 -4,7 -3,7 -3,1 -2,9 3,7 7,6 11 ,6 9,1 8,4 3, 8 -1,7 -6,4 1, 81 2002 -6,4 -3,4 -2,4 -2,1 4,1 7,9 10 ,4 9,7 7,0 4, 6 0,0 -5,1 2, 03 2003 -3,2 -2,8 -1,4 -0,7 2,8 6,7 9,7 14,3 9 ,0 0,1 0,8 -3,0 2,69 2004 -4,2 -5,1 -5,8 -0,4 3,2 8,4 8,9 9,8 6,0 2,6 -4,8 -5,9 1,0 6 2005 -11,3 -12,3 -9,7 2 ,3 5,8 11, 5 12,9 10, 1 5,0 4,3 -2,0 -7,9 0,73 2006 -5,1 -5,1 -4,0 -0,3 4,7 6,9 14 ,6 10, 4 8,7 7,3 1,5 -5,1 2,86 2007 -9,1 -4,6 -2,5 1 ,4 3,8 8,2 11 ,4 9,8 2,0 1, 2 -9,7 -9,3 0, 22 2008 -5,1 -3,6 -0,4 0 ,1 4,7 8,3 9,9 10,4 6 ,5 1,7 -6,8 -3,5 1,85 2009 -6,9 -3,6 -1,9 1 ,7 4,5 9,4 12 ,3 10, 5 7,4 -1,6 -2,9 -7,5 1,7 8 2010 -4,9 -8,1 -6,0 -0,8 0,9 5,7 0,0 0,0 2,3 -1,2 -6,5 -8,4 -2,25 2011 -9,2 -4,3 -4,0 5 ,2 5,8 8,0 12 ,4 9,6 7,4 -0,1 2,2 -5,2 2 ,32 M EDIA -5,5 7 -4,4 5 -3,2 0 0, 13 4 ,04 8,1 2 11, 11 9,63 6 ,61 2,23 -2,8 1 -5,98 1,66 Anejo 3.- Estudio cli m ático Página 6 TEMPERATURAS MAXIMAS MEDIAS MENS UALES (ºC) AÑO ENE FEB MAR ABR M AY JUN JU L AG O SEP OC T NOV DIC MEDIA 1997 1 1,6 14 ,6 16 ,5 2 0,2 2 3,3 2 6,8 31 ,5 29 ,5 23,6 2 2,9 1 5,5 10,0 20 ,5 1998 1 1,0 11 ,1 15 ,6 1 9,0 2 2,8 2 8,1 30 ,5 28 ,2 24,4 2 0,5 1 4,1 9,9 19 ,6 1999 1 1,5 15 ,0 20 ,1 2 0,7 2 3,4 2 5,5 32 ,5 29 ,8 26,5 2 3,1 1 4,3 11,0 21 ,1 2000 1 1,1 12 ,6 18 ,2 1 6,8 2 2,2 2 8,7 31 ,3 31 ,3 26,0 1 9,9 1 3,7 8,3 20 ,0 2001 1 0,4 12 ,5 16 ,4 2 4,7 2 3,6 3 0,8 33 ,1 29 ,7 25,7 1 9,5 1 0,4 9,5 20 ,5 2002 8 ,3 16,4 18 ,1 1 7,8 2 4,9 2 9,6 29 ,9 31 ,5 27,3 2 0,3 1 3,6 1 1,9 20,8 2003 7 ,5 13,5 17 ,5 1 9,8 2 5,3 2 9,7 30 ,6 31 ,6 25,2 1 8,9 1 3,1 5 ,1 19, 8 2004 9 ,3 14,6 17 ,2 2 1,0 2 5,1 3 1,1 32 ,5 32 ,9 24,9 2 0,8 1 5,5 1 1,5 21,4 2005 1 0,1 10 ,5 17 ,7 1 9,9 2 2,6 3 3,0 32 ,9 34 ,2 24,7 1 7,7 1 3,0 8,2 20 ,4 2006 1 0,6 7, 8 13,0 1 5,9 22 ,9 30 ,7 30 ,2 30, 2 27,2 2 1,0 11 ,9 8 ,4 1 9,2 2007 5 ,1 8,9 1 6,8 17, 9 24,5 31, 0 31,7 29, 5 2 5,5 20 ,3 12 ,7 6 ,2 1 9,2 2008 7 ,7 10,1 16 ,2 2 1,0 2 5,3 2 9,6 33 ,3 28 ,5 25,5 2 1,4 1 5,2 6 ,4 20, 0 2009 8 ,0 10,5 16 ,8 2 0,8 2 5,4 2 9,1 32 ,8 29 ,1 24,9 2 0,1 1 5,1 7 ,2 19, 9 2010 8 ,1 10,9 16 ,7 2 0,9 2 5,1 2 9,5 33 ,0 29 ,5 25,1 2 0,6 1 4,9 7 ,6 20, 1 2011 7 ,8 12,8 17 ,2 1 8,0 2 6,0 3 0,6 33 ,2 28 ,9 27,2 2 2,3 1 5,8 8 ,0 20, 7 M EDIA 9 ,21 12 ,12 1 6,93 19 ,63 24 ,16 29,59 31,93 30,29 25,58 20,6 2 13, 92 8, 61 20,21 Anejo 3.- Estudio cli m ático Página 7 TEMPERATURAS MÍNIMAS MEDIAS MEN SUALES (ºC) AÑO ENE FEB MAR ABR M AY JUN JU L AG O SEP OC T NOV DIC MEDIA 1997 1,1 2,8 3,3 6,2 11 ,1 14,4 1 7,9 16 ,7 12,1 10,9 5,9 3,2 8 ,8 1998 4,6 1,6 4,0 7,0 10 ,4 14,7 1 6,4 15 ,8 12,0 8,1 5,1 3,5 8, 6 1999 1,8 2,6 4,6 7,5 11 ,5 14,5 1 6,5 17 ,5 14,3 11,4 5,2 2,7 9 ,2 2000 2,3 1,8 4,5 5,4 10 ,4 15,0 1 6,7 15 ,9 14,9 8,2 3,0 0,0 8, 2 2001 1,0 0,8 4,9 6,9 12 ,7 14,9 1 6,9 15 ,8 13,1 9,4 1,2 -0,2 8,1 2002 -2,7 3,2 4,6 7,4 9,9 15, 4 17,4 1 7,3 13,9 10,1 4,6 3,8 8 ,7 2003 0,1 1,6 3,1 7,0 11 ,7 14,6 1 7,0 18 ,0 12,2 7,9 2,2 -3,5 7,7 2004 -0,1 2,9 5,9 7,4 12 ,1 16,7 18 ,1 16 ,1 12,9 9 ,3 5 ,8 4 ,3 9,3 2005 0,8 0,9 4,4 7,2 10 ,2 17,0 1 7,3 17 ,9 12,5 7,7 3,9 0,2 8, 3 2006 0,5 -1,4 0,3 3,8 8, 6 14,5 15 ,3 16 ,0 13,5 8 ,8 0, 7 0 ,1 6,7 2007 -3,2 -4,3 2,6 6,5 11 ,3 1 6,1 16, 7 15, 9 1 2,8 10 ,6 3 ,9 - 2,6 7,2 2008 0,4 -0,8 5,3 7,7 11 ,3 14,4 1 8,4 14 ,3 14,6 1 1,0 6,6 -0,4 8,6 2009 0,7 0,9 4,1 6,8 11 ,4 15,2 1 7,9 14 ,9 13,6 11,2 5,3 0,5 8 ,5 201 0 0,8 0, 7 4,3 6,9 11,9 14 ,9 17,6 1 5,3 13 ,9 10,9 5,8 0,8 8 ,6 2011 -0,2 1,6 3,1 6,3 12 ,0 15,7 17 ,3 17 ,9 13,3 9 ,8 5 ,1 1 ,4 8,6 M EDIA 0,59 0,99 3 ,93 6 ,67 1 1,1 15 ,2 17,16 16,35 13,31 9,69 4,2 9 0,9 2 8 ,34 Anejo 3.- Estudio cli m ático Página 8 RESUMEN DE LAS TEMPERATURAS (ºC) Donde se van a analizar los siguientes supuestos: - Tmm : tempe ratura media mensual. - Tm: temp eratura máxima media mensual - tm: temperatura míni ma media mensual - TMa: Temperatura máxima absoluta. - Tma: T emperatura mínima absoluta M ES ENE FEB M AR A BR M AY JUN JU L AGO SEP OC T NOV DIC M EDIA tmm 4 ,51 5 ,34 8,5 8 12,51 17,1 5 22,3 5 24,79 23,22 19,49 15,14 8,55 4,56 13,8 5 Tm 9,2 1 1 2,12 16,93 19,63 24,1 6 29,5 9 31,93 30,29 25,58 20,62 13,9 2 8 ,61 1 9,38 tm 0,5 9 0,9 9 3,93 6, 67 11,1 15 ,2 1 7,16 16,35 13,31 9,69 4,29 0,92 8 ,35 TMa 1 9,6 20 ,4 26,4 3 2,4 35 ,6 39,1 3 9,8 38,9 36,4 30,7 22,7 2 0,8 3 0,23 tma -11, 3 -12, 3 -9,7 -3,1 0,9 5,7 0,0 0,0 2,0 -1,6 -9,7 -9,3 - 4,03 2.2- RÉGIMEN DE HELADAS Se dice que se ha producido un a helada cuando la temperatura de l aire disminu y e por debajo d e los 0ºC. S erá más intensa cuanto ma y or sea el descenso de temperaturas y ma y or su duración en el tiempo. Las consecuencias del daño en los cultivos dependerán de la espec ie y varieda d cul tivada y del estado de desarrollo, existi endo niveles de sensibilidad mu y distin tos seg ún el estadio fenoló g ic o en el que se sitúe. Anejo 3.- Estudio cli m ático Página 9 2.2.1.- ESTIMACIÓN DE LO S REGÍMENES DE HELADAS. El estudio de los reg í menes de hel adas nos permite clasificar las diferentes épocas del año según el mayor o menor riesgo de que se produzcan. INTERVALO PR I MERA HELADA ULTI MA HELADA 97-98 6 NOVIEMBRE 10 FEBRERO 98-99 24 NOVIEMBRE 15 MARZO 99-00 16 NOVIEMBRE 8 MARZO 00-01 8 NOVIEMBRE 4 ABRIL 01-02 9 NOVIEMBRE 3 MARZO 02-03 7 DI C IEMBRE 4 ABRIL 03-04 5 NOVIEMBRE 13 ABRIL 04-05 8 NOVIEMBRE 13 MARZO 05-06 28 NOVIEMBRE 3 MARZO 06-07 2 DI C IEMBRE 18 MARZO 07-08 29 NOVIEMBRE 12 MARZO 08-09 11 DICIEMBRE 10 MARZO 09-10 24 NOVIEMBRE 6 ABRIL 10-11 2 DI C IEMBRE 24 MARZO 11-12 6 DI C IEMBRE 9 MARZO MEDIA 24 NOVIEMBRE 18 MARZO Anejo 3.- Estudio cli m ático Página 16 NÚMER O DE DIAS DE LLUV IA MENSUALES AÑO ENE FEB M AR ABR M AY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC TOTAL 1997 0 1 2 8 6 6 0 1 8 8 5 1 46 1998 2 5 2 5 9 0 1 1 6 12 6 5 54 1999 3 3 2 2 8 1 2 1 3 2 6 7 40 2000 13 4 4 5 4 2 1 1 2 2 8 3 49 2001 12 1 0 4 5 7 1 7 4 5 12 4 62 2002 6 2 2 3 6 0 2 0 6 3 3 4 37 2003 3 2 7 8 2 3 5 5 7 5 3 0 50 2004 6 3 3 5 7 5 2 3 4 6 5 4 53 2005 4 2 1 2 4 1 3 2 1 3 6 3 32 2006 3 2 3 4 1 2 3 2 2 4 7 3 36 2007 2 8 3 10 7 7 4 7 4 2 2 4 60 2008 9 5 8 9 13 5 7 6 6 7 9 6 90 2009 7 5 5 6 8 3 3 5 3 5 4 8 62 2010 9 2 5 7 9 6 2 0 2 5 9 8 64 2011 3 1 7 6 8 0 4 4 6 8 6 3 56 M EDIA 5,47 3,07 3,6 5,6 6,47 3,2 2,67 3,0 4, 27 5,13 6,07 4,2 50,73 Como conclusión de las tablas anteriores se puede obt ener que: - El mes que presenta una mayor pluviometría es abril con una media de 47,5 9 mm. - El mes menos llu vioso es ju lio, con 15,95 mm, siguiéndole junio y febre ro con 21,13 y 2035 mm de media respectivamente. - La máxima pluviometría reg istrada corresponde al año 2008 con un total de 526,8 mm totales, y l a menor el 2002 con 194,4. - La ma y or pluviometría mensual queda re g istrada en el mes de ma yo de 2008 con 153,6 mm. Anejo 3.- Estudio cli m ático Página 17 - El mes con ma y or núme ro de días de lluvia es ma y o con 6,47 días y el que presenta menor número de días de lluvia es julio con 2,67. La precipitación m edia anual es de 359,21 mm repartida por estacione s de la siguiente manera: - Invierno: 22,48% - Primavera: 31,45% - Verano: 16,78% -Otoño: 29,29% Anejo 3.- Estudio cli m ático Página 18 Para que queden reflejadas las conclusiones de una manera más clara y concisa, se resumen en la tabla expuesta a continuación: Estación Mes Precipitación media (mm) Días de lluvia % E stación Invierno Diciembre 32,7 4,2 22,48% Enero 27,69 5,47 Fe br ero 20,35 3,07 Pr i mavera Marzo 23,1 3,6 31,45% Abril 47,59 5,6 Mayo 42,28 6,47 Verano Junio 21,13 3,20 16,78% Julio 15,95 2,67 Agosto 23,2 3,0 Otoño Septiembre 36,37 4,27 29,29% Octubre 37,73 5,13 Noviembre 31,11 6,07 2 . 4 . 2 . - H U M E D A D R E L A T I V A . El vapor de a gua contenido en la atmosfera proviene de la evaporación que se produce en los mares, ríos, tierra húmeda, plantas, etc La c antidad de vapor de agua contenida en la atmósfera se expresa por medio de la humedad relativa, que indica la ca ntidad d e vapor de a gua conte nido en el aire a una Anejo 3.- Estudio cli m ático Página 19 determinada temperatura con relación a l a cantidad máx ima que s eria capaz de contener a esa misma temperatura. La humedad relativa es un dato ne cesario p ara el cálculo de la ET 0 . En las t ablas siguientes se muestran los datos de las humedades relativas medias mensu ales: Anejo 3.- Estudio cli m ático Página 20 HUMEDAD RELATIVA (%) AÑO ENE FEB M AR ABR M AY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC M EDIA 1997 82,1 68,9 57,7 60,7 62,9 58,9 62,0 57,1 60,9 67,4 82,3 80,4 66,78 1998 77,1 78,3 62,1 63,4 61,7 53,6 53,0 55,1 65,6 69,5 71,7 78,8 65,83 1999 75,4 69,2 60,2 61,4 56,1 51,3 45,0 53,7 57,8 68,5 74,7 78,3 62,63 2000 85,2 76,3 67,4 69,4 65,6 58,7 57,9 58,3 64,3 76,0 83,6 88,4 70,93 2001 81,0 73,1 74,2 59,1 58,9 44,8 52,4 51,4 60,9 69,3 70,0 84,3 64,95 2002 82,1 67,7 66,7 60,9 59,1 48,4 50,3 55,2 57,2 73,9 76,1 85,4 62,25 2003 75,6 74,0 62,0 61,2 59,4 45,8 47,1 57,8 73,0 77,5 86,4 84,8 67,05 2004 76,4 86,8 72,1 71,1 65,0 54,8 57,9 59,4 64,8 71,9 78,5 82,3 70,08 2005 80,9 65,9 61,6 60,8 55,5 53,5 49,2 55,2 61,2 77,3 79,2 85,9 65,52 2006 84,9 75,6 67,4 63,3 53,1 50,5 49,9 49,4 65,6 75,8 79,8 86,0 66,78 2007 82,4 73,3 62,2 71,9 57,6 55,0 48,1 52,3 59,3 66,0 65,3 75,9 64,11 2008 83,5 75,5 60,4 61,4 68,5 60,3 52,3 54,8 64,1 71,9 76,9 81,0 67,55 2009 82,6 72,7 64,5 73,2 62,9 54,5 53,7 61,3 65,9 70,5 78,0 83,5 68,61 2010 81,5 77,5 69,1 69,8 63,0 61,0 52,4 55,5 66,6 71,8 77,9 78,5 68,72 2011 83,6 71,2 70,6 65,4 60,1 54,7 51,4 56,4 63,8 70,0 90,6 80,0 68,15 M EDIA 80,95 73,73 65,21 64,87 60,63 53,72 52,17 55,53 63,4 71,82 78,07 82,23 66,66 Anejo 3.- Estudio cli m ático Página 21 HUMEDA D RELATIVA MÁ XIMA (%) AÑO ENE FEB M AR ABR M AY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC M EDIA 1997 100,0 98,4 95,4 95,1 93,1 97,1 100,0 99,3 100,0 98,5 94,1 96,3 97,28 1998 97,4 100,0 99,8 93,4 94,2 100,0 91,7 93,1 97,3 91,6 100,0 99,8 96,53 1999 98,1 97,3 96,3 91,7 91,3 92,1 94,3 100,0 95,8 92,1 100,0 100,0 95,75 2000 97,6 94,8 92,8 96,4 92,0 95,1 99,0 100,0 92,7 95,4 99,7 100,0 96,29 2001 100,0 99,5 96,3 100,0 100,0 98,4 98,4 99,0 98,3 92 ,7 9 8,1 99,0 98,31 2002 100,0 94,8 93,4 92,7 94,6 97 ,1 9 1,7 90,1 91,4 91,4 97,6 98,5 94,44 2003 96,1 94,9 93,2 94,4 92,7 100,0 100,0 99,0 99,1 98,9 99,8 100,0 97,34 2004 100,0 100,0 99,8 98,9 97,0 95,0 96 ,6 9 8,6 95,1 98,1 99,0 99,8 98,16 2005 100,0 100,0 98,6 97,5 97,2 95,6 94 ,9 9 5,6 96,2 97,0 97,4 98,7 97,39 2006 98,9 98,5 96,7 96,0 96,1 100,0 92,1 93,8 93,9 94,5 94 ,5 9 4,8 95,82 2007 94,8 93,8 92,5 93,5 93,7 92,1 91,9 88,9 9 1,7 92,5 92,3 93,7 92,62 2008 100,0 93,1 92,5 92,1 92,9 92,4 89,8 91,0 92,2 92,4 100,0 95,7 93,68 2009 95,9 95,0 97,2 100,0 100,0 98,5 99,3 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 98,83 2010 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 98,7 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 99,89 2011 98,1 97,1 97,0 96,9 97,0 95,3 91,0 96,8 100,0 100,0 100,0 100,0 97,43 M EDIA 98,46 97,15 96,1 95,91 95,45 96,58 95,29 96,35 96,25 95,67 98,17 98,42 96,65 Anejo 3.- Estudio cli m ático Página 22 HUMEDA D RELATIVA MÍNIMA (%) AÑO ENE FEB M AR ABR M AY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC M EDIA 1997 12,6 15,7 13,6 21,7 16,1 15,1 14,0 20,0 1 4,9 22,0 33,4 24,9 18,67 1998 20,3 19,4 10,8 15,9 14,1 14,3 14,1 19,0 1 7,6 24,1 25,6 26,0 18,43 1999 9,7 17,3 11,0 16,3 13,3 16,9 15,9 16,7 22,1 2 0,4 29,7 37,3 18,88 2000 31,4 16,9 3,7 20,0 13,2 9,4 17,6 21,4 23,6 19,1 4 1,9 31,7 20,83 2001 29,3 24,0 14,7 22,4 14,8 10,0 13,5 20,7 1 7,9 18,5 40,1 25,8 20,98 2002 12,6 16,8 16,4 14,7 11,7 16,4 13,6 16,9 1 8,4 16,7 34,9 27,9 18,08 2003 9,7 23,9 9,6 19,6 12,0 16,7 16,1 21,2 19,8 30,7 4 2,4 30,9 21,05 2004 29,9 22,7 17,4 20,0 16,1 13,4 17,3 20,7 1 8,2 20,8 20,9 26,3 20,31 2005 17,3 14,3 12,0 11,9 11,2 9,9 11,2 13,7 12,0 20,8 41,1 40,5 17,99 2006 31,6 26,8 18,6 22,0 12,0 9,9 13,1 12,6 19,0 36,3 39,3 49,0 24,18 2007 30,4 15,9 12,2 21,0 16,9 18,3 12,4 13,9 1 6,5 18,4 13,4 33,6 18,58 2008 0,0 27,0 17,9 15,3 16,9 18,1 14,8 13,8 20,7 2 0,8 21,8 33,4 18,38 2009 36,7 27,2 0,0 21,5 16,7 15,8 13,3 15,8 24,3 1 2,9 38,2 36,0 21,53 2010 29,9 27,1 14,0 18,9 18,8 15,2 0,0 16,4 16,0 19,1 36,7 25,6 19,81 2011 18,8 22,3 0,0 15,0 12,9 13,7 14,8 18,5 17,1 1 8,2 51,5 31,5 19,53 M EDIA 21,35 21,15 11,46 18,41 14,45 14,21 13,45 17,42 18,54 21,25 34,06 32,03 19,82 Como conclusión de las tablas anteriores se puede obt ener que: - La hum edad relativa media anual es del 66,66 %. - La m ayor humedad media r elativa s e presen ta en invierno y otoñ o. Diciembre presenta un 82,23 % y enero un 80,95 %. - El m enor valor de humedad relativa m edia corre sponde al mes de jul io con un valor de 52,17%. Anejo 3.- Estudio cli m ático Página 23 En el siguiente cuadr o se recoge , de mane ra resumida, los valores de la h umedad relativa mínima, media y máx ima de ca da mes del año: HUMEDA D RELATIVA (% ) MES MÍNIMA MEDIA MÁXIMA ENERO 21,35 80,95 9 8,46 FEBRERO 21,15 73,73 97,15 MARZO 11,46 65,21 96,1 ABRIL 18,41 64,87 95,91 MAYO 14,45 60,63 95 ,45 JUNIO 14,21 53,72 96,58 JULIO 13,45 52,17 95 ,29 AGOSTO 17,42 55,53 96,35 SEPTIEMBRE 18,54 63,4 96,25 OCTUBRE 21,25 71,82 95,67 NOVIEMBRE 34,06 78,07 98 ,17 DICIEMBRE 32,03 82,23 98,42 Anejo 3.- Estudio cli m ático Página 24 2.4.3.-NIEBLA Y ROCIO. Los días de niebl a y r ocío se hacen nec esar ios para la c aracterización agroec oló gica de la zona. A continuación se muestra la tabla con el número de días de niebla y rocío de cada mes. NÚMER O DE DIAS DE NIEBLA Y ROCIO DE CADA MES AÑO ENE FEB M AR ABR M AY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC TOTAL 1997 20 0 12 2 0 0 0 0 0 4 11 14 63 1998 24 22 0 0 0 0 0 0 2 0 4 13 65 1999 25 13 3 0 0 0 0 0 0 1 3 12 57 2000 12 5 13 2 8 0 0 0 2 1 15 15 73 2001 7 2 9 7 0 0 0 0 0 14 9 11 59 2002 6 2 0 3 0 0 0 0 6 9 8 9 43 2003 7 10 9 4 2 1 0 0 0 11 6 5 55 2004 9 18 7 0 0 0 0 0 0 4 3 10 51 2005 10 1 1 0 0 0 0 0 7 14 11 7 51 2006 17 8 5 2 0 0 0 0 3 4 9 3 51 2007 21 10 4 0 1 0 0 0 0 5 8 18 67 2008 16 11 3 1 0 0 0 0 2 8 13 9 63 2009 17 8 4 2 1 0 0 0 0 6 4 11 53 2010 16 10 3 0 0 0 0 0 1 6 8 10 54 2011 18 9 3 1 0 0 0 0 1 4 5 9 50 MEDIA 15,0 9,26 5,07 1,6 0,8 0,07 0,0 0,0 1,6 6,07 7,8 10,4 57,0 Anejo 3.- Estudio cli m ático Página 25 Se observa que la media de días al año con ni ebla es de 57 días al año. L o s m eses que pre sent an ma yor número de dí as es en invierno, destacando diciembre y enero con 15 y 10,4 de media respectivamente. Son prác tic amente nulos en los meses de junio, julio y a gosto. 2.5.- EL VIENTO. El viento supone una pérdida de uni formidad del riego por aspe rsión por lo que habrá que prever periodos en los que no será posible regar debido a él. Es un factor que influ y e en gran medida en los cu ltivos, tanto por su fuerza, como por su dirección. La fin ca donde se enfoca el p resente pro yecto se en cuentra en una zona donde pre dominan tanto el cierzo (viento no rmalmente frío y con di rección oeste- noroeste) como el bochorno (viento cálido y con dirección este-sureste). A partir del po rcentaje d e núm ero d e días al mes en los que sopla el vi ento y la dirección que lleva éste se obtiene el gráfico “la rosa de los vientos”, así es más fácil ver el predominio de una dirección de viento frente a otras. Anejo 3.- Estudio cli m ático Página 32 Tipo Duración d e la estación libre de heladas (meses) Media de las máximas en los meses más cálidos( ºC) Media de la máxima en el mes más cálido (ºC) Media de las mínimas en el mes más cálido (ºC) Algodón (G) G(más cálido) G( m enos cálido) Mínima> 4.5 Mínima> 4.5 >25 >25 >33.5 <33.5 >20 Cafeto C Mínim a 12 >21 <33.5 <20 Oryza (arroz) M ínima >4 21 a 25 Maíz(M) Disponible >4.5 >21 Triticum T(más cálido) T(menos cálido) Disponible >4 Disponible 2.5 a 4.5 <21 >17 Polar cálido(P) Dis ponible <2.5 >10 La duración de la época libre de heladas dura una media de 6 meses. L a temperatura media de las máxim as en los meses m ás cálidos (junio, julio y agosto) es de 30,6 ºC. L a medi a de la máxima temperatura en el mes más cálido del año (julio) es de 39,8ºC mientras que la temperatura media de las mí nimas en dicho mes es de 17,16ºC por lo que se puede asegurar que el rigor del verano en la zona correspond e al tipo Maíz (M) . Combinando los ti pos c orrespondientes al rigor del invi erno y calor del v era no, se puede decir que el régimen térmico de la zona es cálido-templado, con nomenclatura TE . Anejo 3.- Estudio cli m ático Página 33 4.2.- CLASIFICACIÓN B IOCLIMATICA DE UNESCO-FAO (1963). Los factores climáticos uti lizados en esta clasifica ción son los si g uientes: 4.2.1.- TEMPERATURAS . Se define un mes cálido cuando su temperatura media es superior a 20ºC. En los meses templados, la temperatura media varía entre 0-20ºC y en los meses más fríos, la temperatura media es inferior a 0ºC. Para caracterizar las condiciones térmicas del clima, UNESCO-FAO toman la temperatura media del mes más frío y establecen 3 grupos climáticos: - GRUPO 1 : Cl imas templados, templado-cálidos y cálidos. La temperatura media del mes más frío es superior a 0ºC. - GRUPO 2: Climas templado-fríos y fríos. La t empera tura media de algunos meses es inferior a 0ºC. - GRUPO 3: Climas glaciares. L a temperatura media de t odos los meses es inferior a 0ºC. El clima de la zona a estudiar está situado en el grupo 1. Desde el punto de vista bioclimático (relación de las condiciones cli máticas con el desar rollo de la vida vegetal y animal) result a muy interesant e precisar si ex iste invierno y su rigor, en el caso de que exista. Temperatura media de las míni mas del mes más frío (ºC) Tipos de invierno t ≥ 11 Sin invierno 11>t ≥ 7 Con invierno cálido 7>t ≥ 3 Con invierno suave 3>t ≥ -1 Con invi erno moder ado -1>t ≥ -5 Con invierno frío T< -5 Con invierno mu y frío Anejo 3.- Estudio cli m ático Página 34 La t emperatura media de las míni mas del mes más frío e s de 0,59 ºC por lo que el invierno es de rigor moderado. 4.2.2.- ARIDEZ Si la precipitación total durante un mes (mm) es inferior al doble de l a temperatura m edia (ºC), se dice que estamos en un mes seco. Un p eriodo seco puede comprend er de varios meses. En cambio, si l a precipitación s upera el doble de la temperatura, pero no alcanza a tre s veces éstas, se trata de un mes subseco. En consecuencia: -Mes seco: P < 2T. - Mes subseco: 2T ≤ P< 3T. Para determinar gráfica mente la exist encia y duración de los periodos secos realiz aremos el diagrama ombrot érmico d e Gaussen, dond e la te mperatur a se representa doble frente a las precipitaciones. L os datos que se han t omado para realizar dicho diagrama se adjuntan en la si g uiente tabla: M ES ENE FEB M AR ABR M AY J UN JUL AGO SEP OCT NOV DIC P( mm ) 27,6 9 20,3 5 2 3,1 47 ,59 42, 28 21, 13 15,9 5 2 3,2 36,37 3 7,73 31, 11 32, 7 Tª(ºC) 4,51 5,34 8,58 12 ,51 17 ,15 22, 35 24, 79 23, 22 1 9,49 1 5,14 8,5 5 4,5 6 Anejo 3.- Estudio cli m ático Página 35 0 10 20 30 40 50 60 ENE FEB M A R AB R MAY JUN JUL AG O SEP OCT NOV DI C MES P ( m m ) 0 5 10 15 20 25 30 T(ºC) P mm t ºC Se puede obser v ar un periodo seco en el que la curva pluviométrica está por debajo de l a térmica, ésta comprende los meses de m ay o (3 últimos días), juni o, julio, agosto y los cinco primeros dí as de septie mbre. Los m eses d e feb rero, marzo, mayo y desd e el 15 de septiembre al 7 de novi embre se considerarían como periodo subseco. El clima de la zona se define como m on oxerico. Índice xerotérmico de un p eriodo seco. Para c aracterizar l a i ntensidad de l a sequía, s e ut ilizan los índices x erotérmicos. El índice x erotér mico mensual (X m ) señ ala el número d e días del m es que pueden considerarse bioló gicamente secos. Para ello se cuenta con la s si g uientes consideraciones: o días de lluvia (P) o Número de días del mes (N) o Número de días de niebla y ro cío durante el mes (b) o Factor que depende de la humedad relativa media diaria (f) X m = [N – (P + b/2)] · f Antes de proceder a reali zar los cálculos se indica a continuación la relación entre el factor “f” y “% HR” media diaria: Anejo 3.- Estudio cli m ático Página 36 HR(%) f <40 1,0 40 ≤ HR<60 0,9 60 ≤ HR<80 0,8 80<HR ≤ 90 0,7 90<HR ≤ 100 0,6 HR=100 0,5 Ahora se procede al cá lculo de l índice x erotérmico de un pe riodo seco. Se suman los índices xerotérmicos de los meses completos que alcance el perio do de aridez y la par te proporcional de l os m eses primero y último de aridez y así se halla la clasificación climática del lugar en cuestión. MES N b f Duración periodo seco X m X m TOTAL MAYO 31 0,8 0,8 3 19,3 1 ,87 JUNIO 30 0,07 0,9 30 24,09 24,09 JULIO 31 0,0 0,9 31 25,5 25,5 AGOSTO 31 0,0 0,9 31 25,2 25,2 SEPTIEMBRE 30 1,6 0,8 5 19,94 3,32 Se obti ene que X m TOTAL es d e 79,98, por lo tanto este valor pe rtenece al intervalo 75 < I P x < 1 00, por lo tanto le co rresponde un clim a mesomedi terráneo acentuado. De acuerdo con l os valores de estos tres fa cto res se engloba el clima dentro de l os cálidos, tem plado-cálid o y tem plado , es monoxérico y se cla sifica como mesomediterráneo acentuad o. Anejo 3.- Estudio cli m ático Página 37 4.3.- CLASIFICACIÓN CL IMÁTICA DE THORNTHWAITE (1948). 4.3.1.- INTRODUCCIÓN Para que la planta se desarrolle normalmente debe ex istir equili brio entre el agua absorbid a por las raíces y la transpirada po r las hojas. Cuando la c antidad de agua absorbida es inferior a la t ranspira da, se p roduce un dese quilibrio por falta de agua, si esto dura poco t iempo s e presentan pequeños in convenientes, p ero si se prolonga por más tiempo se puede provocar lesiones o in cluso la muerte de la planta por marchitamiento. La cantidad de agua que necesita l a planta es igual a l a incorporada po r ell a menos la evaporada por la superficie de suelo en donde se asienta y l a transpirada. El consumo de a g ua por evaporación y trans piración se puede cons iderar prácticamente como el consumo total recibiendo el nombre de evapotranspiración. Ha y dos formas de evapotranspiración: - Potencial: Es la cantidad de agua consumida dura nte un determinado periodo de tiempo en un suelo cub ierto de una v egetación h omogé n ea , densa, en pl ena actividad vegetativa y con un buen suminis tro de a gua. - Real: Es la cantidad de agua re almente consumi da por un determinado cultivo durante el periodo de tiempo considerado. Para que el rendimiento sea m áximo es necesario que la cantidad de agua c onsumida realmente po r el cultivo sea l a mism a que c onsumiría el mism o en l as m ejores condiciones posibles. A medida que la planta crece y se desarroll a aum enta el núme ro de hojas con lo cual s e ha ce mas int ensa la transpiración y au mentan las nec esidades de agua. Par a aumentar su capacidad de absorción de agua, la planta profundiza y ext iende sus ra íces. La dem anda de agua aumenta progresivamente a medida que la planta va crec i endo y desarrollán dose hasta llegar un momento en qu e las necesidades son máximas. El periodo de m áximo consumo de a g u a coincid e con un a gran velocidad en Anejo 3.- Estudio cli m ático Página 38 el cr ecimi ento o con la f ormación de las flores, frutos y semillas y se prolonga dur ante algunas semanas. Una v ez la semilla se ha formado, la demanda de agua baja con rapidez hasta llegar al final del ciclo vegetativo. El periodo de máximo consumo de agua se llam a periodo crítico. Du rante este periodo si no se absorbe toda el agua precisa, la producción se resiente notabl emente. La s precipitaciones constit uy en la fuente natural de agua para cubrir las necesidades de las plant as pero no siempre lo hacen. Ese d éficit h a de suplirse con el rieg o, po r ello, es imprescindible saber la cantidad de agua a aportar. 4.3.2.- CÁLCULO DE LA EVAPOTRANSPIRACION POTENCIAL (ETP). Thornwaite p ropone la si g uient e fórmula para el cálculo de la evapotranspiración potencial (ETP): a ajustada I t 10 16 ETP       ⋅ ⋅ = Donde : tª = temperatura media mensual. I = Índice de calor anual. Se obtiene como: ∑ = 12 1 i I y donde ( ) 514 . 1 5 t i = a = 0.000000675 I 3 –0.0000771 I 2 +0.01792 I + 0.4923 9 ETP (mm/mes) = ETP ajustada · K K = coeficiente corrector. 12 N 30 d K ⋅ = d = nº días del mes N = nº máximo horas de sol (depende de la latitud). Los resultados se recogen en la siguiente tabla: Anejo 3.- Estudio cli m ático Página 39 MES tª m edia d (días) i I a ETP ajustada K ETP ENERO 4,51 31 0,86 62,17 1,47 9,98 0,81 8,08 FEBRERO 5,34 28 1,10 62,17 1,47 12,79 0,8 2 10,49 MARZO 8,58 31 2,26 62,17 1,47 25,69 1,0 2 26,2 ABRIL 12,51 30 4,01 62,17 1,47 44,72 1,1 2 50,09 MAYO 17,15 31 6,46 62,17 1,47 71,11 1,2 6 89,6 JUNIO 22,35 30 9,65 62,17 1,47 104,95 1,27 133,29 JULIO 24,79 31 11,29 62,17 1,47 122,22 1,28 156,44 AGOSTO 23,2 2 31 10,23 62,17 1,47 111,01 1,19 132,1 SEPTIEMBRE 19,49 30 7,84 62,17 1,47 85,82 1,0 8 92,68 OCTUBRE 15,14 31 5,35 62,17 1,47 59,20 0,9 6 56,83 NOVIEMBRE 8,55 30 2,25 62,17 1,47 25,56 0,8 2 20,96 DICIEMBRE 4,56 31 0,87 62,17 1,47 10,14 0,7 8 7,91 La ETP total anual es 784,67 mm/año. 4.3.2.- DETERMINACIÓN DEL ÍNDICE DE HUMEDAD. BALANCE HÍDRICO. Partiendo del conocimiento de las precipitaciones medias mensuales y de la evapotranspiración mensual estimada, podemos estudi ar e l balance del agua en el suelo a lo largo del año. El conocimiento del balance de humedad (ba lan ce hídrico) es necesario para definir la falta y exceso de agua y es de aplicación para las clasificaciones climáticas definir la hidrología de una zona para la planificac ión hidráulica. Se abordará sólo el método de estim ación del balance hídri co directo. En este método el agua del suelo se va perdiendo mes a mes hasta ag ot ar la reserva para poder cubrir las necesidades de agua (evapotranspi rac ión). En est e bala n ce intervienen los siguientes parámetros: o Precipitaciones medias mensuales (P). Anejo 3.- Estudio cli m ático Página 40 o Evapotranspiraciones potenciales medias mensual es (ETP). o Reservas de agua del suelo (R). o Variación de la reserva de agua (VR). o Evapotranspiraciones reales mensuales (ETR). o Déficits (D). o Excesos (E). Para poder aplic ar la fórmula a toda clase de suelos, si n particular izar un as condiciones concretas, se establecen las siguientes hipótesis: • La reserva de agua en el suelo varia entre 0 y 100 m m (0 ≤ R ≤ 100). • La evapotranspiración r eal (ETR) corresponde, en los meses que por falta de humedad no s e alcancen las condiciones potenci ales, a las precipitaciones del mes sumadas a la reserva del suelo en el mes anter ior (ETR i = P i + R i-1 ). • En los meses suficientemente húmedos, la ETR coi ncide c on la poten cial. • Exist e déf icit de humedad en los meses en los que la ETR es inferior a la ETP . • Exist e exceso de humedad en l os meses en que al ac umular agua en las reservas del suelo, éstas superan el valor de 100. A continuación se in cluye una tabla d el balance d e agua según Thornwaite realizado por el método directo. Donde: P: precipitación efectiva mensual. ETP: Evapotranspiración potencial. R: Reserva del suelo. D: Déficit del suelo. E: Ex ceso de agua en el suelo. Se supone que el año hi drológ ico comienza en o ctubre y se empieza s in ninguna reserva en el suelo: Anejo 3.- Estudio cli m ático Página 41 MES OCT NOV DIC ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP TOT P 37,73 31,11 32,7 27,69 2 0,35 2 3,1 47,59 4 2,28 21,13 15,95 2 3,2 36,37 349,2 ETP 56,83 2 0,96 7 ,91 8,08 10,49 26,2 50,09 8 9,6 133,29 1 56,4 4 132,1 92,68 784,67 RES 0,0 0,0 10,15 34,94 54,55 64,41 61,31 58,81 11,49 0,0 0,0 0 ,0 295,66 D 1 9,1 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0 ,0 0,0 100,67 1 40,4 9 108,9 56,31 425,47 E 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 Seg ún la tabla ex puesta anter iormente habría que regar desde juni o hasta octubre, incluídos ambos. 4.3.3.-CÁLCULO DEL RÉGIMEN DE HUMEDAD. Es el primer dí gito de l a clasificación de Thorn waite. Está rep resentado por una l etra ma y ús cula y expresa el grado d e hu medad de un lugar. I m (%) viene d ado por la si guiente fórmula : I m = (100 E – 60 P)/ ETP. Donde tras realiz ar el balan ce hídrico: E = exceso de humed ad en el año. D = deficiencia de hume dad en el a ño. ETP = e vapotranspiració n potencial anua l. Sustituy endo se obtiene que I m = -37,03. Por ello: D Semiárido o seco -20 a -40 4.3.4.-VARIACIÓN EST ACIONAL DE LA HUMEDAD. Como el lugar tiene un clima seco, utiliz amos el Índice de Humed ad (I h ), para saber como está distribuida la posible humedad que exi sta en el lug ar y qué importancia tiene esta estación húmeda. Í ndice de Humedad: Ih = (100 E) / ETP Sustitu y endo s e obtiene que: I h = 0,0 Anejo 3.- Estudio cli m ático Página 48 2) TRIGO (PERIODO DE CULTI VO DESDE EL 1 DE DICIEMBRE AL 15 DE JUNIO) A continuación se pro cede a calcular la evapotrans piración durante el periodo de cultivo de éste: Meses ET 0 K c ET c Diciembre 14,31 0,74 10,59 Enero 21,56 0,79 17,03 Fe br ero 35,49 0,97 34,42 Marzo 80,52 1,09 87,76 Abril 100,79 1,10 110,86 Mayo 137,86 1,03 141,99 Junio 18 8,64 0,47 86,66 Por lo que el total de la evapotranspiración equivale a 489,31 mm . Anejo 3.- Estudio cli m ático Página 49 3) MAÍZ (PERIODO DE CULT IVO DESDE EL 1 DE MAYO AL 15 DE OCTUBRE) A continuación se pro cede a calcular la evapotrans piración durante el periodo de cultivo de éste: Meses ET 0 K c ET c Mayo 137,86 0,53 73,06 Junio 188,64 0,75 141,48 Julio 228,88 1,08 247,19 Agosto 206,66 1,11 229,39 Septiembre 134,26 0,96 128,89 Octubre 78,16 0,62 48,46 Por lo que el total de la evapotranspiración equivale a 868,47 mm . 4) ALFALFA A continuación se pro cede a calcular la evapotrans piración durante el periodo de cultivo de éste: Meses ET 0 K c ET c Marzo 80,52 0,89 71,66 Abril 100,79 0,89 89,70 Mayo 137,86 0,89 122,69 Junio 188,64 0,89 167,88 Julio 228,88 0,89 203,70 Agosto 206,66 0,89 183,93 Septiembre 134,26 0,89 119,49 Octubre 78,16 0,89 69,56 Por lo que el total de la evapotranspiración equivale a 1028,61 mm . Anejo 3.- Estudio cli m ático Página 50 5) GIRASOL (PERIODO DE CULTIVO DE SDE EL 10 DE MAYO AL 20 DE SEPTIE MBRE) A continuación se pro cede a calcular la evapotrans piración durante el periodo de cultivo de éste: Meses ET 0 K c ET c Mayo 137,86 0,51 70,31 Junio 188,64 0,71 133,93 Julio 228,88 1,00 228,88 Agosto 206,66 0,98 202,52 Septiembre 134,26 0,65 87,26 Por lo que el total de la evapotranspiración equivale a 722,9 mm . 6) GUISANTE (P ERIOD O DE CULTIVO DESDE EL 15 DE DICIEMBRE AL 10 DE MAYO) A continuación se pro cede a calcular la evapotrans piración durante el periodo de cultivo de éste: Meses ET 0 K c ET c Diciembre 14,31 0,73 10,44 Enero 21,56 0,78 16,81 Fe br ero 35,49 1,03 36,55 Marzo 80,52 1,09 87,76 Abril 100,79 1,09 109,86 Mayo 137,86 1,04 143,37 Por lo que el total de la evapotranspiración equivale a 404,79 mm . Anejo 4.-Estudio edafoló gico Página 1 ESTUDIO EDAFOLÓ GICO ÍNDICE D EL ANEJO 4 Página 1. INTRODUCCIÓN…………………………………………………………….2 2. CARACTER Í S TI C AS GENERA L ES DE L SUE LO…………………………2 2.1 MUESTREO……………………………………………………...2 2.2 CARAC TERIZ AC I ÓN DEL SUELO……………………………..3 3. CONC L US IONES DEL ESTUD I O REALIZAD O…………………………...10 3.1 CONC L US I ONES DE CAR ÁCTER FÍ S I C O…………………….10 3.2 CONC L US I ONES DE CAR ÁCTER FÍ S I C O……………………..10 3.3 CONC L US I ONES DE CAR ÁCTER QUÍ M I C O………………….12 3.4 CÁ L CULO DE L A ENM I ENDA HÚM I C A………………………13 3.5 MANTEN I MIENTO DE L AS ENM I ENDAS… ………………….15 ORGÁNICAS Y NUTRIENTES Anejo 4.-Estudio edafoló gico Página 2 1.- INTRODUCCION. El suelo es el medio de sustento de la planta, como tal, es vital par a el desarrollo de esta. Po r esto es nec esario conocer sus c aracterísticas par a poder utili zarlo de form a adecuada. La s plantas absorben por las raíces el agua del suelo. La cantidad de agua contenida en éste y su absorción po r la pl anta dependen mucho de al g unas de sus características, por lo qu e resulta n ecesario cono cerlas: porosidad, tex tura, estructura y profundidad del suelo. El estudio rea liz ado a continuac ión está basad o en los análisis de suelo de la finca, para ello s e han tomado varias muestras y se han l levado al laboratorio a gr o ambiental del campus Aula Dei en Zaragoza. Los resultados ob tenidos serán extrapolables a toda ella. 2.- CARACTERIZACION GENERAL DEL S UELO. 2.1.- MUESTREO. Para el conocimiento de las características particulares del suelo de la zona se procederá a su análisis, para ello, s e le indica al propietario que se deb e di vidir la finca en subparcelas de unas cinco hectá reas, tomando una m uestra en cada una de ellas a un a profundidad de treinta centímetros. Todas ellas serán mezcla das lo m ás homogéneamente posi ble hasta llegar a unos tr es kilógramos de p eso aproximadamente, que es lo que será llevado al laboratorio. El estudio de infiltración se realizará en las mismas s ubparc elas anteriores. Se realizará el ensa y o en el centro de c ada una de ellas, se obtendrán los cor respondientes datos y se hará la medi a arit mética de todos el los para obtener los util izados en el proyecto definitivo. Anejo 4.-Estudio edafoló gico Página 3 2.2.- CARACTERIZACIÓN DEL SUELO. 2.2.1.- CARÁCTERES FÍSICOS DEL PERFIL EDÁF ICO. 2.2.1.1.- La porosidad . El suelo esta constituido por partí culas sol idas de distinto tamaño qu e dejan entre sí unos espacios o poros ocupados por aire y agua. Por lo general, el aire ocupa los más grandes mientras qu e el agua ocupa los más pequeños. El conjunto total de tod os ellos se llama porosidad. En cuanto a la densid ad del suelo ha y que dist inguir entre ap are nt e y real. La aparente se refiere a la densidad de una muestra tal como es, inclu y endo el volumen ocupado por los poros. Como orientación se pueden tomar los siguientes datos: -Suelo arenoso: 1,4 Tm/ m3. -Suelo franco: 1,3 Tm/m3. -Suelo arcilloso: 1,2 Tm/m3. Mientras que la real sólo tiene en cuenta las partíc ulas sólidas del suelo. Varía de 2,5 a 2,7 toneladas por m 3. La porosidad expresada en % se calcula mediante la siguiente fórmula: Porosidad = (Densidad real - Densidad aparente)*100 / Densidad real 2.2.1.2.- Textura. La tex tura representa la proporción de arena, limo y a rcilla que ha y en el s uelo. Si pre domina la arena so bre el resto, es ar enoso y en el ca so de la arc illa, arcilloso. Un suelo fra nco es aqu el que está forma do por una mezcla de estos tres tipos de partículas en proporciones equilibradas y es el que presenta m ejores condiciones para el desarrollo de las plantas. Anejo 4.-Estudio edafoló gico Página 4 La t extura influye en: la facilidad con qu e se puede trabajar el su elo, l a c antidad de agua y air e que retien e y v elocidad de infiltración. Cuando un suel o es arenoso, contiene una gran p roporción de poros grandes que dejan pasar con facili dad el air e y el agua, por ello, está bie n aireado y no se encharcan p ero tienen po ca capacidad de retención del a g ua. En cambio, un suelo arcilloso contiene una gran propor ción de poros pequeños por lo que el ai re y el agua presentan dificult ad para su paso. Por este motivo suele e star mal aireado y se encharca con facilidad, pero tiene una gran capacidad para retener agua. Su descripción se realiza especificando los porcen tajes de pa rtículas t otales cu y o tamaño está comprendido entre unos lím ites determinados, según diversa s escalas. En las muestras analizadas del s uelo de la finca se obt uvieron los resultados expuestos en la tabla a continuación con respecto a la text ura: GRANULOMETRÍA Elementos gruesos (> 2mm) 9% Arena gruesa (0.5 – 2 mm) 15% Arena fina (0.05 - 5 mm) 37% Limo (0.002 – 0.05 mm) 25% Arcilla (< 0.002 mm) 23% Anejo 4.-Estudio edafoló gico Página 5 Para determinar la clase textural del suelo l a US DA creó unos criterios que se exponen a continuación. NOMBRES VULGARES DE LOS SUELOS ARENOSO LIMOSO ARCILLOSO CLASE TEX TURAL ARENOSO 86-100 0-14 0-10 A r enoso 70-86 0-30 0-15 F ranc o are noso FRANCO (TEXT. GRUESA) 50-70 0-50 0-20 F ranc o are noso FRANCOS (TEXT. MEDIA NA) 23-52 28 - 50 7-27 F ran co 20-50 74 - 88 0-27 F ran co limoso 0-20 88-100 0-12 L imoso FRANCO (TEXT. FINA) 20-45 15 - 52 27-40 Franco arcilloso 45-80 0-28 20 - 35 F ran co arenoso arcilloso 0-20 40-73 27 - 40 F ran co limoso arci ll oso ARCILLOSO 45-65 0-20 35 - 55 A rci llo are noso 0-20 40-60 40 - 60 A rci llo l imoso 0-45 0-40 4 0-100 A rci llos o Como conclusión se ha obtenido un suelo franco-arenoso-arcilloso . 2.2.1.3.- Estructura. Hace referencia a la for ma en que se unen las p artículas de a r ena , limo y arcilla de ese suelo. Ha y un a abundancia en poros grandes y pequeños con lo cual el agua el aire y l as raíces se mueven libremente a través de él, a la vez que permi te que una apreciable cantidad de agua quede retenida entre las partículas solidas. En cuanto a la estructura del suelo se han obtenido los siguientes datos en el análisis realiz ado: Anejo 4.-Estudio edafoló gico Página 6 ESTRUCTURA Pr of undidad (m ) 0,85 Densidad ap arente (Tm/m 3 ) 1,27 Densidad real (Tm/m 3 ) 2,6 Por osid ad (% volumen) 51,0% Algunas condiciones del suelo, como la tex tura, impiden a l as raíce s profundizar en él, como ocurre, por ejemplo, cuando ex isten capas duras o impermeables. 2.2.2.- CARACTERES HÍDRICOS DEL P ERFIL E DÁF ICO. La s plantas extraen del suelo el agua que necesit an. Es necesario, por lo tanto, conocer la cap acidad de éste para almacenarla con el fin de reponer la cantidad ex traída mediante el riego. Los suelos con mu cho contenido de arcilla r etienen más cantidad d e agua que los arenosos ya que los poros pequeños es donde que da rete nida el agua. Con respecto a la c antidad de agua alma cenada en e l suelo se pueden dar las siguientes situaciones: - Suelo saturado: Después de un riego abundante o de un a lluvia copiosa, el agua ocupa todos los poros del suelo, tanto l os g randes como los pequeños. - Capacidad de campo: Es el estado de un su elo saturado en el cu al, desp ués de dos o t res días, se ha eli minado el exceso de agua por gravedad al subsue lo por su propio peso. Se ex presa en por centa je de pes o de suelo seco y s e o btiene mediante la siguiente fórmula: Anejo 4.-Estudio edafoló gico Página 7 CC = 0,5 * %Arcilla + 0,16 * % Limo + 0,02 * %Arena + 2,6 CC= 0,5 * 23,0 + 0,16 * 25,0 + 0,02 * 52,0 + 2,6 = 19,14% . - El punto d e m a rc hite z (PM). Si el contenido en humedad del suelo desc iende de un modo prog resivo, las plantas e ncontrarán ca da vez mayores dificultades para extraer el agua d el suelo, lle gando al p unto en el que s e ini ciarán fenómenos de marchitez, es entonces cuando el nivel del agua del suelo ha llegado a ese punto. Se ex presa en porcentaje de p eso de suelo seco y se o btiene mediante la siguiente fórmula: PM = 0,3 * % Arcilla + 0,1 * % Limo + 0,015 * %Arena PM = 0,3 * 23,0 + 0,1 *25,0 + 0,015* 52,0 = 10,18% El agua útil es la difere n cia entre l a capacidad de c ampo y el punto de marchit ez, es decir, es el agua que puede ser asimilada por la planta. Agua útil = CC – PM Agua útil = CC – PM = 19,14 - 10,18 = 8,96% Desde el punto de vi sta de su uso por las plantas el ag ua del suelo puede ser de tres clases: - Ag u a sobrante: Es la que no puede ser rete nida por el suelo y cae por su propio peso hacia las capas m ás bajas. No puede ser ut ilizada por las p lantas p orque esta situada en una región del suelo fuera del alcance de las raíces. Anej o 10.-Cálculo hi dráulico de la red Página 26 modulo submodulo Tramo Longitud J (m/m) hr admisib l es nº aspers ores Q parcial Q acumulad o diametro v Re f HR C2.1 1 1 18 0, 053 0,954 1 1976 1976 36, 4 0, 77652 20434, 7 0,0273 0,5026 2 18 0, 053 0,954 2 3952 5928 46, 4 1, 31038 45978, 1 0,0229 0,9033 3 18 0, 053 0,954 3 5928 1185 6 59, 2 1, 38618 66877, 2 0,0211 0,6749 4 10 0, 053 0, 53 3 5928 17784 70,6 1,74717 91956, 2 0,0199 0,5159 2 1 18 0, 027 0,486 2 3952 3952 46, 4 0, 87358 30652, 1 0,0247 0,4326 2 18 0, 027 0,486 2 3952 7904 59, 2 0, 92412 44584, 8 0,0226 0,3221 3 18 0, 027 0,486 2 3952 1185 6 59, 2 1, 16478 61304, 1 0,0212 0,4408 4 18 0, 027 0,486 2 3952 1580 8 70, 6 1, 14101 70061, 9 0,0206 0,351 5 18 0, 027 0,486 2 3952 1976 0 86, 6 1, 24243 81738, 8 0,02 0 , 3769 6 18 0, 027 0,486 2 3952 2371 2 86, 6 1, 31038 91956, 2 0,0195 0,384 7 18 0, 027 0,486 2 3952 2766 4 86, 6 1, 35421 100972 0,0191 0,3788 8 40 0, 027 1, 08 4 7904 35568 103,6 1, 55 304 122608 0,0185 1,0107 Después de realizar el cálculo de l a s pérdidas de ca rga en cada tramo de la terciaria, se obtiene que al principio de l a tubería se hace necesa ria una presión de 3 5,7 mca , pa ra el co r rec to funciona mi e nto del módu l o. Anej o 10.-Cálculo hi dráulico de la red Página 27 modulo submodulo Tramo Longitud J (m/m) hr admisib l es nº aspers ores Q parcial Q acumulad o diametro v Re f HR C2.2 1 1 18 0,03 0,54 3 5928 5928 46, 4 1, 03536 40869, 4 0,0232 0,508 2 18 0,03 0,54 3 5928 11856 59,2 1,16478 61304, 1 0,0212 0,4408 3 18 0,03 0,54 3 5928 17784 70,6 1,28363 78819, 6 0,0202 0,4355 4 18 0,03 0,54 3 5928 23712 86,6 1,49092 98086, 6 0,0194 0,527 5 50 0,03 1, 5 3 5928 29640 86,6 1,45094 108184 0,0189 1,1948 2 1 18 0, 049 0,882 2 3952 3952 36, 4 1, 14101 35030, 9 0,0243 0,8291 2 18 0, 049 0,882 3 5928 9880 59, 2 1, 39773 61304, 1 0,0215 0,7708 3 18 0, 049 0,882 3 5928 1580 8 59, 2 1, 55304 81738, 8 0,0203 0,7472 4 18 0, 049 0,882 4 7904 2371 2 70, 6 1, 71151 105093 0,0193 0,7399 5 10 0, 049 0, 49 4 7904 31616 86,6 1,74717 122608 0,0187 0,3627 3 1 18 0, 037 0,666 1 1976 1976 36, 4 0, 77652 20434, 7 0,0273 0,5026 2 18 0, 037 0,666 2 3952 5928 46, 4 1, 03536 40869, 4 0,0232 0,508 3 18 0, 037 0,666 3 5928 1185 6 59, 2 1, 16478 61304, 1 0,0212 0,4408 4 50 0, 037 1, 85 5 9880 21736 70,6 1,56889 96335, 1 0,0195 1,7502 Después de realizar el cálculo de l a s pérdidas de ca rga en cada tramo de la terciaria, se obtiene que al principio de l a tubería se hace necesa ria una presión de 3 5,45 mca , para e l correcto fu n cionamiento de l módulo. Anej o 10.-Cálculo hi dráulico de la red Página 28 modulo submodulo Tramo Longitud J (m/m) hr admisib l es nº aspers ores Q parcial Q acumulad o diametro v Re f HR C2.3 1 1 18 0, 056 1,008 1 1976 1976 36, 4 0, 77652 20434, 7 0,0273 0,5026 2 18 0, 056 1,008 1 1976 3952 36, 4 1, 14101 35030, 9 0,0243 0,8291 3 18 0, 056 1,008 3 5928 9880 59, 2 1, 39773 61304, 1 0,0215 0,7708 4 10 0, 056 0, 56 3 5928 15808 59,2 1,55304 81738, 8 0,0203 0,4151 2 1 18 0,04 0,72 3 5928 5928 46, 4 1, 03536 40869, 4 0,0232 0,508 2 18 0,04 0,72 3 5928 11856 59,2 1,38618 66877, 2 0,0211 0,6749 3 18 0,04 0,72 3 5928 17784 70,6 1,48871 84882, 6 0,02 0 , 6264 4 18 0,04 0,72 3 5928 23712 86,6 1,49092 98086, 6 0,0194 0,527 5 60 0,04 2, 4 4 7904 31616 86,6 1,74717 122608 0,0187 2,1764 Después de realizar el cálculo de l a s pérdidas de ca rga en cada tramo de la terciaria, se obtiene que al principio de l a tubería se hace necesa ria una presión de 3 6,51 mca , para e l correcto fu n cionamiento de l módulo. modulo submodulo Tramo Longitud J (m/m) hr admisib l es nº aspers ores Q parcial Q acumulad o diametro v Re f HR C2.4 1 18 0, 017 0,306 2 3952 3952 46, 4 0, 69024 27246, 3 0,0252 0,2443 2 18 0, 017 0,306 2 3952 7904 59, 2 0, 77652 40869, 4 0,0229 0,211 3 18 0, 017 0,306 3 5928 1383 2 70, 6 0, 99838 61304, 1 0,0211 0,2751 4 18 0, 017 0,306 3 5928 1976 0 86, 6 1, 09198 76630, 2 0,0201 0,2749 Después de realizar el cálculo de l a s pérdidas de ca rga en cada tramo de la terciaria, se obtiene que al principio de l a tubería se hace necesa ria una presión de 3 3,01 mca , para e l correcto fu n cionamiento de l módulo. Anej o 10.-Cálculo hi dráulico de la red Página 29 modulo submodulo Tramo Longitud J (m/m) hr admisib l es nº aspers ores Q parcial Q acumulad o diametro v Re f HR C2.5 1 18 0, 055 0, 99 3 5928 592 8 46, 4 1, 31038 45978, 1 0,0229 0,9033 2 10 0, 055 0, 55 4 7904 13832 59,2 1,61721 78023, 4 0,0205 0,4978 Después de realizar el cálculo de l a s pérdidas de ca rga en cada tramo de la terciaria, se obtiene que al principio de l a tubería se hace necesa ria una presión de 3 3,40 mca , para e l correcto fu n cionamiento de l módulo. modulo submodulo Tramo Longitud J (m/m) hr admisib l es nº aspers ores Q parcial Q acumulad o diametro v Re f HR C2.6 1 18 0,04 0,72 2 3952 3952 46, 4 0, 87358 30652, 1 0,0247 0,4326 2 18 0,04 0,72 2 3952 7904 59, 2 1, 11819 49043, 3 0,0223 0,5126 3 18 0,04 0,72 4 7904 15808 70,6 1, 3233 75451, 2 0,0204 0,5045 4 10 0,04 0, 4 3 5928 21736 70,6 1,56889 96335, 1 0,0195 0,35 Después de realizar el cálculo de l a s pérdidas de ca rga en cada tramo de la terciaria, se obtiene que al principio de l a tubería se hace necesa ria una presión de 3 3,8mca , pa ra el c orrecto funciona m iento de l módulo. Anej o 10.-Cálculo hi dráulico de la red Página 30 modulo submodulo Tramo Longitud J (m/m) hr admisib l es nº aspers ores Q parcial Q acumulad o diametro v Re f HR C2.7 1 18 0, 029 0,522 4 7904 7904 59, 2 0, 92412 44584, 8 0,0226 0,3221 2 18 0, 029 0,522 4 7904 1580 8 70, 6 1,3233 75451, 2 0,0204 0,5045 3 18 0, 029 0,522 4 7904 2371 2 86, 6 1, 31038 91956, 2 0,0195 0,384 4 30 0, 029 0, 87 4 7904 31616 103,6 1, 38 048 108985 0,0188 0,61 Después de realizar el cálculo de l a s pérdidas de ca rga en cada tramo de la terciaria, se obtiene que al principio de l a tubería se hace necesa ria una presión de 3 3,82 mca , para e l correcto fu n cionamiento de l módulo. modulo submodulo Tramo Longitud J (m/m) hr admisib l es nº aspers ores Q parcial Q acumulad o diametro v Re f HR C2.8 1 18 0, 003 0,054 2 3952 3952 70, 6 0, 33082 18862, 8 0,0269 0,0416 2 18 0, 003 0,054 4 7904 1185 6 103,6 0,46462 38718, 4 0,0227 0,0474 3 18 0, 003 0,054 3 5928 1778 4 117,6 0,51982 50157, 9 0,0215 0,0484 4 18 0, 003 0,054 4 7904 2568 8 131,8 0,58146 63756, 3 0,0204 0,0506 5 18 0, 003 0,054 3 5928 3161 6 150,6 0,61355 72656, 7 0,0198 0,0507 6 10 0, 003 0, 03 3 5928 37544 150,6 0, 63 156 80329, 5 0,0194 0,0272 Después de realizar el cálculo de l a s pérdidas de ca rga en cada tramo de la terciaria, se obtiene que al principio de l a tubería se hace necesa ria una presión de 3 2,26 mca , para e l correcto fu n cionamiento de l módulo. Anej o 10.-Cálculo hi dráulico de la red Página 31 modulo submodulo Tramo Longitud J (m/m) hr admisib l es nº aspers ores Q parcial Q acumulad o diametro v Re f HR C2.9 1 18 0, 021 0,378 4 7904 7904 59, 2 0, 92412 44584, 8 0,0226 0,3221 2 18 0, 021 0,378 3 5928 1383 2 70, 6 0, 99838 61304, 1 0,0211 0,2751 3 18 0, 021 0,378 4 7904 2173 6 86, 6 1, 20118 84293, 2 0,0198 0,3273 4 18 0, 021 0,378 3 5928 2766 4 103,6 1,20792 95362 0,0192 0,2863 5 18 0, 021 0,378 4 7904 3556 8 103,6 1,39386 116155 0,0186 0,3488 6 18 0, 021 0,378 4 7904 4347 2 117,6 1,39456 128447 0,0182 0,309 7 30 0, 021 0, 63 2 3952 47424 117,6 1, 38 618 133754 0,018 0, 4813 Después de realizar el cálculo de l a s pérdidas de ca rga en cada tramo de la terciaria, se obtiene que al principio de l a tubería se hace necesa ria una presión de 3 4,35 mca , para e l correcto fu n cionamiento de l módulo. modulo submodulo Tramo Longitud J (m/m) hr admisib l es nº aspers ores Q parcial Q acumulad o diametro v Re f HR C2.10 1 18 0, 019 0,342 4 7904 7904 59, 2 0, 92412 44584, 8 0,0226 0,3221 2 18 0, 019 0,342 4 7904 1580 8 86, 6 0, 99394 65391, 1 0,0207 0,2507 3 18 0, 019 0,342 4 7904 2371 2 86, 6 1, 16075 86547 0,0196 0,2854 4 18 0, 019 0,342 4 7904 3161 6 103,6 1,23899 103249 0,0189 0,2808 5 18 0, 019 0,342 4 7904 3952 0 103,6 1,39773 122608 0,0184 0,3293 6 18 0, 019 0,342 4 7904 4742 4 117,6 1,38618 133754 0,018 0, 2888 7 18 0, 019 0,342 4 7904 5532 8 117,6 1,47964 149262 0,0177 0,3086 8 10 0, 019 0, 19 4 7904 63232 131,8 1, 55 304 163478 0,0174 0,1781 Después de realizar el cálculo de l a s pérdidas de ca rga en cada tramo de la terciaria, se obtiene que al principio de l a tubería se hace necesa ria una presión de 3 4,24 mca , para e l correcto fu n cionamiento de l módulo. Anej o 10.-Cálculo hi dráulico de la red Página 32 modulo submodulo Tramo Longitud J (m/m) hr admisib l es nº aspers ores Q parcial Q acumulad o diametro v Re f HR C2.11 1 18 0, 011 0,198 2 3952 3952 46, 4 0, 55909 24521, 7 0,0256 0,1468 2 18 0, 011 0,198 4 7904 1185 6 86, 6 0, 74546 49043, 3 0,0219 0,1487 3 18 0, 011 0,198 3 5928 1778 4 86, 6 0, 87056 64910, 3 0,0206 0,1688 4 18 0, 011 0,198 4 7904 2568 8 103,6 1,00668 83889, 9 0,0196 0,1919 5 18 0, 011 0,198 3 5928 3161 6 117,6 1,01423 93415, 8 0,0192 0,1722 6 18 0, 011 0,198 4 7904 3952 0 117,6 1,05689 106616 0,0186 0,1662 7 18 0, 011 0,198 4 7904 4742 4 131,8 1,07346 117704 0,0183 0,1545 8 10 0, 011 0, 11 4 7904 55328 150,6 1, 07 371 127149 0,018 0, 0782 Después de realizar el cálculo de l a s pérdidas de ca rga en cada tramo de la terciaria, se obtiene que al principio de l a tubería se hace necesa ria una presión de 3 3,23 mca , para e l correcto fu n cionamiento de l módulo. Anej o 10.-Cálculo hi dráulico de la red Página 33 modulo submodulo Tramo Longitud J (m/m) hr admisib l es nº aspers ores Q parcial Q acumulad o diametro v Re f HR C2.12 1 18 0, 022 0,396 2 3952 3952 46, 4 0, 69024 27246, 3 0,0252 0,2443 2 18 0, 022 0,396 4 7904 1185 6 70, 6 0, 99247 56588, 4 0,0214 0,2982 3 18 0, 022 0,396 4 7904 1976 0 86, 6 1, 24243 81738, 8 0,02 0 , 3769 4 18 0, 022 0,396 4 7904 2766 4 86, 6 1, 35421 100972 0,0191 0,3788 5 18 0, 022 0,396 4 7904 3556 8 103,6 1,39386 116155 0,0186 0,3488 6 18 0, 022 0,396 4 7904 4347 2 103,6 1,39456 128447 0,0182 0,309 7 10 0, 022 0, 22 4 7904 51376 117,6 1, 37 395 138601 0,0179 0,1495 Después de realizar el cálculo de l a s pérdidas de ca rga en cada tramo de la terciaria, se obtiene que al principio de l a tubería se hace necesa ria una presión de 3 4,11 mca , para e l correcto fu n cionamiento de l módulo. modulo submodulo Tramo Longitud J (m/m) hr admisib l es nº aspers ores Q parcial Q acumulad o diametro v Re f HR C2.13 1 18 0, 015 0, 27 2 3952 395 2 46, 4 0, 69024 27246, 3 0,0252 0,2443 2 18 0, 015 0, 27 4 7904 11856 70,6 0,85576 52546, 4 0,0217 0,2079 3 18 0, 015 0, 27 4 7904 19760 86,6 0,96729 72122, 5 0,0203 0,2045 4 18 0, 015 0, 27 4 7904 27664 103,6 1, 08 412 90342, 9 0,0194 0,2198 5 10 0, 015 0, 15 4 7904 35568 117,6 1, 14 101 105093 0,0188 0,1187 Después de realizar el cálculo de l a s pérdidas de ca rga en cada tramo de la terciaria, se obtiene que al principio de l a tubería se hace necesa ria una presión de 3 3,00 mca , para e l correcto fu n cionamiento de l módulo. Anej o 10.-Cálculo hi dráulico de la red Página 34 modulo submodulo Tramo Longitud J (m/m) hr admisib l es nº aspers ores Q parcial Q acumulad o diametro v Re f HR C2.14 1 18 0, 034 0,612 2 3952 3952 46, 4 0, 87358 30652, 1 0,0247 0,4326 2 18 0, 034 0,612 3 5928 9880 59, 2 1, 15515 55731 0,0217 0,4834 3 18 0, 034 0,612 4 7904 1778 4 70, 6 1, 28363 78819, 6 0,0202 0,4355 4 18 0, 034 0,612 4 7904 2568 8 86, 6 1, 61516 106260 0,0191 0,6109 5 18 0, 034 0,612 4 7904 3359 2 86, 6 1, 64439 122608 0,0186 0,542 6 10 0, 034 0, 34 4 7904 41496 103,6 1, 81 188 143043 0,0181 0,3361 Después de realizar el cálculo de l a s pérdidas de ca rga en cada tramo de la terciaria, se obtiene que al principio de l a tubería se hace necesa ria una presión de 3 4,84 mca , para e l correcto fu n cionamiento de l módulo. modulo submodulo Tramo Longitud J (m/m) hr admisib l es nº aspers ores Q parcial Q acumulad o diametro v Re f HR C2.15 1 18 0, 003 0,054 4 7904 7904 86, 6 0, 43679 30652, 1 0,024 0,0525 2 18 0, 003 0,054 4 7904 1580 8 103,6 0,50711 46707, 9 0,0218 0,049 3 18 0, 003 0,054 4 7904 2371 2 117,6 0,58239 61304, 1 0,0206 0,0533 4 18 0, 003 0,054 3 5928 2964 0 131,8 0,5752 681 15,7 0,0201 0,0451 5 18 0, 003 0,054 3 5928 3556 8 150,6 0,59832 76101, 7 0,0196 0,0444 6 18 0, 003 0,054 3 5928 4149 6 169,4 0,61087 83057, 2 0,0192 0,0425 7 10 0, 003 0, 03 4 7904 49400 169,4 0, 68 249 95787, 7 0,0187 0,0278 Después de realizar el cálculo de l a s pérdidas de ca rga en cada tramo de la terciaria, se obtiene que al principio de l a tubería se hace necesa ria una presión de 3 2,31mca , pa ra el correcto func i ona miento d el módulo. Anej o 10.-Cálculo hi dráulico de la red Página 35 modulo submodulo Tramo Longitud J (m/m) hr admisib l es nº aspers ores Q parcial Q acumulad o diametro v Re f HR C2.16 1 18 0, 004 0,072 2 3952 3952 59, 2 0, 38826 20434, 7 0,0265 0,061 2 18 0, 004 0,072 3 5928 9880 86, 6 0, 48365 36061, 3 0,0231 0,0584 3 18 0, 004 0,072 3 5928 1580 8 103,6 0,55909 49043, 3 0,0216 0,062 4 10 0, 004 0, 04 3 5928 21736 117,6 0, 63 533 61304, 1 0,0206 0,0386 Después de realizar el cálculo de l a s pérdidas de ca rga en cada tramo de la terciaria, se obtiene que al principio de l a tubería se hace necesa ria una presión de 3 2,22 mca , para e l correcto fu n cionamiento de l módulo. modulo submodulo Tramo Longitud J (m/m) hr admisib l es nº aspers ores Q parcial Q acumulad o diametro v Re f HR C3.1 1 18 0, 023 0,414 3 5928 5928 59, 2 0, 83864 36782, 5 0,0236 0,3042 2 18 0, 023 0,414 3 5928 1185 6 70, 6 0, 99247 56588, 4 0,0214 0,2982 3 18 0, 023 0,414 2 3952 1580 8 70, 6 1, 14101 70061, 9 0,0206 0,351 4 18 0, 023 0,414 3 5928 2173 6 86, 6 1, 20118 84293, 2 0,0198 0,3273 5 18 0, 023 0,414 2 3952 2568 8 86, 6 1, 25748 93759, 3 0,0194 0,3306 6 18 0, 023 0,414 3 5928 3161 6 103,6 1,38048 108985 0,0188 0,366 Después de realizar el cálculo de l a s pérdidas de ca rga en cada tramo de la terciaria, se obtiene que al principio de l a tubería se hace necesa ria una presión de 3 3,98 mca , para e l correcto fu n cionamiento de l módulo. Anej o 10.-Cálculo hi dráulico de la red Página 42 modulo submodulo Tramo Longitud J (m/m) hr admisib l es nº aspers ores Q parcial Q acumulad o diametro v Re f HR C3.8 1 1 18 0, 016 0,288 3 5928 5928 59, 2 0, 69309 33438, 6 0,0239 0,1916 2 18 0, 016 0,288 3 5928 1185 6 70, 6 0, 85576 52546, 4 0,0217 0,2079 3 18 0, 016 0,288 2 3952 1580 8 86, 6 0, 99394 65391, 1 0,0207 0,2507 4 18 0, 016 0,288 3 5928 2173 6 86, 6 1, 06402 79334, 8 0,0199 0,2434 5 18 0, 016 0,288 3 5928 2766 4 103,6 1,20792 95362 0,0192 0,2863 6 18 0, 016 0,288 2 3952 3161 6 103,6 1,23899 103249 0,0189 0,2808 7 18 0, 016 0,288 3 5928 3754 4 117,6 1,2044 110 9 31 0, 0186 0,2359 8 20 0, 016 0, 32 2 3952 41496 117,6 1, 33 118 122608 0,0183 0,3151 2 1 18 0, 015 0, 27 1 1976 197 6 36, 4 0,5705 17515, 5 0,028 0,2386 2 18 0, 015 0, 27 1 1976 395 2 46, 4 0, 69024 27246, 3 0,0252 0,2443 3 18 0, 015 0, 27 1 1976 592 8 59, 2 0, 69309 33438, 6 0,0239 0,1916 4 18 0, 015 0, 27 2 3952 988 0 70, 6 0, 82706 47157 0,0222 0,2142 5 18 0, 015 0, 27 3 5928 15808 86,6 0,99394 65391, 1 0,0207 0,2507 6 18 0, 015 0, 27 2 3952 19760 86,6 0,96729 72122, 5 0,0203 0,2045 7 18 0, 015 0, 27 2 3952 23712 103,6 1, 03 536 81738, 8 0,0198 0,2159 8 18 0, 015 0, 27 2 3952 27664 103,6 1, 08 412 90342, 9 0,0194 0,2198 9 18 0, 015 0, 27 2 3952 31616 103,6 1, 11 819 98086, 6 0,019 0,2185 10 18 0, 015 0, 27 3 5928 37544 117,6 1,2044 110931 0,0186 0,2359 11 18 0, 015 0, 27 2 3952 41496 117,6 1, 21 291 117035 0,0184 0,2258 12 18 0, 015 0, 27 2 3952 45448 117,6 1, 32 842 128181 0,0181 0,267 13 18 0, 015 0, 27 2 3952 49400 117,6 1, 32 111 133270 0,018 0, 2504 14 18 0, 015 0, 27 2 3952 53352 131,8 1, 31 038 137934 0,0178 0,2342 15 20 0, 015 0,3 2 3952 57304 131,8 1, 40744 148152 0,0176 0,2969 Después de realizar el cálculo de l a s pérdidas de ca rga en cada tramo de la terciaria, se obtiene que al principio de l a tubería se hace necesa ria una presión de 3 5,51 mca , para e l correcto fu n cionamiento de l módulo. Anej o 10.-Cálculo hi dráulico de la red Página 43 modulo submodulo Tramo Longitud J (m/m) hr admisib l es nº aspers ores Q parcial Q acumulad o diametro v Re f HR C4.1 1 18 0, 023 0,414 2 3952 3952 46, 4 0, 69024 27246, 3 0,0252 0,2443 2 18 0, 023 0,414 2 3952 7904 59, 2 0, 92412 44584, 8 0,0226 0,3221 3 18 0, 023 0,414 3 5928 1383 2 70, 6 1, 15789 66019, 8 0,0209 0,395 4 18 0, 023 0,414 3 5928 1976 0 86, 6 1, 24243 81738, 8 0,02 0 , 3769 5 18 0, 023 0,414 4 7904 2766 4 86, 6 1, 35421 100972 0,0191 0,3788 6 18 0, 023 0,414 5 9880 3754 4 103,6 1,4713 122 6 08 0, 0184 0,3853 7 18 0, 023 0,414 4 7904 4544 8 117,6 1,45795 134285 0,0181 0,3354 8 18 0, 023 0,414 1 1976 4742 4 117,6 1,52134 140124 0,0179 0,3629 9 100 0, 023 2, 3 1 1976 49400 117,6 1, 58 473 145962 0,0178 2,1741 Después de realizar el cálculo de l a s pérdidas de ca rga en cada tramo de la terciaria, se obtiene que al principio de l a tubería se hace necesa ria una presión de 3 6,97 mca , para e l correcto fu n cionamiento de l módulo. Anej o 10.-Cálculo hi dráulico de la red Página 44 modulo submodulo Tramo Longitud J (m/m) hr admisib l es nº aspers ores Q parcial Q acumulad o diametro v Re f HR C4.2 1 18 0, 024 0,432 2 3952 3952 46, 4 0, 69024 27246, 3 0,0252 0,2443 2 18 0, 024 0,432 4 7904 1185 6 70, 6 0, 99247 56588, 4 0,0214 0,2982 3 18 0, 024 0,432 4 7904 1976 0 86, 6 1, 24243 81738, 8 0,02 0 , 3769 4 18 0, 024 0,432 4 7904 2766 4 86, 6 1, 35421 100972 0,0191 0,3788 5 18 0, 024 0,432 4 7904 3556 8 103,6 1,39386 116155 0,0186 0,3488 6 18 0, 024 0,432 4 7904 4347 2 103,6 1,53751 134869 0,0181 0,3927 7 18 0, 024 0,432 4 7904 5137 6 117,6 1,64812 151801 0,0177 0,4208 8 18 0, 024 0,432 4 7904 5928 0 117,6 1,58533 159924 0,0175 0,3506 9 18 0, 024 0,432 3 5928 6520 8 117,6 1,74386 175916 0,0172 0,4184 10 18 0, 024 0,432 3 5928 7113 6 131,8 1,74717 183912 0,0171 0,3988 11 10 0, 024 0, 24 2 3952 75088 131,8 1, 69 964 186365 0,017 0, 2003 Después de realizar el cálculo de l a s pérdidas de ca rga en cada tramo de la terciaria, se obtiene que al principio de l a tubería se hace necesa ria una presión de 3 5,83 mca , para e l correcto fu n cionamiento de l módulo. Anej o 10.-Cálculo hi dráulico de la red Página 45 modulo submodulo Tramo Longitud J (m/m) hr admisib l es nº aspers ores Q parcial Q acumulad o diametro v Re f HR C4.3 1 18 0, 017 0,306 4 7904 7904 59, 2 0, 77652 40869, 4 0,0229 0,211 2 18 0, 017 0,306 4 7904 1580 8 86, 6 0, 99394 65391, 1 0,0207 0,2507 3 18 0, 017 0,306 4 7904 2371 2 86, 6 1, 16075 86547 0,0196 0,2854 4 18 0, 017 0,306 3 5928 2964 0 103,6 1,16155 96796 0,0191 0,2494 5 18 0, 017 0,306 3 5928 3556 8 117,6 1,14101 105093 0,0188 0,2136 6 18 0, 017 0,306 3 5928 4149 6 117,6 1,33118 122608 0,0183 0,2836 7 18 0, 017 0,306 1 1976 4347 2 117,6 1,27067 122608 0,0183 0,246 8 18 0, 017 0,306 1 1976 4544 8 117,6 1,32842 128181 0,0181 0,267 9 18 0, 017 0,306 2 3952 4940 0 117,6 1,32111 133270 0,018 0, 2504 10 10 0, 017 0, 17 2 3952 53352 117,6 1,4268 143931 0,0178 0,1603 Después de realizar el cálculo de l a s pérdidas de ca rga en cada tramo de la terciaria, se obtiene que al principio de l a tubería se hace necesa ria una presión de 3 4,42 mca , para e l correcto fu n cionamiento de l módulo. Anej o 10.-Cálculo hi dráulico de la red Página 46 modulo submodulo Tramo Longitud J (m/m) hr admisib l es nº aspers ores Q parcial Q acumulad o diametro v Re f HR C4.4 1 18 0, 023 0,414 3 5928 5928 59, 2 0, 83864 36782, 5 0,0236 0,3042 2 18 0, 023 0,414 3 5928 1185 6 70, 6 0, 99247 56588, 4 0,0214 0,2982 3 18 0, 023 0,414 3 5928 1778 4 86, 6 1, 11819 73565 0,0203 0,3108 4 18 0, 023 0,414 3 5928 2371 2 86, 6 1, 31038 91956, 2 0,0195 0,384 5 18 0, 023 0,414 3 5928 2964 0 103,6 1,2942 102 1 74 0, 019 0,325 6 10 0, 023 0, 23 2 3952 33592 103,6 1, 31 643 109702 0,0188 0,1744 Después de realizar el cálculo de l a s pérdidas de ca rga en cada tramo de la terciaria, se obtiene que al principio de l a tubería se hace necesa ria una presión de 3 3,8 mca , pa ra el co r rec to funciona mi e nto del módu l o. modulo submodulo Tramo Longitud J (m/m) hr admisib l es nº aspers ores Q parcial Q acumulad o diametro v Re f HR C4.5 1 1 18 0, 067 1,206 2 3952 3952 36, 4 1, 14101 35030, 9 0,0243 0,8291 2 60 0, 067 4, 02 4 7904 11856 59,2 1,67728 73565 0,0209 3,5931 2 1 18 0, 035 0, 63 3 5928 592 8 46, 4 1, 03536 40869, 4 0,0232 0,508 2 18 0, 035 0, 63 3 5928 11856 59,2 1,16478 61304, 1 0,0212 0,4408 3 18 0, 035 0, 63 2 3952 15808 70,6 1,3233 75451, 2 0,0204 0,5045 4 220 0, 035 7, 7 3 5928 21736 86,6 1,36667 89912, 7 0,0197 5,4881 Después de realizar el cálculo de l a s pérdidas de ca rga en cada tramo de la terciaria, se obtiene que al principio de l a tubería se hace necesa ria una presión de 3 8,94 mca , para e l correcto fu n cionamiento de l módulo. Anej o 10.-Cálculo hi dráulico de la red Página 47 modulo submodulo Tramo Longitud J (m/m) hr admisib l es nº aspers ores Q parcial Q acumulad o diametro v Re f HR C5.1 1 18 0, 035 0, 63 2 3952 395 2 46, 4 0, 64922 26424, 2 0,0253 0,2107 2 18 0, 035 0, 63 2 3952 790 4 59, 2 0, 79765 41421, 7 0,0228 0,2252 3 18 0, 035 0, 63 3 5928 13832 59,2 1,39588 72488 0,0207 0,6243 4 18 0, 035 0, 63 3 5928 19760 70,6 1,40212 86833 0,0198 0,5069 5 18 0, 035 0, 63 4 7904 27664 86,6 1,30463 99106 0,0192 0,3457 6 18 0, 035 0, 63 4 7904 35568 86,6 1,67738 127422 0,0184 0,5496 7 28 0, 035 0, 98 5 9880 45448 103,6 1, 49 762 136100 0,018 0, 5573 Después de realizar el cálculo de l a s pérdidas de ca rga en cada tramo de la terciaria, se obtiene que al principio de l a tubería se hace necesa ria una presión de 35.03 mca , para el correcto f u ncionamien to del módu l o. modulo submodulo Tramo Longitud J (m/m) hr admisib l es nº aspers ores Q parcial Q acumulad o diametro v Re f HR C5.2 1 18 0, 034 0,612 3 5928 5928 46, 4 0,974 39636,3 0,0233 0,437 2 18 0, 034 0,612 3 5928 1185 6 59, 2 1,196 62132, 6 0,0212 0,471 3 18 0, 034 0,612 3 5928 1778 4 70, 6 1,262 78149, 7 0,0202 0,418 4 18 0, 034 0,612 3 5928 2371 2 86, 6 1,118 8494 8 0, 0197 0,261 5 18 0, 034 0,612 3 5928 2964 0 86, 6 1,398 106185 0,019 0,39 3 6 18 0, 034 0,612 3 5928 3556 8 86, 6 1,677 127422 0,0184 0,550 7 9 0, 034 0,306 3 5928 41496 10 3,6 1 , 367 124265 0,0183 0,151 Después de realizar el cálculo de l a s pérdidas de ca rga en cada tramo de la terciaria, se obtiene que al principio de l a tubería se hace necesa ria una presión de 34,68 mca , para el correcto f u ncionamien to del módu l o. Anej o 10.-Cálculo hi dráulico de la red Página 48 modulo submodulo Tramo Longitud J (m/m) hr admisib l es nº aspers ores Q parcial Q acumulad o diametro v Re f HR C5.3 1 18 0, 034 0,612 3 5928 5928 46, 4 0,974 39636,3 0,0233 0,437 2 18 0, 034 0,612 3 5928 1185 6 59, 2 1,196 62132, 6 0,0212 0,471 3 18 0, 034 0,612 3 5928 1778 4 70, 6 1,262 78149, 7 0,0202 0,418 4 18 0, 034 0,612 3 5928 2371 2 86, 6 1,118 8494 8 0, 0197 0,261 5 18 0, 034 0,612 3 5928 2964 0 86, 6 1,398 106185 0,019 0,39 3 6 18 0, 034 0,612 3 5928 3556 8 86, 6 1,677 127422 0,0184 0,550 7 9 0, 034 0,306 3 5928 41496 10 3,6 1 , 367 124265 0,0183 0,151 Después de realizar el cálculo de l a s pérdidas de ca rga en cada tramo de la terciaria, se obtiene que al principio de l a tubería se hace necesa ria una presión de 34,68 mca , para el correcto f u ncionamien to del módu l o. modulo submodulo Tramo Longitud J (m/m) hr admisib l es nº aspers ores Q parcial Q acumulad o diametro v Re f HR C5.4 1 18 0, 018 0,324 1 1976 1976 46, 4 0, 32461 13212, 1 0,0296 0,0616 2 18 0, 018 0,324 6 1185 6 13832 70,6 0,98148 60783, 1 0,0211 0,2639 3 18 0, 018 0,324 6 1185 6 25688 86,6 1,21144 92027 0,0194 0,3017 4 9 0, 018 0,162 6 11856 37544 103,6 1, 23717 112430 0,0186 0,126 5 40 0, 018 0, 72 2 3952 41496 103,6 1,3674 124265 0,0183 0,6731 6 18 0, 018 0,324 1 1976 1976 46, 4 0, 32461 13212, 1 0,0296 0,0616 Después de realizar el cálculo de l a s pérdidas de ca rga en cada tramo de la terciaria, se obtiene que al principio de l a tubería se hace necesa ria una presión de 34,68 mca para e l correcto fu n cionamiento de l módulo. Anej o 10.-Cálculo hi dráulico de la red Página 49 modulo submodulo Tramo Longitud J (m/m) hr admisib l es nº aspers ores Q parcial Q acumulad o diametro v Re f HR C5.5 1 18 0, 018 0,324 1 1976 1976 46, 4 0, 32461 13212, 1 0,0296 0,0616 2 18 0, 018 0,324 6 1185 6 13832 70,6 0,98148 60783, 1 0,0211 0,2639 3 18 0, 018 0,324 6 1185 6 25688 86,6 1,21144 92027 0,0194 0,3017 4 9 0, 018 0,162 6 11856 37544 103,6 1, 23717 112430 0,0186 0,126 5 40 0, 018 0, 72 2 3952 41496 103,6 1,3674 124265 0,0183 0,6731 Después de realizar el cálculo de l a s pérdidas de ca rga en cada tramo de la terciaria, se obtiene que al principio de l a tubería se hace necesa ria una presión de 33,43 mca para e l correcto fu n cionamiento de l módulo. modulo submodulo Tramo Longitud J (m/m) hr admisib l es nº aspers ores Q parcial Q acumulad o diametro v Re f HR C5.6 1 1 18 0, 038 0,684 3 5928 5928 46, 4 0,974 39636,3 0,0233 0,437 2 18 0, 038 0,684 3 5928 1185 6 59, 2 1,196 62132, 6 0,0212 0,471 3 18 0, 038 0,684 3 5928 1778 4 70, 6 1,262 78149, 7 0,0202 0,418 4 54 0, 038 2,052 3 5928 2371 2 86, 6 1,118 8494 8 0, 0197 0,782 2 1 18 0, 069 1,242 3 5928 5928 46, 4 0,974 39636,3 0,0233 0,437 2 18 0, 069 1,242 4 7904 1383 2 59, 2 1,396 7248 8 0, 0207 0,624 3 9 0, 069 0,621 4 7904 21736 70,6 1,542 95516, 3 0,0195 0,302 Después de realizar el cálculo de l a s pérdidas de ca rga en cada tramo de la terciaria, se obtiene que al principio de l a tubería se hace necesa ria una presión de 34,11 mca para e l correcto fu n cionamiento de l módulo. Anej o 10.-Cálculo hi dráulico de la red Página 50 modulo submodulo Tramo Longitud J (m/m) hr admisib l es nº aspers ores Q parcial Q acumulad o diametro v Re f HR C5.7 1 20 0, 016 0, 32 2 3952 395 2 59, 2 0,399 20710, 9 0,0264 0,072 2 20 0, 016 0, 32 2 3952 790 4 59, 2 0,798 41421, 7 0,0228 0,250 3 20 0, 016 0, 32 3 5928 13832 70,6 0,981 60783, 1 0,0211 0,293 4 20 0, 016 0, 32 3 5928 19760 86,6 0,932 7079 0 0, 020 3 0,208 5 20 0, 016 0, 32 4 7904 27664 86,6 1,305 9910 6 0, 019 2 0,384 6 20 0, 016 0, 32 2 3952 31616 103,6 1,042 94678, 2 0,0191 0,204 7 20 0, 016 0, 32 3 5928 37544 103,6 1,237 112430 0,0186 0,280 8 20 0, 016 0, 32 3 5928 43472 117,6 1,112 114685 0,0184 0,197 9 104 0, 016 1,664 3 5928 49400 117 ,6 1 , 263 130323 0,018 1,297 Después de realizar el cálculo de l a s pérdidas de ca rga en cada tramo de la terciaria, se obtiene que al principio de l a tubería se hace necesa ria una presión de 35,18 mca para e l correcto fu n cionamiento de l módulo. Anej o 10.-Cálculo hi dráulico de la red Página 51 modulo submodulo Tramo Longitud J (m/m) hr admisib l es nº aspers ores Q parcial Q acumulad o diametro v Re f HR C5.8 1 18 0, 034 0,612 2 3952 3952 46, 4 0,649 26424,2 0,0253 0,211 2 18 0, 034 0,612 3 5928 9880 59, 2 0,997 51777,1 0,0219 0,338 3 18 0, 034 0,612 3 5928 1580 8 70, 6 1,122 69466, 4 0,0206 0,337 4 18 0, 034 0,612 3 5928 2173 6 70, 6 1,542 95516, 3 0,0195 0,604 5 18 0, 034 0,612 3 5928 2766 4 86, 6 1,305 9910 6 0, 0192 0,346 6 18 0, 034 0,612 3 5928 3359 2 86, 6 1,584 120343 0,0186 0,494 7 18 0, 034 0,612 3 5928 3952 0 86, 6 1,864 141580 0,0182 0,668 8 9 0, 034 0,306 3 5928 45448 10 3,6 1 , 498 136100 0,018 0,179 Después de realizar el cálculo de l a s pérdidas de ca rga en cada tramo de la terciaria, se obtiene que al principio de l a tubería se hace necesa ria una presión de 35,17 mca para e l correcto fu n cionamiento de l módulo. Anej o 10.-Cálculo hi dráulico de la red Página 58 modulo submod ulo Tramo L on g i tud J (m/m) hr adm isibl e s nº asper sor es Q parcial Q ac u mulad o diam etro v Re f HR C7.3 1 1 18 0, 023 0,414 4 7904 7904 59,2 0,798 41421,7 0,0228 0,225 2 18 0,0 23 0,414 4 7904 15808 70 ,6 1,122 69466, 4 0,0206 0,337 3 18 0,023 0,414 4 7904 23712 86,6 1,118 84948 0,0197 0,261 4 18 0,0 23 0,414 4 7904 31616 86 ,6 1,491 113264 0,0188 0,442 5 30 0,0 23 0, 69 4 7904 39520 103,6 1, 302 118348 0,0184 0,461 2 1 18 0, 026 0,468 4 7904 7904 59,2 0,798 41421,7 0,0228 0,225 2 18 0,0 26 0,468 4 7904 15808 70 ,6 1,122 69466, 4 0,0206 0,337 3 18 0,0 26 0,468 4 7904 23712 86 ,6 1,118 84948 0, 0197 0,261 4 18 0,0 26 0,468 4 7904 31616 86 ,6 1,491 113264 0,0188 0,442 5 18 0,026 0,468 4 7904 39520 103,6 1,302 118348 0,0184 0,277 6 30 0,0 26 0, 78 4 7904 47424 103,6 1, 563 142017 0,0179 0,646 Después de realizar el cálculo de l a s pérdidas de ca rga en cada tramo de la terciaria, se obtiene que al principio de l a tubería se hace necesa ria una presión de 35,91 mca para e l correcto fu n cionamiento de l módulo. Anej o 10.-Cálculo hi dráulico de la red Página 59 modulo submod ulo Tramo L on g i tud J (m/m) hr adm isibl e s nº asper sor es Q parcial Q ac u mulad o diam etro v Re f HR C7.4 1 1 18 0, 016 0,288 4 7904 7904 59,2 0,798 41421,7 0,0228 0,225 2 18 0,0 16 0,288 4 7904 15808 70 ,6 1,122 69466, 4 0,0206 0,337 3 18 0,016 0,288 4 7904 23712 86,6 1,118 84948 0,0197 0,261 4 18 0,0 16 0,288 4 7904 31616 1 03,6 1,042 94678, 2 0,0191 0,184 5 18 0,0 16 0,288 4 7904 39520 1 03,6 1,302 1 18 3 48 0, 0184 0,277 6 18 0,0 16 0,288 4 7904 47424 1 17,6 1,213 1 25 1 10 0, 0181 0,208 7 18 0,0 16 0,288 4 7904 55328 1 17,6 1,415 1 45 9 62 0, 0177 0,277 8 36 0,0 16 0,576 4 7904 63232 1 31,8 1,287 1 48 8 42 0, 0175 0,405 2 1 17 0, 014 0,238 1 1976 1976 46,4 0,325 13212,1 0,0296 0,058 2 18 0,014 0,252 1 1976 3952 46,4 0,649 26424, 2 0,0253 0,211 3 18 0,0 14 0,252 2 3952 7904 59,2 0 , 7 98 41421,7 0,0228 0,225 4 18 0,0 14 0,252 2 3952 11856 70 ,6 0,841 52099, 8 0,0217 0,199 5 18 0,0 14 0,252 3 5928 17784 86 ,6 0,839 63711 0, 0207 0,154 6 18 0,0 14 0,252 3 5928 23712 86 ,6 1,118 84948 0, 0197 0,261 7 18 0,0 14 0,252 3 5928 29640 1 03,6 0,977 88760, 8 0,0193 0,163 8 18 0,0 14 0,252 2 3952 33592 1 03,6 1,107 1 00 5 96 0, 0189 0,205 9 18 0,0 14 0,252 3 5928 39520 1 17,6 1,011 1 04 2 59 0, 0187 0,149 10 18 0,014 0, 252 2 3952 43472 117,6 1,112 114685 0,0184 0,177 11 20 0,014 0,28 3 5928 4940 0 117,6 1,263 130323 0,018 0,2 4 9 Después de realizar el cálculo de l a s pérdidas de ca rga en cada tramo de la terciaria, se obtiene que al principio de l a tubería se hace necesa ria una presión de 34,17 mca para e l correcto fu n cionamiento de l módulo. Anej o 10.-Cálculo hi dráulico de la red Página 60 modulo submod ulo Tramo L on g i tud J (m/m) hr adm isibl e s nº asper sor es Q parcial Q ac u mulad o diam etro v Re f HR C7.5 1 1 16 0, 025 0,4 2 3952 395 2 46,4 0, 6 49 26424,2 0,0253 0,187 2 16 0,0 25 0,4 4 790 4 11 8 5 6 59,2 1, 196 62132, 6 0,0212 0,418 3 18 0,025 0,45 4 7904 19760 86,6 0,932 70790 0,0203 0,187 4 18 0,0 25 0, 45 3 5928 25688 86, 6 1,211 92027 0,0194 0,302 5 20 0,0 25 0,5 3 592 8 31 6 1 6 86,6 1, 491 113264 0,0188 0,491 6 20 0,0 25 0,5 4 790 4 39 5 2 0 103,6 1,302 118348 0,0184 0,308 7 20 0,0 25 0,5 3 592 8 45 4 4 8 103,6 1,498 136100 0,018 0, 39 8 8 20 0,0 25 0,5 3 592 8 51 3 7 6 103,6 1,693 153852 0,0177 0,499 9 46 0,0 25 1, 15 3 5928 57304 117,6 1, 465 151175 0,0176 0,754 2 1 18 0,023 0,414 4 7904 7904 59,2 0,798 41421, 7 0,0228 0,225 2 18 0,0 23 0,414 3 5928 13832 70 ,6 0,981 60783, 1 0,0211 0,264 3 18 0,0 23 0,414 2 3952 17784 86 ,6 0,839 63711 0, 0207 0,154 4 18 0,0 23 0,414 3 5928 23712 86 ,6 1,118 84948 0, 0197 0,261 5 18 0,0 23 0,414 2 3952 27664 86 ,6 1,305 99106 0, 0192 0,346 6 9 0,023 0,207 3 5928 33592 103,6 1,107 100596 0,0189 0,103 Después de realizar el cálculo de l a s pérdidas de ca rga en cada tramo de la terciaria, se obtiene que al principio de l a tubería se hace necesa ria una presión de 35,54 mca para e l correcto fu n cionamiento de l módulo. Anej o 10.-Cálculo hi dráulico de la red Página 61 modulo submod ulo Tramo L on g i tud J (m/m) hr adm isibl e s nº asper sor es Q parcial Q ac u mulad o diam etro v Re f HR C7.6 1 1 9 0,03 6 0,324 2 3952 3 952 46,4 0, 6 49 26424,2 0,0253 0,105 2 18 0,0 36 0,648 4 7904 11856 59 ,2 1,196 62132, 6 0,0212 0,471 3 18 0,036 0,648 4 7904 19760 70,6 1,402 86833 0,0198 0,507 4 18 0,0 36 0,648 4 7904 27664 86 ,6 1,305 99106 0, 0192 0,346 5 18 0,0 36 0,648 4 7904 35568 86 ,6 1,677 127422 0,0184 0,550 6 34 0,0 36 1,224 4 7904 43472 1 03,6 1,433 1 30 1 83 0, 0182 0,623 2 1 18 0, 033 0,594 4 7904 7904 59,2 0,798 41421,7 0,0228 0,225 2 18 0,0 33 0,594 4 7904 15808 70 ,6 1,122 69466, 4 0,0206 0,337 3 18 0,0 33 0,594 4 7904 23712 86 ,6 1,118 84948 0, 0197 0,261 4 18 0,033 0,594 4 7904 31616 86,6 1,491 113264 0,0188 0,442 5 34 0,0 33 1,122 4 7904 39520 1 03,6 1,302 1 18 3 48 0, 0184 0,523 Después de realizar el cálculo de l a s pérdidas de ca rga en cada tramo de la terciaria, se obtiene que al principio de l a tubería se hace necesa ria una presión de 34,60 mca para e l correcto fu n cionamiento de l módulo. Anej o 10.-Cálculo hi dráulico de la red Página 62 modulo submod ulo Tramo L on g i tud J (m/m) hr adm isibl e s nº asper sor es Q parcial Q ac u mulad o diam etro v Re f HR C7.7 1 1 17 0, 036 0,612 3 5928 5928 46,4 0, 974 396 3 6,3 0,0233 0,413 2 18 0,0 36 0,648 3 5928 11856 59 ,2 1,196 621 3 2,6 0,0212 0,471 3 18 0,036 0,648 4 7904 19760 70,6 1,402 86833 0,0198 0,507 4 18 0,0 36 0,648 3 5928 25688 86 ,6 1,211 92027 0,019 4 0, 302 5 18 0,0 36 0,648 4 7904 33592 86 ,6 1,584 120343 0,0186 0, 494 6 30 0,0 36 1, 08 3 5928 39520 103,6 1,302 118348 0,018 4 0, 461 2 1 18 0,02 0, 36 3 5928 5928 59, 2 0,598 3 10 6 6,3 0,0242 0,134 2 18 0, 02 0,36 3 5928 11856 7 0,6 0,841 520 9 9,8 0,0217 0,199 3 18 0, 02 0,36 4 7904 19760 8 6,6 0,932 70790 0,020 3 0 ,187 4 18 0,02 0,36 3 5928 25688 86,6 1,211 92027 0,0194 0,302 5 18 0, 02 0,36 4 7904 33592 1 03,6 1,107 100596 0,0189 0,205 6 18 0, 02 0,36 3 5928 39520 1 03,6 1,302 118348 0,0184 0,277 7 30 0, 02 0,6 4 7904 47424 117,6 1, 213 125110 0, 0181 0,347 Después de realizar el cálculo de l a s pérdidas de ca rga en cada tramo de la terciaria, se obtiene que al principio de l a tubería se hace necesa ria una presión de 34,65 mca para e l correcto fu n cionamiento de l módulo. Anej o 10.-Cálculo hi dráulico de la red Página 63 modulo submod ulo Tramo L on g i tud J (m/m) hr adm isibl e s nº asper sor es Q parcial Q ac u mulad o diam etro v Re f HR C7.8 1 20 0,0 21 0, 42 3 5928 5928 59, 2 0,598 31066 ,3 0,0242 0,149 2 20 0,0 21 0, 42 3 5928 11856 70, 6 0,841 52099, 8 0,0217 0,222 3 18 0,021 0,378 4 7904 19760 86,6 0,932 70790 0,0203 0,187 4 18 0,0 21 0,378 5 9880 29640 86 ,6 1,398 106185 0,019 0, 393 5 18 0,0 21 0,378 4 7904 37544 1 03,6 1,237 112430 0, 0186 0,252 6 18 0,0 21 0,378 4 7904 45448 1 03,6 1,498 136100 0,018 0,358 7 18 0,0 21 0,378 4 7904 53352 1 17,6 1,364 140749 0, 0178 0,259 8 18 0,0 21 0,378 4 7904 61256 1 17,6 1,567 161601 0, 0174 0,334 9 18 0,0 21 0,378 4 7904 69160 1 17,6 1,769 182453 0, 0171 0,418 10 18 0,021 0,378 4 7904 77064 131,8 1,569 181401 0,017 0,292 11 9 0,021 0,189 4 7904 84968 131,8 1, 730 200006 0, 0168 0,175 Después de realizar el cálculo de l a s pérdidas de ca rga en cada tramo de la terciaria, se obtiene que al principio de l a tubería se hace necesa ria una presión de 35,04 mca para e l correcto fu n cionamiento de l módulo. Anej o 10.-Cálculo hi dráulico de la red Página 64 modulo submod ulo Tramo L on g i tud J (m/m) hr adm isibl e s nº asper sor es Q parcial Q ac u mulad o diam etro v Re f HR C7.9 1 18 0,0 27 0,486 2 3952 3952 46,4 0, 64922 26424, 2 0,0253 0,2107 2 18 0,0 27 0,486 2 3952 7904 59,2 0, 79765 41421, 7 0,0228 0,2252 3 18 0,027 0,486 2 3952 11856 59,2 1,19647 62132, 6 0,0212 0,4706 4 18 0,0 27 0,486 3 5928 17784 70 ,6 1,26191 78149, 7 0,0202 0,4177 5 18 0,0 27 0,486 3 5928 23712 86 ,6 1,11825 84948 0,0197 0,2606 6 18 0,0 27 0,486 4 7904 31616 86 ,6 1,491 113264 0,0188 0,4421 7 18 0,0 27 0,486 3 5928 37544 86 ,6 1,77057 134501 0,0183 0,6075 8 18 0,0 27 0,486 4 7904 45448 1 03,6 1,49762 136100 0,018 0, 3583 9 18 0,0 27 0,486 4 7904 53352 1 03,6 1,75808 159769 0,0176 0,4821 Después de realizar el cálculo de l a s pérdidas de ca rga en cada tramo de la terciaria, se obtiene que al principio de l a tubería se hace necesa ria una presión de 35,47 mca para e l correcto fu n cionamiento de l módulo. modulo submod ulo Tramo L on g i tud J (m/m) hr adm isibl e s nº asper sor es Q parcial Q ac u mulad o diam etro v Re f HR C8.1 1 18 0,0 34 0,612 6 11856 11856 59,2 1, 16478 61304, 1 0,0212 0,4408 2 18 0,0 34 0,612 3 5928 17784 70 ,6 1,28363 78819, 6 0,0202 0,4355 3 80 0,034 2,72 2 3952 21736 86,6 1,36667 89912, 7 0,0197 1,9957 Después de realizar el cálculo de l a s pérdidas de ca rga en cada tramo de la terciaria, se obtiene que al principio de l a tubería se hace necesa ria una presión de 34,87 mca para e l correcto fu n cionamiento de l módulo. Anej o 10.-Cálculo hi dráulico de la red Página 65 modulo submod ulo Tramo L on g i tud J (m/m) hr adm isibl e s nº asper sor es Q parcial Q ac u mulad o diam etro v Re f HR C8.2 1 18 0,0 38 0,684 2 3952 3952 46,4 0, 87358 30652, 1 0,0247 0,4326 2 18 0,0 38 0,684 4 7904 11856 59 ,2 1,38618 66877, 2 0,0211 0,6749 3 18 0,038 0,684 4 7904 19760 70,6 1,42626 87577, 3 0,0198 0,5286 4 18 0,0 38 0,684 4 7904 27664 86 ,6 1,52877 107282 0,019 0, 5101 5 18 0,0 38 0,684 4 7904 35568 86 ,6 1,74112 129821 0,0184 0,6025 6 18 0,0 38 0,684 3 5928 41496 1 03,6 1,81188 143043 0,0181 0,605 7 10 0,0 38 0, 38 2 3952 45448 103,6 1,7 8 105 148421 0,0179 0,3049 Después de realizar el cálculo de l a s pérdidas de ca rga en cada tramo de la terciaria, se obtiene que al principio de l a tubería se hace necesa ria una pres ió n de 35,66 mca para e l correcto fu n cionamiento de l módulo. modulo submod ulo Tramo L on g i tud J (m/m) hr adm isibl e s nº asper sor es Q parcial Q ac u mulad o diam etro v Re f HR C8.3 1 18 0,0 35 0, 63 2 3952 3952 46, 4 0,87358 30652, 1 0,0247 0,4326 2 18 0,0 35 0, 63 3 5928 9880 59, 2 1,15515 55731 0,0217 0,4834 3 18 0,0 35 0, 63 4 7904 17784 70, 6 1,48871 84882, 6 0,02 0 , 6264 4 18 0,0 35 0, 63 4 7904 25688 86, 6 1,61516 106260 0,0191 0,6109 5 10 0,035 0,35 4 7904 33592 86,6 1,64439 122608 0,0186 0,3 011 Después de realizar el cálculo de l a s pérdidas de ca rga en cada tramo de la terciaria, se obtiene que al principio de l a tubería se hace necesa ria una presión de 34,45 mca para e l correcto fu n cionamiento de l módulo. Anej o 10.-Cálculo hi dráulico de la red Página 66 modulo submod ulo Tramo L on g i tud J (m/m) hr adm isibl e s nº asper sor es Q parcial Q ac u mulad o diam etro v Re f HR C8.4 1 18 0, 02 0,36 1 1976 1976 36,4 0,5705 17515, 5 0,028 0,2386 2 18 0, 02 0,36 2 3952 5928 59,2 0, 83864 36782, 5 0,0236 0,3042 3 18 0,02 0,36 2 3952 9880 59,2 0,97065 51 086, 8 0,0219 0,3161 4 18 0, 02 0,36 2 3952 13832 7 0,6 0,99838 61304, 1 0,0211 0,2751 5 18 0, 02 0,36 4 7904 21736 8 6,6 1,20118 84293, 2 0,0198 0,3273 6 18 0, 02 0,36 3 5928 27664 1 03,6 1,20792 95362 0,0192 0,2863 7 18 0, 02 0,36 2 3952 31616 1 03,6 1,23899 103249 0,0189 0,2808 8 18 0, 02 0,36 3 5928 37544 1 03,6 1,32785 116478 0,0185 0,2996 9 18 0, 02 0,36 3 5928 43472 1 17,6 1,39456 128447 0,0182 0,309 10 18 0,02 0,36 2 3952 47424 117,6 1,38618 133754 0,018 0,2888 11 18 0,02 0,36 3 5928 53352 117,6 1,4268 14393 1 0,01 7 8 0,2886 12 18 0,02 0,36 3 5928 59280 117,6 1, 58533 159924 0,0175 0,3506 13 10 0,02 0,2 4 7904 67184 131,8 1,6501 17369 5 0,01 7 2 0,1993 Después de realizar el cálculo de l a s pérdidas de ca rga en cada tramo de la terciaria, se obtiene que al principio de l a tubería se hace necesa ria una presión de 35,76 mca para e l correcto fu n cionamiento de l módulo. Anej o 10.-Cálculo hi dráulico de la red Página 67 modulo submod ulo Tramo L on g i tud J (m/m) hr adm isibl e s nº asper sor es Q parcial Q ac u mulad o diam etro v Re f HR C8.5 1 18 0,0 18 0,324 2 3952 3952 46,4 0, 69024 27246, 3 0,0252 0,2443 2 18 0,0 18 0,324 4 7904 11856 70 ,6 0,99247 56588, 4 0,0214 0,2982 3 18 0,018 0,324 3 5928 17784 86,6 1,11819 73565 0,0203 0,3108 4 18 0,0 18 0,324 4 7904 25688 1 03,6 1,12164 88550, 4 0,0195 0,2499 5 18 0,0 18 0,324 4 7904 33592 1 03,6 1,31643 109702 0,0188 0,3139 6 18 0,0 18 0,324 4 7904 41496 1 17,6 1,33118 122608 0,0183 0,2836 7 18 0,0 18 0,324 4 7904 49400 1 17,6 1,44394 139328 0,0179 0,3114 8 10 0,0 18 0, 18 4 7904 57304 131,8 1,4 0 744 148152 0,0176 0,1485 Después de realizar el cálculo de l a s pérdidas de ca rga en cada tramo de la terciaria, se obtiene que al principio de l a tubería se hace necesa ria una presión de 34,16 mca para e l correcto fu n cionamiento de l módulo. Anej o 10.-Cálculo hi dráulico de la red 74 4.2.2.2.- RESULTADO DEL CÁLCULO. El p ívot 1 tiene 409 me t ros de radio y un caudal a su entrada de 88 l /s, los números 2,3 y 4 tienen 359 me t ro s de radio y un caudal a su entra d a de 67 l/s. El quinto tiene 259 m etros de radio y un cau dal a su en t ra d a de 38 l/s. La máx im a diferencia de cota entre l os extremos es 2 m. para todos los pivot. La altur a de la t ubería sobre el terreno es de 3,5 m. en ambo s casos. Con esto se obtiene: - PÍ VO T 1: hm = 13 ,77 mca. hr = 0,543 x 13,77 = 3,8 m .c.a. - PIVOT 2,3,4: hm = 7,19 mca. hr = 0,543 x 7,19 = 3,9 m .c.a. - PIVOT 5: hm= 1,77 mca. Hr = 0,543 x 1,77 = 0,96 mca. De esta fo rma la s pr esiones nece s arias al com ie nzo de los pivotes re sultan de: Anej o 10.-Cálculo hi dráulico de la red 75 - PIVOT 1: 39,3 mca - PIVOT 2, 3 y 4: 39,4 mca - PIVOT 5: 36,46 mca 4.3.- CÁLCULO DE LAS TUBERÍAS PRIM ARIAS Y S ECUN DARIAS . El cálculo de las tuberías primar i as y secundarias se realiza a p artir del dato conocido de la p resión necesaria en un módulo de riego por asper si ón o pívot. La tub ería primaria dist ribuy e el agua desd e la caseta de control hasta las tomas d e cada parcela, de e st a s tomas parten las tuberías secundarias que co ndu cen el agu a hasta l a entrada de cada módulo de riego o pívot. Una v ez dimensionadas esta s tuberías y conociendo su s pérdidas de ca rga, su ma das a la pr esión necesaria en l a entr ada para c a d a módulo o pivot se puede calcular l a presión a la que debe funcionar la re d. Además, para e l co r recto dimensionado se deben t ene r en cuenta los diver sos elemento s sing ulares tales como válvulas, filtros, cod o s, derivac iones, ca mb ios d e sec ción, etc.. Anej o 10.-Cálculo hi dráulico de la red 76 4.3.1.- CALCULO DE LAS TUBERÍAS SECU NDA RIAS. El dimensionad o de e stas tuberías se reali z a uti lizando la fórmula empírica de Verone s e, que es la que se utiliza para el PVC. Para el lo se parte de l a condición de que e n toma d eb e haber una presi ón de 40 mca. A partir de este dato, y conociendo l a presión de los módulos (e n este caso se t oma l a may or) se conoce la pérdida de carga máxima para esa secundaria. Una vez conocida la pérdida de carga se e st ablece la pérdida unitaria mínima que puede pr esentarse, y a partir de est e d ato se calcula el diá m etro teórico (de p endiente del ca ud al a transportar) d e la tu ber ía en cue sti ón. Un a vez determinado e ste diámetro se ajusta al comercial. E n es te c aso se adoptan tuberías de PVC PN 0,6 MPa. El proceso seg uido es el sig uiente: Veronese  4.8 1.8 r D Q 0.365 J L h ⋅ = =  8 . 4 1         ⋅ = J Q 0,365 D 1.8 teori co  D comercial Anej o 10.-Cálculo hi dráulico de la red 77 Los resultados obtenidos se re cogen en la siguiente tabla: PARCELA TRAMO S. L (m) Ho (m) Ho-Hi (m) 1 1 11 1 32,31 7,69 2 184,5 34,35 5,65 3 20 34,41 5,59 4 35 34,7 5,3 5 19 33,45 6,55 6 45 33,03 6,97 2 1 77 32,22 7,78 2 40 32,31 7,69 3 64 34,84 5,16 4 72 35,45 4,55 5 89,5 34,11 5,89 6 54,5 35,7 4,3 7 45 33,23 6,77 8 97 36,51 3,49 9 94,5 34,24 5,76 10 120 34,35 5, 65 11 77 32,26 7,74 Anej o 10.-Cálculo hi dráulico de la red 78 12 40 33,82 6,18 13 64 33,8 6,2 14 72 33,40 6,6 3 1 20 7 35,51 4,49 2 20 36,51 3,49 3 13 3 34,3 5,7 4 13 0 35,4 4,6 5 90 35,06 4,94 4 1 11 1 38,94 1,06 2 184,5 36,97 3,03 3 20 35,83 4,17 4 35 34,42 5,58 5 50 33,8 6,2 5 1 57 34,68 5,32 2 82 35,18 4,82 3 12 6 35,17 4,83 4 24 3 35,03 4,97 6 1 86 34,98 5,02 2 46 35,01 4,99 3 24 8 34,98 5,02 Anej o 10.-Cálculo hi dráulico de la red 79 7 1 207 35,47 4, 53 2 42 35,04 4,96 3 133 35,9 4,1 4 130 35,69 4, 31 5 90 35,54 4,46 8 1 12 7 34,87 5,13 2 20 35,66 4,34 3 42 35,76 4,24 4 17 34,45 5,55 5 64 34,16 5,84 Anej o 10.-Cálculo hi dráulico de la red 80 Una vez conoc idas las máximas perdidas que puede n dars e, se procede a la determinación de la J, los resultados obtenidos pueden ve rse e n la si gu iente tab l a : Tramos J (m / m) C1 1-2 3-4-5-6 0,019 12 0,058 57 C2 1-5 6 7-8-9-10-11-12-13-14 0,010 8 0,078 9 0,017 2 C3 1 al 5 0,008 52 C4 1 al 5 0,015 5 C5 1 al 4 0,009 488 C6 1 al 3 0,0315 C7 1 al 5 0,007 41 C8 1 al 5 0,021 63 Anej o 10.-Cálculo hi dráulico de la red 81 Con los datos de l a J de la tabla anterior se pr oc ede al dimensionado d e las t uberías, cuyos result ados se pueden ver en la tab l a que se presen ta a con ti nuación: PARCELA TRAMO L (m ) Q (L/s) J m i n (m / m) Diame tro teor i co (mm) Diametro Comercial (mm) C1 1 111 10 1 ,91E-02 94,503 110 2 184,5 10 1,91E-02 94,503 1 10 3 20 10 0,05857 74,844 90 4 35 10 0,05857 74,844 90 5 19 10 0,05857 74,844 90 6 45 10 0,05857 74,844 90 C2 1 77 25 0,0108 1 50,091 160 2 40 25 0,0108 150,091 160 3 64 25 0,0108 150,091 160 4 72 25 0,0108 150,091 160 5 8 9,5 25 0,01 08 1 50,091 160 6 5 4,5 25 0,07 89 99,181 1 10 7 45 25 0,0172 136,22 140 8 97 25 0,0172 136,22 140 9 9 4,5 25 0,01 72 136,22 1 40 Anej o 10.-Cálculo hi dráulico de la red 82 10 120 25 0 ,0172 136,22 140 11 77 25 0 ,0172 136,22 140 12 40 25 0 ,0172 136,22 140 13 64 25 0 ,0172 136,22 140 14 72 25 0 ,0172 136,22 140 C3 1 207 25 0,00852 157,69 180 2 20 25 0,00852 1 57,69 180 3 133 25 0,00852 157,69 1 80 4 130 25 0,00852 157,69 1 80 5 90 25 0,00852 1 57,69 180 C4 1 111 15 0,0155 114,94 125 2 184,5 15 0,0155 114,94 125 3 20 15 0,0155 114,94 125 4 35 15 0,0155 114,94 125 5 50 15 0,0155 114,94 125 C5 1 57 10 9 ,49E-03 109,35 125 2 82 10 9,49E-03 109,35 125 3 126 10 9,49E-03 109,35 125 4 243 10 9,49E-03 109,35 125 C6 1 86 10 1 ,32E-02 102,09 110 2 46 10 1,32E-02 102,09 110 3 248 10 1,32E-02 102,09 110 C7 1 207 25 0,00741 162,35 180 Anej o 10.-Cálculo hi dráulico de la red 83 2 42 25 0,00741 1 62,35 180 3 133 25 0,00741 162,35 1 80 4 130 25 0,00741 162,35 1 80 5 90 25 0,00741 1 62,35 180 C8 1 127 10 0,02163 92,106 110 2 20 10 0,02163 9 2,106 110 3 42 10 0,02163 9 2,106 110 4 17 10 0,02163 9 2,106 110 5 64 10 0,02163 9 2,106 110 4.3.2.- CALCULO DE LAS PR IMA RIAS . Al i g u al que se ha hecho con las secundarias, se p rocede al cálculo de l as tu be rí as primari a s. Ahora conoc i e ndo el caudal a transportar por cada tramo de tubería en función de las tomas que tienen que alimen tar se c alculan los d iám etros que tienen que tener estas. Para e l lo s e parte de la premisa de que la presió n de bo mb eo de s alida en la estación d e bo mbe o será como m áx imo de 5 0 mca, por lo tanto, a par tir de esta y por diferencia de las presiones necesari as en las tomas (se han prefijado en 40 mca), se calcu l an las pérdidas admisibles para cada tr amo. Anej o 11.-Element os singulare s de la red de riego. Página 2 1.- INTRODUCCION. L os ele me ntos singulares q u e se disponen a lo larg o de la red d e riego tienen la misión de control y re gulació n d e los caudales circulante s así co mo el control y ma nteni mien t o d e la presión, filtrado y evacuación del aire. 2.- ELEM ENTO S SIN GU LARES DE LA RED DE RIEGO. 2.1.- VÁLVULAS DE VE NTO SA. Son piezas d estinada s a rea lizar el contro l de la p resen cia de aire en l as co nduccio nes hidráulicas. Se usarán de doble efecto o trifuncion a l. Poseen dos orificios para l a ev acuación y ad misión de aire y uno o dos flotador es. Durante el ll ena do de las tuber í a s el agua va em puj ando al aire qu e se evacua a la atmósfera a través d el orificio grande. El o tro orificio, m ucho más pequeño permanece ce rrad o durante este proceso. Cuando la tubería se llen a completa me n te, los dos orific i os se cie rran por la acción del agua so br e él o lo s flotado res. Una vez la i nstalación ha alcan za do la presión norm al de trabajo, el aire qu e se acumula en la válvula ventosa v a siendo eva cuado a través d el orificio más pequeño. El orificio may or pe rmanece ce rra do comp l etamente y n o se vu elve a abrir hasta qu e el sistema es dren ad o o a pare c e una presión nega tiva. En tal caso el flotador del orificio mayor caerá i nmediatamente , abriendo el orificio y p ermitiendo la en trada de air e a la tubería. En este momento la válvula ve ntosa está nu evamente lista para e vacuar aire otra vez. Este ciclo se repetirá tantas veces como sea necesario. Anej o 11.-Element os singulare s de la red de riego. Página 3 2.1.1.- DIMENSIONADO DE LA VÁLVULA V ENTOSA. Para l a elección del d iáme t ro de l a ventosa s e tiene en c uenta el diá metro de la tubería, el caudal trase gado por la misma, la presión de f uncionam iento y la fu nción a realizar. Relacionando el diámetro de la tubería con el diámetro de la ventosa se tie ne: Diámetro tubería (mm) Di ámetr o vento sa (pul gadas) <100 ¾ 100-150 1 150-250 1 ½ 250-400 3 L os c riterios que se h an tenido en cuenta para su localización son los siguientes: - En l os puntos de la red en los que la l ínea d e corriente v aría respecto a la lí nea piezométrica de la tubería. - En los “picos “o “puntos convex os” de la red. - Puntos finales de tubería e n alto. - A la entrada de instru m e ntos de medición (contadores). - Depresiones en la línea de corriente. - En cada una de las pieza s especiales en derivación para l as válvulas hidráuli c as de los diferentes sectores. Para su co rr e cta instalación se recom ienda la colocación de una válvula manual de bola antes d e la mis ma para poder desmontar l a ventosa en ca so d e reparación o comprobación sin afectar al funcionamiento de la instalación. Anej o 11.-Element os singulare s de la red de riego. Página 4 2.2.- TOMAS DE RIEGO. L a conexión d e la red general fi ja con el sistema de riego utilizado en la parcela se realiza mediante tomas de riego. L a presión necesaria para el correcto funcionamiento del siste ma es d e 40 m.c.a. L a toma d e r i eg o ti po que abastece a cada parcela está compuesta por: - Válvula hidráulica, la cual consta de: • Regulador mecánico de presión • Limitador mecánico de caudal • Contador o caudalímetro incorporado. - Carrete de ajuste - Válvula de mariposa Todo el conjunto de pi e zas va alojado en una a rqueta pr efa b ricada de hormigón. L os ti pos de toma utilizados, normalizad os s egún el caudal, son: Toma de 10 L /s Toma de 88 L /s Toma de 25 L /s Toma de 67 L /s Toma de 15 L /s Toma de 38 L /s El diámetro de la válvula elegida para cada tipo de toma es: Tomas de 10 y 15 L/s ⇒ válvula de 3” Toma de 25 L /s ⇒ válvula de 4” Toma de 38 L /s ⇒ válvula de 6” Tomas de 67 y 88 L/s ⇒ válvula de 8” Anej o 11.-Element os singulare s de la red de riego. Página 5 2.3- VÁLVULAS DE MARIPOSA. Se han colo c ado v álvulas de maripo s a en el edificio d e control de mandos, todas las necesarias p ara poder di rigir el a gua d e riego e n cada momen t o a l a parc ela n e cesaria, en las tomas anteriormente descritas, de igual modo p ara dejar aislado un tramo de la red d e distribución con objeto de aislar los ramales de la red para así poder regar en caso de avería. Tendrán e l mismo diá me t ro que la tubería en las que se co loquen. Están alojadas en arquetas prefabricadas de hormigón. 2.4.- VÁLVULAS HIDRÁULICAS. Una de las principales funciones va a ser po der abrir y cerrar el pas o del a g u a a un módulo de riego d eterminado, para lo cual se ha de instalar un a válvula en cad a conexión de cada módulo con la tubería secundaria. Se ha elegido la válvu la hidráulica con dia fragma integral, con cuerpo de hierro fundido con recubrimiento de poli éster, q ue abre y cie rra la válvula m ediante la presión del ag ua existen te en l a red. Su simplicidad de construcc ión elimina prácticamente el mantenimiento. Algunas ventajas de est a s válvulas son : - Mínima pérdida de carga - Fácil instalación y ma nt enimiento. - Cierre gradual y h ermético, sin provocar g o lpes de ariete. - Pocos componentes. - Diversas alte rnativas de control: m anual, hidráulico, elé ctrico, regula c i ón de p resión, regulación de caudal, regul a ción de nivel, medició n de c audal . Anej o 11.-Element os singulare s de la red de riego. Página 6 Estas vá l vulas se enc uentran e n una am plia g a ma , diferenciándose en un a serie de características. Se p resenta como ej emplo las características técnic as de una válvula d e 3 ”, 6” y 10”: Características técnicas de válvulas hidráulicas de hierro fundido. 3” 6” 10” Pr esión máxima d e trabajo (atm) 16 16 1 6 Presión mínima de trabajo (atm) 1 1 1 Q má x imo (m 3 /h) 90 300 800 Q mínim o (m 3 /h) 20 50 8 0 L ongit ud (mm) 282 387 535 Altura (mm) 192 280 410 Conexión Bridas 3” Bridas 6” Bridas 10” Pér didas d e carga (mca ) 0.6 0.5 0.5 2.5.- VÁLVULAS DE RE TENCION. L a función de estas válvulas es permitir el flujo de a g ua en una única dirección, impidiendo la inversión del mismo. L as caracte rísticas de estas válvulas son las siguientes: • El cuerpo es de hierro fundido • Eje de acero inoxidable. • Brazo de bro n ce. • Disco de bronce. • Junta de caucho. • Retén de la junta de acero. Anej o 11.-Element os singulare s de la red de riego. Página 7 • Eje del disco de acero inoxi dable. • Arandela d el asiento de bronce. • Presión máxima de trabajo 16 atm. • Tamaño reducido, fácil de instalar. • Bajas perdidas de carga. • Materiales internos de alta resistencia a la corrosió n. Se instalarán válvulas de 6 ” e irán ins talada s justo d espués d e cada grupo moto-bomb a. Por lo tanto serán 11 válvulas de retención de 6” y una de 10” en la tubería de impulsión (p ara evitar el g olp e de ari ete ). La p erdida d e carga esta entorno a l os 0,2 m.c.a. para cada una. 2.6.- VÁLVULAS DE ESFERA. Se instalan válvulas de esfera de dos materiales: Válvulas de esfera de PVC, pa ra l a instalación de fertirriga ción, serán necesa rias una por cada d epósito y además las necesarias par a d irig ir el fertilizante por las t ubería s correspondie nt es. Están fabricadas en PVC y so n d e accionamiento m anual. Se pod rán instalar v álvulas hidráulicas de 2” en c aso de necesidad de automatismo t otal en el cabezal de riego. Válvulas de esfe ra metálicas. F abricadas e n latón niquelado, se colocarán una delante de cada válvul a de ve ntosa y otra en ca da aspersor que por alg ún motivo requiera su cierre temporal, (proximidad a cam inos, edificaciones, et c . ). Al igual q ue l as anteriores son de accionamiento manual. Anej o 11.-Element os singulare s de la red de riego. Página 8 2.7.- DESAGÜES. 2.7.1.- DESAGÜES DE LA RED DE RIEGO. Para el va ciado de la red o d e tramos aislados se han colocado desagües a lo l arg o de la red de distribución y a la sa l ida de l a estación d e bombeo. En su co locación se h a tenido en cuenta que estuvieran s ituados en los pu ntos terminales de los perfile s de las t uber ías descende nt es y en los “mínimos” de dicho per fil. También s e tiene en cu enta que exista una zona pa ra su d esagüe p or gravedad. Con la colo cación de des agües se permite el v aciad o y limpiado de la tubería mediante el escape violento d e a g ua a través d e esta s válvulas. L as dimensiones dependen del diá m etro d e la tuber í a y están compuestos p or una válvula de esfera y una arqueta tal como se indica en plano. 2.7.2.- DESAGÜES FIN DE TRAMO. Al final de cada t ramo de la tub e ría terciaria de cad a módulo se colocará una prolongación d e la mi sma con salida al ex terior co nsistente en doble codo 90º con 1 m . de tubería de 50 mm. de diámetro, con tape final macho roscado, todo en PVC . Este desa g ü e per mite la expulsi ón de elementos extraños en la red durante los primeros riegos al comenzar l a campaña de riego para evi tar obt ur acion e s e n los emisores, al i g u al que el vaciado de la red en caso de ser necesario. Ver plano detalles de la red de riego. 2.8.- CODOS. Son piezas especiales destinadas a conseguir las alineaci ones de la tubería deseadas. Dependiendo de la curva que describa la tubería se coloc arán codos de 45 o 90º. Anej o 11.-Element os singulare s de la red de riego. Página 9 2.9.- REDUCCIONES. L os ca mbios de secci ón de la tub ería a lo l argo de la r ed se consiguen mediante la colocación de piezas tronco-cónicas que sirven de conexión entre las tube rías d e distinto diámetro. L a relación en tre l a lon g itud de la piez a y l a diferencia entre los diámetros de l as tuberías tiene qu e ser lo ma y or posible p ara reducir las pérdidas de carga si ngulares en estos elementos. 2.10.- PIEZAS DE DERI VACIÓN. L a divisi ón de la v e na líquida circulante po r l a tubería se consi g ue mediante la colocación de pi ezas en “T” e “ Y” y cruces, dep e n diendo del d iáme t ro y la posición pued en necesitar anclaje s especiales. L as piezas en “ T”, “Y” y cruces utilizadas e n la red de r ie go son de l mismo m aterial que las tuberías en las que van colocadas. 3.- ANCLAJES. En determinados pu ntos de la red com o s on los cambios de sección, cambios de dirección, derivaciones en t é y tapon es terminales se producen e mpuj es en la tubería debido a la presión hidrostática. Para evitar el desplazamiento de la tubería en estos puntos , así como en l os tramos con pendiente elevada, se han colocado macizos d e h ormigó n que sirven de anclaje a la conducción. L a fuerza de r ea cción del a g ua es la qu e debe calcularse para establecer las dimensiones de los ma cizos de hormigón que impidan los desplazamientos de la tubería. L os macizos son de hormigón HA-250 armado con acero B-5 00S. Anej o 11.-Element os singulare s de la red de riego. Página 10 L os puntos de la red en los que se prevén desplazamientos de la tubería so n: - Codos y reducciones - Llaves de paso - Piezas especiales en T En la no rma relativa a los anc lajes p ara l as tuberías se d escriben las di me nsio ne s d e los mismos par a diámetros de l a tubería ≤ 400 mm. Para el resto de los diámetros, en este caso 500, 560 y 600 se utiliza la fórmula si g ui ente para el cálculo del empuje: F = K × × × × P × × × × S Siendo:  F = empuje en Kp.  K = coeficiente según la d irecc i ón  P = presión interior de prueba 1,4 (Presión de trabajo en K p/c m 2 )  S = sección interna del tub o en cm 2 L as di mensiones d el elemento de anclaje se obtienen a partir de la si gu ient e fórmula: F = K × × × × P × × × × S Siendo: - F = empuje en Kg - A = superf icie del anclaje en contacto con el terreno en la dirección del empuje en cm 2 - ρ = Resistencia del terreno en Kg/cm 2 (2 Kg/cm 2 ) Las dimensiones de los elementos de anclaje son las si g u ientes: Anej o 11.-Element os singulare s de la red de riego. Página 11 Codo y reducción. Para cambiar l a ali neación de una tubería se coloca un codo. De esta forma el a g ua circulante experimenta una variación en la direcc ión de su vector v eloc id ad. El cambio de dirección se establece por la fuerza ejercida por el codo sobre el fluído, este responde con una fuerza de igual dirección e intensidad pero de sentido cont rario. En los cam bios de sec ción debidos a las reducciones s e produc e un empuje cu y a dirección e s la del eje de la conducción, en el senti do de circu l ación del agua. Las d imensiones de los elementos necesar ios pa ra el anc l a j e so n la qu e se indican en la siguiente tabla: Pieza Diá m etro de la tuber ía ( mm ) Dimen si ones en cm A B C Codo 45º 63 a 225 30 40 15 250 a 400 50 6 0 2 5 Codo 90º 63 a 225 50 40 20 250 a 400 65 6 0 2 0 Reducción 63 a 225 40 30 15 250 a 400 50 4 0 2 5 Anejo 12.- Estación d e bombeo. Página 5 C (m) H g V(m/s) L(m) K T me + ⋅ ⋅ ⋅ = Donde:  K: C oeficiente de ajuste que depende d e la longitud de la tub ería de impulsión, en este caso K = 2 y a que L = 60 me tr os.  C: Coeficiente de ajuste que depende de la relación entre la altura manométrica a impulsar y l a lon g i tud de la tub ería de i mpulsión, en este caso, C = 1 (H m /L < 0,2).  V: Velocidad del agua, en m/s. Se ha ajustado a 1, 5 m /s.  L: long itud d e la tubería de impulsión, en m.  g: aceleración de la gravedad, 9,81 m/s 2 .  H me : altura manométrica de impulsión, en m. En la tabla expuesta a continuación se presenta l a relación entr e los parámetros “K” y longitud de tubería: K Longitud tuber ía (m) 2 < 500 1,75 = 500 1,5 500 < L < 1500 1,25 = 1500 1 > 1500 seg undos. 1,37 1 50 9,81 1, 5 60 2 T = + ⋅ ⋅ ⋅ = 4.2.- CÁLCULO DE L A CELE RIDAD DE LA ODA Y DE LA LO GITUD CRÍTICA. La celeridad de la onda o velocidad a la cual se propaga se define con la expresión: Anejo 12.- Estación d e bombeo. Página 6 e D K 48,3 9900 a + = Donde: • D: Diámetro interior del tubo, en mm. • e: Espesor del tubo, en mm. • K: Coeficiente que d epende del material de la tubería, para este caso, al ser PVC K= 33,3. m/s 380,11 23,9 452,2 33,3 48,3 9900 a = ⋅ + = Así pues: • Si a 2L T < , siendo L l a lon gitud de la tubería en m, se t rata de un cier re rápido y se utiliza la fórmula de All ievi. • Si a 2L T > , siendo L la lon g itud de la tubería en m, se tra ta de un cierr e lento y se utiliza la fórmula de Michaud. En este caso segundos 0, 32 380,11 60 2 = ⋅ , y T = 1,37 s egundos, por lo tant o a 2L T > y se trata de un cierre lento por lo que se utili za la f ór mula de Michaud. La longitud crítica de la onda viene dada por la si g u iente expresión: m 260,37 2 s 1,37 m/s 380,11 2 T a Lc = ⋅ = ⋅ = Se trata pues de una impulsión corta, ya que la longi tud de la impulsión es menor que la longitud c rítica. Anejo 12.- Estación d e bombeo. Página 7 4.3.- CÁLCULO DE LA SOB REP RESIÓ  DEBIDA AL GOLP E DE ARIETE . Utilizando la fórmula de Michaud resulta: T g V L 2 ∆ H ⋅ ⋅ ⋅ = Donde: - L : longitud de la tubería de impulsión, en m. - V: velocidad del agua, en m/s. - T: tiempo de parada de la bomba. - g: aceleración de la gravedad, 9,81 m/s 2 . 13,39 1,37 9, 81 1,5 60 2 ∆ H = ⋅ ⋅ ⋅ = m.c.a. Con lo que l a presión máxima que se produzca en la tube ría cuando se p are n las bombas será: P max = H + ∆ H = 6 + 13,39 = 19,39 m.c .a. 4.4.- ELECCIO DEL TIMBRAJE. Disponiendo de un ti mbraje d e 0 ,6 MPa s ería suficiente p ara que no hubi era problemas de fisuración causados por un ex ceso de presión. 5.- FILTRADO DEL AGUA BOMBEADA. El primer filtrado que s e produce se realiza en la propia arqueta de salida de a gua del canal hacia la estación d e bom b eo. Al disponerse las bo m bas en p aralelo se disponen dos baterías d e filtros de anillas de 6 e le me ntos de 4” (una para cad a colector de salida de las bombas). La capacidad de filt rado de estas batería s es d e 800 m 3 /hora (se necesitan filtrar 1440 m 3 /h). Anejo 12.- Estación d e bombeo. Página 8 Los filtros utilizados tienen una instalación en línea para el funcionamiento permanente y dotado de un mecanismo automátic o de lim pieza. La presión máxima d e trabajo es de 10 bar, l a superficie d e filtrado es de 26400 cm 2 y el p eso de cada batería es de 610 Kg. 6.- CALCULO DE LOS DEPOSITOS DE FERTILIZATE DEL RIEG O P OR ASPERSIÓ. La gran ma y oría d e los fertilizantes se pueden aplica r en for ma sól ida mediante abonadoras. S alvo los cul tivos que por su naturaleza o por su p orte no permiten la entrada al cultivo con maquinaria en el momento d e a plicar la dosis nece s aria. En este apar tado s e van a calcular los depósitos de fertilizante tanto para las parc elas de cobertura total enterrada como para los pivots. Todos los depósit os de fertili za nte se van a ub icar en la nave destinada a edifico de bombeo y control d e mandos par a el riego de la finc a. En este edificio irán instalados los pro g ramadores de ri eg o, l as bombas dosificadoras necesarias para i nyectar dicho fertilizante. Partiendo d e que se f ertiliza en cuatro ve ces durante el periodo del c ultivo, durante las máximas necesidades de este, y teni endo en c uenta que una de estas apli cac iones se realiza en presiembra, s e realizarán pues tres t ratamientos, y s e to marán pa ra el cál culo las necesidades del maíz por ser el cultivo más exigentes. Cultivo  (UF) P (UF) Maíz 260-420 400-168 Alfalfa 200-300 75-120 Cultivo  (UF) P (UF) Anejo 12.- Estación d e bombeo. Página 9 Se ri ega un s ector cada vez, y l a superficie media de estos está en 0,95 hectá reas . El tiempo de rie go de un sector de cober tur a total ente rrada es de 4 horas y 12 minutos (4,2 horas), y e l tiempo de fertilización es el mis mo q ue dura el tiempo de riego. El tie mpo de fertilización es el mismo que éste. 6.1.- CALCULO DEL DEPÓSITO. Se r ealza el cálculo p ara el nitró ge no, que es el nut riente con ma y o res necesidades, y posteriormente el de pósi to que se c alcule para este se podrá usar para el resto de l os nutrientes. Para el cálculo del depósito de fertilizante, se consideran unas necesidades de 420 UF, y se tomará para e l cálculo las tres c uart as pa rtes, 315 UF y a que el primer tratamiento se realiza en presie mbr a. De esta for ma se a plica rá por t ratamiento: UF/Ha. 1 05 trat. 3 UF 315 = Se aplicará por sector: 105 UF/Ha · 0,95 Ha = 99, 75 UF de N. Considerando que el fertilizante a apli car s ea el nitrato amónico, que contiene un 33,5% de N, se obtiene una cantidad en Kg a aplicar de: 99,75 UF N · 33,5 100 = 297,76 Kg. Considerando la d ensidad del fertilizante en t orno a 1 g/cm 3 (1 Kg / L ), la cantidad a aplicar es de 297,76 L de fertilizante. Est a cant idad debe aplicarse en el caso de la cobertura t otal enterrada en 4,2 hora s, por l o t anto la cantidad de fertili zante a aplicar por hora resulta de 70,9 L/h. De esta forma la bom ba in y e ctora adopt ada es la que se ha ele gido para el cabezal de riego del riego localizado. Anejo 12.- Estación d e bombeo. Página 10 Conociendo la dosis de f ertilizante a apli car por h ectárea (313,43 Kg/Ha) y la superficie d e c ada p arcela, se estima l a c antidad de ferti lizante que se hac e necesario y por consi g uiente el volumen o volú me nes d e los depósitos para la cobertura total enterrada. De esta forma: Superfi cie (Ha) Volumen necesario (L) Cobertura 1 6,32 1980,88 Cobertura 2 17,48 5478,8 Cobertura 3 19,92 6086,81 Cobertura 4 11,21 3513,55 Cobertura 5 4,16 1303,87 Cobertura 6 5,02 1573,42 Cobertura 7 18,75 5876,81 Cobertura 8 4,73 1482,52 De la misma manera, se cal culan l os volúmenes de los d epósitos para las parcelas en las que se encuentran los pivot, así resulta: Superfi cie (Ha) Volumen necesario (L) Pivot 1 52,55 16470,75 Pivot 2 40,49 12690,78 Pivot 3 40,49 12690,78 Pivot 4 40,49 12690,78 Pivot 5 21,07 6603,97 El volumen total de todos los fil tros de las cobe rturas y de los pivot es de 88443,72 litros. Per o se parte de q ue t oda la finca no estará dedicada a un solo cultivo y por lo tanto no hace falta colocar depósitos por el vol u men indi cado anterior mente sino que al haber di stintos cult ivos en l os cuales las épo cas de f ertilización v arían, se de ciden Anejo 12.- Estación d e bombeo. Página 11 colocar cuatro depósitos de 20.000 litros, así de esta fo rma se as eguran cubiertas las posibles demandas. Cabe desta ca r, que se podrán colocar otros depósito s en un f uturo si las circunstancias lo demandasen. 7.- PROGRAMADOR DE RIEGO. El prog ra mador de riego que s e ha elegido p ermite realizar el control total de la red de rie g o ac tivando de forma automática c ada uno de los módulos de rie go, y a sea en base volu métr ic a o temporal. T ambién pu ede co ntrolar la fertilización, apertura y cierre de los hidrantes. Las características principales del progra ma dor son: - Control simultáneo de varias líneas principales definidas por el usuario. - Operación simple y fácil mediante teclado numéri co y funcional. - Pantalla de cristal líquido. - Me nú de a yuda con información e instruc ciones de funcionamiento de pantalla, accesible desde cualquier punto del progr ama. - La aplicación de a gua y fertilización puede aplicarse en b ase tempor al o volumétrica. - Programas de riego independientes para cada válvul a. - Acum ul ación de las c ant idades de ag u a y fertil izante aplicadas en cada válvula. - Capacidad de actuación de las válvulas de for ma ma nual. - Batería auxiliar de m antenimiento de programas e información, en caso de fallo de la tensión de alimentación. - Condiciones de arranque, paro y espe ra independientes para cada sistema. - Permite controlar diferentes entradas para contadores de agua, presostátos, tensiómetros, etc. - Autotest y pro gramas d e dia g nóst ico tanto para el hardware como para el software. - Capacidad de comunicación con un ordenador central vía cable. Anejo 12.- Estación d e bombeo. Página 12 El pro gr am ador s e al ime nta a 12 V. Se i nstalará 1 progra ma dor de ri eg o para la cobertura tot al enterrada, los pro g r amadores de los pivots van incluidos en el centro pivote del mismo. 8.- PAELES SO LAR ES. Los pro gr amadores d e riego están ali mentados por una b atería cargad a de energía solar, recogida en unos paneles solares que se calculan a continuación: Datos: • Potencia consumida por 1 pro g ramador: 80 W. • Potencia total: 160 W • Tensión: 12 V DC. • Tiempo de actuación total: 1 h/día. El consumo es, por lo tanto, de: CONSUMO = (160 W / 12 V) x 1 h/día = 13,33 A h/día. CONSUMO CORREGIDO = 13,33 Ah/día x 1,2 = 16 Ah/día. HORAS SOL PICO en Sariñena = 3,12 hsp. El modelo de módulo solar fotovoltáico más pequeño tiene como car acterísticas 43 W pico y 2,69 A, po r t anto, el nú mero d e módulos se calcula co m o el cocient e d e: consumo/producción: módulos 1,91 A) 2,69 * hsp (3, 12 h/día A 16 M ódulos = = De esta forma se instalarán d os m ódul os solare s fotovoltáicos . Este módulo está fabricado con silicio monocristalino. Para el cálc ulo d el acumulador se supon en 15 días de autonomía, po r lo tanto, la capac idad d el acumulador se calcula: descarga de d profundida autonomía Días Consumo Capacidad ⋅ = = ⋅ = 0,5 día s 15 16Ah/dí a Capacidad 480 Ah. Anejo 12.- Estación d e bombeo. Página 13 Con lo que se adoptan dos batería estacionaria monobloc de 240 Ah. El módulo se coloca sobre un a estru ctura de aluminio con tornil lería. Cuenta con un regulador de carga con alarma de seguridad. 9.- AUTOMATISMOS DE LA RED DE RIE GO. Esta formado por todo el conjunto de eleme nt os que hacen que l as vál vulas se abran y cierren de fo rma automática por medio de la orden del programador de rie g o, o la diferencia de presión entre dos presostatos. Por lo que por cada válvula se necesitan los sig uientes elementos: • Llave de t res vías. Con ec ta el diafra g ma de la válvula h idráulica con l a atmósfera (c o ma nd ado m anual) o con el solenoide de control de la misma, (comandado automático). • Solenoid e . L lave de respuesta sí o no, en funci ón del impulso que l e ll ega del ordenador, es un elec troi má n que a ctúa sobre un eje longitudinal, a la v ez que este envía el paso de a gua o vaciado a la llave de tres vías, la cual actúa sobre la válvula. • Microtubos de comando . Tubos de polietil eno de 8 mm. que conect an las válvulas llaves y solenoides entre sí pa ra las distintas funciones ant es descritas, (llenado y vaciado del diafragma de l as v álvulas hidráulicas ) por ellos circula agua de la misma red de rie g o. Estos se instalará n dobles, (aunque en el p lano aparezca una sola líne a por válvula), p or si fuer a necesario cambiar alguno en caso de avería, se i nstalan a la vez que las tuber ías, en las misma s zanjas y se cubren a la vez que estas. 1.- ITRODUCCIO DE LA COST RUCCIÓ DE LA AVE DE BOMBEO. Se p ro y ect a la construcción de un a nav e qu e albergará todos los equip o s necesarios para el bombeo del agua necesaria desde el canal para poder re gar la f inc a. Anejo 12.- Estación d e bombeo. Página 14 La edificación se co mpone de una captación del agua, qu e no es otra que la entr ada de una tubería y sobr e la cual se instalan l as derivaciones correspondient es para los grupos de bombeo, de una zona donde se ubicarán los depósitos de fertilizante de toda la finca y de una zona reservada como centro g eneral de mando y cont rol del riego. A la salida de l as bombas se ins talará n los filtros correspondientes para el filtrado del agua bombeada, de esta forma se evita la coloc ac ión de los filtros en las tomas de c ada parcela. Con esto se con sigue a g rupar los filtros y que el a gua sal ga ya filt rada a cada parcela desde una misma zona, con lo que se facilita el mantenimiento de ést os. La nave que aloj ará los equipos será un pó rtico a dos aguas, con u na luz d e 20 metros y una distancia e ntre pórticos de 6 metros, para hacer una lon g i tud total de 24 metros. La superficie construida del almacén será de 480 m 2 y dispondrá de 3 pórticos. 2.- ORMATIVA. Las normas que se han t enido en cuenta para el cálculo del edificio so n la EHE-08, CTE DB SE, CTE DB SE-AE y NCSE. 3.- DEFIICIÓ DE LAS OBRAS . 3.1.-ESTRUCTURA. Se trata de una nave biempotrada en la base de l os pi lares y con los re stantes nudos rígidos. Estará compuesta po r tres unidades d e pórtic os metálicos, tendrá un a altura h asta cumbrera de 8,2 metros y en los pi lares lateral es una d e 6,5 m etros. Toma ndo en consideración estos datos la cubierta de la nave tendrá una pendiente del 17 %. Anejo 12.- Estación d e bombeo. Página 21 Por l o tanto para dete rm inar el coeficiente se coge el ma y or valor de la esbeltez, dando un valor de:  z = 172 cm) = 5,10 - Pilare s:  2 2 3 zz z Kp/cm 2195 486 1709 5,10 cm 72,7 cm Kp 693 1,41 0,9 cm 904 cm Kp 17160 94 A N 0,9 W M = + = ⋅ + ⋅ = ω ⋅ + ⋅ Esbeltez en dinteles: En el plano Y-Y, con una L = 1014 c m, un coeficiente  de pandeo = 1 y el radio d e giro i z = 15 cm, r esulta una esbeltez de 67 cm que es menor que 200 cm. Por l o tanto para dete rm inar el coeficiente se coge el ma y or valor de la esbeltez, dando un valor de:  z = 67 cm = 1,30 - Dinteles:  2 2 3 zz z Kp/cm 18 05 96 1709 1,3 cm 72,7 cm Kp 5374 ,68 0,9 cm 904 cm Kp 1716094 A N 0,9 W M = + = ⋅ + ⋅ = ω ⋅ + ⋅ El valor obtenido si gue siendo menor qu e 2600 por lo tanto l os dinteles cumplen la comprobación de pandeo. 5.- CALCULO DE LA CIMETACIÓ. 4.3.1.- CÁLCULO DE L A PRESIÓ SOBRE EL H ORMIGÓ Y LA TRACCIÓ E LOS PEROS . - Datos referentes a la estructura: o Tipo de soporte: IPE-360 o Axil de compresión en la base del soporte N * = 6660 Kp. Anejo 12.- Estación d e bombeo. Página 22 o Momento flector en la base del soporte M z * = 17160 m x Kp. - Datos referentes a la placa y al cimiento: o Longitud de la placa: D = 60 cm. o Anchura de la placa: B = 60 cm. o Espesor de la placa: t = 2,5 cm. o Acero de la placa: A-42b o Diámetro de los pernos: 16 mm. o Distancia desde el centro de la placa hasta el perno: f = 25 m m. o Esfuerzo de agotamiento de un perno: 8,17 Tm. o Numero de pernos a tracción: 4 o Hormigón del cimiento: Tipo HA-25; f ck = 25 MP a (250 Kp/cm 2 );  c = 1,5; f cd =166,67 Kp/cm 2 . La disposición de lo s pernos y del resto de elementos s e puede ob servar en los planos sobre cimentación. La excentricidad equivalente e, tiene por valor: e = m 2,58 6660 17160 N M * * z = = Cumpliéndose que: e >       − 3 d 2 D  2,58 >       − 3 0,55 2 0,60  2,58 > 0,11 Siendo d la di stancia entre el extremo d e la placa hasta los pe rnos más alejados. En este caso d toma el valor de 55 cm, y a que los pernos están colocados a 5 cm del bord e de la placa. Con este planeamiento las incó g ni tas que quedan por determinar son: - s c : Presión sobre el hormigón. - T: Tracc ión sobr e los pernos. - Y: Profundidad de la fibra neutra. Se obtienen tres ecuaciones del si g ui ente modo: 1.) Basándose en la hipótesis de deformación plana d el hormigón o btenemos la siguiente ecuación de tercer grado en y : Anejo 12.- Estación d e bombeo. Página 23 y 3 + K 1 y 2 + K 2 y + K 3 = 0 Donde: • K 1 = 3 (e-D/2) = 3 ( 258 cm – 30 cm) = 684 • K 2 = 1788,84 60 258) (25 6, 02 10,5 6 B e) ( f A n 6 A = + ⋅ ⋅ ⋅ = + ⋅ ⋅ ⋅ Donde: - n= 10,5 Kp/cm 200.000 Kp/cm 2.100. 000 2 2 = = H A E E - A A = Area de los p ernos a tracción. • K 3 = -K 2       + ⋅ f 2 D = -1788,84 x (3 0 +25) = -98386,2 Con estos datos queda la siguiente ecuación: y 3 + 684 y 2 + 1788,84 y – 98386,2 = 0. Llegando a la resolución de esta ecuación se obti ene un valor de y = 10,67 cm, que se utilizará para los si g uient es cálculos. 2.) Por equilibrio de momentos respecto a eje de pilar. M = 0  (T x F ) + (N + T) x (D/2 – Y/3 + f) = N x e De donde: T =       − −       − − ⋅ − e 3 Y 2 D e 3 Y 2 D N Sustituyendo los val ores correspondientes e n la ex presión anterior se obtiene un valor de T de 29,98 Tm. La solicitación última que agota los pernos es: S u = 8,17 Tm/perno x 4 pernos = 32,68 Tm. S u > T  Cumple. Por lo tanto, com o se acaba de c omprobar, se d ispondrán 4 pernos a tracc ión formados cada uno por u n f 25 mm de acero A-4 2b, con la correspondient e lon g itud de anclaje y atornillado a la placa. 3.) Por equilibrio de fuerzas en la vertical. Anejo 12.- Estación d e bombeo. Página 24 V = 0  (1/2 x Y x  c x B) – T – N = 0 De esta fórmula se d espeja  c , y su stitu y endo en la expresión que queda por los valores correspondientes se obtiene un valor de  c de 114,46 Kp/cm 2 . Luego  c < f cd  114,46 K p/cm 2 . < 166,67 Kp/cm 2 .  Cumple. 4.3.2.- LOGITUD DE LO S PEROS. La tracción transmitida desde cada p erno de anclaje al hormigón de la zapata (T p ), será, de acuerdo con los cálculos del apartado anterior: T p = 29,98 Tm/ 4 pernos = 7,5 Tm/perno La longitud de anc laj e, L, de los pernos elegidos, constituido s por barra s cor rugadas de a cero B-500S, de diámetro 16 mm sería de 32 cm, pe ro se adopta un a long itud de anclaje de 40 cm. 4.3.3.- CALCULO DEL ES P ESOR DE LA BASE Y DE LAS CARTELAS. Tal como se puede apreciar en el plano correspondiente a detalles de cimentación de la nave, se ha colocado una placa base de 60 cm x 60 cm, coincidiendo con la sección transversal del enano de hormigón sobre el que apo y a. Se disponen dos cartelas de rigidización perpe ndiculares a las alas del s oporte, de 22 cm de altura y un espesor de 2,5 cm. Su único fin es el de rigidizar la unión . Todos los eleme ntos que se acaban d e describir serán de ace ro A-42b. Para determinar el espeso r de la placa base y de las cartelas de rigidización, lo que se hace es tomar un espeso r de 2,5 cm para todos los elementos que co mponen la sección transversal, constituida por los cuatro elem entos antes citados, p ara comprobar que esta sección cumple la comprobación de resistencia. Anejo 12.- Estación d e bombeo. Página 25 La altura de l as cartelas que se van a comprobar es de 22 cm. En p rimer lugar se h a de calcular la altura a l a que se encuentra el eje Z en el que se sit úa el centro de gravedad de la sección. y cdg = placa 3 2 1 placa c3 c2 c1 A A A A d) (A d) (A d) (A d) (A + + + ⋅ + ⋅ + ⋅ + ⋅ y cdg = 150 3 55 1,25) (150 3 13,5) (55 + ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ =7,67 cm Este resultado indica que el c.d.g. de la sección se encuentra situado a 30 cm. d el extremo de la placa (por ser l a s ecc ión s imé tric a respecto al eje Y), y a 7,67 cm de la cara inferior de la placa. El m omento de inercia de la sección respecto a l centro d e g raved ad se calcula primeramente calculand o l os mo mentos de iner cia r espe cto al centro de gravedad de cada uno de los tres elementos que componen la sección transversal. En este caso I zz-1 , I zz-2 , I zz-3 , van a ser iguales, de esta forma: I zz-1 = I zz-2 = I zz-3 = 4 2 3 2 3 cm 4087, 72 (5. 83) 55 12 22 2,5 d A 12 h b = ⋅ + ⋅ = ⋅ + ⋅ I placa = 4 2 3 2 3 cm 6260,6 (6.42 ) 150 12 25 260 d A 12 h b = ⋅ + ⋅ = ⋅ + ⋅ Por lo tanto el momento de inercia de la s ección resp ecto al centro de gravedad resulta: I zz = I zz-1 + I zz-2 + I zz -3 + I plac a = 3 x 4087,72 + 6260,6 = 18523,67 cm 4 . A conti nuación se ca lcula el momento resiste nte de la s ecc ión respect o a la fibra superior, pues esta será la zona en el que el m omento re sistente será m enor, y por lo tanto, donde la tensión resultante al aplicarse el m o me nto actuante tomará valores máximos. Anejo 12.- Estación d e bombeo. Página 26 W zs = 3 4 s z cm 1100,6 cm 16,83 c m 18523,67 h I = = Por último se realiza l a co mprobación de r esistencia de l a sección t ransversal con un momento flector actuante de 17160 m x Kp: 2 3 zz z x Kp/cm 1559,15 cm 1100,6 Kp x cm 171600 0 W M σ = = = Como es menor de 2600 Kp/cm 2 , cumple. De fi nitivamente se adopta un a placa base de 60 cm x 60 cm y con un espesor de 2,5 cm. 6.- CÁLCULO DE LA VIGA CARRIL DEL PUETE GRUA. Para el montaje, d esmontaje y mantenimient o de la instalación de bombeo s e instalará una viga carril dispuesta a lo largo del eje que una las bo mba s. 6.1.- CARACTERÍSTICAS DE LA VIGA CA RRIL. El puente grúa a colocar en la estación d e bo mbeo debe ser capaz de levantar 1T m (1000 Kg), esta capacidad de levantamiento se hace ne ce sa ria par a poder montar y desmontar el conjunto de bombas y pi ezas que componen la estación. Sus características son: - Pre sión máxima en ruedas: 1750 Kp. - Pre sión minima en ruedas: 1200 Kp. - Luz d el puente: 20 m. - Distancia entre ruedas: 3200 mm. - Motor e l ectrico de 1 K W . 6.2.- CÁLCULO DE LA VIGA CARRIL. Anejo 12.- Estación d e bombeo. Página 27 Lo p rimero es dete rminar los valor es máximos de los momentos fle ctores, tanto en los apoyos como en los vanos. Para ello hace falta conocer: 0,53 m 6 m 3,2 L a = = Con este valor de 0,16 se obt ienen los momentos flectores máxi mos y reaccion es máximas de los apo y os: En los ap oyos En los vanos apoyo 1 apo y o 2 a po y o 1 apoyo 2 0.700PL 0.723PL 0.70 0PL 0.723PL 6.3.- ESFUERZOS A SOPORTAR POR LA VIGA CARRIL. El momento flector máximo que tiene que soportar es 0.723 PL. M z =0.723 P·L = 0.723 x 1750 x 6 = 7591,5 mK p M y =0.723 10 P ·L = 0.723 x 10 1750 x 6 = 759,15 mKp N = = 7 P 250 7 1750 = Kp 6.3.1.-PODERACIÓ DE ESFUERZ OS DEBIDOS A LA C ARGA DE IMPACTO. Todos estos esf uerzos hay qu e ponder arlos en un 25% m ás, esto se debe cuando las cargas son de impacto, de esta forma: Anejo 12.- Estación d e bombeo. Página 28 M z = 9489,37 mKp M y = 948,93 mKp  = 312,5 Kp 6.3.2.- PREDIMESIOADO DE LA VIGA C ARRIL. Se va a h acer una aproxi ma ción, para ello se supone N y M y nul os, es dec ir, solo actúa M z , de esta for ma se calc ul a un W zz mínimo. Así pues: 2600 W 948937 W M zz zz z ≤ = = σ  W zz ≥ 364,97 cm 3 Ahora se p rueba con un tipo de perfil deter m inado, así se opt a por probar con el perfil IPN-260 + UPN-160, cu y o W zz = 490 c m 3 . -Cargas verticales. Estas cargas son soportadas por el IPN y el UPN; y son debid as a M z . 2600 1936,61 490 948937 W M zz z ≤ = = = σ  Cumple. -Cargas horizontales. 1) Comprobación a resist encia . Estas carg as son soportadas por el UPN; y so n debidas al M y , al esfu erzo ax il (N), además de M z . 2600 1996 ,5 28 312,5 116 94893,7 16,7) 0,75 (26 8170 948937 A N W M c I M UPN UPN y y y zz z < = + + − + ⋅ = + + ⋅ = σ 2) Comprobación a pandeo. El pandeo en la viga carril se deter mina aplicando la si g uiente ex presión: Anejo 12.- Estación d e bombeo. Página 29  ω ⋅ +         + A N W M W M y y y zz z Para la dete rminación del coeficiente  de pa ndeo, se debe determinar primero la esbeltez. Para ello  =1, i y (UPN-160 ) = 6,21 cm, L = 600 cm; así pues:  = 6,21 1 600 i L y ⋅ = β ⋅ =96,62 Por l o t anto el valor de la esbeltez es menor qu e 200, que es lo que pres cribe la EA- 95. Una vez conocido el valor de la esbeltez se determina el coeficiente  de p andeo:  = 97) = 1,92 Con el valor de 1,92 se comprueba la tensión que soporta la vi ga carril:  ω ⋅ +         + A N W M W M y y y zz z 1167,29 + 818,04) +(11,16 · 1,92) =2006,7 6 K p/cm 2 . 2006,76 < 2600 Kp/cm 2  Cumple. Por lo tanto la viga carril adoptada está formada por un p erfil IP - 260 y un perfil UP –160. 7.- SOLERA. Será de hormigón armado del tipo HA-25/B/ 20/IIa , y a qu e debe soportar el peso de las bombas, tendrá un espesor de 20 cm y es tará armada por mallaz o de barras corrugadas de acero B-500S de di me nsiones 15x 15x8. Anejo 12.- Estación d e bombeo. Página 30 Anej o 13.-Est ud io de viabilid a d eco nómica Página 7 Transporte 10 Impuestos, I.B.I. rústica, seguros, etc. 20 TOTAL . . . . . . . . . . . . . 352 4.4.- COSTES DE UNA HECTÁR EA DE M AIZ. Labor €/Ha. Labor subsolador/arado vertedera 33 2 Labores cultivador- molón o fresadora 48 Semilla (90 000 planta s/Ha x 2,4 €/1 000 plantas) 216,36 Siembra con sembradora a golpes 36 Herbicida y aplicación 27 Abono (950 Kg/Ha a 0.204 Euros/Kg) 193,80 Desinfección suelo 5 Inyección de N en la red de riego 120 Anej o 13.-Est ud io de viabilid a d eco nómica Página 8 Insecticida y aplicación 25 Recolección 50 Transporte 10 Impuestos, I.B.I. rústica, seguros, etc. 20 TOTAL . . . . . . . . . . . . . 782,16 4.5.- COSTES DE UNA HECTÁR EA DE A LFALFA. Labor €/Ha. Labor subsolador/ arado vertedera 3 3 2 Labores cultivador- m oló n o 1 c ult .- molon+fresadora 48 Semilla (40 Kg/Ha x 6 €/Kg) 240 Siembra con sembradora 20 Insecticidas y aplicación (5 a ñ os) 290 Abono presiembra (500 Kg/Ha a 0.204 €/Kg) 102 Anej o 13.-Est ud io de viabilid a d eco nómica Página 9 Abono de mantenimiento (400 Kg/ Ha x 4 años) 408 Siega (6 cortes/año x 5 años x 12 €/corte) 360 Hilerado (6 co rtes/año x 5 años x 1 2 €/corte) 3 60 Empacado/ Recogida + Transporte (3 T m / Ha y corte x 1 2 €/T m x 6 cortes/ año x 5 años) 1080 Reparación y mantenimient o maquinaria 20 TOTAL . . . . . . . . . . . . . 2961 (5 años) 592,2 (1 año) 4.7.- COSTES DE UNA HECTÁR EA DE GUISANTE. Labor €/Ha. Labor subsolador/arado vertedera 33 Labor cultivador- molón 24 Labor fresadora 30 Siembra con sembradora a golpes 30 Semilla 250 Abono (400 Kg/Ha a 0.204 €/Kg) 8 1,6 Insecticida y aplicación 40 Anej o 13.-Est ud io de viabilid a d eco nómica Página 10 Recolección 48 Transporte 10 Impuestos, I.B.I. rústica, seguros, etc. 20 TOTAL . . . . . . . . . . . . . 566,6 5.- INGRESOS ANUAL ES . L os in gr esos anuales se deben a la venta de la producción del cult ivo y a las subvenciones de la PA C. El precio de l os productos puede variar d e un año a o tro, p or eso se h a tomado un pr ecio que s ea razonable teniéndose en c u enta l os precios d e años anteriores. Para los cultivos que se han tenido en cuenta en la rotación los ingresos que se obtienen son los siguientes: CULTIVO Producción (Tm/Ha) Precio (€/T m ) Ingre sos (€/Ha) Ayuda PAC (€/Ha ) Total (€/Ha) CEBADA grano: 3,5 paja: 1,8 123,21 30,05 431,23 54,09 2 60,0 745,32 TRIGO grano: 4 paja: 1,8 135,23 35,05 540,92 54,09 260,0 855,01 ALFALFA 2 1 105,18 2208,78 260,0 2468,78 Anej o 13.-Est ud io de viabilid a d eco nómica Página 11 MAIZ 10,5 141,24 1489,02 260,0 1749,02 GIRASOL 3,5 225,65 789,76 260,0 1049,76 GUISANTE 2,5 570,96 1427,40 260,0 1687,4 6.- FLUJO DESTRUIDO. Es el valor de los re n dim i e ntos que se o btienen en la situación actual, es decir, se tiene en cuenta el cultivo de cebada y d e tri g o para su cálculo. Este flujo d estruido se calcula a partir de los costes de producción y de los in g reso s que se obti e nen, y resu lta de: Costes (€/Ha ) Ingreso s (€/Ha ) Flujo destruido (€/Ha ) Total f lu jo destruido (€) Cebada 334 395,88 61,88 16.521,96 Trigo 340 460,49 120,49 32.170,83 L as producciones en la sit uación actual (en se cano) pa ra l a cebada y el tr i g o son de 2 y 2,3 Tm/Ha respecti vamente, y de 1 ,2 Tm. de paja para ambos. L os d atos de precios y costes considerados para el c álculo del flujo destrui do considerados, so n l os ex puestos en apartados anteriores. 7.- COSTE DEL AGUA DE RIEGO. L os costes derivados del consum o de a gua de riego son los que se d erivan del consumo de la ener g ía e léct rica necesaria para la eleva c ión del agua desde el can al de Monegros y el precio del ag u a. Anej o 13.-Est ud io de viabilid a d eco nómica Página 12 El precio del a gu a consumida es d e 1,8 € po r cada 1000m 3 de agua elev ada. C om o existen diferen t e s cultivos se calcula el consu m o d e a gu a para cada a ño se gún las sig uientes necesidades: Cultivo Consumo anual (mm) Consumo anual (m 3 /Ha) Ceb a da 449,86 4498,6 Trigo 498,36 4983,6 Maí z 9 45 ,25 9452,5 Alfalfa 1189,68 11 896, 8 Girasol 790,29 7902,9 Guisante 446,33 44 63,3 Para el cálculo d el co ste de la ene rg í a eléctri c a e s necesari o conoc e r el ti empo de funcionamiento de l a s bo mba s y del coste de la en erg í a consumida. En este caso la energía eléctrica para el a ccionamiento de los e quipos se realiza por medio de gr upos electrógenos diesel, asi por lo tanto, solo se tendrá en cuenta el c onsumo d e com bustib le de estos. De est a fo rma r ealizando un estudio d e los consumos de com bust ible asi como el mantenimiento de la estació n de elevación, se establece que el precio del a g u a consu mida es de 3,60 €/1000 m 3 . 8.- ESTUDIO DE RENT ABILIDAD DE LA INVERSIÓN. 8.1.- CONSIDERACIONES PREVIAS. El presupuesto to tal de la inversión asciende a un total de 1.304.849 €, lo que supon e la suma sin IVA de los presupuestos de ejecución material y del de s eguridad y salud. L os b enef icios anuales s erán los calculados an teriormen te y s erán fijos. No s e tendrá en cuenta e l factor que juega la inflación. Anej o 13.-Est ud io de viabilid a d eco nómica Página 13 No se considerará el valor residual de los ele mentos de la explotación. El flujo destruido es de 32.170,83 €. El coste de la mano d e obra no s e tiene en cuen t a, y a qu e la exp lotac ión en princip io se establece q ue v a a ser dirigida y t raba jada por el propietario y por su fa milia. Se estima que el coste d e l a mano de ob ra eventual que pueda necesitarse en distintos momentos de la campañ a e s d e 7.200 €, incluy én dose las ca rgas sociales. Se estima una vida útil de la instalación de 25 años. En un principio no s e estab l ece nin g ún tipo de a yu das a la co nv ersión a re gad ío de la finca, aunque el de c reto 48/2001 de la Diputac ión General de Arag ón establece ayudas en el ámbito d e la C omunidad Autóno ma de A ragón para obras de c reación y m ejora de infraestructuras ag rari a s de regadí o, subvenciona ndo con un 40% d e la in versión a realizar. Como en es t e momento p or diversas razones e st a a y ud a se encu entra “congelada” se realiza el estudio consider a ndo que se obtiene un c rédito de tres millones y medio d e eu ros a 25 años a un tipo de interés del 4,5%. Con lo exp uesto anter iormente se realiza el estudio de rentabilidad econ ómica. 8.2.- ESTUDIO DE RENTABIL IDAD. Por medio d e una hoj a de cálculo se calcula lo s flujos de caja que s e ori g inan cada año, teniendo en cuenta los cobros, como los p agos qu e se orig inan de la explotación. Anej o 13.-Estudio d e viabilidad económi ca Página 14 AÑO COBRO ORD COBRO FINAN PAGO ORD PAGO FINAN FLUJO DESTR PAGO INVERS FLUJO CAJA 0 1.000.000,00 € 1.304.849 € -304.849 1 523.745,01 € 10 2,99 € 181.795,20 € 2 57.586,40 € 32.170,83 5 2.1 93 2 666.205,70 € 12 6,12 € 211.179,00 € 2 57.586,40 € 32.170,83 165.269 3 465.722,82 € 97,60 € 146.873,00 € 2 57.586,40 € 32.170,83 2 9.0 93 4 637.906,80 € 12 9,64 € 224.528,60 € 2 57.586,40 € 32.170,83 123.621 5 477.786,40 € 99,35 € 147.533,00 € 2 57.586,40 € 32.170,83 4 0.4 96 6 616.359,70 € 11 9,83 € 186.292,68 € 2 57.586,40 € 32.170,83 140.310 7 626.316,46 € 12 0,77 € 202.665,12 € 2 57.586,40 € 32.170,83 133.894 8 710.696,65 € 11 1,86 € 178.904,20 € 2 57.586,40 € 32.170,83 242.035 9 548.995,94 € 11 3,62 € 186.527,68 € 2 57.586,40 € 32.170,83 7 2.7 11 10 5 53.792 ,73 € 11 4,50 € 186.169,72 € 2 57.586,40 € 32.170,83 7 7.8 66 11 5 23.745 ,01 € 10 2,99 € 181.795,20 € 2 57.586,40 € 32.170,83 5 2.1 93 12 6 66.205 ,70 € 12 6,12 € 211.179,00 € 2 57.586,40 € 32.170,83 165.269 13 4 65.722 ,82 € 97,60 € 146.873,00 € 2 57.586,40 € 32.170,83 2 9.0 93 14 6 37.906 ,80 129,64 € 224.528,60 257.586,40 32.170,83 123.621 Anej o 13.-Estudio d e viabilidad económi ca Página 15 € € € 15 4 77.786 ,40 € 99,35 € 147.533,00 € 2 57.586,40 € 32.170,83 4 0.4 96 16 6 16.359 ,70 € 11 9,83 € 186.292,68 € 2 57.586,40 € 32.170,83 140.310 17 6 26.316 ,46 € 12 0,77 € 202.665,12 € 2 57.586,40 € 32.170,83 133.894 18 7 10.696 ,65 € 11 1,86 € 178.904,20 € 2 57.586,40 € 32.170,83 242.035 19 5 48.995 ,94 € 11 3,62 € 186.527,68 € 2 57.586,40 € 32.170,83 7 2.7 11 20 5 53.792 ,73 € 11 4,50 € 186.169,72 € 2 57.586,40 € 32.170,83 7 7.8 66 21 5 23.745 ,01 € 10 2,99 € 181.795,20 € 2 57.586,40 € 32.170,83 5 2.1 93 22 6 66.205 ,70 € 12 6,12 € 211.179,00 € 2 57.586,40 € 32.170,83 165.269 23 4 65.722 ,82 € 97,60 € 146.873,00 € 2 57.586,40 € 32.170,83 2 9.0 93 24 6 37.906 ,80 € 12 9,64 € 224.528,60 € 2 57.586,40 € 32.170,83 123.621 RESULTADOS Tasa A ctu aliza ción (r%) 5,00% VAN 1.135.985,94 TIR 31,42 % Anej o 13.-Est ud io de viabilid a d eco nómica Página 16 8.3.- ESTUDIO DE VI ABILIDAD. A partir d e los fl ujos de c aja calculados en e l apartado anterior se h an calculado lo s índices de rentabilidad que se exponen a continuación: • Valor Actual Neto (VAN): 1.135.9 85,94 € • Tasa Interna de Rentabilidad: 31,42% 9.- CONCLUSIONES. Desde el p unto de vista del VAN se observa que la inv e rsión es rentable. E l TIR es superior al tipo de interés utilizado, por lo tanto la inver sión también es rentable. Téngase en cu en t a q ue aunque la inversión r esulte rentable d esde el punto de vista de estos índices, afr ontarla sin nin g un a a y uda por p arte de la Administración es prá cti cam ente inviable. Para este est udio d e r en t abilidad se ha considerado la rotación de cultivos expuesta en el anejo 6, pero s e podría recurrir a cultiva r l os pr i meros años cultivos que s ean más rentables que otros (alfalfa, maíz) en toda la ext e nsión de la parce l a. Por lo tanto, en función de los resultados o btenidos se p uede concluir q ue la inversión es rentable. Pliego d e condicio nes Página 3 v. Artículo 50. Dimensiones de las z anjas………………………...51 vi. Artículo 51. Perfilado de rasante……………………………….51 vii. Artículo 52. Precaución en terrenos especiales……………… ...52 viii. Artículo 53. Drenajes de l as zanjas…………………………….52 ix. Artículo 54. Acopio de las piezas especiales…………………...52 x. Artículo 55. Instalación de tuberías…………………………… .52 xi. Artículo 56. Anclajes de l as piezas espec iales…… ……………53 xii . Artículo 57. Pasos especiales…………………… ……………...53 xiii. Artículo 58. Hormigón para piezas de anclaje…………………54 xiv. Artículo 59. Pruebas de la instalación…………… …………….54 xv. Artículo 60. Cierre y macizado de las zanjas…………………..55 4. CAP Í TU L O IV: CONDICIONES DE LAS TUBER Í AS DE PVC………… …56 a. EPÍG RA FE I: CONDICIONES GENERA L ES… ……………………..56 i. Artículo 61. Campo de aplicación……………… ……………...56 ii. Artículo 62. Definiciones……………………………………....56 iii. Ar tículo 63. Característic as hídricas……………………………57 iv. Artículo 64. Presiones y coeficiente de seguridad ……………...59 v. Artículo 65. Características generales…………… …………….59 vi. Artículo 66. Características geométricas………………… …….61 vii. Artículo 67. J untas……………………………………………...62 viii. Artículo 68. Accesorios para tube rías…………………………..62 ix. Artículo 69. Uniformidad…………………… ……………..…..62 x. Artículo 70. Marcado de los tubos y accesorios………………..63 b. EP Í GRA FE II : MAT ERIALES………………………………… ……...63 i. Artículo 71. Materiales componentes de las tuberí as de c loruro de vinilo no plastificado………………………………………… ...63 ii. Artículo 72. Ensa y o de l os materiales………………………….64 iii. Ar tículo 73. Resina sint ética de PVC…………… ……………..64 iv. Artículo 74. Policloruro de vinilo no plasti fica do……………...64 v. Artículo 75. Aditivos empleados en la fabricación de UPVC no plastificado………………………………… …………………...65 vi. Artículo 76. Características técnicas del PVC no plastificado…66 vii. Artículo 77. Adhesivos d isolventes para juntas………………...66 viii. Artículo 78. L ub ricantes para juntas de estanqueidad………….66 Pliego d e condicio nes Página 4 ix. Artículo 79. Elastómeros para juntas de estanquei dad…………67 x. Artículo 80. Fundición de hierro…………………………….… 67 xi. Artículo 81. Otros materiales férricos…………… …………….68 xii . Artículo 82. Materiales no férricos……………………………..68 xiii. Artículo 83. Pinturas y otros revestimientos…………………...69 c. EPÍG RA FE III : FABRICAC I Ó N……………………………………… 69 i. Artículo 84. Procedimiento de fabricación de los t ubos………..69 ii. Artículo 85. Procedimiento de fabricación de accesorios …...…69 iii. Ar tículo 86. Fabricación en serie………………… …………….69 iv. Artículo 87. Laboratorio y banco de pruebas…………………..70 d. EP Í GRA FE IV : PR UEBAS……………………… ……………………70 i. Artículo 88. Clasificación………………………… ……………70 ii. Artículo 89. Pruebas en fabricación y control de localización…83 iii. Ar tículo 90. Pruebas de obra…………………… ……………...86 e. EPÍG RA FE V: TOLERANCIAS……………………………………....86 i. Artículo 91. Tolerancia en el diámetro nominal………………..86 ii. Artículo 92. Tolerancias en el espesor nominal de la pare d……87 iii. Ar tículo 93. Tolerancias a la long itud nomi nal………………...87 iv. Artículo 94. Tolerancias en el diámetro interior de la Embocadura …………… ……………………………………….87 v. Artículo 95. Tolerancias en la ortogonalidad de los ex tremos…88 vi. Artículo 96. Tolerancias en alineación…………………… …....88 vii. Artículo 97. Muestras inut ilizadas……………………………..88 f. EPÍGRAFE VI: TRANSPORTE Y PUES TA EN OB RA DE LOS MATERIALES…………………………………………………………89 i. Artículo 98. Inspección en fábrica previa al transp orte………...90 ii. Artículo 99. Carga, transporte y d escarga……………………...90 iii. Ar tículo 100. Almacena miento de los tubos…………………...91 iv. Artículo 101. Zanjas………………………… …………………91 v. Artículo 102. Perfilado de rasantes……………… …………..…92 vi. Artículo 103. Precauciones en terrenos esp ecia les ……………..92 vii. Artículo 104. Dimensiones de las zanjas………… …………….92 viii. Artículo 105. Drenaje de las z anjas…………………………….93 ix. Artículo 106. Acopio de las piezas especiales………………….94 Pliego d e condicio nes Página 5 x. Artículo 107. Instalación de la tubería………………………….95 xi. Artículo 108. Anclaje de pi ezas y pasos espec ial es…………….96 xii . Artículo 109. Prueba de instalación……………………………97 xiii. Artículo 110. Cierre y macizado de las zanjas…………………9 7 xiv. Artículo 111. Materiales rechazados…………………………...97 5. CAP Í TU L O V: PLI E GO DE CONDICIONES DE Í NDOLE FACULTATIVA……………………………………………………………….97 a. EPÍG RA FE I: OBLIGAC I ON ES Y DERECHOS DEL CONTRATI STA… ………………………………………………….…98 i. Artículo 112. Remisión de solicit ud de ofe rtas……… ………...98 ii. Artículo 113. Residencia del contratista……………………….. 98 iii. Ar tículo 114. Reclamaciones contra las órdenes de dirección…99 iv. Artículo 115. Despido por insu bordinación, inca p acidad y mala fe………………………………………………………………..99 v. Artículo 116. Copia de los documentos………………………...99 b. EP Í GRA FE II : TRA BAJO, MATERIALES Y MED I OS AUXILI ARES………… ……………………………………………….99 i. Artículo 117. Libro de órdenes………………… ……………..100 ii. Artículo 118. Comienzo de los trabajos y pl azo de ejecución...100 iii. Ar tículo 119. Condi ciones g enerales de ejecución de los Trabajos……………………………………………………….101 iv. Artículo 120. Trabajos defectuosos…………………………. ..101 v. Artículo 121. Obras y vic ios ocultos………………………….102 vi. Artículo 122. Materiales no utili zables o defec tuosos………..102 vii. Artículo 123. Medios aux iliares………………………………102 c. EPÍG RA FE II : REC EPCIÓN Y LIQUIDAC I ÓN……………………1 03 i. Artículo 124. Recepciones provisionales………… …………..103 ii. Artículo 125. Plazo de garantía……………………………….104 iii. Ar tículo 126. Cons erva ción de los traba jos recibi dos provisionalmente……………………………………………...104 iv. Artículo 127. Recepción definitiva……………………………104 v. Artículo 128. Liquidación final……………………… ……….104 vi. Artículo 129. Liquidación en caso de rescisión… …………….105 d. EP Í GRA FE IV : FACULTADES DE LA DIRECC I ÓN DE Pliego d e condicio nes Página 6 OBRAS………………………………………………………………..105 i. Artículo 130. Facultades de la dirección de obra… …………..105 6. CAP Í TU L O VI: PLIEGO DE CONDICIONES DE ÍNDOLE ECONÓMICA……………………… ………………………………………...105 a. EPÍG RA FE I: BASES FUNDAMENTA L ……… ……………………105 i. Artículo 131. Base fundamental………………………………106 b. EP Í GRA FE II : G ARANTÍAS DE CUMP LI M IENTO Y F I ANZAS...106 i. Artículo 132. Garantías………………………………………..106 ii. Artículo 133. Fianzas……………………………………… ….106 iii. Ar tículo 134. Ejecución de los t raba jos con car g o a la fianza...107 iv. Artículo 135. Devolución de la fianza………… ………..…….108 c. EPÍG RA FE III : PREC I O S Y REVISIONES…………………………109 i. Artículo 136. Precios contradictorios…………………………109 ii. Artículo 137. Reclamaciones de aumento de precios…………109 iii. Ar tículo 138. Revisi ón de pre cios……………… …………….109 iv. Artículo 139. Elementos comprendidos en el presupuesto……11 0 d. EP Í GRA FE IV : V ALORAC I Ó N Y ABONO DE LOS TRABAJ OS...110 i. Artículo 140. Valoración de la obra……………… …………..110 ii. Artículo 141. Mediciones parciales y finales…………………11 1 iii. Ar tículo 142. Equivocaciones en el presupuesto… ………...…111 iv. Artículo 143. Valoración de las obras incompletas ………...…111 v. Artículo 144. Carácter provisional de las liquidaciones Parciales…………………………………………………… .....111 vi. Artículo 145. Pagos……………………………………… …...112 vii. Artículo 146. Suspensión por retraso de pagos… …………….112 viii. Artículo 147. I ndemnización por retraso de los trabajos…… ...112 ix. Artículo 148. Indemnización por daños de causa ma y or al contratista………………………………… …………………...113 e. EPÍG RA FE V: VARIOS……………………………………………...113 i. Artículo 149. Mejora de obras ii. Artículo 150. Seguro de los trabajos 7. CAP Í TU L O VII: PLIEGO DE CONDICIONES DE ÍNDOLE LEGAL a. Artículo 151. Jurisdicción b. Artículo 152. Accidentes de trabajo y daños a terc eros Pliego d e condicio nes Página 7 c. Artículo 153. Pagos de arbitrios d. Artículo 154. Causas de rescisión del contrato Pliego d e condicio nes Página 8 CAPÍTULO I: CONDICIONES GENERALES -ARTÍCULO 1. OBRAS OB JETO DEL PRESENTE PROYECTO Se consideran sujetas a las condiciones d e este pli eg o, todas las obr as cu y a s características, planos y presupuestos, se adjuntan en las partes correspondi entes del presente pro yecto, así como todas las obras necesarias pa ra deja r completamente terminados los edificios e instalaciones con arreglo a los pl anos y documen tos adjuntos. Se entiende po r obras accesorias, aque llas q ue, p or su natur aleza, no pu eden ser previstas en todos sus detalles, sino a medida que avanza la ejecución de lo s trabajos. La s obras accesorias, s e construirán a medida que s e vaya conociendo su necesidad. Cuando su i mportancia lo ex ija se construirán en base a los pro y ectos adicionales que se redacten. En los casos de m enor importancia se llevarán a c abo conforme a la propuesta que formule el in g eniero director de l a obra. -ARTÍCULO 2. OBRAS ACCESO RIAS NO ESP ECÍ FICA S EN E L PLIEGO Si en el transcurso d e los trabajos se hiciese ne cesario ejecutar cu alquier clase de obras o instalaciones que no se encuentren descritas d entro de este pliego d e condiciones, el Adjudi ca tario estar á obligado a realizarlas con estricta s ujeción a las órdenes que, al ef ecto, reciba el ingeniero dire ctor de obra y , en cualqui er caso, con arreglo a las reglas del buen arte constructivo. El ingenier o dir ector d e obra tendrá plen as a tribuciones para sancionar la idoneidad de los sistemas empleados, los cu ales estarán expuestos para su a probación de forma que, a su juicio, las obras o instalaciones que resulten defectuosas t otal o parcialmente, deberán ser demolid as, desmontadas o recibidas en su tot alidad o en parte, sin que ello dé derecho a ningún tipo de reclamación por parte del adjudicatario. -ARTÍCULO 3. DOCUMENTO QUE DEFINE LAS OBRAS Los documentos que definen las obras y que la propiedad entregue al contratist a, pueden tener carácter contractual o meramente informativo. Pliego d e condicio nes Página 9 Son documentos contra ctuales los planos, plie go de c ondiciones, cuadros de precios y presupuestos parcial y total, que se incluyen en el presente proyecto. Los datos incluidos en la memoria y anejos, así como la justificación de precios tienen carácter meramente informativo. Cualquier c ambio en el planteamiento de la o bra qu e implique un c ambio sustancial respecto d e lo pro y ectado d eberá pon erse en conocimiento de la di rección técnica para que lo apruebe, y si procede, redacte el oportuno pro y ecto reformado. -ARTÍCULO 4. COMPATIB ILIDAD Y RELACIÓN ENTRE LOS DOCUMENTOS En caso de contradi cción entre lo s planos y el pliego d e condiciones, p revalecerá lo prescrito en este último documento. Lo mencionado en los planos y omitido en el pliego d e condiciones o viceversa, habrá de ser ejec utado como s i estuviera expuesto en ambos documentos. -ARTÍCULO 5. DIRECT OR DE LA OBRA La propiedad nombrar á en su representación a u n inge niero técnico agrícola, en quien re caerá n las labores de dire cción, control y vi gilancia d e las obras del presente proyecto. El contratista proporcionará to da clase de facilidades para que el ingenier o director, o sus subalternos, puedan llevar a cabo su trabajo con el máximo de eficacia. No será responsable a nte la propieda d de la tardanza de l os organismos competentes en l a t ramitación del p ro y e cto. La t ramitación es aje na al ingeniero o director, quien una vez conseguidos todos los perm isos, dará orde n d e comenzar la obra. -ARTÍCULO 6. DISPOSICIO NES A TENER EN CUENTA - Ley de Contratos del sector público 30/2007 de 30 de octubre. - Pliegos de Prescripciones Técnicas Generales vigentes del M.O.P.U. - Código técnico de la edificación (CTE) y NTE. Pliego d e condicio nes Página 10 - Instrucción E.H.-88 para el pro y ecto y ejecución de obras de hormigón en masa o armado. - I nstrucción E.P.-91 pa ra el proy ecto y la ej ecución de obra s de hormig ón pretensado. - Métodos y Normas de Ensayo de Laboratorio Central del M.O.P.U. - Reglamento Electrot écnico de Alt a y Baja Tensión y Norm as M. I . B.T. complementarias. - Reglamento sobre recipientes y aparatos a presión. - Resolución General de Instrucciones para la con strucción de 31 de octubre de 1.966. Pliego d e condicio nes Página 11 CAPÍTULO II: CONDICIONES DE ÍNDOLE TÉCNICA -ARTÍCULO 7. REPLANTEO Antes de dar comienzo l as o bras, El CONTRA TIST A , auxiliado del p ersonal subalterno necesario y en presencia del INGE NIERO DIRECTOR DE OBRA , procederá al replanteo general de la obra. Una vez finalizado el mismo se l evantará a cta de comprobación del replanteo. Los replanteos d e detalle se l levarán a c abo de acuerdo con l as instrucci ones y órdenes del in geniero dir ector de obra, quien rea li zará las comprobaciones nece sarias en presencia del contratista o de su representante. El contratista se hará cargo d e las estacas, señales y referencias qu e s e de jen en el terreno como consecuencia del replanteo. -ARTÍCULO 8. MOVIMIENTO DE TIERRAS Se refiere el pr esente artículo a los desmontes y t erraplenes para dar al terreno la rasante de explanación, a la excavac ión a cie lo abierto realizada con medi os manuales y /o m ecánicos y a la excavac ión de zanjas y pozos. Se adoptan las condiciones generales d e se guridad en el trabajo así co mo l as condiciones rel ativas a los materiales, contr ol de la ejecución, valoración y mantenimiento que especifican las normas: - N.T.E. - A.D "Acondicionamiento del Terreno. Desmontes" . - N.T.E. - A.D.E. "Explanaciones”. - N.T.E. - A.D. V. "Vaciados". - N.T.E. - A.D.Z. "Zanjas y P ozos". Pliego d e condicio nes Página 12 -ARTÍCULO 9. FORJADOS Regula el presente artí culo los aspectos relac ionados con la ejecuci ón de forjados pretensados autoresistentes armados de acero o de cualquier o tro ti po con bovedillas cerá mic as de hormi g ón y fabricado en obra o prefabricado bajo cualquier patente. La s condiciones de ejecuc ión, de seguridad en el trabajo, de control de ejecución, de valoración y d e mantenimiento, son las establecidas en las normas N.T.E.- E.H.U. y N.T.E. - E. H.R., así como en el R.D. 1.630 / 1.980 de 18 de juli o y en la N.T.E.- E.A.F. -ARTÍCULO 10. HORMIGONES Se re fiere el presente artículo a las c ondiciones rela tivas a l os ma teriales y equipos de origen industrial relac ionados con la ejecución de las obra s de hormigón en masa o armado o pretensado fabricados en obra o prefabricados, así como las condiciones generales de ejecución, criterios de medición, valora ción y m antenimiento. Regirá lo prescrito en la I nstrucción E.H.-91 para l as obras de hormigón en masa o armado y la Instrucción E.P.-88 para las obras de hormigón pretensado. Asi mismo se adopta lo establecido en l as normas N.T.E.-E.H. "Estructuras de hormig ó n", y N.T.E.- E.M.E. "Estructuras de maseta. Encofrados". La s características mec ánica s de l os materiales, dosificaciones y niveles de control son las que se fijan en los planos del pres ente pro y e cto (Cuadro d e características E.H.-91 y especificaciones de los materiales). -ARTÍCULO 11. ACERO LAMINADO Se establecen en el pr esente artículo las condi ciones rel ativas a l os materiales y equipos industriales rela cionados con los aceros laminados utilizados en las estructuras de edific ación, t anto en sus elementos estruc tural es, como en sus elementos de un ión. Asimismo s e fijan las c ondiciones relativas a l a ejecución, seguridad en el tr abajo, control de la ejecución, valoración y m antenimiento. Se adopta lo establecido en las normas: Pliego d e condicio nes Página 104 EPÍGRAFE III: RECEPCIÓN Y LIQUIDACI ÓN -ARTÍCULO 123. RECEPCIONES PROVISIONALE S Para proceder a l a recep ción provis ional de las ob ras será ne cesaria la asistencia del propietario, del ingeniero direc tor de la obra y del contratista o su repre sentante debidamente autorizado. Si las obras s e encuentra n en buen estado y han si do ejecut adas con arreglo a las condiciones establecidas, se darán por recibidas provisi onalmente, comenzando a correr en dicha fecha el plazo de garantía, que se considerará de un año. Cuando las obras no se hallen en estado de ser recibidas, se hará const ar en el acta y se esp ecificarán en la mis ma las prec isas y detalladas instrucciones que el ingeniero director debe señalar al contrati sta para remediar los defectos observa dos, fijándose un plazo pa ra subsanarlos, ex pirado el cual se efectuar á un nuevo reconocimiento en i dénticas condiciones, a fin de proceder a la recepción provisional de la obra. Después de re alizar un escrupuloso reconocimiento y si la ob ra estu viese conforme con las condici ones de este pliego, se le vantará un acta por duplicado, a l a que acompañarán l os documentos justificantes de la liqui dación final. Una de las actas quedará en poder de la propiedad y la otra se entregará a l contratista. -ARTÍCULO 124. PLAZO DE GARANTÍA Desde la fecha en que la recepción provisional quede hecha, comi enza a contarse el plazo de ga rantía que será de un año. Durante este p eríodo, el contrat ista se hará cargo de t odas aquellas reparaciones d e desper fectos imputables a de fectos y vi cios ocultos. Pliego d e condicio nes Página 105 -ARTÍCULO 125. CONSE RVACIÓN DE LOS TRABAJOS RECIBIDOS PROVISIONALMENTE Si el contra tista, siendo su ob ligac ión, n o atiend e a la conservación de la obra durante el plazo de garantía, en el caso de que el edificio no haya sido ocupa do por el propietario, procederá a disponer todo lo que se precise para que s e atienda a la guardería, limpieza y todo lo que fuere menester pa ra su buena conservación, abonándose todo aquello por cuenta de la contrata. Al abandonar el contr atista el edificio, t anto por b uena terminac ión de las obras, como en el caso de rescisión de contrato, está obli ga do a dejarlo desocup ado y limpio en el plazo que el ingeniero director fije. Después de l a recepció n provisional del edificio y en el caso de q ue la conservación del mismo corra a cargo del contratist a, no deberá hab er en él más herramientas, útiles, mate riales, muebles, e tc., que los indispensables para su guar dería y limpi eza y para los trabajos que fuere preciso rea lizar. En todo caso, ocupado o no el edificio, está obl iga do el contratista a revisar y repasar la o bra durante el plaz o expresado, procediendo en la forma prevista en el presente "pliego de condiciones económicas". El contratista se obliga a destinar a su costa a un vigilante de las obras que prestará su servicio de acuerdo con las órdenes recibidas de la dirección fac ultativa. - ARTÍCULO 126.RECEPCIÓN DEFINITIVA Terminado el plazo de garantía, se veri ficará la recepción definitiva con las mismas condiciones que la provisional, y si las obras está n bien conservadas y en perfectas condiciones, el contratista quedará relevado de toda re sponsabilidad económica; en caso contrario s e retrasará l a recepción definiti va h asta qu e, a juicio del ingeniero director de obra, y dentro del plazo qu e s e marque, queden l as ob ras del mod o y forma que s e determinen en este pliego. Pliego d e condicio nes Página 106 Si el nuevo reconocimiento resultase que el contratista no hubiese cumpli do, se declarará r escindida la contrata con pérdid a de la fianza, a no ser que la propiedad crea conveniente conceder un nuevo plazo. -ARTÍCULO 127. LIQUIDACIÓN FINAL Terminadas las obr as, s e procederá a la liquid ación fijada, que inclu irá el importe de las unidades de obr a rea lizadas y las que constitu y en modificaciones del proyecto, siempre y cuando hay an sido previamente aprobadas por la dire cción técnica con sus precios. De ninguna manera tendrá derecho el contratist a a formular reclamaciones por aume ntos de o bra que no estuviesen autoriz ados po r escrito a l a entidad propietaria con el visto bueno del ingeniero di rector. -ARTÍCULO 128.LIQUIDACIÓN EN CASO DE RESCIS IÓN En e ste caso, la liquida ción se hará mediante un contrato liquidatario, que se redactará de a cuerdo po r ambas pa rtes. Incluirá el i mporte de las unidades de obra realizadas hasta la fecha de la rescisión. EPÍGRAFE IV: FACULT ADES DE LA DIRECCIÓN DE OBRAS -ARTÍCULO 129.FALCULTADES DE LA DIRECCIÓN DE OBRA Además de todas las f acultades particulares, que corresponden al ingeniero director, expresadas en l os artículos pr ecedentes, es mi sión específica su ya la dirección y vi gilancia de los trabajos que en las obr as se realicen bien por sí o por medio de sus representantes t écnicos y ello con autoridad técnica le gal, completa e indiscutible, incluso en todo lo no previsto específicamente en el "pliego general de condiciones varias de la edificación ", sobre las person as y cosas situadas en la ob ra y en relación con los trabajos que pa ra la ejecución de los edificios y obras anejas se ll even a cabo, pudiendo i ncluso, pero con causa justificada, recusar al contratista, si considera que el adoptar esta resolución es útil y necesaria p ara la debida marcha de la obra. Pliego d e condicio nes Página 107 CAPÍTULO VI: PLIEGO DE CONDICIONE S DE ÍNDOLE ECONÓMICA EPÍGRAFE I: BASE FUNDAMENTAL -ARTÍCULO 130.BASE FUNDAMENTAL Como base f undamental de estas "condiciones de índol e económica", se establece el principio de que el contratista debe percibir el importe d e tod os los trabajos ejecutados, siempre que estos se hay an realizado con arreg lo y suje ción al pro y ecto y condiciones generale s y particulares que rijan la realización de este pr oyecto y obra aneja contratada. EPÍGRAFE II: GARANTÍAS DE CUM PLIMIENTO Y FIANZAS -ARTICULO 131.GARANTÍAS El ingeniero director podrá exigir al contratista la presentación de referencias bancarias o de otra s entidades o per sonas, al objeto de c erciorarse de si éste reúne las condiciones requeridas para el exacto cumplimiento del contra to; dichas referencias, si le son pedidas, las presentará el contratista antes de la firma del contrato. -ARTÍCULO 132.FIANZAS Se podrá exigir al Contratista, para que responda del cumplimiento de lo contratado, una fianza del 10% del presupuesto de las obras adjudicadas. Pliego d e condicio nes Página 108 -ARTÍCULO 133. EJECUCIÓN DE LOS TRABAJOS CON CARGO A LA FIANZA Si el contratista se negase a hacer por su cuenta lo s trabajos precisos para ut ilizar la obra en las condiciones contratadas, el ingeniero director, en nombr e y representación del propietario, los orde nará ejecutar a un tercero, o directamente por ad ministración, abonando su importe con la fianza depositada, sin perjuicio de las acciones legales a que tenga de recho el propietario en el caso de que el importe de la fianza no baste p ara abonar los gastos efectuados en las unidades de obra que no fueran de recibo. -ARTÍCULO 134.DEVOLUCIÓN DE LA FIANZA La fianza depositada s erá devuelta al contratista en un plazo que no excederá de 8 días, una vez firm ada el acta de r ecepción definitiva de l a obra, siempre que el contratista ha y a acreditado, por medio de certificado del alcalde del distrito muni cipal en cu y o término se ha ll a emplazada la obra contratada, que no exi ste reclamación alguna contra él por d años y p erjuicios que sean de s u cuenta o por deudas de los jornales o materiales, ni por indemnizaciones derivadas de accidentes oc urridos en el trabajo. EPÍGRAFE III: PRECIOS Y REVISIONES -ARTÍCULO 135.PRECIOS CONTRADICTORIO S Si ocurriese algún c aso p or vi rtud del cual fues e n ecesario fijar un nuevo precio, se procederá a estudiarlo y conv enirlo contradictoriamente de la siguiente forma: El adjudicatar io formulará por escr ito, bajo su firma, el precio que, a su jui cio, debe aplicarse a la nueva unidad. La dirección t écnica estudiará el que, según su criterio, deba utiliz arse. Si ambos son coincidentes se formulará por la dirección técnica el acta de avenencia, igual que si c ualquier pequeña d iferencia o error fuesen salvados por simpl e Pliego d e condicio nes Página 109 exposición y convic ción de una de las partes, qu edando así formaliz ado el precio contradictorio. Si no fuer a posible conciliar por simpl e discusión los resultados, el director propondrá a la p ropiedad que adopte la resolu ción que estim e conveniente, que pod rá ser aprobatoria del preci o ex igido por el adjudicatario o, en otro caso, l a segregación de la obra o instalación nueva, p ara ser ejecutada por admi nistración o por ot ro adjudicatario distinto. La fijación de l pr ecio contra di ctorio habrá de preceder necesariamente al comienzo de la nueva unidad, puesto que, si por cualquier m otivo ya se hubiese comenzado, el adjudicatario estará obli gado a aceptar el que buenamente qui era f ijarle el director y a concluirla a satisfacción de éste. -ARTÍCULO 136. RECLAMACIONES DE AUMENTO DE PRECIOS Si el contratista, antes de la firm a del contr ato, no hubiese h echo l a reclamación u observación oportuna, no podrá bajo ning ún pretexto de error y omi sión, reclamar aumento de los p recios fijados en el cua dro correspondiente d el presupue sto que sirve de base para la ejecución de las obras. Tampoco se le admitirá reclamación de ninguna es pecie fundada en indi caciones que, sobre las obras, se hagan en la memoria, por no ser vir este documento de base a la contrata. Las equivo caciones materiales o errores aritméticos en las unidades de obra o en su importe, se correg irán en cualquier época que se observen, pero no se tendrá n en cuenta a los efectos d e r escisión del contrato, señalados en los documentos rela tivos a las "condiciones generale s o particulares de índole facultativa", sino en el c aso de q ue el ingeniero director o el c ontratista los hubieran hecho notar dentro del plazo de cuatro meses contados desde la fecha de adjudicació n. La s equivocaciones materiales no alterarán la baja proporcional hecha en la contrata, respecto del importe del presupuesto que ha de servir de base a la misma, pues esta baj a se fijará siempre por la relación entre las cifras de dicho presupuesto, antes de las correcciones y l a cantidad ofrecida. Pliego d e condicio nes Página 110 -ARTÍCULO 137.REVISIÓN DE PRECIOS Contratándose las obras a riesgo y v entura, es na tural por ello, que no se debe admitir la revisión de l os precios c ontratados. No obstante y dada la variabilidad continua de los precios de los jornales y sus cargas s ociales, así como l a de lo s materiales y transportes, que es ca racteríst ica de determinadas époc as anormale s, se admite, durante ellas, la re visión de los precios contratados, bien en alza o en baja y en anomalía con las oscilaciones de los precios en el mercado. Por ello y en los casos de revisión en alza, el contratista puede solicitarla del propietario, en cuanto se produzca cua lquier alteración d e precio, q ue repercuta, aumentando los contratos. Ambas partes convendrán el nuevo precio unitario antes de comenzar o de continuar la eje cución d e la unidad de ob ra en qu e intervenga el elemento cu y o precio en el mercado, y por causa justificada, especificándose y acordándose, también, p reviamente, la fecha a partir de l a cual s e aplicará el precio revisado y el evado, para lo cual se t endrá en cuenta y cuando así proceda, el acopio de materiales d e obr a, en el ca so de que estuviesen total o parci almente abonados por el propietario. Si el propietario o el i nge ni ero director, en su representación, no estu viese conforme con los nuevo s pre cios de los materiales, transporte, etc., que el contratista desea percibir como normales en el mercado, a quel ti ene la facultad de proponer al contratista, y éste la obligación de aceptarlos, los materiales, transportes, etc., a precios inferiores a l os pedidos por el contratista, en cu yo caso l ógico y natural, se tendrán en cuenta p ara la revisión, los precios d e los m ateriales, t ransporte, etc., adquiridos por el contratista merced a la nueva información del propietario. Cuando el propietario o el ingeniero director, en su representación, no est uviese conforme a los nuevos prec ios de los mat eriales, transpor te, etc., concertará entre l as dos partes la baja a realizar en los precios unitarios vi gentes en la obra, e n equidad por la ex perimentada por cu alquiera de los elementos constitutivos de la unidad de obra y fecha en que empezarán a regir los precios revisados. Cuando, entre los documentos aprobados por amb as partes, figurase el relativo a los precios uni tarios contratados descompuestos, s e seguirá un procedimiento sim ilar al preceptuado en los casos de revisión por alza de precios. Pliego d e condicio nes Página 111 -ARTÍCULO 138.ELEMENTOS COMPRENDIDOS E N EL PRESUPUESTO Al fijar los precios de las difere ntes unidades de obra en el presupuesto, se ha tenido en cuenta el importe de andamios, vallas, elevación y transporte de material, es decir, todos los correspondientes a medios aux iliares d e l a construcción, así como toda suerte de indemnizaciones, impuestos, multas o pagos que tengan que hacerse por cualquier concepto, con los que se hallen gravado s o se graven l os materiales o las obras por el estado, provincia o muni cipio. Por esta razón no se abonará al contratista cantidad alguna por dichos con ceptos. En el precio de cad a unid ad también van comprendidos los materiales a ccesorios y operacion es necesarias para de jar la obra comple tamente y en disposición de recibirse. EPÍGRAFE IV: VALORACIÓN Y ABONO D E LOS T RABAJOS -ARTÍCULO 139.VALORACIÓN DE LA OBRA La medición de la ob ra concluida se h ará por el tipo de uni dad fijada en el correspondiente presupuesto. La valoración deberá ob tenerse aplicando a las d iversas unidades de ob ra, el precio qu e tuviese asi gnado en el presupuesto, añadiendo a este i mporte el de los tantos por ciento que correspondan al b eneficio industrial y d escontando el ta nto por ci ento que corresponda a la baja en la subasta hecha por el contratista. -ARTÍCULO 140.MEDICIO NES PARCIALES Y FINALES La s m ediciones pa rciales s e verificarán en presencia del contratista, de cu yo acto se levantará acta po r dup licado, que será firmada por ambas partes. La medición final se hará después de terminadas las obras con precisa a sistencia del contratista. En el a cta qu e se ex tienda, de haberse v erificado l a medición en los do cumentos que le acompañan, deber á aparecer la conformidad del contr atista o de su r eprese ntación Pliego d e condicio nes Página 112 legal. En caso de no haber conformidad, lo expondrá sumariamente y a re serva de ampliar las razones que a ello obli ga . -ARTÍCULO 141.EQUIVOCACIONES EN EL P RESU P UESTO Se supone que el contra tista ha hecho detenido e studio de los documentos que componen el pro yecto, y por tanto al no hab er hecho nin guna obser vación sobre posibles errores o equivocaciones en el mism o, se entiende que no ha y lugar a disposición alguna en c uanto afecta a medidas o precios de tal suerte, que la obra ejecutada con arreglo al pro y ecto contiene ma y or número de unidades de las previstas, no tiene derec ho a reclamación alguna. Si por el contrario, el número de uni dades fue ra inferior, se descontará del presupuesto. -ARTÍCULO 142.VALORACIÓN DE LAS OB RAS INCOMPLETAS Cuando por consec uencia de la rescisión u ot ras ca usas fuera pre ciso valorar las obras incompletas, se aplicarán l os p recios del presupuesto, sin que pueda pr etenderse hacer la valoración de la uni dad de obr a fraccionándola en forma distint a a la establecida en los cuadros de descomposición de precios. -ARTÍCULO 143. CA RÁCTER PROVISIONAL DE LAS LIQUIDACIONES PARCIALES La s liquida ciones parciales tienen carácter de do cum entos provisionales a buena cuenta, sujetos a certificaciones y va riaciones que resulten de la liquidación final. No suponiendo tampoco dichas certificaciones aprobación ni recepción de las obras que comprenden. La p ropiedad se reserva en todo momento y especialm ente al hacer efec tivas las liquid aciones par ciales, el der echo de comprobar qu e el contratista ha cumplido l os compromisos re ferentes al pago de jornales y materiales invertidos en l a obra, a cuyo efecto deberá presentar el contratista los comprobantes que se exijan. Pliego d e condicio nes Página 113 -ARTÍCULO 144.PAGOS Los pagos s e efectuar án por el propietario en lo s plazos previamente establecidos y su import e corresponderá precisamente, al de las certificaciones de obra expedidas por el ingeniero director, en virtud de las cuales se verifican aque llos. -ARTÍCULO 145.SUSPENS IÓN POR RETRASO DE PAGOS En ningún caso podrá el contratista, alegando retraso en los pagos, suspender trabajos ni ejecutarlos a menor ritmo del qu e les corresponda, con arreglo al plazo en que deben terminarse. -ARTÍCULO 146.INDEMNIZACIÓN POR RE TRASO DE LOS TRABAJOS El importe de la indem nización que debe abona r el contratista por c ausas de retraso no justificado, en el pla zo de ter minación de las obra s contratadas, será el importe de la suma de perjuicios materiales causados por imposibi lidad de o cupac ión del inmueble, debidamente justificados. -ARTÍCULO 147. INDEMNIZACIÓN POR DAÑOS DE CAUSA MAYOR AL CONTRATISTA El contratista no tendrá d erecho a indemniz ación por causas d e pérdidas, a verías o perjuicio ocasionad as en las obr as, sino en los casos de fuerza ma y or. P ara los efectos de este artículo, se considerarán como tales casos únicamente los que siguen: 1.- Los incendios causados por electricidad atmos férica. 2.- Los daños producidos por terremotos y marem otos. 3.- L os producidos por vi entos huraca nados, mareas y crecidas de ríos superiores a las que sean de prev er en el p aís, y siempre que ex ista constancia i nequívoca de que el contratista tomo las m edidas posibl es, dentro de sus medios , para evitar o atenuar l os daños. Pliego d e condicio nes Página 114 4.- L os que provengan de movimientos del terreno en que estén construidas las obras. 5.- L os destrozo s ocasionados vi olentamente, a mano armada, en tiempo de guerra, movimientos sediciosos populares o robos tumultuosos. La indemnización se referirá, exclusi vamente, al abono de las unidades d e obra y a ejecutadas o materiales acopiados a pie de obra; en ningún caso co mprenderá los medios auxil iares, maquinar ia o instalacion es, etc., propiedad de la Contrata. EPÍGRAFE V: VARIOS -ARTÍCULO 148.MEJORA DE OBRAS No se admitirán mejor a d e obra, más en el caso en que el in ge niero director haya ordenado por escrito l a ejecución d e los tr abajos nuevos o qu e mejoren la calidad d e los contratados, así como l a de los materiales y aparatos pr evistos e n el c ontrat o. Tampoco se admitirán aumentos de obra en las unidades contratadas, salvo caso de error en las mediciones del proyecto, a menos que el i ngeniero director ordene, también por escrito, la ampliación de las contratadas. -ARTÍCULO 149.SEGURO DE LOS TRABAJOS El c ontratista está obligado a asegurar la obra contratada, durante todo el tiempo que dure su eje cución, h asta la recepción definitiva; la cuantía del se guro coincidirá, en todo momento, con el valor que tengan, por contrata los objetos ase gurados. El importe abonado por l a sociedad aseguradora, en caso de si niestro, se in gre s ará a cu enta, a nombre del propietario, para que, con car go a ella, se abone la obra que se realice y a medida que ésta se va ya realizando. El reintegro de dich a c antidad al contratista se efec tu ará por certificaciones como el resto de los trabajos de la construcción. En ningún caso, salvo conformidad expresa del contratista, hecha en documento público, el propietario podrá disponer de dicho i mporte para mene st eres ajenos a l os de la obra de la parte sinie strada; la infracción de lo anteriormente ex puesto será motivo Pliego d e condicio nes Página 115 suficiente para que el co ntratista pueda rescindir la contrata, con devolu ción de fianza, abono completo de gastos, materiales acopiados, etc., y una indemniz ación e quivalente al importe de los d años causados al contratista por sini estro y que no se hubiesen abonado, pero solo en proporción equivalente a lo que suponga la indemniz ación abonada po r la compañía aseguradora, respecto al i mporte de l os daños ca usados por el siniestro, que serán tasados a estos efectos por el i nge niero director. En las obras de reforma o reparación se fij ará, previamente, la propo rción de obra que s e deb e asegurar y su cuantía, y si nada se previese, s e entenderá que el seguro ha de comprender toda parte de la obra afectada por dicha obra. Los ries gos ase gurados y las condiciones que figuran en la pól iza de seguros, los pondrá el contratista ant es de contratarlos en conocimi ento del propieta rio, al objeto d e reca bar d e éste su previa conformidad o reparos. Pliego d e condicio nes Página 116 CAPÍTULO VII: PLIEGO DE CONDICIONE S DE ÍNDOLE LEGAL -ARTÍCULO 150.JURIS DICCIÓN Para cuantas cuestiones, l itigios o diferencias pud ieran surgir durante o d espués de los trabajos, las partes se someterán a juicio de amigables componedor es nombrados en n úmero igual por ellas y presidido por el ingeniero director de la obra y , en últ imo término, a lo s tribunales de justicia del lugar en que radique la propiedad, con expresa renuncia del fuero domiciliario. El contratista es respon sable de la ejecución d e las obras en las condi ciones establecidas en el contrat o y en los documentos que componen el pro ye cto (la memoria no tendrá la consideración de documento de proyecto). El contratista se oblig a a lo establec ido en la ley de contratos de trabajo y además a lo dispuesto por la de a ccidentes de tra bajo, subsi dio famili ar y seguros sociales.Serán de cargo y cuenta del contratista el vallado y la poli cía del solar, cuidando de l a conservación de sus líneas de li ndero y vi gilando que, por lo s poseedores de las fincas contiguas, si l as hubiese, no se realicen durante las obras actos que mermen o modifiquen la propiedad. Toda observación referente a este punto será puesta inmediatament e en conocimiento del ingeniero director. El contratista es responsable de toda falta relativa a la polí tica urbana y a las ordenanzas municipales a estos aspec tos vi gentes en la localidad en que la obra esté emplazada. -ARTÍCULO 151.ACCIDENTE S DE TRABAJO Y DAÑOS A TERCEROS En caso de accidentes ocurridos con motivo y en el ejercicio de los trabajos para la ejecución de las obras, el contratista s e atendrá a lo dispuesto a estos res pectos, en la legislación vi gente, y si endo, en todo c aso, único responsable d e su cumplimiento y sin que por ningún concepto, pueda quedar afectada l a propiedad por responsa bilidades en cualquier aspecto. Pliego d e condicio nes Página 117 El contratista está oblig ado a adopta r todas las medidas de seguridad que las disposiciones vigentes preceptúan para evitar, en lo posible, accidentes a los trabajadores o viandantes, en todos los lugares peligrosos de la obra. De los a ccidentes o p erjuicios de todo género qu e, por no cumplir el cont ratista lo legislado sobre la materia, pudieran acaecer o sobrevenir, será éste e l único responsable, o sus rep resentantes en la obr a, y a que se considera que e n los precios contratados están i ncluidos todos los gastos precisos para cumplimentar debidamente dichas disposiciones legales. El contratista será responsable de todo s los accidentes que, por in experiencia o descuido, sobrevinieran tanto en el lugar donde se efectúen las obras c omo en las contiguas. S erá n por tanto de su cuenta el abono de las indemnizaciones a quien corresponda y cuando a ello hubiera l ugar, d e to dos los daños y perjuici os que puedan causarse en las operaciones de ejecución de las obras. El c ontratista c umplirá l os requisitos que prescriben las disposiciones vige ntes sobre l a materi a, debien do exhibi r, cuando ello fuera requerido, el justificante de tal cumplimiento. -ARTÍCULO 152.PAGOS DE ARBIT RIOS El pag o de impuestos y arbitrios en general, municipales o d e otro ori gen, sobre vallas, alumbrado, etc., c uyo abono debe hacerse durante el tiempo de ej ecución de l as obras por concepto inh erente a los propios trabajos que se realizan cor rerá a car go de l a contrata, siempre que en las condiciones partic ulares del p ro y ecto no se estipul e lo contrario. No obstant e, el contratista deb erá ser reinteg rado del importe de t odos aquellos conceptos que el ingeniero director consi dere justo hacerlo. -ARTÍCULO 153.CAUSAS DE RESCISIÓN DEL CONTRATO Se c onsiderarán causas suficientes de rescisión las que a continuación se señalan: 1.- La muerte o incapacidad del contratista. Pliego d e condicio nes Página 118 2.- La quiebra del contratist a. En los casos anteriores, si l os hereder os o síndicos s e ofrecieran llevar a cabo las obras, bajo l as mismas c ondiciones estipul adas en el contrato, el p ropietario pu ede admitir o rechazar el ofrecimiento, sin que en este últim o caso tengan aque llo derecho a indemnización alguna. 3.- Las alteraciones del contrato por las causas siguientes: a).- La modificación d el proy ecto en forma tal que presente alteraciones fundamentales del mismo, a juicio del in genier o director y, en cualquier caso, siempre que la variación del presupuesto de ejec ución, como consecuencia de estas modificaciones, represen te en o m enos , del 40%, como mí nimo, de algunas unidades del proyecto modificadas. b).- La modificación de unidades de obra, siempre que estas modifi caciones representen variaciones e n más o en m enos, d el 4 0%, como mí nimo de las uni dades del proyecto modificadas. 4.- La suspensión de la obra comenzada y , e n todo caso, siempre que, causas ajenas a la contrata, no se dé comienzo a la obra adjudicada d entro d el pla zo de quince días, a partir de la adjudicación , en este cas o , la devolución de la fianza será automática. 5.- La s uspensión de obra comenzad a, siempre q ue el pl azo de suspensió n ha ya excedido un año. 6.- El no dar comienz o la contrata a l os t rabajos dentro del plazo señalado en las condiciones particulares del proyecto. 7.- El incumplimiento de las condiciones del contr ato, cuando im plique des cuido o mala fe, con perjuicio de los intereses de la obra. 8.- La terminación del plazo de ejecución de la obra, sin haberse llegado a ésta. 9.- El abandono de la obra sin causa justificada. 10.- La mala fe en la ejecución de los trabajos. Pliego d e condicio nes Página 119 En Huesca a 12 de noviembre de 2012 Fdo. Carmen Portero Balaguer Ingeniera Agrónoma P ROYECTO- T RABAJ O F IN DE C ARRERA TITULO Transformació n a riego por aspersión de una finca de 287 has en el térmi no municipa l de Sariñena, partida Moncalvo, con agua procedente del Canal d e Monegros. A U TOR: ENSEÑANZ A : DIRECTOR/ES: FECHA : CARMEN PORT ERO BALAGUER INGENIERÍA AGR ÓNOMA JESÚS GUILLÉ N TORRES NOVIEMBRE 2 012. DOCUMENTO 5: PRESUPUESTO DEL PROYECTO . UNIVER SIDAD DE ZA RAGOZA Pre supuesto ÍNDICE 1. MEDICIONES 2. CUADRO DE PREC I OS UN ITARIOS 3. DESCOMPUESTOS 4. RESUMEN GENERAL DE L PRES UPUESTO MEDICI OES PR ES U PU ES TO Y ME D I C I ON E S C ÓD I GO D ESC R I P C I ÓN U D S L ON GI T U D A N C H U R A A L T U R A PA R C I A L E S C A N T I D A D PR EC I O I M POR T E C A PÍ T U L O 1 I N S T A L A C I Ó N D E B O MB EO B OM B U D B OM B A S D E I M PU S I ÓN B O M B A S C E N T RIFU G A S DE E JE H O RIZ O N T A L C O N V Á L V U L A R E T E N C I Ó N , IN C L U I - DOS M O T O R E S DE 5 0, 6 0 Y 7 0 C V . C O N C A P A C I DA D DE E LEV A R H A S T A 7 2 0 M 3 /H O RA A A L T U RA M A N O M É T RIC A 5 0 M C A , C O N U N RE N DI M I E N T O G L O B A L DEL 7 0% . E Q U I P O P U E S T O E N O B RA , T O T ALM E N T E IN S T A L A D O Y P R O B A DO . 1, 00 46. 674, 52 46. 674, 52 B R I D 300 U D B R I D A S D I N 2576 PN 10 Ø 300 m m B r id a d ia m. 3 0 0 DIN 2 5 7 6 so ld a d a a t u b e r í a y p ro b a d a, i n cl u so ju n t a s y t o rn il e rí a zin ca d a . BR I D AS C OLEC T OR ES 6 6, 00 6, 00 65, 74 394, 44 C R D 3 0 0 U D C A R R ET E D ESM ON T A JE Ø 300 M M . PN 10 C a r r e t e t el e scó p ico d e d e smo n t a je de d i á me t r o 3 0 0 m m y P N 1 0 , P P d e p ie z a s e s p e ci a l e s e n u n io - n e s. C o l o ca d o y p r ob a d o . BOM BAS 8 8, 00 8, 00 360, 39 2. 883, 12 VM 300 U VA L VU L A M A R I P OS A D N 3 0 0m m PN 10, R E D U C T O R . V A L V U L A D E M A RI P O S A C O N M A N DO RE DU C T O R , M O N T A DA E N T RE BRI DA S , D E 3 0 0 M M DE DIA M E T RO N O M I N A L , DE 1 0 B A R DE P N , C O N C U E RP O DE FU N D I C I Ó N G R I S , E J E DE A C E RO I N O X I D A B L E , LEN T E JA DE A C E RO I N O X I DA B L E Y A N I L LO DE E P DM Y M O N T A DA E N A RQ U E T A DE C A N A L IZ A C I O N E N T E RRA DA C O N P A RT E P R O - P O RC I O N A L DE JU N T A S , T O RN IL L E RÍ A Y C A L DE R E RÍ A Y A C C E S O RI OS DE U N I Ó N A L A T U B E RÍ A . BAT ER I AS F I LT R OS AN I L L AS 4 4, 00 BOM BAS 8 8, 00 12, 00 377, 63 4. 531, 56 C OL EC U D C A L D ER E R I A C O L E C T OR F I L TRA JE 1 35, 00 35, 00 35, 00 135, 59 4. 745, 65 VM U D VA L VU L A C OM PU ER TA D N 300 PN 1 6 V A L V U L A D E C O M P U E RT A M A N U A L E M B RIDA DA , D E 3 0 0 M M DE DI A M E T RO N O M I - N A L , P N 1 6 M , DE FU N DI C I O N DU C T IL S I N M A N T E N IM I E N T O , C O N C I E RRE E L A S T I C O Y M O N T A DA E N C O L E C T O R DE L A E S T A C I O N DE B O M B E O C O N P A RT E P RO P O R- C I O N A L DE J U N T A S , T O RN I L L E RÍA Y C A L D E RE RÍA Y A C C E S O RIO S DE U N I Ó N A L A T U B E RÍ A . EN T R AD A BOM BAS 8 8, 00 8, 00 407, 24 3. 257, 92 au t-f U D PR OGR A M A D OR L I M PI EZ A D E F I L T R OS P RO GRA M DOR L I M P I E Z A D E FO L T ROS C A P A Z DE C O N T RO L A R 1 6 E S T A C I O N E S . IN - C L U Y E P RE S O S T A T O S D I FE RN C I A L E S Y P IE Z A S N E C E S A RI A S . 1 1, 00 1, 00 804, 72 804, 72 A U T U D PR OGR A M A D OR EL EC T R ÓN I C O 63 estaci o n e s U d . d e p rg ra md o r cap a z d e con t ro l a r 6 0 e st a cio n e s, a p e r t u ra y c i e rr e d e v a lv u la s, a rr a n q u e y pa ra - d a d e b o mb a. C o lo c a d o y p ro ba d o . progrm adores riego por as pers ion 2 2, 00 2, 00 4. 933, 65 9. 867, 30 D EPPE20000 U D D EPOSI T O PE 20000 L I T R OS DEP O S I T O DE P E DE C A A C I DA D 2 0 0 0 L I T ROS . C O L O C A DO Y P ROB A DO 4, 00 6. 630, 32 26. 521, 28 10 de nov ie m bre de 2012 Página 1 PR ES U PU ES TO Y ME D I C I ON E S C ÓD I GO D ESC R I P C I ÓN U D S L ON GI T U D A N C H U R A A L T U R A PA R C I A L E S C A N T I D A D PR EC I O I M POR T E VM M OT OR U D VA L VU L A D E M A R I POSA 500 M M PN 16 V Á L V U L A DE M ARI P O S A DE 1 6 B A R DE P N , C O N C U E RP O DE FU N DIC IÓ N G RIS , E JE DE A C E RO I N O X I DAB LE, L E N T E JA DE A C E RO IN O X I DA B L E Y A N IL L O DE E P DM . M O N T A DOS E N I N S T A L A C I Ó N DE B O M B E O C O N P A RT E P RO P O RC I O N A L DE JU N - T A S , T ORN I L L E R Í A Y C A L DE RE RÍA Y A C C E S O R I OS DE U N I Ó N A L C O N JU N T O . C O L O C A DA Y P ROB A DA . 2, 00 2. 607, 97 5. 215, 94 F I L T R O U D B A T ER I A F I L T R O A N I L L A S 12"- 6 EL EM EN T OS B A T E RIA S DE FI L T R O S DE A N I L L A S DE 1 2 " C O M P U E S T O P O R 6 E L E M N T OS FI L T R A N - T E S , DI S P O S I C I O N V E RT IC A L , C O N RE C U B RI M I E N T O DE P O L I E S T E R. I N C L U Y E P IE - Z A S E S P E C I A L E S P A RA S U C O L OC A C I O N . C O L O C A DO Y P ROB A DO . F I LT R AD O A G U A BOM BEO 2 2, 00 2, 00 4. 761, 12 9. 522, 24 T O T A L C A PÍ T U L O 1 I N S TA L A C I Ó N DE B O MB EO ...... .... ....... ....... .... ....... .... ....... ....... .... ....... .... ....... ........ ... ........ . 114 .418,6 9 10 de nov iem bre de 2 012 Página 2 PR ES U PU ES TO Y ME D I C I ON E S C ÓD I GO D ESC R I P C I ÓN U D S L ON GI T U D A N C H U R A A L T U R A PA R C I A L E S C A N T I D A D PR EC I O I M POR T E C A PÍ T U L O 2 O B RA C I VI L ES T A C I ON D E B O MB EO D 02H F 001 M 3 EX C A V. M EC Á N . Z A N JA S T . F L OJO M 3 . E x cav a ció n , co n re t r o e x ca v a do r a , d e t e rr e no s d e co n s i st e n c i a f lo ja , e n a p e r t u r a d e zan ja s, co n e x t r a cc ió n d e t ie rr a s a lo s b o r d e s, i/p.p . de co st e s in d ire c t o s . Z APAT AS 15 3, 00 2, 00 1, 00 90, 00 R I OST R A S 8 4 , 00 0, 50 1, 0 0 16, 00 6 2, 50 0, 50 1, 00 7, 50 113, 50 6, 06 687, 81 D 02VK 450 M 3 T R A N S P . I N T . T I ER R A S <1K M . C A R G. M EC . M 3 . T r an s p or t e d e t ie r ra s d e n t ro d e la mi s m a p ar ce la u o br a , co n u n re co r r id o t o t a l d e h a s t a 1 km., e n ca m i ó n v ol q u e t e d e 1 0 T m., i /c a r g a p o r me d i o s me c á n ico s y p . p . d e co s t e s i nd i r e ct o s. 15, 35 2, 12 32, 54 D 04I A 453 M 3 H OR M . H A -2 5/ B / 20/ I I a C I M . V. B OM B A M 3 . H or mi g ó n a rm a d o H A -2 5 / P / 2 0 / II a N / mm 2 , co n t a ma ñ o m á x i m o d e l á r i d o d e 2 0 mm . , co nsi s- t e n cia b la n d a , e l a b o ra d o e n ce n t ra l e n re ll e n o d e z a p a t a s, zan ja s de cim e n t a ció n y v ig a s r io st ra s , in - clu so ar ma d u r a B - 4 0 0 S ( 40 K g s /m3 . ) , v e rt i d o po r m e d i o d e cam ió n - bo mb a, v i br a d o y col o ca d o . S e g ú n E H E. Z APAT AS 15 3, 00 2, 00 0, 80 72, 00 R I OST R A S 8 4 , 00 0, 30 0, 3 0 2, 88 6 2, 50 0, 30 0, 30 1, 35 M U R O 8 4, 00 0, 20 2, 00 12, 80 6 2, 50 0, 20 2, 00 6, 00 Z U N C HO 1 78, 00 0, 20 0, 20 3, 12 98, 15 120, 63 11. 839, 83 D 07A A 2 0 1 M 2 F A B . B L OQ. H OR . GR I S 40x20x20 cm M 2 . Fá b rica d e b lo q u e s d e h o r mi g ó n co lo r g r is de me d i d a s 4 0 x 20 x 2 0 c m . , p a r a t er mi n a ció n p o st e - r i o r, i/re ll en o d e h o r mi g ó n H M -2 0 N / mm 2 y a rm a d u ra e n zon a se g ún n o rm a t iv a y re cib id o co n mo r- t e r o d e cem en t o y a r e n a d e rí o 1 / 6 , i/p . p . d e p i e za s e sp e cia le s , r o t ur a s , a pl o m a d o s, mi v e l a d o s y li m- p ie za t o d o e llo s e gú n N T E - FFB - 6 . 8 6, 00 4 , 50 216, 00 6 5, 00 4 , 50 135, 00 351, 00 25, 37 8. 904, 87 D 13D D 0 2 0 M 2 EN F OSC A D O B U EN A VI S. 1/ 3 VER . M 2 . E n f o s ca d o sin ma e st re a r , d e 2 0 mm . d e e sp e s o r, e n su p e rf ici e s v e r t ica l e s con mo r t er o d e ce- m e n t o 1/3 sin n in g u n a t e rm in a c i ó n p os t er io r, i/p . p . d e me d io s a u x il ia re s co n e m p le o , e n su ca so , d e a n d a m ia je , a sí co mo d ist rib u ció n d e m a t e ria l e n t aj o y p . p . d e co st e s in d ir e ct o s, s/ N T E / RPE - 5 . 8 6, 00 4 , 50 216, 00 6 5, 00 4 , 50 135, 00 351, 00 7, 19 2. 523, 69 D 34A A 0 0 6 U d EX T I N . POL . A B C 6K g . EF 21A -113B U d . E x t i n t o r d e p ol v o A B C co n e f ica cia 2 1 A - 1 1 3 B p a ra e x t in c i ó n d e f u e g o d e ma t e ri a s só lid a s , lí q ui - d a s, p ro d uct o s g a se o so s e in ce n d i o s d e eq ui p os e l é c t ri co s, d e 6 K g. d e a g e n t e e x t in t o r c o n s o po rt e , m a n ó me t ro y b o q ui lla c o n d i f u so r seg ú n no rm a U N E - 2 3 1 1 0 , t ot a lm e n t e in st a l a d o.C e r t if ica d o p o r A E - N O R. 4, 00 49, 55 198, 20 D 23A E001 M 2 PU ER T A A B A T I B L E C H A PA PEGA SO M 2 . P u e r t a a b a t ib le d e d os h o ja s, a b ase d e b ast id or d e t u b o r e ct a n g u la r y ch a p a de a c e ro t ip o P e- g a so , c o n cer co y p er f il a n g u la r p r o v ist o d e u n a ga rr a p o r m e t ro li n e a l y h er r a je s d e co l g a r y d e s e - g u r id a d . PU ER T A 2 6, 00 6, 00 72, 00 72, 00 65, 99 4. 751, 28 D 05A A 0 0 1 K g A C ER O A - 4 2b EN EST R U C T U R A S K G . A ce r o l a m in a d o A-4 2 b , e n p e r f ile s p a r a v i g a s, p i la re s y cor re a s , u n id a s e n t re sí me d ia n t e so l d a- d u r a co n e le c t r o d o b á sico i/p . p . d e sp u nt e s y d os ma n os d e im pr im a ció n co n pi n t ur a d e mi n io d e p l o - m o t ot al m e n t e mo n t a d o, se g ú n N T E - E A S / E A V y N B E / E A - 9 5 . 10 de nov ie m bre de 2012 Página 3 PR ES U PU ES TO Y ME D I C I ON E S C ÓD I GO D ESC R I P C I ÓN U D S L ON GI T U D A N C H U R A A L T U R A PA R C I A L E S C A N T I D A D PR EC I O I M POR T E C OR R EAS C F -180X2. 5 64 6, 00 6, 35 2. 438, 40 PI LAR ES I PE-360 6 6, 50 57, 10 2. 226, 90 D I N T ELES 6 10, 14 57, 1 0 3 . 473, 96 VI GA C AR R I L 8 6, 00 60, 70 2. 913, 60 11. 052, 86 0, 93 10. 279, 16 D 35A A 0 0 1 M 2 PI N T U R A A L T EM PL E L I SO B L A N C O M 2 . P in t u ra a l t e mp le liso b l a n co e n p a r am en t o s v e rt i ca le s y h or izo n t a le s do s ma n o s, i/li j a d o , e m- p la st e c i d o y a c a b a d o. 351, 00 1, 45 508, 95 D 28A O005 U d EM ER G. 47L M / 9M 2 D A I SA L U X N 1S U d . A p a ra t o d e em er g e n c i a f lu o re sc e n t e d e s u p e r f ici e d e 4 7 lm. mo d e lo DA I S A L U X se r i e N O V A N 1 S , su p e r f icie má x im a q u e cu b re 9m 2 (co n n iv e l 5 l u x . ) , g ra d o d e p r o t e cc ió n I P 4 4 3 , co n b a se a n t i- ch o q u e y d if uso r d e me t a c r il a t o , s e ñ a li za c i ó n pe rm a n e n t e ( a p a r a t o en t e n sió n ), co n a u t o no m í a su p e - r i o r a 1 ho r a c o n b a t e rí a s h e rm é t ica s re ca rg a b le s, a li m e n t a ció n a 2 2 0 v . co ns t r u id o s se g ú n n o rm a U N E 20 - 3 9 2 - 9 3 y E N 6 0 5 9 8 - 2 -2 2, d im e n s i on e s 3 3 0 x 9 5 x 6 7 mm . , y / lá mp a ra f lu o r e s ce n t e FL .6 W, b a se d e e n c h u f e , e t iq u e t a d e se ñ a li z a ció n r e p la n t e o , m o n t a j e , p e q u e ñ o m at e ria l y co n ex io n a d o . 2, 00 40, 57 81, 14 D 28A A 0 2 0 U d R EGL ET A D E S U PER F I C I E 2x36W . U d . Re g l e t a d e su p e r f icie d e 2 x 3 6 W S Y L V A N I A c o n p r o t e cció n IP 2 0 c l a se I , c u e rp o d e ch a pa d e a c e r o d e 0 ,7 m m p in t a d o E p o x i p o l ie st er e n h o rn o , a n cla je ch a p a g a lv a n iza d a co n t o rn il lo s in co rp o r a - d o s o s i st e ma col g a d o , e l e c t r if ica ci ó n co n : r e a ct a n cia , re g le t a d e c o n e x ió n , p o rt a l á m p a ra s , ce b a d o - r e s, i /lá m p a ra s f l u o r e sce n t e s t rif o s f o r o ( a lt o r e n d imi e n t o ) , re p la n t e o , pe qu e ño ma t e ri a l y co n e x io n a d o . 10, 00 30, 09 300, 90 C U B TZ3 2 M 2 C U B . C H A PA PR EL . 0, 6 m m T Z -32 M 2 . C ub ie r t a c o mp le t a r e al iza da c o n cha p a p re la c a d a d e a c e r o d e 0 . 6 m m. d e e sp eso r co n p e rf il la - m in a d o t ip o T Z - 3 2 d e A ce r a li a ó simi l a r, f ija d o a la e st r u ct u ra c o n g a n ch o s o t or n i l lo s a u t o rr o sc a n t e s , i / e je cu ció n d e c u mb re r a s y li m a s, a pe rt u r a y re ma t a d o d e h u e co s y p . p . d e co st es in d i r e ct o s, se g ú n N T E / Q T G - 7. C U BI ER T A 1 24, 00 20, 00 480, 00 480, 00 14, 45 6. 936, 00 VEN T H OR P U d VEN T A N A L H OR M I GÓN PR EF A B R I C A D O 1. 50X 1 M 8, 00 137, 38 1. 099, 04 D 04PM 208 M 2 SOL ER A H A -25 #150* 150* 8 20 C M M 2 . S o le ra d e 2 0 cm. d e e sp e so r, r e a l i za d a c o n h o r mig ó n H A - 2 5 / P /2 0/I Ia N / m m2 . , t a ma ñ o má x i- m o d e l á rid o 2 0 m m . e la b o r a d o e n ce n t r a l, i/v er t id o , co lo c a ció n y a r ma d o co n m a ll a zo e le ct r o so ld a d o # 1 5 0 *1 5 0 * 8 m m . , in clu so p . p . d e ju n t a s , a ser ra d o d e la s m isma s y f r a t a s a d o . S e g ú n E H E . 1 24, 00 20, 00 0, 20 96, 00 96, 00 23, 48 2. 254, 08 T O T A L C A PÍ T U L O 2 O B RA C I VI L ES T A C I ON D E B O M B E O .... .... ....... ........ ... ........ ... ........ ....... .... ....... .... ....... ..... 50.3 97,49 10 de nov iem bre de 2012 Página 4 PR ES U PU ES TO Y ME D I C I ON E S C ÓD I GO D ESC R I P C I ÓN U D S L ON GI T U D A N C H U R A A L T U R A PA R C I A L E S C A N T I D A D PR EC I O I M POR T E C A PÍ T U L O 3 O B RA C I VI L EN L A R ED DE T U BER I A S : A N C L A J E S Y A R Q UET A S . A N C L 1 M 3 H OR M I GÓN H M - 20/ P/ 20/ I I A EN A N C L A JES D E T U B ER Í A S H O RM I G Ó N H M -2 0 / P / 2 0/I , D E C O N S I S T E N C I A P L Á S T IC A Y T A M A Ñ O M Á X I M O DE L Á RIDO 20 M M , V E RT IDO D E S DE C A M I Ó N E N A N C L A JE S DE T U B E RÍA S , IN C L U S O E N - C O FRA DO Y DE S E N C O FRA DO . D eriv ac ión en T 5 0, 34 1, 70 C odo a 45º 7 0, 22 1, 54 C odo a 90º 5 0, 31 1, 55 T apones f inales 19 0, 34 6, 46 11, 25 71, 08 799, 65 A R QH I D 02 U D A R QU ET A PR EF A B R I C A D A 3" Y 4" A r q u e t a p ar a h id ra n t e de 3 " y 4 " p r e f a b ri c a d a d e h o rm i g o n a rm a d o d e di me n sio n es in t er i or e s 2 ,0 0 m * 1 , 2 0 m * 0 ,8 m y 0 , 0 8 m. d e e sp e so r , ce r r a d a co n t ap a d e ch ap a la g ri m a d a d e 2 mm de e s p eso r so- p o r t a d a p or p e r f il e s h u e co s # 4 0 . 2 f o r m a n do cu a d ro s d e 5 0 cm de la d o , p a ra un a re sist e n cia d e 2 0 0 K g / m2 , co l oca d a , in c l us o p in t u r a e p o x y p o lie st e r d e 2 50 m i cra s p ro v ist a s d e v a r ill a p a s a nt e y ca n- d a d o . H I D R AN T ES D E 3" 5 5, 00 5, 00 290, 18 1. 450, 90 A R QH I D 01 U D A R QU ET A PR EF A B R I C A D A T OM A 8" A r q u e t a p ar a h id ra n t e de 8 " pr e f a br ica d a d e h o rm i g o n a rm a d o d e di me n sio n e s i n t e r io r e s 2 , 0 0 m * 1 , 6 0 m * 1 m y 0 , 1 m. d e e s p e so r, ce rr a d a co n t a p a d e c h ap a la g rim ad a d e 2 mm d e e sp e so r so po rt a da p o r p e rf il es h u e co s # 4 0 . 2 f o rm a n do cu a d r o s d e 5 0 cm d e la d o , p a ra u n a re sist e n ci a de 2 00 K g / m 2 , co l o ca d a , in clu s o p in t u ra e p ox y p o lie st e r d e 2 50 mi cra s p ro v ist a s d e v a r il l a p a sa nt e y ca n da d o. H I D R AN T ES 4 4, 00 4, 00 416, 82 1. 667, 28 T O T A L C A PÍ T U L O 3 O B RA C I VI L E N L A R ED D E T U B ERI A S : A N C L A JES Y A R Q UET A S . ....... ... ........ ....... ... .. 3.9 17,83 10 de nov iem bre de 2012 Página 5 PR ES U PU ES TO Y ME D I C I ON E S C ÓD I GO D ESC R I P C I ÓN U D S L ON GI T U D A N C H U R A A L T U R A PA R C I A L E S C A N T I D A D PR EC I O I M POR T E C A PÍ T U L O 4 A S PER S ORES , VA L VU L ER Í A , VE N T O S A S Y OT R OS A C C E S OR I O S VA L ESF U D VA L VU L A ESF ER A M ET A L I C A 3/ 4" V A L V U L A DE E S FE RA M E T A L I C A N I Q U E L A DA, DE P A S O 3 /4" , P N 1 6 , PA RA L A C O N E - X I ON DE L O S DO S T R O Z OS DE P O RT A - A S P E RS O R. C O L O C A DA . 1. 000, 00 3, 70 3. 700, 00 VH I D . 1 U D VA L VU L A H I D R A U L I C A 6" V A L V U L A H I DRA U L IC A DE 6 " DE DI A M E T RO , C O N E L E C T O RVA LVU L A Y S O L E N O I DE , C U E RPO DE H I E RRO FU N DI DO R E C U B I E RT O DE P O L IE S T E R, M U E L L E DE AC E RO IN OX I DA B L E Y DIA F R A G M A DE C A U C H O N A T U RA L , T U B O S DE M A N DO DE P E . C O - L O C A DA T A RA DA Y P RO B A DA . C OBER T U R A 1 12 12, 00 C OBER T U R A 2 10 10, 00 C OBER T U R A 4 9 9, 00 C OBER T U R A 6 12 12, 00 C OBER T U R A 7 7 7, 00 50, 00 679, 85 33. 992, 50 VH I D U D VA L VU L A H I D R A U L I C A 4" V A L V U L A H I DRA U L IC A DE 3 " DE DI A M E T RO , C O N E L E C T RO V A L V U L A Y S O L E N O IDE , C O N C U E RP O D E H I E RRO FU N DI DO RE C U B I E RT O DE P O L IE S T E R,M U E L L E DE A C E - RO I N O X I DA B L E Y D IA FRA G M A DE C A U C H O N A T U RA L . C O L O C A DA , T A RA DA Y P RO - B A DA . C OBER T U R A 3 7 7, 00 C OBER T U R A 5 6 6, 00 13, 00 652, 56 8. 483, 28 T OM A -7 U D T OM A S PA R C EL A 67 L / S Y 88 L / S 4, 00 1. 859, 92 7. 439, 68 T OM A -6 U D T OM A PA R C EL A 38 L / s 1, 00 1. 859, 92 1. 859, 92 T OM A -4 U D T OM A PA R C EL A 25 L / s T O M A P ARA P A RC E L A P A RA U N C A U DAL M A X I M O D E 1 2 L I T ROS P O R S E G U N DO . IN - C L U Y E V Á L V U L A H I D RA U L I C A , C A RRE T E DE L O N G I T U D V A RIA B L E P A RA L A C O N E - X I ON , A S I C O M O V A L V U L A DE M A RIP O S A . C OBER T U R A 1 1 1, 00 C OBER T U R A 2 1 1, 00 C OBER T U R A 4 Y 7 1 1, 00 C OBER T U R A 6 1 1, 00 4, 00 849, 05 3. 396, 20 T OM A -3 U D T OM A S PA R C EL A 10 L / s Y 15 L / S T O M A P ARA P A RC E L A P A RA U N C A U DAL M A X I M O D E 1 2 L I T ROS P O R S E G U N DO . IN - C L U Y E V Á L V U L A H I D RA U L I C A , C A RRE T E DE L O N G I T U D V A RIA B L E P A RA L A C O N E - X I ON , A S I C O M O V A L V U L A DE M A RIP O S A . C OBER T U R AS 3 Y 5 1 1, 00 1, 00 1. 003, 99 1. 003, 99 PI VOT U D PI VOT 8 " U n i d a d d e p iv o t d e c e n t r o f ijo de 8 " C O M P U E S T O D E : T RA M O DE P IV O T D E A C E RO G A L V A - N I Z A DO DE 8 " DE 5 0 M E T RO S DE L O N G IT U D. I N C L U Y E L O S A S P E RS O R E S , M E C A - N I S M O S DE C O N T RO L DE A L I N E A DO DE RU E DA S DE A L T A FL O T A C I ON C O N C A R- C A S A C O M P L E T A . M O N T A DO Y P RO BA DO Y U N I DA D DE C E N T RO P I V OT I N C L U - Y E N DO E S T RU C T U RA G A L V A N IZ A DA , C O N T ROL C O M P L E T O ( P A N E L P RIN C I P A L , P A - RADA P O R B A JA P RE S I O N , DIS P O S IT I V O S DE M E M O R I A Y S E G U RI DA D , T E M P O RI - Z A DOR D P O RC E N T A JE , C U E N T A H O RA S Y P A RA RR A Y O S ) Y A L U M B RA DO DE L A Ú L T I M A T O R RE . M O N T A DO Y P ROB A DO , A DE M A S I N C L U I DO A le r o d e a ce ro g a lv an iza d o p a r a p iv o t d e 8 " , co n u n a lo n gi t u d d e 1 2 me t ro s. I n clu y e lo s a sp er sor e s y e l c a ño n f in a l d e t ra mo . M o nt a d o y p ro b a d o . 1 1, 00 10 de nov iem bre de 2 012 Página 6 PR ES U PU ES TO Y ME D I C I ON E S C ÓD I GO D ESC R I P C I ÓN U D S L ON GI T U D A N C H U R A A L T U R A PA R C I A L E S C A N T I D A D PR EC I O I M POR T E 1, 00 169. 744, 37 169. 744, 37 A PER U D A SPER SOR U N I D A D D E A S P E RS O R C I RC U L A R DE I M P A C T O , FA B RIC A DO E N L A T ON C O N 2 B O - Q U I L L A S DE L DI A M E T RO Q U E C O R RE S P O N DA , C O N RO S C A M A C H O DE 3 / 4 " DE DIA M E T RO , Y L OS M E DIO S A U X I L I A RE S Q U E S E A N N E C E S A RI OS P A RA S U C O L O - C A C I O N Y P R U E B A S IN C L U I DA U n id a d d e ca ñ a p o rt a a sp er sor d e 3 / 4 " d e d iá me t ro y ha s t a 3 m d e lo n gi t u d t ot a l, p a r t id a e n 2 t r a mo s d e 2 y 1 me t ro r e s p ect iv a me n t e , co n r o sc a ma c h o e n su s e x - t re mo s. Fa b ri ca d a se g ú n n o rm a DIN 2 4 4 0 , in c lu id o s l o s me di o s a u x i li a re s q u e se a n n e ces a r io s p ar a su col o ca c i ó n y p r u e b a s. ASPER SOR ES 2428 2. 428, 00 2. 428, 00 3 8, 16 92. 652, 48 T O T A L C A PÍ T U L O 4 A S PE R S ORES , VA L VUL ERÍ A , V ENT O S A S Y O T R O S A CC ES O R I O S .... .... ....... ........ ... .. 322 .272,4 2 10 de nov ie m bre de 2012 Página 7 PR ES U PU ES TO Y ME D I C I ON E S C ÓD I GO D ESC R I P C I ÓN U D S L ON GI T U D A N C H U R A A L T U R A PA R C I A L E S C A N T I D A D PR EC I O I M POR T E C A PÍ T U L O 5 MOV I MI ENT O DE T I ER RA S R ED DE T U B ERI A S M VT EX 0 1 M 3 EX C A VA C I ON EN Z A N JA S PA R A T U B ER I A S EN C U A L QU I ER T ER R EN O E X C A V A C I O N EN Z A N J A P A RA T U B E RI A S E N C U A L Q U I E R C LAS E DE T E RRE N O C O N S E P A RA C I O N DE L O S 2 5 C M . S U P E RIO RE S DE T I E R RA V E G E T A L , E X C E PT O ROC A , C O N M E DI OS M E C A N I C O S , I N C L U S O A G O T A M I E N T O . T ER C I AR I AS, SEC U N DA R I AS Y PR I M AR I AS 1 17. 584, 02 17. 584, 02 17. 584, 02 0, 93 16. 353, 14 M VT R E01 M 3 A SI EN T O SEL EC C I ON A D O EN Z A N JA C ON M A T . Ø <2 m m . A S I EN T O DE T U B E RIA S A B A S E DE A RE N A < 2 M M , C O L O C A DO E N Z A N JA I N C L U S O RAS A N T E O . R ED D E T U BER I A S 1 1. 658, 15 1. 658, 15 1. 658, 15 8, 81 14. 608, 30 M VT R E02 M 3 R EL L EN O S E L EC C I ON A D O C OM PA C T A D O EN Z A N JA M A T . GR U . <5 m m . RELL E N O LOC A L I Z A DO C O N M A T E RIA L S E L E C C I O N A DO P RO C E DE N T E DE E X C A V A - C I O N C O N E L E M E N T O S G RU E S O S < 5 C M . , C O M P A C T A DO A L 9 5 % P RO C T O R N O RM A L H A S T A U N A A L T U RA DE 3 0 C M S O B RE L A G E N E RAT RI Z S U P E RI OR DE L T U - B O C O N RET A C A DO E N C O S T A DO S . T OT AL 1 7. 524, 15 7. 524, 15 7. 524, 15 1, 96 14. 747, 33 M VT R E03 M 3 R EL L EN O E N Z A N J A M A T . PR OC ED EN T E D E EX C A V A C I ON T A P A DO DE Z A N JA C O N T E RRE N O P RO C E DE N T E DE L A E X C A V A C IÓ N , DE P O S IT A - DA E N S U P A RT E S U P E RI OR L A T IE RR A V E G E T A L S E P A RA DA , I N C L U S O E X T E N DI DO DE T IE RRA S S O B RA N T E S . T OT AL 1 8. 140, 00 8. 140, 00 8. 140, 00 0, 37 3. 011, 80 E02ET T 0 3 0 M 3 T R A N SP. VER T ED ER O < 10 km . C A R GA M EC A M I C A T ra nsp o r t e d e t ie rr a s a l v e r t e d e ro , a u n a di st a n cia me n o r de 1 0 k m ., co nsi d e ra n d o i d a y v ue lt a , con ca m i ó n v a scu la n t e ca rg a d o a m á q u in a , y co n p . p . d e me d io s a u x i li a re s, co n s id e ra n d o t a m b ié n l a ca r g a . T OT AL 1 261, 70 261, 70 261, 70 1, 02 266, 93 T O T A L C A PÍ T U L O 5 MOVI M I EN T O DE T I ERR A S RED D E T UB ER I A S ...... ... ........ ....... .... ....... .... ....... ....... .... ..... 48.9 87,50 10 de nov i em bre de 2012 Página 8 PR ES U PU ES TO Y ME D I C I ON E S C ÓD I GO D ESC R I P C I ÓN U D S L ON GI T U D A N C H U R A A L T U R A PA R C I A L E S C A N T I D A D PR EC I O I M POR T E C A PÍ T U L O 6 R ED D E T U B ERÍ A S A PR ES I ÓN PE32 m . R A M A L PEB D D =32 PN 6 Ra ma l d e P E d e 3 2 mm de d iá me t r o n o min a l, u n ió n p or p e g a me nt o , p a ra u n a p r e si ó n d e t r a b aj o de 6 kg /cm2 , c o lo ca d a e n za n ja me d i a n t e i ny e cció n co n ri p p e r , c /p p d e me d io s a u x ili a re s, sin in clu ir e x - ca v aci ó n y p o s t e r io r re ll e n o d e la za n ja , co lo ca d a s/ N T E -IFA -1 1 . C o l o ca d a y p ro b a d a. LAT ER ALES R I EGO POR ASPER SI ON 1 28. 494, 00 28. 494, 00 28. 494, 00 13, 98 398. 346, 12 PVC 50 m . C O N D U C . P V C E N C OL A D O P N 6 D =50 T u b e rí a d e P V C d e 50 mm d e d i á m e t ro no mi n a l, u ni ó n p o r p eg a me n t o , p ar a u na p re sió n d e t r a b aj o d e 6 kg / cm 2 , co lo ca d a e n za n ja so b r e ca m a d e a re n a d e r í o d e 1 5 cm d e e sp e so r , c / p p d e me d io s a u x il ia re s, s in in c lu ir e x ca v a ció n y p o s t e rio r r e ll e n o d e la za n ja , co lo ca d a s/ N T E -IFA -1 1 . T r a n s p o rt a d a la t u be rí a d esd e p u n t o d e a c o p io a p i e d e za n j a , c o lo ca d a y p ro b a d a. T U BER I A 1 2. 584, 00 2. 584, 00 2. 584, 00 1 3, 98 36. 124, 32 PVC 63 m . C O N D U C . P V C E N C OL A D O P N 6 D =63 T u b e rí a d e P V C d e 63 mm d e d i á m e t ro no mi n a l, u ni ó n p o r p eg a me n t o , p ar a u na p re sió n d e t r a b aj o d e 6 kg / cm 2 , co lo ca d a e n za n ja so b r e ca m a d e a re n a d e r í o d e 1 5 cm d e e sp e so r , c / p p d e me d io s a u x il ia re s, s in in c lu ir e x ca v a ció n y p o s t e rio r r e ll e n o d e la za n ja , co lo ca d a s/ N T E -IFA -1 1 . T r a n s p o rt a d a la t u be rí a d esd e p u n t o d e a c o p io a p i e d e za n j a , c o lo ca d a y p ro b a d a. T U BER I A 1 2. 484, 00 2. 484, 00 2. 484, 00 1 3, 98 34. 726, 32 PVC 75 m . C O N D U C . P V C E N C OL A D O P N 6 D = 75 T u b e rí a d e P V C d e 75 mm d e d i á m e t ro no mi n a l, u ni ó n p o r p eg a me n t o , p ar a u na p re sió n d e t r a b aj o d e 6 kg / cm 2 , co lo ca d a e n za n ja so b r e ca m a d e a re n a d e r í o d e 1 5 cm d e e sp e so r , c / p p d e me d io s a u x il ia re s, s in in c lu ir e x ca v a ció n y p o s t e rio r r e ll e n o d e la za n ja , co lo ca d a s/ N T E -IFA -1 1 . T r a n s p o rt a d a la t u be rí a d esd e p u n t o d e a c o p io a p i e d e za n j a , c o lo ca d a y p ro b a d a. T U BER I A 1 1. 944, 00 1. 944, 00 1. 944, 00 1 3, 98 27. 177, 12 PVC 90 m . C O N D U C , P V C E N C OL A D O P N 6 D = 90 T u b e rí a d e P V C d e 90 mm d e d i á m e t ro no mi n a l, u ni ó n p o r p eg a me n t o , p ar a u na p re sió n d e t r a b aj o d e 6 kg / cm 2 , co lo ca d a e n za n ja so b r e ca m a d e a re n a d e r í o d e 1 5 cm d e e sp e so r , c / p p d e me d io s a u x il ia re s, s in in c lu ir e x ca v a ció n y p o s t e rio r r e ll e n o d e la za n ja , co lo ca d a s/ N T E -IFA -1 1 . T r a n s p o rt a d a la t u be rí a d esd e p u n t o d e a c o p io a p i e d e za n j a , c o lo ca d a y p ro b a d a. T U BER I A 1 2. 714, 00 2. 714, 00 2. 714, 00 1 3, 98 37. 941, 72 U 07T O658 m . PVC OR I EN T. JU N . EL Á ST . PN 10 D =40 0 T u b e rí a d e P V C o ri e n t a d o d e 4 0 0 mm d e d iá me t r o n o mi n al u n ió n p o r ju n t a e lá st ica p a ra u n a pr e si ó n d e t ra b a j o d e 1 0 kg / cm2 , co lo ca d a e n za nj a so b r e ca m a d e a re n a d e rí o d e 1 5 c e nt í me t r o s d e es p e - so r , c/ p .p . d e me d i o s a u x il ia re s, sin i n clu ir e x c a v a c i ó n y p o st e rio r re ll e n o d e l a za nj a , co lo c a d a S / N T E - IF A-1 1 . T r a n s p o rt a d a la t u be rí a d esd e p u n t o d e a c o p io a p i e d e za n j a , c o lo ca d a y p ro b a d a 1. 509, 00 4 0, 28 60. 782, 52 U 07T O650 m . PVC OR I EN T. JU N . EL Á ST . PN 10 D =31 5 T u b e rí a d e P V C o ri e n t a d o d e 3 1 5 mm d e d iá me t r o n o min a l , u n ió n p o r ju n t a e l á s t i ca , p ar a u n a p re sió n d e t ra b a j o d e 1 0 kg / cm2 , co lo ca d a e n za nj a so b r e ca m a d e ar e n a d e r í o d e 1 5 cm d e e sp e s o r, c /p .p. d e me d io s a u x il i a re s, s in in c lu ir ex c a v aci ó n y p ost e r i o r re ll e n o d e la za n j a , co lo cad a s/ N T E -IFA -1 1. T r a n s p o rt a d a la t u be rí a d esd e p u n t o d e a c o p io a p i e d e za n j a , c o lo ca d a y p ro b a d a. t uberia t ot a l 1 9 52, 00 952, 00 952, 00 30, 61 29. 140, 72 10 de nov iem bre de 2012 Página 9 PR ES U PU ES TO Y ME D I C I ON E S C ÓD I GO D ESC R I P C I ÓN U D S L ON GI T U D A N C H U R A A L T U R A PA R C I A L E S C A N T I D A D PR EC I O I M POR T E U 07T V260 m . C O N D U C . P V C EN C OL A D O PN 10 D =180 T u b e rí a d e P V C d e 1 8 0 mm d e d iá me t r o n o m in a l, u n ió n po r p e g a m e n t o , p a r a u n a p r e sió n d e t r ab a jo d e 1 0 kg / cm2 , co lo ca d a e n za n ja so b r e c a ma d e a re n a d e rí o d e 1 5 cm de e spe so r, c/ p . p . de m e - d io s a u x il ia r e s, sin in clu i r e x cav a ció n y po st e ri o r re ll e n o d e la za n j a , co lo ca d a s/N T E-I F A - 1 1 . T U BER I A T OT AL 1 1. 559, 00 1. 559, 00 1. 559, 00 2 1, 39 33. 347, 01 PVC 110 m . C O N D U C . P V C EN C OL A D O PN 6 D =110 T u b e rí a d e P V C d e 1 1 0 mm d e d iá me t r o n o m in a l, u n ió n po r p e g a m e n t o , p a r a u n a p r e sió n d e t r ab a jo d e 6 kg / cm 2 , co lo ca d a e n za n ja so b r e ca m a d e a re n a d e r í o d e 1 5 cm d e e s p e s o r, c/ p p d e me d io s a u x il ia r e s, s in in c l u ir e x ca v a ci ó n y p o st e rio r r e ll e n o d e la za n j a , co lo ca d a s/ N T E - IFA -1 1 . T ra n s p o r t a d a l a t u be r í a d e s d e p u n t o d e a co p io a p ie d e za n j a , c o lo ca d a y p r o b a d a . t uberia 1 2. 741, 00 2. 741, 00 2. 741, 00 1 5, 81 43. 335, 21 U 07T V160 m . C O N D U C . P V C EN C OL A D O PN 6 D =160 T u b e rí a d e P V C d e 1 6 0 mm d e d iá me t r o n o m in a l, u n ió n po r p e g a m e n t o , p a r a u n a p r e sió n d e t r ab a jo d e 6 kg / cm 2 , co lo ca d a e n za n ja so b r e ca m a d e a re n a d e r í o d e 1 5 cm d e e s p e s o r, c/ p p d e me d io s a u x il ia r e s, s in in c l u ir e x ca v a ci ó n y p o st e rio r r e ll e n o d e la za n j a , co lo ca d a s/ N T E - IFA -1 1 . T ra n s p o r t a d a l a t u be r í a d e s d e p u n t o d e a co p io a p ie d e za n j a , c o lo ca d a y p r o b a d a . T U BER I AS R ED T OT AL 1 792, 91 792, 91 792, 91 18, 30 14. 510, 25 U 07T V125 m . C O N D U C . P V C EN C OL A D O PN 6 D =125 T u b e rí a d e P V C d e 1 2 5 mm d e d iá me t r o n o m in a l, u n ió n po r p e g a m e n t o , p a r a u n a p r e sió n d e t r ab a jo d e 6 kg / cm 2 , co lo ca d a e n za n ja so b r e ca m a d e a re n a d e r í o d e 1 5 cm d e e s p e s o r, c/ p p d e me d io s a u x il ia r e s, s in in c l u ir e x ca v a ci ó n y p o st e rio r r e ll e n o d e la za n j a , co lo ca d a s/ N T E - IFA -1 1 . T ra n s p o r t a d a l a t u be r í a d e s d e p u n t o d e a co p io a p ie d e za n j a , c o lo ca d a y p r o b a d a . R ED T OT AL 1 2. 221, 00 2. 221, 00 2. 221, 00 9, 40 20. 877, 40 U 07T V140 m . C O N D U C . P V C EN C OL A D O PN 6 D =140 T u b e rí a d e P V C d e 1 4 0 mm d e d iá me t r o n o m in a l, u n ió n po r p e g a m e n t o , p a r a u n a p r e sió n d e t r ab a jo d e 6 kg / cm 2 , co lo ca d a e n za n ja so b r e ca m a d e a re n a d e r í o d e 1 5 cm d e e s p e s o r, c/ p p d e me d io s a u x il ia r e s, s in in c l u ir e x ca v a ci ó n y p o st e rio r r e ll e n o d e la za n j a , co lo ca d a s/ N T E - IFA -1 1 . T ra n s p o r t a d a l a t u be r í a d e s d e p u n t o d e a co p io a p ie d e za n j a , c o lo ca d a y p r o b a d a . R ED T OT AL 1 1. 301, 00 1. 301, 00 1. 301, 00 1 0, 08 13. 114, 08 T O T A L C A PÍ T U L O 6 R ED D E T U B E R Í A S A P R ES I ÓN ....... .... ....... ....... .... ....... .... ....... ........ ... ........ ... ....... ........ ... .. 749 .422,7 9 T O T A L ........... .... ....... ........ ... ........ ... ........ ....... .... ....... .... ....... ... ........ ....... .... ....... ....... .... ....... .... ....... .... ....... ........ ... ........ 1.2 89.416 , 72 10 de nov iem bre de 2012 Página 10 CUADRO DE PR ECIOS UI TARI OS C U A D R O D E PR E C I OS 1 C ÓD I GO U D D ESC R I PC I Ó N PR EC I O C A P Í T UL O 1 I N S T A L A CI ÓN DE B OMBEO B OM B U D B OM B A S D E I M P U SI ÓN 46. 674, 52 B O M B A S C E N T RIFU G A S DE E JE H O RI Z O N T A L C O N V Á L V U LA R E T E N C I Ó N , I N - C LU I DOS M OT O RE S DE 50 , 6 0 Y 7 0 C V . C O N C A P A C I DA D DE E L E V A R H A S T A 7 2 0 M 3/H O RA A A L T U RA M A N O M É T RIC A 5 0 M C A , C O N U N RE N DIM I E N T O G L O - B A L DE L 7 0 % . E Q U I P O P U E S T O E N O B RA , T O T A L M E N T E I N S T A L A DO Y P RO B A - DO . C U A RE N T A Y S E IS M I L S E I S C I E N T O S S E T E N T A Y C U A T RO E U RO S co n C I N C U E N T A Y DOS C É N T I M O S B R I D 300 U D B R I D A S D I N 2576 PN 10 Ø 300 m m 65, 74 B ri d a d ia m . 3 0 0 DI N 2 5 7 6 so ld a d a a t u b e rí a y pr ob a da , i n clu so ju n t a s y t or ni le r í a zi nca d a . S E S E N T A Y C I N C O E U RO S c o n S E T E N T A Y C U A T RO C É N T IM O S C R D 300 U D C A R R E T E D ESM O N T A JE Ø 300 M M . PN 10 360, 39 C ar r et e t e le scó pi co d e d e smo n t a je d e d iá me t ro 3 0 0 mm y P N 1 0 , P P d e pi e za s esp e c ia le s e n u n io n e s . C o lo ca d o y p ro b a d o . T RE S C I E N T O S S E S E N T A E U RO S co n T RE I N T A Y N U E V E C É N T IM O S VM 300 U VA L V U L A M A R I POSA D N 300m m PN 1 0, R E D U C T OR . 377, 63 V A L V U L A DE M A RI P O S A C O N M A N DO RE DU C T O R , M O N T A DA E N T RE B RIDA S , DE 30 0 M M DE DI A M E T RO N O M I N A L, DE 1 0 B A R DE P N , C O N C U E RP O DE FU N DI - C I Ó N G RIS , E J E DE A C E RO I N O X I DA B L E , L E N T E JA DE A C E RO I N O X I DA B LE Y A N I L L O DE E P DM Y M O N T A DA E N A RQ U E T A DE C A N A L I Z A C I O N E N T E RRADA C O N P A RT E P RO P O RC I O N A L DE JU N T A S , T O RN I L LERÍ A Y C A L DE RE RÍA Y A C C E - S O RI OS DE U N I Ó N A L A T U B E RÍA . T RE S C I E N T O S S E T E N T A Y S I E T E E U RO S co n S E S E N T A Y T RE S C É N T I M O S C OL E C U D C A L D ER ER I A C O L EC T OR F I L T R A JE 135, 59 C I E N T O T RE I N T A Y C IN C O E U RO S c o n C IN C U E N T A Y N U E V E C É N T I M O S VM U D VA L V U L A C OM PU ER T A D N 300 PN 16 407, 24 V A L V U L A DE C O M P U E RT A M A N U A L E M B RI D A DA , DE 3 0 0 M M DE DIA M E T RO N O - M I N A L , P N 1 6 M , DE FU N DIC I O N DU C T I L S IN M A N T E N I M I E N T O , C O N C I E RRE E L A S T I C O Y M O N T A DA E N C O L E C T O R DE L A E S T A C I O N DE B O M B E O C O N P A R- T E P ROP O RC IO N A L DE JU N T A S , T O RN I L L E RÍ A Y C A L DE RE RÍ A Y A C C E S O RIO S DE U N I Ó N A L A T U B E RÍ A . C U A T RO C I E N T O S S I E T E E U RO S co n V E I N T I C U A T RO C É N T IM O S au t-f U D PR OGR A M A D OR L I M P I EZ A D E F I L T R OS 804, 72 P RO G RA M DO R L I M P I E Z A DE FO L T RO S C A P A Z DE C O N T RO L A R 1 6 E S T A C I O N E S . I N C L U Y E P RE S O S T A T O S DI FE RN C I A L E S Y P IE Z A S N E C E S A RI A S . O C H O C I E N T O S C U A T RO E U RO S co n S E T E N T A Y DOS C É N T IM O S A U T U D PR OGR A M A D OR EL EC T R Ó N I C O 63 estaci o n es 4. 933, 65 U d. d e p rg r a md o r ca p a z d e co n t ro la r 6 0 e st a c io n e s, a p e rt u ra y cie rr e d e v a lv ul a s, a rr a n q u e y p a ra d a d e b o mb a . C o lo c a d o y p r ob a d o . C U A T RO M I L N O V E C I E N T O S T REI N T A Y T RE S E U ROS co n S E S E N T A Y C I N C O C É N T I M O S D EPPE20000 U D D EPOSI T O PE 20000 L I T R OS 6. 630, 32 DE P O S I T O DE P E DE C A A C I DA D 2 0 00 L I T ROS . C O L O C A DO Y P R O B A DO S E I S M I L S E IS C I E N T O S T RE I N T A E U ROS co n T RE I N T A Y DO S C É N T I M O S VM M OT OR U D VA L V U L A D E M A R I POSA 5 00 M M PN 16 2. 607, 97 V Á L V U L A DE M A RI P O S A DE 1 6 B A R DE P N , C O N C U E RP O DE FU N DI C IÓ N G R I S , E JE D E A C E R O I N O X I DAB L E , L E N T E JA DE A C E RO I N O X I DA B L E Y A N I L L O DE E P DM . M O N T A DO S E N I N S T A L A C I Ó N D E B O M B E O C O N P A RT E P RO P ORC I O N A L DE JU N T A S , T O RN I L L E RÍ A Y C A L DE RE RÍA Y A C C E S O RI OS DE U N I Ó N A L C O N - JU N T O . C O L O C A DA Y P RO B A DA . DO S M I L S E I S C I E N T O S S I E T E E U RO S co n N O V E N T A Y S I E T E C É N T I M O S 10 de nov iem bre de 2012 Página 1 C U A D R O D E PR E C I OS 1 C ÓD I GO U D D ESC R I PC I Ó N PR EC I O F I L T R O U D B A T ER I A F I L T R O A N I L L A S 12" - 6 EL EM EN T OS 4. 761, 12 B A T E RI A S DE FI L T RO S DE A N I L L A S DE 1 2 " C O M P U E S T O P O R 6 E LEM N T O S FI L - T RAN T E S , D I S P O S I C I O N V E RT IC A L, C O N RE C U B R I M I E N T O DE P O L I E S T E R. IN - C LU Y E P I E Z A S E S P E C IA L E S P A RA S U C O L O C A C I O N . C O L O C A DO Y P RO B A DO . C U A T R O M I L S E T E C I E N T O S S E S E N T A Y U N E U RO S c o n DO C E C É N T I M O S 10 de nov iem bre d e 2012 Página 2 C U A D R O D E PR E C I OS 1 C ÓD I GO U D D ESC R I PC I Ó N PR EC I O C A P Í T UL O 2 O B R A CI VI L ES TA C I O N D E BOMB EO D 02H F 001 M 3 EX C A V. M EC Á N . Z A N JA S T . F L OJO 6, 06 M 3 . E x ca v aci ó n , co n re t r o e x ca v a d o ra , d e t e r r e n o s d e co n sist e n cia f l o ja , e n ap e r t u r a d e za n ja s, co n e x t r a c ci ón d e t ie rra s a lo s b o rd e s , i/ p . p . d e co st e s in d ir e c t o s. S E I S E U RO S con S E I S C É N T IM O S D 02VK 4 50 M 3 T R A N SP. I N T . T I ER R A S <1K M . C A R G. M EC . 2, 12 M 3 . T r a n s p o rt e d e t ie r ra s d e n t ro d e la m isma p a rce la u o br a , co n un re c o rr id o t o t a l d e h a st a 1 k m . , e n ca mió n v o lq u et e d e 1 0 T m., i/ ca rg a p o r me d io s me cán ico s y p . p . de c o s t e s in d ire ct o s . DO S E U RO S c o n DO C E C É N T I M O S D 04I A 453 M 3 H OR M . H A -25/ B / 20/ I I a C I M . V. B OM B A 120, 63 M 3 . H o rm ig ó n a rm a do H A - 2 5 / P / 2 0 / I I a N / m m2 , co n t a ma ñ o má x im o d e l á r id o d e 2 0 m m. , co n sist e n c i a b la n d a , el ab o ra d o en ce n t ra l e n r e ll e no d e z a p at a s , za n ja s d e cime n t a ció n y v i g a s ri ost ra s, i ncl uso a rm a d u ra B -4 0 0 S ( 40 K g s/ m3 . ) , v e rt id o po r m e d io de ca mió n -b o mb a , v ib r ad o y co lo c a d o. S e g ún E H E . C I E N T O V E I N T E E U RO S co n S E S E N T A Y T RES C É N T IM O S D 07A A 201 M 2 F A B . B L OQ. H OR . GR I S 40x20x20 cm 25, 37 M 2 . Fá b ri c a d e b lo q u e s d e h o r mi g ó n col o r g ri s d e me d id as 4 0 x 2 0 x 2 0 c m . , pa ra t e r mi na ció n p o s- t e rio r, i / re lle n o d e h o rm ig ó n H M -2 0 N /mm2 y a rm a d u ra e n zo n a se g ú n n o r ma t iv a y r e cib id o co n m o r t e ro d e ce me n t o y a re n a d e r í o 1 / 6 , i/ p . p . de p ie za s esp e cia le s, ro t u ra s ,a p lo m a d o s, miv e la - d os y lim p ie za t o d o e ll o se g ún N T E -FFB-6 . V E I N T IC I N C O E U RO S co n T REI N T A Y S I E T E C É N T I M O S D 13D D 020 M 2 EN F O SC A D O B U EN A VI S . 1/ 3 VER . 7, 19 M 2 . E n f o s ca d o sin ma e st re ar , d e 2 0 mm . de e spe s o r, e n su p e rf icie s v e rt ica le s co n mo rt e ro d e ce me n t o 1 / 3 s i n n in g un a t er mi n a ció n p ost e ri o r, i/ p . p . d e me d io s a u x ili a re s co n e mp le o , e n su ca - so , d e a n d a mia je , a sí co mo d ist ri bu c i ó n d e m a t er ia l e n t a jo y p . p . d e co s t e s in d ir e ct o s, s/ N T E / RP E -5 . S I E T E E U ROS c o n DI E C I N U E V E C É N T I M O S D 34A A 006 U d EX T I N . P OL . A B C 6K g . EF 21A -113 B 49, 55 U d. E x t in t or d e p o lv o A B C co n e f ica cia 2 1 A - 1 13 B p a ra ex t in c ió n d e f u eg o d e ma t er ia s sól id as, lí q u id as, p ro du c t o s g a seo s o s e in c e n di os d e e q u ip o s e lé c t ri c o s , d e 6 K g . d e a g e n t e e x t in t o r co n so p o rt e , m a nó me t ro y b o q u i lla co n d if u s o r seg ún n o rm a U N E - 23 11 0 , t o t al me n t e in st a la d o . C e rt if i- ca d o p o r A E N O R. C U A RE N T A Y N U E V E E U RO S co n C I N C U E N T A Y C I N C O C É N T IM O S D 23A E001 M 2 P U ER T A A B A TI B L E C H A PA PEGA SO 65, 99 M 2 . P u er t a a b at ib le de d o s ho ja s, a ba s e d e b a st id o r d e t u bo re ct a n g ul a r y ch a p a de a ce ro t ip o P e g a so , c o n ce rco y p e r f il a n g u la r p ro v ist o d e u n a g a rr a p o r me t ro li n e a l y h e rr a je s d e co lg a r y d e se g u ri da d . S E S E N T A Y C I N C O E U RO S co n N O V E N T A Y N U E V E C É N T IM O S D 05A A 001 K g A C ER O A - 42b EN EST R U C T U R A S 0, 93 K G . A ce ro la mi n a d o A -4 2 b , e n p e rf ile s p a ra v ig as , p il a re s y cor r ea s , u n id a s e nt r e sí me di a n t e so ld a d u ra c o n e le c t ro d o b á sico i/p . p . d e sp u nt e s y d o s m a n o s d e im p ri ma ció n co n p in t u r a d e mi - n io d e p lo mo t o t a lme nt e m on t a d o , se gú n N T E - E A S / E A V y N B E / E A - 95 . C E RO E U RO S co n N O V E N T A Y T RE S C É N T IM O S D 35A A 001 M 2 PI N T U R A A L TE M PL E L I SO B L A N C O 1, 45 M 2 . P in t u ra al t e mp le li so b la n c o e n p a ra me n t o s v e rt ica le s y h o ri z o n t a le s d o s ma no s , i / li ja do , e mp la st e cid o y a c a b ad o. U N E U RO S co n C U A RE N T A Y C I N C O C É N T IM O S D 28A O005 U d EM ER G. 47L M / 9M 2 D A I SA L U X N 1S 40, 57 U d. A p a r at o d e e me rg en cia f lu o re s ce n t e d e su pe rf i c ie de 4 7 lm. mo d e lo DA IS A L U X se rie N O- V A N 1 S , s u pe rf ici e má x ima q u e c u b r e 9 m2 (co n n iv el 5 l ux . ), g r a do d e p ro t e cc ió n I P 4 4 3 , co n b ase a n t ich o q u e y d if u sor d e me t a c r il a t o, se ñ a li z a c i ón p e rm a n e n t e ( a p a ra t o e n t e n s i ó n ), co n a u t o - n om í a s u p e ri or a 1 h o ra c o n b at e rí a s h e rm ét i c a s re c a rg a b le s, a li me n t a ció n a 2 2 0 v . co n st ru id o s se g ú n n o rm a U N E 2 0 -3 9 2- 9 3 y E N 6 0 5 9 8- 2 -2 2 , di me n s io n e s 3 3 0 x 9 5 x 6 7 mm., y / lá mp ar a f lu o - re s ce n t e FL . 6 W, b a se d e en c h uf e , e t iq u e t a d e s e ña liza ció n re pl a n t e o , mo n t a je , p e q ue ño ma t e ria l y co n e x io n a d o . C U A RE N T A E U RO S co n C I N C U E N T A Y S I E T E C É N T I M O S 10 de nov iem bre de 2012 Página 3 C U A D R O D E PR E C I OS 1 C ÓD I GO U D D ESC R I PC I Ó N PR EC I O D 28A A 020 U d R EGL ET A D E SU PER F I C I E 2x36W . 30, 09 U d. Re g l e t a d e su p e rf i c ie d e 2 x 3 6 W S Y L V A N IA co n p ro t e cció n I P 2 0 cl a se I , cue rp o d e ch a p a d e a ce ro d e 0 , 7 m m p i nt a d o E p o x i p o l ie st e r e n h o rn o, a n cla j e ch a pa g a lv a n iza d a co n t o rn il lo s in - co rp or a d o s o sist e m a c o l g a d o , e le ct ri f ica ció n co n : re a ct a nci a , re g l e t a d e co n e x i ó n , p o r t a l ám p a - ra s , ce b a d o r es, i/lá mp a r a s f lu o r e s ce n t e s t r if o sf o r o (a lt o r e n d im ie n t o ), re p la n t e o , p e q u e ñ o ma t e ri a l y co n e x i o n a d o . T REI N T A E U RO S co n N U E V E C É N T IM O S C U B T Z 3 2 M 2 C U B . C H A PA PR EL . 0 , 6 m m T Z - 32 14, 45 M 2 . C u b ie rt a co mp l e t a re a li zad a c o n ch a p a p r e la ca d a d e a cer o d e 0 . 6 mm . d e e sp e so r c o n p e rf il la min a d o t ip o T Z - 3 2 de A cer a li a ó sim il a r , f ij a d o a l a e s t ru ct u ra co n g a n c h o s o t o r n il lo s a u t o r ro s- ca n t e s, i/e je c u ció n d e c u mb re r a s y l ima s, a p e rt u ra y re m at a d o d e h ue c o s y p.p . d e c o st e s i nd i- re c t o s , se g ú n N T E / Q T G - 7 . C A T O RC E E U ROS c o n C U A REN T A Y C IN C O C É N T I M O S VEN T H O R P U d VEN T A N A L H OR M I GÓN PR EF A B R I C A D O 1. 50X 1M 137, 38 C I E N T O T RE I N T A Y S I E T E E U ROS co n T REI N T A Y O C H O C É N T I M O S D 04PM 2 08 M 2 SOL E R A H A -25 #150* 150* 8 20 C M 23, 48 M 2 . S o le r a d e 20 c m . d e e sp e so r, r e a li zad a con h o rm ig ó n H A -2 5 /P / 2 0 / I I a N /mm2 . , t a ma ñ o má - x im o d e l ár i do 2 0 mm . e l ab o r a d o e n ce n t r a l, i/v e r t id o, c o l oc a ció n y a rm a d o co n ma ll a z o e l e ct r o - so ld a d o # 15 0*1 5 0 *8 mm . , in clu so p . p . d e ju n t a s, a se rr a d o d e la s m isma s y f ra t a sa d o . S e g ú n E H E . V E I N T I T R E S E U RO S co n C U A RE N T A Y O C H O C É N T I M O S 10 de nov ie m bre de 2012 Página 4 C U A D R O D E PR E C I OS 1 C ÓD I GO U D D ESC R I PC I Ó N PR EC I O C A P Í T UL O 3 O B R A CI VI L EN L A R E D D E T UB ER I A S : A N C L A JES Y A R Q U ET A S . A N C L 1 M 3 H OR M I GÓN H M -20/ P/ 20/ I I A EN A N C L A J ES D E T U B ER Í A S 71, 08 H O RM I GÓ N H M -2 0 / P / 2 0 / I , DE C O N S I S T E N C I A P L Á S T I C A Y T A M A Ñ O M Á X I M O DE L Á RIDO 2 0 M M , V E RT I DO DE S DE C A M I Ó N E N A N C L A JE S DE T U B E RÍ A S , I N C L U S O E N C O FRADO Y DE S E N C O FRA DO . S E T E N T A Y U N E U RO S c o n O C H O C É N T IM O S A R QH I D 02 U D A R QU ET A PR EF A B R I C A D A 3" Y 4" 290, 18 A rq u e t a p a r a h id r a n t e d e 3" y 4 " p re f a b ric a d a d e h o rm ig o n a r ma d o d e d im en sio n e s in t e ri o re s 2 , 0 0 m * 1 , 2 0 m * 0,8 m y 0 , 0 8 m. d e e sp eso r , ce rr a d a co n t a p a d e c h a p a l a g rim a d a d e 2 m m d e e s p e s o r so p or t a d a p o r p e rf i le s hu e co s # 4 0.2 f o rm a n d o cu a d ro s d e 5 0 cm de la d o , p a ra u na re sis- t e nci a d e 2 0 0 K g / m2 , co l oca d a , i ncl us o p in t u ra e po x y po li e st e r d e 2 5 0 m icr a s p ro v ist a s d e v a r i- ll a p asa nt e y ca n d ad o . DO S C I E N T O S N OV E N T A E U RO S co n DIE C I OC H O C É N T I M O S A R QH I D 01 U D A R QU ET A PR EF A B R I C A D A T OM A 8" 416, 82 A rq u e t a p a ra h id r an t e d e 8 " p re f a b rica d a d e h o rm ig o n a rm a d o d e d ime n sio n es in t er io r es 2,0 0 m * 1 , 6 0 m * 1 m y 0 , 1 m. d e e sp e sor , ce rr a d a co n t a p a de ch a p a la g ri ma d a d e 2 mm d e es p e so r so p o rt a d a p o r p e rf i le s h u e c o s # 4 0 . 2 f o r ma nd o c u ad r os d e 5 0 cm de l a d o , pa r a u n a re sist e n cia d e 2 00 K g / m 2, co lo cad a , in clu so p in t u r a e p o x y p ol ie s t er d e 2 5 0 mi cra s p ro v ist a s d e v a r illa p asa n t e y ca n d a d o . C U A T RO C IE N T O S DI E C IS E I S E U RO S co n O C H E N T A Y DO S C É N T I M O S 10 de nov iem bre de 2012 Página 5 C U A D R O D E PR E C I OS 1 C ÓD I GO U D D ESC R I PC I Ó N PR EC I O C A P Í T UL O 4 A S PER S O R ES , VA L VU L ER Í A , V EN T O S A S Y O T R O S A C CES O R I OS VA L E SF U D VA L V U L A ESF ER A M ET A L I C A 3/ 4" 3, 70 V A L V U L A DE E S FE RA M E T A L I C A N I Q U E L A DA, DE P A S O 3 / 4 " , P N 1 6, P A RA L A C O - N E X I ON DE L O S DOS T ROZ O S DE P ORT A - A S P E RS O R. C O L O C A DA . T R E S E U RO S co n S E T E N T A C É N T I M O S VH I D . 1 U D VA L V U L A H I D R A U L I C A 6" 679, 85 V A L V U L A H IDRA U L I C A DE 6 " DE DI A M E T R O , C O N E L E C T O RV A L V U L A Y S O L E N O I - DE , C U E RP O DE H I E RRO FU N DI D O RE C U B I E RT O DE P O L I E S T E R, M U E L L E DE A C E RO I N O X I DA B L E Y DI A FRA G M A DE C A U C H O N A T U RA L , T U B O S DE M A N DO DE P E . C O L O C A DA T A RA DA Y P ROB A DA . S E I S C I E N T O S S E T E N T A Y N U E V E E U R O S co n O C H E N T A Y C IN C O C É N T I M O S VH I D U D VA L V U L A H I D R A U L I C A 4" 652, 56 V A L V U L A H IDRA U L I C A DE 3 " DE DI A M E T RO , C O N E L E C T RO V A L V U L A Y S O L E N O I- DE , C O N C U E RP O DE H I E RRO FU N DIDO RE C U B I E RT O DE P O L I E S T E R, M U E L L E DE A C E RO IN O X I DA B L E Y DI A FRA GM A DE C A U C H O N A T U RA L . C O L O C A DA , T A - RA DA Y P ROB A DA . S E I S C I E N T O S C I N C U E N T A Y DOS E U ROS co n C I N C U E N T A Y S E I S C É N T I M O S T OM A -7 U D T OM A S PA R C EL A 6 7 L / S Y 88 L / S 1. 859, 92 M I L O C H O C I E N T O S C IN C U E N T A Y N U E V E E U RO S co n N O V E N T A Y DO S C É N T I M O S T OM A -6 U D T OM A PA R C EL A 38 L / s 1. 859, 92 M I L O C H O C I E N T O S C IN C U E N T A Y N U E V E E U RO S co n N O V E N T A Y DO S C É N T I M O S T OM A -4 U D T OM A PA R C EL A 25 L / s 849, 05 T O M A P A RA P A RC E L A P A RA U N C A U DA L M A X I M O DE 1 2 L I T ROS P O R S E G U N DO . I N C L U Y E V Á L V U L A H I DR A U L IC A , C A RR E T E DE L O N G I T U D V A RIA B L E P A RA L A C O N E X IO N , A S I C O M O V A L V U LA DE M A RIP O S A . O C H O C I E N T O S C U A RE N T A Y N U E V E E U RO S co n C I N C O C É N T I M O S T OM A -3 U D T OM A S PA R C EL A 1 0 L / s Y 15 L / S 1. 003, 99 T O M A P A RA P A RC E L A P A RA U N C A U DA L M A X I M O DE 1 2 L I T ROS P O R S E G U N DO . I N C L U Y E V Á L V U L A H I DR A U L IC A , C A RR E T E DE L O N G I T U D V A RIA B L E P A RA L A C O N E X IO N , A S I C O M O V A L V U LA DE M A RIP O S A . M I L T RE S E U RO S co n N O V E N T A Y N U E V E C É N T I M O S PI VOT U D PI VOT 8" 169. 744, 3 7 U ni d a d d e p iv o t d e ce n t ro f ij o d e 8 " C O M P U E S T O DE : T RA M O DE P IV O T DE A C E RO G A L V A N I Z A DO DE 8 " DE 5 0 M E T RO S DE L O N G I T U D. I N C L U Y E L O S A S P E RS O RE S , M E C A N I S M O S DE C O N T ROL DE A L I N E A DO D E RU E DA S DE A L T A FL O T A C IO N C O N C A RC A S A C O M P L E T A . M ON T A DO Y P RO B A DO Y U N I DA D DE C E N T RO P I - V O T I N C L U Y E N DO E S T RU C T U R A G A L V A N I Z A DA , C O N T RO L C O M P L E T O (P A N E L P RIN C I P A L , P A RA DA P O R B A JA P RE S I O N , DI S P O S I T I V O S DE M E M O RI A Y S E G U - RIDA D, T E M P O RIZ A DO R D P O RC E N T A JE , C U E N T A H O RA S Y P A RA RRAY O S ) Y A L U M B RA DO DE L A Ú L T I M A T O RRE. M O N T A DO Y P ROB A DO , A DE M A S I N C L U I DO A le r o d e a ce ro g a lv a n iza d o p a r a p iv o t d e 8 " , co n u n a lo n g it ud d e 1 2 m et r o s. I n c l u y e lo s a spe rso - re s y e l cañ o n f in a l d e t ra mo . M o nt a d o y p r ob a d o . C I E N T O S E S E N T A Y N U E V E M I L S E T E C IE N T O S C U A RE N T A Y C U A T RO E U RO S co n T REI N T A Y S I E T E C É N T I M O S A PER U D A SPER S OR 38, 16 U N I DA D DE A S P E RS O R C I RC U L A R DE I M P A C T O , FA B RI C A DO E N L A T O N C O N 2 B O Q U I L L A S DE L DI A M E T RO Q U E C O RRES P O N DA , C O N RO S C A M A C H O DE 3 / 4 " DE DI A M E T RO , Y L O S M E DI O S A U X I L IA RE S Q U E S E A N N E C E S A RI O S P A RA S U C O L O C A C IO N Y P RU E B A S I N C L U I DA U n id a d d e c a ña p o rt a a sp e rso r d e 3 / 4 " d e d iá me t r o y h a st a 3 m d e lo n g it u d t o t al , p a rt id a e n 2 t ra mo s d e 2 y 1 m et r o r esp e c t iv a me n t e , con ro s ca ma - ch o e n su s e x t re mo s. Fa b ri cad a se g ú n n o rm a DIN 2 4 4 0 , in clu id o s lo s m e d io s a u x il ia re s q u e s e - a n n e cesa rio s p a r a su co lo ca ció n y p r u e b a s. T RE I N T A Y O C H O E U RO S c o n DI E C I S E IS C É N T I M O S 10 de nov iem bre de 2012 Página 6 [Document text truncated for crawler view.]