Repositorio Institucional de Documentos

PROYECTOTRABAJO FIN DE CARRERA Puesta en riego por cobertura total enterrada y riego localizado de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) DOCUMENTO 1: MEMORIA AUTOR: ENSEÑANZA: DIRECTOR/ES: Miguel Sanz Pérez Ingeniería Técnica Agrícola Jesús Guillén Torres UNIVERSIDAD DE ZARAGOZA Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________________________   1 1.- ANTECEDENTES Y OBJETO DEL PROYECTO. Se redacta el presente proyecto “Puesta en riego por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de los Monegros (Huesca)”, de tal forma que los documentos que integran el proyecto sirvan de base para la ejecución de la instalación proyectada. La finca tiene una extensión total de 94,22 ha, ella se divide por medio de un camino que parte la finca en dos partes, una de una extensión de 60,23 ha que dedicaremos a los cultivos regados por cobertura total enterrada y otra con un total de 33,99 ha dedicadas para los cultivos con sistema de riego localizado. El agua procede del canal de Monegros que linda con nuestras parcelas. - Objeto del proyecto. El objeto del presente proyecto es la puesta en regadío de la parcela y poder abastecerla del agua de riego necesaria para asegurar su producción. Para poder llevar a cabo la puesta en regadío, se hace necesario el diseño de las conducciones e instalaciones de tuberías y los distintos sistemas de riego a nivel de parcela. Para el desarrollo del presente proyecto se seguirán los siguientes pasos: - Lo primero se hará un análisis exhaustivo del clima de la zona, así como otro del suelo de nuestra parcela y del agua del canal de Monegros para conocer algún factor limitante para alguno de los cultivos a implantar. - Se desarrollará un calendario a realizar en 10 años de una rotación de cultivos, propuesta como una variante para conseguir buenos rendimientos y un buen trato con el suelo. Se hará un calendario para cada tipo de riego. - Se calcularán las necesidades hídricas de cada cultivo propuesto, para saber el agua que debemos utilizar para el mejor desarrollo de los cultivos. - Se hará un cálculo hidráulico para dimensionar la red de tuberías, calculando para ello las pérdidas de carga y hallando los diámetros correspondientes a cada tramo de la red. - Se realizará un presupuesto total del proyecto, para conocer su coste con la idea de una implantación futura. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________________________   2 2.- DESCRIPCIÓN DE LA ZONA. En el sur este de la provincia Huesca nos encontramos con la comarca de Monegros. La Cartuja de Monegros está dentro de esta comarca. Se encuentra al suroeste de la comarca de los Monegros. La comarca de Monegros se extiende a caballo sobre las provincias de Zaragoza y Huesca, en torno a la sierra de Alcubierre, desde las riberas del Ebro hasta el Somontano oscense, y desde la ribera del Gállego a la del Cinca. - Situación. El municipio de La Cartuja de Monegros está situado, como se ha dicho en el apartado anterior, en la zona suroeste de la comarca de los Monegros .Está rodeado por los municipios de: Pallaruelo de Monegros, Lanaja, San Juan de Flumen y Sariñena Los pueblos más cercanos y sus distancias a La Cartuja de Monegros son: Lanaja, a 5,8 Km.;Pallaruelo de Monegros, a 10,7 Km.; San Juan de Flumen, a 6,2 km; Sariñena, a 15,5 Km. Las carreteras más importantes de acceso a La Cartuja de Monegros son: - Calle de Pallaruelo desde Lanaja. - CHE-1440 desde San Juan de Flumen - A-230 de Sariñena A Pallaruelo y luego A-1221 desde Pallaruelo a La Cartuja de Monegros. Desde el punto de vista litológico los materiales que aparecen son del mioceno y están afectados por una deformación “póstuma” de edad postmiocenica de carácter anticlinal que da lugar a pendientes muy suaves. Al pie de esta sierra, donde se encuentran los glacis, aparecen los materiales detríticos (cantos angulosos predominantemente calizos) Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________________________   3 - Descripción edafológica de la zona. Para la descripción edafológica se ha utilizado el sistema de clasificación denominado Soil Taxonomy. Este sistema utiliza “horizontes diagnóstico” para diferenciar los ordenes. En el caso de nuestra zona este horizonte es Ochrico, que se caracteriza por tener colores claros, texturas equilibradas o francas con tendencias gruesas o arenosas, con poca materia orgánica y generalmente poco espesor. Las condiciones climáticas de la zona favorecen la formación de este horizonte al no permitir la acumulación de materia orgánica, y la abundancia de caliza hace que al eliminarse parcialmente el calcio de este horizonte por lavado y no quedar saturado el humus por el mismo, el incremento de materia orgánica sea difícil. - Descripción de las clases agrológicas. En toda la superficie encontramos tres zonas:  CLASE IIS: Son aquellos terrenos en los que actualmente se están realizando trabajos para su puesta en riego, así como los situados en terrazas que se encuentran en regadío y otros de secano cuya única limitación es el agua.  CLASE IIIS: Comprende los suelos que, aun siendo capaces de soportar un laboreo intensivo, presentan limitaciones que obligan a tomar ciertas medidas para evitar la pérdida de su capacidad productiva. Presentan en algunas zonas erosión moderada (pendientes menores del 10%) así como cierta pedregosidad, defectos en la permeabilidad e insuficiente profundidad del suelo. No obstante, estas características no perjudican en gran medida las labores y la rentabilidad de los cultivos. En esta clase están incluidas las tierras de saso.  CLASE VIII: Abarca los terrenos que no ofrecen ningún aprovechamiento agrícola o forestal. Está formado por superficies rocosas, ríos, arroyos, núcleos urbanos y zonas con pendientes superiores al 50%. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________________________   4 - Descripción hidrológica. El canal de Monegros es de donde vamos a sacar el agua. Tiene una longitud total de 133 kilómetros y se divide en dos tramos. El segundo tramo empieza cuando se junta en Tardienta con el canal del Cinca. El agua proviene del embalse de la Sotonera que se alimenta de diversos ríos como el Sotón, el Astón, la alberca de Alboré y parte del río Gallego. Aquí medimos los caudales anuales medios cogidos de una estación de aforo de la confederación hidrográfica del Ebro (CHE) situada en el inicio del canal de Monegros en el pantano de la Sotonera. CanaldeMonegros MesesCaudalMedio(m3/s) Enero 1,217 Febrero1,805 Marzo4,847 Abril14,477 Mayo13,99 Junio14,566 Julio18,468 Agosto17,615 Septiembre11,305 Octubre4,314 Noviembre1,022 Diciembre0,668 Así pues, en función de estos datos medios vemos que se puede implantar cualquier alternativa de cultivos ya que las dotaciones son superiores a las necesarias en cualquier momento del año. 3.- ESTUDIO CLIMATOLÓGICO. La puesta en riego de una zona depende del clima y del cultivo a instalar, ya que en función de estos se diseñará la instalación. El desarrollo o crecimiento de las plantas y Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________________________   5 las dosis de riego dependen del clima y del cultivo, por esto es necesario realizar un estudio climático de la zona. Los datos climáticos para la realización del estudio climatológico se han tomado de la estación meteorológica de Lanaja, dado que es la más cercana a la parcela objeto de la transformación y cuyas coordenadas son 721315.0x ,4629695.0y, huso 30 ; a una altura de 368 metros sobre el nivel del mar. La serie de datos termopluviométricos tomada corresponde a un periodo de 9 años, de 2003 a 2012. - Temperaturas. Esta es una zona muy favorecida desde el punto de vista técnico, ya que la temperatura media de los meses más cálidos es mayor de 21ºC, por lo que se pueden implantar cultivos que tengan altas exigencias de temperatura siempre y cuando exista agua suficiente. El clima se puede considerar como mediterráneo continental, con temperaturas medias anuales de unos 13 a 14ºC, con unas temperaturas medias del mes más frío de 4ºC y con unas temperaturas medias en los meses más cálidos de unos 21 a 23 ºC. El periodo de frío es de una duración de alrededor de 5 a 6 meses, pero poco intenso, siendo diciembre el mes más frío y agosto el más cálido. - Periodo de heladas. Analizando la serie climática observamos que el máximo intervalo de heladas es desde el 16 de octubre hasta el 15 de abril. Esto significa que tenemos como máximo un número de 181 días con riesgo de heladas y un total de 184 días sin riesgo de heladas. - Precipitaciones. La zona en la que nos encontramos tiene unas precipitaciones mayores en las estaciones de primavera y otoño. Con las precipitaciones medias históricas se ve que en invierno y verano las cifras son un poco menores que en otoño e invierno. Debe tenerse en cuenta que las precipitaciones en verano suelen ser normalmente de carácter tormentoso y por lo tanto la intensidad de lluvia es mayor y por consiguiente los días de lluvia menores que en otras estaciones. El mes que presenta una mayor pluviometria es el mes de mayo con una media de 54,4 mm, en cambio el mes menos lluvioso es el de julio con una Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________________________   6 precipitación media de 20,7 mm. Estos meses presentan una gran variabilidad a lo largo de los años en los que algunos llueve mucho y en otros años no ha llovido nada. El mes con el mayor número de días de lluvia es abril con una media de 7,22 días y el mes que presenta un menor número de días de lluvias es julio con 3,55 días. - Régimen de heladas. Según Emberger el período frío con riesgo de heladas es de Abril a octubre (211 días). Según Papadakis la estación media libre de heladas ( t  0º C ) es de 216 días. - Cálculo del número de horas frío. Para su determinación se toman como referencia varios criterios:  Según Mota, el número de horas frío es de 1758 horas.  Según Tabuenca, el número de horas frío es de 2031 horas. - El viento. El mes más ventoso es Marzo, con la velocidad media más alta. Se observa un predominio de vientos con direcciones entre 330º y 360º, que se corresponden con el conocido cierzo. - Humedad relativa. La humedad relativa es un dato necesario para el cálculo de la ET0 . Se observa que la humedad relativa media anual está por encima del 68%; los meses de mayor y menor humedad relativa media son enero (82,52%) y julio (55,6%) respectivamente. -CARACTERIZACION DE LAS CONDICIONES CLIMÁTICAS (INDICES CLIMÁTICOS). - Índice de Lang. La caracterización climática correspondiente al índice de Lang dice que se trata de una zona árida. - Índice de Martonne. La caracterización climática, según el índice de Martonne, nos dice que el clima es característico de estepas y países secos mediterráneos. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________________________   7 - Índice de Dantin Cereceda y Revenga. Según este índice se trata de una zona semiárida. - CLASIFICACIONES CLIMÁTICAS. - Clasificación agroecológica de Papadakis (1960). Papadakis considera que no son los valores absolutos que alcancen los factores climáticos los representativos de una clasificación agroclimática, sino las respuestas de los distintos cultivos. Por ello propone una clasificación en la que se utilizan fundamentalmente factores obtenidos a partir de valores extremos de los factores climatológicos. Esta clasificación se apoya en las siguientes caracterizaciones: - Rigor del verano. - Calor del verano. A cada una de las características anteriores se le asigna una sigla representativa y, con ellas, se compone la fórmula climática de Papadakis. Rigor del invierno. Según el rigor del invierno es de tipo Avena (av) fresco, ya que la temperatura media de las mínimas absolutas del mes más frío (enero) es de –7,2 ºC que es mayor a –10 ºC, y la temperatura media de las máximas absolutas del mes más frío son superiores a 10ºC (tª = 18.88ºC). Sin embargo las temperaturas mínimas del mes más frío no son mayores a -4ºC. Calor del verano. Según el calor del verano corresponde al tipo algodón (G), ya que la estación libre de heladas dura más de 4 meses y medio y la temperatura media de las máximas del semestre más cálido (de mayo a octubre) es de 32,43 ºC que es superior a 25ºC. La media de las máximas del mes más cálido (Julio) es 36,3ºC mayores de 33,5ºC. Combinando los tipos correspondientes al rigor del invierno y calor del verano, puede decirse que la clase térmica de la zona es avG, clima continental - Clasificacion climática de Köppen. Es una clasificación climática basada en el crecimiento de la vegetación y, en consecuencia, su criterio se basa en el grado de aridez y la temperatura. Define diferentes tipos de clima según los valores representativos de la temperatura y Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________________________   8 precipitación de una región, independientemente de su situación geográfica. Así pues, según la clasificación de Köppen, nos encontramos en una zona húmeda. - Clasificación bioclimatica de UNESCO-FAO (1963).  Temperaturas. El mes más frío es enero, cuya temperatura media es de 4.3 ºC, por lo tanto se encuentra dentro del GRUPO 1: Climas templados, templado-cálidos y cálidos. Como la temperatura media de las mínimas del mes más frío es de -7,3ºC, entonces tenemos un invierno muy frío.  . Aridez. Se observa un periodo seco en el que la curva pluviométrica está por debajo de la térmica, y comprende los meses de, junio, julio, agosto hasta el día 20. Como periodo subseco los restantes meses. Por lo tanto el clima de la zona se define como monoxerico. 0 10 20 30 40 50 60 ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOVDIC MES P(mm) 0 5 10 15 20 25 30 T(ºC) PRECIPATCIÓN(mm) TEMPERATURA(ºC)  Indices xerotérmicos. Para caracterizar la intensidad de la sequía, se utilizan los índices xerotérmicos. El índice xerotérmico mensual (Xm) señala el número de días del mes que pueden considerarse biológicamente secos. Se obtiene un total de 62,36, por lo tanto este valor pertenece al intervalo 40 < IPx < 75, por lo tanto le corresponde la clasificación climática de mesomediterráneo atenuado. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________________________   15 Velocidad de infiltración (mm/h) 43,60 - Caracteres químicos. FERTILIDAD pH (H20) 1:2,5 8 Materia orgánica (%) 1 Nitrógeno total (%) 0 Salinidad (CE en dS/m) 1,40 Carbonatos totales (%) 20,8 Relación C/N 13 Fósforo Olsen (ppm) 9 Magnesio (meq/100g) 1,4 Sodio (meq/100g) 7,5 Potasio (meq/100g) 125,4 - Determinación de la velocidad de infiltración. La determinación de la velocidad de infiltración de agua en el suelo se realiza en campo, para ello se usa un infiltrometro de doble anillo o de Müntz, ya que es el método más práctico y sencillo. El conocer la velocidad de infiltración del agua en el suelo se hace necesaria para el posterior dimensionado de los distintos sistemas de riego que se vaya a implantar en la finca. En el estudio de infiltración realizado, se obtuvo que la infiltración se ralentiza a una velocidad aproximada de 43,6 milímetros por hora, siendo esta velocidad estable ya a los sesenta minutos de la infiltración, teniendo una altura de agua acumulada de 56 mm en la primera hora y 143,2 milímetros a las tres horas de estudio. En el estudio realizado, la velocidad de infiltración se encuentra en un intervalo moderado por lo que nos va a limitar de algún modo a la hora del dimensionado, en lo Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________________________   16 que respecta a las máquinas pivot, dado que en función del radio varia mucho la infiltración en el extremo, que junto con la capacidad de campo y el punto de marchitez obtenidos analíticamente, se obtiene una capacidad de retención de humedad en el suelo aceptable. No se encuentra factor limitante para ningún tipo de cultivo. - CONCLUSIONES DEL ESTUDIO REALIZADO. - Conclusiones de carácter fisico. Con lo que respecta a la granulometría y a la estructura del suelo, se obtiene que es un suelo aceptable para el cultivo, con una estructura Franco- Arcillo- Arenosa. Además, la profundidad del suelo no va a presentar problemas para el cultivo ya que permite cualquier desarrollo de raíz. La densidad aparente y la densidad, junto con la porosidad son valores considerados como normales, por lo tanto no son factor limitante para el cultivo. - Conclusiones de carácter hídrico. En el estudio realizado sobre la velocidad de infiltración, el valor obtenido se encuentra en un intervalo de infiltración moderada, lo que hace al suelo adecuado para el riego. Así que no va a limitar de algún modo el dimensionado del riego . En lo que respecta a la capacidad de campo como al punto de marchitez, se obtiene un valor del agua útil en el suelo aceptable. Por lo tanto no será un factor limitante para ningún tipo de cultivo. - Conclusiones de carácter químico. - FERTILIDAD. o pH. El valor de pH obtenido es básico tendiendo a neutro, esto se debe a la cantidad de carbonatos que hay en el suelo. El valor se encuentra en un nivel aceptable. o Materia orgánica. El valor obtenido es de 1%, lo que es un nivel pobre. Entonces se deberá aumentar la materia orgánica a un nivel entre el 2 a 2.5% que es un valor normal. o Nitrógeno total, del orden del 0.11% que es un valor medio, por lo tanto no se hace necesario ningún aporte adicional. o La relación C/N, ha dado un valor alrededor de 13, que es un nivel normal. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________________________   17 o La salinidad medida en el extracto de pasta saturada se calcula midiendo la conductividad eléctrica (en dS/m). El valor obtenido ha sido de 1.3 dS/m, el cual es bajo y por lo tanto el suelo es no salino y el desarrollo de los cultivos será normal. o El fósforo, obtenido por el método Olsen en ppm se encuentra en un nivel moderado por lo que no será necesaria la realización de ningún aporte. o Cationes solubles. Tanto los niveles de sodio, de magnesio y de potasio obtenidos se encuentran en unos valores aceptables para el desarrollo de las plantas. Con lo cual no se hace necesario tomar ninguna medida. - CÁLCULO DE LA ENMIENDA HUMICA. El contenido óptimo en materia orgánica óptimo en un suelo de regadío se encuentra entre un 2% y un 3%. El nivel de materia orgánica de nuestro suelo es de un 1% con lo cual este contenido debe elevarse hasta aproximadamente de un 2.1 a un 2.2%, con lo cual el contenido existente deberá aumentarse en un 1.2% como mínimo. Para dicha corrección húmica se utiliza estiércol de vacuno, y se hace necesaria una cantidad de estiércol de vacuno a aplicar de 850 Tm/Ha. - MANTENIMIENTO DE LA ENMIENDA ORGANICA Y NUTRIENTES. Se recomienda, antes de sembrar algún cultivo, aportar parte de las cantidades de materia orgánica calculadas en el apartado anterior y a su vez realizar una rotación de cultivos que combine especies de altas exigencias nutricionales con otras exigencias menores, que aporten al suelo elementos nutritivos y cantidades importantes de materia seca, como restos de cosecha para que se vayan incorporando al complejo orgánico del suelo. Se recomienda también, después de cada campaña, hacer un aporte de materia orgánica por medio de compost realizado de excrementos de animales explotados en extensivo y restos vegetales de cosechas como paja de cereales. Este aporte debe ser realizado en relación con los análisis que se hagan del suelo para aportar las cantidades necesarias. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________________________   18 Es muy recomendable no retirar los restos de cosecha de los cultivos y dejarlos en el terreno para que se descompongan y así incorporen nutrientes al suelo. Es interesante incluir en la rotación de cultivos ciertas leguminosas (veza), que aportarán una importante cantidad de nitrógeno al suelo; e incluso se puede dejar sin cosechar, y con una labor de grada y fresadora incorporarlos al suelo como enmienda húmica en verde. Además se propone que el estiércol calculado anteriormente se vaya racionando poco a poco ya que un aporte tan grande puede ser malo para el suelo y tardaría demasiado en degradarse, por lo que se propone ir haciendo aportes más racionados cada año y antes de cada cultivo para llegar al final al valor propuesto de M.O. 5.- CALIDAD DEL AGUA DE RIEGO. El agua es elemento principal para la nutrición de las plantas, como en ella se pueden encontrar diversas concentraciones de sustancias disueltas, y de estas concentraciones depende la calidad de la misma para su uso, es imprescindible un análisis de calidad del agua. El agua que vamos a utilizar proviene del canal de Monegros. El canal de Monegros se junta con el canal del Cinca en Tardienta. Por lo que el análisis de agua lo tomaremos lo más cerca posible de la finca pero siempre en Tardienta o más abajo que Tardienta para que el análisis sea representativo del agua que tomamos. Los métodos a seguir son los más utilizados, que nos darán un buen criterio sobre la calidad de nuestra agua. Por lo general, todos se basan a la hora de determinar la calidad del agua, en el contenido en sales solubles, sin considerar las relaciones que se establecen entre el agua y el medio en el que será consumida. El gran problema del agua es la cantidad de sales solubles que contienen. Ya que aunque su concentración no sea muy peligrosa las consecuencias al interactuar con el suelo puede hacer que éste pierda fertilidad. Esto es debido a que la evapotranspiración disminuye la humedad pero casi no elimina las sales; por lo que si tenemos una determinada cantidad de sales solubles en el agua puede hacer que la salinidad en el suelo aumente y tengamos problemas productivos por un exceso de salinidad. También pueden actuar otros fenómenos: al concentrase las sales, alguna de ellas puede alcanzar su límite de solubilidad y precipitar, desplazando de la solución del suelo determinados cationes y alterando las propiedades iniciales. Esto suele ocurrir con algunas sales de calcio de baja solubilidad, la que tienen por consecuencia un aumento de la proporción de sodio en el agua del suelo y del PSI del mismo. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________________________   19 Este análisis por lo tanto nos dirá si se puede poner riego o hay que buscar otras soluciones - RESULTADOS DEL ANÁLISIS. Los datos del análisis están tomados en el punto de control 421 de calidad de agua de la confederación hidrográfica del Ebro. Este punto de control está en Tardienta y los datos son correspondientes al canal de Monegros. CATIONES ANIONES meq/L mg/L meq/L mg/L Calcio (Ca2+) 2,145 42,9 Cloruros (Cl-) 0,544 19,3 Magnesio (Mg2+) 0,708 8,5 Sulfatos (SO42-) 0,600 28,8 Sodio (Na+) 0,668 14,7 Bicarbonatos (HCO3-) 1,492 91 Potasio (K+) 0,059 2,3 Carbonatos (CO32-) 1,200 36 3,580 68,4 3,835 175,1 - pH = 8,15 - CE20ºC = 312 µmhos/cm - Temperatura = 23,8 ºC OTROS IONES mg/L  mg/L Nitratos 1,1 Manganeso 0,0022 Bario 0,016 Mercurio 0 Cobre <0,002 Plomo <0,0005 Hierro 0,016 Boro 0,014  - INDICES DE PRIMER GRADO. - El pH. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________________________   20 El intervalo óptimo de pH se encuentra entre 7 y 8 en nuestro caso el pH es de 8,15 en el mes de julio y la media anual se encuentra en un pH de 8,16 es un valor que se puede considerar dentro del intervalo dado ya que la desviación es mínima. - Contenido total de sales. El contenido total de sales es peligroso a partir de 1 g/Litro. La cantidad de sales disueltas e ionizadas en el agua es 200 mg/L ó 0.200 g/L. - Presión osmótica del agua. La presión osmótica del agua aumenta a medida que lo hace su concentración salina. El resultado es de 0.112 atm. - Sales probablemente existentes en el agua de riego. Pueden determinarse a partir de valores que, para cada uno de los iones haya dado el análisis. Las sales que estarían probablemente presentes en el agua en la que se ha realizado el análisis serían: - Cloruro magnésico. - Sulfatos cálcico y magnésico. - Bicarbonatos cálcico y magnésico. - Carbonato sódico. - INDICES DE SEGUNDO GRADO. - Relacion de adsorcion de sodio (SAR o RAS) La relación de adsorción de sodio hacer referencia a la concentración del ion sodio y los iones calcio y magnesio. Su valor numérico es 0.56 que al ser menor de 10 se puede considerar un agua optima para el riego. - Dureza del agua. Otro índice que se suele encontrar en los estudios de aguas, está referido al contenido de calcio que hay en estas, y se expresa en grados franceses y se obtiene un valor de 14,23, por lo que se entiende que es un agua medianamente dulce según fuente de Ros Orta.S,(2001) - Relacion de calcio. Esta relación muestra la proporción del contenido de calcio respecto a los restantes cationes. Se obtiene un valor de la relación de calcio de 0.609. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________________________   21 - Relacion de sodio. Esta relación es similar a la anterior, y muestra el contenido de ion sodio que hay en un agua respecto a los restantes cationes. Se expresa en meq/L. Se obtiene un valor numérico de la relación de sodio de 0.19. - Coeficiente de Alcali (K1) o índice de Scott. Este índice define “la altura de agua, expresada en pulgadas, que, al evaporarse, dejaría en el suelo en un espesor de cuatro pies, una cantidad de sales suficiente para convertirlo en un medio perjudicial”. Se calcula a partir del valor que alcanza la relación (Na+ - 0.65 Cl-), expresando sus componentes en mg/L. Por lo tanto se trata de un agua buena, por lo que es utilizable y apta para el riego. - Índice de Eaton o Carbonato Sodico Residual (CSR). Indica la peligrosidad del sodio una vez que han reaccionado los cationes de calcio, magnesio con los aniones carbonato y bicarbonato. Así pués, en este caso CSR = -0,161 meq/L. Por lo tanto el agua es buena y utilizable para el riego. ‐CARACTERIZACION DEL AGUA DE RIEGO PARA EL RIESGO DE ALCALINIZACION DEL SUELO. La influencia sobre la permeabilidad del suelo que tiene un agua de riego no depende sólo de la relación entre los cationes sodio, calcio y magnesio, sino que está relacionada también con la presencia en la composición del agua de iones bicarbonato, y carbonato; cuya actividad da lugar a la precipitación del agua de iones magnesio y, en consecuencia, a la disminución de la concentración de estos elementos en beneficio de la acción degradante que tiene el sodio en el suelo. Para evaluar el riesgo de alcalinización de un suelo, R.S. Ayers y D.W. Westcot en 1976, consideraron que el conocido índice SAR no era representativo, debido a la precipitación de los carbonatos y bicarbonatos cálcicos y magnésicos y del sulfato cálcico, quedando en solución el carbonato sódico que aumentaba de forma muy importante la proporción relativa de sodio. Proponen un valor de SAR ajustado (SARaj) de 1.012. Con este valor de SAR ajustado, entrando en la siguiente tabla se obtiene que no hay problema de alcalinización. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________________________   22 -NORMAS COMBINADAS PARA CARACTERIZAR LA CALIDAD DE LAS AGUAS UTILIZADAS EN EL RIEGO. Son numerosos los criterios que se han utilizado para caracterizar la calidad de las aguas de riego. Nos referiremos aquí, solamente a los de mayor aceptación y se basan en la utilización combinada de alguno de los índices antes descritos. - Normas riverside. Relacionan la conductividad eléctrica y el SAR. Según estos dos índices se establecen dieciséis clases de aguas en función del riesgo de alcalinización y salinización. Entrando en el diagrama con los valores de SAR = 0.56 y CE = 312mhos/cm, se obtiene una clase de agua C2-S1, que indica un riesgo medio de salinización del suelo y bajo de alcanización - Normas H. Greene. Estas normas toman como datos de partida la concentración total de las aguas expresadas en meq/L con relación al porcentaje de sodio, expresado respecto al contenido total de cationes en meq/L. Se obtiene como resultado un agua de buena calidad para el riego. - Normas de Wilcox. Este autor considera como los índices para clasificar las aguas de riego, el porcentaje de sodio respecto al total de cationes y la conductividad eléctrica en mhos/cm. El porcentaje de sodio (%Na) se ha calculado en el apartado 7.2, y es de 18.66%. La conductividad eléctrica a 20ºC es de 312 mhos/cm. Por lo tanto, se obtiene un tipo de agua de “Excelente a buena para el riego”. - Recomendaciones de Tamés. Propone un sistema de clasificación en el que los diferentes riesgos quedan definidos por las relaciones siguientes: - Riesgo de salinización. - Riesgo de alcalinización: - Riesgo de fitotoxicidad. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________________________   23 Según los resultados obtenidos, el agua se considera como “positivamente buena y apta para el riego”. - CONCLUSIONES AL ESTUDIO DE CALIDAD DEL AGUA DE RIEGO. Con todo lo expuesto en este anejo, se llega a la conclusión de que esta agua no causará ningún problema sobre el desarrollo de los cultivos ni sobre el suelo de la parcela, ya que reúne todos los requisitos mínimos de calidad. Por lo tanto se puede decir, que el agua del canal de Monegros es óptima para el riego, sin ningún tipo de limitación; con lo cual se aconseja el desarrollo del presente proyecto. 6.- ROTACIÓN DE CULTIVOS. La rotación de cultivos propuesta, tiene la finalidad de obtener rendimientos crecientes, alcanzar la máxima rentabilidad de la actividad agrícola que se ha de llevar a cabo. Así pues se necesita programar una alternativa y una rotación eficaz de cultivos. La alternativa ha de presentar un carácter elástico, para poder reaccionar ante las fluctuaciones que se produzcan en el mercado en años venideros. Además ha de ser programada a largo plazo, no en cuanto al número de años, sino a la importancia de los cultivos. - CULTIVOS PROPUESTOS PARA LA ROTACIÓN. Los cultivos propuestos son aquellos que, por su gran extensión cultivada o que por su importancia económica, son cultivos de relevancia en la zona o que pueden llegar a adquirirla en breve tiempo. El hecho de que se reflejen estos cultivos en la rotación, no quiere decir que el propietario de la finca deba cumplir dicha rotación, se propone una serie de cultivos que pueden tener una buena producción, así como un interés económico. El propietario será el que decidirá luego la rotación a seguir. Para la elección de los cultivos de la rotación se han tenido en cuenta los siguientes factores: - La capacidad del propietario de comercializar los productos. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________________________   24 - Cierta flexibilidad en la rotación para que el agricultor pueda introducir cultivos no previstos que interesen en un determinado momento. - Adaptación de los cultivos en clima y suelo (cultivos de la zona). - La condición mejoradora o esquilmante de los cultivos sobre el suelo. - La combinación de distintas especies para evitar la proliferación de malas hierbas y parásitos específicos. Para obtener una buena rotación se tendrá en cuenta las necesidades nutricionales de cada cultivo. Así pues, se dispondrá de cultivos con altas necesidades, combinándolos con otros cultivos mejorantes del suelo como pueden ser la veza, la alfalfa y el haba. Tenemos en total tres parcelas. Dos de ellas irán destinadas a la rotación para el riego de aspersión. En total son 60.23 ha. La otra parcela estará destinada a la rotación con riego por goteo. En total son 33.99ha. En el riego por aspersión tendremos veza forrajera, girasol, maíz, alfalfa y haba. En el riego localizado tendremos tomate redondo liso, cebolla y pimiento de freir italiano. 7- CARACTERÍSTICAS GENERALES DEL RIEGO POR ASPERSIÓN. Se ha elegido la aspersión como sistema de riego, porque sus características técnicas hacen posible esta transformación. Las principales características que definen el riego por aspersión son: - Distribución del agua en forma de lluvia, de manera uniforme sobre el suelo. - Permite el riego de terrenos con pendiente sin la necesidad de realizar nivelaciones en el terreno. - Conducción del agua por el interior de tuberías a presión, sin ningún tipo de pérdidas en su distribución. - Distribución del agua sobre el terreno a medida que se va infiltrando, pudiendo aplicar solo las dosis necesarias para el cultivo, con el consiguiente ahorro de agua. - Se evitan las pérdidas de agua por escorrentía, así se evita la erosión del suelo fértil. - Con el propio sistema de riego se pueden aplicar tratamientos fitosanitarios, y aporte de fertilizantes. - Se adapta a la mayoría de los cultivos incrementando su producción respecto a los sistemas de riego tradicionales. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________________________   31 - Dosis máxima de riego. La dosis máxima es el volumen de agua de riego por unidad de superficie y riego que es necesaria para elevar el contenido de humedad del suelo desde el punto de marchitez (PM) hasta capacidad de campo (CC).  Dm (mm/riego) Cebada91,44 Maíz68,58 Alfalfa137,16 Girasol102,87 Veza57,15 Haba80,01 - Dosis útil de riego. Es la efectividad con la que la planta extrae agua del suelo y depende del contenido en humedad del mismo. A mayor contenido en humedad mayor es la efectividad en la extracción del agua. Por ello para evitar la reducción en los rendimientos de los cultivos interesa mantener siempre el contenido de humedad del suelo muy por encima del punto de marchitez, y eso obliga a regar con dosis más pequeñas que la dosis máxima y a hacerlo con una frecuencia elevada. Así se evita este descenso de rendimiento en los cultivos.  Du(m3/Hay riego) Cebada274,32 Maíz205,74 Alfalfa411,48 Girasol308,61 Veza171,45 Haba240,03 - Dosis real de riego. El agua aplicada en el riego no se aprovecha en su totalidad, ya que existen pérdidas por evaporación, percolación y escorrentía. Esta dosis debe ser suficiente para dejar disponible la dosis útil en la zona radicular y cubrir las pérdidas Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________________________   32 anteriormente citadas, además de compensar la falta de uniformidad en la aplicación del agua que sufren los sistemas de riego.  Dr (m3/ha*riego) Cebada342,90 Maíz257,18 Alfalfa514,35 Girasol385,76 Veza214,31 Haba300,04 - Espaciamiento entre riegos. Periodo de riego. El periodo de riego se define como: “El tiempo que ha de transcurrir entre dos riegos consecutivos en una misma parcela”. El periodo de riego resulta del cociente entre la dosis útil y las necesidades netas.  Necesidades (mm/día) Espaciamiento entreriegos (días) Cebada4,796 Maíz8,572 Alfalfa7,066 Girasol7,944 Veza3,864 Haba4,116 - Número de riegos por mes. Es el cociente entre los días del mes de máximas necesidades y el espaciamiento entre riegos.  Nºde riegosal mes Cebada5 Maíz16 Alfalfa5 Girasol8 Veza8 Haba5 Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________________________   33 - Duración del riego. La duración del riego puede definirse como el tiempo que debe funcionar un aspersor para aportar al suelo la dosis real de riego.  i(mm/h)tr(horas)Horas Cebada5,216,586h34min Maíz5,214,944h56min Alfalfa5,219,879h52min Girasol5,217,407h24min Veza5,214,114h6min Haba5,215,755h45min Estos valores de duración de riego obtenidos se podrán ajustar en función de las necesidades del operador de riego, de forma que le sea más sencillo el usar los programadores de riego. - CAUDAL FICTICIO CONTINUO. El caudal ficticio continuo representa las necesidades reales de riego calculadas mes a mes (para todo el periodo de riegos) y expresadas en forma de caudal continuo, es decir, en litros/ segundo y hectárea. En particular, al caudal ficticio continuo del mes de máximas necesidades se le va a llamar caudal característico, y se calcula de la siguiente manera: N8.64 1 E N q a n c  Donde: - qc = Caudal característico en L/ s y Ha. - Nn = Necesidades netas del cultivo más exigente en el mes crítico, en mm/mes. - Ea = Eficiencia de aplicación del sistema de riego, en tanto por uno. - N = Número de días del mes crítico. Aplicando la expresión anterior se obtiene el siguiente valor: Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________________________   34 qc = 8.64310.80 242.85  = 1.13 L/ s y Ha. Como se suponen 3 días hábiles de riego por cada 4 días del mes, el caudal ficticio calculado no se podrá aplicar, ya que para ello se suponen hábiles todos los días del mes, así pues, este valor deberá aumentarse. De esta forma el caudal ficticio continuo es de 1.41 L/s y Ha. - DIMENSIONADO DEL RIEGO LOCALIZADO. Para el cálculo del riego localizado no se procederá de igual modo que en el riego por aspersión, en relación al cálculo de la dosis máxima necesaria en el mes de máximas necesidades, ya que se trata de un riego de alta frecuencia y se aplican dosis muy ajustadas, no debiendo dejar de esta manera posibilidad alguna de acumulación de sales, que pueden llegar a provocar estrés hídrico si se produjera dicha acumulación. Cuando se trata de un riego de alta frecuencia, en el mes crítico se regará todos los días del mes y durante una jornada determinada, para no sobredimensionar la instalación, dado que fuera de este mes crítico no será necesario regar todos los días. En el riego localizado, el cultivo más exigente es el tomate que presenta una ETc corregida de 173.93 mm en el mes de julio, con una profundidad radicular de 60 centímetros; si bien, esta vendrá definida por el bulbo mojado, dado que las raíces no se desarrollarán mucho más allá de este. - Dosis de riego. La dosis de riego es de 6,83 mm/ día para el mes de julio. - Porcentaje de suelo mojado. Una de las características del riego localizado es que solo aplican el agua a una parte del suelo. Con una densidad de plantación de 40.000 plantas por hectárea, se opta por un valor de P = 50%. - Área mojada por un emisor. El área mojada por el emisor es de 0,196 m2. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________________________   35 - Número mínimo de emisores. El mínimo número de emisores a implantar es de 3 emisores/m2. - Separación entre emisores. La separación máxima entre emisores es de 0,42 m, y por tanto la definitiva se establece en 40 cm. - Intervalo entre riegos. El intervalo de riego (I) es generalmente la variable menos rígida y por lo tanto la que más se puede modificar. Desde el punto de vista agronómico no existe un valor mínimo de I: se podría incluso regar continuamente las 24 horas del día, pero ello conlleva muchísimos inconvenientes, entre otros la inflexibilidad del sistema que, por ejemplo, no permitiría recuperar el tiempo perdido por una avería. En la práctica valores de I inferiores a la unidad, es decir, más de un riego diario exigen un cierto automatismo en la instalación. En general, se diseña con un I = 1 como mínimo. Así pues se opta por tomar un intervalo de 1 día entre riegos. - Volumen emitido por cada emisor. El volumen emitido por cada emisor al día es 2,186 L - Tiempo de riego en cada modulo. El tiempo de riego sale de 1 hora y 49 minutos. - Cálculo del caudal ficticio continuo en el riego localizado. El caudal ficticio continuo representa las necesidades reales de riego calculadas mes a mes (para todo el periodo de riegos) y expresadas en forma de caudal continuo, es decir, en litros/ segundo y hectárea. El caudal ficticio continuo del mes de máximas necesidades se le va a llamar caudal característico, y resulta de 0.88 L/ s y Ha. - Elección del tipo de emisor. Se tomará la manguera de polietileno con goteros autocompensantes integrados en la misma manguera, con una separación de 40 cm. y un caudal de 1,2 L/h que no Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________________________   36 variaran en un intervalo de presiones de 3 a 40 metros de columna de agua. El resto de características técnicas quedan reflejadas en el anejo de las características de los sistemas de riego elegidos. 9.- CÁLCULO HIDRÁULICO DE LA RED DE RIEGO. El proceso de cálculo que se ha seguido ha sido el siguiente: se calculan las pérdidas de carga que tienen lugar en el último lateral de riego de cada módulo, las pérdidas de carga que tienen lugar en la tubería terciaria del módulo. Seguido se calculan las pérdidas de carga que tienen lugar en la tubería secundaria. - JUSTIFICACIÓN DE TOMAS INSTALADAS EN LA PARCELA. A partir del caudal ficticio continuo y de las superficies de cada parcela a regar, se procede al cálculo del caudal necesario para cada parcela, y en función de este se elige la toma necesaria. Módulo Nº de aspersores Caudal aspersor (L/h) Caudal puntual necesario(L/s) 1 238 1690 111,73 2 243 1690 114,08 3 244 1690 114,54 4 240 1690 112,67 5 231 1690 108,44 6 237 1690 111,26 7 246 1690 115,48 8 232 1690 108,91 El riego localizado presenta dos módulos con un caudal del aspersores de 1,2L/h con un total de aspersores de aproximadamente 342500 emisores por módulo. - DIVISION DE LAS PARCELAS EN SECTORES O MODULOS DE RIEGO. A cada módulo es asignado a un número y dentro de cada módulo se encuentran una serie de ramales, a los cuales se les asigna el número del módulo al que corresponde y su respectivo número, según la posición en la que se encuentran dentro de cada módulo. Un ejemplo sería: M2R3, que sería el módulo 2 y el tercer ramal. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________________________   37 - TRAZADO DE LA RED DE RIEGO. Para la distribución de agua a las tomas de riego de cada módulo o sector se han trazado las tuberías intentando mantener las válvulas alineadas y evitando cuando ha sido posible el tener que cruzar las parcelas. Las derivaciones se han intentado que fueran de ángulos aproximados a 120º entre sí, con el fin de minimizar la longitud de las tuberías a colocar. Con objeto de facilitar y de que el coste de las labores de mantenimiento y conservación durante la explotación de la instalación sea mínimo, la red se ha trazado siguiendo en lo posible el camino que la atraviesa, así como los linderos entre las parcelas que componen la finca. De esta forma se establece una red ramificada de tuberías a presión que abastece a todos los emisores instalados en la finca. - MATERIALES. Los materiales utilizados en la red de distribución son el Polietileno (PE) de alta densidad, el Policloruro de Vinilo (PVC). - TIMBRADO DE LAS TUBERÍAS. La presión mínima necesaria en la red para el correcto funcionamiento del sistema es de 50 mca. De esta forma se colocarán tuberías de Presión Nominal 10 atm (1,0 MPa). Donde se requiera presión mayor de 6 atm. (0,6 MPa) para el funcionamiento adecuado de la red de riego. En el resto se colocará tubería cuya Presión Nominal sea de 0,6 MPa. - UNIONES. Todas las series comerciales de tubería de PVC disponen de tres tipos de unión, junta elástica, adhesivo y unión roscada. En este caso se decide optar por la unión mediante junta elástica. Las tuberías de Polietileno deberán ser unidas mediante soldadura por termofusión o por accesorios de ajuste mecánico. En caso de utilizar accesorios o uniones con junta elástica sin resistencia axial, debido al alto coeficiente de dilatación de la tubería, deberá preverse que no pueda producirse desacople de la unión. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________________________   38 - SOBREPRESIONES EN LA RED DE RIEGO. La presión de servicio de las tuberías debe resistir la presión estática de la red más las sobrepresiones que se originen. Éstas se producen principalmente por las siguientes causas: - Cierre de válvulas de mariposa que aíslan los ramales. - Cierre de un hidrante. - Acumulación de aire en la red. - Llenado de la red. - CÁLCULO HIDRÁULICO DE LA RED DE RIEGO. Una vez determinados los caudales de diseño de la red de riego se procede al cálculo hidráulico de la misma. En primer lugar se fija la velocidad del agua circulante por las tuberías en 2 m/s obteniendo de esta forma un diámetro de predimensionado mediante la ecuación de continuidad. Con este diámetro se elige el diámetro comercial de la tubería cuyo diámetro interior se ajuste al obtenido en el predimensionado. A partir de aquí se calculan las pérdidas de carga por rozamiento continuo en la tubería. -MÉTODO DE CÁLCULO UTILIZADO. 1.- MÉTODO DE CÁLCULO UTILIZADO. Para el cálculo de las pérdidas de carga en la tubería por rozamiento continuo se utiliza la fórmula general propuesta por Darcy-Weisbach, que responde a la siguiente expresión: 2g v D L fLJh 2 r Siendo: - hr: Pérdidas de carga por rozamiento continuo, en mca. - J: Pérdida de carga unitaria, en m/m. - L: Longitud de la conducción, en m. - f: Factor de fricción. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________________________   39 - v: Velocidad del fluido dentro de la tubería, en m/s. - D: Diámetro interior de la conducción, en m. - g: Aceleración de la gravedad, en m/s2. - Pérdidas de carga accidentales o singulares Los elementos singulares dispuestos a lo largo de la red de distribución de agua provocan también una pérdida de carga en la conducción. Ésta se denomina pérdida de carga singular (hs), para su cálculo se ha mayorado la pérdida de carga por rozamiento en un 10%. ‐Cálculo de las perdidas de carga en laterales de riego y en tuberías terciarias. - CALCULO EN LOS MODULOS DE LA COBERTURA TOTAL ENTERRADA Los módulos pertenecen a un sistema fijo de cobertura total enterrada, y su dimensionado debe hacerse siguiendo la regla de Christiansen a todo el conjunto de tuberías que funcionan simultáneamente. Esta regla llevada a la relación entre caudal y presión indica que la variación máxima de presión entre dos aspersores dentro de la misma unidad de riego no puede superar el 20% de la presión nominal del aspersor. Estos módulos están constituidos por una tubería central, que es la tubería terciaria, que será de PVC, con tramos telescópicos en función del caudal a transportar, de distancias variables según el caso. A ambos lados lleva laterales de riego de PEBD  32, en los cuales se colocan los porta-aspersores (normalmente 1 ó 2 en cada extremo, pudiendo llegar hasta 5 en total en el caso más desfavorable, pinchando entonces un aspersor en la misma tubería terciaria). Así pues las presiones necesarias al principio cada módulo se recogen en la siguiente tabla resumen: Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________________________   40 MóduloPresiónnecesariaenorigen(mca) 146,772 247,774 348,591 446,601 546,139 646,133 746,75 846,791 Estas presiones necesarias al inicio de cada módulo son menos a 60 m.c.a., por lo que será suficiente la instalación de tuberías con timbraje 0,6 m.c.a. Dada que la prsión en la tubería primaria es mayor a 60 m.c.a. se hace necesaria la instalación de válvulas reguladoras de presión a la entrada de cada módulo, las cuales estarán taradas entre 50 y 60 m.c.a. en función de la presión necesaria en cada módulo. - Pérdidas de carga en el riego localizado. Para calcular la presión necesaria a la entrada de cualquiera de los módulos de los que esta compuesta la parcela, se debe calcular en primer lugar la presión necesaria a la entrada de uno de los ramales porta goteros que componen dicho módulo. - Perdidas de carga en los ramales portagoteros. El lateral que se toma como base es el más desfavorable, debido a su mayor número de emisores, por lo tanto mayor necesidad de agua, y más alejado de su tubería terciaria suministradora. Este lateral tiene una longitud de 308,66 metros de longitud, tiene insertados 772 emisores y el caudal que ha de transportar es de 926,4L/h. Se distribuyen las pérdidas de carga con un 55% en los laterales y un 45% en las terciarias. Así las pérdidas en el lateral más desfavorable es de 4,94 m.c.a que es menor del límite puesto de 13,75 m.c.a. La presión necesaria al inicio del lateral es de 26,55 m.c.a - Perdidas de carga en las tuberías terciarias. Para el cálculo de las tuberías terciarias de cada módulo se tienen disponibles unas pérdidas de carga de 11,25 mca. Estas tuberías van a tener una longitud de 589 metros por módulo y van a estar compuestas por una tubería de polietileno. De esta forma la pérdida de carga unitaria (J) es de 0,0191 m/m. Utilizando la otra vez la fórmula de Cruciani y para un caudal por módulo de 420600 L/h, se obtiene el diámetro teórico de 257,58 mm. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________________________ 1 1.- SITUACIÓN ACTUAL DE LA PARCELA. Se redacta el presente proyecto “Puesta en riego por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de los Monegros (Huesca)”, de tal forma que los documentos que integran el proyecto sirvan de base para la ejecución de la instalación proyectada. La finca tiene una extensión total de 94,22 ha, ella se divide por medio de un camino que parte la finca en dos partes, una de una extensión de 60,23 ha que dedicaremos a los cultivos regados por cobertura total enterrada y otra con un total de 33,99 ha dedicadas para los cultivos con sistema de riego localizado. El agua procede del canal de Monegros que linda con nuestras parcelas. 2.- CONDICIONES IMPUESTAS POR EL PROMOTOR. El propietario de la finca, antes de realizar el desarrollo de las posibles opciones que se puedan llevar a cabo en la finca, impone las siguientes condiciones: Que una parte de la finca, la desea colocar de riego por goteo, las cuales se destinan al cultivo extensivo de cultivos propiamente hortícolas como son el tomate, el pimiento y la cebolla. El resto de la finca se transforma a riego por aspersión donde se procederá al cultivo de cultivos herbáceos extensivos propios de la zona y que se detallan en el anejo correspondiente a la rotación de cultivos. No se plantea ningún problema a la hora del coste de alquiler de la maquinaria dado que posee todo tipo de herramienta, tanto para hortaliza como para los cultivos extensivos, eso sí, a excepción de las máquinas cosechadoras, y mano de obra eventual dependiendo de las temporadas de recolección de ciertos cultivos hortícolas. La comercialización de los cultivos extensivos está garantizada, ya que como son cultivos propios de la zona, la venta está asegurada. En cuanto a los cultivos hortícolas, habría que buscar un contrato con algún distribuidor de Zaragoza o lo más próximo para evitar así el coste de gasóleo. 3.- OBJETO DEL PROYECTO. El objeto del presente proyecto es la puesta en regadío de la parcela y poder abastecerla del agua de riego necesaria para asegurar una buena producción. Para poder llevar a cabo la puesta en regadío, se hace necesario el diseño de las conducciones e instalaciones de tuberías y los distintos sistemas de riego a nivel de parcela. Para el desarrollo del presente proyecto se seguirán los siguientes pasos: - Lo primero se hará un análisis exhaustivo del clima de la zona, así como otro del suelo de nuestra parcela y del agua del canal de Monegros para conocer algún factor limitante para alguno de los cultivos a implantar. - Se desarrollará un calendario a realizar en 15 años de una rotación de cultivos, propuesta como una variante para conseguir buenos rendimientos y un buen trato con el suelo. Se hará un calendario para cada tipo de riego. - Se calcularán las necesidades hídricas de cada cultivo propuesto, para saber el agua que debemos utilizar para el mejor desarrollo de los cultivos. - Se hará un cálculo hidráulico para dimensionar la red de tuberías, calculando para ello las pérdidas de carga y hallando los diámetros correspondientes a cada tramo de la red. - Se realizará un presupuesto total del proyecto, para conocer su coste con la idea de una implantación futura. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________  1 1.- INTRODUCCIÓN. En el sur este de la provincia Huesca nos encontramos con la comarca de Monegros. La Cartuja de Monegros está dentro de esta comarca. Se encuentra al suroeste de la comarca de los Monegros. La comarca de Monegros se extiende a caballo sobre las provincias de Zaragoza y Huesca, en torno a la sierra de Alcubierre, desde las riberas del Ebro hasta el Somontano oscense, y desde la ribera del Gállego a la del Cinca. Desde el punto de vista geomorfológico, el rasgo que más sobresale es el moldeado en glacis y terrazas fluviales, dando origen ambas formas a plataformas detríticas ligeramente inclinadas hacia los ejes fluviales de los ríos Alcanadre y Flumen, que tras dirigir el drenaje de la depresión, convergen hacia el Cinca en el extremo oriental de ésta. A estas plataformas detríticas se les denomina sasos. 2.- SITUACIÓN. El municipio de La Cartuja de Monegros está situado, como se ha dicho en el apartado anterior, en la zona suroeste de la comarca de los Monegros .Está rodeado por los municipios de: Pallaruelo de Monegros, Lanaja, San Juan de Flumen y Sariñena Los pueblos más cercanos y sus distancias a La Cartuja de Monegros son: Lanaja, a 5,8 Km.;Pallaruelo de Monegros, a 10,7 Km.; San Juan de Flumen, a 6,2 km; Sariñena, a 15,5 Km. Las carreteras más importantes de acceso a La Cartuja de Monegros son: - Calle de Pallaruelo desde Lanaja. - CHE-1440 desde San Juan de Flumen - A-230 de Sariñena A Pallaruelo y luego A-1221 desde Pallaruelo a La Cartuja de Monegros. Anejo2.‐Descripcióndelazona. _____________________________________________________________________________________   2 3.- DESCRIPCIÓN LITOLÓGICA. Los materiales que aparecen son del mioceno y están afectados por una deformación “póstuma” de edad postmiocenica de carácter anticlinal que da lugar a pendientes muy suaves. Normalmente la disposición de estos materiales es un estrato duro y calcáreo o calco-arenisco en la parte superior protegiendo los yesos más erosionables. Al pie de esta sierra, donde se encuentran los glacis, aparecen los materiales detríticos (cantos angulosos predominantemente calizos) que fosilizan los materiales terciarios que bordean las calizas miocenas. Por último, los valles de fondo plano están formados por depósitos continentales: limos, margas y algunos cantos. 4.- DESCRIPCIÓN EDAFOLÓGICA. Siguiendo las normas de la clasificación americana (Soil Taxonomy), los suelos que encontramos en la zona pertenecen a los Ordenes: Entisoles, Inceptisoles y Aridisoles. Así pues, los tipos de suelos que aparecen son:  Orden ENTISOLES. Son los suelos más recientes y menos evolucionados, presentando un perfil tipo A/C más o menos profundo. El Suborden que aparece es: o Suborden ORTHENTS. Son poco frecuentes en la zona y se encuentran diseminados, asociados siempre a los Inceptisoles que ocupan las posiciones más favorables. Suelos en general muy pobres en materia orgánica y elementos minerales, alcalinos, no aptos para el cultivo debido a su gran inclinación y escasa profundidad, y con abundante caliza en el perfil, en el que aparece yeso en algunas zonas, principalmente en la mitad oriental de la zona. A nivel de Grupo se incluye dentro de los XEROFLUVENTS.  Orden INCEPTISOLES. Está formado por los suelos medianamente evolucionados con un perfil tipo A/(B)/C en el que hay un horizonte Cambico (B) con un moderado grado de desarrollo. Son los más frecuentes de la zona, ocupando Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________  3 aproximadamente el 70% de su superficie total. Suelos medianamente profundos, desarrollados a partir de materiales calizos, con abundante caliza en todo el perfil y a veces con acumulaciones de la misma en profundidad, sostienen la agricultura en secano de la misma. En la mitad oriental de la zona se hace presente la existencia de yeso en los perfiles, junto con la caliza, que hace que estos suelos tengan características Aridiosoles.  Orden ARIDISOLES. Está formado por suelos medianamente evolucionados en general, con un perfil A/(B)/C en el que hay un horizonte cálcico o sálico (acumulación de sales) situado a menos de un metro de profundidad. Son por lo general suelos poco profundos. A nivel de grupo son paleorthids con costra caliza que indican un mayor desarrollo dentro del orden. Se encuentran en puntos muy concretos. En conclusión, son suelos intermedios entre ambos Órdenes, pero por su profundidad, cantidad de caliza y disposición de la misma se incluyen entre los Inceptisoles. Se corresponden con los suelos pardo calizos característicos de la zona. A nivel de Grupo se clasifican como XEROCHREPTS. 5.- DESCRIPCIÓN DE LAS CLASES AGROLÓGICAS. En toda la superficie encontramos las siguientes zonas:  CLASE IIS: Son aquellos terrenos en los que actualmente se están realizando trabajos para su puesta en riego, así como los situados en terrazas que se encuentran en regadío y otros de secano cuya única limitación es el agua. Se corresponden con suelos de pendientes suaves de profundidad media y textura equilibrada, pero que en muchas ocasiones poseen pedregosidad. El subíndice s indica que existe suelo, aunque su profundidad no sea mayor de 90 centímetros.  CLASE IIIS: Comprende los suelos que, aun siendo capaces de soportar un laboreo intensivo, presentan limitaciones que obligan a tomar ciertas medidas para evitar la pérdida de su capacidad productiva. Presentan en algunas zonas erosión moderada (pendientes menores del 10%) así como cierta pedregosidad, defectos en la permeabilidad e insuficiente profundidad del suelo. No obstante, estas Anejo2.‐Descripcióndelazona. _____________________________________________________________________________________   4 características no perjudican en gran medida las labores y la rentabilidad de los cultivos. En esta clase están incluidas las tierras de saso.  CLASE VIII: Abarca los terrenos que no ofrecen ningún aprovechamiento agrícola o forestal. Está formado por superficies rocosas, ríos, arroyos, núcleos urbanos y zonas con pendientes superiores al 50%. 6.- DESCRIPCIÓN HIDROLÓGICA. El canal de Monegros es de donde vamos a sacar el agua. Tiene una longitud total de 133 kilómetros y se divide en dos tramos. El segundo tramo empieza cuando se junta en Tardienta con el canal del Cinca. El agua proviene del embalse de la Sotonera que se alimenta de diversos ríos como el Sotón, el Astón, la alberca de Alboré y parte del río Gallego. Aquí medimos los caudales anuales medios cogidos de una estación de aforo de la confederación hidrográfica del Ebro (CHE) situada en el inicio del canal de Monegros en el pantano de la Sotonera. CanaldeMonegros MesesCaudalMedio(m3/s) Enero 1,217 Febrero1,805 Marzo4,847 Abril14,477 Mayo13,99 Junio14,566 Julio18,468 Agosto17,615 Septiembre11,305 Octubre4,314 Noviembre1,022 Diciembre0,668 Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________  5 Así pues, en función de estos datos medios vemos que se puede implantar cualquier alternativa de cultivos ya que las dotaciones son superiores a las necesarias en cualquier momento del año.  Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________  1 1.- INTRODUCCION. La puesta en riego de una zona depende del clima y del cultivo a instalar, ya que en función de estos se diseñará la instalación. El desarrollo o crecimiento de las plantas y las dosis de riego dependen del clima y del cultivo, por esto es necesario realizar un estudio climático de la zona. Los datos climáticos para la realización del estudio climatológico se han tomado de la estación meteorológica de Lanaja, dado que es la más cercana a la parcela objeto de la transformación y cuyas coordenadas son 721315.0x ,4629695.0y, huso 30 ; a una altura de 368 metros sobre el nivel del mar. La serie de datos termopluviométricos tomada corresponde a un periodo de 9 años, de 2003 a 2012. 2.- ELEMENTOS DEL CLIMA. Son los elementos que van a influir en el riego y en el tipo de cultivo a cultivar en la zona, estos elementos son: la temperatura, la precipitación, la humedad relativa y el viento. 2.1.- TEMPERATURAS. Esta es una zona muy favorecida desde el punto de vista técnico, ya que la temperatura media de los meses más cálidos es mayor de 21ºC, por lo que se pueden implantar cultivos que tengan altas exigencias de temperatura siempre y cuando exista agua suficiente. El clima se puede considerar como mediterráneo continental, con temperaturas medias anuales de unos 13 a 14ºC, con unas temperaturas medias del mes más frío de 4ºC y con unas temperaturas medias en los meses más cálidos de unos 21 a 23 ºC. El periodo de frío es de una duración de alrededor de 5 a 6 meses, pero poco intenso, siendo diciembre el mes más frío y agosto el más cálido. A continuación se muestra en tablas los resultados de la serie climática de temperaturas, las cuales se toman para la realización de este anejo. Anejo3.‐Estudioclimatológico _____________________________________________________________________  2  20032004 TmáximaTmediaTmínimaTmáximaTmediaTmínima ENERO   17,76,9‐4,2 FEBRERO   15,14‐4,7 MARZO   22,57,3‐6,2 ABRIL   24,810,4‐0,8 MAYO   29,615,23,6 JUNIO   3622,18,2 JULIO   35,622,310,3 AGOSTO32,723,314,534,922,78,8 SEPTIEMBRE29,218,58,931,519,85,3 OCTUBRE26,313,1‐1,229,315,12,6 NOVIEMBRE18,39,20,119,17‐4,1 DICIEMBRE165,4‐4,1155,6‐4,6    20052006 TmáximaTmediaTmínimaTmáximaTmediaTmínima ENERO17,32,5‐10,115,63,6‐4,8 FEBRERO16,43,3‐11,117,54,2‐5,2 MARZO24,88,3‐10,424,810,3‐3,8 ABRIL29,312,2226,212,9‐0,4 MAYO30,417534,617,73,1 JUNIO36,122,79,634,421,54,9 JULIO3823,812,237,925,513,3 AGOSTO35,422,31032,621,49,5 SEPTIEMBRE3418,84,234,819,87 OCTUBRE27,714,72,927,415,95,5 NOVIEMBRE19,78‐2,321,320,6‐1,1 DICIEMBRE151,7‐8,418,82,5‐9,6     Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________  3   20072008 TmáximaTmediaTmínimaTmáximaTmediaTmínima ENERO19,24,4‐9,57,45,8‐5,1 FEBRERO197,7‐5,320,27,3‐3,3 MARZO228,9‐2,4239,3‐1 ABRIL27,8132,728,612,3‐0,9 MAYO31,116,73,730,615,34,1 JUNIO33,820,47,234,419,67,8 JULIO34,722,69,73522,89,6 AGOSTO3721,68,636,522,59,6 SEPTIEMBRE31,418,22,231,718,26,7 OCTUBRE26,813,80,825,813,40,6 NOVIEMBRE19,66,2‐10,5166,6‐6,9 DICIEMBRE17,73,9‐913,94,2‐5,8     20092010 TmáximaTmediaTminimaTmáximaTmediaTmínima ENERO18,14‐8,213,54,7‐4,8 FEBRERO17,86‐416,54,7‐8,2 MARZO24,19,1‐19,2227,8‐6,4 ABRIL26,211,20,328,212,3‐0,9 MAYO31,817,643014,7‐0,1 JUNIO35,522,2933,719,76,8 JULIO35,523,711,637,824,60 AGOSTO35,923,4‐1,836,722,79,1 SEPTIEMBRE31,7196,833,218,31,9 OCTUBRE28,815‐1,125,612,9‐1,6 NOVIEMBRE21,49,8‐1,621,77,7‐6,9 DICIEMBRE17,25,1‐720,36,7‐8,4  Anejo3.‐Estudioclimatológico _____________________________________________________________________  10  ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC Díasdeniebla 9,83 1,83 1,16 1,83 1,33 1,33 0,17 0,33 0,5 1,8 4 9 Díasderocío63,290,2900000000,856    2.5.- EL VIENTO. Los vientos predominantes en la zona son el cierzo y el bochorno que tienen dirección Oeste-Noroeste y Este-Sureste, respectivamente. A continuación se muestra la velocidad del viento (U2) en m/s, medida a 2 metros sobre el nivel del suelo. MES ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC Ud(m/s) 2,34 2,58 2,91 2,36 2,26 1,92 2,03 1,97 1,77 1,77 2,11 2,3   3.- CARACTERIZACION DE LAS CONDICIONES CLIMÁTICAS (Indices climáticos). 3.1.- ÍNDICE DE LANG. Se calcula mediante la expresión: P IL = —— T Siendo : P = Precipitación media anual en mm. T = Temperatura media anual en ºC. Entonces: IL = 444,6/ 13,25 = 33,55 La caracterización climática correspondiente al índice de Lang dice que se trata de una zona árida, ya que el valor calculado se encuentra en el intervalo 20  IL < 40. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________  11 3.2.- ÍNDICE DE MARTONNE. Se obtiene mediante la fórmula: P I M = ————— T + 10 Donde: P = precipitación media anual en mm. T = temperatura media anual en ºC. Entonces: I M = 444,6 / (13.25+ 10) = 19.12 La caracterización climática, según el índice de Martonne, nos dice que el clima es característico de estepas y países secos mediterráneos, ya que el valor está comprendido en el intervalo 10 IM< 20 3.3.- ÍNDICE DE DANTIN CERECEDA Y REVENGA. Con objeto de destacar la importancia de la aridez de una zona climática, proponen utilizar otro índice termopluviométrico que se define por la siguiente expresión: 100 x T IDR = ———— P Siendo: T = Temperatura media anual, en ºC. P = Precipitación media anual, en mm. Entonces: 100 x 13.25 IDR = ——————— = 2,98 444,6 Como el valor calculado es 3,07 y el índice nos dice que si 4> IDR > 2, estamos en una zona semiárida. Anejo3.‐Estudioclimatológico _____________________________________________________________________  12 4.- CLASIFICACIONES CLIMÁTICAS. 4.1.- CLASIFICACIÓN AGROECOLÓGICA DE PAPADAKIS (1960). Papadakis considera que no son los valores absolutos que alcancen los factores climáticos los representativos de una clasificación agroclimática, sino las respuestas de los distintos cultivos. Por ello propone una clasificación en la que se utilizan fundamentalmente factores obtenidos a partir de valores extremos de los factores climatológicos. Esta clasificación se apoya en las siguientes caracterizaciones: - Rigor del verano. - Calor del verano. A cada una de las características anteriores se le asigna una sigla representativa y, con ellas, se compone la fórmula climática de Papadakis. Rigor del invierno. Toma una serie de cultivos indicadores en función de sus exigencias térmicas y su respuesta ante las heladas. Los tipos climáticos son: - Ecuatorial (Ec): No existen heladas y la temperatura media de las mínimas del mes más frío es superior a 18 ºC. - Tropical (Tp): No existen heladas y la temperatura media de las mínimas del mes más frío varía entre 8 y 18 ºC. - Citrus (Ci): Hay heladas y la temperatura media de las mínimas absolutas del mes más frío varía entre –2.5 y 7 ºC. - Avena (Av): Corresponde a una temperatura media de las mínimas absolutas del mes más frío, variable entre –10 y –2.5 ºC. - Triticum (Ti): La temperatura media de las mínimas absolutas del mes más frío varía entre –10 y –29 ºC. - Primavera (Pr): La temperatura media de las mínimas absolutas del mes mas frío es inferior a –29 ºC.  Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________  13 En el siguiente cuadro se incluyen los diferentes tipos y subtipos climáticos en función del rigor del invierno, señalándose las escalas de valores para cada uno de ellos en función de las temperaturas. TIPO Temperatura media de las mínimas absolutas del mes mas frío. (ºC) Temperatura media de las mínimas del mes mas frío (ºC) Temperatura media de las máximas del mes mas frío (ºC) Ecuatorial (Ec) >7º >18º Tropical Tp (cálido) >7º 13º a 18º >21º tp (medio) >7º 8º a 13º >21º tp (fresco) >7º <21º Citrus Ct (tropical) 7º a –2.5º > 8º >21º Ci 7º a –2.5º 10º a 21º Avena Av (calido) -2.5º a –10º >-4º >10º av (fresco) >-10º 5 a 10º Triticum Tv (trigo-avena) -10º a –29º >5ºC Ti (calido) >-29º 0º a 5º ti (fresco) >-29º <0º Primavera Anejo3.‐Estudioclimatológico _____________________________________________________________________  14 Pr (mas calido) <-29º >-17.8º pr (mas fresco) <-29º <-17.8º  La temperatura media de las mínimas absolutas del mes más frío (enero) es de –7,2 ºC que es mayor a –10 ºC, y la temperatura media de las máximas absolutas del mes más frío son superiores a 10ºC (tª = 18.88ºC). Sin embargo las temperaturas mínimas del mes más frío no son mayores a -4ºC por lo que adoptaremos un rigor de invierno del tipo av (fresco) Calor del verano. De nuevo, se toman una serie de plantas indicadoras en función de sus exigencias térmicas para llegar a su madurez fisiológica. Los tipos climáticos son: - Algodón (G): Periodo libre de heladas superior a 4.5 meses. Temperatura media de las máximas el semestre más cálido, superior a 25 ºC. - Cafeto (C): Ausencia total de heladas. Temperatura media de las máximas del semestre más cálido, superior a 21 ºC. - Arroz (O): Periodo libre de heladas superior a 4 meses. Temperatura media de las máximas del semestre mas cálido, superior a 21 ºC. - Maiz (M): Periodo libre de heladas superior a 4.5 meses. Temperatura media de las máximas del semestre más cálido, superior a 21 ºC. - Triticum (T): Periodo libre de heladas superior a 4.5 meses (Triticum calido) o a 2.5 meses (Triticum menos cálido) y temperatura media de las máximas del semestre más cálido, inferior a 21 ºC. - Polar cálido (P): Periodo libre de heladas inferior a 2.5 meses y temperatura media de las máximas de los cuatro meses más calurosos, superior a 10 ºC. Los tipos y subtipos climáticos correspondientes al calor del verano aparecen en el siguiente cuadro: TIPO Duración de la estación libre de heladas (mínima disponible o media), en meses. Media de la media de las máximas de los n meses más cálidos. Media de las máximas del mes más cálido, ºC. Media de las mínimas del mes más cálido, ºC. Algodón (G) Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________  15 G (más cálido) Minima >4.5 >25º n=6 > 33.5º g (menos cálido) Minima >4.5 >25º n=6 < 33.5º > 20º Cafeto C Minima 12 >21º n=6 < 33.5º < 20º Oryza (arroz) Minima >4 21º a 25º n=6 Maiz (M) Disponible>4.5 >21º n=6 Triticum T (más calido) Disponible>4. <21º n=6 t (menos cálido) Disponible 2.5 a 4.5 >17º n=4 Polar cálido (P) Disponible < 2.5 >10º n=4 Según el calor del verano corresponde al tipo algodón (G), ya que la estación libre de heladas dura más de 4 meses y medio y la temperatura media de las máximas del semestre más cálido (de mayo a octubre) es de 32,43 ºC que es superior a 25ºC. La media de las máximas del mes más cálido (Julio) es 36,3ºC mayores de 33,5ºC. Combinando los tipos correspondientes al rigor del invierno y calor del verano, puede decirse que la clase térmica de la zona es avG, clima continental. 4.2.- CLASIFICACION CLIMÁTICA DE KÖPPEN. Es una clasificación climática basada en el crecimiento de la vegetación y, en consecuencia, su criterio se basa en el grado de aridez y la temperatura. Define diferentes tipos de clima según los valores representativos de la temperatura y precipitación de una región, independientemente de su situación geográfica. Para determinar los limites de los distintos tipos climáticos escoge ciertos umbrales de temperatura y precipitación. En este caso, se debe adoptar el índice de Köppen (una modificación del índice de Lang en función de la distribución de la precipitación) propio de zonas en las que las precipitaciones se distribuyen regularmente (no es totalmente exacto, pero tampoco se concentran en verano o en invierno, que serían otras opciones). Así pues, el indice de Köppen se calcula mediante la siguiente expresión: Anejo3.‐Estudioclimatológico _____________________________________________________________________  16 107)(T P K   Donde: o K: Indice de Köppen. o P: Precipitación media anual, expresada en mm. o Temperatura media anual, en ºC. 2,19 107)(13.25 444.6 K   Las zonas climáticas correspondientes al índice de Köppen se resumen en el siguiente cuadro: Indice de Köppen Zonas climáticas K< 1 Zona árida (BW) 1  K 2 Zona semiárida (BS) 2  K Zona húmeda Así pues, según la clasificación de Köppen, nos encontramos en una zona húmeda 4.3.- CLASIFICACIÓN BIOCLIMATICA DE UNESCO-FAO (1963). Los factores climáticos utilizados en esta clasificación son los siguientes:  Temperaturas. El mes más frío es enero, cuya temperatura media es de 4.3 ºC, por lo tanto se encuentra dentro del GRUPO 1: Climas templados, templado-cálidos y cálidos. Como la temperatura media de las mínimas del mes más frío es de -7,3ºC, entonces tenemos un invierno muy frío.  . Aridez. Según esta clasificación, dice que estamos en un mes seco cuando la precipitación total de todo el mes (en mm) es inferior al doble de la temperatura Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________  17 media (ºC). Si la precipitación supera el doble de la temperatura, pero no alcanza a tres veces éstas, se trata de un mes subseco. En consecuencia: - Mes seco: P < 2T - Mes subseco : 2T< P < 3T 0 10 20 30 40 50 60 ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOVDIC MES P(mm) 0 5 10 15 20 25 30 T(ºC) PRECIPATCIÓN(mm) TEMPERATURA(ºC) Para comparar estos parámetros se realiza el diagrama ombrotérmico de Gaussen, el cual se muestra a continuación, donde la temperatura se representa doble frente a las precipitaciones. Se observa un periodo seco en el que la curva pluviométrica está por debajo de la térmica, y comprende los meses de, junio, julio, agosto hasta el día 20. Como periodo subseco los restantes meses. Por lo tanto el clima de la zona se define como monoxerico.  Indices xerotérmicos. Anejo3.‐Estudioclimatológico _____________________________________________________________________  18 Para caracterizar la intensidad de la sequía, se utilizan los índices xerotérmicos. El índice xerotérmico mensual (Xm) señala el número de días del mes que pueden considerarse biológicamente secos. Para ello se cuenta con las siguientes consideraciones: o días de lluvia (P) o Número de días del mes (N) o Número de días de niebla y rocío durante el mes (b) o Factor que depende de la humedad relativa media diaria (f) Xm = [ N – (P + b/2) ] · f De donde el índice xerotérmico de un periodo seco (IPx) es la suma de los índices mensuales correspondientes a la duración del periodo seco. Se obtendrá a partir del diagrama ombrotérmico sumando los índices xerotérmicos de los meses completos que alcance el periodo de aridez. IPx =  Xm NPb fXmnXmtotal JUNIO30 4,66 1,33 0,9 22,21 30 22,21 JULIO31 3,55 0,17 0,9 24,63 31 24,63 AGOSTO 31 4,11 0,33 0,9 24,05 20 15,52 neselnúmerodedíashábilesenelperiododseco.  Se obtiene que Xm TOTAL es de 62,36, por lo tanto este valor pertenece al intervalo 40 < IPx < 75, por lo tanto le corresponde la clasificación climática de mesomediterráneo atenuado. De acuerdo con los valores de estos tres factores se engloba el clima dentro de los cálidos, templado-cálido y templado, es monoxérico y se clasifica como mesomediterráneo atenuado. 4.4.- CLASIFICACIÓN CLIMÁTICA DE THORNTHWAITE (1948). 4.4.1.- CÁLCULO DE LA EVAPOTRANSPIRACION POTENCIAL (ETP). Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________  19 La evapotranspiración potencial (ETP) se calcula mediante la siguiente fórmula propuesta por Thornthwaite: a ajustada I t10 16ETP        Donde: tª = temperatura media mensual. I = Índice de calor anual. Se obtiene como:  12 1 iI y donde  514.1 5 t i a = 6,75x10-7 I3 – 7,71x10-5 I2 +1,79x10-2 I + 0,49239 ETP (mm/mes) = ETPajustada · K K = coeficiente corrector. 12 N 30 d K d = nº días del mes N = nº máximo horas de sol (depende de la latitud). Los resultados se recogen en la siguiente tabla:  MES T(ºC) D(Días) i I a ETPajustada K ETP ENERO 4,3 31 0,8 58,28 1,407 10,43 0,81 8,44 FEBRERO 5,31 28 1,1 58,28 1,407 14,04 0,82 11,57 MARZO 8,88 31 2,39 58,28 1,407 28,94 1,02 29,65 ABRIL 12,1 30 3,81 58,28 1,407 44,72 1,12 49,94 MAYO 16,54 31 6,12 58,28 1,407 69,42 1,26 87,28 JUNIO 21,17 30 8,89 58,28 1,407 98,25 1,27 124,45 JULIO 23,32 31 10,29 58,28 1,407 112,57 1,28 144,44 AGOSTO 22,6 31 9,81 58,28 1,407 107,71 1,20 128,93 SEPTIEMBRE 18,91 30 7,49 58,28 1,407 83,82 1,08 90,10 OCTUBRE 14,13 31 4,82 58,28 1,407 55,63 0,96 53,17 NOVIEMBRE 7,79 30 1,96 58,28 1,407 24,07 0,82 19,65 DICIEMBRE 4,3 31 0,8 58,28 1,407 10,43 0,78 8,17   La ETP anual es 755,8 mm/año. 4.4.2.- DETERMINACIÓN DEL ÍNDICE DE HUMEDAD. BALANCE HÍDRICO. Anejo3.‐Estudioclimatológico _____________________________________________________________________  26 SIEMBRA20‐sep RECOLECCION 20‐abr ET 0 K c ET c SEPTIEMBRE 146,82 0,59 86,62 OCTUBRE 93,74 0,6 56,24 NOVIEMBRE 39,62 0,78 30,90 DICIEMBRE 21,8 1 21,80 ENERO 27,87 1,03 28,71 FEBRERO 44,04 1,03 45,36 MARZO 93,21 1,03 96,01 ABRIL 115,75 1 115,75 TOTAL: 481,40 VEZA(Viciasativa)     SIEMBRA01‐feb RECOLECCION 30‐abr ET0KcETc FEBRERO 44,04 0,5 22,02 MARZO 93,21 1,15 107,19 ABRIL 115,75 1,1 127,33 TOTAL: 256,54 HABA(Viciafaba)    SIEMBRA01‐mar RECOLECCION 20‐sep ET 0 K c ET c MARZO 93,21 0,6 55,93 ABRIL 115,75 0,6 69,45 MAYO 172,51 0,71 122,48 JUNIO214,91 0,91 195,57 JULIO 246 1,01 248,46 AGOSTO 215,77 1 215,77 SEPTIEMBRE 146,82 0,85 124,80 TOTAL: 1032,45 CEBOLLA(Alliumcepa)  Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________  27 SIEMBRA01‐may RECOLECCION 25‐sep ET0KcETc MAYO 172,51 0,53 91,43 JUNIO214,91 0,79 169,78 JULIO 246 1,06 260,76 AGOSTO 215,77 1,06 228,72 SEPTIEMBRE 146,82 0,97 142,42 TOTAL: 893,10 TOMATE(Lycopersicumesculentum)   SIEMBRA15‐may RECOLECCION 30‐sep ET0KcETc MAYO 172,51 0,49 84,53 JUNIO214,91 0,55 118,20 JULIO 246 0,89 218,94 AGOSTO 215,77 1,01 217,93 SEPTIEMBRE 146,82 0,96 140,95 TOTAL: 780,55 PIMIENTO(Capsicumannum)  Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________ 1 1.- INTRODUCCION. El suelo es el material de sustento de nuestros cultivos, por lo tanto, se hace necesario un estudio de sus características para intentar tener un mejor control sobre el cultivo y las necesidades de éste. El estudio realizado a continuación está basado en los análisis de suelo de una finca próxima a la del proyecto, para ello analizaron varias muestras de la zona a transformar en el Laboratorio Agroambiental del Servicio de Investigación Agraria del Departamento de Agricultura de la Diputación General de Aragón. El análisis de suelos no es una finalidad en sí misma, sino que los resultados que proporcionan han de ser correctamente interpretados desde el punto de vista agronómico. A todo esto hay que añadir que el estudio del suelo comienza en el campo y que las determinaciones analíticas se van a realizar sobre una reducida muestra. Teniendo en esto cuenta, los resultados analíticos serán extrapolables al campo y podrán tener la aplicación que se pretende. 2.- CARACTERIZACION GENERAL DEL SUELO. 2.1.- MUESTREO. Para el conocimiento de las características particulares del suelo estudiado, se tomaron tres muestras en la zona. Las muestras se recogieron a una profundidad de 30 cm. 2.2.- RESULTADOS OBTENIDOS. 2.2.1.- CARACTERES FÍSICOS DEL PERFIL EDAFICO. Resultados según el USDA. GRANULOMETRÍA Elementos gruesos(> 2 mm) 9% Arena gruesa (0,5 - 2 mm) 15% Arena fina ( 0,05-0,5 mm) 37% Limo (0,002 - 0,05 mm) 25% Arcilla (< 0,002 mm) 23% Anejo4.‐Estudioedafológico. _____________________________________________________________________ 2 Con los datos obtenidos se determina la clase textural del suelo entrando para ello en el triángulo de texturas, y resulta ser un suelo Franco-Arcillo-Arenoso. ESTRUCTURA Profundidad (m) 0,70 Densidad real ( Tm/m3) 2,60 Densidad aparente (Tm/m3) 1,27 Porosidad (%Volumen) 0,51 2.2.2.- CARACTERES HÍDRICOS DEL PERFIL EDAFICO. CC 20 PMP 11 Agua útil 9 Velocidad de infiltración (mm/h) 43,60 La capacidad de campo y el punto de marchitez se han obtenido por medio del método analítico de las siguientes fórmulas: CC = 0.5 Arcilla + 0.16 Limo + 0.02 Arena + 2.6 PM = 0.3 Arcilla + 0.1 Limo + 0.015 Arena 2.2.3.- CARACTERES QUÍMICOS. FERTILIDAD pH (H20) 1:2,5 8 Materia orgánica (%) 1 Nitrógeno total (%) 0 Salinidad (CE en dS/m) 1,40 Carbonatos totales (%) 20,8 Relación C/N 13 Fósforo Olsen (ppm) 9 Magnesio (meq/100g) 1,4 Sodio (meq/100g) 7,5 Potasio (meq/100g) 125,4 Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________ 3 2.3.- DETERMINACIÓN DE LA VELOCIDAD DE INFILTRACIÓN. La determinación de la velocidad de infiltración de agua en el suelo se realiza en campo, para ello se usa un infiltrometro de doble anillo o de Müntz, ya que es el método más práctico y sencillo. El conocer la velocidad de infiltración del agua en el suelo se hace necesaria para el posterior dimensionado de los distintos sistemas de riego que se vaya a implantar en la finca. Los resultados del ensayo se recogen en la siguiente tabla: Tiempo (min) H absoluta (cm) T (cm)H (cm) H acumulada(mm) Infiltración mm/h) Relleno 0 82,2 0 0 0 0 0,5 82,4 0,5 0,19 1,9 228 1 82,5 0,5 0,13 3,2 156 2 82,8 1 0,24 5,6 144 5 83,2 3 0,47 10,3 94 10 83,8 5 0,6 16,3 72 20 84,8 10 0,96 25,9 57,6 30 85,6 10 0,83 34,2 49,8 60 87,8 30 2,16 55,8 43,2 90 90 30 2,24 78,2 44,8 relleno 120 83 30 2,2 100,2 44 150 85,2 30 2,15 124,7 43 180 87,3 30 2,18 143,5 43,6 3.- CONCLUSIONES DEL ESTUDIO REALIZADO. 3.1.- CONCLUSIONES DE CARÁCTER FISICO. Con lo que respecta a la granulometría y a la estructura del suelo, se obtiene que es un suelo aceptable para el cultivo, con una estructura Franco- Arcillo- Arenosa. Además, la profundidad del suelo no va a presentar problemas para el cultivo ya que permite cualquier desarrollo de raíz. La densidad aparente y la densidad, junto con la porosidad son valores considerados como normales, por lo tanto no son factor limitante para el cultivo. Anejo4.‐Estudioedafológico. _____________________________________________________________________ 4 3.2.- CONCLUSIONES DE CARÁCTER HÍDRICO. En el estudio realizado sobre la velocidad de infiltración, el valor obtenido se encuentra en un intervalo de infiltración moderada, lo que hace al suelo adecuado para el riego. Así que no va a limitar de algún modo el dimensionado del riego. En lo que respecta a la capacidad de campo como al punto de marchitez, se obtiene un valor del agua útil en el suelo aceptable. Por lo tanto no será un factor limitante para ningún tipo de cultivo. 3.3.- CONCLUSIONES DE CARÁCTER QUÍMICO. - FERTILIDAD. o pH. El valor de pH obtenido es básico tendiendo a neutro, esto se debe a la cantidad de carbonatos que hay en el suelo. El valor se encuentra en un nivel aceptable. o Materia orgánica. El valor obtenido es de 1%, lo que es un nivel pobre. Entonces se deberá aumentar la materia orgánica a un nivel entre el 2 a 2.5% que es un valor bueno. o Nitrógeno total, del orden del 0.11% que es un valor medio, por lo tanto no se hace necesario ningún aporte adicional. o La relación C/N, ha dado un valor alrededor de 13, que es un nivel normal. o La salinidad medida en el extracto de pasta saturada se calcula midiendo la conductividad eléctrica (en dS/m). El valor obtenido ha sido de 1.3 dS/m, el cual es bajo y por lo tanto el suelo es no salino y el desarrollo de los cultivos será normal. o El fósforo, obtenido por el método Olsen en ppm se encuentra en un nivel moderado por lo que no será necesaria la realización de ningún aporte. o Cationes solubles. Tanto los niveles de sodio, de magnesio y de potasio obtenidos se encuentran en unos valores aceptables para el desarrollo de las plantas. Con lo cual no se hace necesario tomar ninguna medida. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________ 5 4.- CÁLCULO DE LA ENMIENDA HUMICA. El contenido óptimo en materia orgánica óptimo en un suelo de regadío se encuentra entre un 2% y un 3%. El nivel de materia orgánica de nuestro suelo es de un 1% con lo cual este contenido debe elevarse hasta aproximadamente de un 2.1 a un 2.2%, con lo cual el contenido existente deberá aumentarse en un 1.2% como mínimo. Las dosis de corrección o enriquecimiento para elevar el nivel de materia orgánica (MO), se calcularán por la fórmula:   100 momo dap10 MO if 4   Siendo: p = profundidad de suelo considerada para elevar el % de MO, en m. da = densidad aparente, en Tm/m3. moi = porcentaje de materia organica inicial. mof = porcentaje de materia organica final. De aquí resultará, MO = Cantidad de humus, en Tm/Ha. Entonces, la cantidad de humus a aplicar será:   42.1 1 MO 10 0.7 1.27 97.79 Tm/Ha 100    Para dicha corrección húmica se utiliza estiércol de vacuno, cuya composición es: 0.34% de N, 0.16% de P2O5, 0.4% de K2O y 23% de materia seca. El estiércol de vacuno utilizado, es estiércol descompuesto con un coeficiente K = 0.5. La cantidad que se necesita de estiércol por hectárea para conseguir el equilibrio húmico se calcula mediante la siguiente expresión: ms K MO C    Anejo4.‐Estudioedafológico. _____________________________________________________________________ 6 Donde: C = cantidad de estiércol por Ha. ms = porcentaje de materia seca del estiércol (en %). Sustituyendo valores en la expresión anterior se obtiene una cantidad de estiércol de vacuno a aplicar de 850 Tm/Ha. El estiércol de vacuno se obtendrá de las explotaciones cercanas a la finca. 5.- MANTENIMIENTO DE LA ENMIENDA ORGANICA Y NUTRIENTES. Como ya se ha podido observar en el anterior punto, la cantidad de materia organica en el suelo es un poco baja a partir de cierta profundidad, propia de suelos pobres en régimen de secano, a los cuales no se les ha realizado ninguna enmienda húmica en muchos años. Se recomienda, antes de sembrar algún cultivo, aportar parte de las cantidades de materia orgánica calculadas en el apartado anterior y a su vez realizar una rotación de cultivos que combine especies de altas exigencias nutricionales con otras exigencias menores, que aporten al suelo elementos nutritivos y cantidades importantes de materia seca, como restos de cosecha para que se vayan incorporando al complejo orgánico del suelo. Se recomienda también, después de cada campaña, hacer un aporte de materia orgánica por medio de compost realizado de excrementos de animales explotados en extensivo y restos vegetales de cosechas como paja de cereales. Este aporte debe ser realizado en relación con los análisis que se hagan del suelo para aportar las cantidades necesarias. Es muy recomendable no retirar los restos de cosecha de los cultivos y dejarlos en el terreno para que se descompongan y así incorporen nutrientes al suelo. Es interesante incluir en la rotación de cultivos ciertas leguminosas (veza), que aportarán una importante cantidad de nitrógeno al suelo; e incluso se puede dejar sin cosechar, y con una labor de grada y fresadora incorporarlos al suelo como enmienda húmica en verde. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________ 7 Además se propone que el estiércol calculado anteriormente se vaya racionando poco a poco ya que un aporte tan grande puede ser malo para el suelo y tardaría demasiado en degradarse, por lo que se propone ir haciendo aportes más racionados cada año y antes de cada cultivo para llegar al final al valor propuesto de M.O. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________  1 1.- INTRODUCCIÓN. El agua es elemento principal para la nutrición de las plantas, como en ella se pueden encontrar diversas concentraciones de sustancias disueltas, y de estas concentraciones depende la calidad de la misma para su uso, es imprescindible un análisis de calidad del agua. El agua que vamos a utilizar proviene del canal de Monegros. El canal de Monegros se junta con el canal del Cinca en Tardienta. Por lo que el análisis de agua lo tomaremos lo más cerca posible de la finca pero siempre en Tardienta o más abajo que Tardienta para que el análisis sea representativo del agua que tomamos. Los métodos a seguir son los más utilizados, que nos darán un buen criterio sobre la calidad de nuestra agua. Por lo general, todos se basan a la hora de determinar la calidad del agua, en el contenido en sales solubles, sin considerar las relaciones que se establecen entre el agua y el medio en el que será consumida. El gran problema del agua es la cantidad de sales solubles que contienen. Ya que aunque su concentración no sea muy peligrosa las consecuencias al interactuar con el suelo puede hacer que éste pierda fertilidad. Esto es debido a que la evapotranspiración disminuye la humedad pero casi no elimina las sales; por lo que si tenemos una determinada cantidad de sales solubles en el agua puede hacer que la salinidad en el suelo aumente y tengamos problemas productivos por un exceso de salinidad. También pueden actuar otros fenómenos: al concentrase las sales, alguna de ellas puede alcanzar su límite de solubilidad y precipitar, desplazando de la solución del suelo determinados cationes y alterando las propiedades iniciales. Esto suele ocurrir con algunas sales de calcio de baja solubilidad, la que tienen por consecuencia un aumento de la proporción de sodio en el agua del suelo y del PSI del mismo. Este análisis por lo tanto nos dirá si se puede poner riego o hay que buscar otras soluciones 2.- RESULTADOS DEL ANÁLISIS. Los datos del análisis están tomados en el punto de control 421 de calidad de agua de la confederación hidrográfica del Ebro. Este punto de control está en Tardienta y los datos son correspondientes al canal de Monegros. Los resultados que voy a reflejar en las tablas son los correspondientes a los meses de Junio y Julio, ya que son los meses donde utilizaremos una mayor cantidad de agua debido a que son los meses de mayores necesidades. Anejo5.‐Calidaddelagua.  _____________________________________________________________________  8 contenido entre 1.25 y 2.5 meq/L y son buenas, si este contenido es inferior a 1.25 meq/L.” Así pués, en este caso: CSR = (1,2 + 1.492) – (2,145 + 0,544) = -0,161 meq/L. Por lo tanto como el valor obtenido es inferior a 1.25 meq/L, el agua es buena y utilizable para el riego. 6.- CARACTERIZACION DEL AGUA DE RIEGO PARA EL RIESGO DE ALCALINIZACION DEL SUELO. La influencia sobre la permeabilidad del suelo que tiene un agua de riego no depende sólo de la relación entre los cationes sodio, calcio y magnesio, sino que está relacionada también con la presencia en la composición del agua de iones bicarbonato, y carbonato; cuya actividad da lugar a la precipitación del agua de iones magnesio y, en consecuencia, a la disminución de la concentración de estos elementos en beneficio de la acción degradante que tiene el sodio en el suelo. Para evaluar el riesgo de alcalinización de un suelo, R.S. Ayers y D.W. Westcot en 1976, consideraron que el conocido índice SAR no era representativo, debido a la precipitación de los carbonatos y bicarbonatos cálcicos y magnésicos y del sulfato cálcico, quedando en solución el carbonato sódico que aumentaba de forma muy importante la proporción relativa de sodio. Proponen un valor de SAR ajustado (SARaj) que puede calcularse a partir de la siguiente expresión: SARaj = SAR [1 + (8.4-pHc) =  ).( c 22 pH481 2 MgCa Na   (1) Donde el SAR es el calculado en el apartado 5.1 de este anejo y pHc es un valor teórico calculado para el pH del agua de riego con cal y en equilibrio con el CO2 de la atmósfera del suelo. El valor pHc se determina mediante la siguiente fórmula: pHc = ( pK’2 – pK’c) + p (Ca2+ + Mg2+) + p (Alk) Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________  9 Siendo: - pK’2 = el logaritmo decimal, cambiado de signo, de la segunda constante de disociación del H2CO3. - pK’c = el logaritmo decimal, cambiado de signo, de la constante de solubilidad del CaCO3. - p (Ca2+ + Mg2+) = el logaritmo decimal, cambiado de signo, de la concentración molar de Ca2+ y Mg2+. - p (Alk) = el logaritmo decimal, cambiado de signo, de la concentración equivalente de HCO3- + CO32-. En la siguiente tabla se incluyen los valores necesarios para calcular pHc a partir de los resultados obtenidos de los análisis de agua. Se comprueba que los valores, obtenidos por el SAR ajustado en el agua presentan una correlación muy alta (superior a los de SAR) con el SAR medido en los extractos de saturación de los suelos regados. Se ha comprobado que los valores de SAR ajustado altos, perjudican más a las arcillas que se contraen, que a las que no sufren variaciones de volumen. - ( pK’2 – pK’c), se obtiene de la suma de Ca2+, Mg2+y Na+ en meq/L. - p (Ca2+ + Mg2+), se obtiene de la suma de Ca2+ y Mg2+ en meq/L. - p (Alk), se obtiene de la suma de HCO3- + CO32- en meq/L. Entonces: - (Ca2+ + Mg2+ + Na+) = 3.52 meq/L - (Ca2+ + Mg2+) = 2.85 meq/L - (HCO3- + CO32-) = 2.69 meq/L Anejo5.‐Calidaddelagua.  _____________________________________________________________________  10 TABLA PARA CALCULAR pHc Suma concentración (meq/l) (pK’2 - pK’c) p (Ca2++Mg2+) p(AlK) 0,05 0,10 0,15 0,20 0,25 0,30 0,40 0,50 0,75 1,00 1,25 1,50 2,00 2,50 3,00 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,1 2,1 2,1 2,1 2,1 2,2 2,2 2,2 4,6 4,3 4,1 4,0 3,9 3,8 3,7 3,6 3,4 3,3 3,2 3,1 3,0 2,9 2,8 4,3 4,0 3,8 3,7 3,6 3,5 3,4 3,3 3,1 3,0 2,9 2,8 2,7 2,6 2,5 4,00 5,00 6,00 8,00 10,00 12,50 15,00 20,00 30,00 50,00 80,00 2,2 2,2 2,2 2,3 2,3 2,3 2,3 2,4 2,4 2,5 2,5 2,7 2,6 2,5 2,4 2,3 2,2 2,1 2,0 1,8 1,6 1,4 2,4 2,3 2,2 2,1 2,0 1,9 1,8 1,7 1,5 1,3 1,1 Entrando en la tabla anterior, con los datos calculados anteriormente se obtienen los siguientes valores: - ( pK’2 – pK’c) = 2.2 - p (Ca2+ + Mg2+) = 2.83 - p (Alk) = 2.562 Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________  11 Con estos valores se calcula el valor de pHc: pHc = ( pK’2 – pK’c) + p (Ca2+ + Mg2+) + p (Alk) = 2.2 + 2.83 + 2.562 = 7.592 Así pues, el valor del SAR ajustado aplicando la fórmula (1), es: SARaj = 0.56 x [1 + (8.4 – 7.592)] = 1.012 Con este valor de SAR ajustado, entrando en la siguiente tabla se obtiene que no hay problema de alcalinización. Calificación del agua SARaj 6 No hay riesgo de alcalinización. 6 < SARaj < 9 Moderado riesgo de alcalinización. 9 < SARaj Grave riesgo de alcalinización 7.- NORMAS COMBINADAS PARA CARACTERIZAR LA CALIDAD DE LAS AGUAS UTILIZADAS EN EL RIEGO. Hay muchos criterios para poder obtener un resultado sobre la calidad del agua a utilizar. Aquí, utilizaremos solamente los de mayor aceptación y se basan en la utilización combinada de alguno de los índices antes descritos. 7.1.- NORMAS RIVERSIDE. Relacionan la conductividad eléctrica y el SAR. Según estos dos índices se establecen dieciséis clases de aguas en función del riesgo de alcalinización y salinización. Utilizando los dos parámetros anteriores, el agua se caracteriza mediante una fórmula tipo CiSj, en la que los valores de C, son los correspondientes a la CE y los S, los del SAR. Los subíndices varían entre 1 y 4.. Anejo5.‐Calidaddelagua.  _____________________________________________________________________  12 Entrando en el siguiente diagrama con los valores de SAR = 0.56 y CE = 312mhos/cm, se obtiene una clase de agua C2-S1, que indica un riesgo medio de salinización del suelo y bajo de alcanización. 7.2.- NORMAS H. GREENE. Estas normas toman como datos de partida la concentración total de las aguas expresadas en meq/L con relación al porcentaje de sodio, expresado respecto al contenido total de cationes en meq/L. CATIONES meq/L mg/L Calcio (Ca2+) 2,145 42,9 Magnesio (Mg2+) 0,708 8,5 Sodio (Na+) 0,668 14,7 Potasio (K+) 0,059 2,3 3,580 68,4 Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________  13 Entonces: - %Na = %66.18100 58.3 668.0  - Concentración total (cationes+aniones) = 3.58 + 3.835 = 7.42 meq/L. Con estos valores obtenidos se entra en la siguiente gráfica y se obtiene como resultado un agua de buena calidad para el riego 7.3.- NORMAS DE WILCOX. Este autor considera como los índices para clasificar las aguas de riego, el porcentaje de sodio respecto al total de cationes y la conductividad eléctrica en mhos/cm. El porcentaje de sodio (%Na) se ha calculado en el apartado 7.2, y es de 18.66%. La conductividad eléctrica a 20ºC es de 312 mhos/cm. Anejo5.‐Calidaddelagua.  _____________________________________________________________________  14 Por lo tanto, entrando en la siguiente gráfica se obtiene un tipo de agua de “Excelente a buena para el riego”. 7.4.- RECOMENDACIONES DE TAMÉS. Propone un sistema de clasificación en el que los diferentes riesgos quedan definidos por las relaciones siguientes: - Riesgo de salinización. Considera los sólidos disueltos en gramos/litro (g/L) o su equivalente en conductividad eléctrica. - Riesgo de alcalinización: Considera dos índices: a) Índice de Eaton o carbonato sódico residual (CSR). Determinado en el apartado 5.6.- de este anejo. b) Índice de Kelly o relación de calcio. Determinado en el apartado 5.3.- de este anejo. - Riesgo de fitotoxicidad. Considera el contenido en boro dado en la escala de Scofield. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________  15 De acuerdo con todo ello, los criterios para la clasificación propuesta por Tamés, son los siguientes: Aguas positivamente buenas Aguas positivamente malas Sólidos disueltos (g/L) < 0.5 > 12 Índice de Eaton o CSR (meq/L) < 1.25 > 2.5 Relación de calcio (%) > 35 < 35 Contenido en boro (mg/L) < 0.33 > 3.75 En nuestro caso las características del agua son: - Solidos disueltos = 6 mg/L =0.006 g/L < 0.5 g/L - Índice de Eaton o CSR = -0.161 meq/L < 1.25 meq/L - Relación de calcio = 0.61 (en tanto por uno)  61% > 35 % - Contenido en boro = 0.014<0,33 Por lo tanto, el agua se considera como “positivamente buena y apta para el riego”. 8.- CONCLUSIONES AL ESTUDIO DE CALIDAD DEL AGUA DE RIEGO. Con todo lo expuesto en este anejo, se llega a la conclusión de que esta agua no causará ningún problema sobre el desarrollo de los cultivos ni sobre el suelo de la parcela, ya que reúne todos los requisitos mínimos de calidad. Por lo tanto se puede decir, que el agua del canal de Monegros es óptima para el riego, sin ningún tipo de limitación; con lo cual se aconseja el desarrollo del presente proyecto. Anejo5.‐Calidaddelagua.  _____________________________________________________________________  16 Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________  1 1.- INTRODUCCION. El contenido del presente anejo pretende proponer unas pautas para organizar la distribución de los cultivos, y elegir los más aptos para la zona y el sistema de riego que se va a implantar en la parcela. La rotación de cultivos propuesta, tiene la finalidad de obtener rendimientos crecientes, alcanzar la máxima rentabilidad de la actividad agrícola que se ha de llevar a cabo. Así pues se necesita programar una alternativa y una rotación eficaz de cultivos. La alternativa ha de presentar un carácter elástico, para poder reaccionar ante las fluctuaciones que se produzcan en el mercado en años venideros. Además ha de ser programada a largo plazo, no en cuanto al número de años, sino a la importancia de los cultivos. 2.- CULTIVOS PROPUESTOS PARA LA ROTACIÓN. Los cultivos propuestos son aquellos que, por su gran extensión cultivada o que por su importancia económica, son cultivos de relevancia en la zona o que pueden llegar a adquirirla en breve tiempo. Estos cultivos son aquellos para los cuales se ha calculado sus necesidades de riego en el anejo 3, indicando en éste sus fechas de siembra y recolección, pero que se vuelven a indicar en este anejo, así pues, estos cultivos son: CULTIVO Fecha siembra Fecha recolección Cebada 5-NOVIEMBRE 5-JUNIO Maíz 1-MAYO 15-OCTUBRE Alfalfa 15-SEPTIEMBRE Girasol 10-MAYO 20-SEPTIEMBRE Veza 20-SEPTIEMBRE 20-ABRIL Haba 1-FEBRERO 30- ABRIL Tomate 1-MAYO 25-SEPTIEMBRE Cebolla 1-MARZO 20-SEPTIEMBRE Pimiento 15-MAYO 30-SEPTIEMBRE Anejo7.‐Característicasdelossistemasutilizados. _____________________________________________________________________  4 - El coeficiente de uniformidad debe estar por encima del 80% con vientos de hasta 2.5 m/ seg., según la regla de Christiansen. - El grado de pulverización debe tener un valor comprendido entre 0.1 y 0.3. Para medir el grado de pulverización se usa el índice de Tenda (K = D/h, D es el diámetro de la boquilla y h la presión de trabajo en metros de columna de agua). - La eficiencia del aspersor, es la relación entre el alcance en metros, y la presión en la boquilla también en metros. Debe estar por debajo del valor de 0.7 para las gotas finas (según fórmula de Poggi). En función de todas las características técnicas del aspersor anteriormente descritas, y teniendo en cuenta el aspecto económico, se definen los aspersores que se van a colocar. 2.1.4.- CARACTERÍSTICAS DE LOS ASPERSORES. - Aspersor circular. o Caudal emitido por el aspersor: 1690 L/h. o Presión nominal: 3,45 Kg/cm2. o Boquilla aspersor: 11/64’’ (4.36 mm) o Boquilla pequeña con chorro lateral (ranura vertical): 3/32’’ (2.38 mm). o Alcance: 15.6 m. o Velocidad rotación: 0.88 min/rev o Coeficiente de uniformidad 18 x 18T: 84% o Grado de pulverización (índice de Tenda): K = 4.36mm/ 34.5 mca = 0.1264. o Índice de Poggi: 15,6 m/ 34,5 mca = 0,4522. o Densidad de aspersión: 4,42 mm/ h - Aspersor sectorial: o Caudal emitido por el aspersor: 1690 L/h. o Presión nominal: 3,45 Kg/cm2. o Boquilla aspersor: 11/64’’ (4,36 mm) o Alcance: 15,6 m. o Velocidad rotación: 0,73 min/rev. o Coeficiente de uniformidad 18 x 18T: 93% o Grado de pulverización (índice de Tenda): K = 4.36 mm/ 34.5 mca = 0.1264. o Índice de Poggi: 15.6 m/ 34,5 mca = 0.4522. o Densidad de aspersión: 4.42 mm/ h Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________  5 - Porta-aspersores. o Los porta-aspersores circulares tendrán una altura máxima de 3 metros. o Los porta-aspersores sectoriales tendrán una altura máxima de 3 metros y estarán dotados de un deflector, que consiste en una chapa atornillada en cabeza del porta-aspersor para evitar que vaya el agua a carreteras o caminos. o Se dotarán de válvulas de bola o grifos a aquellos porta-aspersores que los necesiten para cortar el caudal y realizar las reparaciones u operaciones que sean oportunas. o Los porta-aspersores serán de acero galvanizado de 3/4". 3.- CARACTERÍSTICAS DEL RIEGO LOCALIZADO. El riego localizado se caracteriza por aplicar el agua en una zona determinada del suelo, y se caracteriza por: - No moja, en general, la totalidad del suelo, aplicando el agua sobre o bajo su superficie. - Utiliza pequeños caudales a baja presión. - Aplica el agua en la proximidad de las plantas a través de un número variable de puntos de emisión, que en algunos casos puede ser alto. - Al reducir el volumen de suelo mojado y, por tanto, su capacidad de almacenamiento de agua, se opera con la frecuencia necesaria para mantener un alto contenido de humedad en el suelo (riego de alta frecuencia). - Al igual que la aspersión permite realizar los abonados a la vez que se realiza el riego (fertirrigación). - Es posible la utilización de aguas salinas ya que las sales se acumulan fuera del bulbo húmedo, es decir, fuera de la zona de absorción de las raíces. - Se favorece la lucha contra malas hierbas, que se concentran en el área húmeda, lo que facilita su tratamiento. - Se consigue ahorrar agua, ya que sólo se humedece una parte del suelo, si bien en la realidad se gasta casi la misma cantidad de agua que en el riego por aspersión, ya que se obtiene un rendimiento más elevado, y esto provoca que el agricultor riegue con más frecuencia de la necesaria, pues el bulbo se mantiene muy húmedo, y como consecuencia el consumo de agua es elevado. Anejo7.‐Característicasdelossistemasutilizados. _____________________________________________________________________  6 - Se da un incremento en la precocidad, en la productividad y en la calidad del producto. Como inconvenientes conviene destacar: - Facilidad de obturaciones de los emisores. Este es el principal problema del riego localizado. Estas obturaciones pueden tener diversa naturaleza y pueden ser: de tipo físico, como partículas inorgánicas (arenas, limos, etc.); de tipo biológico como materia orgánica, algas y elementos bacterianos; de tipo químico, producidos por precipitación de fertilizantes y carbonatos. - Ocasiona el lavado localizado de las sale, creando zonas de acumulación salina en la periferia del bulbo húmedo. Por eso, ante una ligera lluvia las sales pueden ser arrastradas a la zona radicular y se hace aconsejable el funcionamiento del riego en caso de lluvia, para así lixiviar las sales acumuladas y evitar que alcancen a la raíz. 3.1.- COMPONENTES DEL SISTEMA DE RIEGO LOCALIZADO. Un sistema de riego localizado se compone de: 3.1.1.- CABEZAL DE RIEGO. El cabezal de riego es el elemento central de la instalación. Está formado por un conjunto de elementos que permiten realizar un tratamiento adecuado del agua de riego (filtrado, medición de caudal, control de presión, aplicación de fertilizantes, etc.). El cabezal irá instalado a la entrada de la tubería en la parcela, los elementos que lo componen son (por orden):  Equipo de tratamiento de agua. Con frecuencia las agua de riego presentan unos problemas para su aplicación en riegos localizados de alta frecuencia que no tienen importancia con otros sistemas de riego. Estos problemas están relacionados generalmente con las obturaciones de los emisores y la solución típica consiste en el filtrado del agua, pero hay situaciones en que el filtrado se debe complementar con un tratamiento periódico del agua. El filtrado del agua procedente de canales abiertos, pantanos y ríos, se recomienda hacerlo a través de filtros de arena. Los filtros de arena son unos elementos típicos en los cabezales, que se usan sobre todo para eliminar las Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________  7 impurezas de tipo orgánico, tales como algas, restos de insectos, etc., y pequeñas partículas minerales. Conviene siempre instalar un mínimo de dos filtros, con objeto de que la limpieza por circulación inversa de un filtro utilice el agua previamente filtrada por el otro. Los filtros de arena consisten en unos tanques metálicos de acero galvanizado, inoxidable o pintados y bobinados en poliéster o fibra de vidrio, que son capaces de resistir las presiones estáticas y dinámicas de la red de riego. Están llenos, como su propio nombre indica, por arena o grava tamizada de un determinado tamaño. Debe tenerse en cuenta que la calidad del filtrado depende del calibre de la arena, se recomienda un calibre de arena de 0.8 a 1.2 mm de diámetro. Cuando los filtros de arena están limpios provocan una pérdida de carga del orden de uno a dos metros de columna de agua, y depende del tipo de arena y de la velocidad media del agua. A medida que se van colmatando, las pérdidas de carga aumentan y cuando se alcanzan valores en torno a cuatro y seis metros de columna de agua se debe proceder a su limpieza. Para conocer el momento en que la limpieza es necesaria, se debe medir la presión antes y después del filtro. Para ello se hace conveniente la instalación de tomas para colocar manómetros de conexión rápida y utilizar el mismo manómetro para las lecturas antes y después, con objeto de que el descalibrado de los manómetros no afecte a la diferencia de lecturas, la limpieza se realiza en las tuberías de entrada y salida. Si la limpieza se realiza con agua que no ha sido filtrada, se corre el riesgo de que se acumulen las impurezas en la interfase agua-arena de aguas abajo, de manera que al funcionar de nuevo el filtro, esas impurezas se envían a la red de riego. Para evitar este inconveniente se colocan los filtros en paralelo con las conexiones necesarias para que cada filtro se pueda lavar con el agua limpia procedente del otro. La limpieza de los filtros de arena se automatizará mediante preostátos diferenciales que comandan unas válvulas hidráulicas de contralavado, de Anejo7.‐Característicasdelossistemasutilizados. _____________________________________________________________________  8 forma que cuando se supera una pérdida de carga prefijada, se cierra la entrada normal de agua y se abre la salida de limpieza, situación que se mantiene durante un tiempo también prefijado, y a una velocidad de filtrado de ente 30 y 40 m3/ h. Para un buen funcionamiento de la filtración es recomendable seguir las siguientes instrucciones: - En función de la suciedad que lleve el agua, la arena se debe reponer como mínimo una vez cada dos años. - Se añadirá, en los elementos de cierre de las tapas, una pequeña cantidad de grasa, la cual facilitará la apertura y cierre del filtro. - Se observará, antes de colocar la arena, el estado de los elementos internos para así evitar una mala colocación que pudiera provocar problemas posteriores. - Se dejará el filtro completamente vacío de agua y limpio de impurezas, cuando vaya a estar un largo periodo de tiempo sin ser utilizado. - El filtro de arena debe colocarse antes que el contador, aparato cuyo correcto funcionamiento exige que el agua no lleve impurezas. También debe ir antes del punto de inyección de los fertilizantes para evitar que estos favorezcan el desarrollo de microorganismos en el interior del filtro.  Medición de caudal. El caudal circulante se medirá por medio de un contador, el cual, como se ha indicado anteriormente, se colocará después de los filtros de arena y antes del punto de inyección de fertilizantes, incluidos en las válvulas hidráulicas.  Equipo de fertilización. Consiste en un conjunto de depósitos para el abono líquido, (tantos como abonos se deseen aplicar) de polietileno, dado su bajo coste y resistencia a la corrosión de algunos ácidos. Este sistema constará también de una bomba inyectora de accionamiento hidráulico, capaz de inyectar la concentración de fertilizante necesaria. Con estas bomba no es necesario un gasto de energía pues usan la propia energía del agua de la red de riego para mover sus mecanismos. Son bombas de tipo peristáltico, producen una dosificación a impulsos. Posteriormente al punto de inyección es necesario realizar en filtrado de seguridad. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________  9  Filtros de mallas automáticos. Estos filtros de mallas irán instalados inmediatamente después del incorporador de fertilizantes, para así evitar posibles obturaciones derivadas de dicha incorporación, al igual que posibles granos de arena que pudieran escapar del filtro de arena. El agua en los filtros automáticos, pasa a través de una malla de tamiz grueso cuya función es separar sólidos de mayor tamaño, y a continuación pasa a través de una malla fina que es la que define, propiamente, el grado de filtración. El tamaño de orificio de la malla deberá ser 1/8 del tamaño del mínimo paso de agua en el emisor, por lo que se opta por un filtro de 155 mesh. (Entiéndase como mesh el número de orificios por pulgada lineal) que equivale a un orificio de 0.1 mm de diámetro. La limpieza de estos filtros es automática por medio de preostatos diferenciales, que conectados entre la entrada y salida del filtro, cuando hay una diferencia de presión de tres metros de columna de agua se activa el mecanismo de autolavado. 3.1.- ELECCIÓN DEL TIPO DE EMISOR. Dado que en un principio se tiene intención de cultivar tomate, cebolla y pimiento mediante riego localizado, se ha pensado en utilizar como emisores de riego: Tuberías de riego localizado, las cuales llevan un gotero emisor autocompensante incorporado en la misma. Son tuberías con puntos de emisión a distancias adecuadas para el cultivo del tomate, pimiento y cebolla que serán nuestros cultivos. Como características de estas mangueras se citará que: - Es una tubería de polietileno de alta calidad. - La entrada del gotero consiste en varios pasos largos y estrechos, que sirven como filtros y que evitan la entrada de suciedad. - Permite el riego en zonas de topografía de difícil acceso para otros sistemas. - Posibilita el trabajo a presiones bajas, manteniendo el caudal uniforme, de 3 a 40 m.c.a. - Permite la instalación de largos laterales, abaratando y simplificando la instalación. Anejo7.‐Característicasdelossistemasutilizados. _____________________________________________________________________  10 - Posee una muy baja sensibilidad a la obturación, debido a la presión de trabajo que limpia con facilidad el gotero. - Posee gran uniformidad en la distribución del agua. - Despliegue y enrollado mecánico de la tubería, sin riesgo de dañarla. - Son de varios diámetros, exterior de 16 mm. con espesor de 1.1 mm. y diámetro interior de 13.8 mm.; diámetro de 20 mm., con espesor de 1.2 mm. y diámetro interior de 17.6 mm; diámetro de 25 mm., con espesor de 1.3 mm. y diámetro interior de 22.4 mm. - El espaciamiento entre emisores varía entre 30 y 150 cm. - Los caudales de los emisores varían entre 1.2 y 8 L/h.  Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________  1 1.- INTRODUCCIÓN. En el presente anejo, se van a calcular las necesidades hídricas para los sistemas de riego a diseñar, en este caso, riego por aspersión y riego por goteo; y para todo el periodo vegetativo de los cultivos de la rotación elegida. Las precipitaciones son parte del agua necesaria para cubrir las necesidades de los cultivos, que en nuestro caso con un clima árido, no son suficientes. Por lo tanto se hace necesario un aporte de agua mediante el riego, el cual se diseñará y dimensionará a partir de los datos obtenidos de este anejo. Para conocer la cantidad de agua que hay que aportar, se hace necesario conocer las necesidades de la planta para que lleve a cabo su desarrollo, y la cantidad de agua que puede aportar la lluvia durante el periodo de crecimiento. Los datos han sido calculados en el anejo del estudio climático. En este anejo se calcula pues el caudal necesario para la parcela a transformar. 2.- NECESIDADES DE AGUA DE RIEGO. Se parte de la disposición del agua del canal de Monegros la cual hemos analizado y presenta una calidad determinada y que es óptima para el riego como se observó en el anejo 5.  2.1.- NECESIDADES NETAS. Las expresiones complejas que recogen los balances hídricos de agua del suelo no se utilizan en la práctica para establecer necesidades de agua de riego. Así las necesidades serían: N = (ETc + Pp) – (Pe + Ca +  Donde : - Pp : Percolación profunda. - Pe: Precipitación efectiva. - Ca : Aporte ascenso capilar. - Variación humedad del suelo. Anejo8.‐Cálculodelasnecesidadeshídricas.  _____________________________________________________________________ 2 Frente a este cálculo de necesidades establecido mediante un balance de cinco variables, las necesidades netas de agua de riego pueden calcularse con la expresión sencilla siguiente: Nn = ETc - Pe Donde, la ETc es el agua útil almacenada en la zona radicular y consumida por la evapotranspiración; y la Pe es el agua útil procedente de la precipitación natural, por lo tanto Nn constituye el agua utilizada en el proceso de ETc. Así pues, las necesidades netas para un mes determinado son: Nn = ETc - Pe Donde: - Nn = Necesidades netas mensuales. - Pe = Precipitación efectiva. - ETc = Evapotranspiración mensual del cultivo. La precipitación efectiva se determina mediante la siguiente ecuación (Cuenca, 1989): Pe = f(D)[1.25 x P0.824 –2.93] x 100.000955 x Etc Siendo: - P e = Precipitación efectiva mensual, en mm/mes. - P = Precipitación total mensual, mm/ mes. - ETc = Evapotranspiración del cultivo, en mm/ mes. - f(D) = Función correctora para el déficit de humedad del suelo, diferente de 75 mm. Esa función correctora se calcula mediante la siguiente fórmula (Cuenca, 1989); f(D) = 0.53 + (0.0116xD) – (8.94x10-5 x D2) + (2.32x10-7 x D3) Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________  3 Donde: - D : Déficit de humedad en el suelo, en mm. 2.2.- NECESIDADES REALES. Para el cálculo de las necesidades reales de los cultivos se tienen en cuenta las necesidades netas (Nn), la eficiencia de aplicación del sistema (Ea), y las necesidades de lavado de sales (FL). En la eficiencia de aplicación se incluyen las pérdidas de agua por precolación, evaporación y escorrentía, además del coeficiente de uniformidad del sistema de riego elegido. La eficiencia de aplicación del riego para sistemas fijos y sistemas con alas desplazables de riego por aspersión en climas semiáridos a áridos, como es nuestro caso, va desde el 80% para el riego por aspersión, al 90% para el riego localizado. La fracción o necesidad de lavado se calcula como (1 – FL), y solo se aplica fuera de los meses de máximas necesidades, para no sobredimensionar la red de riego, y no causar de esta manera un gasto innecesario en la instalación. De esta forma, las necesidades reales pueden calcularse mediante la siguiente expresión: )F-(1 Ea N NL n r  Donde: - Nr = Necesidades reales. - Nn = Necesidades netas. - Ea = Eficiencia de aplicación. - FL = Fracción de lavado de sales. La fracción de lavado se calcula de la siguiente forma: El análisis de suelos nos indica que no existe problema de salinidad, aun así es necesario calcular la fracción de lavado debido a la concentración de sales del agua, para evitar el depósito de las mismas. La fracción de lavado se calcula mediante las siguientes expresiones: a) Para riegos por gravedad y aspersión de baja frecuencia: Anejo8.‐Cálculodelasnecesidadeshídricas.  _____________________________________________________________________ 10 Julio20,722,59260,76173,93173,93206,03 Agosto26,526,68228,72152,56152,56180,72 Septiembre40,429,25142,4294,9994,99112,52 TOTAL 705,64    PIMIENTO MESPTOTAL (mm)Pe(mm)ETc (mm/mes) ETc (corregida) Nn (mm/mes) Nr (mm/mes) Mayo54,419,684,5356,3856,3869,92 Junio44,126,45118,278,8478,8497,77 Julio20,720,6218,94146,03146,03181,09 Agosto26,526,06217,93145,36145,36180,26 Septiembre40,429,16140,9594,0194,01116,58 TOTAL 645,62   3.- DIMENSIONADO DEL RIEGO POR ASPERSIÓN. Al igual que en el apartado anterior, es necesario realizar el estudio diferenciando dos partes, por un lado el riego por aspersión y por otro el riego localizado, dado que tienen diferentes necesidades. Como se explica en el apartado 2.2. de este anejo, las tablas anteriores no se tendrán en cuenta para los meses críticos, por lo que ahora en adelante se realizarán los cálculos para el cultivo más exigente en el mes de máximas necesidades, tanto para la aspersión como para el goteo. En este caso el cultivo más exigente en el riego por aspersión es el maíz, que presenta una ETc de 265,68 mm en el mes de julio, con una profundidad radicular media de 60 centímetros aproximadamente.  Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________  11 3.1- DOSIS MÁXIMA DE RIEGO. La dosis máxima es el volumen de agua de riego por unidad de superficie y riego que es necesaria para elevar el contenido de humedad del suelo desde el punto de marchitez (PM) hasta capacidad de campo (CC). La expresión para calcular la dosis máxima es: am D 100 PM-CC ( hD                 )10000 2m Ha m Donde: - Dm = Dosis máxima en m3/Ha y riego. - h = Profundidad efectiva de la zona radicular del cultivo. - CC = Capacidad de campo, en % en volumen. - PM = Punto de marchitez, en % en volumen. - Da = Densidad aparente del suelo, en Tm/m3. Aplicando la expresión anterior, y sustituyendo por los valores correspondientes se obtiene la siguiente tabla para los diferentes tipos de cultivos considerados:  h(m)CC(%)PMP(%)Da (Tm/m3) Dm (m3/Hay riego Dm (mm/riego) Cebada0,820111,27914,491,44 Maíz0,620111,27685,868,58 Alfalfa1,220111,271371,6137,16 Girasol0,920111,271028,7102,87 Veza0,520111,27571,557,15 Haba0,720111,27800,180,01  3.2.- DOSIS ÚTIL DE RIEGO. Es la efectividad con la que la planta extrae agua del suelo y depende del contenido en humedad del mismo. A mayor contenido en humedad mayor es la efectividad en la extracción del agua. Por ello para evitar reducción en los rendimientos de los cultivos interesa mantener siempre el contenido de humedad del suelo muy por encima del punto de marchitez, y eso obliga a regar con dosis más pequeñas que la dosis máxima y a hacerlo con una frecuencia elevada. Así se evita este descenso de rendimiento en los cultivos. Anejo8.‐Cálculodelasnecesidadeshídricas.  _____________________________________________________________________ 12 A efectos de cálculo, la dosis útil se calcula como: Du = a x Dm Donde : - Du : Dosis útil de riego, en m3/Ha y riego - a: Factor reductor en riegos por aspersión, que toma valores más próximos a 0.3 cuanto más fijo es el sistema y valores de 0.1 cuanto más móvil es éste (según J.L. De Paco). - Dm: Dosis máxima de riego, en m3/Ha y riego. Por lo tanto, se toma un valor de 0.3 para la cobertura total enterrad. De esta forma se obtienen los siguientes valores: Du = 0.3 x Dm  a Dm(m3/Hay riego Du(m3/Hay riego) Cebada0,3914,4274,32 Maíz0,3685,8205,74 Alfalfa0,31371,6411,48 Girasol0,31028,7308,61 Veza0,3571,5171,45 Haba0,3800,1240,03 3.3.- DOSIS REAL DE RIEGO. El agua aplicada en el riego no se aprovecha en su totalidad, ya que existen pérdidas por evaporación, percolación y escorrentía. Esta dosis debe ser suficiente para dejar disponible la dosis útil en la zona radicular y cubrir las pérdidas anteriormente citadas, además de compensar la falta de uniformidad en la aplicación del agua que sufren los sistemas de riego. La dosis de riego , es el volumen de agua por unidad de superficie y riego que se aplica desde los emisores sobre la superficie del cultivo. Se calcula mediante la siguiente expresión: Ea D Du r Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________  13 Siendo: - Dr = Dosis real de riego, en mm/riego. - Du = Dosis útil de riego, en mm/riego. - Ea= Eficiencia de aplicación, en tanto por uno. En este caso se toma un valor de Ea = 0.80 para riego por aspersión en cobertura total enterrada. Los resultados que se obtienen son los siguientes:  Ea Du(m3/Hay riego Dr (m3/ha*riego) Cebada0,8274,32342,90 Maíz0,8205,74257,18 Alfalfa0,8411,48514,35 Girasol0,8308,61385,76 Veza0,8171,45214,31 Haba0,8240,03300,04 3.4.- CÁLCULO DEL RIEGO. Para el cálculo de las necesidades netas mensuales se desprecia la precipitación, de esta forma la instalación queda del lado de la seguridad. Las necesidades son de 265,68 mm para el mes de julio y el cultivo del maíz. Estas necesidades divididas por el número de días de dicho mes, obtenemos las necesidades diarias. Así pues:   MescríticoNecesidades (mm/mes Díasdelmes crítico Necesidades (mm/día) CebadaMayo148,36314,79 MaízJulio265,68318,57 AlfalfaJulio218,94317,06 GirasolJulio246317,94 VezaAbril115,75303,86 HabaMarzo127,33314,11   Anejo8.‐Cálculodelasnecesidadeshídricas.  _____________________________________________________________________ 14 3.4.1.- ESPACIAMIENTO ENTRE RIEGOS. PERIODO DE RIEGO. Esta Variable sirve para relacionar las necesidades de agua calculadas para el cultivo, con las dosis de riego previstas en el cálculo agronómico. El periodo de riego se define como: “ El tiempo que ha de transcurrir entre dos riegos consecutivos en una misma parcela”. El periodo de riego resulta del cociente entre la dosis útil y las necesidades netas. Así pues: n u N D T  Donde: - T: espaciamiento entre riegos, en días. - Du: Dosis útil, en mm/riego. - Nn : Necesidades netas, en mm/dia, para el cultivo más exigente en el mes de máximas necesidades. Aplicando la expresión anterior se obtiene:  Du(mm/riego) Necesidades (mm/día) Espaciamiento entreriegos (días) Cebada27,434,796 Maíz20,578,572 Alfalfa41,157,066 Girasol30,867,944 Veza17,153,864 Haba244,116  3.4.2.- NÚMERO DE RIEGOS POR MES. Es el cociente entre los días del mes de máximas necesidades y el espaciamiento entre riegos. Se calcula con la siguiente expresión: T N n Donde: - n = Número de riegos por mes. - N = Número de días del mes de máximas necesidades. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________  15 - T = Espaciamiento entre riegos. Los valores obtenidos son:  Nºdedíasdel mescrítico Espaciamiento entreriegos (días) Nºde riegosal mes Cebada3165 Maíz31216 Alfalfa3165 Girasol3148 Veza3048 Haba3165 3.4.3.- DURACIÓN DEL RIEGO. La duración del riego puede definirse como el tiempo que debe funcionar un aspersor para aportar al suelo la dosis real de riego. El cálculo de la duración del riego se hace mediante la siguiente fórmula: i D tr r Donde: - tr = Duración del riego, en horas/riego. - Dr = Dosis de riego, en mm/riego. - i = Densidad de aspersión, en mm/hora. La densidad de aspersión (i) puede llamarse intensidad de lluvia, y es la cantidad de agua (caudal) aportada por un aspersor por unidad de superficie y hora. La intensidad de aspersión va referido a una superficie regada (Sa) por un aspersor y no a la superficie mojada. La densidad de aspersión se calcula como: a S q i  Siendo: - q = Caudal nominal del aspersor en litros/hora. - Sa = Superficie asignada a cada aspersor, en m2. Anejo8.‐Cálculodelasnecesidadeshídricas.  _____________________________________________________________________ 16 La superficie regada (Sa) es distinta a la superficie mojada (A=r2). Así pues la superficie regada es: Sa = Sm x Sl. Donde Sm es la separación ente los laterales y Sl es la separación entre dos aspersores consecutivos dentro de un lateral. Se opta por un marco de plantación de los aspersores de 18 x 18T, y se obtiene una superficie regada del aspersor: Sa = 18 x 18 = 324 m2. El caudal del aspersor es de 1690 L/ h. Aplicando los valores de Sa = 324 m2 y q = 1690 L/ h a la expresión de la densidad de aspersión, se obtiene que esta resulta de: i =1690/324 = 5,21 mm/h El resultado obtenido se encuentra dentro del intervalo recomendado para que no cause escorrentía (i < Vinfiltración=10 mm/ h). Una vez calculada la densidad de aspersión, se puede calcular la duración del riego. Así pues, la duración del riego para cada cultivo, se recoge en la siguiente tabla:  Dr(mm)i(mm/h)tr(horas)Horas Cebada34,295,216,586h34min Maíz25,725,214,944h56min Alfalfa51,445,219,879h52min Girasol38,585,217,407h24min Veza21,435,214,114h6min Haba305,215,755h45min Estos valores de duración de riego obtenidos se podrán ajustar en función de las necesidades del operador de riego, de forma que le sea más sencillo el usar los programadores de riego. 3.4.4.- CAUDAL FICTICIO CONTINUO. El caudal ficticio continuo representa las necesidades reales de riego calculadas mes a mes (para todo el periodo de riegos) y expresadas en forma de caudal continuo, es decir, en litros/ segundo y hectárea. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________  17 En particular, al caudal ficticio continuo del mes de máximas necesidades se le va a llamar caudal característico, y se calcula de la siguiente manera: N8.64 1 E N q a n c  Donde: - qc = Caudal característico en L/ s y Ha. - Nn = Necesidades netas del cultivo más exigente en el mes crítico, en mm/mes. - Ea = Eficiencia de aplicación del sistema de riego, en tanto por uno. - N = Número de días del mes crítico. Aplicando la expresión anterior se obtiene el siguiente valor: qc = 8.64310.80 242.85  = 1.13 L/ s y Ha. Como se suponen 3 días hábiles de riego por cada 4 días del mes, el caudal ficticio calculado no se podrá aplicar, ya que para ello se suponen hábiles todos los días del mes, así pues, este valor deberá aumentarse. De esta forma el caudal ficticio continuo es de 1.41 L/s y Ha. 4.- DIMENSIONADO DEL RIEGO LOCALIZADO. Para el cálculo del riego localizado no se procederá de igual modo que en el riego por aspersión, en relación al cálculo de la dosis máxima necesaria en el mes de máximas necesidades, ya que se trata de un riego de alta frecuencia y se aplican dosis muy ajustadas, no debiendo dejar de esta manera posibilidad alguna de acumulación de sales, que pueden llegar a provocar estrés hídrico si se produjera dicha acumulación. Cuando se trata de un riego de alta frecuencia, en el mes crítico se regará todos los días del mes y durante una jornada determinada, para no sobredimensionar la instalación, dado que fuera de este mes crítico no será necesario regar todos los días. Anejo8.‐Cálculodelasnecesidadeshídricas.  _____________________________________________________________________ 18 En el riego localizado, el cultivo más exigente es el tomate que presenta una ETc corregida de 173.93 mm en el mes de julio, con una profundidad radicular de 60 centímetros; si bien, esta vendrá definida por el bulbo mojado, dado que las raíces no se desarrollarán mucho más allá de este. 4.1.- DOSIS DE RIEGO. Se cálculo en el apartado 2.2.2. de este anejo las necesidades reales de riego, que las mayores resultaron ser de 211,64 mm/mes, para el cultivo de cebolla en el mes de julio. Las necesidades diarias son pues lo que resulta del cociente entre las necesidades reales de todo el mes y el número de días del mes, así pues: Nr diarias = 211,64/ 31 = 6,83 mm/ día.  4.2.- PORCENTAJE DE SUELO MOJADO. Una de las características del riego localizado es que solo aplican el agua a una parte del suelo. En la práctica del diseño, el concepto de porcentaje de suelo mojado se constituye por el “porcentaje de superficie mojada”, que aunque es menos significativo es más fácil de manejar y medir. El parámetro “porcentaje de superficie mojada” se representa por P. Keller recomienda los siguientes valores mínimos para el caso de árboles: - Clima húmedo  Pminimo = 20% - Clima árido  Pminimo = 33% En cambio en el caso de cultivos hortícolas y herbáceos, cuando la densidad de plantación es elevada, aconseja valores de P de hasta el 70%. Por lo tanto, en nuestro caso, con una densidad de plantación de 40.000 plantas por hectárea, se opta por un valor de P = 50%. 4.3.- ÁREA MOJADA POR UN EMISOR. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________  19 Los emisores elegidos para la instalación del riego localizado son mangueras de polietileno de alta calidad con un diámetro interior de 22.4 mm. y un espesor de 1.2 mm. que presentan el gotero incorporado. Este tipo de emisor tiene un caudal nominal de 1.2 litros a la hora dentro del rango de presiones recomendadas por el fabricante, que van desde 0.3 a 4 atmósferas de presión. El radio del bulbo húmedo del emisor es del orden de 0.25 m. Por lo tanto el área mojada por emisor es: Ae =  r2 = 0.252 = 0.196 m2 4.4.- NÚMERO MÍNIMO DE EMISORES. El mínimo número de emisores a implantar se calcula mediante la siguiente expresión: A e100 pSp e    Donde: - e = número de emisores. - Sp = superficie ocupada por planta. - P = porcentaje mínimo de suelo mojado. - Ae = Área mojada por un emisor, en m2. Sustituyendo los valores correspondientes en la expresión anterior se obtiene que: 2 memisores/ 2.55 0.196100 501 e     Se utilizarán como mínimo 3 emisores por metro cuadrado. 4.5.- SEPARACIÓN ENTRE EMISORES. Partimos con la condición de que el marco de plantación es de 80 cm. entre líneas de cultivo por 31 cm. entre planta y planta, todas ellas sobre una mesa de cultivo de 1 m. de anchura. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________  3 - Las tuberías plásticas permiten el montaje fuera de la zanja, con lo que el coste del mismo es mínimo. 3.1.- DIÁMETROS COMERCIALES. Los diámetros comerciales existentes de tubería de P.V.C. son: Las únicas tuberías de PE que se emplearan son las instaladas en los laterales de riego en el caso de la cobertura enterrada con un DN 32, un timbraje de 10 atm y un diámetro interior de 28 mm. 3.2.- TIMBRADO DE LAS TUBERÍAS. La presión mínima necesaria en la red para el correcto funcionamiento del sistema es de 50 mca. Anejo9.‐Cálculohidráulicodelossistemasderiego. _____________________________________________________________________  4 De esta forma se colocarán tuberías de Presión Nominal 10 atm (1,0 MPa). Donde se requiera presión mayor de 6 atm. (0,6 MPa) para el funcionamiento adecuado de la red de riego. En el resto se colocará tubería cuya Presión Nominal sea de 0,6 MPa. 3.3.- UNIONES. Todas las series comerciales de tubería de PVC disponen de tres tipos de unión, junta elástica, adhesivo y unión roscada. En este caso se decide optar por la unión mediante junta elástica. Las tuberías de Polietileno deberán ser unidas mediante soldadura por termofusión o por accesorios de ajuste mecánico. En caso de utilizar accesorios o uniones con junta elástica sin resistencia axial, debido al alto coeficiente de dilatación de la tubería, deberá preverse que no pueda producirse desacople de la unión. 3.4.- SOBREPRESIONES EN LA RED DE RIEGO. La presión de servicio de las tuberías debe resistir la presión estática de la red más las sobrepresiones que se originen. Éstas se producen principalmente por las siguientes causas: - Cierre de válvulas de mariposa que aíslan los ramales. - Cierre de un hidrante. - Acumulación de aire en la red. - Llenado de la red. Las medidas que se toman para evitar o reducir las posibles sobrepresiones son las siguientes: - Cierre de las válvulas de mariposa y cierre de un hidrante, las sobrepresiones se reducen colocando válvulas de cierre lento. - Para evitar las acumulaciones de aire en las conducciones se colocarán ventosas que lo evacuen. - Para evitar fuertes sobrepresiones durante el llenado de la red el caudal se limitará a 1/10 del caudal nominal. - Se colocarán válvulas de alivio rápido para que si en un determinado momento se produce una sobrepresión, esta actúe y produzca una descarga hasta que la presión sea la correcta. 4.- CÁLCULO HIDRÁULICO DE LA RED DE RIEGO. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________  5 - Una vez determinados los caudales de diseño de la red de riego se procede al cálculo hidráulico de la misma. - En primer lugar se fija la velocidad del agua circulante por las tuberías en 2 m/s obteniendo de esta forma un diámetro de predimensionado mediante la ecuación de continuidad. - Con este diámetro se elige el diámetro comercial de la tubería cuyo diámetro interior se ajuste al obtenido en el predimensionado. - A partir de aquí se calculan las pérdidas de carga por rozamiento continuo en la tubería. 4.1.- MÉTODO DE CÁLCULO UTILIZADO. Para el cálculo de las pérdidas de carga en la tubería por rozamiento continuo se utiliza la fórmula general propuesta por Darcy-Weisbach, que responde a la siguiente expresión: 2g v D L fLJh 2 r Siendo: - hr: Pérdidas de carga por rozamiento continuo, en mca. - J: Pérdida de carga unitaria, en m/m. - L: Longitud de la conducción, en m. - f: Factor de fricción. - v: Velocidad del fluido dentro de la tubería, en m/s. - D: Diámetro interior de la conducción, en m. - g: Aceleración de la gravedad, en m/s2. El factor de fricción “f” se ha calculado con la fórmula logarítmica de Jain para régimen turbulento en zona de transición:         D3,71 K Re 5,73 2log f 10,9 Anejo9.‐Cálculohidráulicodelossistemasderiego. _____________________________________________________________________  6 Donde: - Re: número de Reynolds. - K: rugosidad absoluta de la conducción que depende del tipo de material de que se trate, en mm.  Para el Polietileno K = 0,002 mm.  Para el PVC K= 0,02 mm - D: diámetro de la conducción, en mm. Pérdidas de carga accidentales o singulares Los elementos singulares dispuestos a lo largo de la red de distribución de agua provocan también una pérdida de carga en la conducción. Ésta se denomina pérdida de carga singular (hs), para su cálculo se ha mayorado la pérdida de carga por rozamiento en un 10%. Se ha tomado este valor basándose en la experiencia de otros proyectos. 4.2.- CALCULO DE LAS PERDIDAS DE CARGA EN LATERALES DE RIEGO Y EN TUBERÍAS TERCIARIAS. 4.2.1.- CALCULO EN LOS MODULOS DE LA COBERTURA TOTAL ENTERRADA. Los módulos pertenecen a un sistema fijo de cobertura total enterrada, y su dimensionado debe hacerse siguiendo la regla de Christiansen a todo el conjunto de tuberías que funcionan simultáneamente. Esta regla establece que “la variación máxima de caudal entre dos aspersores de una unidad de riego ha de ser menor o igual al 10% del caudal nominal del aspersor” Esta regla llevada a la relación entre caudal y presión indica que la variación máxima de presión entre dos aspersores dentro de la misma unidad de riego no puede superar el 20% de la presión nominal del aspersor. Estos módulos están constituidos por una tubería central, que es la tubería terciaria, que será de PVC, con tramos telescópicos en función del caudal a transportar, de distancias variables según el caso. A ambos lados lleva laterales de riego de PEBD  32, en los cuales se colocan los porta-aspersores (normalmente 1 ó 2 en cada extremo, pudiendo llegar hasta 5 en Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________  7 total en el caso más desfavorable, pinchando entonces un aspersor en la misma tubería terciaria). Para calcular las pérdidas de carga en cada módulo se ha seguido el siguiente procedimiento: 1) Se aplica la regla de Christiansen indicada anteriormente, así se determina la variación máxima de presión admisible en la unidad de riego. mca 6 mca 30 0,2 P 0,2 Pn UD           2) Se determinan las causas de la variación de presión en la unidad de riego. Las causas de la P son las pérdidas de carga y la diferencia de cotas. De esta forma se determinan las pérdidas de carga admisibles en la unidad de riego. P UD           (a·hr)UD En este caso se igualan las dos expresiones anteriores, y entonces la pérdida de carga total admisible en la unidad de riego es de: (a·hr)UD = 6 mca. 3) Se trasladan las pérdidas de carga admisibles en la unidad a las tuberías que forman los laterales de riego y la tubería terciaria. (a·hr)UD = (a·hr)TT + (a·hr)LR = 6 mca Las pérdidas de carga en el lateral de riego vienen determinadas por el diámetro de la tubería de la instalación que es el PE  32 PN 4 con un diámetro interior de 28 mm. Nota: Estas pérdidas se calculan utilizando la ecuación de continuidad de donde se determina la velocidad del agua, calculando el número de Reynolds, y posteriormente se determina el factor de fricción mediante la formula logarítmica de Jain. Una vez conocido todo lo anterior se calculan las pérdidas de carga mediante la ecuación de Darcy-Weisbach. 4) Una vez determinadas las pérdidas de carga en el último lateral de riego y conocida la perdida de carga admisible en la unidad, se obtienen las pérdidas de carga admisibles en la tubería terciaria. Anejo9.‐Cálculohidráulicodelossistemasderiego. _____________________________________________________________________  8 5) Determinadas las pérdidas de carga máximas en la tubería terciaria y conociendo la longitud de cada módulo se calcula la pérdida de carga unitaria. 6) A partir de la perdida de carga unitaria, se procede al cálculo hidráulico de la tubería terciaria tramo a tramo. 4.2.2.- PERDIDAS DE CARGA EN LOS LATERALES DE RIEGO Y EN LOS PORTAASPERSORES. Las pérdidas de carga en los porta-aspersores se calculan utilizando la fórmula de Scobey, que es la indicada en el caso de tuberías de acero y aluminio. De esta forma las pérdidas de carga que se presentan en un portaspersor son: 4,9 1,9 rD Q LK0,717 h  Donde: - hr: Pérdida de carga, en mca. - K: Coeficiente para acero = 0,42 - D: Diámetro hidráulico, en mm. - Q: Caudal, en L/h. - L: Longitud de la tubería, en este caso del porta-aspersor; en m. Sustituyendo los valores correspondientes en la expresión anterior: m.c.a. 0,665 19 1690 30,420,717 h 4,9 1,9 r A continuación se van a mostrar las pérdidas de carga que se producen en las tuberías terciarias y secundarias: Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________  9 módulo submódulo Tramo Longitud J (m/m) hr admisibles nº aspersores Q (1 aspersor) Q parcial Q acumulado D (mm) Tub.comercial v Re f HR C1 C1-R1 1 18 0,014 0,261 3 1690 5070 5070 59 63 PN 6 0,515 26659,912 0,025 0,103 2 18 0,014 0,261 3 1690 5070 10140 59 63 PN 6 1,030 53319,824 0,022 0,360 3 18 0,014 0,261 4 1690 6760 16900 84,4 90 PN 6 0,839 62122,228 0,021 0,159 4 18 0,014 0,261 4 1690 6760 23660 84,4 90 PN 6 1,175 86971,119 0,020 0,294 5 18 0,014 0,261 4 1690 6760 30420 104,6 110 PN 6 0,983 90225,707 0,019 0,163 6 18 0,014 0,261 4 1690 6760 37180 104,6 110 PN 6 1,202 110275,864 0,019 0,236 7 18 0,014 0,261 4 1690 6760 43940 104,6 110 PN 6 1,420 130326,021 0,018 0,321 8 18 0,014 0,261 4 1690 6760 50700 118,8 125 PN 6 1,271 132401,921 0,018 0,224 9 18 0,014 0,261 4 1690 6760 57460 118,8 125 PN 6 1,440 150055,510 0,018 0,282 10 18 0,014 0,261 4 1690 6760 64220 133 140 PN 6 1,284 149803,316 0,018 0,199 11 18 0,014 0,261 4 1690 6760 70980 133 140 PN 6 1,419 165572,086 0,017 0,240 12 18 0,014 0,261 4 1690 6760 77740 133 140 PN 6 1,554 181340,856 0,017 0,283 13 18 0,014 0,261 4 1690 6760 84500 133 140 PN 6 1,690 197109,626 0,017 0,331 14 18 0,014 0,261 4 1690 6760 91260 152 160 PN 6 1,397 186268,597 0,017 0,198 15 18 0,014 0,261 4 1690 6760 98020 152 160 PN 6 1,500 200066,271 0,017 0,226 16 18 0,014 0,261 4 1690 6760 104780 152 160 PN 6 1,604 213863,945 0,016 0,256 17 18 0,014 0,261 4 1690 6760 111540 152 160 PN 6 1,707 227661,618 0,016 0,287 18 18 0,014 0,261 4 1690 6760 118300 171,2 180 PN 6 1,428 214379,745 0,016 0,178 19 18 0,014 0,261 4 1690 6760 125060 171,2 180 PN 6 1,509 226630,017 0,016 0,198 20 18 0,014 0,261 4 1690 6760 131820 171,2 180 PN 6 1,591 238880,288 0,016 0,218 21 18 0,014 0,261 4 1690 6760 138580 171,2 180 PN 6 1,672 251130,559 0,016 0,239 22 18 0,014 0,261 4 1690 6760 145340 171,2 180 PN 6 1,754 263380,830 0,016 0,262 23 18 0,014 0,261 4 1690 6760 152100 171,2 180 PN 6 1,835 275631,101 0,016 0,285 5,543    Anejo9.‐Cálculohidráulicodelossistemasderiego. _____________________________________________________________________  1  módulo submódulo Tramo Longitud J (m/m) hr admisibles nº aspersores Q (1 aspersor) Q parcial Q acumulado D (mm) Tub.comercial v Re f HR C1 C1-R2 1 17 0,015 0,247 3 1690 5070 5070 59 63 PN 6 0,515 26659,912 0,025 0,097 2 18 0,015 0,262 3 1690 5070 10140 59 63 PN 6 1,030 53319,824 0,022 0,360 3 18 0,015 0,262 3 1690 5070 15210 84,4 90 PN 6 0,755 55910,005 0,021 0,132 4 18 0,015 0,262 3 1690 5070 20280 84,4 90 PN 6 1,007 74546,674 0,020 0,222 5 18 0,015 0,262 3 1690 5070 25350 84,4 90 PN 6 1,259 93183,342 0,019 0,334 6 18 0,015 0,262 3 1690 5070 30420 84,4 90 PN 6 1,510 111820,011 0,019 0,467 7 18 0,015 0,262 3 1690 5070 35490 104,6 110 PN 6 1,147 105263,324 0,019 0,217 8 18 0,015 0,262 3 1690 5070 40560 104,6 110 PN 6 1,311 120300,942 0,018 0,277 9 18 0,015 0,262 3 1690 5070 45630 104,6 110 PN 6 1,475 135338,560 0,018 0,344 10 18 0,015 0,262 3 1690 5070 50700 118,8 125 PN 6 1,271 132401,921 0,018 0,224 11 18 0,015 0,262 3 1690 5070 55770 118,8 125 PN 6 1,398 145642,113 0,018 0,267 12 18 0,015 0,262 3 1690 5070 60840 133 140 PN 6 1,216 141918,931 0,018 0,180 13 18 0,015 0,262 3 1690 5070 65910 133 140 PN 6 1,318 153745,508 0,017 0,209 14 18 0,015 0,262 3 1690 5070 70980 133 140 PN 6 1,419 165572,086 0,017 0,240 15 18 0,015 0,262 3 1690 5070 76050 133 140 PN 6 1,521 177398,664 0,017 0,272 16 18 0,015 0,262 3 1690 5070 81120 133 140 PN 6 1,622 189225,241 0,017 0,307 17 18 0,015 0,262 3 1690 5070 86190 152 160 PN 6 1,319 175920,341 0,017 0,178 18 18 0,015 0,262 3 1690 5070 91260 152 160 PN 6 1,397 186268,597 0,017 0,198 19 18 0,015 0,262 3 1690 5070 96330 152 160 PN 6 1,475 196616,852 0,017 0,219 20 18 0,015 0,262 3 1690 5070 101400 152 160 PN 6 1,552 206965,108 0,017 0,241 21 18 0,015 0,262 3 1690 5070 106470 152 160 PN 6 1,630 217313,363 0,016 0,263 22 18 0,015 0,262 3 1690 5070 111540 171,2 180 PN 6 1,346 202129,474 0,016 0,160 23 18 0,015 0,262 3 1690 5070 116610 171,2 180 PN 6 1,407 211317,178 0,016 0,174 5,581 Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca)  _____________________________________________________________________  11 módulo submódulo Tramo Longitud J (m/m) hr admisibles nº aspersores Q (1 aspersor) Q parcial Q acumulado D (mm) Tub.comercial v Re f HR C1 C1-R3 1 15 0,015 0,219 3 1690 5070 5070 59 63 PN 6 0,515 26659,912 0,025 0,086 2 18 0,015 0,263 3 1690 5070 10140 59 63 PN 6 1,030 53319,824 0,022 0,360 3 18 0,015 0,263 3 1690 5070 15210 84,4 90 PN 6 0,755 55910,005 0,021 0,132 4 18 0,015 0,263 3 1690 5070 20280 84,4 90 PN 6 1,007 74546,674 0,020 0,222 5 18 0,015 0,263 3 1690 5070 25350 84,4 90 PN 6 1,259 93183,342 0,019 0,334 6 18 0,015 0,263 3 1690 5070 30420 84,4 90 PN 6 1,510 111820,011 0,019 0,467 7 18 0,015 0,263 3 1690 5070 35490 104,6 110 PN 6 1,147 105263,324 0,019 0,217 8 18 0,015 0,263 3 1690 5070 40560 104,6 110 PN 6 1,311 120300,942 0,018 0,277 9 18 0,015 0,263 3 1690 5070 45630 104,6 110 PN 6 1,475 135338,560 0,018 0,344 10 18 0,015 0,263 3 1690 5070 50700 118,8 125 PN 6 1,271 132401,921 0,018 0,224 11 18 0,015 0,263 3 1690 5070 55770 118,8 125 PN 6 1,398 145642,113 0,018 0,267 12 18 0,015 0,263 3 1690 5070 60840 133 140 PN 6 1,216 141918,931 0,018 0,180 13 18 0,015 0,263 3 1690 5070 65910 133 140 PN 6 1,318 153745,508 0,017 0,209 14 18 0,015 0,263 3 1690 5070 70980 133 140 PN 6 1,419 165572,086 0,017 0,240 15 18 0,015 0,263 3 1690 5070 76050 133 140 PN 6 1,521 177398,664 0,017 0,272 16 18 0,015 0,263 3 1690 5070 81120 133 140 PN 6 1,622 189225,241 0,017 0,307 17 18 0,015 0,263 3 1690 5070 86190 152 160 PN 6 1,319 175920,341 0,017 0,178 18 18 0,015 0,263 3 1690 5070 91260 152 160 PN 6 1,397 186268,597 0,017 0,198 19 18 0,015 0,263 3 1690 5070 96330 152 160 PN 6 1,475 196616,852 0,017 0,219 20 18 0,015 0,263 3 1690 5070 101400 152 160 PN 6 1,552 206965,108 0,017 0,241 21 18 0,015 0,263 3 1690 5070 106470 152 160 PN 6 1,630 217313,363 0,016 0,263 22 18 0,015 0,263 3 1690 5070 111540 171,2 180 PN 6 1,346 202129,474 0,016 0,160 23 18 0,015 0,263 3 1690 5070 116610 171,2 180 PN 6 1,407 211317,178 0,016 0,174 5,570    Anejo9.‐Cálculohidráulicodelossistemasderiego. _____________________________________________________________________  1 Módulo Tramo Longitud Q acumulado D (mm) Tub.comercial K µ v Re f HR M1 Hasta M1R1 53 158860 237,6 250 PN 6 0,02 1,14E-06 0,995243394 207429,6757 0,016161086 0,181995052 Hasta M1R2 70 280540 237,6 250 PN 6 0,02 1,14E-06 1,757557482 366311,9806 0,014855381 0,689057495 Hasta M1R3 47 402220 237,6 250 PN 6 0,02 1,14E-06 2,519871571 525194,2854 0,014187104 0,908244957 1,7792975 Y estas son las pérdidas que se producen en la tubería secundaría que alimenta las terciarias. Por lo que se establece que la presión necesaria a la entrada para el correcto funcionamiento del módulo es de 46,772 mca.  módulo submódulo Tramo Longitud J (m/m) hr admisibles nº aspersores Q (1 aspersor) Q parcial Q acumulado D (mm) Tub.comercial v Re f HR C2 C2-R1 1 18 0,015 0,273 4 1690 6760 6760 59 63 PN 6 0,687 35546,550 0,024 0,173 2 18 0,015 0,273 4 1690 6760 13520 70,4 75 PN 6 0,965 59580,864 0,021 0,257 3 18 0,015 0,273 4 1690 6760 20280 84,4 90 PN 6 1,007 74546,674 0,020 0,222 4 18 0,015 0,273 4 1690 6760 27040 84,4 90 PN 6 1,343 99395,565 0,019 0,376 5 18 0,015 0,273 4 1690 6760 33800 104,6 110 PN 6 1,093 100250,785 0,019 0,198 6 18 0,015 0,273 4 1690 6760 40560 104,6 110 PN 6 1,311 120300,942 0,018 0,277 7 18 0,015 0,273 4 1690 6760 47320 118,8 125 PN 6 1,186 123575,126 0,018 0,197 8 18 0,015 0,273 4 1690 6760 54080 118,8 125 PN 6 1,355 141228,715 0,018 0,252 9 18 0,015 0,273 4 1690 6760 60840 118,8 125 PN 6 1,525 158882,305 0,017 0,314 10 18 0,015 0,273 4 1690 6760 67600 133 140 PN 6 1,352 157687,701 0,017 0,219 11 18 0,015 0,273 4 1690 6760 74360 133 140 PN 6 1,487 173456,471 0,017 0,261 12 18 0,015 0,273 4 1690 6760 81120 133 140 PN 6 1,622 189225,241 0,017 0,307 13 18 0,015 0,273 4 1690 6760 87880 152 160 PN 6 1,345 179369,760 0,017 0,185 14 18 0,015 0,273 4 1690 6760 94640 152 160 PN 6 1,449 193167,434 0,017 0,212 15 18 0,015 0,273 4 1690 6760 101400 152 160 PN 6 1,552 206965,108 0,017 0,241 16 18 0,015 0,273 4 1690 6760 108160 152 160 PN 6 1,656 220762,781 0,016 0,271 17 18 0,015 0,273 4 1690 6760 114920 152 160 PN 6 1,759 234560,455 0,016 0,304 18 18 0,015 0,273 4 1690 6760 121680 171,2 180 PN 6 1,468 220504,881 0,016 0,188 19 18 0,015 0,273 4 1690 6760 128440 171,2 180 PN 6 1,550 232755,152 0,016 0,208 Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________________________ 28 quede atrapado aire en el sistema. Se conectará a una fuente de presión hidráulica. Se secará la superficie externa del tubo. Se elevará la presión hidráulica interior 1 kg/cm2 cada minuto hasta llegar a alcanzar la presión hidráulica. Se secará la superficie externa del tubo. Se elevará la presión hidráulica interior 1 kg/cm2 cada minuto hasta llegar a alcanzar la PN, manteniendo esta situación durante una hora. En este tiempo no deberán producirse fugas, goteos ni transpiraciones visibles. Si una muestra diera un resultado negativo se repetirá otra vez la prueba en otras cinco. Si se produjese en una muestra de esta segunda tanda un resultado negativo, se rechazará el lote. Si en la primera tanda de pruebas hay dos resultados negativos también se rechazar todo el lote.  Prueba de resistencia a presión hidráulica interna de larga duración Se tomarán diez muestras por cada lote que tendrán una longitud de, por lo menos, diez veces su diámetro nominal, con una longitud mínima de 25 cm. las cuales contendrán la marca. Como en el caso anterior de la prueba de estanqueidad se cerrarán los dos extremos de cada trozo de tubo. Se separarán las muestras en dos lotes de cinco y se someterá uno de ellos a 37 grados + 2 grados C., y el otro a 20 grados + 2 grados C., por lo menos, desde una hora antes del comienzo del ensayo. Con las mismas precauciones expuestas en la prueba de estanqueidad, se conectará cada trozo de tubo a una fuente de presión hidráulica hasta alcanzar la presión de prueba que valdrá PN para la serie que se ensaya a 20 grados + 2 grados C.; 0,8 PN para los de MD y AD y 0,75 PN para los de BD ensayados a 37 + 2 grados centígrados. Esta situación se mantendrá durante mil horas. Las tolerancias de la prueba serán de + 2 grados centígrados para las temperaturas de prueba, de + 1 por 100 para las presiones y de + 2 por 100 para el tiempo. El resultado negativo del ensayo de una muestra de cada grupo de cinco dará lugar a la repetición de la prueba con otras cinco muestras. El resultado negativo del ensayo de una muestra de este segundo grupo dará lugar a rechazar todo el lote. El resultado negativo de dos muestras de cualquiera de los dos grupos de cinco muestras del primer ensayo, dará lugar a rechazar todo el lote. Se considera resultado negativo de la prueba la aparición de cualquiera de los siguientes efectos: Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________________________ 29 -Perdida de presión hidráulica interna por salida de agua a través de las paredes de la muestra. -Expansión anormal localizada de la muestra durante la prueba. -Rotura de la pared del tubo con pérdida inmediata del agua que contiene, aunque la presión disminuya considerablemente. -Perdida de agua a través de grietas microscópicas de la pared del tubo. Una disminución de presión corta la pérdida del agua.  Prueba de rotura por presión hidráulica interior. Usando el mismo procedimiento descrito en los dos artículos anteriores para cinco trozos de tubo por lote de las mismas dimensiones especificadas allí y a una temperatura ambiente de 20 + 2 grados centígrados, se alcanzara una presión hidráulica interna de 2 PN para las muestras de PE de MD y AD y de 1,5 PN para los de BD. Esta presión ser mantenida durante un minuto. El ensayo se considerará negativo si se produjera la rotura del tubo con inmediata pérdida de agua que incluso continuase a una presión interior muy inferior a la de prueba. El resultado negativo en un trozo de tubo de los cinco escogidos hará que se repita el ensayo con otros cinco. El fallo de uno solo de esta segunda serie producirá el rechazo de todo el lote. Si se producen dos fallos (2) en la primera serie de ensayos, se rechazará el lote.  Prueba de envejecimiento. Para esta prueba se utilizarán cinco trozos de tubo de 25 cm. de longitud con la marca de fábrica, por cada lote. La prueba se realizará a 20 + 2 grados centígrados. Se conecta un extremo de cada tubo a un manómetro capaz de medir hasta 40 kg/cm2. El otro extremo se conecta a una fuente de aire o de nitrógeno a través de una válvula. Se someten las muestras hasta llegar a la presión PN. Se cierra la válvula y se desconecta de tal manera que la presión interna se mantenga dentro del Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________________________ 30 tubo, para lo cual habrá de haber aplicado un exceso de presión que se perderá durante el proceso de desconexión. Se sumerge el trozo de tubo en agua para detectar posibles fugas. Si se producen, deberán eliminarse o sustituirlo por otro. A continuación se secan bien las muestras y se pintan en su superficie exterior con brocha y con una agente activador de envejecimiento de PE. Se dejará sin pintar, por lo menos, hasta 12,5 mm. de los extremos de las muestras del tubo. El agente activador debe estar en buenas condiciones, para lo cual se guardará en latas cerradas por ser higroscópico. Las muestras se mantienen en estas condiciones durante tres horas al final de las cuales son examinadas. No deber haber pérdida de presión en, al menos, cuatro de los cinco trozos de tubo. No se considerarán a estos efectos los que pierdan por la conexión. Tampoco se considerará fallo aquellos que hayan perdido presión por expansión del tubo. Si el fallo es en una muestra se repetirá el ensayo con otras cinco. Si se repite el fallo en una de las cinco muestras o en dos de la primera serie se rechazara el lote.  Prueba de rugosidad. Es optativa y se realizar solamente cuando existan razones a juicio del Director de obra para pensar que el coeficiente de rugosidad no es el prefijado. Esta prueba consiste en medir la perdida de carga que se produce dentro de la tubería para un determinado caudal. Siempre que la pérdida de carga obtenida, supere en más de un 10% la perdida de carga calculada, deber rechazarse la partida. b) Pruebas en obra. Se harán dos pruebas diferentes: 1) Prueba a presión interior. 2) Prueba de estanqueidad.  Prueba a presión interior Esta prueba puede realizarse para toda la red o por tramos. La presión de prueba será 0,75 · PN. Si hay diferentes presiones normalizadas, se probará por tramos con tubos de igual clase. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________________________ 31 Se vigilará que exista continuidad hidráulica en el tramo de prueba. La presión se controlará de forma que en ningún punto de la tubería existan valores inferiores a 0,68 PN. El control se hará mediante uno o varios manómetros contrastados. La tubería se llenará de agua y se purgara del aire existente en su interior. Seguidamente se hará subir la presión en el tubo a velocidad inferior a 1 kg/cm2 por minuto. Alcanzada la presión de prueba se cortar la entrada de agua. Se mantendrá la tubería en esta situación durante quince minutos. La prueba se considerará satisfactoria cuando el manómetro no acuse un descenso superior a: Si el descenso es superior, se corregirán las pérdidas de agua hasta conseguir la prueba satisfactoria dentro de un plazo prudencial que será fijado por la dirección de obra.  Prueba de estanqueidad. Esta prueba debe realizarse para la red completa sometiéndola a la máxima presión estática previsible. Si por alguna causa no fuese posible hacer esta prueba completa, se probará por tramos de igual timbraje a la mayor de las siguientes presiones: -Máxima presión estática prevista en el tramo. -PN/2 La prueba se realizará para la tubería o tramos de tubería en orden de servicio con todos sus elementos. Llena y purgada la tubería, como en la prueba anterior, se elevará la presión lentamente inyectando agua hasta alcanzar la presión de prueba. Se anotará el tiempo, y se comenzará a medir el agua que es necesario continuar inyectando para conseguir que la presión se mantenga en la de prueba. La duración de la prueba de estanqueidad será de treinta minutos y la pérdida de agua en este tiempo no debe superar: 0075.xPN Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________________________ 32 V = 0,12 x Li x Di Siendo: - V = Cantidad de agua inyectada en litros - Li = Longitud del tramo i (m.) - Di = Diámetro interior de la tubería en el tramo (m.) Si existen fugas manifiestas, aunque no se superen las perdidas admisibles, deberán ser corregidas para lograr la mayor estanqueidad. Si se superan las perdidas admisibles, obligatoriamente se investigarán las causas, se corregirán y se repetirá la prueba hasta lograr valores admisibles. En un caso u otro, los defectos se corregirán en un plazo prudencial que fije la dirección de obra. ARTÍCULO 42.-Pruebas de juntas y piezas especiales. Clasificación. Las pruebas se clasifican en dos grupos: a) Pruebas en fábrica y control de fabricación b) Pruebas en obra a) Pruebas en fábrica.  Normativa general. La dirección de obra controlara el proceso de fabricación y los materiales utilizados en él.  Pruebas a efectuar en fábrica. Las pruebas a efectuar en fábrica serán como mínimo las siguientes: i) Con las juntas, codos, tés, reducciones y tapones: - Estanqueidad a presión hidráulica interior en tubería recta. - Estanqueidad a presión hidráulica interior en tubo curvado. - Estanqueidad cuando se coloca una carga exterior perpendicular al eje del tubo. - Estanqueidad a presión hidráulica exterior. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________________________ 33 - Resistencia a presión hidráulica interior aplicada intermitentemente. - Resistencia a fuerzas de tracción. - Pruebas de envejecimiento. ii) En llaves y otras piezas especiales: - Estanqueidad  Formación y control de lotes. El proveedor clasificará los elementos por lotes de 200 piezas de la misma clase o fracción, según se vaya a servir el material. Todas las piezas deberán estar numeradas por series correlativas. El director de obra recibirá una relación de los números de las piezas a examinar y por un procedimiento aleatorio escogerá en cada lote el número de elementos necesarios para cada etapa de control. Siempre que un lote sea desechado se procederá como señala el artículo 50 de este pliego y se podrán aplicar las mismas sanciones. Cualquier pieza que a simple examen visual presente defecto será rechazada y su número se eliminará de la lista para efectuar el muestreo. Las piezas suprimidas no se repondrán en el lote, debiendo quedar este con su número de piezas primitivo rebajado en el de piezas eliminadas. i) PRUEBAS DE JUNTAS, CODOS, TES, REDUCCIONES Y TAPONES.  Prueba de estanqueidad a presión hidráulica en tubería recta Se toman cinco piezas de cada lote para probar. La muestra se preparara de la siguiente forma. Se toman tres trozos de tubo, uno de ellos de 30 cm. de longitud y dos piezas que han de ser sometidas a prueba, colocando estas entre aquellos y efectuando la unión correspondiente de forma que el tubo de 30 cm. quede en medio. Un extremo se cierra con tapón y por el otro se inyecta agua a presión a 20 grados + 2 grados centígrados cuidando de purgar de aire la tubería. La presión se elevará 1 kg/cm2 cada minuto hasta llegar a PN y se mantiene este valor durante una hora. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________________________ 34 El resultado del ensayo se considera satisfactorio si durante el no aparece perdida de agua en la conexión de la junta a prueba (la más próxima a la fuente de presión) ni se produce ningún daño en el tubo como consecuencia de la conexión. Si se produce un fallo en esta prueba, se repetirá con otras cinco muestras. Un resultado defectuoso de esta segunda serie o dos en la primera harán que se rechace todo el lote.  Prueba de estanqueidad a presión hidráulica interior en tubería curvada Se toman cinco muestras por lote. Se prepara la muestra como en el caso anterior existiendo entre las dos juntas una distancia de 10 diámetros nominales del tubo. El radio de curvatura que se da a la muestra será: R = 15 diámetros nominales del tubo si PN ≤ 8 kg/cm2 R = 20 diámetros nominales del tubo si PN ≤ 20 Kg/cm2 Para que el momento flector sea soportado por una junta, se adaptara la tubería a una horma contra la que se apoya 3/4 de su longitud, quedando libre 1/8 de dicha longitud entre la horma y cada uno de los extremos. Una vez curvada la muestra de la forma indicada, el ensayo se realiza exactamente como se ha descrito en el artículo anterior. La junta ensayada de las dos colocadas será también la más lejana al extremo con tapón. El resultado del ensayo se valorará de la misma forma.  Prueba de estanqueidad cuando se coloca una carga exterior perpendicular al eje del tubo Se toman cinco muestras por lote. La temperatura del ensayo será de 20 grados + 2 grados centígrados. Se coloca la junta a probar uniendo dos trozos de tubo de 20 y 37 cm. El trozo de tubo de 20 cm. se conecta a una fuente de presión hidráulica y el de 37 cm. terminará en un tapón. La muestra se coloca horizontalmente y en recto apoyando la junta sobre una capa de arena. Mientras la muestra es sometida a una presión hidráulica interior a 5 kg/cm2 se cuelga del trozo de tubería de 37cm. un peso mediante una abrazadera de 5 cm. de anchura. Entre junta y abrazadera existirán 2 cm. de tubo libre. El peso colgado corresponderá a la siguiente tabla: Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________________________ 35 PESO (Kg) Diámetro nominal del tubo (mm) Juntas de PN hasta 8 Kg/cm2 Juntas de PN hasta 20 Kg/cm2 10--16 10 15 20-32 20 30 40-63 30 50 75-110 50 100 125-140 100 125 160-200 125 150 La duración de la prueba será de quince minutos.  Prueba de estanqueidad a presión hidráulica exterior (vacío parcial interior) Se toman cinco muestras por lote. El ensayo consistirá en dos trozos de tubería unidos por la junta a probar con una longitud total de 30 cm. y abierta en sus dos extremos. Esta muestra se mete dentro de un tanque dejando ambos extremos fuera de él. El tanque se llena de agua a temperatura de 20 grados + 2 grados C. Esta situación se mantiene durante veinte minutos. Se seca bien la tubería interiormente. Se aplica una presión de 0,1 kg/cm2 al agua del tanque durante dos horas. Después de esto se eleva la presión del tanque hasta 0,8 kg/cm2 y se mantiene esta situación durante dos horas. Durante este tiempo se comprueba si entra agua en la tubería. Si se produce entrada de agua en una muestra se repetirá la prueba en otras cinco. Si se vuelve a producir entrada en una muestra de esta segunda serie o en dos de la primera, se rechaza el lote.  Prueba de resistencia a presión hidráulica interior de larga duración. Sobre cinco muestras de cada lote, se realizará esta prueba de la forma detallada en el apartado anterior de este pliego.  Prueba de resistencia a la presión hidráulica interior aplicada intermitentemente Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________________________ 36 Se toman cinco muestras de cada lote, preparadas como en el apartado 1 de este artículo de este pliego. La presión de prueba se aplicará por ciclos de veinticuatro horas cada uno, seguidos de otras veinticuatro horas sin presión. En total serán seis ciclos llegando a PN. Durante la prueba no se producirá perdida de agua a través de la conexión ni aparecerá rotura en el tubo. Si se produce un fallo en esta prueba se repetirá con otras cinco muestras. Un resultado defectuoso de esta segunda serie o dos en la primera harán que se rechace el lote.  Pruebas de resistencia a fuerzas de tracción Se toman cinco muestras por lote, preparadas como en el apartado anterior de este pliego. Se sumerge cada muestra en un tanque de agua a 40 grados + 4 grados C. simplemente para mantener la temperatura y se la somete a una fuerza F en sentido del eje longitudinal de la muestra durante una hora: F = 3,14 · K ·  · e · (D -e) siendo: K = 2 coeficiente de seguridad = 30 kg/cm2 para PE de BD;40 kg/cm2 para PE de MD;50 kg/cm2 para PE de AD D = Diámetro nominal e = espesor nominal Durante la prueba no debe producirse ninguna rotura ni separación de los trozos de tubo unidos por la junta sometida a ensayo. Si se produce un fallo en esta prueba se repetirá con otras 5 muestras. Un resultado defectuoso de esta segunda serie o dos en la primera harán que se rechace todo el lote.  Prueba de envejecimiento Para determinar cómo puede afectar la junta a la tubería en el caso de que aquella tenga dientes, se pinta la superficie exterior del tubo que está afectada por la junta, con un agente activador de envejecimiento del PE. La muestra se mantiene durante tres horas a 20 + 2 grados centígrados y entonces es examinada para determinar si han aparecido grietas u otros defectos en la conexión. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________________________ 37 Si se produce un fallo en esta prueba se repetirá con otras cinco muestras. Un resultado defectuoso de esta segunda serie o dos en la primera harán que se rechace todo el lote.  Prueba de estanqueidad en llaves Se tomarán cinco muestras por lote que se montarán con dos trozos de tubería de, por lo menos, 25 cm. cada uno, y del mismo diámetro que la llave o válvula. Se obturará cada muestra por sus dos extremos. Se harán las pruebas con las llaves de dos formas. Una serie a llave abierta para comprobar la estanqueidad de la unión como en el caso de juntas y según lo especificado en las pruebas de estanqueidad a presión hidráulica en tubería recta y a presión hidráulica exterior. Otra prueba a llave cerrada con una cámara cargada de agua a presión y la otra vacía. En la vacía no se apreciarán humedades. La prueba se valorará como en el punto anterior.  Pruebas en obra Son las mismas especificadas en el articulo 50.b, ya que se entiende que la tubería una vez instalada contará con todas las juntas, piezas especiales y accesorios necesarios. EPIGRAFE V: TRANSPORTE, ACOPIO Y PUESTA EN OBRA DE LOS MATERIALES ARTÍCULO 43.- Inspección en fábrica previa al transporte. Con independencia de la vigilancia que realice la dirección de obra, el contratista está obligado a inspeccionar los pedidos de tubería de PE y las piezas especiales correspondientes en la fábrica, o en los almacenes del proveedor, antes de proceder a la carga del material, asegurándose que se corresponden con las exigencias del proyecto y que no hay elementos de transporte deteriorados. ARTÍCULO 44.- Carga, transporte, descarga y acopio. Las operaciones de carga se realizarán a mano o con medios mecánicos, con las debidas precauciones para no dañar el material. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________________________ 44 ARTÍCULO 58.- Cierre y macizado de las zanjas Una vez instalada la tubería y observada la precaución de que descanse en toda su longitud sin dejar espacios faltos de apoyo que pudieran provocar flexión e instaladas todas las piezas especiales, se procederá a rellenar las zanjas en dos etapas: En la primera etapa se utilizará material fino granular libre de piedras o terrones grandes. No se admitirán áridos con aristas o de más de 15 mm. de diámetro. El relleno se hará por tongadas compactadas firmemente a mano alrededor de la tubería hasta llenar los 20 cm. primeros del fondo de la zanja. Durante esta operación deberá tenerse especial cuidado para evitar deformaciones, desplazamientos o daños en la tubería. Después de probar satisfactoriamente la instalación se procederá a la segunda etapa de llenado la cual también se hará en tongadas de 20 cm. de espesor que van compactándose. El material utilizado puede ser más grueso, pero sin pasar de 75 mm. de diámetro. Solo se podrá emplear maquinaria en la última capa y siempre que se haya sobrepasado el mínimo espesor de cobertura señalado en el artículo 32 de este pliego. El relleno se completará hasta el enrase con la superficie primitiva del terreno después del compactado. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________________________ 45 CAPITULO IV .- CONDICIONES DE LAS TUBERIAS DE P.V.C. EPIGRAFE I: CONDICIONES GENERALES ARTÍCULO 59.- Campo de aplicación En este documento se consideran las tuberías fabricadas con policloruro de vinilo (PVC) que se utilizan únicamente para el transporte de agua de riego, correspondientes al proyecto de “Puesta en riego por cobertura total enterrada y riego localizado de 94,22 hectáreas en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) con agua procedente del canal de Monegros”. ARTÍCULO 60.- Definiciones Tubos de policloruro de vinilo no plastificado. Son tubos de plástico rígido fabricados a partir de una materia prima compuesta esencialmente de resina sintética de PVC, mezclada con la proporción mínima indispensable de aditivos, colorantes, estabilizantes y lubricantes, en todo caso exenta de plastificantes y de materiales de relleno. En la terminología industrial se denominan tubos de PVC no plastificados (UPVC en Europa) o tubos de PVC tipo I (en EE.UU.). En este Pliego se adopta tubos de UPVC. Accesorios de policloruro de vinilo no plastificado. Se denominan accesorios de UPVC aquellas piezas que se intercalan en la conducción para permitir realizar uniones, cambios de dirección, reducciones, derivaciones, etc., en cuya fabricación se utilice la materia prima definida en el apartado anterior.  Diámetro nominal. Es el diámetro exterior teórico en milímetros declarado por el fabricante, a partir del cual se establecen las tolerancias. Sirve de referencia para designar y clasificar por medidas los diversos elementos de una conducción acoplables entre sí.  Diámetro exterior medio. Es el valor en mm. de la media aritmética de los diámetros exteriores mínimo y máximo medios en una longitud de tubo de 4 metros como mínimo a 20 mm de distancia de los extremos del tubo. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________________________ 46  Ovalación. Es la diferencia expresada en mm. de la media aritmética de los diámetros exteriores mínimo y máximo medios en una longitud de tubo de 4 metros, por lo menos, 20 mm de distancia de los extremos del tubo.  Juntas. Son los sistemas o conjuntos de piezas utilizados para la unión de tubos entre sí o de estos con las demás piezas de la conducción.  Piezas especiales. Se denominan piezas especiales a aquellos elementos que se intercalan en la conducción para permitir realizar cambios de dirección, derivaciones, reducciones, cierres de la vena líquida, etc., de acuerdo con las definiciones que se citan en el Pliego de piezas singulares de la red fija de riegos. ARTÍCULO 61.- Características generales. Los tubos de Policloruro de vinilo son producidos a base de resina de Policloruro de vinilo y un aditivo de negro de humo que los protege contra la acción de los rayos ultravioleta y, por tanto, aumenta su estabilidad. Los producidos por extrusión simple contienen un 2,5 por 100 ± 0,5 por 100 de negro de humo, mientras que los obtenidos por extrusión simultánea y múltiple contienen esa proporción de negro de humo sólo en la capa exterior. Los tubos de PVC acabados tienen las siguientes características, todas ellas dadas para unas condiciones de ambiente de 20 ± 2 ºC. de temperatura y 50 % ± 5 % de h. relativa. ARTÍCULO 62.- Características hidráulicas El pulimento y la uniformidad de la superficie cilíndrica interior de los tubos y juntas serán tales que podrán aplicarse las siguientes ecuaciones para el cálculo de los distintos parámetros hidráulicos. Para las tuberías de UPVC se usará la fórmula universal de Darcy-Weisbach teniendo en cuenta el número de Reynolds (Re). ARTÍCULO 63.- Presiones y coeficientes de seguridad.  Presión de trabajo (Pt). Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________________________ 47 Es la presión utilizada en el proyecto para dimensionar los elementos de la conducción y se define como la máxima presión hidráulica interior máxima (dinámica, estática o transitoria), a la cual puede estar sometida la tubería, una vez instalada definitivamente, con un alto grado de certeza de que no provocará la rotura del tubo. Se unidad es kg/cm2.  Presión normalizada (PN). Es la presión hidráulica interior de prueba sobre banco en fábrica, que sirve para designar, clasificar y timbrar, tanto los tubos como las piezas especiales. Los tubos comerciales habrán sufrido en fábrica la prueba a dicha presión normalizada, sin causar falta de estanqueidad. Se expresará en kg/cm2.  Presión de rotura (Pr). Es la presión hidráulica interior que provoca la rotura del tubo. En la prueba de larga duración, se define como la presión hidráulica interior que produce una tensión en la pared del tubo, de orientación circunferencial, igual a la tensión de rotura a tracción del material y que no será nunca inferior a 500 Kg/cm2. Todas estas presiones están relacionadas con la tensión circunferencial mediante la ecuación dimensional de los tubos. 2 · e P = ———— · @ D – e siendo: - P = presión (Kg/cm2) - D = diámetro exterior medio del tubo (cm.) - e = espesor de la pared del tubo (cm.) - @ = Esfuerzo de tracción circunferencial (Kg/cm2) El coeficiente de seguridad de las tuberías de UPVC será como mínimo 3, en función de las siguientes relaciones: Pf Pn ——> 1,5 —— = 2 Pn Pt ARTÍCULO 64.- Características generales. Los tubos deben ser sensiblemente rectos y cilíndricos, exterior e interiormente. El acabado debe ser pulido y brillante, con coloración y tonalidad opaca que evite la Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________________________ 48 penetración de la luz exterior. No deben presentar ondulaciones, estrías, grietas, burbujas, rechupes, ni otros defectos que puedan perjudicar su normal utilización, tanto en la superficie exterior como en la sección transversal. Los extremos estarán cortados ortogonalmente a las generatrices. Los tubos podrán ser trabajados mecánicamente (cortados, taladrados, fresados, etc.). ARTÍCULO 65.- Características geométricas. Longitud. La tubería de Policloruro de vinilo se sirve generalmente en barras. La longitud de cada uno de ellas es de seis metros. Se podrán utilizar longitudes superiores siempre que puedan producirse industrialmente, previo acuerdo con el fabricante. Cuando por razones de montaje sea necesario emplear piezas de menor longitud, se obtendrán mediante corte a escuadra de los tubos. Diámetro nominal. El diámetro nominal es un número convencional de designación que sirve para clasificar por dimensiones los tubos, piezas y demás elementos de las conducciones y corresponde al diámetro exterior teórico en milímetros sin tener en cuenta las tolerancias. Las series comerciales de diámetros nominales se recogen en la tabla I. Espesor nominal. Los espesores nominales de los tubos serán los que figuran en la tabla siguiente: Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________________________ 49 TABLA I: SERIES DE TUBOS 4 Kg./cm 2 6 Kg./cm 2 10 Kg./cm 2 DN e peso e peso e peso (mm) (mm) (kg/m) (mm) (kg/m) (mm) (kg/m) 25 1.5 0.172 32 1.8 0.264 40 1.8 0.334 2.0 0.366 50 1.8 0.442 2.4 0.547 63 1.9 0.562 3.0 0.854 75 1.8 0.642 2.2 0.766 3.6 1.21 90 1 .8 0.774 2.7 1 . 12 4.3 1 .74 110 2.2 1 . 14 3.2 1 .62 5.3 2.60 125 2.5 1 .47 3.7 2. 12 6.0 3.34 140 2.8 1 .84 4. 1 2.62 6.7 4. 16 160 3.2 2.38 4.7 3.43 7.7 5.46 180 3.6 3.00 5.3 4.35 8.6 6.86 200 4 3.70 5.9 5.37 9.6 8.49 225 4.5 4.67 6.6 6.73 10.8 10.8 250 4.9 5.65 7.3 8.28 1 1.9 1 1.2 280 5.5 7.08 8.2 10.4 13.4 16.6 315 6.2 8.95 9.2 13.1 15.0 20.9 355 7.0 11.4 10.4 16.7 16.9 26.5 400 7.9 14.5 11.7 21.1 16.1 33.7 Sección del tubo. La sección del tubo perpendicular a su eje deberá ser una corona circular, y las generatrices de las superficies cilíndricas interior y exterior del mismo serán dos paralelas con las tolerancias de ovalización y rectitud. ARTICULO 66.- Juntas Cualquiera que sea el tipo de junta utilizada (mecánica, elástica o soldada) producirá una pérdida de carga máxima equivalente a 3 metros de tubería de igual diámetro. Soportará la corrosión y las influencias climáticas. Tendrá como mínimo, las mismas características de resistencia a presiones hidráulicas interiores e exteriores que la tubería PVC que une. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________________________ 50 ARTÍCULO 67.- Accesorios para tuberías. Las piezas especiales o accesorios cumplirán con las características fijadas para las juntas y demás elementos que se especifican en el proyecto. Podrán ser de UPVC fabricados por moldeo a inyección o a partir de tubo. También pueden utilizarse accesorios de fundición de hierro u otros tales, siempre que vayan provistos de adaptadores y juntas adecuadas para su conexión con los tubos de UPVC. En todos los casos su resistencia a la presión interna debe de ser como mínimo igual a la del tubo a la que se conecte. ARTÍCULO 68.- Uniformidad. Salvo especificación en contrario del reformado del proyecto, los tubos, juntas y accesorios suministrados para la obra tendrán características geométricas uniformes dentro de cada diámetro y tipo establecidos. El director de obra podrá modificar esta norma cuando a su juicio sea conveniente. ARTÍCULO 69.- Marcado de los tubos y accesorios. Todos los tubos y piezas llevarán permanentemente marcadas en zona apropiada y visible, de forma que no obstruya su normal funcionamiento, al menos los siguientes datos: En los tubos marcas espaciadas a intervalos de 1,5 m como máximo, con al menos los siguientes datos: - Diámetro nominal (mm) - Espesor nominal (mm) - Presión normalizada (kg./cm2) - Densidad del material - Nombre del fabricante o marca registrada. - Año de fabricación. En las juntas o accesorios: - Nombre del fabricante o marca registrada. - Año de fabricación. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________________________ 51 - Material del que está hecho: ABS (acrilonitrilo-butadieno-estireno) NP (Nylon) PP (Polipropileno) PVC (Policloruro de vinilo) - Diámetro nominal (mm). - Presión normalizada (kg./cm2). EPIGRAFE II: MATERIALES ARTÍCULO 70.-Materiales componentes de las tuberías de P.V.C. no plastificado. Las tuberías de PVC estarán fabricadas a base de cloruro de vinilo. Estos polímeros cumplirán con lo establecido en la norma UNE 53.188. Los materiales a emplear en la fábrica de los tubos y del resto de los elementos que intervienen en la formación de la tubería instalada deberán satisfacer las exigencias que en este Pliego se especifican. Se consideran sometidos a estas exigencias los siguientes:  Resina sintética de PVC técnico.  Policloruro de vinilo no plastificado.  Aditivos.  Adhesivos para encolado de UPVC.  Elastomeros para juntas.  Metales férricos.  Otros metales.  Pinturas y otros revestimientos  Otros materiales no relacionados que puedan intervenir en la formación de la tubería terminada o en su colocación en la situación definitiva. ARTÍCULO 71.- Ensayos de los materiales No se prevé en principio efectuar ensayos contradictorios de los antes relacionados, salvo que exista discrepancia sobre su calidad. Los gastos y pruebas serán a cargo de contratista. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________________________ 52 Los ensayos y pruebas que sea preciso efectuar en laboratorios al efecto, como consecuencia de interpretaciones dudosas de los resultados de los ensayos en fábrica o en obra, serán abonados por el contratista, si como consecuencia de ellos se rechazasen o admitiesen, respectivamente, todos o parte de los ensayados. ARTÍCULO 72.- Resina sintética de policloruro de vinilo. Es un material termoplástico, polímero de adición (homopolímero) de cloruro de vinilo, que a temperatura ambiente es sólido, duro rígido y con deficientes cualidades de flexibilidad y de resistencia al choque. Tiene poca estabilidad y es difícil de caliente. Las materias primas empleadas para su fabricación son el acetileno y el clorhídrico seco. De esta combinación se obtiene el gas cloroetano o cloruro de vinilo La resina que se emplea para la fabricación de los tubos de PVC técnico es polvo con un grado de pureza mínimo del 99% ARTÍCULO 73.-Policloruro de vinilo no plastificado. Es un material termoplástico compuesto esencialmente por resina sintética de PVC técnico mezclada con las proporciones de aditivos colorantes, estabilizadores y lubricantes, mínimos indispensables para permitir el moldeo de PVC técnico en polvo con grados de pureza mínimo del 99%. ARTÍCULO 74.- Aditivos empleados en la fabricación de UPVC no plastificado. Los aditivos que se mezclan con la resina sintética de UPVC para la fabricación de PVC no plastificado, consistirán en pigmentos, estabilizantes metálicos y lubricantes, destinados a facilitar el moldeo de la mezcla por extrusión y hacer el producto final más resistente a los agentes químicos y a las radiaciones lumínicas y térmicas. La proporción de aditivos que entre en la composición de UPVC será la indispensable para conseguir dichos objetivos. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________________________ 53 En ningún caso se admitirá el empleo de aditivos plastificantes, ni materiales de relleno (FILLERS) u otros ingredientes que puedan disminuir la resistencia o calidad del UPVC. ARTÍCULO 75.-Cararteristicas técnicas del policloruro de vinilo no plastificado. El policloruro de vinilo no plastificado, después de su conversión en tubos o accesorios acabados, deberá cumplir las características técnicas que se establecen a continuación. Características generales:  Peso específico: 1,38 a 1,44 gr/c.c.  Opacidad <0,2%  Inflamabilidad: no debe ser combustible. Características mecánicas:  Resistencia a la tracción mínima: 500 kg/cm2.  Alargamiento a la rotura mínimo: 80%.  Módulo de elasticidad: 30000kg/cm2 + 10%, según método de flexión alternada con el abastecimiento de Rolland-Sorin. Características térmicas:  Calor específico: 0,24.  Coeficiente de expansión térmica lineal: 0,08mm/m/grado C.  Temperatura de reblandecimiento VVICAT con carga de 5 kg. no inferior a 77 gradosC  Conductividad térmica a 20 grados C.:35 E-S Características químicas:  Resistencia a la acetona: Se seguirá la norma BS 3.505.  Resistencia al ácido sulfúrico: Se asegura la norma BS 3.505. ARTÍCULO 76.-Adhesivos disolventes para juntas. Los adhesivos que se utilicen para el encolado de juntas deberán contener como vehículo un líquido orgánico volátil que disuelva o ablande las superficies del UPVC Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________________________ 60 Las pruebas a efectuar constituyen un método doble de control para garantizar una probabilidad baja de que existan elementos defectuosos. El proveedor clasificará los elementos por lotes de doscientas (200) unidades iguales o fracción. Los tubos deberán estar numerados por series con numeración correlativa y por un procedimiento de grabado en la masa. Las piezas se numerarán de la misma forma por troquelado. El director de obra recibirá una relación de los números de las piezas a examinar y por un procedimiento aleatorio escogerá de cada lote el número de elementos necesario para cada etapa de control. Siempre que un lote sea desechado, se identificará, y marcarán todas las piezas por algún procedimiento que permita su fácil reconocimiento como no aptas. Además se tomará nota del número de cada pieza pará evitar fraude. En el caso de que estos elementos se incluyesen en la obra, en contra de las instrucciones de la dirección de obra, a juicio de la misma, podrá llegarse a la rescisión del contrato.  Examen del aspecto exterior. Los tubos deberán presentar a simple vista una distribución uniforme de color y estarán libres de artistas, rebabas, rayas, fisuras, granos, poros, ondulaciones u otros defectos. Se comprobará en la sección transversal la homogeneidad de coloración y se observará si existen inclusiones extrañas, grietas, burbujas u otros defectos. Se rechazará cualquier elemento (tubo o accesorio) que presente señales de haberse reparado en frío o caliente, o que por cualquier otro defecto observado en el examen a simple vista el director de obra considere no apto para su empleo. Su número se eliminará de la lista para efectuar el muestreo y las piezas eliminadas no se repondrán en el lote, debiendo quedar este con su número de piezas primitivo rebajado en el de piezas eliminadas.  Opacidad. Se verificará que no pasa al interior del tubo más del 0,2 por 100 de la luz visible que incide en el exterior. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________________________ 61  Forma y dimensiones. Se realizará la prueba en cinco (5) tubos de cada lote para verificar lo siguiente: - Ortogonalidad de los extremos del tubo. - Alineación de las generatrices. - Longitud. - Diámetro exterior. - Espesor de la pared del tubo. - Ovalación. Las pruebas se realizarán a 20 + 2 grados centígrados y 65+2 por 100 de humedad relativa, sin acondicionamiento previo de los tubos. Las pruebas se verificarán de la siguiente forma: a) Se medirá cada una de las dimensiones en los cinco tubos seleccionados. Se hallará la media aritmética de cada dimensión y las desviaciones con respecto a la media. b) Se obtendrá la desviación típica y el intervalo de confianza con una fiabilidad del noventa y cinco y medio por ciento (95,5%). El intervalo de confianza será: m + 2S. Si los valores extremos del intervalo de confianza no superan las tolerancias, se admitirá el lote. En caso contrario se rechazará.  Procedimiento para efectuar estas determinaciones: a) Se colocarán cada uno de los tubos objeto de ensayo sobre una superficie plana que permita rodarlos y comprobar mediante escuadras la ortogonalidad, el plano ideal que debe formar cada extremo con la generatriz. En el caso de tubos con copa se corregirá la diferencia de alturas debida a la copa. b) Alineación de las generatrices. Se medirá la flecha máxima mediante una regla o un hilo de albañil bien tensado entre los extremos del tubo. La medida se efectuará con un calibrador pie de rey que aprecie como mínimo 0,5 mm. c) Longitud del tubo. Se medirá con cinta métrica graduada en mm. Se tomarán dos medidas sobre generatrices opuestas, tomando la media como resultado válido. La precisión de las medidas será como mínimo de 1 mm. d) Diámetro exterior. Se medirá con un calibre pie de rey con precisión de 0,05 mm, Se Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________________________ 62 efectuaran cuatro (4) medidas por tubo sobre dos diámetros perpendiculares en cada una de las dos secciones situadas a 1/3 de la longitud nominal de cada extremo, tomándose la media de las cuatro como resultado, con aproximación de 0,05 mm. e) Espesor de la pared del tubo. Se determinará con un micrómetro de superficies curvas con una precisión de 0.05 mm. Las medidas se efectuarán en dos secciones situadas como mínimo a 20 mm. de los extremos del tubo. En cada tubo se tomarán cuatro medidas en cada una de dichas secciones en los extremos de dos diámetros perpendiculares. f) Ovalación. Para su medición se utilizará la muestra de cinco (5) tubos anterior. Se practicará un ensayo consistente en hacer pasar por el interior de cada tubo, una bola calibrada con el umbral de tolerancia o bien dos discos iguales y paralelos de la dimensión apropiada, sujetos a un vástago rígido y separados entre sí una distancia igual o superior al diámetro del tubo. Si la galga no pasa a través de uno de los tubos, se tomarán otros cinco (5) al azar para realizar una segunda prueba análoga. Si la segunda prueba es positiva; se aceptara el lote completo desechando el defectuoso. Si la segunda prueba arroja algún tubo defectuoso, se rechaza el lote. Si en la primera prueba se obtiene más de un tubo defectuoso se rechazará la partida. El valor de la ovalación se expresa en mm con una aproximación de 0,05 mm.  Prueba de estanqueidad Para efectuar esta prueba se utilizarán los cinco tubos tomados en las pruebas anteriores. Los tubos se mantendrán desde una hora antes a una temperatura de 20+2 grados centígrados. Cada tubo se probará de la siguiente forma: Se cerrarán herméticamente sus extremos con un procedimiento que no implique alteración de la resistencia del tubo, colocado en la tapa de un extremo un manómetro contrastado, un purgador de aire y una llave de llenado que estará conectada a una fuente de presión hidráulica Se llenará el tubo de agua y después de purgar el aire interior se va elevando la Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________________________ 63 presión hidráulica a razón de 1 kg/cm2 cada minuto, hasta alcanzar la presión de PN. Esta presión de prueba se mantendrá durante una hora. Durante este tiempo no deben observarse fugas, goteos, o transpiraciones visibles. Si un tubo es defectuoso se repetirá la prueba en otros cinco. Si esta es satisfactoria en todos los tubos se admitirá el lote; en caso contrario se rechazará también todo el lote. Las juntas se probarán por el mismo procedimiento que las llaves abiertas.  Prueba de rotura bajo presión hidráulica interior Se efectuará sobre tres probetas cortadas de tres tubos diferentes de cada lote, con una magnitud: L= 3 · D + X Con un valor mínimo de L igual a 250mm. y en donde: L = Longitud de la probeta en mm. D = Diámetro nominal del tubo en mm. X = Longitud de los tapones de cierre. - Las probetas se acondicionarán desde una hora antes del ensayo a 20+2 grados C. - Se obtura cada probeta en sus extremos con los accesorios de cierre que no alteren la resistencia de la pared de las probetas. - Se llenarán de agua, se purgarán de aire y se introducirán en un baño termostático donde permanecerán a la temperatura de 20+2 grados centígrados una hora antes del ensayo a fin de que se igualen las temperaturas. A continuación se aplicará lentamente presión a la probeta a menos de 1 kg/cm2. Y segundo, hasta llegar a una presión hidráulica interna de 4 PN para la prueba de corta duración (60-70 segundos) de 2 PN para la prueba. Las probetas no se deberán romper antes de que transcurran dichos intervalos. Si la prueba no fuera satisfactoria en las tres probetas se rechazará el lote. Si solo una no alcanza el valor exigido se ensayarán otras tres probetas sacadas de tres nuevos tubos tomados al azar. Si estas tres resultan satisfactorias se acepta todo el lote, pero si falla una se rechazará.  Prueba de alargamiento y rotura a la tracción Mediante esta prueba se determina la carga y el alargamiento en la rotura a la tracción de las probetas normalizadas obtenidas de los tubos. De cada tubo se preparan cinco probetas por el siguiente procedimiento: Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________________________ 64 - Se corta un trozo de tubo a lo largo de una generatriz y se calienta en estufa a 120 grados C. durante el tiempo necesario para conseguir el reblandecimiento del material. - Se abre el tubo y se extiende entre dos planchas metálicas planas, que se someten a presión sin provocar variación sensible de espesor en el material. Se deja enfriar completamente. De esta plancha de material se cortan y se mecanizan por fresado cinco probetas con la forma y dimensiones especificadas en la norma (UNE 53-112-73 pruebas mecanizadas). - Se rechazarán las probetas que presenten rayas, fisuras burbujas u otros inconvenientes que puedan falsear los resultados. - Después del mecanizado se mantienen las probetas a la temperatura de 20+2 grados centígrados dos horas. - Se ensayan a tracción en una máquina provista de mordazas que puedan separarse a la velocidad constante de 6mm/min +10 por 100 y que disponga de indicadores de los esfuerzos y deformaciones instantáneas. - Se traza la curva tensión-deformación y sobre ella se determina la carga específica de rotura y alargamiento en la rotura. - Después de rotas las probetas se examina la sección de rotura de todas ellas, considerando nulos los ensayos en los que presenten cuerpos extraños en dicha sección. La carga de rotura en kg/cm2 se obtiene por la fórmula: rF be * en donde: - r = carga de rotura en kg/cm2 - F = carga máxima alcanzada en kg/cm2 - b = anchura inicial en centímetros de la parte calibrada de la probeta. - C = espesor inicial en centímetros de la parte calibrada de la probeta. El alargamiento en la rotura se obtiene por la fórmula: EL I *100 en donde: - L= Variación de la longitud en cm de la parte calibrada de la probeta. - l= espesor inicial en cm de la parte calibrada de la probeta. El resultado final será la media aritmética de las cinco probetas ensayadas. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________________________ 65 Si no cumple los valores exigidos se repetirá el ensayo sobre dos tubos distintos, de cada uno de los cuales se sacarán cinco probetas. Si uno de estos tubos no cumple las prescripciones exigidas se rechazará, en caso contrario se aceptará .  Prueba de resistencia al impacto a 0 grados y 20 grados centígrados. Se realiza esta prueba sobre cinco tubos distintos de cada uno de los cuales se corta una probeta de la siguiente longitud:  150 mm. si el tubo tiene un diámetro nominal inferior a 75mm.  200 mm. si el tubo tiene un diámetro nominal superior a 75 mm. Alrededor de cada probeta se trazan con lápiz graso tantas líneas equidistantes, paralelas al eje del tubo como se indica en la siguiente tabla: DN Número de líneas 40 1 50-63 2 75-90 4 110-125 6 140-160-180 8 200-225-250 12 280-315-355 16 >=400 24 Se acondicionarán las probetas a 0 grados +1 grado y a 20+2 grados centígrados, durante dos horas como mínimo, e inmediatamente después se procede al ensayo. Se utilizará un aparato que permita caer libremente y sin rozamiento apreciable un peso desde una altura cuyos valores (peso y altura) dependen del diámetro del tubo y de la temperatura de ensayo. Temperatura de ensayo 0ºC + 1ºC. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________________________ 66 Diámetro ext. Peso de ensayo Altura de caída mm kg. mm. <25 0,25 0,5 32 0,25 1 40 0,25 1 50 0,25 1 63 0,25 2 75 0,25 2 90 0,5 2 110 0,5 2 >=125 1 2 Temperatura de ensayo 20ºC+2ºC Diam. ext. Peso de ensayo Altura de caída 16 0,5 2 20 0,75 2 25 1 2 32 1,25 2 40 1,375 2 50 1,5 2 63 1,75 2 75 2 2 90 2,25 2 110 2,275 2 125 2,75 2 140 3,25 2 160 3,75 2 180 3,75 2 200 4 2 225 5 2 250 5,75 2 280 6,25 2 >=315 7,5 2 El soporte de la probeta es un cilindro metálico cuyo ángulo ha de ser de 120 grados con caras planas y de longitud adecuada a la probeta. Se deja caer el peso sobre una de las líneas trazadas en la probeta, si no se rompe se gira la probeta y se deja caer el peso sobre la línea siguiente, continuando así hasta Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________________________ 67 que la probeta se rompa o haya recibido un golpe en cada una de las líneas marcadas. Se llama coeficiente de impacto a la relación entre el número total de probetas y el número de golpes expresado en porcentaje. Se llama verdadero grado de impacto al coeficiente de impacto que se obtendrá si se ensayase todo el lote de tubos sometidos a examen. Las probetas se irán ensayando hasta que el resultado global del ensayo caiga dentro de la zona de aceptación de la gráfica que rige este ensayo. El lote se aceptará si el coeficiente de impacto es inferior al 10 por 100 en el ensayo de 20 ºC o al 5 por 100 en el ensayo a O ºC.  Prueba de comportamiento al calor Se realiza sobre tres probetas tomadas de tres tubos distintos. Cada una tendrá una longitud de 300+20 mm. En cada probeta se trazarán dos marcas circulares distantes 100 milímetros, de manera que cada una de ellas está a 50 mm. de uno de los extremos. Las probetas se acondicionarán antes del ensayo durante veinticuatro horas a 20º C +2ºC. Se medirá a esa temperatura la distancia entre las marcas con una aproximación de 25 mm., y a continuación se sumergirán las probetas en un baño a temperatura 150+2 grados centígrados suspendidas verticalmente del extremo más alejado de las señales evitando que toquen las paredes del recipiente termostático. Se mantendrán en el baño durante quince minutos si el espesor del tubo es menor de 8 mm. Y treinta minutos si es mayor de 8 mm. Transcurrido este tiempo se retirarán las probetas y se enfriarán a 20+2 ºC. Después de medir nuevamente la distancia entre las señales. La variación de la distancia entre las marcas se obtiene por la siguiente fórmula: L T = ——— · 100 L0 en donde: - T = variación de la longitud expresada en %. - L = variación de las distancias entre señales antes y después del ensayo (L ser negativo) - Lo = distancia entre señales antes del ensayo. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________________________ 68  Prueba de rugosidad. Es optativa y se realiza solamente cuando existan razones a juicio del director de obra. Esta prueba consiste en medir la pérdida de carga que se produce en el interior de la tubería para un determinado caudal. Con tubos o trozos elegidos por un procedimiento aleatorio para partidas de 2.000 metros de fracción, se forma una tubería en U que presente en cada rama de la U una longitud recta igual o superior a l00m. Por uno de los extremos de la U se inyectará agua a presión midiendo el caudal que circule ante un caudalímetro que aprecie 1 por mil. Puesto en funcionamiento el sistema, purgando el aire y estabilizando el flujo, se observarán los manómetros diferenciales restando las lecturas. Se intercambiarán los manómetros y se volverán a leer obteniendo la diferencia de lecturas. El promedio de las diferencias dividido por dos será la pérdida de la carga de la tubería de l00m. De aquí se deducirá la J para cada una de las tres velocidades del agua. El valor promedio de las tres J obtenidas no debe superar el que se obtendría por cálculo teórico. Cualquiera de los valores de J obtenidos no debe superar un 10% al correspondiente calculado. Si no se cumplen estas condiciones se rechazará la partida. 88.2.- Pruebas de obra Pruebas a realizar: Se harán dos pruebas hidráulicas diferentes: - A presión hidráulica interior. - A estanqueidad. Prueba a presión hidráulica interior Las tuberías de UPVC serán probadas a presión por tramos que no excedan de 500m. La presión de prueba será 3/4 PN. Si hay diferentes presiones normalizadas se probará por tramos compuestos de tubo de igual clase. La presión se controla de forma que en ningún punto de la tubería existan inferiores a 0,68 PN. El control se efectuará mediante ventosas instaladas en los puntos altos. Se llenarán de agua y se verificará la continuidad hidráulica de la tubería en el tramo antes de aplicar la presión. Seguidamente se hará subir la presión en el tubo a velocidad inferior a 10 Kg/cm2 por Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________________________ 69 minuto. Alcanzada la presión de prueba se cortará la entrada de agua. Se mantendrá la tubería en esta situación durante quince minutos. La prueba se considerará satisfactoria cuando el manómetro no alcance un descenso superior a: (0.075PN)1/2 Si el descenso es superior, se corregirán las pérdidas de agua hasta conseguir la prueba satisfactoria dentro de un plazo prudencial que será fijado por la dirección de obra.  Prueba de estanqueidad Esta prueba debe realizarse para la red completa sometiéndola a la máxima presión estática previsible. Si por alguna causa no fuese posible hacer esta prueba completa, se probará por tramos de igual timbraje a la mayor de las siguientes presiones: -Máxima presión estática prevista en el tramo. -PN/2 La prueba se realizará para la tubería o tramos de tubería en orden de servicio con todos sus elementos. Llena y purgada la tubería, como en la prueba anterior, se elevará la presión lentamente inyectando agua hasta alcanzar la presión de prueba. Se anotará el tiempo, y se comenzará a medir el agua que es necesario continuar inyectando para conseguir que la presión se mantenga en la de prueba. La duración de la prueba de estanqueidad será de treinta minutos y la pérdida de agua en este tiempo no debe superar: V = 0,12 ∑ Li Di Siendo: - V = Cantidad de agua inyectada en litros - Li = Longitud del tramo i (m.) - Di = Diámetro interior de la tubería en el tramo i (m.) Si existen fugas manifiestas, aunque no se superen las pérdidas admisibles, deberán ser corregidas para lograr la mayor estanqueidad. Si se superan las pérdidas admisibles, obligatoriamente se investigarán las causas, se corregirán y se repetirá la prueba hasta lograr valores admisibles. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________________________ 76 ARTÍCULO 105.- Acopio de las piezas especiales. Los accesorios o piezas especiales deberán distribuirse repartidas entre las tuberías, lo más próximo posible a los sitios de colocación de modo que puedan apreciarse con facilidad las faltas o sobrantes que pudiera haber. ARTÍCULO 106.- Instalación de tuberías. Después de nivelar y apisonar manualmente el material del lecho, o la correcta pendiente longitudinal de la tubería y su continuidad al objeto de evitar crestas, se procederá a la colocación a mano de los tubos sobre la superficie del lecho. Los tubos de UPVC con juntas soldadas deberán colocarse siguiendo una línea para absorber los movimientos de contracción. La amplitud y frecuencias dependen de la temperatura y se ajustarán a la siguiente tabla: Disminución de Tª Incremento de longitud a instalar Prevista en ºC sobre la medida en línea recta ( % ) 10 0.8 15 1.2 20 1.6 25 2.0 30 2.4 35 2.8 40 3.2 45 3.6 50 4.0 Los tubos acoplados con juntas telescópicas y anillos elastoméricos con suficiente latitud de movimiento, no requieren precauciones especiales para protegerlos de los cambios dimensionales por efectos de las contracciones y dilataciones de origen térmico. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________________________ 77 En caso de que la pendiente medida en el perfil de la rasante sea considerable, se colocarán los tubos en sucesión de abajo hacia arriba con objeto de evitar deslizamientos. A medida que quede instalada la tubería se taponarán las aberturas para evitar la entrada de animales o elementos extraños en la misma. ARTÍCULO 107.- Anclajes de las piezas especiales Los codos, curvas, desviaciones, terminales, válvulas de paso, purgadores y todas aquellas piezas que sometidas a presión hidráulica interior, a los esfuerzos dinámicos producidos por la circulación del agua u otras acciones, experimenten la acción de fuerzas cuya resultante no pueda ser absorbida por la conducción deberán ser anclados, se especifique o no en los restantes documentos del proyecto. El anclaje consistirá en un dado de hormigón cuyo peso y superficie de apoyo garantizarán su estabilidad. Para calcularla se tendrá en cuenta también la adherencia al plano teórico formado por el fondo horizontal de la zanja en que descansa, así como la superficie vertical de apoyo en uno de los paramentos de aquella, precisamente aquél en el que incida la resultante de los esfuerzos exteriores a la conducción. La presión hidráulica que se utilizará como base de cálculo, será la máxima incidental que pueda alcanzarse, bien sea por golpe de ariete o por cualquier otra causa. Es decir, el mayor valor de la presión de trabajo Pt. A los esfuerzos dinámicos, como, por ejemplo, la fuerza centrífuga, se sumará el valor calculado por el procedimiento anterior, bien entendido por dichos esfuerzos dinámicos deberán corresponder también al caudal máximo incidental. ARTÍCULO 108.-Pasos especiales En los pasos bajo calles, caminos, carreteras, ferrocarriles, se realizarán las obras con arreglo a las condiciones impuestas por los organismos encargados de velar por la conservación de dichas redes viarias, y en los casos en que no existan dichas condiciones, se macizarán las zanjas en el tramo de la travesía con hormigón dejando Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________________________ 78 una caja de obra de fábrica para situar la tubería y rellenarla con material granular, de modo que sea posible, en caso de averías, extraer los tubos con facilidad. La forma y resistencia de la caja evitará que se transmitan a la conducción las cargas determinadas por el tráfico. ARTÍCULO 109.- Hormigón para piezas de anclaje Cualquiera que sea su composición dará una resistencia característica de rotura a la compresión en probeta cilíndrica a los veintiocho (28) días no inferior a veinticinco (25) N/mm2. ARTÍCULO 110.- Prueba de la instalación Una vez colocada la tubería, las piezas especiales y accesorios, y hechos los anclajes, y antes del cierre de zanjas se procederá a probar la instalación a presión y estanqueidad. Si fuera necesario un relleno parcial de zanjas se dejarán al descubierto todas las juntas, piezas y elementos accesorios. La instalación se empezará a llenar de agua lentamente con una velocidad que no exceda los 0,3 m/seg. Se tendrá especial cuidado en que no quede aire atrapado en la instalación. Se irá elevando la presión lentamente hasta alcanzar la presión de prueba que será 1,4 veces la presión de trabajo (Pt) para la que ha sido diseñada la instalación y que se mantendrá durante media hora (1/2). El tiempo que se tardará en alcanzar dicha presión será, por lo menos, de diez minutos para diámetros de hasta 100 mm., longitudes de tubería de hasta 300 m. y presiones de prueba de hasta 10 kg/cm2. Para diámetros mayores y longitudes mayores deberá aumentarse el tiempo utilizado. La instalación será inspeccionada completamente mientras se mantiene la presión de prueba con una oscilación máxima de ± 0,5 kg/cm2. Todas las fugas o pérdidas de agua detectadas durante esta inspección serán corregidas obligatoriamente en un plazo de tiempo prudencial que señalará la dirección de obra. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________________________ 79 Si la extensión de la red así lo aconseja se podrán fraccionar estas pruebas por tramos fácilmente aislables. Todos los gastos que ocasionen estas pruebas serán de cuenta del contratista. Entre ellos el suministro de agua, sin que pueda alegarse para el retraso de las mismas la ausencia de conducción de agua hasta la obra, ya que si así fuera deberá transportarla también a sus expensas. ARTÍCULO 111.- Cierre y macizado de las zanjas Una vez instalada la tubería y observada la precaución de que descanse en toda su longitud sin dejar espacios faltos de apoyo que pudieran provocar flexión e instaladas todas las piezas especiales, se procederá a rellenar las zanjas en dos etapas: - En la primera etapa se completará con material de relleno apisonado para conseguir un arco de apoyo correspondiente a un ángulo en el centro igual o superior a 90º. A continuación se cubrirá la conducción con una capa de tierra o con montones “punteando” a la misma. El proyectista o en su defecto el director de obra decidirá sobre la clase de material de relleno. Dicho relleno debe ser un material granular fino desprovisto de aristas vivas, de piedras de más de 15 mm de diámetro y de terrones de más mm de diámetro. En esta primera etapa no se debe compactar el relleno hasta el enrase con la generatriz inferior, sí en cambio, se compactará la pequeña capa que desde ese nivel permita alcanzar el arco de apoyo de 90º y el grado de compactación será no menor al 90% de Proctor Normalizado. - Después de probar satisfactoriamente la instalación se procederá a la segunda etapa de llenado la cual también se hará en tongadas de 20 cm. de espesor que van compactándose. El material utilizado puede ser más grueso, pero sin pasar de 75 mm. de diámetro. Solo se podrá emplear maquinaria en la última capa y siempre que se haya sobrepasado el mínimo espesor de cobertura señalado en el artículo 32 de este pliego. El relleno se completará hasta el enrase con la superficie primitiva del terreno después del compactado. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________________________ 80 CAPITULO V: CONDICIONES DE LOS EMISORES UTILIZADOS EN RIEGO LOCALIZADO. EPIGRAFE I: CONDICIONES GENERALES ARTÍCULO 112.- Prescripciones técnicas para los emisores utilizados en el riego localizado. El objeto de este pliego es establecer las especificaciones de diseño y de operación de los emisores, y sus métodos de ensayo, así como los datos que deben ser proporcionados por el fabricante para permitir la correcta instalación y manejo en el campo. ARTÍCULO 113.- Definiciones. 113.1.- Emisor (gotero). Es el dispositivo instalado en un ramal de riego y destinado a suministrar agua en forma de gotas, y cuyo caudal, en régimen normal de funcionamiento no sobrepasa los 16 litros/hora. 113.2.- Emisor autocompensante (o de caudal fijo). Emisor de caudal fijo a presión de agua variable dentro de los límites especificados en la entrada del gotero. 113.3.- Emisor de caudal variable (no autocompensante). Emisor cuyo caudal varía al cambiar la presión del agua que llega a la entrada del emisor. 113.4.- Emisor interlinea. Emisor diseñado para instalarlo entre dos tramos contiguos de tubo portaemisores, o lateral, asegurando la continuidad de este. 113.5.- Emisor sobre línea. Diseñado para instalarlo en la pared del ramal de riego. 113.6.- Emisor de salida múltiple. Es aquel cuyo flujo sale al exterior dividido y dirigido hacia diferentes puntos. 113.7.- Emisor autolimpiante. Es el capaz de eliminar partículas no filtradas situadas en su interior, evitando así las obstrucciones. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________________________ 81 113.8.- Presión nominal de ensayo (PNDE ö PN). Presión de trabajo, descrita en la ficha técnica del fabricante como presión nominal de ensayo. 113.9.- Campo de variación de las presiones de trabajo. Campo de variación de presiones del agua a la entrada del emisor entre la presión de trabajo mínima (Pmín) y la presión de trabajo máxima (Pmáx) especificadas por el fabricante del gotero para asegurar su correcto funcionamiento. 113.10.- Intervalo de regulación. Intervalo de presiones a la entrada del emisor autocompensante, dentro del cual éste se comporta como autocompensante. 113.11.- Caudal nominal de ensayo. 113.11.1.- Emisor autocompensante. Caudal del emisor en el punto medio del campo de variación de presiones, a la temperatura del agua de 23 2ºC. 113.11.2.- Emisor de caudal variable. Caudal del emisor a la presión nominal de ensayo y a la temperatura del agua de 23 2ºC. 113.12.- Tubo portaemisores o lateral de riego. Es el ramal de riego que suministra el agua directamente a los emisores instalados en el mismo. ARTÍCULO 114.- Clasificación de los emisores. Los emisores se clasifican, de acuerdo con su uniformidad de caudal y su ajuste al caudal nominal, en dos categorías:  Categoría A. Son emisores de elevada uniformidad de caudal y pequeña desviación respecto al nominal.  Categoría B. Son emisores de baja uniformidad de caudal y considerable desviación de caudal respecto del nominal. ARTÍCULO 115.- Marcado de los goteros. Cada emisor llevará clara y permanentemente marcada en zona apropiada y visible, de forma que no obstruya su normal funcionamiento los siguientes datos: - Caudal Nominal de ensayo en Litros/hora. - Nombre del fabricante o marca registrada. - Letra A o B indicando su categoría. - Flecha indicadora de la dirección del flujo (en caso necesario) - Material de que está hecho. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________________________ 82 EPIGRAFE II: MATERIALES. ARTÍCULO 116.- Normas generales. El emisor y todos sus elementos deberán estar bien ejecutados y fabricados, de acuerdo con las recomendaciones de la buena práctica. Los componentes que pertenezcan a emisores desmontables del mismo tamaño y modelo, y producidos por el mismo fabricante, deberán ser intercambiables. La construcción de un emisor desmontable debe permitir la sustitución de sus distintos elementos componentes. Si son necesarias herramientas especiales deberá suministrarlas el fabricante. Los diferentes componentes del emisor deberán estar libres de defectos que puedan afectar adversamente a la operación del emisor o reducir su resistencia mecánica. La conexión del emisor al lateral deberá realizarse de acuerdo con las especificaciones del fabricante, siempre que la conexión cumpla con los requisitos de estas prescripciones, relativos a la resistencia a la presión hidráulica interna y a la tracción. ARTÍCULO 117.- Conexiones de los emisores interlinea. Cuando los racores de los emisores interlínea están diseñados para ajustar la presión, los dientes o barbillas deberán tener un tamaño tal que impidan la desconexión por tirón y, al mismo tiempo, que no aumenten el diámetro interior del tubo de riego de PE en más del 13%. ARTÍCULO 118.- Materiales componentes de los emisores. Los materiales utilizados en la construcción del emisor serán inalterables por el agua, los fertilizantes y los productos químicos comúnmente aplicados en el riego, incluidas las aguas residuales depuradas. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________________________ 83 Los emisores no llevarán componentes metálicos sensibles a la corrosión. Los materiales deberán ser de un tipo que no soporte el crecimiento de algas y bacterias. Los elementos de plástico del emisor expuestos a la luz del sol, deberán estar protegidos contra la degradación por los rayos ultravioleta. EPIGRAFE III: ENSAYOS Y PRUEBAS. ARTÍCULO 119.- Muestras para el ensayo. Los emisores destinados a ensayo deberán obtenerse al azar a partir de una población de quinientas (500) unidades como mínimo. El número de emisores de la muestra será, por lo menos, de veinticinco (25). El número de ejemplares destinados a cada ensayo se especifica en el artículo correspondiente. ARTÍCULO 120.- Descripción de las condiciones del ensayo. Para la realización de los ensayos, los emisores de la muestra deben estar acoplados a los tubos, siguiendo las recomendaciones indicadas por el fabricante y relativas al tipo de tubo a emplear, al sistema de conexión y a las herramientas a utilizar. Los emisores sobre línea deberán estar insertos en orificios abiertos en la pared del tubo, de acuerdo con las instrucciones del fabricante. Los emisores interlínea deben estar acoplados entre dos tramos contiguos de tubo. La grasa o los productos químicos que pueden afectar a las propiedades del tubo o de los goteros no deberán aplicarse para acoplar el gotero al tubo. Si el fabricante suministra normalmente los emisores incorporados a los tubos, se utilizará como muestra para el ensayo una cierta longitud del tubo con los goteros incorporados. Los ensayos deben realizarse con agua filtrada a través de una malla de 100 a 75 micras y a una temperatura ambiente del aire de 232ºC. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________________________ 84 La presión del agua deberá medirse con una aproximación de 2 mca. Durante el ensayo la presión no debe variar más del 1%. El caudal del gotero debe medirse con una aproximación de  1%. ARTÍCULO 121.- Ensayos de comprobación de características. 121.1.- Aspecto. Se deberá desmontar el emisor en sus elementos componentes (siempre que los elementos estén diseñados para desmontarlos). Se preparará una sección transversal de cada elemento o del emisor (si este está hecho de una sola pieza), y se comprobará visualmente los defectos estructurales que presente. El emisor y sus elementos no deberán presentar defectos de fabricación tales como rayas, surcos, resaltos, grietas, burbujas, etc., sobre la superficie del conducto del agua. 121.2.- Conductos interiores del emisor. Se medirá la más pequeña dimensión del conducto del emisor, con una precisión de 0.02 mm. La dimensión más pequeña del conducto debe estar conforme con la dimensión declarada por el fabricante con una desviación admisible de  15%. 121.3.- Resistencia a presión hidrostática. Se conectará un extremo de la tubería a una fuente de presión hidrostática y se cerrará el otro extremo. Se realizara el ensayo con un mínimo de 5 emisores instalados en la tubería. Este ensayo se realizará en 2 etapas: a) Se ensayará la estanqueidad del conjunto de la forma siguiente: Se incrementará la presión entre intervalos, a 5 minutos a 0.4 veces de la presión máxima de trabajo, a continuación a 5 minutos a 0.8 veces la presión máxima de trabajo, por último a 60 minutos a 1.2 veces la presión máxima de trabajo. No deberá producirse pérdida alguna a través de los componentes del emisor o de sus conexiones a la tubería, a excepción de los puntos de descarga del emisor. b) Inmediatamente después de completada la etapa a), se aumentará la presión hasta dos veces la presión máxima de trabajo, y se mantendrá esta situación hasta 5 minutos. Los emisores deberán resistir el ensayo sin sufrir daños y sin desconectarse del conjunto. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________________________ 85 Nota: Si el emisor puede ser desmontado para su limpieza o sustitución de elementos y montado de nuevo, el ensayo se realizará después del montaje del emisor, siguiendo las instrucciones del fabricante, y tres veces sucesivas. 121.4.- Resistencia de los goteros a desconectarse por tracción. 121.4.1.- Goteros interlínea. Se realiza el ensayo con un mínimo de tres tramos de tubo que contenga, cada uno, un emisor. Se aplicará a los dos tramos de tubo acoplados al gotero, una fuerza de tracción axial F calculada por la fórmula: F= 1.5 ·  ·  · (D – e) en donde: F: Fuerza de tracción en N. : Tensión admisible para el material del tubo (N/mm2). e: Espesor de la pared del tubo (mm) D: Diámetro exterior del tubo (mm) La fuerza F no debe ser superior a 500 Néwtones. Esta fuerza se aplica durante una hora con el emisor en situación vertical. El emisor deberá soportar la fuerza F sin salirse del tubo. 121.4.2.- Goteros sobre línea. En este tipo de goteros se aplicará gradualmente una fuerza de tracción al gotero, perpendicularmente al tubo, de 40 N durante una hora. El emisor deberá soportar la fuerza de tracción sin desprenderse de la pared del tubo. ARTÍCULO 122.- Ensayos de funcionamiento. 122.1.- Uniformidad de caudal. Se puede diferenciar entre: a) Emisor de salida simple. La muestra destinada al ensayo, estará compuesta por un mínimo de 25 emisores b) Emisor de salida múltiple. La muestra destinada al ensayo estará compuesta por un número de emisores comprendido entre 10 y 25. Todas las salidas de los emisores pertenecientes a la muestra deberán estar abiertas y todas ellas se incluirán en el ensayo. En emisores no compensantes se medirá el caudal vertido por los emisores cuando la presión del agua a la entrada del emisor sea igual a la presión nominal Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________________________ 92 ARTÍCULO 135.- Medios auxiliares. Es obligación de la contrata el ejecutar cuanto sea necesario para la buena construcción y aspecto de las obras aún cuando no se halle expresamente estipulado en los Pliegos de condiciones, siempre que, sin separarse de su espíritu y recta interpretación, lo disponga el Ingeniero director y dentro de los límites de posibilidad que los presupuestos determinen para cada unidad de obra y tipo de ejecución. Serán de cuenta y riesgo del Contratista, los andamios, cimbras, máquinas y demás medios auxiliares que para la debida marcha de la ejecución de los trabajos se necesiten, no cabiendo por tanto, al Propietario responsabilidad alguna por cualquier avería o accidente personal que pueda ocurrir en las obras por insuficiencia de dichos medios auxiliares. Serán asimismo de cuenta del Contratista, los medios auxiliares de protección y señalización de la obra, tales como vallado, elementos de protección provisionales, señales de tráfico adecuadas, señales luminosas nocturnas, etc. y todas las necesarias para evitar accidentes previsibles en función del estado de la obra y de acuerdo con la legislación vigente. EPIGRAFE III: RECEPCION Y LIQUIDACION ARTÍCULO 136.- Recepciones provisionales Para proceder a la recepción provisional de las obras será necesaria la asistencia del Propietario, del Ingeniero Director de la Obra y del Contratista o su representante debidamente autorizado. Si las obras se encuentran en buen estado y han sido ejecutadas con arreglo a las condiciones establecidas, se darán por recibidas provisionalmente, comenzando a correr en dicha fecha el plazo de garantía, que se considerará de un año. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________________________ 93 Cuando las obras no se hallen en estado de ser recibidas, se hará constar en el acta y se especificarán en la misma las precisas y detalladas instrucciones que el Ingeniero Director debe señalar al Contratista para remediar los defectos observados, fijándose un plazo para subsanarlos, expirado el cual se efectuará un nuevo reconocimiento en idénticas condiciones, a fin de proceder a la recepción provisional de la obra. Después de realizar un escrupuloso reconocimiento y si la obra estuviese conforme con las condiciones de este Pliego, se levantará un acta por duplicado, a la que acompañarán los documentos justificantes de la liquidación final. Una de las actas quedará en poder de la propiedad y la otra se entregará al Contratista. ARTÍCULO 137.- Plazo de garantía Desde la fecha en que la recepción provisional quede hecha, comienza a contarse el plazo de garantía que será de un año. Durante este periodo, el Contratista se hará cargo de todas aquellas reparaciones de desperfectos imputables a defectos y vicios ocultos. ARTÍCULO 138.- Conservación de los trabajos recibidos provisionalmente Si el Contratista, siendo su obligación, no atiende a la conservación de la obra durante el plazo de garantía, en el caso de que el edificio no haya sido ocupado por el Propietario, procederá a disponer todo lo que se precise para que se atienda a la guardería, limpieza y todo lo que fuere menester para su buena conservación, abonándose todo aquello por cuenta de la contrata. Al abandonar el Contratista el edificio, tanto por buena terminación de las obras, como en el caso de rescisión de contrato, está obligado a dejarlo desocupado y limpio en el plazo que el Ingeniero Director fije. Después de la recepción provisional del edificio y en el caso de que la conservación del mismo corra a cargo del Contratista, no deberá haber en él más herramientas, útiles, materiales, muebles, etc., que los indispensables para su guardería y limpieza y para los trabajos que fuere preciso realizar. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________________________ 94 En todo caso, ocupado o no el edificio, está obligado el Contratista a revisar y repasar la obra durante el plazo expresado, procediendo en la forma prevista en el presente "Pliego de Condiciones Económicas". El Contratista se obliga a destinar a su costa a un vigilante de las obras que prestará su servicio de acuerdo con las órdenes recibidas de la Dirección Facultativa. ARTÍCULO 139.- Recepción definitiva Terminado el plazo de garantía, se verificará la recepción definitiva con las mismas condiciones que la provisional, y si las obras están bien conservadas y en perfectas condiciones, el contratista quedará relevado de toda responsabilidad económica; en caso contrario se retrasará la recepción definitiva hasta que, a juicio del Ingeniero Director de Obra, y dentro del plazo que se marque, queden las obras del modo y forma que se determinen en este Pliego. Si en el nuevo reconocimiento resultase que el Contratista no hubiese cumplido, se declarará rescindida la contrata con pérdida de la fianza, a no ser que la propiedad crea conveniente conceder un nuevo plazo. ARTÍCULO 140.- Liquidación final Terminadas las obras, se procederá a la liquidación fijada, que incluirá el importe de las unidades de obra realizadas y las que constituyen modificaciones del Proyecto, siempre y cuando hayan sido previamente aprobadas por la Dirección Técnica con sus precios. De ninguna manera tendrá derecho el Contratista a formular reclamaciones por aumentos de obra que no estuviesen autorizados por escrito a la Entidad propietaria con el visto bueno del Ingeniero Director. ARTÍCULO 141.- Liquidación en caso de rescisión En este caso, la liquidación se hará mediante un contrato liquidatorio, que se redactará de acuerdo por ambas partes. Incluirá el importe de las unidades de obra realizadas hasta la fecha de la rescisión. EPIGRAFE IV.- FACULTADES DE LA DIRECCION DE OBRAS ARTICULO 142.- Facultades de la dirección de obras. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________________________ 95 Además de todas las facultades particulares, que corresponden al Ingeniero Director, expresadas en los artículos precedentes, es misión específica suya la dirección y vigilancia de los trabajos que en las obras se realicen bien por sí o por medio de sus representantes técnicos y ello con autoridad técnica legal, completa e indiscutible, sobre las personas y cosas situadas en la obra y en relación con los trabajos que para la ejecución de los embalses y obras anejas se lleven a cabo, pudiendo incluso, pero con causa justificada, recusar al Contratista, si considera que el adoptar esta resolución es útil y necesaria para la debida marcha de la obra. CAPITULO VII: PLIEGO DE CONDICIONES DE INDOLE ECONOMICA EPIGRAFE I.- BASE FUNDAMENTAL ARTÍCULO 143.- Base fundamental. Como base fundamental de estas "Condiciones de Índole Económica", se establece el principio de que el Contratista debe percibir el importe de todos los trabajos ejecutados, siempre que estos se hayan realizado con arreglo y sujeción al Proyecto y Condiciones Generales y particulares que rijan la construcción de lo expuesto en el proyecto y obra aneja contratada. EPIGRAFE II.- GARANTIAS DE CUMPLIMIENTO Y FIANZAS ARTÍCULO 144.- Garantías. El Ingeniero Director podrá exigir al contratista la presentación de referencias bancarias o de otras entidades o personas, al objeto de cerciorarse de si éste reúne las condiciones requeridas para el exacto cumplimiento del contrato; dichas referencias, si le son pedidas, las presentará el Contratista antes de la firma del contrato. ARTÍCULO 145.- Fianzas. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________________________ 96 Se podrá exigir al Contratista, para que responda del cumplimiento de lo contratado, una fianza del 15% del presupuesto de las obras adjudicadas. ARTÍCULO 146.- Ejecución de los trabajos con cargo a la fianza Si el Contratista se negase a hacer por su cuenta los trabajos precisos para utilizar la obra en las condiciones contratadas, el Ingeniero Director, en nombre y representación del Propietario, los ordenará ejecutar a un tercero, o directamente por administración, abonando su importe con la fianza depositada, sin perjuicio de las acciones legales a que tenga derecho el propietario en el caso de que el importe de la fianza no baste para abonar los gastos efectuados en las unidades de obra que no fueran de recibo. ARTÍCULO 147.- Devolución de la fianza La fianza depositada será devuelta al Contratista en un plazo que no excederá de 8 días, una vez firmada el acta de recepción definitiva de la obra, siempre que el contratista haya acreditado, por medio de certificado del Alcalde del Distrito Municipal en cuyo término se halla emplazada la obra contratada, que no existe reclamación alguna contra él por daños y perjuicios que sean de su cuenta o por deudas de los jornales o materiales, ni por indemnizaciones derivadas de accidentes ocurridos en el trabajo. EPIGRAFE III.- PRECIOS Y REVISIONES ARTÍCULO 148.- Precios contradictorios. Si ocurriese algún caso por virtud del cual fuese necesario fijar un nuevo precio, se procederá a estudiarlo y convenirlo contradictoriamente de la siguiente forma: El Adjudicatario formulará por escrito, bajo su firma, el precio que, a su juicio, debe aplicarse a la nueva unidad. La Dirección Técnica estudiará el que, según su criterio, deba utilizarse. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________________________ 97 Si ambos son coincidentes se formulará por la Dirección Técnica el Acta de Avenencia, igual que si cualquier pequeña diferencia o error fuesen salvados por simple exposición y convicción de una de las partes, quedando así formalizado el precio contradictorio. Si no fuera posible conciliar por simple discusión los resultados, el Sr. Director propondrá a la propiedad que adopte la resolución que estime conveniente, que podrá ser aprobatoria del precio exigido por el Adjudicatario o, en otro caso, la segregación de la obra o instalación nueva, para ser ejecutada por administración o por otro adjudicatario distinto. La fijación del precio contradictorio habrá de preceder necesariamente al comienzo de la nueva unidad, puesto que, si por cualquier motivo ya se hubiese comenzado, el Adjudicatario estará obligado a aceptar el que buenamente quiera fijarle el Sr. Director y a concluirla a satisfacción de éste. ARTÍCULO 149.- Reclamaciones de aumento de precios Si el Contratista, antes de la firma del contrato, no hubiese hecho la reclamación u observación oportuna, no podrá bajo ningún pretexto de error y omisión, reclamar aumento de los precios fijados en el cuadro correspondiente del presupuesto que sirve de base para la ejecución de las obras. Tampoco se le admitirá reclamación de ninguna especie fundada en indicaciones que, sobre las obras, se hagan en la Memoria, por no servir este documento de base a la contrata. Las equivocaciones materiales o errores aritméticos en las unidades de obra o en su importe, se corregirán en cualquier época que se observen, pero no se tendrán en cuenta a los efectos de rescisión del contrato, señalados en los documentos relativos a las "Condiciones Generales o Particulares de Índole Facultativa", sino en el caso de que el Ingeniero Director o el Contratista los hubieran hecho notar dentro del plazo de cuatro meses contados desde la fecha de adjudicación. Las equivocaciones materiales no alterarán la baja proporcional hecha en la Contrata, respecto del importe del presupuesto que ha de servir de base a la misma, pues esta baja se fijará siempre por la relación entre las cifras de dicho presupuesto, antes de las correcciones y la cantidad ofrecida. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________________________ 98 ARTÍCULO 150.- Revisión de precios Contratándose las obras a riesgo y ventura, es natural por ello, que no se debe admitir la revisión de los precios contratados. No obstante y dada la variabilidad continua de los precios de los jornales y sus cargas sociales, así como la de los materiales y transportes, que es característica de determinadas épocas anormales, se admite, durante ellas, la revisión de los precios contratados, bien en alza o en baja y en anomalía con las oscilaciones de los precios en el mercado. Por ello y en los casos de revisión en alza, el Contratista puede solicitarla del Propietario, en cuanto se produzca cualquier alteración de precio, que repercuta, aumentando los contratos. Ambas partes convendrán el nuevo precio unitario antes de comenzar o de continuar la ejecución de la unidad de obra en que intervenga el elemento cuyo precio en el mercado, y por causa justificada, especificándose y acordándose, también, previamente, la fecha a partir de la cual se aplicará el precio revisado y elevado, para lo cual se tendrá en cuenta y cuando así proceda, el acopio de materiales de obra, en el caso de que estuviesen total o parcialmente abonados por el propietario. Si el propietario o el Ingeniero Director, en su representación, no estuviese conforme con los nuevos precios de los materiales, transporte, etc., que el Contratista desea percibir como normales en el mercado, aquel tiene la facultad de proponer al Contratista, y éste la obligación de aceptarlos, los materiales, transportes, etc., a precios inferiores a los pedidos por el contratista, en cuyo caso lógico y natural, se tendrán en cuenta para la revisión, los precios de los materiales, transporte, etc., adquiridos por el Contratista merced a la nueva información del propietario. Cuando el propietario o el Ingeniero Director, en su representación, no estuviese conforme a los nuevos precios de los materiales, transporte, etc., concertará entre las dos partes la baja a realizar en los precios unitarios vigentes en la obra, en equidad por la experimentada por cualquiera de los elementos constitutivos de la unidad de obra y fecha en que empezarán a regir los precios revisados. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________________________ 99 Cuando, entre los documentos aprobados por ambas partes, figurase el relativo a los precios unitarios contratados descompuestos, se seguirá un procedimiento similar al preceptuado en los casos de revisión por alza de precios. ARTÍCULO 151.- Elementos comprendidos en el presupuesto. Al fijar los precios de las diferentes unidades de obra en el presupuesto, se ha tenido en cuenta el importe de andamios, vallas, elevación y transporte de material, es decir, todos los correspondientes a medios auxiliares de la construcción, así como toda suerte de indemnizaciones, impuestos, multas o pagos que tengan que hacerse por cualquier concepto, con los que se hallen gravados o se graven los materiales o las obras por el Estado, Provincia o Municipio. Por esta razón no se abonará al Contratista cantidad alguna por dichos conceptos. En el precio de cada unidad también van comprendidos los materiales accesorios y operaciones necesarias para dejar la obra completamente y en disposición de recibirse. EPIGRAFE IV.- VALORACION Y ABONO DE LOS TRABAJOS ARTÍCULO 152.- Valoración de la obra. La medición de la obra concluida se hará por el tipo de unidad fijada en el correspondiente presupuesto. La valoración deberá obtenerse aplicando a las diversas unidades de obra, el precio que tuviese asignado en el Presupuesto, añadiendo a este importe el de los tantos por ciento que correspondan al beneficio industrial y descontando el tanto por ciento que corresponda a la baja en la subasta hecha por el contratista. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________________________ 100 ARTÍCULO 153.- Mediciones parciales y finales. Las mediciones parciales se verificarán en presencia del Contratista, de cuyo acto se levantará acta por duplicado, que será firmada por ambas partes. La medición final se hará después de terminadas las obras con precisa asistencia del Contratista. En el acta que se extienda, de haberse verificado la medición en los documentos que le acompañan, deberá aparecer la conformidad del contratista o de su representación legal. En caso de no haber conformidad, lo expondrá sumariamente y a reserva de ampliar las razones que a ello obliga. ARTÍCULO 154.- Equivocaciones en el presupuesto Se supone que el Contratista ha hecho detenido estudio de los documentos que componen el Proyecto, y por tanto al no haber hecho ninguna observación sobre posibles errores o equivocaciones en el mismo, se entiende que no hay lugar a disposición alguna en cuanto afecta a medidas o precios de tal suerte, que la obra ejecutada con arreglo al Proyecto contiene mayor número de unidades de las previstas, no tiene derecho a reclamación alguna. Si por el contrario, el número de unidades fuera inferior, se descontará del presupuesto. ARTÍCULO 155.- Valoración de las obras incompletas. Cuando por consecuencia de la rescisión u otras causas fuera preciso valorar las obras incompletas, se aplicarán los precios del presupuesto, sin que pueda pretenderse hacer la valoración de la unidad de obra fraccionándola en forma distinta a la establecida en los cuadros de descomposición de precios. ARTÍCULO 156.- Carácter provisional de las liquidaciones parciales Las liquidaciones parciales tienen carácter de documentos provisionales a buena cuenta, sujetos a certificaciones y variaciones que resulten de la liquidación final. No suponiendo tampoco dichas certificaciones aprobación ni recepción de las obras que comprenden. La propiedad se reserva en todo momento y Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________________________ 101 especialmente al hacer efectivas las liquidaciones parciales, el derecho de comprobar que el Contratista ha cumplido los compromisos referentes al pago de jornales y materiales invertidos en la obra, a cuyo efecto deberá presentar el contratista los comprobantes que se exijan. ARTÍCULO 157.- Pagos. Los pagos se efectuarán por el Propietario en los plazos previamente establecidos y su importe corresponderá precisamente, al de las Certificaciones de obra expedidas por el Ingeniero Director, en virtud de las cuales se verifican aquellos. ARTÍCULO 158.- Suspensión por retraso de pagos. En ningún caso podrá el Contratista, alegando retraso en los pagos, suspender trabajos ni ejecutarlos a menor ritmo del que les corresponda, con arreglo al plazo en que deben terminarse. ARTÍCULO 159.- Indemnización por retraso de los trabajos. El importe de la indemnización que debe abonar el Contratista por causas de retraso no justificado, en el plazo de terminación de las obras contratadas, será el importe de la suma de perjuicios materiales causados. ARTÍCULO 160.- Indemnización por daños de causa mayor al contratista. El Contratista no tendrá derecho a indemnización por causas de pérdidas, averías o perjuicio ocasionadas en las obras, sino en los casos de fuerza mayor. Para los efectos de este artículo, se considerarán como tales casos únicamente los que siguen: 1.- Los incendios causados por electricidad atmosférica. 2.- Los daños producidos por terremotos y maremotos. 3.- Los producidos por vientos huracanados, mareas y crecidas de ríos superiores a las que sean de prever en el país, y siempre que exista constancia inequívoca de que el Contratista tomo las medidas posibles, dentro de sus medios, para evitar o atenuar los daños. PROYECTOTRABAJO FIN DE CARRERA Puesta en riego por cobertura total enterrada y riego localizado de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) DOCUMENTO 4: PRESUPUESTO AUTOR: ENSEÑANZA: DIRECTOR/ES: Miguel Sanz Pérez Ingeniería Técnica Agrícola Jesús Guillén Torres UNIVERSIDAD DE ZARAGOZA MEDICIONES CÓDIGO DESCRIPCIÓN UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALES CANTIDAD CAPÍTULO 01 MOVIMIENTO DE TIERRAS 01.01 M3 EXCAVACION ZANJA TERRE. FRANC Excavación de zanjas para tuberías con retroexcavadora, en terreno franco medido sobre perfil. 7.525,00 01.02 M3 TAPA. ZANJ.PROCE.EXTEN.10m Tapado de zanjas y extendido de tierras procedentes de las zanjas excavadas hasta una distancia media de 10 m. 7.525,00 01.03 M3 TRANSP.TIER. C.BASC. D<=3 Km Transporte de tierras o de materiales pétreos en camión basculante, por carreteras o caminos en buenas condiciones a una distancia máxima de 3 km de recorrido de carga, incluído el retorno en vacío y los tiempos de carga y descarga, sin incluir el importe de la pala cargadora. Según cálculo en hoja aparte. En el caso de transportes por vías en dificiles condiciones, bien por su estado o por su pendiente superior al 8%, el precio se mayorará en un 15%. Para pendientes superiores al 20% o condiciones extremas de las vìas, se estudiarán precios especiales superiores a los propuestos. 422,00 01.04 M3 EXCAVACION DE HOYOS EXCAVACION DE HOYOS PARA ASPERSORES 1.917,00 01.05 M3 TAPADO DE HOYOS TAPADO DE HOYOS 1.917,00 6 de abendu de 2012 Página 1 MEDICIONES CÓDIGO DESCRIPCIÓN UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALES CANTIDAD CAPÍTULO 02 TUBERIAS 02.01 ML T.PVC.D=50mm,6atm,JU.GOM.CO Tuberia de PVC.rigida de 50mm.de diametro y 6 atm.de presión de servicio y unión por junta de goma,incluyendo materiales a pie de obra,montaje,colocación,pruebas y parte proporcional de piezas.No incluye excavación de la zanja ni extendido y relleno de la tierra procedente de la misma,ni la cama,ni el material seleccionado,ni su compactación y la mano de obra correspondiente.Todo ello se valorará aparte según necesidades del proyecto. 468,00 02.02 Ml TUB.PVC 63mm 6atm. J.GOM.COL Tubería de P.V.C. rígida de 63 mm. de diámetro y 6 atm de presión de servicio y unión por junta de goma, incluyendo materiales a pié de obra, montaje, colocación, pruebas y parte proporcional de piezas. No incluye excavación de la zanja ni el extendido y relleno de la tierra procedente de la misma, ni la cama, ni el material seleccionado, ni su compactación y la mano de obra correspondiente. Todo ello se valorará aparte según necesidades del Proyecto. 540,00 02.03 Ml TUB.PVC 75mm 6atm. J.GOM.COL Tubería de P.V.C. rígida de 75 mm. de diámetro y 6 atm de presión de servicio y unión por junta de goma, incluyendo materiales a pié de obra, montaje, colocación, pruebas y parte proporcional de piezas. No incluye excavación de la zanja ni el extendido y relleno de la tierra procedente de la misma, ni la cama, ni el material seleccionado, ni su compactación y la mano de obra correspondiente. Todo ello se valorará aparte según necesidades del Proyecto. 486,00 02.04 Ml TUB.PVC 90mm 6atm. J.GOM.COL Tubería de P.V.C. rígida de 90 mm. de diámetro y 6 atm de presión de servicio y unión por junta de goma, incluyendo materiales a pié de obra, montaje, colocación, pruebas y parte proporcional de piezas. No incluye excavación de la zanja ni el extendido y relleno de la tierra procedente de la misma, ni la cama, ni el material seleccionado, ni su compactación y la mano de obra correspondiente. Todo ello se valorará aparte según necesidades del Proyecto. 1.008,00 02.05 Ml TUB.PVC 110mm 6atm. J.GOM.CO Tubería de P.V.C. rígida de 110 mm. de diámetro y 6 atm de presión de servicio y unión por junta de goma, incluyendo materiales a pié de obra, montaje, colocación, pruebas y parte proporcional de piezas. No incluye excavación de la zanja ni el extendido y relleno de la tierra procedente de la misma, ni la cama, ni el material seleccionado, ni su compactación y la mano de obra correspondiente. Todo ello se valorará aparte según necesidades del Proyecto. 1.242,00 02.06 Ml TUB.PVC 125mm 6atm. J.GOM.CO Tubería de P.V.C. rígida de 125 mm. de diámetro y 6 atm de presión de servicio y unión por junta de goma, incluyendo materiales a pié de obra, montaje, colocación, pruebas y parte proporcional de piezas. No incluye excavación de la zanja ni el extendido y relleno de la tierra procedente de la misma, ni la cama, ni el material seleccionado, ni su compactación y la mano de obra correspondiente. Todo ello se valorará aparte según necesidades del Proyecto. 1.010,00 02.07 ML TUBERIA PE. D=32mm PN 6 atm TUBERIA DE POLIETILENO 32 PN 6 ATM QUE INCLUYE EXCAVACION DE ZANJA Y COLOCACION DE LA MISMA. 24.045,00 02.08 m. Tub.PVC liso j.elást. PN6 DN=140mm. Tubería de P.V.C. rígida de 140 mm. de diámetro y 6 atm de presión de servicio y unión por junta de goma, incluyendo materiales a pié de obra, montaje, colocación y pruebas. No incluye excavación de la zanja ni el extendido y relleno de la tierra procedente de la misma, ni la cama, ni el material seleccionado, ni su compactación y la mano de obra correspondiente. 1.116,00 6 de abendu de 2012 Página 2 MEDICIONES CÓDIGO DESCRIPCIÓN UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALES CANTIDAD 02.09 m. Tub.PVC liso j.elást. PN6 DN=160mm. Tubería de P.V.C. rígida de 160 mm. de diámetro y 6 atm de presión de servicio y unión por junta de goma, incluyendo materiales a pié de obra, montaje, colocación y pruebas. No incluye excavación de la zanja ni el extendido y relleno de la tierra procedente de la misma, ni la cama, ni el material seleccionado, ni su compactación y la mano de obra correspondiente. 1.062,00 02.10 m. Tub.PVC liso j.elást. PN6 DN=180mm. Tubería de P.V.C. rígida de 180 mm. de diámetro y 6 atm de presión de servicio y unión por junta de goma, incluyendo materiales a pié de obra, montaje, colocación y pruebas. No incluye excavación de la zanja ni el extendido y relleno de la tierra procedente de la misma, ni la cama, ni el material seleccionado, ni su compactación y la mano de obra correspondiente. 972,00 02.11 m. Tub.PVC liso j.elást. PN6 DN=200mm. Tubería de P.V.C. rígida de 200 mm. de diámetro y 6 atm de presión de servicio y unión por junta de goma, incluyendo materiales a pié de obra, montaje, colocación y pruebas. No incluye excavación de la zanja ni el extendido y relleno de la tierra procedente de la misma, ni la cama, ni el material seleccionado, ni su compactación y la mano de obra correspondiente. 738,00 02.12 m. Tub.PVC liso j.elást. PN6 DN=250mm. Tubería de P.V.C. rígida de 250 mm. de diámetro y 6 atm de presión de servicio y unión por junta de goma, incluyendo materiales a pié de obra, montaje, colocación y pruebas. No incluye excavación de la zanja ni el extendido y relleno de la tierra procedente de la misma, ni la cama, ni el material seleccionado, ni su compactación y la mano de obra correspondiente. 1.150,00 02.13 Ml TUBERIA PE. D=315 mm PN 6 atm Tubería de Polietileno de 315 mm. de diámetro y 6 atm de presión nominal, incluyendo materiales a pie de obra y grúa para la colocación de esta en el posicionador. No incluye excavación de la zanja ni el extendido y relleno de la tierra procedente de la misma, ni el material seleccionado, ni su compactación y la mano de obra correspondiente. 1.178,00 6 de abendu de 2012 Página 3 MEDICIONES CÓDIGO DESCRIPCIÓN UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALES CANTIDAD CAPÍTULO 03 ASPERSORES Y ACCESORIOS 03.01 UD ASPERSOR SECTORIAL Aspersor sectorial rosca macho 3/4" colocado y probado. 136,00 03.02 UD CAÑA 3/4 CAÑA DE 3 METROS DE DIAMETRO 3/4 COLOCADA 1.917,00 03.03 UD CASQUILLO DE UNION 3/4" Casquillo de unión rosca hembra 3/4",para cañas porta-aspersores. 3.854,00 03.04 UD DADO PROTECCION UNI CAÑA 3/4" Dado de hormigón para protección de la parte inferior de unión caña con PE puesto en obra y colocado. 1.917,00 03.05 UD CHAP ASPER SECTORIAL CHAPA ASPERSOR CIRCULAR 136,00 03.06 UD TE FUNDICION ROSCA H 3/4" PE Te de fundición rosca hembra 3/4" para caña porta-aspersor y unión 32mm para polietileno inyectado de 32mm. colocado y probado. 957,00 03.07 UD TE FUNDICION ROSCA M 1" PE Te de fundición rosca macho 1" para unión con casquillo en tubería de PVC, para unión de PE inyectado, salida 32mm. colocado y probado. 957,00 03.08 UD CODO DE FUNDICION ROSCA H 3/4 Codo de fundición rosca hembra 3/4" para caña porta-aspersor, unio 32mm para PE inyectado, colocado y probado. 957,00 03.09 UD ASPERSOR CIRCULAR Aspersor circular rosca macho 3/4" colocado y probado. 1.781,00 03.10 m. RAMAL RIEGO LOCALIZADO PE-20mm TUBERIA DE POLIETILENO CON GOTEROS AUTOCOMPENSANTES INCORPORADOS DENTRO DE LA MISMA PARA RAMAL DE RIEGO LOCALIZADO, SEPARADOS ENTRE SI 40 CENTIMETROS. EL CAUDAL DE CADA EMISOR ES DE 1.2 L/HORA. EL DIAMETRO EXTERIOR ES DE 20 mm Y EL INTERIOR DE 17,5 mm. GOTEO 1 22350 22.350,00 GOTEO 2 23541 23.541,00 GOTEO 3 14236 14.236,00 147.250,00 6 de abendu de 2012 Página 4 MEDICIONES CÓDIGO DESCRIPCIÓN UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALES CANTIDAD CAPÍTULO 04 ACCESORIOS PVC 04.01 UD CONO REDUCCION 63-50mm Cono de reducción de diametro 63-50mm para la conexión de tuberias de polietileno,incluyendo las bridas normalizadas D.I.N,soldadas,toda la pieza ejecutada en chapa de fundición galvanizada,colocada y probada,incluidas las juntas de caucho correspondientes y ejecutada según las dimensiones de los planos correspondientes. 9,00 04.02 UD CONO REDUCCION 125-110mm Cono de reduccion de diametro 125-110mm.para la conexión de tuberias de polietileno incluyendo las bridas normalizadas D:I:N.soldadas,toda la pieza ejecutada en chapa de fundición galvanizada,colocada y probada,incluidas las juntas de caucho correspondientes y ejecutada según las dimensiones de los planos correspondientes. 4,00 04.03 UD CONO REDUCCION 110-90mm Cono de reduccion de diametro 110-90mm para la conexión de polietileno,incluyendo las bridas normalizadas D.I.N.soldadas,toda la pieza ejecutada en chapa de fundición galvanizada,colocada y probada,incluidas las juntas de caucho correspondientes y ejecutada según las dimensiones de los planos correspondientes. 8,00 04.04 UD CONO REDUCCION 90-75mm Cono de reducción de diametro 90-75mm.para la conexión de las tuberias de polietileno,incluyendo las bridas normalizadas D.I.N.soldadas,toda la pieza ejecutada en chapa de fundición galvanizada,colocada y probada,incluidas las juntas de caucho correspondientes y ejecutada según las dimensiones de los planos correspondientes. 12,00 04.05 UD CONO REDUCCION 75-63mm Cono de reducción de diametro 75-63mm para la conexión de tuberias de PVC 33,00 04.06 UD DRENAJE FIN LINEA Drenaje fin de línea encolado y colocado. 76,00 04.07 UD TE IGUAL PVC 50mm PN 6 ATM TE DE PVC DE DIAMETRO 50 COLOCADA Y MEDIOS AUXILIARES INCLUIDOS 7,00 04.08 UD TE IGUAL PVC 75mm PN 6 ATM TE DE PVC DE DIAMETRO 75 COLOCADA Y MEDIOS AUXILIARES INCLUIDOS 12,00 04.09 UD CODO 45º PVC 110mm Codo de 45º diametro 110mm. 9,00 04.10 UD CODO 45º PVC 90mm Codo de 45º diametro 90mm. 14,00 04.11 UD CODO 45º PVC 75mm Codo 45º diametro 75mm. 6,00 04.12 UD CODO 90º 63 CODO DE 90º DIAMETRO 63 COLOCADO 6 de abendu de 2012 Página 5 MEDICIONES CÓDIGO DESCRIPCIÓN UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALES CANTIDAD 9,00 04.13 UD CODO 90º 50 CODO DE 90º DE DIAMETRO 50 COLOCADO. 14,00 04.14 Ud CODO 90º DIAMETRO 125 mm Codo de 90º de fundidicón galvanizada de diámetro 125 mm., con todos sus accesorios de montaje, colocado y probado. 21,00 04.15 UD CODO 90º 75 CODO DE 90º DE DIAMETRO 75 COLOCADO 32,00 04.16 UD TE REDUCCION 110-75mm te de reducción de junta elastica de PVC de diametro 110-75mm,colocada. 34,00 04.17 UD TE REDUCCION 90-75mm Te de reducción de junta elastica para PVC de diametros 90-75mm. 26,00 04.18 UD TE REDUCCION 75-63mm Te de reducción de junta elastica de diameto 75-63mm,colocada. 12,00 04.19 UD TE REDUCCION 75-50mm Te de reducción de PVC de diametros 75-50mm,colocada. 31,00 04.20 Ud SOLDADURA TUB. P.E. D=315 mm Unión soldada en tubería de polietileno de 315 mm. de diámetro, incluyendo máquina de soldar, medios auxiliares necesarios, grúa para el movimiento de la tubería y la instalación en el asiento de la máquina de soldar, un especialista en soldadura y dos peones; acabada, instalada y probada. 90,00 6 de abendu de 2012 Página 6 MEDICIONES CÓDIGO DESCRIPCIÓN UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALES CANTIDAD CAPÍTULO 05 COLLARINES 05.01 UD COLLARIN D 180 mm PARA PVC 8,00 05.02 UD COLLARIN D 160 mm PARA PVC Collarin diametro 160mm, colocado 15,00 05.03 UD COLLARIN D 140 mm PARA PVC Collarin diametro 140mm, colocado. 26,00 05.04 UD COLLARIN D 125 mm PARA PVC Collarin diametro 125mm, colocado. 53,00 05.05 UD COLLARIN D 110 mm PARA PVC COLLARIN DIAMETRO 110 COLOCADO 48,00 05.06 UD COLLARIN D 90 mm PARA PVC COLLARIN DIAMETRO 90 COLOCADO. 56,00 05.07 UD COLLARIN D 75 mm PARA PVC COLLARIN DIAMETRO 75 COLOCADO. 62,00 05.08 UD COLLARIN D 63 mm PARA PVC COLLARIN DE DIAMETRO 63 YA COLOCADO 74,00 05.09 ud COLLARIN D 50 mm PARA PVC COLLARIN DE DIAMETRO 50 COLOCADO Y MEDIOS AUXILIARES YA INCLUIDOS 68,00 6 de abendu de 2012 Página 7 MEDICIONES CÓDIGO DESCRIPCIÓN UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALES CANTIDAD CAPÍTULO 06 VALVULAS Y ACCESORIOS 06.01 UD DERIVACION SIMPLE PARA MOD. Derivación simple de acero A-42-b para modulos de riego, incluye perforación roscada para válvula de ventosa y tornillería para válvula hidráulica, puesta en obra colocada y probada. 42,00 06.02 Ud ARQUETA VALV. MARIPOSA RAMAL Arqueta para válvula de mariposa montada en tubería de conducción, consistente en tubo de hormigón vibrado de 1200 mm. de diámetro con un tubo troncocónico acabado en diámetro 400 mm, esta arqueta poseerá los orificios correspondientes para el paso de la tubería, tal y como se representa en los planos y una tapa de fundición galvanizada de diámetro 400mm, colocada y acabada. 73,00 06.03 Ud VALV. TRES VIAS Válvula de tres vias para la manipulación automática por ordenador de la vávulas hidraúlicas de limpieza de filtros. 176,00 06.04 Ud VAL.MARIPOSA 10 atm. D=90 mm Válvula de mariposa, presión nominal 10 atm., de 90 mm. de diámetro, con cuerpo de hierro fundido, recubrimiento de rilsan, eje de acero inoxidable y asiento E.P.D.M., accionada de forma manual por reductor, colocada y probada. 12,00 06.05 UD VAL.ESFERA.3" Válvula de esfera de 3" y presión nominal de 10atm. en cuerpo de PVC. 8,00 06.06 Ud VALVULA DE VENTOSA D=2" Válvula de ventosa de 2" de diámetro, de doble efecto, cuerpo de hierro fundido. Colocada y probada. 12,00 06.07 Ud VAL. HIDRAULICA D=4" CON CONT Válvula hidraúlica de 4" de diámetro, limitadoras de caudal y reguladoras de presión, cuerpo de hierro fundido recubierto de poliester, muelle de acero inoxidable y diafragma de caucho natural, tubos de mando de P.E.; colocada, tarada y probada. 48,00 06.08 Ud FILTRO 4" CARTUCHO EXTRAIBLE Filtro de 4" de cartucho extraible, para colocación en cada toma de riego según se indica en los planos, colocado y probado. 5,00 6 de abendu de 2012 Página 8 MEDICIONES CÓDIGO DESCRIPCIÓN UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALES CANTIDAD CAPÍTULO 07 AUTOMATIZACION DEL RIEGO 07.01 ML MICROTUBO COMANDO DE PE 8 mm. Microtubo de comando para autotamtismos de la red de riego, fabricado en PE con D= 8mm. puesto en obra colocado y probado. 66.242,00 28.652,00 07.02 Ud VALV. TRES VIAS Válvula de tres vias para la manipulación automática por ordenador de la vávulas hidraúlicas de limpieza de filtros. 20,00 07.03 Ud SOLENOIDE Multisolenoide de operación secuencial para comando eléctrico de válvulas hidráulicas. 20,00 07.04 UD ORDENADOR HASTA 99 PROGRAMAS Ordenador de 99 programas para control automático de las válvulas de limpieza automática de la estación de filtrado. 1,00 07.05 Ud PLACA SOLAR 60x25 cm. Placa solar de 60x25 cm. de superficie. 1,00 07.06 Ud BATERIA 12 V. CORRIE. CONT. Bateria de 12 voltios de corriente continua. 1,00 07.07 Ud REGULADOR DE CARGA Regulador de carga. 1,00 07.08 Ud CONTADOR PROPORCIONAL 4" Ud de contador de agua proporcional de 4". 1,00 07.09 ud caseta prefabricada hormigón 6x2 1,00 6 de abendu de 2012 Página 9 CUADRO DE DESCOMPUESTOS CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE CAPÍTULO C3 ASPERSORES Y ACCESORIOS E2523 UD ASPERSOR SECTORIAL Aspersor sectorial rosca macho 3/4" colocado y probado. P3101 1,000 UD ASPERSOR SECTORIAL 5,88 5,88 O0110 0,050 H OFICIAL DE 1 + PEON ESPECIAL. 17,17 0,86 TOTAL PARTIDA..................................................... 6,74 E2521 UD CAÑA 3/4 CAÑA DE 3 METROS DE DIAMETRO 3/4 COLOCADA P3103 1,000 UD LANZA 3 M. 3/4 3,30 3,30 O0110 0,050 H OFICIAL DE 1 + PEON ESPECIAL. 17,17 0,86 TOTAL PARTIDA..................................................... 4,16 E3628 UD CASQUILLO DE UNION 3/4" Casquillo de unión rosca hembra 3/4",para cañas porta-aspersores. P3119 1,000 UD CASQUILLO DE UNION 3/4 1,00 1,00 %1015 10,000 % MEDIOS AUXILIARES Y PRUEBAS 1,00 0,10 TOTAL PARTIDA..................................................... 1,10 E3344 UD DADO PROTECCION UNI CAÑA 3/4" Dado de hormigón para protección de la parte inferior de unión caña con PE puesto en obra y colocado. P3136 1,000 UD DADO PROTECCION UNI CAÑA 3/4" 0,78 0,78 %1015 10,000 % MEDIOS AUXILIARES Y PRUEBAS 0,80 0,08 TOTAL PARTIDA..................................................... 0,86 E2525 UD CHAP ASPER SECTORIAL CHAPA ASPERSOR CIRCULAR P3118 1,000 UD CHAPA ASP. SECTORIAL 3,14 3,14 O0110 0,030 H OFICIAL DE 1 + PEON ESPECIAL. 17,17 0,52 P%1011 4 60,000 % MEDIOS AUXILIARES 3,10 1,86 TOTAL PARTIDA..................................................... 5,52 E3346 UD TE FUNDICION ROSCA H 3/4" PE Te de fundición rosca hembra 3/4" para caña porta-aspersor y unión 32mm para polietileno inyectado de 32mm. colocado y probado. P3138 1,000 UD TE FUNDICION ROSCA H 3/4" PE 2,10 2,10 %1015 10,000 % MEDIOS AUXILIARES Y PRUEBAS 2,10 0,21 TOTAL PARTIDA..................................................... 2,31 E3347 UD TE FUNDICION ROSCA M 1" PE Te de fundición rosca macho 1" para unión con casquillo en tubería de PVC, para unión de PE inyectado, salida 32mm. colocado y probado. P3141 1,000 UD CRUZE DE FUND. R.M 1" R.H 3/4 3,01 3,01 %1015 10,000 % MEDIOS AUXILIARES Y PRUEBAS 3,00 0,30 TOTAL PARTIDA..................................................... 3,31 E3348 UD CODO DE FUNDICION ROSCA H 3/4 Codo de fundición rosca hembra 3/4" para caña porta-aspersor, unio 32mm para PE inyectado, colocado y probado. P3140 1,000 UD CODO DE FUND. ROSCA H 3/4" PE 2,28 2,28 %1015 10,000 % MEDIOS AUXILIARES Y PRUEBAS 2,30 0,23 TOTAL PARTIDA..................................................... 2,51 E2522 UD ASPERSOR CIRCULAR Aspersor circular rosca macho 3/4" colocado y probado. P3102 1,000 UD ASPERSOR CIRCULAR 4,31 4,31 O0110 0,050 H OFICIAL DE 1 + PEON ESPECIAL. 17,17 0,86 TOTAL PARTIDA..................................................... 5,17 6 de abendu de 2012 Página 5 CUADRO DE DESCOMPUESTOS CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE GOTEO m. RAMAL RIEGO LOCALIZADO PE-20mm TUBERIA DE POLIETILENO CON GOTEROS AUTOCOMPENSANTES INCORPORADOS DENTRO DE LA MISMA PARA RAMAL DE RIEGO LOCALIZADO, SEPARADOS ENTRE SI 40 CENTIMETROS. EL CAUDAL DE CADA EMISOR ES DE 1.2 L/HORA. EL DIAMETRO EXTERIOR ES DE 20 mm Y EL INTERIOR DE 17,5 mm. MTGOTPE20 1,000 m TUBERIA CON GOTEROS AUTOCOMPENSANTES PE 20mm 0,27 0,27 %8 6,000 % PARTE PROPORCIONAL DE PIEZAS 0,30 0,02 MO010 0,050 H AYUDANTE MONTADOR 11,00 0,55 MO006 0,050 H OFICIAL 1A MONTADOR 12,00 0,60 %MA 2% 2,000 % MEDIOS AUXILIARES 1,40 0,03 TOTAL PARTIDA..................................................... 1,47 6 de abendu de 2012 Página 6 CUADRO DE DESCOMPUESTOS CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE CAPÍTULO C4 ACCESORIOS PVC E4093 UD CONO REDUCCION 63-50mm Cono de reducción de diametro 63-50mm para la conexión de tuberias de polietileno,incluyendo las bridas normalizadas D.I.N,soldadas,toda la pieza ejecutada en chapa de fundición galvanizada,colocada y probada,incluidas las juntas de caucho correspondientes y ejecutada según las dimensiones de los planos correspondientes. P2733 1,000 UD CONO REDUCCION 63-50 73,44 73,44 %1015 10,000 % MEDIOS AUXILIARES Y PRUEBAS 73,40 7,34 TOTAL PARTIDA..................................................... 80,78 E4098 UD CONO REDUCCION 125-110mm Cono de reduccion de diametro 125-110mm.para la conexión de tuberias de polietileno incluyendo las bridas normalizadas D:I:N.soldadas,toda la pieza ejecutada en chapa de fundición galvanizada,colocada y probada,incluidas las juntas de caucho correspondientes y ejecutada según las dimensiones de los planos correspondientes. P2797 1,000 UD CONO REDUCCION 125-110mm 114,19 114,19 %1015 10,000 % MEDIOS AUXILIARES Y PRUEBAS 114,20 11,42 TOTAL PARTIDA..................................................... 125,61 E4097 UD CONO REDUCCION 110-90mm Cono de reduccion de diametro 110-90mm para la conexión de polietileno,incluyendo las bridas normalizadas D.I.N.soldadas,toda la pieza ejecutada en chapa de fundición galvanizada,colocada y probada,incluidas las juntas de caucho correspondientes y ejecutada según las dimensiones de los planos correspondientes. P2798 1,000 UD CONO REDUCCION 110-90mm 102,29 102,29 %1015 10,000 % MEDIOS AUXILIARES Y PRUEBAS 102,30 10,23 TOTAL PARTIDA..................................................... 112,52 E4094 UD CONO REDUCCION 90-75mm Cono de reducción de diametro 90-75mm.para la conexión de las tuberias de polietileno,incluyendo las bridas normalizadas D.I.N.soldadas,toda la pieza ejecutada en chapa de fundición galvanizada,colocada y probada,incluidas las juntas de caucho correspondientes y ejecutada según las dimensiones de los planos correspondientes. P2721 1,000 UD CONO REDUCCION 90-75 77,47 77,47 %1015 10,000 % MEDIOS AUXILIARES Y PRUEBAS 77,50 7,75 TOTAL PARTIDA..................................................... 85,22 E4092 UD CONO REDUCCION 75-63mm Cono de reducción de diametro 75-63mm para la conexión de tuberias de PVC P2795 1,000 UD CONO REDUCCION 75-63mm 61,31 61,31 %1015 10,000 % MEDIOS AUXILIARES Y PRUEBAS 61,30 6,13 TOTAL PARTIDA..................................................... 67,44 E2537 UD DRENAJE FIN LINEA Drenaje fin de línea encolado y colocado. P3116 2,000 UD CODO 90º 50mm 1,79 3,58 P0643 1,000 Ml T.PVC D=50mm, 6Atm,ENCOLAR PO 1,71 1,71 O0110 0,060 H OFICIAL DE 1 + PEON ESPECIAL. 17,17 1,03 P0725 1,000 UD TAPON FIN LINEA 1,19 1,19 TOTAL PARTIDA..................................................... 7,51 E2530 UD TE IGUAL PVC 50mm PN 6 ATM TE DE PVC DE DIAMETRO 50 COLOCADA Y MEDIOS AUXILIARES INCLUIDOS P3128 1,000 UD TE DE PVC 50mm 15,98 15,98 O0110 0,250 H OFICIAL DE 1 + PEON ESPECIAL. 17,17 4,29 P%1011 30,000 % MEDIOS AUXILIARES 16,00 4,80 TOTAL PARTIDA..................................................... 25,07 E2528 UD TE IGUAL PVC 75mm PN 6 ATM TE DE PVC DE DIAMETRO 75 COLOCADA Y MEDIOS AUXILIARES INCLUIDOS P3126 1,000 UD TE DE PVC 75mm 18,05 18,05 O0110 0,250 H OFICIAL DE 1 + PEON ESPECIAL. 17,17 4,29 P%1011 30,000 % MEDIOS AUXILIARES 18,10 5,43 TOTAL PARTIDA..................................................... 27,77 6 de abendu de 2012 Página 7 CUADRO DE DESCOMPUESTOS CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE E2538 UD CODO 45º PVC 110mm Codo de 45º diametro 110mm. P3133 1,000 UD CODO 45º 110 4,21 4,21 O0110 0,050 H OFICIAL DE 1 + PEON ESPECIAL. 17,17 0,86 P%1011 30,000 % MEDIOS AUXILIARES 4,20 1,26 TOTAL PARTIDA..................................................... 6,33 E2539 UD CODO 45º PVC 90mm Codo de 45º diametro 90mm. P3134 1,000 UD CODO 45º 90 3,73 3,73 O0110 0,050 H OFICIAL DE 1 + PEON ESPECIAL. 17,17 0,86 P%1011 30,000 % MEDIOS AUXILIARES 3,70 1,11 TOTAL PARTIDA..................................................... 5,70 E2540 UD CODO 45º PVC 75mm Codo 45º diametro 75mm. P3135 1,000 UD CODO 75º 3,25 3,25 O0110 0,050 H OFICIAL DE 1 + PEON ESPECIAL. 17,17 0,86 P%1011 30,000 % MEDIOS AUXILIARES 3,30 0,99 TOTAL PARTIDA..................................................... 5,10 E2516 UD CODO 90º 63 CODO DE 90º DIAMETRO 63 COLOCADO P3115 1,000 UD CODO 90º 63mm 2,27 2,27 O0110 0,050 H OFICIAL DE 1 + PEON ESPECIAL. 17,17 0,86 P%1011 30,000 % MEDIOS AUXILIARES 2,30 0,69 TOTAL PARTIDA..................................................... 3,82 E2520 UD CODO 90º 50 CODO DE 90º DE DIAMETRO 50 COLOCADO. P3116 1,000 UD CODO 90º 50mm 1,79 1,79 O0110 0,050 H OFICIAL DE 1 + PEON ESPECIAL. 17,17 0,86 P%1011 30,000 % MEDIOS AUXILIARES 1,80 0,54 TOTAL PARTIDA..................................................... 3,19 E1560 Ud CODO 90º DIAMETRO 125 mm Codo de 90º de fundidicón galvanizada de diámetro 125 mm., con todos sus accesorios de montaje, colocado y probado. P3022 1,000 Ud CODO 90º DIAMETRO 125 mm 106,79 106,79 %1015 10,000 % MEDIOS AUXILIARES Y PRUEBAS 106,80 10,68 TOTAL PARTIDA..................................................... 117,47 E2519 UD CODO 90º 75 CODO DE 90º DE DIAMETRO 75 COLOCADO P3114 1,000 UD CODO 90º 75mm 3,57 3,57 O0110 0,058 H OFICIAL DE 1 + PEON ESPECIAL. 17,17 1,00 P%1011 30,000 % MEDIOS AUXILIARES 3,60 1,08 TOTAL PARTIDA..................................................... 5,65 E4087 UD TE REDUCCION 110-75mm te de reducción de junta elastica de PVC de diametro 110-75mm,colocada. P0739 1,000 UD TE REDUCCION 110-75 mm PVC 15,03 15,03 %1015 10,000 % MEDIOS AUXILIARES Y PRUEBAS 15,00 1,50 TOTAL PARTIDA..................................................... 16,53 E4086 UD TE REDUCCION 90-75mm Te de reducción de junta elastica para PVC de diametros 90-75mm. P0740 1,000 UD TE REDUCCION 90-75 mm PVC 6,01 6,01 %1015 10,000 % MEDIOS AUXILIARES Y PRUEBAS 6,00 0,60 TOTAL PARTIDA..................................................... 6,61 6 de abendu de 2012 Página 8 CUADRO DE DESCOMPUESTOS CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE E4085 UD TE REDUCCION 75-63mm Te de reducción de junta elastica de diameto 75-63mm,colocada. P0741 1,000 UD TE REDUCCION 75-63 mm PVC 3,61 3,61 %1015 10,000 % MEDIOS AUXILIARES Y PRUEBAS 3,60 0,36 TOTAL PARTIDA..................................................... 3,97 E4084 UD TE REDUCCION 75-50mm Te de reducción de PVC de diametros 75-50mm,colocada. P0742 1,000 UD TE REDUCCION 75-50 mm PVC 3,01 3,01 %1015 10,000 % MEDIOS AUXILIARES Y PRUEBAS 3,00 0,30 TOTAL PARTIDA..................................................... 3,31 E3325 Ud SOLDADURA TUB. P.E. D=315 mm Unión soldada en tubería de polietileno de 315 mm. de diámetro, incluyendo máquina de soldar, medios auxiliares necesarios, grúa para el movimiento de la tubería y la instalación en el asiento de la máquina de soldar, un especialista en soldadura y dos peones; acabada, instalada y probada. O0103 0,460 H OFICIAL 1 ó MAQUINISTA 1 11,16 5,13 O0108 0,920 H PEON ESPECIALIZADO 8,08 7,43 P1351 0,460 H GRUA LENTA DE 6-12 Tm 54,64 25,13 P1512 0,460 H MAQUINA SOLDAR P.E. MEDI DIAM 11,33 5,21 %1015 9 1,000 % MEDIOS AUXILIARES Y PRUEBAS 42,90 0,43 TOTAL PARTIDA..................................................... 43,33 6 de abendu de 2012 Página 9 CUADRO DE DESCOMPUESTOS CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE CAPÍTULO C5 COLLARINES CC6 UD COLLARIN D 180 mm PARA PVC TOTAL PARTIDA..................................................... 85,00 C3.18 UD COLLARIN D 160 mm PARA PVC Collarin diametro 160mm, colocado C3.18.11 1,000 UD COLLARIN 160mm 21,78 21,78 C3.18.22 0,100 % MEDIOS AUXILIARES 15,00 1,50 C3.18.33 0,060 H OFICIAL DE 1 + PEON ESPECIAL 2,15 0,13 TOTAL PARTIDA..................................................... 23,41 P200 UD COLLARIN D 140 mm PARA PVC Collarin diametro 140mm, colocado. PP2000 1,000 UD COLLARIN 140 MM 19,70 19,70 P%1011 0 30,000 % MEDIOS AUXILIARES 19,70 5,91 O0110 0,060 H OFICIAL DE 1 + PEON ESPECIAL. 17,17 1,03 TOTAL PARTIDA..................................................... 26,64 P100 UD COLLARIN D 125 mm PARA PVC Collarin diametro 125mm, colocado. P1001 1,000 UD COLLARIN 125 mm 15,60 15,60 P%1011 0 30,000 % MEDIOS AUXILIARES 15,60 4,68 O0110 0,060 H OFICIAL DE 1 + PEON ESPECIAL. 17,17 1,03 TOTAL PARTIDA..................................................... 21,31 E2993 UD COLLARIN D 110 mm PARA PVC COLLARIN DIAMETRO 110 COLOCADO P3121 1,000 UD COLLARIN D 110 3,25 3,25 P%1011 0 30,000 % MEDIOS AUXILIARES 3,30 0,99 O0110 0,060 H OFICIAL DE 1 + PEON ESPECIAL. 17,17 1,03 TOTAL PARTIDA..................................................... 5,27 E2992 UD COLLARIN D 90 mm PARA PVC COLLARIN DIAMETRO 90 COLOCADO. P3107 1,000 UD COLLAR DM=90 2,64 2,64 P%1011 1 30,000 % MEDIOS AUXILIARES 2,60 0,78 O0110 0,060 H OFICIAL DE 1 + PEON ESPECIAL. 17,17 1,03 TOTAL PARTIDA..................................................... 4,45 E2991 UD COLLARIN D 75 mm PARA PVC COLLARIN DIAMETRO 75 COLOCADO. P3106 1,000 UD COLLAR DM=75 2,31 2,31 P%1011 2 30,000 % MEDIOS AUXILIARES 2,30 0,69 O0110 0,060 H OFICIAL DE 1 + PEON ESPECIAL. 17,17 1,03 TOTAL PARTIDA..................................................... 4,03 E2990 UD COLLARIN D 63 mm PARA PVC COLLARIN DE DIAMETRO 63 YA COLOCADO P3105 1,000 UD COLLAR DM=63 2,19 2,19 P%1011 30,000 % MEDIOS AUXILIARES 2,20 0,66 O0110 0,050 H OFICIAL DE 1 + PEON ESPECIAL. 17,17 0,86 TOTAL PARTIDA..................................................... 3,71 E2989 ud COLLARIN D 50 mm PARA PVC COLLARIN DE DIAMETRO 50 COLOCADO Y MEDIOS AUXILIARES YA INCLUIDOS P3104 1,000 UD COLLAR DM=50 2,07 2,07 O0110 0,050 H OFICIAL DE 1 + PEON ESPECIAL. 17,17 0,86 P%1011 30,000 % MEDIOS AUXILIARES 2,10 0,63 TOTAL PARTIDA..................................................... 3,56 6 de abendu de 2012 Página 10 CUADRO DE DESCOMPUESTOS CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE CAPÍTULO C6 VALVULAS Y ACCESORIOS E3673 Ud ARQUETA VALV. MARIPOSA RAMAL Arqueta para válvula de mariposa montada en tubería de conducción, consistente en tubo de hormigón vibrado de 1200 mm. de diámetro con un tubo troncocónico acabado en diámetro 400 mm, esta arqueta poseerá los orificios correspondientes para el paso de la tubería, tal y como se representa en los planos y una tapa de fundición galvanizada de diámetro 400mm, colocada y acabada. P1978 2,000 Ml TUB.HORMIGON VIBRADO D=1200mm 51,25 102,50 %1015 0 10,000 % MEDIOS AUXILIARES Y PRUEBAS 102,50 10,25 TOTAL PARTIDA..................................................... 112,75 E3670 Ud VALV. TRES VIAS Válvula de tres vias para la manipulación automática por ordenador de la vávulas hidraúlicas de limpieza de filtros. P1970 1,000 Ud VALV. TRES VIAS 15,26 15,26 %1015 10,000 % MEDIOS AUXILIARES Y PRUEBAS 15,30 1,53 TOTAL PARTIDA..................................................... 16,79 E3602 Ud VAL.MARIPOSA 10 atm. D=90 mm Válvula de mariposa, presión nominal 10 atm., de 90 mm. de diámetro, con cuerpo de hierro fundido, recubrimiento de rilsan, eje de acero inoxidable y asiento E.P.D.M., accionada de forma manual por reductor, colocada y probada. P1902 1,000 Ud VAL.MARIPOSA.10 atm. D=90 mm 101,24 101,24 %1015 10,000 % MEDIOS AUXILIARES Y PRUEBAS 101,20 10,12 O0110 2,000 H OFICIAL DE 1 + PEON ESPECIAL. 17,17 34,34 TOTAL PARTIDA..................................................... 145,70 E3620 UD VAL.ESFERA.3" Válvula de esfera de 3" y presión nominal de 10atm. en cuerpo de PVC. P1919 1,000 UD VAL.ESFERA.3" 6,01 6,01 %1015 10,000 % MEDIOS AUXILIARES Y PRUEBAS 6,00 0,60 TOTAL PARTIDA..................................................... 6,61 E3649 Ud VALVULA DE VENTOSA D=2" Válvula de ventosa de 2" de diámetro, de doble efecto, cuerpo de hierro fundido. Colocada y probada. P1949 1,000 Ud VALVULA DE VENTOSA D=2" 171,81 171,81 %1015 10,000 % MEDIOS AUXILIARES Y PRUEBAS 171,80 17,18 TOTAL PARTIDA..................................................... 188,99 E3644 Ud VAL. HIDRAULICA D=4" CON CONT Válvula hidraúlica de 4" de diámetro, limitadoras de caudal y reguladoras de presión, cuerpo de hierro fundido recubierto de poliester, muelle de acero inoxidable y diafragma de caucho natural, tubos de mando de P.E.; colocada, tarada y probada. P1944 1,000 Ud VAL. HIDRAULICA D=4" CON CONT 392,73 392,73 %1015 085 1,000 % MEDIOS AUXILIARES Y PRUEBAS 392,70 3,93 TOTAL PARTIDA..................................................... 396,66 E3687 Ud FILTRO 4" CARTUCHO EXTRAIBLE Filtro de 4" de cartucho extraible, para colocación en cada toma de riego según se indica en los planos, colocado y probado. P1981 1,000 Ud FILTRO 4" CARTUCHO EXTRAIBLE 279,26 279,26 %1015 108 1,000 % MEDIOS AUXILIARES Y PRUEBAS 279,30 2,79 TOTAL PARTIDA..................................................... 282,05 6 de abendu de 2012 Página 11 CUADRO DE DESCOMPUESTOS CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE CAPÍTULO C7 AUTOMATIZACION DEL RIEGO E3670 Ud VALV. TRES VIAS Válvula de tres vias para la manipulación automática por ordenador de la vávulas hidraúlicas de limpieza de filtros. P1970 1,000 Ud VALV. TRES VIAS 15,26 15,26 %1015 10,000 % MEDIOS AUXILIARES Y PRUEBAS 15,30 1,53 TOTAL PARTIDA..................................................... 16,79 E3665 Ud SOLENOIDE Multisolenoide de operación secuencial para comando eléctrico de válvulas hidráulicas. P1972 1,000 Ud MULTISELENOIDE 74,27 74,27 %1015 10,000 % MEDIOS AUXILIARES Y PRUEBAS 74,30 7,43 TOTAL PARTIDA..................................................... 81,70 E3680 UD ORDENADOR HASTA 99 PROGRAMAS Ordenador de 99 programas para control automático de las válvulas de limpieza automática de la estación de filtrado. P1971 1,000 Ud ORDENADOR DE 16 ESTACIONES 571,05 571,05 %1015 10,000 % MEDIOS AUXILIARES Y PRUEBAS 571,10 57,11 TOTAL PARTIDA..................................................... 628,16 6 de abendu de 2012 Página 12 CUADRO DE DESCOMPUESTOS CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE CAPÍTULO C8 FERTIRRIGACION 6 de abendu de 2012 Página 13 CUADRO DE DESCOMPUESTOS CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE CAPÍTULO C14 ESTUDIO DE SEGURIDAD Y SALUD 6 de abendu de 2012 Página 14 PRESUPUESTO CÓDIGO DESCRIPCIÓN CANTIDAD PRECIO IMPORTE CAPÍTULO 05 COLLARINES 05.01 UD COLLARIN D 180 mm PARA PVC 8,00 85,00 680,00 05.02 UD COLLARIN D 160 mm PARA PVC Collarin diametro 160mm, colocado 15,00 23,41 351,15 05.03 UD COLLARIN D 140 mm PARA PVC Collarin diametro 140mm, colocado. 26,00 26,64 692,64 05.04 UD COLLARIN D 125 mm PARA PVC Collarin diametro 125mm, colocado. 53,00 21,31 1.129,43 05.05 UD COLLARIN D 110 mm PARA PVC COLLARIN DIAMETRO 110 COLOCADO 48,00 5,27 252,96 05.06 UD COLLARIN D 90 mm PARA PVC COLLARIN DIAMETRO 90 COLOCADO. 56,00 4,45 249,20 05.07 UD COLLARIN D 75 mm PARA PVC COLLARIN DIAMETRO 75 COLOCADO. 62,00 4,03 249,86 05.08 UD COLLARIN D 63 mm PARA PVC COLLARIN DE DIAMETRO 63 YA COLOCADO 74,00 3,71 274,54 05.09 ud COLLARIN D 50 mm PARA PVC COLLARIN DE DIAMETRO 50 COLOCADO Y MEDIOS AUXILIARES YA INCLUIDOS 68,00 3,56 242,08 TOTAL CAPÍTULO 05 COLLARINES..................................................................................................................... 4.121,86 6 de abendu de 2012 Página 7 PRESUPUESTO CÓDIGO DESCRIPCIÓN CANTIDAD PRECIO IMPORTE CAPÍTULO 06 VALVULAS Y ACCESORIOS 06.01 UD DERIVACION SIMPLE PARA MOD. Derivación simple de acero A-42-b para modulos de riego, incluye perforación roscada para válvula de ventosa y tornillería para válvula hidráulica, puesta en obra colocada y probada. 42,00 81,74 3.433,08 06.02 Ud ARQUETA VALV. MARIPOSA RAMAL Arqueta para válvula de mariposa montada en tubería de conducción, consistente en tubo de hormigón vibrado de 1200 mm. de diámetro con un tubo troncocónico acabado en diámetro 400 mm, esta arqueta poseerá los orificios correspondientes para el paso de la tubería, tal y como se representa en los planos y una tapa de fundición galvanizada de diámetro 400mm, colocada y acabada. 73,00 112,75 8.230,75 06.03 Ud VALV. TRES VIAS Válvula de tres vias para la manipulación automática por ordenador de la vávulas hidraúlicas de limpieza de filtros. 176,00 16,79 2.955,04 06.04 Ud VAL.MARIPOSA 10 atm. D=90 mm Válvula de mariposa, presión nominal 10 atm., de 90 mm. de diámetro, con cuerpo de hierro fundido, recubrimiento de rilsan, eje de acero inoxidable y asiento E.P.D.M., accionada de forma manual por reductor, colocada y probada. 12,00 145,70 1.748,40 06.05 UD VAL.ESFERA.3" Válvula de esfera de 3" y presión nominal de 10atm. en cuerpo de PVC. 8,00 6,61 52,88 06.06 Ud VALVULA DE VENTOSA D=2" Válvula de ventosa de 2" de diámetro, de doble efecto, cuerpo de hierro fundido. Colocada y probada. 12,00 188,99 2.267,88 06.07 Ud VAL. HIDRAULICA D=4" CON CONT Válvula hidraúlica de 4" de diámetro, limitadoras de caudal y reguladoras de presión, cuerpo de hierro fundido recubierto de poliester, muelle de acero inoxidable y diafragma de caucho natural, tubos de mando de P.E.; colocada, tarada y probada. 48,00 396,66 19.039,68 06.08 Ud FILTRO 4" CARTUCHO EXTRAIBLE Filtro de 4" de cartucho extraible, para colocación en cada toma de riego según se indica en los planos, colocado y probado. 5,00 282,05 1.410,25 TOTAL CAPÍTULO 06 VALVULAS Y ACCESORIOS............................................................................................. 39.137,96 6 de abendu de 2012 Página 8 PRESUPUESTO CÓDIGO DESCRIPCIÓN CANTIDAD PRECIO IMPORTE CAPÍTULO 07 AUTOMATIZACION DEL RIEGO 07.01 ML MICROTUBO COMANDO DE PE 8 mm. Microtubo de comando para autotamtismos de la red de riego, fabricado en PE con D= 8mm. puesto en obra colocado y probado. 28.652,00 0,04 1.146,08 07.02 Ud VALV. TRES VIAS Válvula de tres vias para la manipulación automática por ordenador de la vávulas hidraúlicas de limpieza de filtros. 20,00 16,79 335,80 07.03 Ud SOLENOIDE Multisolenoide de operación secuencial para comando eléctrico de válvulas hidráulicas. 20,00 81,70 1.634,00 07.04 UD ORDENADOR HASTA 99 PROGRAMAS Ordenador de 99 programas para control automático de las válvulas de limpieza automática de la estación de filtrado. 1,00 628,16 628,16 07.05 Ud PLACA SOLAR 60x25 cm. Placa solar de 60x25 cm. de superficie. 1,00 411,46 411,46 07.06 Ud BATERIA 12 V. CORRIE. CONT. Bateria de 12 voltios de corriente continua. 1,00 28,40 28,40 07.07 Ud REGULADOR DE CARGA Regulador de carga. 1,00 16,73 16,73 07.08 Ud CONTADOR PROPORCIONAL 4" Ud de contador de agua proporcional de 4". 1,00 217,73 217,73 07.09 ud caseta prefabricada hormigón 6x2 1,00 200,00 200,00 TOTAL CAPÍTULO 07 AUTOMATIZACION DEL RIEGO........................................................................................ 4.618,36 6 de abendu de 2012 Página 9 PRESUPUESTO CÓDIGO DESCRIPCIÓN CANTIDAD PRECIO IMPORTE CAPÍTULO 08 FERTIRRIGACION 08.01 UD DEPOSITO POLIETILENO 10000L Depósito de polietileno, con tratamiento para radiación ultravioleta incluye tape y griferia de esfera de salida. colocado y probado. 2,00 1.322,23 2.644,46 08.02 UD BOMBA INYECTORA FER. Bomba inyectora hidráulica para fertirrigación de caudal máximo de 400 l/h. incluye valvulas de esfera de control de caudal, y toma para latubería de riego, soportes para su devida instalación y sujeción. montada y probada. 3,00 593,44 1.780,32 TOTAL CAPÍTULO 08 FERTIRRIGACION ............................................................................................................. 4.424,78 6 de abendu de 2012 Página 10 PRESUPUESTO CÓDIGO DESCRIPCIÓN CANTIDAD PRECIO IMPORTE CAPÍTULO 09 ESTUDIO DE SEGURIDAD Y SALUD TOTAL CAPÍTULO 09 ESTUDIO DE SEGURIDAD Y SALUD............................................................................... 9.702,76 TOTAL......................................................................................................................................................................... 531.703,51 6 de abendu de 2012 Página 11 RESUMEN DE PRESUPUESTO CAPITULO RESUMEN EUROS C1 MOVIMIENTO DE TIERRAS ............................................................................................................................ 12.780,51 C2 TUBERIAS.................................................................................................................................................... 202.818,50 C3 ASPERSORES Y ACCESORIOS...................................................................................................................... 248.975,78 C4 ACCESORIOS PVC ....................................................................................................................................... 5.123,00 C5 COLLARINES................................................................................................................................................ 4.121,86 C6 VALVULAS Y ACCESORIOS ........................................................................................................................... 39.137,96 C7 AUTOMATIZACION DEL RIEGO ...................................................................................................................... 4.618,36 C8 FERTIRRIGACION......................................................................................................................................... 4.424,78 C14 ESTUDIO DE SEGURIDAD Y SALUD ................................................................................................................ 9.702,76 TOTAL EJECUCIÓN MATERIAL 531.703,51 13,00 % Gastos generales .......................... 69.121,46 6,00 % Beneficio industrial......................... 31.902,21 SUMA DE G.G. y B.I. 101.023,67 21,00 % I.V.A. ...................................................................... 132.872,71 TOTAL PRESUPUESTO CONTRATA 765.599,89 TOTAL PRESUPUESTO GENERAL 765.599,89 Asciende el presupuesto general a la expresada cantidad de SETECIENTOS SESENTA Y CINCO MIL QUINIENTOS NOVENTA Y NUEVE EUROS con OCHENTA Y NUEVE CÉNTIMOS , a 6 de diciembre de 2012. LA PROPIEDAD LA DIRECCION FACULTATIVA MIGUEL SANZ 6 de abendu de 2012 Página 1 PROYECTOTRABAJO FIN DE CARRERA Puesta en riego por cobertura total enterrada y riego localizado de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) ESTUDIO DE SEGURIDAD Y SALUD AUTOR: ENSEÑANZA: DIRECTOR/ES: Miguel Sanz Pérez Ingeniería Técnica Agrícola Jesús Guillén Torres UNIVERSIDAD DE ZARAGOZA Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________________________ 1 MEMORIA 1.- OBJETO DEL ESTUDIO. De acuerdo con el real decreto 555/1.986 del 21 de febrero, por el que se implanta la obligatoriedad de la inclusión de un estudio de seguridad e higiene en el trabajo en los proyectos de modificación y obras públicas, este estudio deberá servir para dar las directrices a la empresa constructora, que deberá seguir el plan de seguridad e higiene en el trabajo, para llevar a cabo sus obligaciones en el campo de la prevención de riesgos profesionales, facilitando su desarrollo, bajo el control de la dirección facultativa. Se establecen por lo tanto, durante la construcción de esta obra, las previsiones respecto a prevención de riesgos de accidentes y enfermedades profesionales, así como los derivados de los trabajos de reparación, conservación, entretenimiento y mantenimiento, y las instalaciones preceptivas de higiene y bienestar de los trabajadores. 2.- DESCRIPCIÓN DE LA OBRA Y SU SITUACIÓN. La obra consiste en la transformación a riego finca de 94,22 hectáreas en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca). La obra consiste en la implantación de una red de tuberías enterradas fijas, así como la implantación de los distintos sistemas de riego en la parcela, por cobertura total enterrada y goteo. La situación de esta obra se encuentra más detallada en el anejo 2 de este proyecto. 3.- UNIDADES CONSTRUCTIVAS. Las principales unidades que componen la obra son las siguientes: -Excavación de zanjas. -Instalación de tuberías. -Relleno de zanjas. -Transportes de hormigón. -Encofrados y hormigonados de las arquetas, acequias, etc. Estudiodeseguridadysalud. _____________________________________________________________________________________  2 4.- RIESGOS EN LA OBRA. 4.1.- RIESGOS PROFESIONALES: A) En excavaciones. -Desprendimientos. -Caídas de personal al mismo y a distinto nivel. -Atropellos por máquinas o vehículos.. -Cortes y golpes. -Ruido. -Vibraciones. -Proyección de partículas a los ojos. -Polvo. -Atropellos por máquinas o vehículos. -Atrapamientos. -Caídas de material. -Cortes y golpes. -Vibraciones. -Polvo. B) En transporte, vertido, extendido y compactación. -Accidentes de vehículos. C) En hormigones. -Caídas de personal al mismo y distinto nivel. -Caídas de materiales. -Atrapamientos. -Dermatosis por cemento. -Salpicaduras. -Proyección de partículas a los ojos. -Cortes y golpes. -Heridas producidas por objetos punzantes y cortantes. -Atropello por máquinas y vehículos. D) Por colocación de las tuberías -Golpes contra objetos. -Caídas a distinto nivel. Puesta en regadío por cobertura total enterrada y goteo de 94,22 ha en la localidad de La Cartuja de Monegros (Huesca) _____________________________________________________________________________________ 3 -Caída de objetos. -Desprendimientos. -Erosiones y contusiones en manipulación. -Atropellamientos por maquinaria. E) Producidos por agentes atmosféricos -Por efecto mecánico del viento. -Por efecto de hielo, agua o nieve. F) En incendios. -En vehículos, encofrados de madera, etc. 4.2.- RIESGOS DE DAÑOS A TERCEROS. Producidos por los enlaces con los caminos y por la ubicación de la obra, colindante con los pueblos cercanos, habrá riesgos derivados de la obra, fundamentalmente por circulación de vehículos, al tener que realizar desvíos provisionales y pasos alternativos. 5.- CONCEPTOS GENERALES. PRINCIPALES RIESGOS Y DAÑOS Y FORMA DE ACTUAR. 5.1.- DEFENSAS Y RESGUARDOS. Es el conjunto de elementos que protegen al operario y a la maquinaria de posibles golpes, fricciones, caídas, etc. La protección en la maquinaria busca reducir desgaste y posibles averías debidas a impactos o a elementos muy abrasivos. Los elementos de protección para estos casos son: pantallas, cubiertas y barandillas, y se instalarán en los puntos de operación, transmisión y en aquellas piezas dotadas de cualquier movimiento. Estos elementos citados anteriormente deben cumplir unos requisitos: No deberán crear nuevos riesgos. No deberán interferir en el proceso de trabajo, ni dificultar la alimentación de la máquina o de una de sus partes. La calidad de su construcción deberá estar acorde con el resto. Estudiodeseguridadysalud. _____________________________________________________________________________________  10 5.9.4.2.- Fracturados en general o polifracturados. No se iniciará su transporte antes de que se haya procedido a la inmovilización de todas y cada una de las fracturas que padezca. 5.9.4.3.- Fracturados de columna vertebral. Estos accidentados requieren un máximo cuidado y meticulosidad, tanto en la realización de la captación como en el transporte, por la posibilidad de producirse lesiones en la médula espinal de consecuencias irreparables. El accidentado en estos casos, debe recogerse al menos por tres personas que elevan al accidentado; sin flexionar lo más mínimo su columna vertebral; y un cuarta que deslice la camilla bajo la víctima. No puede ser trasladado más que sobre camillas, que a ser posible se caracterizará porque su superficie sea un plano duro, para evitar posiciones y formas que puedan poner en peligro la médula espinal. En caso de utilizarse camilla convencional se realizará el transporte colocando al accidentado boca abajo. El traslado hasta el vehículo se realizará dirigiendo la operación una sola persona, que irá armonizando la marcha para lo que deben ir los camilleros manteniendo la camilla siempre horizontal, debiendo llevar la víctima la cabeza hacia delante, posición que se mantendrá en el vehículo. [Document text truncated for crawler view.]