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Análisis de sistemas Heat Pipe para células AMTEC RESUMEN El impulso y desarrollo que está experimentando la energía termosolar hoy en día a nivel mundial, crea la necesidad de estudio y mejora de los sistemas de generación de potencia y transmisión de energía. Con objeto de responder a esta necesidad surge este proyecto. De los diversos dispositivos de producción energética termosolar, ha surgido un especial interés por las células AMTEC asociadas a un disco parabólico, aún en fase de investigación. Conocer que posibilidades ofrece este sistema a través del estudio de sus características y, más concretamente desarrollar un dispositivo de transferencia de calor entre células AMTEC y disco parabólico son los objetivos del proyecto. El sistema disco parabólico-células AMTEC requiere de un intercambiador de calor que tenga la capacidad de absorber la energía solar concentrada por el disco parabólico y transmitirla de forma continua a las células. Este intercambiador puede tener diversas configuraciones, de las cuales, seleccionamos un heat pipe, debido a su gran capacidad de transporte energético. Para ello se ha modelado un diseño, que permite adecuarse a las condiciones de trabajo que exigen las células AMTEC. Posteriormente se ha analizado, observando que parámetros afectan a su funcionamiento y así poder definir el rango de operación. En resumen, lo que se pretende es diseñar y analizar un Heat pipe que tenga como aplicación la transmisión de calor entre células AMTEC y disco parabólico. El proyecto se ha desglosado en dos partes: 1. Estudio de las células AMTEC por ser una alternativa novedosa en el sector termosolar que ofrece elevadas eficiencias de conversión. Incluyendo en este apartado el funcionamiento, componentes y problemáticas de las células AMTEC. 2. Diseño y análisis matemático del heat pipe que permita la alimentación de células AMTEC. Para ello se observa cómo afecta la variación de los parámetros dimensionales del heat pipe (longitud, estructura porosa interna, inclinación, sección transversa) y características del fluido de trabajo a la capacidad de transferencia de calor y las limitaciones asociadas a su funcionamiento. Análisis de sistemas Heat Pipe para células AMTEC Índice RESUMEN ............................................................................................................. 0 1. AMTEC ......................................................................................................... 1 1.1. PARTES INTEGRANTES DEL AMTEC ........................................................ 3 1.2. PRINCIPIO DE FUNCIONAMIENTO ............................................................ 4 1.3. POTENCIA DESARROLLADA POR CÉLULAS AMTEC ........................... 6 1.4. COSTE DE PRODUCCIÓN ............................................................................. 6 2. HEAT PIPE .................................................................................................. 7 2.1. INTRODUCCIÓN ............................................................................................ 7 2.2. BOMBEO POR CAPILARIDAD ..................................................................... 8 2.3. LIMITACIONES: RELLENO POROSO, SÓNICA, VISCOSIDAD, ARRASTRE Y EBULLICIÓN ............................................................................................... 10 2.4. CÁLCULO DEL LÍMITE DE OPERACIÓN ................................................. 13 2.4.1. Supuestos .......................................................................................... 13 2.4.2. Fluido de trabajo ............................................................................... 14 2.4.3. Parámetros de diseño ........................................................................ 15 2.5. RESULTADOS DEL ANÁLISIS DEL HEAT PIPE ..................................... 17 2.5.1. Sumario ............................................................................................ 21 3. CONCLUSIONES ...................................................................................... 22 4. LINEAS FUTURAS ................................................................................... 23 Análisis de sistemas Heat Pipe para células AMTEC MEMORIA Análisis de sistemas Heat Pipe para células AMTEC 1 1. AMTEC El AMTEC, cuyas siglas en inglés significan Alkali Metal Termal to Electric Converter, es un dispositivo que permite a través de la energía térmica producir electricidad mediante la reacción electrolítica de un metal alcalino. El ciclo de trabajo sigue un proceso térmico regenerativo, es decir el calor no es retirado del sistema al final del mismo, como sucede en un motor de combustión interna, donde el calor es expulsado juntos a los gases de escape. El calor del fluido de trabajo es reutilizado en el siguiente ciclo (el fluido es recirculado siguiendo un circuito cerrado) aumentando la eficiencia. El fluido de trabajo es un metal alcalino (litio, sodio o potasio), sufriendo éste una reacción electroquímica de ionización de los átomos en la interface electrodoelectrolito. Los electrones liberados son conducidos a una carga externa, realizando trabajo y posteriormente recombinados con los iones para formar átomos neutros al otro lado del electrodo. Dicho convertidor termoeléctrico presenta ciertas ventajas sobre otras formas de generación de electricidad ¡Error! No se encuentra el origen de la referencia.: 1. Elevada eficiencia, cercana a la del ciclo de Carnot, entre el 20 y 40%. 2. Alta densidad de potencia (en diseños optimizados está en torno a los 0.5 KW/Kg). 3. Ausencia de partes móviles, evitando de esta manera problemas de lubricación, desgaste por fricción y ruido. En resumen, requiere un menor mantenimiento y tiene una alta fiabilidad. 4. Disponibilidad de los materiales con los que es fabricado y un bajo costo de producción. 5. Diseño modular, que permite con la conexión de varias celdas la generación de gran cantidad de electricidad a bajos voltajes. A su vez, la avería de una de las células no afecta al conjunto. Fue desarrollado e investigado por los Dres. J. Kummer y N. Weber en la década de los sesenta, siendo patentado como el Motor Térmico de Sodio. A partir de los años noventa se ha generado un interés por el AMTEC en el campo de las energías renovables, concretamente en la solar, siendo el nexo de unión entre ambas el disco parabólico. También se ha estudiado su aplicación en la industria aeroespacial, vehículos híbridos, generadores de energía portátiles, generación de potencia a nivel residencial con independencia o no de la red eléctrica, aire acondicionado e iluminación, baterías recargables, hornos domésticos auto-suficientes, usos militares y micro cogeneración ¡Error! No se encuentra el origen de la referencia.. Este proyecto se centra en el uso del AMTEC en el ámbito de la energía solar. Análisis de sistemas Heat Pipe para células AMTEC 2 Figura 1 Célula AMTEC con el sodio en estado líquido en la zona del ánodo ¡Error! No se encuentra el origen de la referencia.. Análisis de sistemas Heat Pipe para células AMTEC 3 1.1. PARTES INTEGRANTES DEL AMTEC Componentes: 1.Tubos BASE, 2.Receptor de calor, 3.Pared celda, 4.Evaporador, 5.Condensador, 6.Arteria, 7.Anillos térmicos, 8.Circuito eléctrico, 9.Cátodo, 10.Ánodo, 11.Escudo térmico. Figura 2 PX-3ª AMTEC a) vista del alzado b) vista del corte en planta. ¡Error! No se encuentra el origen de la referencia. El AMTEC emplea un electrolito sólido de forma tubular fabricado a partir de un material cerámico llamado β”-alúmina. El electrolito sólido β”-alúmina (BASE, Beta Alumina Solid Electrolyte) se trata de un conductor iónico que a su vez actúa como aislante eléctrico (1) Figura 2. El calor de la fuente es transferido a la célula a través de un plato o disco soporte (2) Figura 2, situándose el rango de temperaturas de trabajo en este punto entre 1000 K – 1300 K. Las paredes de la celda de acero inoxidable, Figura 2 (3), previenen las pérdidas de calor gracias a la reflexión que proporcionan. La celda consta de un evaporador Figura 2 (4) y un condensador Figura 2 (5) unidos mediante una arteria Figura 2 (6) (wick) que direcciona el fluido circulante. Los anillos térmicos Figura 2 (7) (studs), hechos de níquel, se emplean en mejorar la conducción de calor entre el evaporador y el disco soporte. Los tubos BASE se encuentran conectados eléctricamente en serie, y al igual que el evaporador están conectados al plato soporte Figura 2 (8). Los electrodos son fabricados a partir de molibdenos (Mo), nitruros de titanio (TiN) y aleaciones rodio-tungsteno (RhW y Rh2W). El cátodo Figura 2 (9), es aplicado sobre el BASE por deposición química de vapor o sputtering, mientras que el ánodo Figura 2 (10), es aplicado sobre el BASE por el proceso Weber, además se le recubre con molibdeno para evitar pérdidas eléctricas en su interior. Su función es guiar la corriente eléctrica a la carga. Análisis de sistemas Heat Pipe para células AMTEC 4 Los escudos térmicos cumplen la función de reducir las pérdidas de calor parásitas por radiación, Figura 2 (11). 1.2. PRINCIPIO DE FUNCIONAMIENTO En la Figura 4, se muestra el sistema de generación de potencia compuesto por los dos circuitos cerrados de sodio, el disco parabólico, receptor, condensador, evaporador (intercambiador o heat pipe) las células AMTEC y la bomba electromagnética/circuito capilar. 1º. Circuito cerrado de sodio primario El disco parabólico refleja y concentra los rayos solares en un receptor localizado en el foco del disco. Dentro del receptor, se encuentra la cavidad, donde el sodio es vaporizado por el intenso calor. El vapor de sodio generado fluye hacia el intercambiador, donde cede el calor latente de vaporización al fluido de trabajo del AMTEC. El sodio líquido resultante en el intercambiador tras la cesión de calor es recirculado al evaporador (cavidad) mediante una bomba electromagnética o por gravedad. La solución que se plantea posteriormente es la sustitución del circuito de la Figura 4, por un Heat pipe (intercambiador de calor cerrado que trabaja en cambio de fase). 2º. Circuito cerrado de sodio secundario Por otra parte, el sodio líquido que circula a través del AMTEC absorbe el calor liberado, alcanzando elevada presión y temperatura en estado vapor (1200 K, >20 kPa), siendo posteriormente introducido en la célula AMTEC. Una vez allí, el sodio entra en contacto con el ánodo, donde se oxida, debido a la diferencia de potencial electroquímico entre ambos. Quedando los electrones retenidos en el ánodo, Figura 3. Análisis de sistemas Heat Pipe para células AMTEC 5 Figura 3 Electrólisis del sodio ¡Error! No se encuentra el origen de la referencia.. La diferencia de presión existente entre ambos lados de los tubos BASE y la energía térmica aportada, conduce los iones desde el lado de alta presión al lado de baja, de este modo los iones positivos comienzan a acumularse en el lado de baja presión, mientras los electrones están retenidos en el lado de alta presión, resultando una diferencia de potencial entre los dos lados del BASE. Con la conexión del ánodo-cátodo a través de una carga externa y gracias a la diferencia de potencial, los electrones comienzan a fluir a través de la carga, generando así corriente eléctrica. Los electrones circulan desde el ánodo hacia el cátodo, donde se recombinan con los iones que han pasado por el BASE, formando de nuevo átomos neutros de sodio. Análisis de sistemas Heat Pipe para células AMTEC 12 󰇗 ( )( )( ) 󰇗 es el flujo máximo que puede transportar la estructura capilar sin que se produzca el quemado destructivo del evaporador. Limitación sónica En una tobera convergente un gas compresible se acelera hasta la velocidad del sonido debido al cambio de área; en un heat pipe el vapor puede acelerarse hasta la velocidad del sonido, añadiendo masa en el evaporador. Si el flujo de vapor en un heat pipe se ve obstruido, una disminución adicional en la temperatura del condensador no tiene efecto alguno sobre la temperatura del evaporador; así, existe una limitación sónica para el transporte axial de calor por unidad de área de la sección transversal del núcleo. La limitación sónica es de particular importancia en el funcionamiento de un tubo de calor de metal líquido en el extremo inferior de su intervalo de temperatura de trabajo a la cual la densidad de vapor es pequeña. La limitación sónica puede aparecer al iniciarse la operación del tubo de calor, cuando el evaporador esta frío, aunque no sea importante en el punto de operación considerado en el diseño. 󰇗 ( ) Limitación viscosa Cuando el heat pipe opera a bajas temperaturas, la diferencia de presión de vapor entre el evaporador y el condensador puede llegar a ser extremadamente baja. En algunos casos, las fuerzas viscosas en la región de vapor pueden ser mayores que los valores de gradiente de presión. Cuando esto ocurre, los gradientes de presión en la zona de vapor no son suficientes para generar un flujo, resultando en un estancamiento del vapor. El límite viscoso es más frecuente en heat pipes con regiones de condensador muy largas o dispositivos en los que las temperaturas de inicio son criogénicas o muy bajas. El modelo asumido para su obtención es el de gas ideal e isotérmico para el vapor, flujo unidimensional y flujo laminar. 󰇗 Análisis de sistemas Heat Pipe para células AMTEC 13 Limitación por arrastre Si el flujo de cantidad de movimiento por unidad de área del vapor es suficientemente elevado, el esfuerzo que ejerce el vapor sobre la superficie del líquido puede bastar para generar ondas y arrancar gotitas de líquido de sus crestas. El arrastre de gotas de líquido provoca un aumento sustancial en la velocidad de circulación del fluido, y si la presión capilar no es suficiente el relleno poroso puede secarse repentinamente. El cociente del flujo de la cantidad de movimiento por unidad de área del vapor y las fuerzas de tensión superficial que actúan sobre el líquido es proporcional al número de Weber: donde es el diámetro hidráulico de los poros de la superficie de relleno. Relacionando la velocidad del vapor y el flujo de calor transportado de la siguiente forma: Y asumiendo que para prevenir el arrastre de las gotas de líquido al flujo de vapor, el número de Weber debe ser inferior a la unidad, la capacidad máxima de transporte de calor sin que se produzcan fenómenos de arrastre queda definida como: 󰇗 ( ) Limitación por ebullición En regímenes de transferencia de calor elevados, pueden aparecer fenómenos de ebullición, es decir, formación de burbujas en el relleno poroso que generarían zonas calientes que obstruyen el flujo del líquido. Mientras que las limitaciones de recubrimiento, sónicas y por arrastre restringen el flujo axial de calor, la limitación por ebullición impone una restricción sobre el flujo radial en el evaporador. 󰇗 ( ) ( ) Análisis de sistemas Heat Pipe para células AMTEC 14 2.4. CÁLCULO DEL LÍMITE DE OPERACIÓN Una vez descritas las características del proceso y las limitaciones del mismo, se va a proceder al cálculo del rango de aplicación del heat pipe en el caso concreto de tener que alimentar un conjunto de células AMTEC que desarrolle una potencia de 10 kWe. Para ello es necesario aplicar un conjunto de hipótesis o condiciones de las que se parte para elaborar el cálculo del límite de operación. 2.4.1. Supuestos 1. Proceso isotérmico Presión y temperatura permanecen invariables en el interior del heat pipe a lo largo de su funcionamiento. En un estado de cambio de fase ideal dichas propiedades permanecen constantes. Sin embargo en aplicaciones reales se observa una variación de temperatura y presión. A efectos de cálculo se ha considerado una situación ideal. 2. Fluido incompresible Se asume que el vapor es un fluido incompresible. Esta consideración implica que la velocidad del vapor es inferior a la velocidad del sonido. 3. Niveles de evaporación y condensación ideales Los ángulos de contacto en el evaporador y el condensador son respectivamente y . 4. Malla capilar uniforme En casos prácticos, la malla es más gruesa en el condensador, lo que le permite transportar mayor cantidad de fluido, y más fina en el evaporador para aumentar las fuerzas capilares. 5. Las propiedades del fluido permanecen constantes a lo largo del heat pipe Partimos de que el fluido no se degrada a lo largo del proceso, por lo que sus propiedades termofísicas permanecen invariables. 6. Caída de presión de la fase vapor despreciable A efectos de cálculo la caída de presión del vapor es de varios órdenes de magnitud inferior al resto de presiones que afectan a la conducción del fluido (decenas frente a miles), por lo que su efecto es omitido, simplificando así las operaciones. Análisis de sistemas Heat Pipe para células AMTEC 15 7. Densidad de la mecha despreciable Se asume que la estructura porosa es un canal hueco, es decir, a efectos de cálculo es equivalente a un tubo por el que circula el fluido. El cálculo de la masa de líquido real que puede circular por la mecha es: ( ) 2.4.2. Fluido de trabajo Una vez definido el proceso, se escoge el fluido de trabajo, así como sus propiedades termofísicas en el punto de operación. Se selecciona el sodio, ya que las células AMTEC trabajan también con él, y por lo tanto, el rango de temperaturas de trabajo será el mismo para ambos sistemas. La Tabla 2.1 muestra las propiedades del sodio para un rango de temperatura. A continuación hay que definir el punto de operación del heat pipe, en el que el fluido necesita un aporte de energía que produzca el cambio de fase en el evaporador. El punto de evaporación del sodio es: ( ) , ( ) . La temperatura de operación fijada para el diseño es de 1200 K. De este modo se asegura que el fluido esté en cambio de fase. ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) 800 876 825,6 0,00327 0,0002298 0,00001827 65,88 0,152 900 4876 801,8 0,0165 0,0002018 0,0000201 61,25 0,142 1000 19200 778 0,05998 0,0001809 0,00002211 56,6 0,132 1100 58428 754,2 0,1681 0,0001645 0,00002398 51,96 0,122 1200 146540 730,4 0,3966 0,0001514 0,00002577 47 0,112 1300 316500 706,6 0,8045 0,0001407 0,00002763 42,5 0,102 1400 609740 682,8 1,459 0,0001317 0,00002938 37,5 0,092 1500 1,072E+06 658 1,459 0,000124 0,00003117 33 0,082 Tabla 2.1 Propiedades termo-físicas del sodio ¡Error! No se encuentra el origen de la referencia.. ( ) ( ) 800 4237000 900 4131000 1000 4026000 1100 3925000 1200 3829000 1300 3742000 1400 3656000 1500 3577000 Tabla 2.2 Propiedades termo-físicas del sodio. Análisis de sistemas Heat Pipe para células AMTEC 16 2.4.3. Parámetros de diseño Las Tabla 2.3 y, Tabla 2.4 muestran los parámetros dimensionales y materiales empleados en el heat pipe y su estructura capilar adoptados para el funcionamiento en las condiciones de trabajo exigidas por las células AMTEC. Radio sección transversal de circulación de vapor ( ) 0.01 Radio interior heat pipe ( ) 0.009 Longitud evaporador ( ) 0.1 Longitud adiabática ( ) 0.15 Longitud del condensador ( ) 0.1 Longitud total del heat pipe ( ) 0.35 Longitud eficaz del heat pipe ( ) 0.25 Área transversal de circulación de vapor ( ) 0.0002545 Área transversal de la mecha ( ) 0.00005969 Conductividad térmica del material del heat pipe ( ) 24 Tabla 2.3 Parámetros del heat pipe. La longitud total del heat pipe queda determinada por la suma de las longitudes del evaporador condensador y zona adiabática (área de transporte): Como el flujo másico varía en las regiones del evaporador y el condensador, es preferible utilizar una longitud eficaz en lugar de la geométrica en dichas regiones. Si la variación de por unidad de longitud es constante, el caudal másico total aumenta o disminuye linealmente en el evaporador y el condensador. Por ello podemos sustituir por ⁄ y por ⁄. ( ) Las secciones transversales del vapor y el líquido se calculan como se indica a continuación: ( ( ) ) Análisis de sistemas Heat Pipe para células AMTEC 17 El material seleccionado para el tubo y la mecha es un INCONEL 625, debido a su capacidad de trabajar a elevadas temperaturas y a su compatibilidad con el fluido de trabajo (sodio). Otros materiales que pueden emplearse en la mecha son aceros inoxidable serie 300, Incoloy 800, Inconel 600, 601, 718 y 625, Hayness 230, 188 y 214, Niquel and Hastelloy C, Titano, Tántalo, Molibdeno, Rubidio, Niobio y Tungsteno. Los principales parámetros de la estructura capilar sinterizada son el nivel de porosidad, el diámetro de poro y el espesor de la misma. A partir de ellos se derivan el resto de parámetros que inciden en el cálculo. Diámetro del poro ( ) 0.0001 Porosidad ( ) 0.7 Anchura de la mecha ( ) 0.001 Permeabilidad ( ) 1.495e-10 Radio efectivo de la estructura capilar ( ) 0.000021 Conductividad térmica efectiva ( ) 38 Tabla 2.4 Parámetros de la mecha en el heat pipe. El radio de poro eficaz se calcula a través del diámetro del poro real: La permeabilidad de la mecha depende fuertemente de la porosidad y diámetro de poro. ( ) La conductividad térmica eficaz de la mecha queda definida mediante la conductividad térmica del material que conforma el heat pipe y del fluido circulante y el nivel de porosidad. ( ) ( ) ( ) ( ) Una vez definidos y/o determinados los parámetros anteriores, se procede al cálculo y análisis de la capacidad del heat pipe. Análisis de sistemas Heat Pipe para células AMTEC 18 2.5. RESULTADOS DEL ANÁLISIS DEL HEAT PIPE El resultado del cálculo de las limitaciones que afectan al funcionamiento del heat pipe queda reflejado en la Figura 9. Figura 9 Potencia vs Temperatura. Punto de trabajo: ( ) Podemos observar en la gráfica que el heat pipe puede funcionar en estas condiciones al no verse afectado por los límites capilar, arrastre, viscoso, sónico, ebullición. Siendo el límite capilar el que marca la capacidad de trabajo del heat pipe. Esta solución se ha obtenido, a través del estudio de los parámetros de diseño, con la finalidad de dar respuesta a la alimentación energética de células AMTEC. Potencia eléctrica producida Con una eficiencia de conversión termo-eléctrica del 25-30% las células AMTEC convierten 15.000 W de energía térmica en unos 4.000 W de energía eléctrica. Para una producción de 10.000 W eléctricos se requieren 3 heat pipes agrupados en cada sistema AMTEC-disco parabólico, según el diseño establecido. La variación de los parámetros permite la obtención de diferentes heat pipes que responderían a la aplicación propuesta. Por lo que en cada caso se debe analizar qué otras limitaciones afectan a los parámetros de diseño, como pueden ser las económicas, espaciales, disponibilidad, estructurales… Es deseable la elección de un conjunto de heat pipes en lugar de una única unidad, con la finalidad de poder distribuir el calor de forma más uniforme a las células. 0 5000 10000 15000 20000 25000 30000 700 800 900 1000 1100 1200 1300 1400 1500 1600 Potencia [W] Temperatura [K] Q_capilar Q_arrastre Q_viscosidad Q_sónico Q_ebullición Análisis de sistemas Heat Pipe para células AMTEC 19 A continuación se puede observar cómo influye la variación individual de cada parámetro en el punto de operación. Porosidad Influye en gran medida sobre la potencia desarrollada por el heat pipe. Una mecha con un nivel bajo de porosidad implica un reducido transporte de fluido (baja permeabilidad), por el contario un nivel alto de porosidad proporciona un caudal másico mayor entre condensador y evaporador. Figura 10 Potencia vs Porosidad. Diámetro de poro El diámetro de los poros distribuidos en la mecha puede ser optimizado, alcanzando un valor en torno a las 60 micras. Esta variable de diseño, afecta a la permeabilidad de la mecha y las fuerzas capilares. Figura 11 Potencia vs Radio de poro. 0 10000 20000 30000 40000 50000 0,35 0,45 0,55 0,65 0,75 0,85 Potencia [W] Porosidad [-] 0 5000 10000 15000 20000 25000 30000 0 0,00002 0,00004 0,00006 0,00008 0,0001 0,00012 Potencia [W] Radio poro [m] Análisis de sistemas Heat Pipe para células AMTEC 20 Como puede verse en la Figura 11, radios de poro bajos afectan reduciendo la capacidad de transporte de fluido, por otra parte, valores elevados disminuyen las fuerzas capilares. Espesor de la mecha Del mismo modo que el nivel de porosidad, aunque en menor medida, el espesor de la mecha favorece el transporte de flujo másico al verse incrementado, ya que el fluido dispone de una mayor área transversal para circular en el interior del heat pipe. Figura 12 Potencia vs Espesor de la mecha. Longitud del heat pipe Figura 13 Potencia vs Longitud heat pipe. 0 5000 10000 15000 20000 25000 30000 0 0,0005 0,001 0,0015 0,002 0,0025 0,003 0,0035 Potencia [W] Espesor mecha [m] 0 5000 10000 15000 20000 25000 30000 0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 Potencia [W] Longitud heat pipe [m] Análisis de sistemas Heat Pipe para células AMTEC 21 Incrementando la longitud del heat pipe se observa una disminución de la potencia (Figura 14), la explicación a esta tendencia es la caída de presión que sufre el fluido debido a la fricción producida en la circulación de sodio por la estructura capilar. Inclinación del heat pipe Al aumentar la inclinación del heat pipe, partiendo de que el evaporador se encuentra en una cota inferior respecto al condensador, genera una influencia creciente de la fuerza de la gravedad. La Figura 15 indica que este factor afecta en menor medida que los anteriores, sin embargo, no es despreciable, puesto que en configuraciones en las que las mallas porosas producen fuerzas capilares menores (radios de poro mayores), que las aquí definidas, la inclinación ve incrementada su influencia en gran medida. Figura 15 Potencia vs Inclinación heat pipe. 0 5000 10000 15000 20000 25000 30000 020 40 60 80 100 Potencia [W] Inclinacion heat pipe [grados]