Repositorio Institucional de Documentos

 Si m en c Ca     Reposi t m ulaci ó c auza m mpillo . t orio  de  la  U Proy ó n  d e m iento  .  Ju a Es c U niversidad  ecto  Títul o e l  ca u  con  a n  Carl o Direc t César  G o c uela  Polit é T O  de  Zaragoz   Fin  d  o  del  tr a  uce  n  Hec ‐ R   Autor/es  o s  Aliag a  t or/es  y/o  p o  o nzález  C   é cnica  Sup e 2013   OM O a  –  Zaguan   d e  Ca a bajo:  n atura l R as  d e  a  Greg o o nente  ebollada  e rior  de  Hu e O 1   http://zag u rrer a  l  y  e l  Bar r o rio   e sca  u an.unizar. e a  poste r r anco  e s   r ior   de  Simulación del cauce natural y posterior encauz amiento con HecR as del Barranco de Campillo.  Juan Carlos Aliaga Gregorio 1 INDICE GENERAL [email protected] ÍNDICE  GENERAL  TOMO 1 de 4 1. INTRODUCCIÓN 2. OBJETIVOS 3. METODOLOGÍA 3.1 MODELIZACIÓN CAUCE NATURAL 3.2 MODELIZACIÓN ENCAUZAMIENTO TOMO 2 de 4 4. RESULTADOS 4.1 RESULTADOS MODELIZACIÓN CAUCE NATURAL TOMO 3 de 4 4. RESULTADOS 4.2 RESULTADOS MODELIZACIÓN ENCAUZAMIENTO TOMO 4 de 4 5. DISCUSIÓN 6. CONCLUSIONES 7. BIBLIOGRAFIA 8. ANEXOS Simulación del cauce natural y posterior encauz amiento con HecR as del Barranco de Campillo.  Juan Carlos Aliaga Gregorio 1 INDICE TOMO 1 [email protected]   ÍNDICE  TOMO  1  1. INTRODUCCIÓN 2. OBJETIVOS 3. METODOLOGIA 3.1 MODELIZACIÓN CAUCE NATURAL 3.2 MODELIZACIÓN DEL ENCAUZAMIENTO Simulación del cauce natural y posterior encauz amiento con HecR as del Barranco de Campillo.  Juan Carlos Aliaga Gregorio TOMO 2 [email protected] RESULTADOS CAUCE NATURAL   INTRODUCCIÓN Simulación del cauce natural y posterior encauz amiento con HecR as del Barranco de Campillo. Juan Carlos Aliaga Gregorio 1 TOMO 1 [email protected] INTRODUCCIÓN 1. INTRODUCCIÓN. La transformac ión en regadí o de zonas ári das, como pue de ser la zona de Mo negros, en la pr ovincia de Huesca, impli ca un cambi o en el régimen hidrológic o de los cauces que discurre n por dichas zona s. Estos cauces, que de forma natural permanece n secos gran p arte del año y en especial en verano , pasan a tener un cauda l constante proce dente de l os retornos de riegos, funcio nando como dr enajes. Este cambio de rég imen hidr ológico, im plica la n ecesidad de fij ar el trazado se guido por este nuevo fluj o de agua y estabiliza r el te rreno, evita ndo la erosió n que pudie ra provoca r este caudal . Por otro lado el cambi o de usos del terreno implica el paso de u na zona de agric ultura de secano co n escaso rend imiento, a u na agricult ura de reg adío con a ltas produccion es y altam ente tecn ificada. Esto s cambios im plicaran u n aumento en el tránsito de ve hículos, la instal ación de s istemas de riego a presi ón y la construcc ión de div ersas estructuras auxi liares de las explotaci ones agrícolas. Este cambi o de usos del terren o hace inacepta ble el actual sistema d e cruces de c aminos sobr e el cauce , que impi de su utiliza ción en c aso de aven ida, al n o estar dimensi onados p ara estos caud ales. Se hace r ecomen dable la ejecuci ón de las modificac iones nece sarias e n el cauce y obras d e cruce para permitir el fl ujo de las aveni das prevista s, sin que caus en daños eco nómicos o pers onales. Simulación del cauce natural y posterior encauz amiento con HecR as del Barranco de Campillo.  Juan Carlos Aliaga Gregorio TOMO 2 [email protected] RESULTADOS CAUCE NATURAL OBJETIVOS Simulación del cauce natural y posterior encauz amiento con HecR as del Barranco de Campillo. Juan Carlos Aliaga Gregorio 1 TOMO 1 [email protected] OBJETIVOS 2. OBJETIVOS. El objetivo del prese nte proyecto será el estudio del barranco de Campi llo, ubicad o en el término municipal de Ba llobar. La zona en la que se ubica el barr anco pertenec e a la zona regable de Monegros II, dentro de la Comuni dad General de Rieg os del Alto Ara gón. Dicho barra nco de Campill o es tributario de l barranco de Cherm anillo, que a su vez de semboca en el rio Alcanadr e dentro del núc leo urbano de Ballo bar. Fig.1 Ubicación del barranco de Campillo. Se realizar a la model ización hidráulic a del barranc o de Cam pillo en su co nfigurac ión actu al, evaluan do el efecto de los diversos ca udales que s e espera di scurran por él, su ma de los ca udales ap ortados por lo s barrancos tr ibutarios. La zo na en la que se encuentra e l bar ranco obje to de es tudio, tie ne un clima á rido con un rég imen de pluviom etrías típicamente mediterrá neo, con gr andes aveni das puntua les en otoñ o-invier no y ausenc ia casi total de precipit aciones en veran o. Fig.2 Zona de estudio y vegetación existente. BARRA NCO DE CAMPILLO BARRA NCO DE CHERMAN ILLO Simulación del cauce natural y posterior encauz amiento con HecR as del Barranco de Campillo. Juan Carlos Aliaga Gregorio 2 TOMO 1 [email protected] OBJETIVOS El estudio de caudal es en el barr anco de Cam pillo, obj e to de e ste pro yecto, está recogido en el Plan Coordinado de Obras. Monegro s II – 3ª Pa rte – 1ª Fase, dentro del Plan de Riego s del Alto Aragón . Se simularan l as avenidas esper adas para un per iodo de retorno de 25 y 100 años, así como el flujo d e retorno de ri egos esper ado una vez ej ecutada la pu esta en riego d e la cuenca de d icho barr anco, tal y como se de finen en e l Plan Co ordinado de Monegro s II. La simula ción hidrá ulica del cauce con su configura ción actual, p ermitirá ev aluar si la s obras de cr uce y demás infraest ructuras existe ntes en la zona están correctament e dimensi onadas. Permit iendo detect ar la necesid ad de rectificar e l cauce o las i nfraestructur as existentes par a evitar da ños en cas o de avenida. Por último, si s e detectase sit uacion es que fuer a necesario corregir, se diseñ ara el encauza miento p arcial o total del barr anco objeto d e estudio y el correct o dimens ionado de l as obras de cruce , de forma que el flujo de los ca udales tant o de retorno de riegos co mo de aven idas extraor dinarias no cause d años. Simulación del cauce natural y posterior encauz amiento con HecR as del Barranco de Campillo.  Juan Carlos Aliaga Gregorio TOMO 2 [email protected] RESULTADOS CAUCE NATURAL METODOLOGÍA Simulación del cauce natural y posterior encauzamiento con HecRas del Barranco de Campillo. Juan Carlos Aliaga Gregorio 5 TOMO 1 [email protected] MODELIZACIÓN DEL CAUCE NATURAL La herramienta a utilizar será Project (Management) . Crearemos dos archivos .SHP e introduciremos sistemas de coordenadas adecuados para cada uno de ellos (En nuestro caso European Datum 1950 UTM Zone 30N ). Fig.8 Georeferenciación de la topografía. 3.1.2.1.1.3 CREACIÓN ARCHIVO DE CONTORNO PARA LA TRIANGULACIÓN. Observando el cauce vemos que su trazado realiza grandes cambios de dirección, para evitar que al realizar la triangulación que generara el TIN se triangule entre puntos alejados uno de otro, crearemos un polígono del contorno de curvas y puntos a triangular. Para la generación de este contorno emplearemos la aplicación ArcCatalog , con la que generaremos un archivo .SHP vacío, al que asignaremos un sistema de coordenadas adecuado. Fig.9 Generación de archivo y georeferenciación con Arccatalog . Una vez generado el archivo .SHP vacío, cargamos en ArcMap los archivos .SHP generados con anterioridad, que contienen las curvas y puntos con cota, con el fin de trazar los límites del polígono que delimitara la zona a triangular. Simulación del cauce natural y posterior encauzamiento con HecRas del Barranco de Campillo. Juan Carlos Aliaga Gregorio 6 TOMO 1 [email protected] MODELIZACIÓN DEL CAUCE NATURAL Fig.10 Herramientas de dibujo para edición en ArcMap . Con la barra de herramientas Editor de ArcMap , seleccionamos Start Editing y la herramienta de dibujo, que nos permitirá definir el contorno. Fig.11 Contorno de zona a triangular. Fig.12 Contorno de zona a triangular. 3.1.2.1.2 TRIANGULACIÓN DEL TIN. Para la creación del TIN del terreno, utilizaremos la extensión 3D Analyst de ArcMap . Mediante la opción de crear TIN a partir de características del terreno. Emplearemos como datos de partida los tres archivos .SHP que hemos creado en los aparatados anteriores (curvas de nivel, puntos y contorno de la zona a triangular). Fig.13 Creación del TIN . Simulación del cauce natural y posterior encauzamiento con HecRas del Barranco de Campillo. Juan Carlos Aliaga Gregorio 7 TOMO 1 [email protected] MODELIZACIÓN DEL CAUCE NATURAL En las curvas de nivel y puntos con cota, la fuente de alturas sera la capa Elevation . Triangulandose como Hard Line las curvas de nivel y como Mass Points los puntos con cota. El perimetro que hemos delimitado para la triangulación no tendra alturas y se triangulara como Soft Clip . Fig.14 Asignación de origen de alturas a capas para generación de TIN Con esta triangulación convertimos archivos en los que las caracteristicas del terreno estan contenidas en lineas y puntos con atributos de altura, representados sobre una superficie plana, en un relieve tridimensional. Fig.15 TIN . Fig.16 TIN . Simulación del cauce natural y posterior encauzamiento con HecRas del Barranco de Campillo. Juan Carlos Aliaga Gregorio 8 TOMO 1 [email protected] MODELIZACIÓN DEL CAUCE NATURAL 3.1.2.2 DEFINICIÓN CAUCE. Para realizar la modelización hidráulica en Hec-Ras, el programa nos solicita que definamos el eje del cauce, los márgenes del cauce y la zona inundable. 3.1.2.2.1 DEFINICIÓN EJE. En nuestro caso, al ser un cauce de flujo estacional, dicho cauce esta roturado en gran parte de su trazado, siendo visible su trazado únicamente en momentos de avenida. Así pues el trazado del eje tendrá que ser definido por los indicadores de la cartografía, como puede ser la forma de las curvas de nivel o las obras de paso existentes. El primer paso, será definir el eje en un archivo CAD. Fig.17 Eje del cauce y afluentes en .CAD Fig.18 Eje del cauce y afluentes en .CAD Una vez definido el eje en formato CAD, convertiremos este archivo a formato .SHP compatible con ArcMap . Fig.19 Eje del cauce y afluentes en .SHP Fig.20 Eje del cauce y afluentes en .SHP Simulación del cauce natural y posterior encauzamiento con HecRas del Barranco de Campillo. Juan Carlos Aliaga Gregorio 9 TOMO 1 [email protected] MODELIZACIÓN DEL CAUCE NATURAL 3.1.2.2.2 DEFINICIÓN BANKS . El termino Banks en Hec-Ras define los márgenes del cauce, lo que en términos hidráulicos implica el cambio de sustrato, y por tanto del número de Manning (rozamiento). En nuestro caso, como ya hemos indicado con anterioridad, no existe un cauce natural definido, ya que dicho cauce ha sido roturado. En el barranco objeto de estudio, se observan dos tipos de cobertura del terreno bien definidos, el terreno laboreado que encontramos en el fondo de dicho barranco y la vegetación natural que encontramos en las laderas laterales. Para la modelización hidráulica, consideraremos que el cauce del barranco delimitado por los Banks , se corresponde con la zona laboreada. De manera que tendremos una zona fácilmente inundable con un terreno muy uniforme, al cual le corresponderá un número de Manning concreto. Fig.21 Definición del cauce en tramo final. Fig.22 Definición del cauce en tramo medio. Fig.23 Definición del cauce en tramo medio. Fig.24 Definición del cauce en tramo inicial. Simulación del cauce natural y posterior encauzamiento con HecRas del Barranco de Campillo. Juan Carlos Aliaga Gregorio 10 TOMO 1 [email protected] MODELIZACIÓN DEL CAUCE NATURAL 3.1.2.2.3 DEFINICIÓN FLOW PATHS. El termino Flow Path (Dirección de flujo) en Hec-Ras corresponde a tres líneas que marcan la dirección de flujo y son empleadas por el programa para medir la distancia entre secciones. El FlowPath central se hace coincidir con el eje del cauce. Los FlowPaths laterales deben ser exteriores a los Banks y coincidir aproximadamente con el centro de gravedad de las secciones exteriores a los Banks . Fig.25 FlowPaths en tramo final. Fig.26 FlowPaths en tramo medio. Fig.27 FlowPaths en tramo medio. Fig.28 FlowPaths en tramo inicial. Simulación del cauce natural y posterior encauzamiento con HecRas del Barranco de Campillo. Juan Carlos Aliaga Gregorio 11 TOMO 1 [email protected] MODELIZACIÓN DEL CAUCE NATURAL 3.1.2.2.4 DEFINICIÓN CROSS SECTIONS Para definir el cauce son necesarias secciones transversales de dicho cauce, que se distribuyen a distancias uniformes a lo largo de todo el eje. Estas secciones equidistantes, serán definidas con el programa GeoRas . Serán necesarias secciones adicionales en puntos singulares del trazado del cauce, como obras de cruce del cauce (caminos, carreteras, ferrocarriles, etc.), presas y saltos. Se añadirán dos secciones por cruce, una aguas abajo y otra aguas arriba. Fig.29 Topografía cargada en ArcMap . Fig.30 Topografía cargada en ArcMap . Como en los casos anteriores, estas secciones se definen en CAD, para posteriormente ser convertidas a formato .SHP. Más adelante, veremos que para la definición del encauzamiento, serán necesarias secciones adicionales para modelizar el cauce adecuadamente. Simulación del cauce natural y posterior encauzamiento con HecRas del Barranco de Campillo. Juan Carlos Aliaga Gregorio 12 TOMO 1 [email protected] MODELIZACIÓN DEL CAUCE NATURAL 3.1.3 GENERACIÓN GEOMETRIA CON GEORAS. El primer paso para la definición del cauce con GeoRas , será la creación de un proyecto. Para esto en el menú Aputilities seleccionamos Add New Map . Necesitaremos las extensiones 3D Analyst y Spatial Analyst para ArcGIS . Además necesitaremos la barra de herramientas HEC-GeoRAS. Dentro de la cual encontraremos los menús RAS Geometry y RAS Mapping . El menú RAS Geometry , contiene herramientas para el pre procesamiento de los datos de ArcGIS para exportarlos a HEC-RAS. El menú RAS Mapping contiene funciones de post procesado de los resultados de HEC-RAS, que permiten producir un mapa de inundación en ArcGIS . 3.1.3.1 Carga del TIN del terreno. El primer paso será cargar el TIN que hemos creado con los la información topográfica. Fig.31 Proceso de carga del TIN . Fig.32 TIN cargado. 3.1.3.2 Creación de capas necesarias. Procederemos a crear un nuevo mapa, para lo que en el menú ApUtilities seleccionamos Add New Map . Y le asignamos un nombre. En la extensión HEC-GeoRAS utilizamos la opción Create RAS Layers y seleccionamos crear todas las capas. Simulación del cauce natural y posterior encauzamiento con HecRas del Barranco de Campillo. Juan Carlos Aliaga Gregorio 13 TOMO 1 [email protected] MODELIZACIÓN DEL CAUCE NATURAL Fig.33 Creación de las capas necesarias para un proyecto de HecRas. 3.1.3.3 Definición del eje del cauce ( River Centerline ). Procedemos a definir la geometria del eje del cauce en el proyecto de GeoRas . El primer paso sera cargar el archivo .SHP creado con anterioridad, que define el trazado del eje. Fig.34 Carga del archivo .SHP del eje. Fig.35 Eje del cauce en formato .SHP Comenzaremos la edición de la capa River creada, mediante la barra de herramientas Editor y la opción Start Editing . Fijando como tarea Create new feature y como objetivo la capa River . Fig.36 Inicio de edición. Fig.37 Selección de la opción de edición Simulación del cauce natural y posterior encauzamiento con HecRas del Barranco de Campillo. Juan Carlos Aliaga Gregorio 14 TOMO 1 [email protected] MODELIZACIÓN DEL CAUCE NATURAL En la barra de herramientas Editor seleccionamos la opción Snnaping , que resaltara los vertices de las lineas a digitalizar. En nuestro caso seleccionamos los puntos finales, tanto de las lineas de la capa River como del archivo .SHP que contiene la geometria de nuestro eje. Fig.38 Opción snnaping nos permite digitalizar. Fig.39 Resaltado vértices finales líneas River y Eje. El siguiente paso es digitalizar cada tramo de la capa River , a partir del eje definido en el archivo .SHP. Para su digitalización, seleccionaremos cada tramo del eje con la harramienta de edición ( Edit tool ) y arrastraremos del extremo aguas arriba al de aguas abajo con la herramienta de trazado ( Trace tool ). Fig.40 Selección del tramo a digitalizar. Fig.41Selección de Trace Tool Repetiremos este procedimiento para cada uno de los tramos, tanto del eje principal como de los afluentes. Una vez digitalizados los ejes del cauce principal y afluentes, debemos proceder a nombrarlos. Cada rio y tramo de rio deben tener un nombre unico en HEC-RAS. En nuestro caso consideraremos un rio al barranco de campillo y a cada uno de sus afluentes. Definiendo tramos del barranco principal entre cada uno de los puntos de desagüe de los tributarios. La asignación de nombre a los rios y tramos se realizara con la herramienta Assign RiverCode/ReachCode de HEC-GeoRAS . Simulación del cauce natural y posterior encauzamiento con HecRas del Barranco de Campillo. Juan Carlos Aliaga Gregorio 21 TOMO 1 [email protected] MODELIZACIÓN DEL CAUCE NATURAL 3.1.4 SIMULACIÓN CAUCE NATURAL CON HECRAS. 3.1.4.1 Material y métodos. Para la simulación hidráulica del cauce en su estado natural se empleara el programa informático HEC-RAS en su versión 4.1.0. La geometría empleada ha sido creada con el programa ArcGIS y la extensión HEC- GeoRAS, mediante el proceso descrito en puntos anteriores. 3.1.4.2 Importación de geometría. Para la importación de la geometría a HEC-RAS, debemos ir a la ventana de Geometric Data y allí en el menú File , en la opción de Import Geometry Data seleccionar GIS Format . Fig.62 Importación de la geometría del cauce. Fig.63 Comprobación de la no perdida de datos. Debemos comprobar que hayamos importado todos los cauces y tramos de cauce, asi como todas las secciones. Fig.64 Comprobación de la no pérdida de datos. Fig.65 Vista general de la geometría importada. Simulación del cauce natural y posterior encauzamiento con HecRas del Barranco de Campillo. Juan Carlos Aliaga Gregorio 22 TOMO 1 [email protected] MODELIZACIÓN DEL CAUCE NATURAL Fig.66 Detalle de la geometría importada. 3.1.4.3 Estructuras de cruce ( Bridges/Culverts ). Para la correcta modelización del cauce, además de la geometría natural del cauce, debemos introducir las obras de origen antrópico que influyen en el flujo del agua. Dichas estructuras serán taludes de obras de cruce de caminos, carreteras o vías férreas, puentes, presas y cualquier otra estructura que pueda encontrarse en el cauce. 3.1.4.3.1 Geometría estructuras. Para la modelización de estas estructuras por HEC-RAS, será necesaria la introducción de sus dimensiones y tipología. La información necesaria se obtendrá del levantamiento topográfico y de medidas realizadas en visitas a campo. 3.1.4.3.1.1 Definición puentes. Para la introducción de la geometría de un puente en Hec-Ras, el primer paso es crear un nuevo puente. En la ventana de geometría, en el icono de Bridge Culvert Data , seleccionaremos el menú Options y la herramienta de Add Bridge and/or Culvert . Simulación del cauce natural y posterior encauzamiento con HecRas del Barranco de Campillo. Juan Carlos Aliaga Gregorio 23 TOMO 1 [email protected] MODELIZACIÓN DEL CAUCE NATURAL Fig.67 Generación de cruce. El primer paso será la definición del tablero del puente con la herramienta Deck/Roadway Data Editor . Para lo cual deberemos especificar la distancia del tablero a la sección inmediatamente superior a este, la anchura del tablero y el coeficiente de vertido de la presa en caso de ser superado dicho tablero por la lámina de agua. El siguiente paso será definir la cota superior e inferior del tablero, tanto aguas arriba como aguas abajo. Y el punto inicial y final del tablero respecto a la sección transversal al cauce. Fig.68 Definición de distancias y longitudes en tablero. Una vez introducido el tablero, procederemos a definir las pilas del puente con la herramienta Pier Data Editor . Debemos especificar para cada pila la distancia a la que se encuentra el eje central de la pila respecto a la sección transversal al cauce, la anchura y altura aguas arriba y aguas abajo. Simulación del cauce natural y posterior encauzamiento con HecRas del Barranco de Campillo. Juan Carlos Aliaga Gregorio 24 TOMO 1 [email protected] MODELIZACIÓN DEL CAUCE NATURAL Fig.69 Definición de pilas de puente. Por ultimo definiremos los estribos del puente con la herramienta Stoping Abutment Data Editor . Se debe introducir para su definición, la cota superior del estribo en sus cuatro vértices, así como la distancia respecto a la sección transversal al cauce de estos. Fig.70 Definición de estribos del puente. Para la definición del cálculo hidráulico del entorno de los puentes, emplearemos la herramienta Bridge Modeling Approach Editor . Mantendremos el método de cálculo estándar, basado en los estados de energía que recomienda el manual de Hec-Ras. Ya que en nuestro caso no hay ningún puente en el que se pueda producir sumergencia. Simulación del cauce natural y posterior encauzamiento con HecRas del Barranco de Campillo. Juan Carlos Aliaga Gregorio 25 TOMO 1 [email protected] MODELIZACIÓN DEL CAUCE NATURAL Fig.71 Selección método de cálculo. Una vez realizados los pasos anteriores la modelización geométrica del puente está finalizada. Fig.72 Vista general del puente definido. Simulación del cauce natural y posterior encauzamiento con HecRas del Barranco de Campillo. Juan Carlos Aliaga Gregorio 26 TOMO 1 [email protected] MODELIZACIÓN DEL CAUCE NATURAL 3.1.4.3.1.2 Definición culverts . 3.1.4.3.1.2.1 Geometría culverts . Para la definición geométrica de Culverts , el primer paso es la introducción de la geometría del talud sobre el que se apoya la vía transversal al cauce. Con la herramienta Deck/Roadway Data Editor , fijamos la distancia del talud a la sección transversal inmediatamente superior al cruce, la anchura del talud y el coeficiente de descarga de presa (en caso de avenida que lo desborde). Por otro lado definimos la cota superior del talud a lo largo de su eje y la pendiente de los taludes laterales (En nuestro caso la pendiente será 1:1). Fig.73 Definición del terraplén. Con la herramienta de Culvert Data Editor definimos el tipo de conducto que hay en el cruce. En la opción Shape , elegimos la forma del conducto. En nuestro caso la forma es circular, con distintos diámetros según el cruce en el que nos encontremos. Simulación del cauce natural y posterior encauzamiento con HecRas del Barranco de Campillo. Juan Carlos Aliaga Gregorio 27 TOMO 1 [email protected] MODELIZACIÓN DEL CAUCE NATURAL Fig.74 Definición del conducto del culvert . El siguiente paso es definir el material del conducto en la opción Chart . En nuestro caso los conductos en todos los cruces están formados por tuberías de hormigón. Fig.75 Definición material del conducto. En la opción Scale se debe fijar al tipo de recibimiento del tubo en el talud. Definiremos, si el tubo está cortado de forma perpendicular al flujo o a bisel, si esta rematado con muro frontal o si sobresale del talud. Simulación del cauce natural y posterior encauzamiento con HecRas del Barranco de Campillo. Juan Carlos Aliaga Gregorio 28 TOMO 1 [email protected] MODELIZACIÓN DEL CAUCE NATURAL Fig.76 Definición de tubo cortado en ángulo recto y con muro de cabeza. Definiremos la distancia del tubo a la sección transversal superior, la longitud del tubo y la cota inferior de este en el extremo aguas arriba y aguas abajo del cruce. Fig.77 Medidas del conducto, n de Manning y elevaciones. En la ventana de Centerline Stations , se define el eje de cada uno de los conductos presentes en el Culvert , respecto al eje de la sección transversal al cauce. Simulación del cauce natural y posterior encauzamiento con HecRas del Barranco de Campillo. Juan Carlos Aliaga Gregorio 29 TOMO 1 [email protected] MODELIZACIÓN DEL CAUCE NATURAL Fig.78 Culvert con tres conductos circulares. Fig.79 Culvert con un conducto circular. Simulación del cauce natural y posterior encauzamiento con HecRas del Barranco de Campillo. Juan Carlos Aliaga Gregorio 30 TOMO 1 [email protected] MODELIZACIÓN DEL CAUCE NATURAL Fig.80 Culvert con dos conductos circulares. 3.1.4.3.1.2.2 Asignación Manning en culverts . El número de Manning es un coeficiente función de la rugosidad del material, que debe ser asignado tanto a las diferentes zonas de l cauce, como a las estructuras que se haya en él. El valor de Manning para los tubos de hormigón con los que se conforma el culvert , esta tabulado en el manual de HEC-RAS (Chow, 1959). Fig.81 Valores de n de Manning tabulados en HecRAs. El programa permite asignar un valor de Manning para la parte superior del tubo y otro diferente para la parte inferior. Esto ajusta la modelización a los valores reales, ya que la parte inferior del tubo suele tener mayor rugosidad debido a la deposición de Simulación del cauce natural y posterior encauzamiento con HecRas del Barranco de Campillo. Juan Carlos Aliaga Gregorio 37 TOMO 1 [email protected] MODELIZACIÓN DEL CAUCE NATURAL Para el cálculo hidráulico, debemos introducir las condiciones de contorno del cauce objeto de estudio. En nuestro caso las condiciones de contorno que supondremos, aguas arriba y aguas abajo, de nuestro barranco de estudio asi como de los afluentes que a el vierten y el barranco al que desemboca, seran flujo normal. La pendiente de cada uno de los cauces se se calcula sobre la topografia del terreno. Fig.97 Asignación de condiciones de contorno. Una vez introducida la geometría, caudales y condiciones de contorno, se procede al cálculo hidráulico, cuyos resultados se muestran en el apartado siguiente. Fig.98 Calculo hidráulico con HecRas. Los datos obtenidos del cálculo se encuentran recogidos en el apartado Resultados de este proyecto. Simulación del cauce natural y posterior encauz amiento con HecR as del Barranco de Campillo.  Juan Carlos Aliaga Gregorio TOMO 2 [email protected] RESULTADOS CAUCE NATURAL MODELIZACIÓN DEL ENCAUZAMIENTO Simulación  del  cauce  natural  y  posterior  encauzamiento  con  Hec ‐ Ras  del  Barranco  de  Campillo.   Juan  Carlos  Aliaga  Gregorio  1    TOMO  1  [email protected]  MODELIZACIÓN  DEL  ENCAUZAMIENTO    3.2 MODELIZACIÓN DEL ENCAUZAMIENTO.  ....................................................................  2  3.2.1 ENCAUZAMIENTO.  ....................................................................................................  2  3.2.1.1 RECOPILACIÓN DE INFORMACIÓN.  ..............................................................  3  3.2.1.2 DEFINICIÓN DEL ENCAUZAMIENTO.  ............................................................  4  3.2.1.2.1 VELOCIDADES DEL AGUA EN EL ENCAUZAMIENTO.  .......................  4  3.2.1.2.2 PENDIENTE LONGITUDINAL.  ...................................................................  5  3.2.1.2.3 SECCIONES TRANSVERSALES EN EL ENCAUZAMIENTO.  .............  7  3.2.1.2.2.1 ELECCIÓN SECCIÓN TIPO.  ...............................................................  7  3.2.1.2.2.2 CRITERIOS DE DEFINICIÓN DE SECCIONES.  ..............................  8  3.2.1.2.2.3 SECCIONES TIPO POR TRAMOS.  .................................................  10  3.2.1.2.4 SALTOS.  .......................................................................................................  11  3.2.1.2.5 CRUCES  .......................................................................................................  17  3.2.2 SIMULACIÓN DEL ENCAUZAMIENTO EN HEC-RAS.  ......................................  18  3.2.2.1 DISEÑO DEL CAUCE.  .......................................................................................  18  3.2.2.2 DEFINICIÓN DE SALTOS.  ...............................................................................  20  3.2.2.3 DEFINICIÓN DE COEFICIENTES DE RUGOSIDAD.  ..................................  27  3.2.2.4 DEFINICIÓN DE CRUCES.  ..............................................................................  29  3.2.2.5 CALCULO.  ...........................................................................................................  30   Simulación  del  cauce  natural  y  posterior  encauzamiento  con  Hec ‐ Ras  del  Barranco  de  Campillo.   Juan  Carlos  Aliaga  Gregorio  2    TOMO  1  [email protected]  MODELIZACIÓN  DEL  ENCAUZAMIENTO    3.2 MODELIZACIÓN DEL ENCAUZAMIENTO.  3.2.1 ENCAUZAMIENTO.  La modelización del cauce natural del barranco, ha permitido detectar situaciones que deben ser corregidas. En la configuración natural del barranco, no hay un cauce definido para pequeños caudales. Esta situación una vez puesta en riego la zona, implicaría que los retornos de riegos no tuvieran una salida definida de la zona. Provocando zonas inundadas, deposición de materiales en suspensión y erosión incontrolada en puntos de alivio de estos flujos. Por otro lado, en caso de avenida la superficie inundada seria elevada y los cruces de caminos quedarían inutilizados, al no estar dimensionados para los caudales esperados. Ejemplos de estas situaciones desfavorables pueden verse en el reportaje fotográfico de la zona de estudio en el Anexo 1. La función del encauzamiento será pues evitar: ‐ Erosión o colmatación del cauce. ‐ Inundación de zonas exteriores al cauce. ‐ Inutilización de las vías de comunicación en caso de avenida. La configuración del encauzamiento será una sucesión de tramos con sección y pendiente constante, evitando los flujos supercríticos, que permitirán el cálculo de su calado Normal mediante la fórmula de Manning. El encauzamiento, cuya pendiente en general será menor que la del terreno natural, se adaptara a la topología mediante saltos puntuales. El flujo en los saltos se volverá turbulento (supercrítico), aumentando la erosión en estos puntos. Para evitar este efecto erosivo, se calculara el cuenco amortiguador necesario para cada tipo de salto.   Simulación  del  cauce  natural  y  posterior  encauzamiento  con  Hec ‐ Ras  del  Barranco  de  Campillo.   Juan  Carlos  Aliaga  Gregorio  3    TOMO  1  [email protected]  MODELIZACIÓN  DEL  ENCAUZAMIENTO    3.2.1.1 RECOPILACIÓN DE INFORMACIÓN.  Para el diseño del encauzamiento debemos disponer de la información cartográfica de la zona y de la información geológica. La información cartográfica del cauce ya ha sido utilizada en la modelización del cauce natural, por lo que no nos extenderemos en su explicación. Estando recogida en el Anexo 2. La información geológica es necesaria, ya que el encauzamiento implica la excavación y definición de un nuevo trazado para el cauce, para lo que necesitamos conocer los materiales presentes en el terreno. Esta información es obtenida mediante catas a lo largo del eje del cauce. Las catas realizadas en el barranco de Campillo se encuentran reflejadas en el Anexo 4. Mostrando un terreno mayoritariamente compuesto por arcillas compactadas.  Simulación  del  cauce  natural  y  posterior  encauzamiento  con  Hec ‐ Ras  del  Barranco  de  Campillo.   Juan  Carlos  Aliaga  Gregorio  4    TOMO  1  [email protected]  MODELIZACIÓN  DEL  ENCAUZAMIENTO    3.2.1.2 DEFINICIÓN DEL ENCAUZAMIENTO. 3.2.1.2.1 VELOCIDADES DEL AGUA EN EL ENCAUZAMIENTO. Cuando se diseña un encauzamiento, debe evitarse la sedimentación de los materiales en suspensión, lo cual obligaría a la limpieza frecuente del cauce. En nuestro caso fijaremos una velocidad mínima de 0.11 m/s, ya que según las catas realizadas en el cauce, la arcilla es el material en el que se excavara el encauzamiento.   Fig.1  Velocidades  mínimas.  Apuntes  de  hidráulica  1º  Ingeniero  Agrónomo  EPSH.   Al igual que fijamos una velocidad mínima para evitar la sedimentación de materiales, deberemos fijar una velocidad máxima, que evite la erosión del cauce. Lo cual arruinaría la obra realizada. En el cauce objeto de estudio, el suelo está compuesto mayoritariamente por arcillas duras, por lo que fijaremos una velocidad máxima en el encauzamiento de 4 pies/s, que se corresponde a una velocidad de 1.32 m/s. Simulación  del  cauce  natural  y  posterior  encauzamiento  con  Hec ‐ Ras  del  Barranco  de  Campillo.   Juan  Carlos  Aliaga  Gregorio  5    TOMO  1  [email protected]  MODELIZACIÓN  DEL  ENCAUZAMIENTO     Fig.2  Velocidades  máximas.  Apuntes  de  hidráulica  1º  Ingeniero  Agrónomo  EPSH.   3.2.1.2.2 PENDIENTE LONGITUDINAL.  La pendiente longitudinal del encauzamiento deberá cumplir dos premisas. No debe ser elevada, ya que aumentaría la velocidad del agua en exceso, con la consiguiente erosión. Por otro lado una pendiente mayor que la del terreno natural implica grandes volúmenes de excavación que elevarían el coste del encauzamiento. Debe ser lo más aproximada al terreno natural que permitan los límites de velocidad mínima del agua, ya que una pendiente muy suave del encauzamiento obligaría a la ejecución de un número elevado de saltos, incrementando el coste de la obra. Para el cálculo de las pendientes más apropiadas a cada tramo, procedemos a la definición de un perfil longitudinal del eje de nuestro barranco. Para lo cual emplearemos el programa Microstation y la extensión In Roads. El perfil longitudinal del terreno natural se puede ver en el Anexo 7. Las pendientes obtenidas del estudio del perfil longitudinal del eje del barranco, más apropiadas para el encauzamiento están comprendidas entre 1‰ y 7.5‰   Simulación  del  cauce  natural  y  posterior  encauzamiento  con  Hec ‐ Ras  del  Barranco  de  Campillo.   Juan  Carlos  Aliaga  Gregorio  6    TOMO  1  [email protected]  MODELIZACIÓN  DEL  ENCAUZAMIENTO    Pendientes elevadas de hasta el 7.5‰, son aceptables en nuestro caso. Para pequeños caudales como los retornos de riegos, el rozamiento es alto y la velocidad del agua no excede los límites máximos. En el caso de caudales de avenida, las velocidades aunque están en el límite admisible, son aceptables ya que se darán con una frecuencia muy baja y permiten una reducción considerable de los costes de ejecución del encauzamiento.  TRAMO  PDTE  499 ‐ 3100  0.001  3101 ‐ 4249  0.002  4250 ‐ 5549  0.0035  5550 ‐ 6850  0.0075  6850 ‐ 7300  0.0035  7300 ‐ 7649  0.0075  Fig.3  Tramos  y  Pdte.  En la Fig.3 podemos ver un resumen de los tramos en que se ha dividido el encauzamiento y sus pendientes. En los casos en que el inicio de un tramo no corresponde con el final del tramo anterior, esto se debe a que el cambio de pendiente coincide con un salto del encauzamiento.   Simulación  del  cauce  natural  y  posterior  encauzamiento  con  Hec ‐ Ras  del  Barranco  de  Campillo.   Juan  Carlos  Aliaga  Gregorio  7    TOMO  1  [email protected]  MODELIZACIÓN  DEL  ENCAUZAMIENTO    3.2.1.2.3 SECCIONES TRANSVERSALES EN EL ENCAUZAMIENTO.  3.2.1.2.2.1 ELECCIÓN SECCIÓN TIPO.  Como hemos visto con anterioridad, uno de los objetivos del encauzamiento, es que sea capaz de transportar los caudales de retornos de riegos y de avenida sin desbordamientos. Los caudales de retornos de riegos así como de avenida con periodo de retorno 25 y 100 años, son los que se muestran en la Fig.4.  CAUDALES  EN  m3/s  CAUCE  TRAMO  25  AÑOS  100  AÑOS  RIEGO  D ‐ VII ‐ 4  D ‐ VII ‐ 4  2.39  3.42  0.056  D ‐ XVIII ‐ 1  D ‐ XVIII ‐ 1  0.12  0.17  0.004  D ‐ XVIII ‐ 2  D ‐ XVIII ‐ 2  1.41  2.01  0.035  D ‐ XVIII ‐ 3  D ‐ XVIII ‐ 3  10.45  14.93  0.07  D ‐ XVIII ‐ 4  D ‐ XVIII ‐ 4  5.83  8.33  0.06  D ‐ XVIII ‐ 5  D ‐ XVIII ‐ 5  1.06  1.51  0.02  D ‐ VII ‐ XVIII  7  1.19  1.71  0.028  D ‐ VII ‐ XVIII  6  2.56  3.66  0.055  D ‐ VII ‐ XVIII  5  9.08  12.97  0.137  D ‐ VII ‐ XVIII  4  19.55  27.92  0.21  D ‐ VII ‐ XVIII  3  22.12  31.6  0.27  D ‐ VII ‐ XVIII  2  23.56  33.66  0.31  D ‐ VII ‐ XVIII  1  24.86  35.52  0.34  DC ‐ XX ‐ XXII  VII  17.71  25.68  0.25  DC ‐ XX ‐ XXII  XVIII  48.74  70.68  0.62  Fig.4  Caudales  esperados  por  tramos.   Como podemos ver en la Fig.4, en el barranco objeto de estudio, se dan dos situaciones muy diferentes. Durante la mayor parte del año el caudal circulante correspondiente a los retornos de riegos será bajo, mientras que en cortos periodos de tiempo el caudal circulante podrá ser muy elevado debido a las avenidas. Para optimizar la respuesta hidráulica de las secciones a los distintos caudales, se opta por el encauzamiento mediante una sección bitrapecial. Actuando el trapecio inferior como cauce de aguas bajas y el trapecio superior como cauce de avenida.  S  J j    L E d d E p q c L l  3  U p A L o E s T S e p Sim Ju .c La E di de E pe qu ca La im 3 U pr A La ob E se T S en pe m an c ar a s is e l e u a a m .2 Un ro A n a b j v e a e n e ul n  rlo s sta sm s c r m e s mp 2. na oc nc je vit d alu eg c n la Ca os s v a m sa ca m e s o b pi .1 a c ch b et ta dim u gú co nd a ci ar s.a v a s mi ag au mi a o ba ie 1. v e hu ba to an m d ú on di ió rlo al e s n gü u it e au d as ez .2 ve ed u as o n d me de n nt e n  os l ia en o u ü c e u m de se za 2. ez de ra se d d e es tr en d s  A ag nt olu uc e ce e m m e e a 2 z er a e de o n s l ra nt d el Ali g a @ ta u ci e. e m me a d d 2. e r c e o ta la a am te l  c ia @ aj c ó d m a e av d de 2 e a ca m f u a a a m e . ca a g a @g a ció ón de a n ve e e 2 le a a m fa un c te b mo au a  gm as ó n e n nta en el l C eg d u ín ac n ció e b os E ce G ma s n e a nte a n c c CR g de uc ni ci a ó ra ib s En e  n Gre ail d n e av e ar id ca ca R id ef ce im li a n a bl n na eg l.c de p x v e n ía da a au RIT da fin e m ta a n d le lio e n at go co e pe xc e ne a a u uc T a n d ma a an d es o en nu tu r ori om la er ce en er e a . uc c TE l ir de a r n e s g n u ra io m  a rm es ni rl o e ce e ER la r e d s c e : gr e al  o  s m si d o l e e d R a la a de su c h la r a n es y  se mit iv da o s c d d RI s as ag e u hu as af nu st p ec te va a , s e co de e O se s g l l ur s ía u ro os c e a e os e e OS ec d u c im ra p a e o st c c e d s ec s a a S cc di ua ca m a pa es c ter ció el d so co te a ag S c is as a mp m a c st ca rio ó f e ol o o e av gu D ió st s u pi m rt co tro a or n fl e o la d ve ua DE ón in b uc e ma tí on o a s r  e n b u l o a d en a E n nt ba ce ez ay íc ns o so en b ujo a e m e ni a s D b ta aj e za y cu s c o nc b it o a en m e id s D b as ja d a o ul u ca e au tr d v nt ma m da b DE it s as de p or a ult a el uz a d ve tra ay m a a E t ra p s: e po , as ta u e za ap e el a y o ma p aj a F a pa : e o q s ad uc eg am F pe e lo ar o an p a FI a p a a r q q d a ce gi mie Fig ec c oc a or nt e as N pe rt ag m u qu a e re en g. c ca ci a p te er s. NI ec te gu m ue ue a, e nt .5 ia au id e pa en r m C ci es u a m e e e s m t o  5  al ud da en a n m C ia s a ed i t p se m c S l s d ad n rt im it IÓ al d as di m tra pa e o on e s e a d f te m e Ó c de s o m a ar os n  c e ale f u e mie e Ó N co e b os p n ra d s H cc e d e d un d e s N o e ba s pli ns a de u H ec ió d es de nc de e n su D om el aj m ic sp e un c ‐ ón e s el ci e nt u D m lla ja m ca po u b na R  8   n  et b l o l o u E o a as e ar o un be a as b a ba a on a o ut E o . s, ec rí rt na en p s  d bi all aj ag na añ y til S s , cá ía te a n p e de it la o g a ño y liz SE se s án a e e el  ra an os u m o. e za E ec se n v e a c n B ap n s a mi . em a EC cc e ic ve el ar co nd Bar p a p a, ie E m ac C ci f co e a rc on di rr e a po en E v mp ció C ió fij o lo a ci n ie ra n ec c or q nt vi pe ó CI ón ja s oc g ll s en nc cia co r qu to it a e ó n IO n a s . ci gu a s t nt co al on e ue o a o n O p e id ua a ru te o  d l.  n el e e a n or c N pa e da a. c u e de ti c en nd r a co NE a n ad . co ir 2 e  C n c p n do ar om E ra n d o r 2: Ca nu a pr m o ía m S a u e m c 1 am ua au ro m e a mo S. e un es m co mp a uc ov mo el s o . e n s p o e pil c ce vo o l s c l m m pa on en llo M c ió e o c m c u ca e m m ac n n o.  MO ón d c m c re u a en me mu ct e O n d c a e e r m nc et uy ta u el D : e ar en ec r e m c tr y ad un l EL e r ía nt cim es in a ro da na c LIZ a a t o m sp no a u o b a a c a ZA ag os mi pu o uz d b a a u AC gu la s ie u d za de aj c r uc CI Ó ua a p en e d a m e a co re ce Ó a pu nt es e m e as o m el e N a s c u to st e mi a s m a d N  D s co n o a a ie an d mo ac d DE b ol tu d a ac en nc de o ci e EL  ba m u de h c c nt ch e ó e E aj ma a e hid ce to h l la ón a E N a a ale v d es o, u a a n ag NC as a ta e ve dr s , ur ag a gu C A s , a s eg á s o d r a g q 1 ua U s c s , g áu o de a, u qu ½ a  U ZA s ció l e ul p eb ua u ½ s  T AM in ó o et ic pa be c a, e ½: s TO M n n o a ca ar e c o , e 1 b OM MIE u n c ac a ra m on y n ba M EN un d cu ció e a m o n y n o d aj a O NT n de u a ó e l o e l o d a O  1 TO a e a ó n e n a os e a os e as   1  O   a l l n n a s l a s e s Simulación  del  cauce  natural  y  posterior  encauzamiento  con  Hec ‐ Ras  del  Barranco  de  Campillo.   Juan  Carlos  Aliaga  Gregorio  15    TOMO  1  [email protected]  MODELIZACIÓN  DEL  ENCAUZAMIENTO    La altura del escalón final se mide desde el fondo del cuenco amortiguador, de forma que si esta altura es menor o igual a la profundidad del cuenco, no será necesario que este escalón supere la cota de la solera del canal aguas abajo del cuenco. Finalmente las dimensiones de los bloques disipadores de energía deben ser:  (18)   (19)   Llegados a este punto, nos encontramos con un problema. Las fórmulas de cálculo de saltos, están desarrolladas para secciones rectangulares o trapeciales, siendo nuestras secciones tipo bitrapeciales. Para el cálculo de las dimensiones necesarias de los elementos del salto, se ha tomado la decisión de calcular una sección rectangular equivalente a nuestra sección bitrapecial, con la cual procederemos al cálculo de las dimensiones del salto. Esta sección rectangular debe cumplir dos premisas para ser equivalente a nuestra sección bitrapecial:  (20)   (21)    Fig.11  Secc.  bitrapecial  y  sección  rectangular  equivalente  para  un  salto  de  1.5  metros  en  el  Tramo1  Una vez calculadas las dimensiones de la sección rectangular equivalente, el siguiente paso es el cálculo del calado normal y crítico de esta sección rectangular. Para el cálculo del salto con la sección rectangular equivalente, se mantiene la cota de la lámina superior del agua en el punto de vertido, que corresponderá a la cota de la lámina de agua con calado crítico. Manteniéndose de esta manera la energía potencial o de altura del flujo. Esta situación puede observarse en la Fig.11 También se mantiene fija la cota a la que se encuentra la solera del canal aguas abajo del salto, ya que es la cota que marca la perdida de energía de altura del flujo. Simulación  del  cauce  natural  y  posterior  encauzamiento  con  Hec ‐ Ras  del  Barranco  de  Campillo.   Juan  Carlos  Aliaga  Gregorio  16    TOMO  1  [email protected]  MODELIZACIÓN  DEL  ENCAUZAMIENTO    De esta forma, el primer paso es el cálculo de la altura del salto de la sección rectangular equivalente.  .  .  .   .  (22)    .  .  .   (23)  De esta forma procederemos a calcular las dimensiones de los elementos del salto con las formulas 1 a 19. Empleando la nueva altura del salto calculada y la profundidad critica de la sección rectangular equivalente. El cálculo de los saltos de cada uno de los tramos del barranco, está recogido en el Anexo 6. Simulación  del  cauce  natural  y  posterior  encauzamiento  con  Hec ‐ Ras  del  Barranco  de  Campillo.   Juan  Carlos  Aliaga  Gregorio  17    TOMO  1  [email protected]  MODELIZACIÓN  DEL  ENCAUZAMIENTO    3.2.1.2.5 CRUCES  Para el diseño de los cruces, se aprovecha la potencia de cálculo de Hec-Ras. El método será el de prueba y error, con diferente número de conductos, forma y diámetro, hasta encontrar una combinación que permita el flujo de los caudales esperados sin desbordamientos. En nuestro caso se ha optado por conducciones circulares y marcos cuadrados, al ser las conducciones que más fácilmente se pueden adquirir en el mercado en variados tamaños. En el Anexo 8 se recoge la tipología de los cruces de caminos existentes en el barranco antes y después del encauzamiento.   Simulación  del  cauce  natural  y  posterior  encauzamiento  con  Hec ‐ Ras  del  Barranco  de  Campillo.   Juan  Carlos  Aliaga  Gregorio  18    TOMO  1  [email protected]  MODELIZACIÓN  DEL  ENCAUZAMIENTO    3.2.2 SIMULACIÓN DEL ENCAUZAMIENTO EN HEC-RAS.  Para la simulación hidráulica de nuestro barranco en Hec-Ras, el primer paso será crear un nuevo proyecto. Los caudales y condiciones de contorno para la modelización del encauzamiento, serán los mismos que en la modelización del cauce natural. Para iniciar la definición en Hec-Ras, partiremos de la geometría natural empleada en la simulación del cauce natural.  3.2.2.1 DISEÑO DEL CAUCE.  Para la definición del encauzamiento utilizaremos la herramienta de Channel Design/Modification en la ventana de Geometric Data .   Fig.11  Herramienta  de  diseño  de  canales.  Fig.12  Ventana  de  edición.   El primer paso será la definición de las secciones tipo que vamos a emplear en cada tramo del encauzamiento. Estas secciones serán las calculadas en el punto 3.2.1.2.2.3. Utilizaremos la opción crear un nuevo Template , con la tabla introducida por el usuario, que mediante la introducción de las coordenadas x,y de cada vértice de la sección, nos permite definir cualquier sección de geometría simple.  Simulación  del  cauce  natural  y  posterior  encauzamiento  con  Hec ‐ Ras  del  Barranco  de  Campillo.   Juan  Carlos  Aliaga  Gregorio  19    TOMO  1  [email protected]  MODELIZACIÓN  DEL  ENCAUZAMIENTO      Fig.13  Definición  de  sección  tipo.   Una vez definidas todas las secciones tipo, ya podemos proceder a adjudicar a cada sección transversal del cauce natural, la sección tipo del encauzamiento que se excavara en ese punto. Para esto tal y como se aprecia en las figuras 14 y 15, elegiremos en el desplegable entre las secciones disponibles, que son las que hemos definido con anterioridad.   Fig.14  Definición  secciones  tipo  para  encauzamiento  y  secciones  transversales  asignadas.   Simulación  del  cauce  natural  y  posterior  encauzamiento  con  Hec ‐ Ras  del  Barranco  de  Campillo.   Juan  Carlos  Aliaga  Gregorio  20    TOMO  1  [email protected]  MODELIZACIÓN  DEL  ENCAUZAMIENTO     Fig.15  Selección  de  sección  tipo  de  encauzamiento  para  una  sección  transversal.   Una vez asignada a cada sección transversal su sección tipo para el encauzamiento, debemos introducir la cota a la que debe situarse la sección del encauzamiento. La cota a la que debe situarse cada sección, denominada como Fixed Elevation en Hec-Ras, se corresponde con la cota del punto más bajo de la sección. Esta cota inferior de cada sección del encauzamiento, es la cota roja de excavación del perfil longitudinal, definido en el punto 3.2.1.2.2 y que puede consultarse en el Anexo 7. No es necesario introducir las cotas de todas las secciones ya que, en los tramos con pendiente uniforme, introduciendo la cota de la sección inicial y final el programa nos permite interpolar la cota de las secciones intermedias. Así pues, únicamente habrá que introducir las cotas de las secciones en las que haya un cambio de pendiente o un salto.  3.2.2.2 DEFINICIÓN DE SALTOS.  En los puntos en los que hay un salto vertical, se ha procedido a la generación de dos secciones separadas un metro a lo largo del eje del cauce, con una diferencia de cota equivalente al salto que se desea ubicar en ese punto. Esta situación es interpretada por Hec-Ras como un simple tramo con pendiente mayor que el contorno aguas arriba y aguas abajo, tal y como se aprecia en la Fig.16. Simulación  del  cauce  natural  y  posterior  encauzamiento  con  Hec ‐ Ras  del  Barranco  de  Campillo.   Juan  Carlos  Aliaga  Gregorio  21    TOMO  1  [email protected]  MODELIZACIÓN  DEL  ENCAUZAMIENTO     Fig.16  Perfil  longitudinal  con  saltos  definidos  como  tramos  de  elevada  pendiente.   Para conseguir una modelización adecuada de los saltos, se procede a introducir una presa en el punto en el que se ubica el salto. Dicho punto deberá encontrarse entre las dos secciones equidistantes un metro que hemos ubicado en cada salto.  Fig.17  Definición  de  PK  en  el  que  insertar  la  presa.   Se define la presa con altura cero sobre el cauce y anchura la separación entre las dos secciones contiguas, de forma que se consigue una presa con vertido superior, sin altura sobre la rasante. Simulación  del  cauce  natural  y  posterior  encauzamiento  con  Hec ‐ Ras  del  Barranco  de  Campillo.   Juan  Carlos  Aliaga  Gregorio  22    TOMO  1  [email protected]  MODELIZACIÓN  DEL  ENCAUZAMIENTO     Fig.18  Definición  de  cotas  y  anchura  de  presa.   La estructura resultante que puede observarse en la Fig.19, funciona como un vertedero de cresta ancha.   Fig.19  Salto  definido  mediante  presa.   Para completar el salto, debemos definir el cuenco amortiguador, que evitara que el resalto hidráulico escape de la zona rigidizada. Para definir el cuenco amortiguador, procederemos a generar dos secciones aguas abajo del salto. Simulación  del  cauce  natural  y  posterior  encauzamiento  con  Hec ‐ Ras  del  Barranco  de  Campillo.   Juan  Carlos  Aliaga  Gregorio  23    TOMO  1  [email protected]  MODELIZACIÓN  DEL  ENCAUZAMIENTO    La forma más rápida de generar estas secciones, será generando dos copias de la sección inferior de las dos que definen el salto. Esta operación la realizaremos con la herramienta de Copy Current Cross Section, tal y como se observa en la Fig.20   Fig.20  Selección  de  herramienta  de  copia  de  sección.   Estas secciones se generaran, una a la distancia a la cual debe encontrarse el Sill respecto de la pared del salto, y otra a un metro aguas abajo de dicho Sill. Para ello una vez seleccionada la herramienta de Copy Current Cross Section, definiremos los River Stations en los que se van a ubicar estas dos secciones, tal y como se observa en la Fig.21   Fig.21  Definición  de  P.K.  de  sección  copiada.  Simulación  del  cauce  natural  y  posterior  encauzamiento  con  Hec ‐ Ras  del  Barranco  de  Campillo.   Juan  Carlos  Aliaga  Gregorio  24    TOMO  1  [email protected]  MODELIZACIÓN  DEL  ENCAUZAMIENTO    Una vez que tenemos tres secciones idénticas en la base del salto. Disponemos de una superficie horizontal de una longitud un metro superior a la que separa la pared del salto y el Sill del final del cuenco. Debemos reducir la cota de las dos secciones que van a formar el cuenco amortiguador, que serán las dos secciones situadas más aguas arriba de las tres. Para esto, estando en el visor de secciones (Cross Section Data), vamos a la sección que queremos mover de cota y en el menú Options, seleccionamos Adjust Elevations.   Fig.22  Selección  de  herramienta  de  ajuste  de  elevaciones  en  sección.   Indicaremos la profundidad del cuenco amortiguador con signo negativo en la ventana que nos aparece, tal y como se aprecia en la Fig.23   Fig.23  Ajuste  de  elevaciones  de  puntos  de  una  sección  transversal.   Si m en c Ca     Reposi t m ulaci ó c auza m mpillo . t orio  de  la  U Proy ó n  d e m iento  .  Ju a Es c U niversidad  ecto  Títul o e l  ca u  con  a n  Carl o Direc t César  G o c uela  Polit é -TO M  de  Zaragoz   Fin  d  o  del  tr a  uce  n  Hec ‐ R   Autor/es  o s  Aliag a  t or/es  y/o  p o  o nzález  C   é cnica  Sup e 2013   M O 2 D a  –  Zaguan   d e  Ca a bajo:  n atura l R as  d e  a  Greg o o nente  ebollada  e rior  de  Hu e D E 4 -   http://zag u rrer a  l  y  e l  Bar r o rio   e sca  - u an.unizar. e a  poste r r anco  e s   r ior   de  Simulación del cauce natural y posterior encauz amiento con HecR as del Barranco de Campillo.  Juan Carlos Aliaga Gregorio 1 INDICE GENERAL [email protected] ÍNDICE  GENERAL  TOMO 1 de 4 1. INTRODUCCIÓN 2. OBJETIVOS 3. METODOLOGÍA 3.1 MODELIZACIÓN CAUCE NATURAL 3.2 MODELIZACIÓN ENCAUZAMIENTO TOMO 2 de 4 4. RESULTADOS 4.1 RESULTADOS MODELIZACIÓN CAUCE NATURAL TOMO 3 de 4 4. RESULTADOS 4.2 RESULTADOS MODELIZACIÓN ENCAUZAMIENTO TOMO 4 de 4 5. DISCUSIÓN 6. CONCLUSIONES 7. BIBLIOGRAFIA 8. ANEXOS Simulación del cauce natural y posterior encauz amiento con HecR as del Barranco de Campillo.  Juan Carlos Aliaga Gregorio 1 INDICE TOMO 2 [email protected]  ÍNDICE  TOMO  2  4. RESULTADOS 4.1 RESULTADOS MODELIZACIÓN CAUCE NATURAL 4.1.1 PLANO DE PLANTA 3D. 4.1.2 PERFILES LONGITUDINALES 4.1.2.1 PERFIL LONG. EJE COMPLETO PR25 4.1.2.2 PERFIL LONGITUDINAL TRAMOS PR25 4.1.2.3 PERFIL LONG. EJE COMPLETO PR100 4.1.2.4 PERFIL LONGITUDINAL TRAMOS PR100 4.1.3 SECCIONES 4.1.3.1 SECCIONES PR25 4.1.3.2 SECCIONES PR100 4.1.4 TABLAS DE RESULTADOS 4.1.4.1 TABLA DE RESULTADOS PR25 4.1.4.2 TABLA DE RESULTADOS PR100 4.1.4.3 TABLA DE RESULTADOS RR Simulación del cauce natural y posterior encauz amiento con HecR as del Barranco de Campillo.  Juan Carlos Aliaga Gregorio TOMO 2 [email protected] RESULTADOS CAUCE NATURAL   RESULTADOS Simulación del cauce natural y posterior encauz amiento con HecR as del Barranco de Campillo.  Juan Carlos Aliaga Gregorio TOMO 2 [email protected] RESULTADOS CAUCE NATURAL RESULTADOS MODELIZACIÓN CAUCE NATURAL Simulación del cauce natural y posterior encauz amiento con HecR as del Barranco de Campillo.  Juan Carlos Aliaga Gregorio TOMO 2 [email protected] RESULTADOS CAUCE NATURAL PLANO DE PLANTA 3D 350.0779 200.1093 150.0710 161.5807 121.3227 99.64240 229.2012 189.2054 300.1159 150.0150 249.9855 150.0696 99.87126 550.0381 449.9844 350.1149 249.9819 7649.973 7550.077 7450.075 7300.129 7200.077 7099.997 6999.710 6949.910 6900.010 6749.770 6649.944 6550 6456.411 6249.994 6150.094 5999.953 5899.857 5799.777 5700.026 5499.974 5200 4999.911 4850.050 4749.968 4700.024 4650 4550.102 4450.025 4400.093 4350.070 4249.829 4050.072 3949.996 3849.929 3800.079 3699.979 3599.996 3349.993 3250.143 3200.000 3150.025 3100.110 2928.433 2800.001 2699.970 2650.083 2600.016 2549.999 2449.993 2199.933 2149.988 2050.003 1999.991 1900.001 1749.970 1617.094 1499.993 1250.057 1197.701 1149.992 999.9964 949.9938 850.0487 749.9177 708.5295 583.4926 449.9817 300.0035 249.9741 149.9965 99.97778 386.8913 237.9331 CAUCE_NATURAL Plan: Plan 03 06/05/2013 Legend WS PR 25 WS PR 100 WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta Levee Ineff Simulación del cauce natural y posterior encauz amiento con HecR as del Barranco de Campillo.  Juan Carlos Aliaga Gregorio TOMO 2 [email protected] RESULTADOS CAUCE NATURAL PERFILES LONGITUDINALES Simulación del cauce natural y posterior encauz amiento con HecR as del Barranco de Campillo.  Juan Carlos Aliaga Gregorio TOMO 2 [email protected] RESULTADOS CAUCE NATURAL PERFIL LONGITUDINAL EJE COMPLETO PR25 0 2000 4000 6000 8000 220 230 240 250 260 270 280 Main Channel Distance (m) Elevation (m) Legend Crit PR 25 EG PR 25 WS PR 25 Crit RETORNO RIEGOS EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground 149.9965 200.0032 249.9741 300.0035 350.0004 400.1501 449.9817 499.9494 550.0947 684.0295 749.9177 799.9962 850.0487 899.9420 949.9938 999.9964 1049.997 1099.930 1149.992 1199.996 1250.057 1299.988 1350.023 1400.000 1450.005 1499.993 1549.973 1599.992 1749.970 1799.147 1849.989 1900.001 1950.051 1999.991 2050.003 2099.997 2149.988 2199.933 2250.002 2367.905 2449.993 2500.027 2549.999 2600.016 2650.083 2699.970 2750.009 2800.001 2891.135 3049.982 3100.110 3150.025 3200.000 3250.143 3300.070 3349.993 3400 3450.041 3500.074 3550.059 3599.996 3649.995 3699.979 3749.973 3800.079 3849.929 3900.187 3949.996 3999.964 4050.072 4100.026 4149.871 4222.011 4299.969 4350.070 4400.093 4450.025 4500.008 4550.102 4600.011 4650 4700.024 4749.968 4800 4850.050 4900 4950.020 4999.911 5050.488 5100.103 5149.993 5200 5499.974 5549.949 5599.977 5649.980 5700.026 5749.972 5799.777 5849.411 5899.857 5949.744 5999.953 6050.062 6099.895 6150.094 6200.038 6249.994 6299.934 6349.912 6400.125 6456.411 6550 6599.932 6649.944 6699.958 6749.770 6800.056 6850.006 6900.010 6949.910 6999.710 7050.093 7099.997 7149.979 7200.077 7249.989 7300.129 7400.119 7450.075 7500.056 7550.077 7600.010 7649.973 DC-VII-XVIII 1 DC-VII-XVIII 2 DC-VII-XVIII 3 D C - V I I - X V I I I 4 DC-VII-XVIII 5 DC-VII-XVIII 6 DC-VII-XVIII 7 0 50 100 150 200 250 240.0 240.5 241.0 241.5 242.0 242.5 Main Channel Distance (m) Elevation (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground 1786.347 1799.147 1849.989 1900.001 1950.051 1999.991 DC-VII-XVIII 2 250 300 350 400 450 500 241.5 242.0 242.5 243.0 243.5 Main Channel Distance (m) Elevation (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground 1999.991 2050.003 2099.997 2149.988 2199.933 2250.002 DC-VII-XVIII 2 0 100 200 300 400 500 244 245 246 247 248 Main Channel Distance (m) Elevation (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground 2400.000 2449.993 2500.027 2549.999 2600.016 2606.618 2616 2625.618 2650.083 2699.970 2750.009 2800.001 DC-VII-XVIII 3 0 20 40 60 80 100 120 140 244.0 244.2 244.4 244.6 244.8 245.0 245.2 245.4 245.6 Main Channel Distance (m) Elevation (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground 2367... 2371 2374... 2400.000 2449.993 2500.027 DC-VII-XVIII 3 150 200 250 300 350 245.5 246.0 246.5 247.0 247.5 Main Channel Distance (m) Elevation (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground 2600.016 2606.618 2616 2625.618 2650.083 2699.970 2750.009 DC-VII-XVIII 3 0 5 10 15 20 25 30 35 40 247.2 247.4 247.6 247.8 248.0 248.2 248.4 Main Channel Distance (m) Elevation (m) Legend Crit PR 25 EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground 2928.433 DC-VII-XVIII 4 0 5 10 15 20 25 30 35 40 247.2 247.4 247.6 247.8 248.0 248.2 248.4 Main Channel Distance (m) Elevation (m) Legend Crit PR 25 EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground 2928.433 DC-VII-XVIII 4 0 200 400 600 800 1000 1200 248 249 250 251 252 253 254 Main Channel Distance (m) Elevation (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground 3100.110 3150.025 3200.000 3250.143 3300.070 3349.993 3376.738 3391.238 3400 3450.041 3500.074 3550.059 3599.996 3649.995 3699.979 3749.973 3800.079 3849.929 3900.187 3949.996 3999.964 4050.072 4100.026 4149.871 DC-VII-XVIII 5 0 100 200 300 249.0 249.5 250.0 250.5 251.0 Main Channel Distance (m) Elevation (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground 3049.... 3100.110 3150.025 3200.000 3250.143 3300.070 3349.993 3376.738 3391.238 3400 DC-VII-XVIII 5 400 500 600 700 251.0 251.5 252.0 252.5 253.0 Main Channel Distance (m) Elevation (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground 3400 3450.041 3500.074 3550.059 3599.996 3649.995 3699.979 3749.973 DC-VII-XVIII 5 750 800 850 900 950 258.5 259.0 259.5 260.0 Main Channel Distance (m) Elevation (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground 4967.70... 4980.205 4999.911 5050.488 5100.103 5149.993 5200 DC-VII-XVIII 6 0 500 1000 1500 2000 262 264 266 268 270 272 274 276 Main Channel Distance (m) Elevation (m) Legend Crit PR 25 EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground 5499.97... 5549.949 5599.977 5617 5649.980 5700.026 5749.972 5799.777 5849.411 5899.857 5949.744 5999.953 6050.062 6099.895 6150.094 6200.038 6249.994 6299.934 6349.912 6400.125 6443.411 6500 6550 6599.932 6649.944 6699.958 6749.770 6800.056 6850.006 6872.171 6900.010 6949.910 6999.710 7050.093 7073.890 7087.390 7149.979 7200.077 7249.989 7300.129 7400.119 7450.075 7500.056 7550.077 7600.010 7649.973 DC-VII-XVIII 7 0 50 100 150 200 250 300 261.5 262.0 262.5 263.0 263.5 264.0 Main Channel Distance (m) Elevation (m) Legend Crit PR 25 EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground 5549.949 5599.977 5609.202 5617 5625.202 5649.980 5700.026 5749.972 5799.777 DC-VII-XVIII 7 300 350 400 450 500 550 600 264.0 264.5 265.0 265.5 266.0 266.5 267.0 Main Channel Distance (m) Elevation (m) Legend Crit PR 25 EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground 5799.777 5849.411 5899.857 5949.744 5999.953 6050.062 6099.895 DC-VII-XVIII 7 600 650 700 750 800 850 900 267.0 267.5 268.0 268.5 269.0 269.5 Main Channel Distance (m) Elevation (m) Legend Crit PR 25 EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground 6099.895 6150.094 6200.038 6249.994 6299.934 6349.912 6400.125 DC-VII-XVIII 7 900 950 1000 1050 1100 1150 1200 269.5 270.0 270.5 271.0 271.5 272.0 Main Channel Distance (m) Elevation (m) Legend Crit PR 25 EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground 6400.1... 6443.411 6456.411 6500 6550 6599.932 6649.944 6699.958 DC-VII-XVIII 7 1200 1250 1300 1350 1400 1450 1500 272.0 272.5 273.0 273.5 274.0 274.5 Main Channel Distance (m) Elevation (m) Legend Crit PR 25 EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground 6699.958 6749.770 6800.056 6850.006 6872.171 6878 6884.171 6900.010 6949.910 6999.710 DC-VII-XVIII 7 1500 1550 1600 1650 1700 1750 1800 273.0 273.5 274.0 274.5 275.0 275.5 276.0 Main Channel Distance (m) Elevation (m) Legend Crit PR 25 EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground 6999.710 7050.093 7073.890 7087.390 7099.997 7149.979 7200.077 7249.989 7300.129 DC-VII-XVIII 7 1800 1850 1900 1950 2000 2050 2100 274.0 274.5 275.0 275.5 276.0 276.5 Main Channel Distance (m) Elevation (m) Legend Crit PR 25 EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground 7300.129 7400.119 7450.075 7500.056 7550.077 7600.010 DC-VII-XVIII 7 1850 1900 1950 2000 2050 2100 2150 273.5 274.0 274.5 275.0 275.5 276.0 276.5 Main Channel Distance (m) Elevation (m) Legend Crit PR 25 EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground 7400.119 7450.075 7500.056 7550.077 7600.010 7649.973 DC-VII-XVIII 7 600 650 700 750 800 850 900 233 234 235 236 Main Channel Distance (m) Elevation (m) Legend Crit PR 100 EG PR 100 WS PR 100 Crit RETORNO RIEGOS EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground 684.0295 696 708.5295 749.9177 799.9962 850.0487 899.9420 949.9938 DC-VII-XVIII 1 900 950 1000 1050 1100 1150 1200 235 236 237 238 Main Channel Distance (m) Elevation (m) Legend Crit PR 100 EG PR 100 WS PR 100 Crit RETORNO RIEGOS EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground 949.9938 999.9964 1049.997 1099.930 1149.992 1190.101 1193 1199.996 1250.057 DC-VII-XVIII 1 1200 1250 1300 1350 1400 1450 237 238 239 240 Main Channel Distance (m) Elevation (m) Legend Crit PR 100 EG PR 100 WS PR 100 Crit RETORNO RIEGOS EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground 1250.057 1299.988 1350.023 1400.000 1450.005 1499.993 DC-VII-XVIII 1 1350 1400 1450 1500 1550 238 239 240 Main Channel Distance (m) Elevation (m) Legend Crit PR 100 EG PR 100 WS PR 100 Crit RETORNO RIEGOS EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground 1400.000 1450.005 1499.993 1549.973 1599.992 1610.082 1613 DC-VII-XVIII 1 0 100 200 300 400 500 600 240 241 242 243 244 Main Channel Distance (m) Elevation (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground 1786.347 1799.147 1849.989 1900.001 1950.051 1999.991 2050.003 2099.997 2149.988 2199.933 2250.002 DC-VII-XVIII 2 0 50 100 150 200 250 240.0 240.5 241.0 241.5 242.0 242.5 Main Channel Distance (m) Elevation (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground 1786.347 1799.147 1849.989 1900.001 1950.051 1999.991 DC-VII-XVIII 2 250 300 350 400 450 500 241.5 242.0 242.5 243.0 243.5 Main Channel Distance (m) Elevation (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground 2050.003 2099.997 2149.988 2199.933 2250.002 DC-VII-XVIII 2 0 100 200 300 400 500 244 245 246 247 248 249 Main Channel Distance (m) Elevation (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground 2400.000 2449.993 2500.027 2549.999 2600.016 2606.618 2616 2625.618 2650.083 2699.970 2750.009 2800.001 DC-VII-XVIII 3 600 620 640 660 680 700 243.8 244.0 244.2 244.4 244.6 244.8 245.0 245.2 Main Channel Distance (m) Elevation (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground 2367.905 2371 2374.405 2400.000 2449.993 DC-VII-XVIII 3 100 150 200 250 245 246 247 248 Main Channel Distance (m) Elevation (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground 2449... 2500.027 2549.999 2600.016 2606.618 2616 2625.618 2650.083 DC-VII-XVIII 3 900 1000 1100 1200 252.0 252.5 253.0 253.5 254.0 Main Channel Distance (m) Elevation (m) Legend EG PR 100 Crit PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground 3749.973 3800.079 3849.929 3900.187 3949.996 3999.964 4050.072 4100.026 DC-VII-XVIII 5 900 1000 1100 1200 251.5 252.0 252.5 253.0 253.5 254.0 Main Channel Distance (m) Elevation (m) Legend EG PR 100 Crit PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground 3800.079 3849.929 3900.187 3949.996 3999.964 4050.072 4100.026 4149.871 DC-VII-XVIII 5 0 200 400 600 800 1000 254 255 256 257 258 259 260 261 Main Channel Distance (m) Elevation (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground 4249.829 4299.969 4350.070 4376.823 4391.323 4400.093 4450.025 4500.008 4550.102 4600.011 4650 4700.024 4749.968 4800 4850.050 4900 4950.020 4967.705 4980.205 4999.911 5050.488 5100.103 5149.993 5200 DC-VII-XVIII 6 0 50 100 150 200 250 254.0 254.5 255.0 255.5 256.0 Main Channel Distance (m) Elevation (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground 4222.... 4249.829 4299.969 4350.070 4376.823 4391.323 4400.093 4450.025 4500.008 DC-VII-XVIII 6 300 350 400 450 500 550 256.0 256.5 257.0 257.5 Main Channel Distance (m) Elevation (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground 4500.008 4550.102 4600.011 4650 4700.024 4749.968 DC-VII-XVIII 6 550 600 650 700 750 800 257.0 257.5 258.0 258.5 Main Channel Distance (m) Elevation (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground 4800 4850.050 4900 4950.020 4967.705 4980.205 4999.911 DC-VII-XVIII 6 700 750 800 850 900 950 258.5 259.0 259.5 260.0 Main Channel Distance (m) Elevation (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground 4967.705 4980.205 4999.911 5050.488 5100.103 5149.993 5200 DC-VII-XVIII 6 0 500 1000 1500 2000 2500 260 262 264 266 268 270 272 274 276 278 Main Channel Distance (m) Elevation (m) Legend Crit PR 100 EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground 5549.949 5599.977 5617 5649.980 5700.026 5749.972 5799.777 5849.411 5899.857 5949.744 5999.953 6050.062 6099.895 6150.094 6200.038 6249.994 6299.934 6349.912 6400.125 6443.411 6500 6550 6599.932 6649.944 6699.958 6749.770 6800.056 6850.006 6872.171 6900.010 6949.910 6999.710 7050.093 7073.890 7099.997 7149.979 7200.077 7249.989 7300.129 7400.119 7450.075 7500.056 7550.077 7600.010 7649.973 DC-VII-XVIII 7 0 50 100 150 200 250 300 262.0 262.5 263.0 263.5 264.0 264.5 Main Channel Distance (m) Elevation (m) Legend Crit PR 100 EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground 549... 5549.949 5599.977 5609.202 5617 5625.202 5649.980 5700.026 5749.972 5799.777 DC-VII-XVIII 7 300 350 400 450 500 550 600 264.0 264.5 265.0 265.5 266.0 266.5 267.0 Main Channel Distance (m) Elevation (m) Legend Crit PR 100 EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground 5799.777 5849.411 5899.857 5949.744 5999.953 6050.062 6099.895 DC-VII-XVIII 7 3600 3700 3800 3900 243 244 245 246 247 Main Channel Distance (m) Elevati on (m) Legend Crit PR 25 EG PR 25 WS PR 25 Crit RETORNO RIEGOS EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground 2549.99... 2600.016 2606.618 2616 2625.618 2650.083 2694.96 269... 269... 2700 2750.009 2800.001 DC-VII-XVIII 3 4020 4030 4040 4050 244.5 245.0 245.5 246.0 246.5 247.0 Main Channel Distance (m) Elevati on (m) Legend Crit PR 25 EG PR 25 WS PR 25 Crit RETORNO RIEGOS EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground 2891.135 2928.433 DC-VII-XVIII 4 4500 5000 5500 6000 246 248 250 252 Main Channel Distance (m) Elevati on (m) Legend Crit PR 25 EG PR 25 WS PR 25 Crit RETORNO RIEGOS EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground 3049.982 3096.03 3096.... 3100.... 3100.5 3150.025 3200.000 3250.143 3300.070 3347.113 3347.2 3349.993 3350 3376.738 3391.238 3400 3450.041 3500.074 3550.059 3599.996 3649.995 3699.979 3749.973 3795.999 3796.5 3800.079 3800.5 3849.929 3900.187 3949.996 3999.964 4050.072 4100.026 4149.871 DC-VII-XVIII 5 4200 4300 4400 4500 4600 4700 4800 245 246 247 248 Main Channel Distance (m) Elevati on (m) Legend Crit PR 25 EG PR 25 WS PR 25 Crit RETORNO RIEGOS EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground 3049.982 3096.03 3096.5 3100.1... 3100.5 3150.025 3200.000 3250.143 3300.070 DC-VII-XVIII 5 4900 5000 5100 5200 5300 247.5 248.0 248.5 249.0 249.5 250.0 250.5 Main Channel Distance (m) Elevati on (m) Legend Crit PR 25 EG PR 25 WS PR 25 Crit RETORNO RIEGOS EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground 3300.070 3347.113 3347.... 3349.... 3350 3376.738 3391.238 3400 3450.041 3500.074 3550.059 3599.996 3649.995 DC-VII-XVIII 5 5500 5600 5700 5800 5900 6000 250 251 252 Main Channel Distance (m) Elevati on (m) Legend Crit PR 25 EG PR 25 WS PR 25 Crit RETORNO RIEGOS EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground 3699.979 3749.973 3795.999 3796.5 3800.0... 3800.5 3849.929 3900.187 3949.996 3999.964 4050.072 4100.026 4149.871 DC-VII-XVIII 5 6200 6400 6600 6800 7000 7200 7400 252 254 256 258 Main Channel Distance (m) Elevati on (m) Legend Crit PR 25 EG PR 25 WS PR 25 Crit RETORNO RIEGOS EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground 4222.011 4246.599 4247 4249.829... 4250 4299.969 4350.070 4376.823 4391.323 4400.093 4450.025 4500.008 4546.872 4547 4550.102 4551 4600.011 4650 4700.024 4749.968 4800 4850.050 4900 4950.020 4967.705 4980.205 4999.911 5047.258 5048 5050.488 5051 5100.103 5149.993 5200 DC-VII-XVIII 6 6100 6150 6200 6250 6300 6350 6400 252.0 252.5 253.0 253.5 254.0 254.5 Main Channel Distance (m) Elevati on (m) Legend Crit PR 25 EG PR 25 WS PR 25 Crit RETORNO RIEGOS EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground 4222.011 4246.599 4247 4249.829 4250 4299.969 4350.070 4376.823 4391.323 4400.093 4450.025 DC-VII-XVIII 6 6500 6600 6700 6800 6900 254.0 254.5 255.0 255.5 256.0 256.5 Main Channel Distance (m) Elevati on (m) Legend Crit PR 25 EG PR 25 WS PR 25 Crit RETORNO RIEGOS EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground 4500.008 4546.872 4547 4550.10... 4551 4600.011 4650 4700.024 4749.968 4800 4850.050 DC-VII-XVIII 6 7000 7100 7200 7300 7400 256.0 256.5 257.0 257.5 258.0 258.5 259.0 Main Channel Distance (m) Elevati on (m) Legend Crit PR 25 EG PR 25 WS PR 25 Crit RETORNO RIEGOS EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground 4850.0... 4900 4950.020 4967.705 4980.205 4999.911 5047.258 5048 5050.488 5051 5100.103 5149.993 5200 DC-VII-XVIII 6 Si mulación del ca uce n atur al y pos te rior encau zamient o c on HecR as del B a rranc o de Campill o. Juan Carl os Al iaga Gr egorio TOMO 3 j.carl os.ali ag a@gmail .com RESULT ADOS EN C AUZ AMI ENT O PERFIL LO NGI TUDI NAL EJE CO M PL E TO PR100 0 2000 4000 6000 8000 10000 230 240 250 260 270 Main Channel Distance (m) Elevati on (m) Legend Crit PR 100 EG PR 100 WS PR 100 Crit RETORNO RIEGOS EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground 59.2038... 99.97778 149.9965 200.0032 249.9741 300.0035 350.0004 400.1501 449.9817 499.9494 550.0947 583.4926 684.0295 749.9177 795.2462 796 799.9962 800 850.0487 899.9420 949.9938 999.9964 1049.997 1099.930 1149.992 1190.101 1250.057 1294.808 1295 1299.988 1300 1350.023 1400.000 1450.005 1495.023 1496 1499.993 1500 1549.973 1599.992 1749.970 1750.970 1786.347 1844.639 1845 1849.989 1850 1900.001 1950.051 1999.991 2050.003 2094.857 2095 2099.997 2100 2149.988 2199.933 2250.002 2367.905 2400.000 2444.763 2445 2449.993 2450 2500.027 2549.999 2600.016 2650.083 2694.96 2695 2699.970 2700 2750.009 2800.001 2891.135 2928.433 3049.982 3096.03 3096.5 3100.110 3100.5 3150.025 3200.000 3250.143 3300.070 3347.113 3347.2 3349.993 3350 3376.738 3450.041 3500.074 3550.059 3599.996 3649.995 3699.979 3749.973 3795.999 3796.5 3800.079 3800.5 3849.929 3900.187 3949.996 3999.964 4050.072 4100.026 4149.871 4222.011 4246.599 4247 4249.829 4250 4299.969 4350.070 4376.823 4450.025 4500.008 4546.872 4547 4550.102 4551 4600.011 4650 4700.024 4749.968 4800 4850.050 4900 4950.020 4980.205 5047.258 5048 5050.488 5051 5100.103 5149.993 5200 5499.974 5547.239 5548 5549.949 5550 5599.977 5649.980 5700.026 5749.972 5799.777 5849.411 5899.857 5949.744 5999.953 6050.062 6099.895 6150.094 6200.038 6249.994 6299.934 6349.912 6400.125 6443.411 6497.46 6498 6500 6500.5 6550 6599.932 6649.944 6699.958 6749.770 6800.056 6850.006 6878 6949.910 6999.710 7050.093 7087.390 7149.979 7200.077 7249.989 7300.129 7400.119 7450.075 7500.056 7550.077 7600.010 7649.973 DC-VII-XVIII 1 DC-VII-XVIII 2 DC-VII-XVIII 3 D C - V I I - X V I I I 4 DC-VII-XVIII 5 DC-VII-XVIII 6 DC-VII-XVIII 7 Si mulación del ca uce n atur al y pos te rior encau zamient o c on HecR as del B a rranc o de Campill o. Juan Carl os Al iaga Gr egorio TOMO 3 j.carl os.ali ag a@gmail .com RESULT ADOS EN C AUZ AMI ENT O PERFIL LO NGI TUDI NAL TRA MO S PR100 0 500 1000 1500 2000 2500 225 230 235 240 245 250 255 Main Channel Distance (m) Elevation (m) Legend Crit PR 100 EG PR 100 WS PR 100 Crit RETORNO RIEGOS EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground 99.97778 149.9965 200.0032 249.9741 300.0035 350.0004 400.1501 449.9817 499.9494 550.0947 583.4926 684.0295 708.5295 749.9177 795.2462 796 799.9962 800 850.0487 899.9420 949.9938 999.9964 1049.997 1099.930 1149.992 1190.101 1250.057 1294.808 1295 1299.988 1300 1350.023 1400.000 1450.005 1495.023 1496 1499.993 1500 1549.973 1599.992 DC-VII-XVIII 1 0 100 200 300 400 500 228 229 230 231 232 233 Main Channel Distance (m) Elevati on (m) Legend Crit PR 100 EG PR 100 WS PR 100 Crit RETORNO RIEGOS EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground 99.97778 149.9965 200.0032 249.9741 300.0035 350.0004 400.1501 449.9817 499.9494 550.0947 583.4926 DC-VII-XVIII 1 600 700 800 900 1000 231 232 233 234 Main Channel Distance (m) Elevati on (m) Legend Crit PR 100 EG PR 100 WS PR 100 Crit RETORNO RIEGOS EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground 684.0295 696 708.5295 749.9177 795.2462 796 799.9962 800 850.0487 899.9420 949.9938 DC-VII-XVIII 1 1100 1200 1300 1400 1500 1600 233 234 235 236 237 Main Channel Distance (m) Elevati on (m) Legend Crit PR 100 EG PR 100 WS PR 100 Crit RETORNO RIEGOS EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground 999.9964 1049.997 1099.930 1149.992 1190.101 1193 1199.996 1250.057 1294.808 1295 1299.988 1300 1350.023 1400.000 DC-VII-XVIII 1 1700 1800 1900 2000 235 236 237 238 239 240 Main Channel Distance (m) Elevati on (m) Legend Crit PR 100 EG PR 100 WS PR 100 Crit RETORNO RIEGOS EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground 1400.000 1450.005 1495.023 1496 1499.993 1500 1549.973 1599.992 1610.082 1613 DC-VII-XVIII 1 0 200 400 600 800 1000 236 237 238 239 240 241 242 243 Main Channel Distance (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground 1750.970 1786.347 1799.147 1844.639 1845 1849.989 1850 1900.001 1950.051 1999.991 2050.003 2094.857 2095 2099.997 2100 2149.988 2199.933 2250.002 DC-VII-XVIII 2 2100 2200 2300 2400 2500 2600 237 238 239 240 241 Main Channel Distance (m) Elevati on (m) Legend Crit PR 100 EG PR 100 WS PR 100 Crit RETORNO RIEGOS EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground 1749.970 1750.970 1786.347 1799.147 1844.639 1845 1849.9... 1850 1900.001 1950.051 1999.991 DC-VII-XVIII 2 4200 4300 4400 4500 4600 4700 4800 245 246 247 248 Main Channel Distance (m) Elevati on (m) Legend Crit PR 100 EG PR 100 WS PR 100 Crit RETORNO RIEGOS EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground 3049.982 3096.03 3096.5 3100.110 3100.5 3150.025 3200.000 3250.143 DC-VII-XVIII 5 4900 5000 5100 5200 5300 247.5 248.0 248.5 249.0 249.5 250.0 250.5 Main Channel Distance (m) Elevati on (m) Legend Crit PR 100 EG PR 100 WS PR 100 Crit RETORNO RIEGOS EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground 3250.143... 3300.070 3347.113 334... 334... 3350 3376.738 3391.238 3400 3450.041 3500.074 3550.059 3599.996 DC-VII-XVIII 5 5200 5400 5600 5800 6000 249 250 251 252 253 Main Channel Distance (m) Elevati on (m) Legend Crit PR 100 EG PR 100 WS PR 100 Crit RETORNO RIEGOS EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground 3450... 3500.074 3550.059 3599.996 3649.995 3699.979 3749.973 3795.999 3796.5 3800.079 3800.5 3849.929 3900.187 3949.996 3999.964 4050.072 4100.026 DC-VII-XVIII 5 6200 6400 6600 6800 7000 7200 7400 252 254 256 258 Main Channel Distance (m) Elevati on (m) Legend Crit PR 100 EG PR 100 WS PR 100 Crit RETORNO RIEGOS EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground 4222.011 4246.599 4247 4249.82... 4250 4299.969 4350.070 4376.823 4391.323 4400.093 4450.025 4500.008 4546.872 4547 4550.102 4551 4600.011 4650 4700.024 4749.968 4800 4850.050 4900 4950.020 4967.705 4980.205 4999.911 5047.258 5048 5050.488 5051 5100.103 5149.993 5200 DC-VII-XVIII 6 6100 6200 6300 6400 252.0 252.5 253.0 253.5 254.0 254.5 Main Channel Distance (m) Elevati on (m) Legend Crit PR 100 EG PR 100 WS PR 100 Crit RETORNO RIEGOS EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground 4222.011 4246.599 4247 4249.829 4250 4299.969 4350.070 4376.823 4391.323 4400.093 4450.025 DC-VII-XVIII 6 6500 6600 6700 6800 6900 254.0 254.5 255.0 255.5 256.0 256.5 257.0 Main Channel Distance (m) Elevati on (m) Legend Crit PR 100 EG PR 100 WS PR 100 Crit RETORNO RIEGOS EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground 4500.008 4546.872 4547 4550... 4551 4600.011 4650 4700.024 4749.968 4800 4850.050 DC-VII-XVIII 6 6900 7000 7100 7200 7300 7400 256.0 256.5 257.0 257.5 258.0 258.5 259.0 Main Channel Distance (m) Elevati on (m) Legend Crit PR 100 EG PR 100 WS PR 100 Crit RETORNO RIEGOS EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground 4800 4850.050 4900 4950.020 4967.705 4980.205 4999.911 5047.258 5048 5050.488 5051 5100.103 5149.993 5200 DC-VII-XVIII 6 8000 8500 9000 9500 10000 260 265 270 275 Main Channel Distance (m) Elevati on (m) Legend Crit PR 100 EG PR 100 WS PR 100 Crit RETORNO RIEGOS EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground 5499.974 5547.239 5548 5549.949 5550 5599.977 5617 5649.980 5700.026 5749.972 5799.777 5849.411 5899.857 5949.744 5999.953 6050.062 6099.895 6150.094 6200.038 6249.994 6299.934 6349.912 6400.125 6443.411 6456.411 6497.46 6498 6500 6500.5 6550 6599.932 6649.944 6699.958 6749.770 6800.056 6850.006 6872.171 6884.171 6900.010 6949.910 6999.710 7050.093 7073.890 7087.390 7099.997 7149.979 7200.077 7249.989 7300.129 7400.119 7450.075 7500.056 7550.077 7600.010 7649.973 DC-VII-XVIII 7 7800 7900 8000 8100 8200 259 260 261 262 263 264 Main Channel Distance (m) Elevati on (m) Legend Crit PR 100 EG PR 100 WS PR 100 Crit RETORNO RIEGOS EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground 5499.974 5547.239 5548 5549.949 5550 5599.977 5609.202 5617 5625.202 5649.980 5700.026 5749.972 5799.777 5849.411 DC-VII-XVIII 7 8400 8500 8600 8700 264 265 266 267 Main Channel Distance (m) Elevati on (m) Legend Crit PR 100 EG PR 100 WS PR 100 Crit RETORNO RIEGOS EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground 5899.857 5949.744 5999.953 6050.062 6099.895 6150.094 6200.038 6249.994 6299.934 6349.912 DC-VII-XVIII 7 0 50 100 150 200 250 273 274 275 276 277 278 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 7300.129 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 0 50 100 150 200 250 300 272 273 274 275 276 277 278 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 7249.989 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 0 50 100 150 200 250 272 273 274 275 276 277 278 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 7200.077 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 .027 .035 . 0 3 5 0 50 100 150 200 250 272 273 274 275 276 277 278 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 7149.979 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 0 50 100 150 200 250 272 273 274 275 276 277 278 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 7099.997 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 0 50 100 150 200 250 272 273 274 275 276 277 278 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 7087.390 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 .027 .035 . 0 3 5 2 0 50 100 150 200 250 272 273 274 275 276 277 278 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 7073.890 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 .027 .035 . 0 3 5 0 50 100 150 200 250 272 273 274 275 276 277 278 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 7050.093 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 .027 .035 . 0 3 5 0 50 100 150 200 250 272 273 274 275 276 277 278 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 6999.710 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 .027 .035 . 0 3 5 0 50 100 150 200 250 300 272 273 274 275 276 277 278 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 6949.910 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 0 50 100 150 200 250 300 350 271 272 273 274 275 276 277 278 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 6900.010 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 0 100 200 300 400 500 271 272 273 274 275 276 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 6884.171 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Ineff Bank Sta .035 .035 . 0 2 7 .035 .035 3 0 100 200 300 400 500 271 272 273 274 275 276 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 6878 Culv Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Levee Ineff Bank Sta .035 .035 . 0 2 7 .035 .035 0 100 200 300 400 500 271 272 273 274 275 276 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 6878 Culv Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Levee Ineff Bank Sta .035 .035 . 0 2 7 .035 .035 .05 0 100 200 300 400 500 271 272 273 274 275 276 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 6872.171 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Ineff Bank Sta .035 .035 . 0 2 7 .035 .035 .05 0 100 200 300 400 271 272 273 274 275 276 277 278 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 6850.006 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .035 . 0 2 7 .035 .035 0 100 200 300 400 271 272 273 274 275 276 277 278 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 6800.056 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .035 . 0 2 7 .035 .035 0 50 100 150 200 250 300 350 271 272 273 274 275 276 277 278 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 6749.770 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 4 0 50 100 150 200 250 300 350 270 271 272 273 274 275 276 277 278 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 6699.958 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 0 50 100 150 200 250 300 270 272 274 276 278 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 6649.944 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 0 50 100 150 200 250 300 268 270 272 274 276 278 280 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 6599.932 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 0 50 100 150 200 250 268 270 272 274 276 278 280 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 6550 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 0 50 100 150 200 250 268 270 272 274 276 278 280 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 6501 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 0 50 100 150 200 250 268 270 272 274 276 278 280 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 6500.5 IS Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 5 0 50 100 150 200 250 266 268 270 272 274 276 278 280 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 6500 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 0 50 100 150 200 250 266 268 270 272 274 276 278 280 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 6498.46 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 0 50 100 150 200 250 266 268 270 272 274 276 278 280 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 6498 IS Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 0 50 100 150 200 250 268 270 272 274 276 278 280 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 6497.46 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 0 50 100 150 200 250 300 266 268 270 272 274 276 278 280 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 6456.411 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 0 50 100 150 200 250 300 266 268 270 272 274 276 278 280 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 6443.411 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 6 0 50 100 150 200 266 268 270 272 274 276 278 280 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 6400.125 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 0 50 100 150 200 250 266 268 270 272 274 276 278 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 6349.912 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 0 50 100 150 200 250 300 266 268 270 272 274 276 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 6299.934 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 0 50 100 150 200 250 300 350 400 266 268 270 272 274 276 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 6249.994 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 0 50 100 150 200 250 300 350 264 266 268 270 272 274 276 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 6200.038 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 0 50 100 150 200 250 300 350 400 265 266 267 268 269 270 271 272 273 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 6150.094 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 7 0 50 100 150 200 250 300 350 400 265 266 267 268 269 270 271 272 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 6099.895 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 0 100 200 300 400 264 265 266 267 268 269 270 271 272 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 6050.062 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 0 100 200 300 400 500 264 266 268 270 272 274 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 5999.953 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .035 . 0 2 7 .035 .035 0 100 200 300 400 500 264 266 268 270 272 274 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 5949.744 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .035 . 0 2 7 .035 .035 0 100 200 300 400 500 262 264 266 268 270 272 274 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 5899.857 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 . 0 2 7 .035 .035 0 100 200 300 400 500 600 262 264 266 268 270 272 274 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 5849.411 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 . 0 2 7 .035 .035 8 0 100 200 300 400 500 600 262 264 266 268 270 272 274 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 5799.777 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .035 . 0 2 7 .035 .035 0 100 200 300 400 500 600 262 264 266 268 270 272 274 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 5749.972 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 . 0 2 7 .035 .035 0 100 200 300 400 500 262 264 266 268 270 272 274 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 5700.026 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 . 0 2 7 .035 .035 0 100 200 300 400 260 262 264 266 268 270 272 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 5649.980 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 . 0 2 7 .035 .035 0 100 200 300 400 261 262 263 264 265 266 267 268 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 5625.202 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Ineff Bank Sta .035 .035 . 0 2 7 .035 .035 0 100 200 300 400 261 262 263 264 265 266 267 268 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 5617 Culv Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Levee Ineff Bank Sta .035 .035 . 0 2 7 .035 .035 9 0 100 200 300 400 260 262 264 266 268 270 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 5617 Culv Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Ineff Bank Sta .035 .035 . 0 2 7 .035 .035 0 100 200 300 400 260 262 264 266 268 270 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 5609.202 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Ineff Bank Sta .035 .035 . 0 2 7 .035 .035 0 50 100 150 200 250 300 350 260 262 264 266 268 270 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 5599.977 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 0 50 100 150 200 250 300 261 262 263 264 265 266 267 268 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 5550.949 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 0 50 100 150 200 250 300 261 262 263 264 265 266 267 268 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 5550 IS Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 0 50 100 150 200 250 300 258 260 262 264 266 268 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 5549.949 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 10 0 50 100 150 200 250 300 258 260 262 264 266 268 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 5548.239 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 0 50 100 150 200 250 300 258 260 262 264 266 268 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 5548 IS Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 0 50 100 150 200 250 300 258 260 262 264 266 268 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 5547.239 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 0 50 100 150 200 250 259 260 261 262 263 264 265 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 5499.974 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 0 50 100 150 200 250 258 259 260 261 262 263 River = DC-VII-XVIII Reach = 6 RS = 5200 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 250 258 259 260 261 262 263 264 River = DC-VII-XVIII Reach = 6 RS = 5149.993 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 11 0 20 40 60 80 100 120 251 252 253 254 255 256 257 River = DC-VII-XVIII Reach = 6 RS = 4246.599 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 140 251 252 253 254 255 256 257 River = DC-VII-XVIII Reach = 6 RS = 4222.011 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 140 251 252 253 254 255 256 257 258 259 260 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 4149.871 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 140 250 252 254 256 258 260 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 4100.026 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 250 252 254 256 258 260 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 4050.072 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 250 252 254 256 258 260 262 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3999.964 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 18 0 50 100 150 200 250 252 254 256 258 260 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3949.996 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 250 252 254 256 258 260 262 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3900.187 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 250 252 254 256 258 260 262 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3849.929 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 250 252 254 256 258 260 262 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3801.079 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 250 252 254 256 258 260 262 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3800.5 IS Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 248 250 252 254 256 258 260 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3800.079 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 19 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 248 250 252 254 256 258 260 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3796.999 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 248 250 252 254 256 258 260 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3796.5 IS Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 248 250 252 254 256 258 260 262 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3795.999 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 248 250 252 254 256 258 260 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3749.973 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 248 250 252 254 256 258 260 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3699.979 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 248 250 252 254 256 258 260 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3649.995 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 20 0 50 100 150 200 250 248 250 252 254 256 258 260 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3599.996 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 248 250 252 254 256 258 260 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3550.059 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 248 250 252 254 256 258 260 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3500.074 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 . 0 3 5 .027 .035 0 50 100 150 200 248 250 252 254 256 258 260 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3450.041 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 250 248 249 250 251 252 253 254 255 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3400 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 100 200 300 400 248 250 252 254 256 258 260 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3391.238 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 21 0 100 200 300 400 248 250 252 254 256 258 260 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3376.738 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 250 248 249 250 251 252 253 254 255 256 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3350.993 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 250 248 249 250 251 252 253 254 255 256 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3350 IS Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 250 247 248 249 250 251 252 253 254 255 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3349.993 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 250 247 248 249 250 251 252 253 254 255 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3347.283 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 250 247 248 249 250 251 252 253 254 255 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3347.2 IS Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 22 0 50 100 150 200 250 247 248 249 250 251 252 253 254 255 256 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3347.113 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 247 248 249 250 251 252 253 254 255 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3300.070 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 140 160 247 248 249 250 251 252 253 254 255 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3250.143 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 140 247 248 249 250 251 252 253 254 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3200.000 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 140 160 247 248 249 250 251 252 253 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3150.025 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 140 247 248 249 250 251 252 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3101.110 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 23 0 20 40 60 80 100 120 140 247 248 249 250 251 252 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3100.5 IS Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 140 244 245 246 247 248 249 250 251 252 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3100.110 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 140 244 245 246 247 248 249 250 251 252 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3097.03 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 140 244 245 246 247 248 249 250 251 252 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3096.5 IS Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 140 245 246 247 248 249 250 251 252 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3096.03 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 140 245 246 247 248 249 250 251 252 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3049.982 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 24 0 20 40 60 80 100 120 140 160 244 245 246 247 248 249 250 251 252 253 River = DC-VII-XVIII Reach = 4 RS = 2928.433 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 244 246 248 250 252 254 River = DC-VII-XVIII Reach = 4 RS = 2891.135 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 244 246 248 250 252 254 River = DC-VII-XVIII Reach = 3 RS = 2800.001 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 244 246 248 250 252 254 River = DC-VII-XVIII Reach = 3 RS = 2750.009 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 244 246 248 250 252 254 River = DC-VII-XVIII Reach = 3 RS = 2700.970 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 244 246 248 250 252 254 River = DC-VII-XVIII Reach = 3 RS = 2700 IS Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 25 0 50 100 150 200 242 244 246 248 250 252 254 River = DC-VII-XVIII Reach = 3 RS = 2699.970 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 242 244 246 248 250 252 254 River = DC-VII-XVIII Reach = 3 RS = 2695.96 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 242 244 246 248 250 252 254 River = DC-VII-XVIII Reach = 3 RS = 2695 IS Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 242 244 246 248 250 252 254 River = DC-VII-XVIII Reach = 3 RS = 2694.96 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 242 244 246 248 250 252 254 River = DC-VII-XVIII Reach = 3 RS = 2650.083 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 250 300 242 244 246 248 250 252 254 256 258 River = DC-VII-XVIII Reach = 3 RS = 2625.618 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Ineff Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 26 0 50 100 150 200 250 300 242 244 246 248 250 252 254 256 258 River = DC-VII-XVIII Reach = 3 RS = 2616 Culv Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Ineff Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 250 300 242 244 246 248 250 252 254 256 258 River = DC-VII-XVIII Reach = 3 RS = 2616 Culv Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Ineff Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 250 300 242 244 246 248 250 252 254 256 258 River = DC-VII-XVIII Reach = 3 RS = 2606.618 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Ineff Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 242 244 246 248 250 252 254 River = DC-VII-XVIII Reach = 3 RS = 2600.016 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 250 242 244 246 248 250 252 254 River = DC-VII-XVIII Reach = 3 RS = 2549.999 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 250 242 244 246 248 250 252 254 River = DC-VII-XVIII Reach = 3 RS = 2500.027 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 27 0 50 100 150 200 236 238 240 242 244 246 248 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 1613 Culv Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Ineff Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 236 238 240 242 244 246 248 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 1610.082 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Ineff Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 236 238 240 242 244 246 248 250 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 1599.992 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 140 236 238 240 242 244 246 248 250 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 1549.973 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 236 238 240 242 244 246 248 250 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 1500.993 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 236 238 240 242 244 246 248 250 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 1500 IS Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 34 0 20 40 60 80 100 120 234 236 238 240 242 244 246 248 250 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 1499.993 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 234 236 238 240 242 244 246 248 250 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 1496.023 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 234 236 238 240 242 244 246 248 250 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 1496 IS Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 234 236 238 240 242 244 246 248 250 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 1495.023 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 234 236 238 240 242 244 246 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 1450.005 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 234 236 238 240 242 244 246 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 1400.000 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 . 0 5 .05 35 0 20 40 60 80 100 234 236 238 240 242 244 246 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 1350.023 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 234 236 238 240 242 244 246 248 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 1300.988 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 234 236 238 240 242 244 246 248 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 1300 IS Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 232 234 236 238 240 242 244 246 248 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 1299.988 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 232 234 236 238 240 242 244 246 248 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 1295.808 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 232 234 236 238 240 242 244 246 248 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 1295 IS Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 36 0 20 40 60 80 100 232 234 236 238 240 242 244 246 248 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 1294.808 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 232 234 236 238 240 242 244 246 248 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 1250.057 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 232 234 236 238 240 242 244 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 1199.996 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 232 234 236 238 240 242 244 246 248 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 1197.701 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Ineff Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 232 234 236 238 240 242 244 246 248 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 1193 Culv Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Ineff Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 232 234 236 238 240 242 244 246 248 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 1193 Culv Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Ineff Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 37 0 50 100 150 200 232 234 236 238 240 242 244 246 248 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 1190.101 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Ineff Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 232 234 236 238 240 242 244 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 1149.992 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 232 234 236 238 240 242 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 1099.930 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 232 234 236 238 240 242 244 246 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 1049.997 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 10 20 30 40 50 60 70 80 232 234 236 238 240 242 244 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 999.9964 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .05 . 0 2 7 .05 0 20 40 60 80 232 234 236 238 240 242 244 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 949.9938 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 38 0 20 40 60 80 100 232 234 236 238 240 242 244 246 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 899.9420 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 232 234 236 238 240 242 244 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 850.0487 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 232 234 236 238 240 242 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 800.9962 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 232 234 236 238 240 242 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 800 IS Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 230 232 234 236 238 240 242 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 799.9962 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 230 232 234 236 238 240 242 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 796.2462 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 39 0 20 40 60 80 100 230 232 234 236 238 240 242 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 796 IS Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 230 232 234 236 238 240 242 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 795.2462 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 230 232 234 236 238 240 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 749.9177 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 100 200 300 400 230 235 240 245 250 255 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 708.5295 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 100 200 300 400 230 235 240 245 250 255 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 696 BR Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 100 200 300 400 230 235 240 245 250 255 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 696 BR Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 40 0 100 200 300 400 230 235 240 245 250 255 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 684.0295 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 230 235 240 245 250 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 583.4926 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 140 230 235 240 245 250 255 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 550.0947 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 230 232 234 236 238 240 242 244 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 499.9494 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 . 0 3 5 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 230 232 234 236 238 240 242 244 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 449.9817 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 .05 0 20 40 60 80 100 120 230 232 234 236 238 240 242 244 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 400.1501 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 .05 41 0 20 40 60 80 100 120 140 230 232 234 236 238 240 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 350.0004 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 .05 0 20 40 60 80 100 120 140 230 232 234 236 238 240 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 300.0035 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .035 .05 0 20 40 60 80 100 120 140 228 230 232 234 236 238 240 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 249.9741 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 .05 0 20 40 60 80 100 120 140 228 230 232 234 236 238 240 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 200.0032 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .035 .05 0 20 40 60 80 100 120 140 228 230 232 234 236 238 240 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 149.9965 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .035 .05 0 20 40 60 80 100 120 140 160 228 229 230 231 232 233 234 235 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 99.97778 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 Crit PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 .05 42 0 20 40 60 80 100 120 140 160 228 229 230 231 232 233 234 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 59.20385 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 25 WS PR 25 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 .05 43 0 50 100 150 200 250 266 268 270 272 274 276 278 280 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 6500 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 0 50 100 150 200 250 266 268 270 272 274 276 278 280 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 6498.46 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 0 50 100 150 200 250 266 268 270 272 274 276 278 280 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 6498 IS Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 0 50 100 150 200 250 268 270 272 274 276 278 280 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 6497.46 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 0 50 100 150 200 250 300 266 268 270 272 274 276 278 280 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 6456.411 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 0 50 100 150 200 250 300 266 268 270 272 274 276 278 280 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 6443.411 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 6 0 50 100 150 200 266 268 270 272 274 276 278 280 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 6400.125 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 0 50 100 150 200 250 266 268 270 272 274 276 278 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 6349.912 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 0 50 100 150 200 250 300 266 268 270 272 274 276 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 6299.934 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 0 50 100 150 200 250 300 350 400 266 268 270 272 274 276 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 6249.994 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 0 50 100 150 200 250 300 350 264 266 268 270 272 274 276 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 6200.038 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 0 50 100 150 200 250 300 350 400 265 266 267 268 269 270 271 272 273 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 6150.094 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 7 0 50 100 150 200 250 300 350 400 265 266 267 268 269 270 271 272 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 6099.895 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 0 100 200 300 400 264 265 266 267 268 269 270 271 272 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 6050.062 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 0 100 200 300 400 500 264 266 268 270 272 274 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 5999.953 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .035 . 0 2 7 .035 .035 0 100 200 300 400 500 264 266 268 270 272 274 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 5949.744 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .035 . 0 2 7 .035 .035 0 100 200 300 400 500 262 264 266 268 270 272 274 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 5899.857 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 . 0 2 7 .035 .035 0 100 200 300 400 500 600 262 264 266 268 270 272 274 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 5849.411 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 . 0 2 7 .035 .035 8 0 100 200 300 400 500 600 262 264 266 268 270 272 274 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 5799.777 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .035 . 0 2 7 .035 .035 0 100 200 300 400 500 600 262 264 266 268 270 272 274 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 5749.972 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 . 0 2 7 .035 .035 0 100 200 300 400 500 262 264 266 268 270 272 274 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 5700.026 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 . 0 2 7 .035 .035 0 100 200 300 400 260 262 264 266 268 270 272 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 5649.980 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 . 0 2 7 .035 .035 0 100 200 300 400 261 262 263 264 265 266 267 268 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 5625.202 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Ineff Bank Sta .035 .035 . 0 2 7 .035 .035 0 100 200 300 400 261 262 263 264 265 266 267 268 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 5617 Culv Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Levee Ineff Bank Sta .035 .035 . 0 2 7 .035 .035 9 0 100 200 300 400 260 262 264 266 268 270 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 5617 Culv Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Ineff Bank Sta .035 .035 . 0 2 7 .035 .035 0 100 200 300 400 260 262 264 266 268 270 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 5609.202 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Ineff Bank Sta .035 .035 . 0 2 7 .035 .035 0 50 100 150 200 250 300 350 260 262 264 266 268 270 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 5599.977 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 0 50 100 150 200 250 300 261 262 263 264 265 266 267 268 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 5550.949 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 0 50 100 150 200 250 300 261 262 263 264 265 266 267 268 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 5550 IS Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 0 50 100 150 200 250 300 258 260 262 264 266 268 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 5549.949 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 10 0 50 100 150 200 250 300 258 260 262 264 266 268 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 5548.239 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 0 50 100 150 200 250 300 258 260 262 264 266 268 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 5548 IS Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 0 50 100 150 200 250 300 258 260 262 264 266 268 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 5547.239 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 0 50 100 150 200 250 259 260 261 262 263 264 265 River = DC-VII-XVIII Reach = 7 RS = 5499.974 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 .027 .035 .035 0 50 100 150 200 250 258 259 260 261 262 263 River = DC-VII-XVIII Reach = 6 RS = 5200 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 250 258 259 260 261 262 263 264 River = DC-VII-XVIII Reach = 6 RS = 5149.993 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 11 0 50 100 150 200 250 257 258 259 260 261 262 River = DC-VII-XVIII Reach = 6 RS = 5100.103 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 250 300 257.5 258.0 258.5 259.0 259.5 260.0 260.5 261.0 261.5 River = DC-VII-XVIII Reach = 6 RS = 5051.488 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 250 300 257.5 258.0 258.5 259.0 259.5 260.0 260.5 261.0 261.5 River = DC-VII-XVIII Reach = 6 RS = 5051 IS Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 250 300 256 257 258 259 260 261 262 River = DC-VII-XVIII Reach = 6 RS = 5050.488 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 250 300 256 257 258 259 260 261 262 River = DC-VII-XVIII Reach = 6 RS = 5048.258 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 250 300 256 257 258 259 260 261 262 River = DC-VII-XVIII Reach = 6 RS = 5048 IS Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 12 0 50 100 150 200 250 300 256 257 258 259 260 261 262 River = DC-VII-XVIII Reach = 6 RS = 5047.258 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 250 300 256 257 258 259 260 261 262 River = DC-VII-XVIII Reach = 6 RS = 4999.911 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 250 300 256 257 258 259 260 261 262 263 River = DC-VII-XVIII Reach = 6 RS = 4980.205 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 250 300 256 257 258 259 260 261 262 263 264 River = DC-VII-XVIII Reach = 6 RS = 4967.705 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 250 300 256 258 260 262 264 River = DC-VII-XVIII Reach = 6 RS = 4950.020 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 250 256 257 258 259 260 261 262 263 264 River = DC-VII-XVIII Reach = 6 RS = 4900 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 13 0 50 100 150 200 250 300 256 257 258 259 260 261 262 River = DC-VII-XVIII Reach = 6 RS = 4850.050 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 250 300 255 256 257 258 259 260 261 262 River = DC-VII-XVIII Reach = 6 RS = 4800 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 250 300 255 256 257 258 259 260 261 262 263 River = DC-VII-XVIII Reach = 6 RS = 4749.968 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 250 300 255 256 257 258 259 260 261 262 River = DC-VII-XVIII Reach = 6 RS = 4700.024 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 250 255 256 257 258 259 260 River = DC-VII-XVIII Reach = 6 RS = 4650 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 250 255 256 257 258 259 260 River = DC-VII-XVIII Reach = 6 RS = 4600.011 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 14 0 50 100 150 200 250 255 256 257 258 259 260 261 River = DC-VII-XVIII Reach = 6 RS = 4551.102 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 250 255 256 257 258 259 260 261 River = DC-VII-XVIII Reach = 6 RS = 4551 IS Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 250 253 254 255 256 257 258 259 260 River = DC-VII-XVIII Reach = 6 RS = 4550.102 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 250 253 254 255 256 257 258 259 260 River = DC-VII-XVIII Reach = 6 RS = 4547.872 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 250 253 254 255 256 257 258 259 260 River = DC-VII-XVIII Reach = 6 RS = 4547 IS Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 250 254 255 256 257 258 259 260 261 River = DC-VII-XVIII Reach = 6 RS = 4546.872 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 15 0 100 200 300 400 248 250 252 254 256 258 260 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3376.738 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 250 248 249 250 251 252 253 254 255 256 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3350.993 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 250 248 249 250 251 252 253 254 255 256 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3350 IS Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 250 247 248 249 250 251 252 253 254 255 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3349.993 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 250 247 248 249 250 251 252 253 254 255 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3347.283 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 250 247 248 249 250 251 252 253 254 255 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3347.2 IS Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 22 0 50 100 150 200 250 247 248 249 250 251 252 253 254 255 256 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3347.113 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 247 248 249 250 251 252 253 254 255 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3300.070 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 140 160 247 248 249 250 251 252 253 254 255 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3250.143 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 140 247 248 249 250 251 252 253 254 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3200.000 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 140 160 247 248 249 250 251 252 253 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3150.025 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 140 247 248 249 250 251 252 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3101.110 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 23 0 20 40 60 80 100 120 140 247 248 249 250 251 252 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3100.5 IS Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 140 244 245 246 247 248 249 250 251 252 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3100.110 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 140 244 245 246 247 248 249 250 251 252 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3097.03 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 140 244 245 246 247 248 249 250 251 252 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3096.5 IS Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 140 245 246 247 248 249 250 251 252 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3096.03 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 140 245 246 247 248 249 250 251 252 River = DC-VII-XVIII Reach = 5 RS = 3049.982 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 24 0 20 40 60 80 100 120 140 160 244 245 246 247 248 249 250 251 252 253 River = DC-VII-XVIII Reach = 4 RS = 2928.433 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 244 246 248 250 252 254 River = DC-VII-XVIII Reach = 4 RS = 2891.135 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 244 246 248 250 252 254 River = DC-VII-XVIII Reach = 3 RS = 2800.001 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 244 246 248 250 252 254 River = DC-VII-XVIII Reach = 3 RS = 2750.009 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 244 246 248 250 252 254 River = DC-VII-XVIII Reach = 3 RS = 2700.970 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 244 246 248 250 252 254 River = DC-VII-XVIII Reach = 3 RS = 2700 IS Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 25 0 50 100 150 200 242 244 246 248 250 252 254 River = DC-VII-XVIII Reach = 3 RS = 2699.970 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 242 244 246 248 250 252 254 River = DC-VII-XVIII Reach = 3 RS = 2695.96 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 242 244 246 248 250 252 254 River = DC-VII-XVIII Reach = 3 RS = 2695 IS Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 242 244 246 248 250 252 254 River = DC-VII-XVIII Reach = 3 RS = 2694.96 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 242 244 246 248 250 252 254 River = DC-VII-XVIII Reach = 3 RS = 2650.083 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 250 300 242 244 246 248 250 252 254 256 258 River = DC-VII-XVIII Reach = 3 RS = 2625.618 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Ineff Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 26 0 50 100 150 200 250 300 242 244 246 248 250 252 254 256 258 River = DC-VII-XVIII Reach = 3 RS = 2616 Culv Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Ineff Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 250 300 242 244 246 248 250 252 254 256 258 River = DC-VII-XVIII Reach = 3 RS = 2616 Culv Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Ineff Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 250 300 242 244 246 248 250 252 254 256 258 River = DC-VII-XVIII Reach = 3 RS = 2606.618 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Ineff Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 242 244 246 248 250 252 254 River = DC-VII-XVIII Reach = 3 RS = 2600.016 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 250 242 244 246 248 250 252 254 River = DC-VII-XVIII Reach = 3 RS = 2549.999 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 250 242 244 246 248 250 252 254 River = DC-VII-XVIII Reach = 3 RS = 2500.027 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 27 0 50 100 150 200 250 242 244 246 248 250 252 254 256 River = DC-VII-XVIII Reach = 3 RS = 2450.993 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 250 242 244 246 248 250 252 254 256 River = DC-VII-XVIII Reach = 3 RS = 2450 IS Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 250 240 242 244 246 248 250 252 254 256 River = DC-VII-XVIII Reach = 3 RS = 2449.993 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 250 240 242 244 246 248 250 252 254 256 River = DC-VII-XVIII Reach = 3 RS = 2445.763 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 250 240 242 244 246 248 250 252 254 256 River = DC-VII-XVIII Reach = 3 RS = 2445 IS Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 250 240 242 244 246 248 250 252 254 256 River = DC-VII-XVIII Reach = 3 RS = 2444.763 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 28 0 50 100 150 200 250 240 242 244 246 248 250 252 254 256 River = DC-VII-XVIII Reach = 3 RS = 2400.000 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 250 300 240 242 244 246 248 250 252 254 River = DC-VII-XVIII Reach = 3 RS = 2374.405 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Ineff Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 250 300 240 242 244 246 248 250 252 254 River = DC-VII-XVIII Reach = 3 RS = 2371 Culv Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Ineff Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 250 300 240 242 244 246 248 250 252 254 River = DC-VII-XVIII Reach = 3 RS = 2371 Culv Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Ineff Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 250 300 240 242 244 246 248 250 252 254 River = DC-VII-XVIII Reach = 3 RS = 2367.905 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Ineff Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 240 242 244 246 248 250 252 254 256 River = DC-VII-XVIII Reach = 2 RS = 2250.002 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 29 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 240 242 244 246 248 250 252 254 River = DC-VII-XVIII Reach = 2 RS = 2199.933 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 240 242 244 246 248 250 252 254 River = DC-VII-XVIII Reach = 2 RS = 2149.988 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 240 242 244 246 248 250 252 254 River = DC-VII-XVIII Reach = 2 RS = 2100.997 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 240 242 244 246 248 250 252 254 River = DC-VII-XVIII Reach = 2 RS = 2100 IS Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 238 240 242 244 246 248 250 252 River = DC-VII-XVIII Reach = 2 RS = 2099.997 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 238 240 242 244 246 248 250 252 River = DC-VII-XVIII Reach = 2 RS = 2095.857 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 30 0 50 100 150 200 238 240 242 244 246 248 250 252 River = DC-VII-XVIII Reach = 2 RS = 2095 IS Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 238 240 242 244 246 248 250 252 254 River = DC-VII-XVIII Reach = 2 RS = 2094.857 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 238 240 242 244 246 248 250 252 254 River = DC-VII-XVIII Reach = 2 RS = 2050.003 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 238 240 242 244 246 248 250 252 254 River = DC-VII-XVIII Reach = 2 RS = 1999.991 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 238 240 242 244 246 248 250 252 254 256 River = DC-VII-XVIII Reach = 2 RS = 1950.051 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 50 100 150 200 238 240 242 244 246 248 250 252 254 River = DC-VII-XVIII Reach = 2 RS = 1900.001 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 31 0 50 100 150 200 232 234 236 238 240 242 244 246 248 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 1190.101 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Ineff Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 232 234 236 238 240 242 244 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 1149.992 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 232 234 236 238 240 242 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 1099.930 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 232 234 236 238 240 242 244 246 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 1049.997 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 10 20 30 40 50 60 70 80 232 234 236 238 240 242 244 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 999.9964 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .05 . 0 2 7 .05 0 20 40 60 80 232 234 236 238 240 242 244 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 949.9938 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 38 0 20 40 60 80 100 232 234 236 238 240 242 244 246 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 899.9420 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 232 234 236 238 240 242 244 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 850.0487 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 232 234 236 238 240 242 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 800.9962 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 232 234 236 238 240 242 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 800 IS Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 230 232 234 236 238 240 242 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 799.9962 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 230 232 234 236 238 240 242 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 796.2462 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 39 0 20 40 60 80 100 230 232 234 236 238 240 242 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 796 IS Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 230 232 234 236 238 240 242 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 795.2462 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 230 232 234 236 238 240 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 749.9177 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 100 200 300 400 230 235 240 245 250 255 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 708.5295 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 100 200 300 400 230 235 240 245 250 255 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 696 BR Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 100 200 300 400 230 235 240 245 250 255 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 696 BR Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 40 0 100 200 300 400 230 235 240 245 250 255 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 684.0295 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 230 235 240 245 250 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 583.4926 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 140 230 235 240 245 250 255 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 550.0947 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 .035 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 230 232 234 236 238 240 242 244 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 499.9494 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .027 . 0 3 5 .027 .035 0 20 40 60 80 100 120 230 232 234 236 238 240 242 244 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 449.9817 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 .05 0 20 40 60 80 100 120 230 232 234 236 238 240 242 244 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 400.1501 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 .05 41 0 20 40 60 80 100 120 140 230 232 234 236 238 240 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 350.0004 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 .05 0 20 40 60 80 100 120 140 230 232 234 236 238 240 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 300.0035 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .035 .05 0 20 40 60 80 100 120 140 228 230 232 234 236 238 240 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 249.9741 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 .05 0 20 40 60 80 100 120 140 228 230 232 234 236 238 240 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 200.0032 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .035 .05 0 20 40 60 80 100 120 140 228 230 232 234 236 238 240 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 149.9965 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Levee Bank Sta .035 .035 .05 0 20 40 60 80 100 120 140 160 228 229 230 231 232 233 234 235 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 99.97778 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 Crit PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Crit RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 .05 42 0 20 40 60 80 100 120 140 160 228 229 230 231 232 233 234 River = DC-VII-XVIII Reach = 1 RS = 59.20385 Station (m) Elevati on (m) Legend EG PR 100 WS PR 100 EG RETORNO RIEGOS WS RETORNO RIEGOS Ground Bank Sta .035 .035 .05 43 Si mulación del ca uce n atur al y pos te rior encau zamient o c on HecR as del B a rranc o de Campill o. Juan Carl os Al iaga Gr egorio TOMO 3 j.carl os.ali ag a@gmail .com RESULT ADOS EN C AUZ AMI ENT O T AB L AS D E R E S U L T AD O S Si mulación del ca uce n atur al y pos te rior encau zamient o c on HecR as del B a rranc o de Campill o. Juan Carl os Al iaga Gr egorio TOMO 3 j.carl os.ali ag a@gmail .com RESULT ADOS EN C AUZ AMI ENT O T A BL A DE RE SUL T ADOS P R2 5 HEC-RAS Plan: ENCAUZWEIRSV02 Profile: PR 25 Reach River Sta Profile Q Total Min Ch El W.S. Elev Crit W.S. E.G. Elev E.G. Slope Vel Chnl Flow Area Top Width Froude # Chl (m3/s) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2) (m) 7 7649.973 PR 25 1.19 275.73 276.13 276.09 276.18 0.006508 0.97 1.22 6.42 0.71 7 7600.010 PR 25 1.19 275.35 275.74 275.72 275.80 0.008952 1.08 1.11 6.34 0.82 7 7550.077 PR 25 1.19 274.98 275.39 275.43 0.005956 0.95 1.26 6.44 0.68 7 7500.056 PR 25 1.19 274.60 274.98 274.97 275.04 0.010217 1.12 1.06 6.32 0.87 7 7450.075 PR 25 1.19 274.23 274.65 274.59 274.69 0.005113 0.90 1.32 6.48 0.64 7 7400.119 PR 25 1.19 273.85 274.22 274.22 274.29 0.013178 1.21 0.98 6.26 0.98 7 7300.129 PR 25 1.19 273.10 273.56 273.47 273.59 0.003000 0.76 1.57 6.63 0.50 7 7249.989 PR 25 1.19 272.95 273.41 273.44 0.003011 0.76 1.56 6.63 0.50 7 7200.077 PR 25 1.19 272.80 273.26 273.29 0.003009 0.76 1.56 6.63 0.50 7 7149.979 PR 25 1.19 272.65 273.11 273.14 0.003015 0.76 1.56 6.63 0.50 7 7099.997 PR 25 1.19 272.50 272.96 272.99 0.002996 0.76 1.57 6.63 0.50 7 7087.390 PR 25 1.19 272.46 272.92 272.95 0.002974 0.76 1.57 6.63 0.50 7 7073.890 PR 25 1.19 272.42 272.88 272.91 0.002992 0.76 1.57 6.63 0.50 7 7050.093 PR 25 1.19 272.35 272.81 272.84 0.003009 0.76 1.56 6.63 0.50 7 6999.710 PR 25 1.19 272.20 272.66 272.69 0.003028 0.76 1.56 6.62 0.50 7 6949.910 PR 25 1.19 272.05 272.53 272.56 0.002196 0.69 1.73 6.73 0.43 7 6900.010 PR 25 1.19 271.90 272.48 272.27 272.49 0.000810 0.50 2.39 7.11 0.27 7 6884.171 PR 25 1.19 271.86 272.47 272.22 272.48 0.000583 0.45 2.66 7.26 0.24 7 6878 Culvert 7 6872.171 PR 25 1.19 271.86 272.29 272.22 272.32 0.004131 0.84 1.41 6.54 0.58 7 6850.006 PR 25 1.19 271.75 272.14 272.12 272.20 0.007965 1.04 1.15 6.37 0.78 7 6800.056 PR 25 1.19 271.38 271.78 271.74 271.83 0.006932 0.99 1.20 6.40 0.73 7 6749.770 PR 25 1.19 271.00 271.39 271.36 271.45 0.008412 1.05 1.13 6.36 0.80 7 6699.958 PR 25 1.19 270.63 271.03 271.08 0.006435 0.97 1.23 6.42 0.71 7 6649.944 PR 25 1.19 270.25 270.64 270.61 270.70 0.009158 1.08 1.10 6.34 0.83 7 6599.932 PR 25 1.19 269.88 270.29 270.33 0.005841 0.94 1.27 6.44 0.68 7 6550 PR 25 1.19 269.50 269.88 269.86 269.94 0.010527 1.13 1.05 6.31 0.89 7 6501 PR 25 1.19 269.13 269.55 269.49 269.59 0.004945 0.89 1.33 6.49 0.63 7 6500.5 Inl Struct 7 6500 PR 25 1.19 267.92 268.59 268.60 0.000378 0.39 3.07 7.48 0.19 7 6498.46 PR 25 1.19 267.92 268.58 268.29 268.58 0.000434 0.41 2.93 7.41 0.21 7 6498 Inl Struct 7 6497.46 PR 25 1.19 268.12 268.52 268.57 0.007429 1.01 1.17 6.39 0.76 7 6456.411 PR 25 1.19 267.80 268.19 268.25 0.007544 1.02 1.17 6.38 0.76 7 6443.411 PR 25 1.19 267.70 268.10 268.15 0.007351 1.01 1.18 6.39 0.75 7 6400.125 PR 25 1.19 267.38 267.77 267.82 0.007677 1.02 1.16 6.38 0.77 7 6349.912 PR 25 1.19 267.00 267.40 267.45 0.007320 1.01 1.18 6.39 0.75 7 6299.934 PR 25 1.19 266.63 267.02 267.07 0.007765 1.03 1.16 6.38 0.77 7 6249.994 PR 25 1.19 266.25 266.65 266.70 0.007244 1.01 1.18 6.39 0.75 7 6200.038 PR 25 1.19 265.88 266.27 266.32 0.007868 1.03 1.15 6.37 0.78 7 6150.094 PR 25 1.19 265.50 265.90 265.87 265.95 0.007064 1.00 1.19 6.40 0.74 7 6099.895 PR 25 1.19 265.13 265.52 265.49 265.57 0.008137 1.04 1.14 6.37 0.79 7 6050.062 PR 25 1.19 264.75 265.15 265.12 265.20 0.006801 0.99 1.21 6.41 0.73 7 5999.953 PR 25 1.19 264.38 264.77 264.74 264.82 0.008453 1.06 1.13 6.36 0.80 7 5949.744 PR 25 1.19 264.00 264.41 264.37 264.46 0.006395 0.97 1.23 6.42 0.71 7 5899.857 PR 25 1.19 263.63 264.01 263.99 264.07 0.009149 1.08 1.10 6.34 0.83 7 5849.411 PR 25 1.19 263.25 263.66 263.71 0.005805 0.94 1.27 6.45 0.68 7 5799.777 PR 25 1.19 262.88 263.26 263.24 263.32 0.010604 1.13 1.05 6.31 0.89 7 5749.972 PR 25 1.19 262.51 262.93 262.87 262.97 0.004844 0.89 1.34 6.49 0.62 7 5700.026 PR 25 1.19 262.13 262.49 262.49 262.57 0.014638 1.26 0.95 6.24 1.03 7 5649.980 PR 25 1.19 261.76 262.21 262.12 262.24 0.003318 0.79 1.52 6.60 0.52 7 5625.202 PR 25 1.19 261.57 262.19 261.93 262.20 0.000549 0.44 2.71 7.29 0.23 7 5617 Culvert 7 5609.202 PR 25 1.19 261.45 261.85 261.90 0.006704 0.98 1.21 6.41 0.72 7 5599.977 PR 25 1.19 261.38 261.76 261.74 261.82 0.010506 1.13 1.05 6.31 0.88 7 5550.949 PR 25 1.19 261.01 261.43 261.37 261.47 0.004955 0.89 1.33 6.49 0.63 7 5550 Inl Struct 7 5549.949 PR 25 1.19 259.30 259.99 259.67 260.00 0.000326 0.37 3.22 7.56 0.18 7 5548.239 PR 25 1.19 259.30 259.97 259.67 259.98 0.000371 0.39 3.09 7.49 0.19 7 5548 Inl Struct 7 5547.239 PR 25 1.19 259.50 259.94 259.87 259.98 0.003774 0.82 1.45 6.56 0.55 7 5499.974 PR 25 1.19 259.33 259.82 259.84 0.001937 0.66 1.80 6.77 0.41 6 5200 PR 25 2.56 258.28 258.95 258.77 258.99 0.003497 0.88 2.92 7.50 0.45 6 5149.993 PR 25 2.56 258.10 258.78 258.60 258.81 0.003504 0.88 2.92 7.50 0.45 6 5100.103 PR 25 2.56 257.93 258.60 258.64 0.003418 0.87 2.94 7.51 0.44 6 5051.488 PR 25 2.56 257.75 258.35 258.25 258.41 0.006593 1.08 2.37 7.20 0.60 6 5051 Inl Struct 6 5050.488 PR 25 2.56 256.49 257.49 257.50 0.000514 0.46 5.55 8.79 0.19 6 5048.258 PR 25 2.56 256.49 257.46 256.99 257.47 0.000589 0.48 5.30 8.68 0.20 6 5048 Inl Struct 6 5047.258 PR 25 2.56 256.75 257.43 257.46 0.003504 0.88 2.92 7.50 0.45 6 4999.911 PR 25 2.56 256.57 257.25 257.07 257.29 0.003495 0.88 2.92 7.50 0.45 1 HEC-RAS Plan: ENCAUZWEIRSV02 Profile: PR 25 (Continued) Reach River Sta Profile Q Total Min Ch El W.S. Elev Crit W.S. E.G. Elev E.G. Slope Vel Chnl Flow Area Top Width Froude # Chl (m3/s) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2) (m) 6 4980.205 PR 25 2.56 256.50 257.18 257.00 257.22 0.003495 0.88 2.92 7.50 0.45 6 4967.705 PR 25 2.56 256.46 257.14 256.96 257.18 0.003474 0.88 2.92 7.50 0.45 6 4950.020 PR 25 2.56 256.40 257.07 256.90 257.11 0.003498 0.88 2.92 7.50 0.45 6 4900 PR 25 2.56 256.22 256.90 256.72 256.94 0.003504 0.88 2.92 7.50 0.45 6 4850.050 PR 25 2.56 256.05 256.72 256.76 0.003498 0.88 2.92 7.50 0.45 6 4800 PR 25 2.56 255.87 256.55 256.59 0.003500 0.88 2.92 7.50 0.45 6 4749.968 PR 25 2.56 255.70 256.37 256.41 0.003501 0.88 2.92 7.50 0.45 6 4700.024 PR 25 2.56 255.52 256.20 256.02 256.24 0.003508 0.88 2.91 7.50 0.45 6 4650 PR 25 2.56 255.35 256.02 256.06 0.003477 0.88 2.92 7.50 0.45 6 4600.011 PR 25 2.56 255.17 255.85 255.67 255.89 0.003413 0.87 2.94 7.51 0.44 6 4551.102 PR 25 2.56 255.00 255.60 255.49 255.66 0.006591 1.08 2.37 7.20 0.60 6 4551 Inl Struct 6 4550.102 PR 25 2.56 253.74 254.74 254.75 0.000518 0.46 5.54 8.79 0.19 6 4547.872 PR 25 2.56 253.74 254.71 254.24 254.72 0.000594 0.48 5.29 8.67 0.20 6 4547 Inl Struct 6 4546.872 PR 25 2.56 254.00 254.67 254.71 0.003519 0.88 2.91 7.50 0.45 6 4500.008 PR 25 2.56 253.82 254.50 254.54 0.003497 0.88 2.92 7.50 0.45 6 4450.025 PR 25 2.56 253.65 254.32 254.15 254.36 0.003509 0.88 2.91 7.50 0.45 6 4400.093 PR 25 2.56 253.47 254.15 253.97 254.19 0.003490 0.88 2.92 7.50 0.45 6 4391.323 PR 25 2.56 253.44 254.12 253.94 254.16 0.003508 0.88 2.91 7.50 0.45 6 4376.823 PR 25 2.56 253.39 254.07 253.89 254.11 0.003507 0.88 2.92 7.50 0.45 6 4350.070 PR 25 2.56 253.30 253.97 253.80 254.01 0.003489 0.88 2.92 7.50 0.45 6 4299.969 PR 25 2.56 253.12 253.80 253.84 0.003411 0.87 2.94 7.51 0.44 6 4250.829 PR 25 2.56 252.95 253.55 253.44 253.61 0.006596 1.08 2.37 7.20 0.60 6 4250 Inl Struct 6 4249.829 PR 25 2.56 251.69 253.02 253.03 0.000071 0.20 12.91 16.79 0.07 6 4247.599 PR 25 2.56 251.69 253.02 252.31 253.02 0.000072 0.20 12.88 16.78 0.07 6 4247 Inl Struct 6 4246.599 PR 25 2.56 251.95 253.02 253.02 0.000254 0.30 8.57 15.72 0.13 6 4222.011 PR 25 2.56 251.89 253.01 253.01 0.000193 0.27 9.37 15.92 0.11 5 4149.871 PR 25 9.08 251.75 252.90 252.58 252.95 0.002008 0.91 9.95 16.07 0.37 5 4100.026 PR 25 9.08 251.65 252.80 252.85 0.002024 0.91 9.93 16.06 0.37 5 4050.072 PR 25 9.08 251.55 252.70 252.74 0.002042 0.92 9.90 16.05 0.37 5 3999.964 PR 25 9.08 251.45 252.60 252.64 0.002080 0.92 9.84 16.04 0.38 5 3949.996 PR 25 9.08 251.35 252.49 252.54 0.002152 0.93 9.73 16.01 0.38 5 3900.187 PR 25 9.08 251.25 252.38 252.42 0.002293 0.95 9.54 15.96 0.39 5 3849.929 PR 25 9.08 251.15 252.25 252.30 0.002697 1.00 9.05 15.84 0.42 5 3801.079 PR 25 9.08 251.05 252.03 251.88 252.11 0.005667 1.27 7.15 15.35 0.59 5 3800.5 Inl Struct 5 3800.079 PR 25 9.08 249.28 250.77 250.79 0.000506 0.58 15.58 17.41 0.20 5 3796.999 PR 25 9.08 249.28 250.74 250.11 250.76 0.000557 0.60 15.10 17.30 0.21 5 3796.5 Inl Struct 5 3795.999 PR 25 9.08 249.55 250.70 250.75 0.002003 0.91 9.96 16.07 0.37 5 3749.973 PR 25 9.08 249.45 250.60 250.65 0.002009 0.91 9.95 16.07 0.37 5 3699.979 PR 25 9.08 249.35 250.50 250.55 0.002016 0.91 9.94 16.06 0.37 5 3649.995 PR 25 9.08 249.25 250.40 250.44 0.002028 0.92 9.92 16.06 0.37 5 3599.996 PR 25 9.08 249.15 250.30 250.34 0.002049 0.92 9.89 16.05 0.37 5 3550.059 PR 25 9.08 249.05 250.20 250.24 0.002086 0.92 9.83 16.04 0.38 5 3500.074 PR 25 9.08 248.95 250.09 250.13 0.002164 0.93 9.72 16.01 0.38 5 3450.041 PR 25 9.08 248.85 249.97 250.02 0.002332 0.96 9.49 15.95 0.40 5 3400 PR 25 9.08 248.75 249.84 249.89 0.002790 1.01 8.96 15.82 0.43 5 3391.238 PR 25 9.08 248.73 249.81 249.56 249.87 0.002930 1.03 8.82 15.78 0.44 5 3376.738 PR 25 9.08 248.70 249.76 249.53 249.82 0.003298 1.07 8.49 15.70 0.46 5 3350.993 PR 25 9.08 248.65 249.62 249.48 249.71 0.005716 1.27 7.13 15.35 0.60 5 3350 Inl Struct 5 3349.993 PR 25 9.08 247.38 248.87 248.88 0.000513 0.59 15.51 17.39 0.20 5 3347.283 PR 25 9.08 247.38 248.84 248.21 248.86 0.000566 0.60 15.02 17.28 0.21 5 3347.2 Inl Struct 5 3347.113 PR 25 9.08 247.65 248.80 248.84 0.002047 0.92 9.89 16.05 0.37 5 3300.070 PR 25 9.08 247.55 248.70 248.74 0.002079 0.92 9.84 16.04 0.38 5 3250.143 PR 25 9.08 247.45 248.59 248.63 0.002147 0.93 9.74 16.01 0.38 5 3200.000 PR 25 9.08 247.35 248.48 248.52 0.002300 0.95 9.53 15.96 0.39 5 3150.025 PR 25 9.08 247.25 248.35 248.40 0.002696 1.00 9.06 15.84 0.42 5 3101.110 PR 25 9.08 247.15 248.12 247.98 248.21 0.005668 1.27 7.15 15.35 0.59 5 3100.5 Inl Struct 5 3100.110 PR 25 9.08 244.88 246.81 246.82 0.000145 0.38 23.65 19.18 0.11 5 3097.03 PR 25 9.08 244.88 246.79 245.71 246.80 0.000153 0.39 23.22 19.08 0.11 5 3096.5 Inl Struct 5 3096.03 PR 25 9.08 245.15 246.78 246.79 0.000326 0.50 18.01 17.96 0.16 5 3049.982 PR 25 9.08 245.10 246.73 245.93 246.74 0.000326 0.50 18.03 17.96 0.16 4 2928.433 PR 25 19.55 244.98 246.57 246.04 246.63 0.001702 1.13 17.32 17.81 0.37 4 2891.135 PR 25 19.55 244.94 246.50 246.57 0.001903 1.17 16.70 17.66 0.38 2 HEC-RAS Plan: ENCAUZWEIRSV02 Profile: PR 100 (Continued) Reach River Sta Profile Q Total Min Ch El W.S. Elev Crit W.S. E.G. Elev E.G. Slope Vel Chnl Flow Area Top Width Froude # Chl (m3/s) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2) (m) 1 1190.101 PR 100 35.52 232.74 234.60 234.66 0.001147 1.07 33.28 27.95 0.31 1 1149.992 PR 100 35.52 232.70 234.55 234.61 0.001169 1.07 33.07 27.93 0.32 1 1099.930 PR 100 35.52 232.65 234.49 234.55 0.001202 1.08 32.78 27.88 0.32 1 1049.997 PR 100 35.52 232.60 234.43 234.49 0.001242 1.10 32.43 27.83 0.32 1 999.9964 PR 100 35.52 232.55 234.33 234.40 0.002869 1.14 31.16 27.65 0.34 1 949.9938 PR 100 35.52 232.50 234.22 234.29 0.001706 1.21 29.27 27.38 0.37 1 899.9420 PR 100 35.52 232.45 234.12 234.20 0.001979 1.27 27.91 27.18 0.40 1 850.0487 PR 100 35.52 232.40 233.99 234.09 0.002511 1.37 25.86 26.87 0.45 1 800.9962 PR 100 35.52 232.35 233.78 233.51 233.92 0.004361 1.64 21.69 26.24 0.58 1 800 Inl Struct 1 799.9962 PR 100 35.52 231.12 233.18 233.22 0.000706 0.91 38.97 28.76 0.25 1 796.2462 PR 100 35.52 231.12 233.14 232.28 233.19 0.000773 0.94 37.83 28.60 0.26 1 796 Inl Struct 1 795.2462 PR 100 35.52 231.35 233.09 233.16 0.001591 1.19 29.94 27.47 0.36 1 749.9177 PR 100 35.52 231.30 233.00 233.08 0.001790 1.23 28.82 27.31 0.38 1 708.5295 PR 100 35.52 231.26 232.91 232.42 233.00 0.002056 1.29 27.57 27.13 0.41 1 696 Bridge 1 684.0295 PR 100 35.52 231.23 232.85 232.40 232.94 0.002286 1.33 26.64 26.99 0.43 1 583.4926 PR 100 35.52 231.13 232.59 232.69 0.002779 1.36 26.53 35.86 0.46 1 550.0947 PR 100 35.52 231.10 232.27 232.26 232.50 0.011567 2.17 16.83 32.04 0.89 1 499.9494 PR 100 35.52 231.00 232.04 231.88 232.18 0.003725 1.65 21.52 37.39 0.69 1 449.9817 PR 100 35.52 231.00 231.62 231.62 231.83 0.016388 2.03 17.77 43.93 1.01 1 400.1501 PR 100 35.52 230.00 231.37 230.94 231.44 0.002281 1.18 30.02 36.88 0.42 1 350.0004 PR 100 35.52 230.00 231.25 231.31 0.002756 1.13 31.53 48.36 0.45 1 300.0035 PR 100 35.52 230.00 230.80 230.80 231.02 0.015892 2.07 17.18 39.45 1.00 1 249.9741 PR 100 35.52 229.00 230.24 230.08 230.35 0.006107 1.50 23.69 42.60 0.64 1 200.0032 PR 100 35.52 229.00 230.07 229.83 230.13 0.002907 1.14 31.17 48.48 0.45 1 149.9965 PR 100 35.52 229.00 229.63 229.63 229.83 0.016962 1.96 18.15 47.32 1.01 1 99.97778 PR 100 35.52 228.17 229.02 228.91 229.16 0.008689 1.68 21.17 42.28 0.76 1 59.20385 PR 100 35.52 228.00 228.81 228.90 0.004496 1.29 27.64 50.19 0.55 4 Si mulación del ca uce n atur al y pos te rior encau zamient o c on HecR as del B a rranc o de Campill o. Juan Carl os Al iaga Gr egorio TOMO 3 j.carl os.ali ag a@gmail .com RESULT ADOS EN C AUZ AMI ENT O T A BL A DE RE SUL T ADOS RR HEC-RAS Plan: ENCAUZWEIRSV02 Profile: RETORNO RIEGOS Reach River Sta Profile Q Total Min Ch El W.S. Elev Crit W.S. E.G. Elev E.G. Slope Vel Chnl Flow Area Top Width Froude # Chl (m3/s) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2) (m) 7 7649.973 RETORNO RIEGOS 0.03 275.73 275.79 275.77 275.80 0.004686 0.38 0.07 1.26 0.50 7 7600.010 RETORNO RIEGOS 0.03 275.35 275.40 275.39 275.41 0.014954 0.55 0.05 1.19 0.85 7 7550.077 RETORNO RIEGOS 0.03 274.98 275.04 275.02 275.05 0.004192 0.36 0.08 1.27 0.47 7 7500.056 RETORNO RIEGOS 0.03 274.60 274.65 274.64 274.66 0.018612 0.59 0.05 1.17 0.93 7 7450.075 RETORNO RIEGOS 0.03 274.23 274.30 274.27 274.30 0.003765 0.35 0.08 1.28 0.45 7 7400.119 RETORNO RIEGOS 0.03 273.85 273.89 273.89 273.91 0.023827 0.64 0.04 1.16 1.05 7 7300.129 RETORNO RIEGOS 0.03 273.10 273.18 273.14 273.18 0.003030 0.33 0.09 1.30 0.41 7 7249.989 RETORNO RIEGOS 0.03 272.95 273.03 273.03 0.002935 0.32 0.09 1.30 0.40 7 7200.077 RETORNO RIEGOS 0.03 272.80 272.88 272.88 0.003051 0.33 0.09 1.30 0.41 7 7149.979 RETORNO RIEGOS 0.03 272.65 272.73 272.73 0.002970 0.32 0.09 1.30 0.40 7 7099.997 RETORNO RIEGOS 0.03 272.50 272.58 272.58 0.003086 0.33 0.09 1.30 0.41 7 7087.390 RETORNO RIEGOS 0.03 272.46 272.54 272.55 0.002874 0.32 0.09 1.30 0.40 7 7073.890 RETORNO RIEGOS 0.03 272.42 272.50 272.51 0.002826 0.32 0.09 1.30 0.39 7 7050.093 RETORNO RIEGOS 0.03 272.35 272.42 272.43 0.003666 0.35 0.08 1.28 0.44 7 6999.710 RETORNO RIEGOS 0.03 272.20 272.28 272.29 0.002293 0.30 0.09 1.32 0.36 7 6949.910 RETORNO RIEGOS 0.03 272.05 272.12 272.12 0.004830 0.38 0.07 1.26 0.50 7 6900.010 RETORNO RIEGOS 0.03 271.90 271.99 271.94 272.00 0.001608 0.27 0.11 1.36 0.30 7 6884.171 RETORNO RIEGOS 0.03 271.86 271.98 271.90 271.98 0.000512 0.18 0.16 1.50 0.18 7 6878 Culvert 7 6872.171 RETORNO RIEGOS 0.03 271.86 271.93 271.90 271.93 0.003478 0.34 0.08 1.29 0.43 7 6850.006 RETORNO RIEGOS 0.03 271.75 271.81 271.79 271.82 0.008127 0.45 0.06 1.22 0.64 7 6800.056 RETORNO RIEGOS 0.03 271.38 271.44 271.42 271.45 0.006891 0.43 0.07 1.23 0.59 7 6749.770 RETORNO RIEGOS 0.03 271.00 271.06 271.07 0.008295 0.45 0.06 1.22 0.65 7 6699.958 RETORNO RIEGOS 0.03 270.63 270.69 270.70 0.006658 0.42 0.07 1.24 0.58 7 6649.944 RETORNO RIEGOS 0.03 270.25 270.31 270.32 0.008655 0.46 0.06 1.22 0.66 7 6599.932 RETORNO RIEGOS 0.03 269.88 269.94 269.94 0.006459 0.42 0.07 1.24 0.58 7 6550 RETORNO RIEGOS 0.03 269.50 269.56 269.57 0.008961 0.47 0.06 1.22 0.67 7 6501 RETORNO RIEGOS 0.03 269.13 269.19 269.17 269.20 0.006176 0.41 0.07 1.24 0.56 7 6500.5 Inl Struct 7 6500 RETORNO RIEGOS 0.03 267.92 268.20 268.20 0.000055 0.06 0.43 3.69 0.06 7 6498.46 RETORNO RIEGOS 0.03 267.92 268.19 267.97 268.19 0.000054 0.07 0.43 3.50 0.06 7 6498 Inl Struct 7 6497.46 RETORNO RIEGOS 0.03 268.12 268.18 268.19 0.008091 0.45 0.06 1.22 0.64 7 6456.411 RETORNO RIEGOS 0.03 267.80 267.86 267.87 0.006795 0.43 0.07 1.24 0.59 7 6443.411 RETORNO RIEGOS 0.03 267.70 267.75 267.77 0.008966 0.47 0.06 1.22 0.67 7 6400.125 RETORNO RIEGOS 0.03 267.38 267.44 267.45 0.006267 0.41 0.07 1.24 0.57 7 6349.912 RETORNO RIEGOS 0.03 267.00 267.05 267.06 0.009459 0.47 0.06 1.21 0.69 7 6299.934 RETORNO RIEGOS 0.03 266.63 266.69 266.69 0.005967 0.41 0.07 1.24 0.55 7 6249.994 RETORNO RIEGOS 0.03 266.25 266.30 266.32 0.009820 0.48 0.06 1.21 0.70 7 6200.038 RETORNO RIEGOS 0.03 265.88 265.94 265.95 0.005785 0.40 0.07 1.25 0.55 7 6150.094 RETORNO RIEGOS 0.03 265.50 265.56 265.54 265.57 0.010337 0.49 0.06 1.21 0.71 7 6099.895 RETORNO RIEGOS 0.03 265.13 265.19 265.17 265.20 0.005511 0.40 0.07 1.25 0.53 7 6050.062 RETORNO RIEGOS 0.03 264.75 264.80 264.79 264.82 0.011202 0.50 0.06 1.20 0.74 7 5999.953 RETORNO RIEGOS 0.03 264.38 264.44 264.42 264.45 0.005165 0.39 0.07 1.26 0.52 7 5949.744 RETORNO RIEGOS 0.03 264.00 264.05 264.04 264.06 0.012386 0.52 0.05 1.20 0.78 7 5899.857 RETORNO RIEGOS 0.03 263.63 263.69 263.70 0.004801 0.38 0.07 1.26 0.50 7 5849.411 RETORNO RIEGOS 0.03 263.25 263.30 263.29 263.31 0.014079 0.54 0.05 1.19 0.82 7 5799.777 RETORNO RIEGOS 0.03 262.88 262.95 262.92 262.95 0.004357 0.37 0.08 1.27 0.48 7 5749.972 RETORNO RIEGOS 0.03 262.51 262.55 262.55 262.57 0.017057 0.57 0.05 1.18 0.90 7 5700.026 RETORNO RIEGOS 0.03 262.13 262.20 262.17 262.21 0.003909 0.36 0.08 1.28 0.46 7 5649.980 RETORNO RIEGOS 0.03 261.76 261.80 261.80 261.82 0.021612 0.62 0.05 1.17 1.00 7 5625.202 RETORNO RIEGOS 0.03 261.57 261.66 261.61 261.66 0.001642 0.27 0.10 1.36 0.31 7 5617 Culvert 7 5609.202 RETORNO RIEGOS 0.03 261.45 261.51 261.52 0.006944 0.43 0.07 1.23 0.59 7 5599.977 RETORNO RIEGOS 0.03 261.38 261.44 261.42 261.45 0.008880 0.46 0.06 1.22 0.67 7 5550.949 RETORNO RIEGOS 0.03 261.01 261.07 261.05 261.08 0.006287 0.42 0.07 1.24 0.57 7 5550 Inl Struct 7 5549.949 RETORNO RIEGOS 0.03 259.30 259.58 259.34 259.58 0.000052 0.06 0.47 4.44 0.06 7 5548.239 RETORNO RIEGOS 0.03 259.30 259.58 259.34 259.58 0.000053 0.06 0.46 4.23 0.06 7 5548 Inl Struct 7 5547.239 RETORNO RIEGOS 0.03 259.50 259.57 259.54 259.58 0.003447 0.34 0.08 1.29 0.43 7 5499.974 RETORNO RIEGOS 0.03 259.33 259.40 259.40 0.003526 0.34 0.08 1.29 0.44 6 5200 RETORNO RIEGOS 0.06 258.28 258.40 258.34 258.41 0.003240 0.35 0.16 1.50 0.35 6 5149.993 RETORNO RIEGOS 0.06 258.10 258.22 258.16 258.22 0.004304 0.39 0.14 1.46 0.40 6 5100.103 RETORNO RIEGOS 0.06 257.93 258.06 258.07 0.002356 0.32 0.17 1.55 0.30 6 5051.488 RETORNO RIEGOS 0.06 257.75 257.84 257.82 257.86 0.009411 0.50 0.11 1.37 0.57 6 5051 Inl Struct 6 5050.488 RETORNO RIEGOS 0.06 256.49 256.89 256.89 0.000049 0.06 0.97 6.38 0.05 6 5048.258 RETORNO RIEGOS 0.06 256.49 256.88 256.55 256.88 0.000052 0.06 0.96 6.37 0.05 6 5048 Inl Struct 6 5047.258 RETORNO RIEGOS 0.06 256.75 256.87 256.88 0.003539 0.36 0.15 1.49 0.36 6 4999.911 RETORNO RIEGOS 0.06 256.57 256.70 256.64 256.70 0.003428 0.36 0.15 1.49 0.36 6 4980.205 RETORNO RIEGOS 0.06 256.50 256.63 256.57 256.63 0.003566 0.36 0.15 1.49 0.36 6 4967.705 RETORNO RIEGOS 0.06 256.46 256.58 256.52 256.59 0.003417 0.36 0.15 1.49 0.36 6 4950.020 RETORNO RIEGOS 0.06 256.40 256.52 256.46 256.53 0.003539 0.36 0.15 1.49 0.36 6 4900 RETORNO RIEGOS 0.06 256.22 256.35 256.29 256.35 0.003417 0.36 0.15 1.49 0.36 6 4850.050 RETORNO RIEGOS 0.06 256.05 256.17 256.18 0.003560 0.36 0.15 1.49 0.36 1 HEC-RAS Plan: ENCAUZWEIRSV02 Profile: RETORNO RIEGOS (Continued) Reach River Sta Profile Q Total Min Ch El W.S. Elev Crit W.S. E.G. Elev E.G. Slope Vel Chnl Flow Area Top Width Froude # Chl (m3/s) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2) (m) 6 4800 RETORNO RIEGOS 0.06 255.87 256.00 256.00 0.003428 0.36 0.15 1.49 0.36 6 4749.968 RETORNO RIEGOS 0.06 255.70 255.82 255.83 0.003692 0.37 0.15 1.48 0.37 6 4700.024 RETORNO RIEGOS 0.06 255.52 255.65 255.59 255.66 0.003251 0.35 0.16 1.50 0.35 6 4650 RETORNO RIEGOS 0.06 255.35 255.46 255.47 0.004271 0.39 0.14 1.46 0.39 6 4600.011 RETORNO RIEGOS 0.06 255.17 255.31 255.24 255.32 0.002339 0.31 0.18 1.55 0.30 6 4551.102 RETORNO RIEGOS 0.06 255.00 255.09 255.06 255.10 0.009519 0.51 0.11 1.37 0.57 6 4551 Inl Struct 6 4550.102 RETORNO RIEGOS 0.06 253.74 254.13 254.13 0.000052 0.06 0.96 6.37 0.05 6 4547.872 RETORNO RIEGOS 0.06 253.74 254.13 253.80 254.13 0.000055 0.06 0.94 6.36 0.05 6 4547 Inl Struct 6 4546.872 RETORNO RIEGOS 0.06 254.00 254.12 254.13 0.003544 0.36 0.15 1.49 0.36 6 4500.008 RETORNO RIEGOS 0.06 253.82 253.95 253.95 0.003446 0.36 0.15 1.49 0.36 6 4450.025 RETORNO RIEGOS 0.06 253.65 253.77 253.71 253.78 0.003535 0.36 0.15 1.49 0.36 6 4400.093 RETORNO RIEGOS 0.06 253.47 253.60 253.54 253.60 0.003444 0.36 0.15 1.49 0.36 6 4391.323 RETORNO RIEGOS 0.06 253.44 253.57 253.51 253.57 0.003466 0.36 0.15 1.49 0.36 6 4376.823 RETORNO RIEGOS 0.06 253.39 253.52 253.46 253.52 0.003391 0.36 0.15 1.49 0.35 6 4350.070 RETORNO RIEGOS 0.06 253.30 253.41 253.36 253.42 0.004281 0.39 0.14 1.46 0.39 6 4299.969 RETORNO RIEGOS 0.06 253.12 253.26 253.27 0.002356 0.32 0.17 1.55 0.30 6 4250.829 RETORNO RIEGOS 0.06 252.95 253.04 253.01 253.05 0.009354 0.50 0.11 1.37 0.57 6 4250 Inl Struct 6 4249.829 RETORNO RIEGOS 0.06 251.69 252.12 252.12 0.000032 0.07 0.80 2.73 0.04 6 4247.599 RETORNO RIEGOS 0.06 251.69 252.12 251.75 252.12 0.000032 0.07 0.80 2.72 0.04 6 4247 Inl Struct 6 4246.599 RETORNO RIEGOS 0.06 251.95 252.11 252.11 0.001235 0.25 0.22 1.66 0.22 6 4222.011 RETORNO RIEGOS 0.06 251.89 252.09 252.09 0.000638 0.20 0.27 1.79 0.16 5 4149.871 RETORNO RIEGOS 0.14 251.75 251.98 251.86 251.99 0.002003 0.39 0.35 1.95 0.30 5 4100.026 RETORNO RIEGOS 0.14 251.65 251.89 251.89 0.001992 0.39 0.35 1.95 0.29 5 4050.072 RETORNO RIEGOS 0.14 251.55 251.78 251.79 0.002017 0.39 0.35 1.95 0.30 5 3999.964 RETORNO RIEGOS 0.14 251.45 251.69 251.69 0.001984 0.39 0.35 1.95 0.29 5 3949.996 RETORNO RIEGOS 0.14 251.35 251.58 251.59 0.002036 0.39 0.35 1.94 0.30 5 3900.187 RETORNO RIEGOS 0.14 251.25 251.49 251.49 0.001973 0.39 0.35 1.95 0.29 5 3849.929 RETORNO RIEGOS 0.14 251.15 251.39 251.40 0.001801 0.38 0.36 1.98 0.28 5 3801.079 RETORNO RIEGOS 0.14 251.05 251.21 251.16 251.23 0.008242 0.64 0.21 1.64 0.57 5 3800.5 Inl Struct 5 3800.079 RETORNO RIEGOS 0.14 249.28 249.80 249.81 0.000153 0.12 1.11 5.14 0.08 5 3796.999 RETORNO RIEGOS 0.14 249.28 249.80 249.39 249.80 0.000146 0.13 1.07 4.55 0.08 5 3796.5 Inl Struct 5 3795.999 RETORNO RIEGOS 0.14 249.55 249.78 249.79 0.001997 0.39 0.35 1.95 0.29 5 3749.973 RETORNO RIEGOS 0.14 249.45 249.68 249.69 0.002005 0.39 0.35 1.95 0.30 5 3699.979 RETORNO RIEGOS 0.14 249.35 249.58 249.59 0.001999 0.39 0.35 1.95 0.30 5 3649.995 RETORNO RIEGOS 0.14 249.25 249.48 249.49 0.002009 0.39 0.35 1.95 0.30 5 3599.996 RETORNO RIEGOS 0.14 249.15 249.38 249.39 0.001998 0.39 0.35 1.95 0.29 5 3550.059 RETORNO RIEGOS 0.14 249.05 249.28 249.29 0.002009 0.39 0.35 1.95 0.30 5 3500.074 RETORNO RIEGOS 0.14 248.95 249.18 249.19 0.001985 0.39 0.35 1.95 0.29 5 3450.041 RETORNO RIEGOS 0.14 248.85 249.08 249.09 0.001989 0.39 0.35 1.95 0.29 5 3400 RETORNO RIEGOS 0.14 248.75 248.98 248.99 0.002125 0.40 0.34 1.93 0.30 5 3391.238 RETORNO RIEGOS 0.14 248.73 248.96 248.84 248.97 0.002151 0.40 0.34 1.93 0.31 5 3376.738 RETORNO RIEGOS 0.14 248.70 248.93 248.81 248.94 0.002276 0.41 0.33 1.92 0.31 5 3350.993 RETORNO RIEGOS 0.14 248.65 248.81 248.76 248.83 0.008445 0.65 0.21 1.64 0.58 5 3350 Inl Struct 5 3349.993 RETORNO RIEGOS 0.14 247.38 247.90 247.90 0.000152 0.12 1.11 5.06 0.08 5 3347.283 RETORNO RIEGOS 0.14 247.38 247.90 247.49 247.90 0.000145 0.13 1.07 4.47 0.08 5 3347.2 Inl Struct 5 3347.113 RETORNO RIEGOS 0.14 247.65 247.88 247.89 0.002002 0.39 0.35 1.95 0.30 5 3300.070 RETORNO RIEGOS 0.14 247.55 247.78 247.79 0.002003 0.39 0.35 1.95 0.30 5 3250.143 RETORNO RIEGOS 0.14 247.45 247.68 247.69 0.002001 0.39 0.35 1.95 0.30 5 3200.000 RETORNO RIEGOS 0.14 247.35 247.58 247.59 0.001981 0.39 0.35 1.95 0.29 5 3150.025 RETORNO RIEGOS 0.14 247.25 247.49 247.50 0.001794 0.38 0.36 1.98 0.28 5 3101.110 RETORNO RIEGOS 0.14 247.15 247.31 247.26 247.33 0.008382 0.65 0.21 1.64 0.58 5 3100.5 Inl Struct 5 3100.110 RETORNO RIEGOS 0.14 244.88 245.52 245.52 0.000059 0.06 2.18 13.98 0.05 5 3097.03 RETORNO RIEGOS 0.14 244.88 245.51 244.99 245.51 0.000067 0.07 2.06 13.24 0.05 5 3096.5 Inl Struct 5 3096.03 RETORNO RIEGOS 0.14 245.15 245.51 245.51 0.000420 0.22 0.61 2.43 0.14 5 3049.982 RETORNO RIEGOS 0.14 245.10 245.44 245.21 245.44 0.000526 0.24 0.56 2.35 0.16 4 2928.433 RETORNO RIEGOS 0.21 244.98 245.35 245.12 245.36 0.000814 0.32 0.66 2.50 0.20 4 2891.135 RETORNO RIEGOS 0.21 244.94 245.32 245.33 0.000746 0.31 0.68 2.54 0.19 3 2800.001 RETORNO RIEGOS 0.27 244.85 245.23 245.02 245.24 0.001251 0.40 0.67 2.53 0.25 3 2750.009 RETORNO RIEGOS 0.27 244.80 245.16 244.97 245.17 0.001581 0.44 0.62 2.44 0.28 3 2700.970 RETORNO RIEGOS 0.27 244.75 244.99 244.92 245.02 0.007435 0.76 0.36 1.96 0.57 3 2700 Inl Struct 3 2699.970 RETORNO RIEGOS 0.27 243.01 243.67 243.67 0.000162 0.11 2.56 16.19 0.08 3 2695.96 RETORNO RIEGOS 0.27 243.01 243.66 243.18 243.66 0.000183 0.11 2.43 15.49 0.09 3 2695 Inl Struct 3 2694.96 RETORNO RIEGOS 0.27 243.25 243.65 243.66 0.001016 0.37 0.73 2.61 0.22 3 2650.083 RETORNO RIEGOS 0.27 243.20 243.60 243.61 0.001025 0.37 0.73 2.61 0.23 3 2625.618 RETORNO RIEGOS 0.27 243.17 243.58 243.35 243.58 0.001035 0.37 0.72 2.61 0.23 2 HEC-RAS Plan: ENCAUZWEIRSV02 Profile: RETORNO RIEGOS (Continued) Reach River Sta Profile Q Total Min Ch El W.S. Elev Crit W.S. E.G. Elev E.G. Slope Vel Chnl Flow Area Top Width Froude # Chl (m3/s) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2) (m) 3 2616 Culvert 3 2606.618 RETORNO RIEGOS 0.27 243.16 243.55 243.56 0.001127 0.39 0.70 2.57 0.24 3 2600.016 RETORNO RIEGOS 0.27 243.15 243.54 243.55 0.001133 0.39 0.70 2.57 0.24 3 2549.999 RETORNO RIEGOS 0.27 243.10 243.48 243.27 243.49 0.001252 0.40 0.67 2.53 0.25 3 2500.027 RETORNO RIEGOS 0.27 243.05 243.41 243.22 243.42 0.001581 0.44 0.62 2.44 0.28 3 2450.993 RETORNO RIEGOS 0.27 243.00 243.24 243.17 243.27 0.007441 0.76 0.36 1.96 0.57 3 2450 Inl Struct 3 2449.993 RETORNO RIEGOS 0.27 240.76 241.41 241.41 0.000187 0.11 2.41 15.38 0.09 3 2445.763 RETORNO RIEGOS 0.27 240.76 241.40 240.93 241.40 0.000216 0.12 2.25 14.56 0.10 3 2445 Inl Struct 3 2444.763 RETORNO RIEGOS 0.27 241.00 241.39 241.40 0.001111 0.38 0.70 2.58 0.23 3 2400.000 RETORNO RIEGOS 0.27 240.95 241.33 241.34 0.001208 0.39 0.68 2.54 0.24 3 2374.405 RETORNO RIEGOS 0.27 240.92 241.30 241.09 241.31 0.001296 0.41 0.67 2.52 0.25 3 2371 Culvert 3 2367.905 RETORNO RIEGOS 0.27 240.92 241.30 241.31 0.001255 0.40 0.67 2.53 0.25 2 2250.002 RETORNO RIEGOS 0.31 240.80 241.16 240.95 241.17 0.001121 0.39 0.80 2.94 0.24 2 2199.933 RETORNO RIEGOS 0.31 240.75 241.10 240.90 241.11 0.001231 0.40 0.77 2.91 0.25 2 2149.988 RETORNO RIEGOS 0.31 240.70 241.03 241.04 0.001540 0.43 0.72 2.82 0.27 2 2100.997 RETORNO RIEGOS 0.31 240.65 240.86 240.80 240.89 0.007292 0.75 0.42 2.36 0.57 2 2100 Inl Struct 2 2099.997 RETORNO RIEGOS 0.31 238.88 239.53 239.53 0.000160 0.11 2.79 16.19 0.09 2 2095.857 RETORNO RIEGOS 0.31 238.88 239.53 239.03 239.53 0.000178 0.12 2.66 15.51 0.09 2 2095 Inl Struct 2 2094.857 RETORNO RIEGOS 0.31 239.15 239.51 239.52 0.001042 0.38 0.82 2.97 0.23 2 2050.003 RETORNO RIEGOS 0.31 239.10 239.46 239.25 239.47 0.001067 0.38 0.82 2.96 0.23 2 1999.991 RETORNO RIEGOS 0.31 239.05 239.41 239.42 0.001122 0.39 0.80 2.94 0.24 2 1950.051 RETORNO RIEGOS 0.31 239.00 239.35 239.36 0.001230 0.40 0.78 2.91 0.25 2 1900.001 RETORNO RIEGOS 0.31 238.95 239.28 239.29 0.001540 0.43 0.72 2.82 0.27 2 1850.989 RETORNO RIEGOS 0.31 238.90 239.11 239.05 239.14 0.007279 0.74 0.42 2.36 0.57 2 1850 Inl Struct 2 1849.989 RETORNO RIEGOS 0.31 236.63 237.33 237.33 0.000090 0.09 3.59 19.78 0.06 2 1845.639 RETORNO RIEGOS 0.31 236.63 237.32 236.78 237.32 0.000096 0.09 3.50 19.39 0.07 2 1845 Inl Struct 2 1844.639 RETORNO RIEGOS 0.31 236.90 237.32 237.32 0.000641 0.32 0.98 3.17 0.18 2 1799.147 RETORNO RIEGOS 0.31 236.85 237.29 237.29 0.000528 0.30 1.05 3.26 0.17 2 1786.347 RETORNO RIEGOS 0.31 236.83 237.28 236.98 237.28 0.000499 0.29 1.07 3.29 0.16 2 1750.970 RETORNO RIEGOS 0.31 236.80 237.26 236.95 237.27 0.000423 0.27 1.14 3.37 0.15 2 1749.970 RETORNO RIEGOS 0.31 236.80 237.18 237.19 0.000871 0.35 0.88 3.04 0.21 1 1617.094 RETORNO RIEGOS 0.34 236.66 237.06 236.82 237.07 0.000967 0.38 0.90 3.08 0.22 1 1613 Culvert 1 1610.082 RETORNO RIEGOS 0.34 236.66 237.03 237.04 0.001219 0.41 0.83 2.98 0.25 1 1599.992 RETORNO RIEGOS 0.34 236.65 237.01 237.02 0.001251 0.41 0.82 2.97 0.25 1 1549.973 RETORNO RIEGOS 0.34 236.60 236.94 236.76 236.95 0.001577 0.45 0.76 2.88 0.28 1 1500.993 RETORNO RIEGOS 0.34 236.55 236.77 236.71 236.80 0.007219 0.76 0.44 2.41 0.57 1 1500 Inl Struct 1 1499.993 RETORNO RIEGOS 0.34 234.82 235.45 235.45 0.000251 0.14 2.46 14.33 0.11 1 1496.023 RETORNO RIEGOS 0.34 234.82 235.44 234.98 235.44 0.000296 0.15 2.27 13.23 0.12 1 1496 Inl Struct 1 1495.023 RETORNO RIEGOS 0.34 235.05 235.43 235.44 0.001078 0.39 0.87 3.03 0.23 1 1450.005 RETORNO RIEGOS 0.34 235.00 235.37 235.38 0.001134 0.40 0.85 3.01 0.24 1 1400.000 RETORNO RIEGOS 0.34 234.95 235.31 235.32 0.001251 0.41 0.82 2.97 0.25 1 1350.023 RETORNO RIEGOS 0.34 234.90 235.24 235.25 0.001574 0.45 0.76 2.88 0.28 1 1300.988 RETORNO RIEGOS 0.34 234.85 235.07 235.01 235.10 0.007372 0.77 0.44 2.40 0.57 1 1300 Inl Struct 1 1299.988 RETORNO RIEGOS 0.34 232.62 233.27 233.27 0.000214 0.13 2.65 15.38 0.10 1 1295.808 RETORNO RIEGOS 0.34 232.62 233.25 232.78 233.25 0.000247 0.14 2.48 14.45 0.11 1 1295 Inl Struct 1 1294.808 RETORNO RIEGOS 0.34 232.85 233.25 233.25 0.000925 0.37 0.92 3.10 0.22 1 1250.057 RETORNO RIEGOS 0.34 232.80 233.20 233.21 0.000880 0.36 0.93 3.12 0.21 1 1199.996 RETORNO RIEGOS 0.34 232.75 233.16 233.17 0.000817 0.35 0.96 3.15 0.21 1 1197.701 RETORNO RIEGOS 0.34 232.75 233.16 232.91 233.16 0.000815 0.35 0.96 3.15 0.21 1 1193 Culvert 1 1190.101 RETORNO RIEGOS 0.34 232.74 233.13 233.14 0.000954 0.38 0.91 3.08 0.22 1 1149.992 RETORNO RIEGOS 0.34 232.70 233.10 233.10 0.000930 0.37 0.91 3.09 0.22 1 1099.930 RETORNO RIEGOS 0.34 232.65 233.05 233.06 0.000889 0.37 0.93 3.11 0.21 1 1049.997 RETORNO RIEGOS 0.34 232.60 233.01 233.01 0.000831 0.36 0.95 3.14 0.21 1 999.9964 RETORNO RIEGOS 0.34 232.55 232.95 232.95 0.001850 0.37 0.92 3.10 0.22 1 949.9938 RETORNO RIEGOS 0.34 232.50 232.87 232.88 0.001134 0.40 0.85 3.01 0.24 1 899.9420 RETORNO RIEGOS 0.34 232.45 232.81 232.82 0.001251 0.41 0.82 2.97 0.25 1 850.0487 RETORNO RIEGOS 0.34 232.40 232.74 232.75 0.001573 0.45 0.76 2.88 0.28 1 800.9962 RETORNO RIEGOS 0.34 232.35 232.57 232.51 232.60 0.007413 0.77 0.44 2.40 0.57 1 800 Inl Struct 1 799.9962 RETORNO RIEGOS 0.34 231.12 231.76 231.76 0.000236 0.13 2.53 14.75 0.10 1 796.2462 RETORNO RIEGOS 0.34 231.12 231.74 231.28 231.75 0.000276 0.14 2.35 13.72 0.11 1 796 Inl Struct 1 795.2462 RETORNO RIEGOS 0.34 231.35 231.73 231.74 0.001038 0.39 0.88 3.05 0.23 1 749.9177 RETORNO RIEGOS 0.34 231.30 231.68 231.69 0.001063 0.39 0.87 3.04 0.23 3 HEC-RAS Plan: ENCAUZWEIRSV02 Profile: RETORNO RIEGOS (Continued) Reach River Sta Profile Q Total Min Ch El W.S. Elev Crit W.S. E.G. Elev E.G. Slope Vel Chnl Flow Area Top Width Froude # Chl (m3/s) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2) (m) 1 708.5295 RETORNO RIEGOS 0.34 231.26 231.64 231.42 231.64 0.001102 0.40 0.86 3.02 0.24 1 696 Bridge 1 684.0295 RETORNO RIEGOS 0.34 231.23 231.61 231.39 231.62 0.001132 0.40 0.85 3.01 0.24 1 583.4926 RETORNO RIEGOS 0.34 231.13 231.46 231.47 0.001847 0.47 0.72 2.83 0.30 1 550.0947 RETORNO RIEGOS 0.34 231.10 231.28 231.33 0.016481 1.01 0.34 2.22 0.83 1 499.9494 RETORNO RIEGOS 0.34 231.00 231.22 231.22 0.000649 0.22 1.52 12.11 0.20 1 449.9817 RETORNO RIEGOS 0.34 231.00 231.10 231.10 231.12 0.034161 0.69 0.49 10.50 1.01 1 400.1501 RETORNO RIEGOS 0.34 230.00 230.31 230.15 230.31 0.000485 0.18 1.90 12.44 0.15 1 350.0004 RETORNO RIEGOS 0.34 230.00 230.28 230.28 0.000819 0.22 1.56 11.24 0.19 1 300.0035 RETORNO RIEGOS 0.34 230.00 230.13 230.13 230.16 0.026784 0.75 0.45 7.02 0.94 1 249.9741 RETORNO RIEGOS 0.34 229.00 229.33 229.37 0.010450 0.84 0.40 2.45 0.66 1 200.0032 RETORNO RIEGOS 0.34 229.00 229.25 229.13 229.26 0.000808 0.21 1.65 12.97 0.18 1 149.9965 RETORNO RIEGOS 0.34 229.00 229.11 229.11 229.13 0.033092 0.73 0.47 8.81 1.02 1 99.97778 RETORNO RIEGOS 0.34 228.17 228.31 228.26 228.32 0.003232 0.30 1.13 14.19 0.34 1 59.20385 RETORNO RIEGOS 0.34 228.00 228.12 228.13 0.007139 0.38 0.91 14.78 0.48 4  Si m en c Ca     Reposi t m ulaci ó c auza m mpillo . t orio  de  la  U Proy ó n  d e m iento  .  Ju a Es c U niversidad  ecto  Títul o e l  ca u  con  a n  Carl o Direc t César  G o c uela  Polit é T O  de  Zaragoz   Fin  d  o  del  tr a  uce  n  Hec ‐ R   Autor/es  o s  Aliag a  t or/es  y/o  p o  o nzález  C   é cnica  Sup e 2013   OM O a  –  Zaguan   d e  Ca a bajo:  n atura l R as  d e  a  Greg o o nente  ebollada  e rior  de  Hu e O 4   http://zag u rrer a  l  y  e l  Bar r o rio   e sca  u an.unizar. e a  poste r r anco  e s   r ior   de  Simulación del cauce natural y posterior encauz amiento con HecR as del Barranco de Campillo.  Juan Carlos Aliaga Gregorio 1 INDICE GENERAL [email protected] ÍNDICE  GENERAL  TOMO 1 de 4 1. INTRODUCCIÓN 2. OBJETIVOS 3. METODOLOGÍA 3.1 MODELIZACIÓN CAUCE NATURAL 3.2 MODELIZACIÓN ENCAUZAMIENTO TOMO 2 de 4 4. RESULTADOS 4.1 RESULTADOS MODELIZACIÓN CAUCE NATURAL TOMO 3 de 4 4. RESULTADOS 4.2 RESULTADOS MODELIZACIÓN ENCAUZAMIENTO TOMO 4 de 4 5. DISCUSIÓN 6. CONCLUSIONES 7. BIBLIOGRAFIA 8. ANEXOS Simulación del cauce natural y posterior encauz amiento con HecR as del Barranco de Campillo.  Juan Carlos Aliaga Gregorio INDICE TOMO 4 [email protected]  ÍNDICE  TOMO  4  5. DISCUSIÓN 6. CONCLUSIONES 7. BIBLIOGRAFIA 8. ANEXOS 8.1 REPORTAJE FOTOGRAFICO 8.2 LEVANTAMIENTO TOPOGRAFICO 8.3 PLAN COORDINADO 8.4 GEOLOGIA 8.5 DEFINICÓN SECCIONES TIPO 8.6 CALCULO SALTOS 8.7 PERFIL LONGITUDINAL 8.8 DEFINICIÓN CRUCES Simulación del cauce natural y posterior encauz amiento con HecR as del Barranco de Campillo.  Juan Carlos Aliaga Gregorio TOMO 4 [email protected] DISCUSI ÓN   5. DISCUSIÓN SECCIÓN BITRAPECIAL SECCIÓN RECTANGULAR DATOS DE PARTIDA: DATOS DE PARTIDA: Q (m3/s) 35.53 Q (m3/s) 35.53 SALTO -H B - (m) 1.00 SALTO (H R ) = (H B +Y CB ) - Y CR (m) 1.57 ANCHURA CAUCE -W- (m) 25.96 ANCHURA CAUCE -W- (m) 25.96 PENDIENTE (z/1000) 0.0010 PENDIENTE 0.0010 N Manning (s/m1/3) 0.03 N Manning (s/m1/3) 0.03 VALORES CALCULADOS: VALORES CALCULADOS: CALADO NORMAL -Y 0 - (m) 1.66 CALADO NORMAL -Y 0 - (m) 1.03 VELOCIDAD NORMAL (m/s) 1.25 VELOCIDAD NORMAL (m/s) 1.19 FROUDE NORMAL 0.40 FROUDE NORMAL 0.37 CALADO CRITICO -Y CB - (m) 1.16 CALADO CRITICO -Y CR - (m) 0.59 TIPO DE RESALTO GENERADO Caudal unitario ( m 3 / s/m ) " q " 1.37 Altura del salto "h 0 " (m) 1.57 Nd (q 2 /gh 0 3 ) 0.05 L1 (4,3h 0 N d 0,27 ) (m) 3.00 y 1 (h 0 Nd 0,22 ) (m) 0.81 y 2 (0,54h 0 N d 0,425 ) (m) 0.24 y 3 (1,66h 0 N d 0,27 ) (m) 1.16 TAIL WATER -CALADO NORMAL- (m) 1.03 TW - y 3 (m) -0.13 LEYENDA: TW > y 3 RESALTO AHOGADO TW = y 3 RESALTO COMIENZA EN PUNTO Y2 TW < y 3 RESALTO SE MUEVE AGUAS ABAJO PARAMETROS DEL SALTO: Y 3 = 2.15Yc (m) 1.26 H 2 = -(H-Y 0 ) (m) -0.54 H 0 = H 2 -Y 3 (m) -1.80 CUENCO AMORTIGUADOR (=H 0 +H) (m) -0.23 Lf (m) 2.15 Lt (m) 1.34 Ls (m) 2.37 L 1 (m) 2.26 L2 (m) 0.47 L3 (m) 1.03 L B (m) 3.75 BLOCKS Block height (0,8Yc) (m) 0.47 Block width (0,4Yc) (m) 0.23 SILL HEIGTH (0,4Yc) (m) 0.23 TRAMO 1. SALTO DE 1 METRO DE ALTURA SECCIÓN BITRAPECIA L SECCIÓN RECTANGULA R DATOS DE PARTIDA: DATOS DE PARTIDA: Q (m3/s) 35.53 Q (m3/s) 35.53 SALTO -H B - (m) 1.50 SALTO (H R ) = (H B +Y CB ) - Y CR (m) 2.07 ANCHURA CAUCE -W- (m) 25.96 ANCHURA CAUCE -W- (m) 25.96 PENDIENTE (z/1000) 0.0010 PENDIENTE 0.0010 N Manning (s/m1/3) 0.03 N Manning (s/m1/3) 0.03 VALORES CALCULADOS: VALORES CALCULADOS: CALADO NORMAL -Y 0 - (m) 1.66 CALADO NORMAL -Y 0 - (m) 1.03 VELOCIDAD NORMAL (m/s) 1.25 VELOCIDAD NORMAL (m/s) 1.19 FROUDE NORMAL 0.40 FROUDE NORMAL 0.37 CALADO CRITICO -Y CB - (m) 1.16 CALADO CRITICO -Y CR - (m) 0.59 TIPO DE RESALTO GENERAD O Caudal unitario ( m 3 / s/m ) " q " 1.37 Altura del salto "h 0 " (m) 2.07 Nd (q 2 /gh 0 3 ) 0.02 L1 (4,3h 0 N d 0,27 ) (m) 3.16 y 1 (h 0 Nd 0,22 ) (m) 0.89 y 2 (0,54h 0 N d 0,425 ) (m) 0.22 y 3 (1,66h 0 N d 0,27 ) (m) 1.22 TAIL WATER -CALADO NORMAL- (m) 1.03 TW - y 3 (m) -0.19 LEYENDA: TW > y 3 RESALTO AHOGADO TW = y 3 RESALTO COMIENZA EN PUNTO Y2 TW < y 3 RESALTO SE MUEVE AGUAS ABAJO PARAMETROS DEL SALTO: Y 3 = 2.15Yc (m) 1.26 H 2 = -(H-Y 0 ) (m) -1.04 H 0 = H 2 -Y 3 (m) -2.30 CUENCO AMORTIGUADOR (=H 0 +H) (m) -0.23 Lf (m) 2.41 Lt (m) 1.70 Ls (m) 2.54 L 1 (m) 2.47 L2 (m) 0.47 L3 (m) 1.03 L B (m) 3.97 BLOCKS Block height (0,8Yc) (m) 0.47 Block width (0,4Yc) (m) 0.23 SILL HEIGTH (0,4Yc) (m) 0.23 TRAMO 1. SALTO DE 1.5 METROS DE ALTURA SECCIÓN BITRAPECIAL SECCIÓN RECTANGULAR DATOS DE PARTIDA: DATOS DE PARTIDA: Q (m3/s) 35.53 Q (m3/s) 35.53 SALTO -H B - (m) 2.00 SALTO (H R ) = (H B +Y CB ) - Y CR (m) 2.57 ANCHURA CAUCE -W- (m) 25.96 ANCHURA CAUCE -W- (m) 25.96 PENDIENTE (z/1000) 0.0010 PENDIENTE 0.0010 N Manning (s/m1/3) 0.03 N Manning (s/m1/3) 0.03 VALORES CALCULADOS: VALORES CALCULADOS: CALADO NORMAL -Y 0 - (m) 1.66 CALADO NORMAL -Y 0 - (m) 1.03 VELOCIDAD NORMAL (m/s) 1.25 VELOCIDAD NORMAL (m/s) 1.19 FROUDE NORMAL 0.40 FROUDE NORMAL 0.37 CALADO CRITICO -Y CB - (m) 1.16 CALADO CRITICO -Y CR - (m) 0.59 TIPO DE RESALTO GENERADO Caudal unitario ( m 3 / s/m ) " q " 1.37 Altura del salto "h 0 " (m) 2.57 Nd (q 2 /gh 0 3 ) 0.01 L1 (4,3h 0 N d 0,27 ) (m) 3.29 y 1 (h 0 Nd 0,22 ) (m) 0.96 y 2 (0,54h 0 N d 0,425 ) (m) 0.21 y 3 (1,66h 0 N d 0,27 ) (m) 1.27 TAIL WATER -CALADO NORMAL- (m) 1.03 TW - y 3 (m) -0.24 LEYENDA: TW > y 3 RESALTO AHOGADO TW = y 3 RESALTO COMIENZA EN PUNTO Y2 TW < y 3 RESALTO SE MUEVE AGUAS ABAJO PARAMETROS DEL SALTO: Y 3 = 2.15Yc (m) 1.26 H 2 = -(H-Y 0 ) (m) -1.54 H 0 = H 2 -Y 3 (m) -2.80 CUENCO AMORTIGUADOR (=H 0 +H) (m) -0.23 Lf (m) 2.64 Lt (m) 2.01 Ls (m) 2.73 L 1 (m) 2.69 L2 (m) 0.47 L3 (m) 1.03 L B (m) 4.18 BLOCKS Block height (0,8Yc) (m) 0.47 Block width (0,4Yc) (m) 0.23 SILL HEIGTH (0,4Yc) (m) 0.23 TRAMO 1. SALTO DE 2 METROS DE ALTURA Simulación del cauce natural y posterior encauz am iento con HecR as del Barranco de Cam pillo.  Juan Carlos Aliaga Gregorio TOMO 4 [email protected] ANEXO 6. CÁLCULO DE SALTOS       CÁLCULO  SALTOS  TRAMO  2           DATOS DE PARTID A PENDIENTE (z/1000) n MANNING (s/m 1/3 ) CAUDAL (m 3 /s) nQ/ √ I (m 8/3 ) BASE CAUCE AGUAS BAJAS (m) PDTE TALUD LATERAL (Z:1) 0.0010 0.025 0.306 0.242 1.50 2.00 DATOS CALCULADO S CALADO NORMAL (m) LONG. TALUD LATERAL (m) PERIMETRO MOJADO (m) A REA RECTANGULO CENTRAL (m 2 ) A RE A TRIANGULO LATERAL (m 2 ) AREA TOTAL (m 2 ) Rh (m) ARh 2/3 (m 8/3 ) VELOCIDAD (m/s) TIRANTE (m) FROUDE 0.30 0.67 2.84 0.45 0.09 0.63 0.22 0.23 0.49 2.70 0.32 DISEÑO SECCIÓN TIPO A LTURA DE SECCI Ó N CON RESGUARDO (m) REDONDEO PARA EJECUCIÓN (m) 0.45 0.50 V ALORES PARA LA ITERACIÓ N CALADO (m) TALUD LATERAL (m) PERIMETRO MOJADO (m) A REA RECTANGULO CENTRAL (m2) A RE A TRIANGULO LATERAL (m2) AREA TOTAL (m2) Rh (m) ARh 2/3 (m 8/3 ) 0.01 0.02 1.54 0.02 0.00 0.02 0.01 0.00 0.02 0.04 1.59 0.03 0.00 0.03 0.02 0.00 0.03 0.07 1.63 0.05 0.00 0.05 0.03 0.00 0.04 0.09 1.68 0.06 0.00 0.06 0.04 0.01 0.05 0.11 1.72 0.08 0.00 0.08 0.05 0.01 0.06 0.13 1.77 0.09 0.00 0.10 0.05 0.01 0.07 0.16 1.81 0.11 0.00 0.11 0.06 0.02 0.08 0.18 1.86 0.12 0.01 0.13 0.07 0.02 0.09 0.20 1.90 0.14 0.01 0.15 0.08 0.03 0.10 0.22 1.95 0.15 0.01 0.17 0.09 0.03 0.11 0.25 1.99 0.17 0.01 0.19 0.09 0.04 0.12 0.27 2.04 0.18 0.01 0.21 0.10 0.05 0.13 0.29 2.08 0.20 0.02 0.23 0.11 0.05 0.14 0.31 2.13 0.21 0.02 0.25 0.12 0.06 0.15 0.34 2.17 0.23 0.02 0.27 0.12 0.07 0.16 0.36 2.22 0.24 0.03 0.29 0.13 0.08 0.17 0.38 2.26 0.26 0.03 0.31 0.14 0.08 0.18 0.40 2.30 0.27 0.03 0.33 0.15 0.09 0.19 0.42 2.35 0.29 0.04 0.36 0.15 0.10 0.20 0.45 2.39 0.30 0.04 0.38 0.16 0.11 0.21 0.47 2.44 0.32 0.04 0.40 0.17 0.12 0.22 0.49 2.48 0.33 0.05 0.43 0.17 0.13 0.23 0.51 2.53 0.35 0.05 0.45 0.18 0.14 0.24 0.54 2.57 0.36 0.06 0.48 0.18 0.15 0.25 0.56 2.62 0.38 0.06 0.50 0.19 0.17 0.26 0.58 2.66 0.39 0.07 0.53 0.20 0.18 0.27 0.60 2.71 0.41 0.07 0.55 0.20 0.19 0.28 0.63 2.75 0.42 0.08 0.58 0.21 0.20 0.29 0.65 2.80 0.44 0.08 0.60 0.22 0.22 0.30 0.67 2.84 0.45 0.09 0.63 0.22 0.23 0.31 0.69 2.89 0.47 0.10 0.66 0.23 0.25 0.32 0.72 2.93 0.48 0.10 0.68 0.23 0.26 0.33 0.74 2.98 0.50 0.11 0.71 0.24 0.27 0.34 0.76 3.02 0.51 0.12 0.74 0.25 0.29 0.35 0.78 3.07 0.53 0.12 0.77 0.25 0.31 0.36 0.80 3.11 0.54 0.13 0.80 0.26 0.32 0.37 0.83 3.15 0.56 0.14 0.83 0.26 0.34 0.38 0.85 3.20 0.57 0.14 0.86 0.27 0.36 0.39 0.87 3.24 0.59 0.15 0.89 0.27 0.38 0.40 0.89 3.29 0.60 0.16 0.92 0.28 0.39 TRAMO 2. CALCULO CAUCE AGUAS BAJAS DATOS DE PARTIDA Q (m3/s) g (m/s2) Q/ √ g PDTE TALUD CAUCE AGUAS BAJAS (Z:1) PDTE TALUD CAUCE AVENIDA (Z:1) PDTE TALUD ZONA DRENAJE (%) PROFUNDIDAD CAUCE AGUAS BAJAS (m) ANCHURA HORIZONTAL ZONA DE DRENAJE (m) 33.66 9.80 10.75 2.00 3.00 2.50 0.50 8.50 DATOS CALCULADOS CALADO CRITICO OBTENIDO SECCIÓN BITRAPECIAL (m) AREA PARA CALADO CRITICO (m2) PERIMETRO MOJADO PARA CALADO CRITICO (m) RADIO HIDRAULICO (m) TIRANTE PARA CALADO CRITICO (m) CALADO CRITICO SECCIÓN RECTANGULAR EQUIVALENTE (m) 1.17 13.86 23.65 0.59 23.26 0.62 CALCULO SECCIÓN TIPO CAUCE AGUAS BAJAS ALTURA CAUCE AGUAS BAJAS (m) BASE TALUD LATERAL (PDTE Z:1) TALUD LATERAL (m) BASE MENOR (m) BASE MAYOR (m) AREA RECTANGULO CENTRAL (m2) AREA DE 1 TRIANGULO LATERAL (m2) AREA TOTAL DEL TRAPECIO (m2) PERIMETRO MOJADO PARCIAL (m) 0.50 1.00 1.12 1.50 3.50 0.75 0.25 1.25 3.74 ZONA DE DRENAJE ALTURA ZONA DE DRENAJE BASE TALUD LATERAL (m) TALUD LATERAL (m) BASE MENOR (m) BASE MAYOR (m) AREA RECTANGULO CENTRAL (m2) AREA DE 1 TRIANGULO LATERAL (m2) AREA TOTAL DEL TRAPECIO (m2) PERIMETRO MOJADO PARCIAL (m) 0.21 8.50 8.50 3.50 20.50 0.74 0.90 2.55 17.01 CAUCE DE AVENIDA SECCIÓN BITRAPECIAL COMPLETA ALTURA CAUCE DE AVENIDA (m) BASE TALUD LATERAL (m) TALUD LATERAL (m) BASE MENOR (m) BASE MAYOR (m) AREA RECTANGULO CENTRAL (m2) AREA TRIANGULO LATERAL (m2) AREA TOTAL DEL TRAPECIO (m2) PERIMETRO MOJADO TOTAL (m) AREA TOTAL (m2) CALADO EQUIVALENTE Y=A/b (m) A √ Y CALADO TOTAL (m) Rh (m) 0.01 0.03 0.03 20.50 20.56 0.21 0.00 0.21 20.80 4.01 0.19 1.77 0.72 0.19 0.02 0.06 0.06 20.50 20.62 0.41 0.00 0.41 20.87 4.21 0.20 1.90 0.73 0.20 0.03 0.09 0.09 20.50 20.68 0.62 0.00 0.62 20.93 4.42 0.21 2.04 0.74 0.21 0.04 0.12 0.13 20.50 20.74 0.82 0.00 0.82 20.99 4.62 0.22 2.18 0.75 0.22 0.05 0.15 0.16 20.50 20.80 1.03 0.00 1.03 21.06 4.83 0.23 2.33 0.76 0.23 0.06 0.18 0.19 20.50 20.86 1.23 0.01 1.24 21.12 5.04 0.24 2.48 0.77 0.24 0.07 0.21 0.22 20.50 20.92 1.44 0.01 1.45 21.18 5.25 0.25 2.63 0.78 0.25 0.08 0.24 0.25 20.50 20.98 1.64 0.01 1.66 21.25 5.46 0.26 2.78 0.79 0.26 0.09 0.27 0.28 20.50 21.04 1.85 0.01 1.87 21.31 5.67 0.27 2.94 0.80 0.27 0.10 0.30 0.32 20.50 21.10 2.05 0.02 2.08 21.37 5.88 0.28 3.10 0.81 0.28 0.11 0.33 0.35 20.50 21.16 2.26 0.02 2.29 21.44 6.09 0.29 3.27 0.82 0.28 0.12 0.36 0.38 20.50 21.22 2.46 0.02 2.50 21.50 6.30 0.30 3.44 0.83 0.29 0.13 0.39 0.41 20.50 21.28 2.67 0.03 2.72 21.56 6.52 0.31 3.61 0.84 0.30 0.14 0.42 0.44 20.50 21.34 2.87 0.03 2.93 21.63 6.73 0.32 3.78 0.85 0.31 0.15 0.45 0.47 20.50 21.40 3.08 0.03 3.14 21.69 6.94 0.32 3.95 0.86 0.32 0.16 0.48 0.51 20.50 21.46 3.28 0.04 3.36 21.75 7.16 0.33 4.13 0.87 0.33 0.17 0.51 0.54 20.50 21.52 3.49 0.04 3.57 21.82 7.37 0.34 4.31 0.88 0.34 0.18 0.54 0.57 20.50 21.58 3.69 0.05 3.79 21.88 7.59 0.35 4.50 0.89 0.35 0.19 0.57 0.60 20.50 21.64 3.90 0.05 4.00 21.94 7.80 0.36 4.69 0.90 0.36 0.20 0.60 0.63 20.50 21.70 4.10 0.06 4.22 22.01 8.02 0.37 4.88 0.91 0.36 0.21 0.63 0.66 20.50 21.76 4.31 0.07 4.44 22.07 8.24 0.38 5.07 0.92 0.37 0.22 0.66 0.70 20.50 21.82 4.51 0.07 4.66 22.13 8.46 0.39 5.26 0.93 0.38 0.23 0.69 0.73 20.50 21.88 4.72 0.08 4.87 22.20 8.67 0.40 5.46 0.94 0.39 0.24 0.72 0.76 20.50 21.94 4.92 0.09 5.09 22.26 8.89 0.41 5.66 0.95 0.40 0.25 0.75 0.79 20.50 22.00 5.13 0.09 5.31 22.32 9.11 0.41 5.86 0.96 0.41 0.26 0.78 0.82 20.50 22.06 5.33 0.10 5.53 22.39 9.33 0.42 6.07 0.97 0.42 0.27 0.81 0.85 20.50 22.12 5.54 0.11 5.75 22.45 9.55 0.43 6.28 0.98 0.43 0.28 0.84 0.89 20.50 22.18 5.74 0.12 5.98 22.51 9.78 0.44 6.49 0.99 0.43 0.29 0.87 0.92 20.50 22.24 5.95 0.13 6.20 22.58 10.00 0.45 6.70 1.00 0.44 0.30 0.90 0.95 20.50 22.30 6.15 0.14 6.42 22.64 10.22 0.46 6.92 1.01 0.45 0.31 0.93 0.98 20.50 22.36 6.36 0.14 6.64 22.70 10.44 0.47 7.14 1.02 0.46 0.32 0.96 1.01 20.50 22.42 6.56 0.15 6.87 22.77 10.67 0.48 7.36 1.03 0.47 0.33 0.99 1.04 20.50 22.48 6.77 0.16 7.09 22.83 10.89 0.48 7.58 1.04 0.48 0.34 1.02 1.08 20.50 22.54 6.97 0.17 7.32 22.89 11.12 0.49 7.81 1.05 0.49 0.35 1.05 1.11 20.50 22.60 7.18 0.18 7.54 22.95 11.34 0.50 8.04 1.06 0.49 0.36 1.08 1.14 20.50 22.66 7.38 0.19 7.77 23.02 11.57 0.51 8.27 1.07 0.50 0.37 1.11 1.17 20.50 22.72 7.59 0.21 8.00 23.08 11.80 0.52 8.50 1.08 0.51 0.38 1.14 1.20 20.50 22.78 7.79 0.22 8.22 23.14 12.02 0.53 8.73 1.09 0.52 0.39 1.17 1.23 20.50 22.84 8.00 0.23 8.45 23.21 12.25 0.54 8.97 1.10 0.53 0.40 1.20 1.26 20.50 22.90 8.20 0.24 8.68 23.27 12.48 0.54 9.21 1.11 0.54 0.41 1.23 1.30 20.50 22.96 8.41 0.25 8.91 23.33 12.71 0.55 9.46 1.12 0.54 0.42 1.26 1.33 20.50 23.02 8.61 0.26 9.14 23.40 12.94 0.56 9.70 1.13 0.55 0.43 1.29 1.36 20.50 23.08 8.82 0.28 9.37 23.46 13.17 0.57 9.95 1.14 0.56 0.44 1.32 1.39 20.50 23.14 9.02 0.29 9.60 23.52 13.40 0.58 10.20 1.15 0.57 0.45 1.35 1.42 20.50 23.20 9.23 0.30 9.83 23.59 13.63 0.59 10.45 1.16 0.58 0.46 1.38 1.45 20.50 23.26 9.43 0.32 10.06 23.65 13.86 0.60 10.70 1.17 0.59 0.47 1.41 1.49 20.50 23.32 9.64 0.33 10.30 23.71 14.10 0.60 10.96 1.18 0.59 0.48 1.44 1.52 20.50 23.38 9.84 0.35 10.53 23.78 14.33 0.61 11.22 1.19 0.60 0.49 1.47 1.55 20.50 23.44 10.05 0.36 10.77 23.84 14.57 0.62 11.48 1.20 0.61 0.50 1.50 1.58 20.50 23.50 10.25 0.38 11.00 23.90 14.80 0.63 11.75 1.21 0.62 TRAMO 2. CALCULO CALADO CRITICO SECCIÓN BITRAPECIAL PENDIENTE (z/1000) n DE MANNING (s/m1/3) CAUDAL (m3/s) nQ/ √ I (m 8/3 ) 0.0010 0.025 33.66 26.61 CALADO NORMAL SECC. BITRAPECIAL (m) TIRANTE CALADO NORMAL (m) Rh (m) AREA (m2) ARh 2/3 (m 8/3 ) VELOCIDAD (m/s) FROUDE CALADO NORMAL SECCI Ó N RECTANGULAR (m) Rh (m) AREA (m2) ARh 2/3 (m 8/3 ) VELOCIDAD (m/s) FROUDE 1.68 26.32 0.99 26.51 26.26 1.27 0.40 1.06 0.98 27.90 27.54 1.21 0.37 CALADO CAUCE AVENIDA (m) RESGUARDO CAUCE AVENIDA (m) CALADO DE DISE ÑO SECC. BITRAPECIAL (m) 1.18 0.10 1.79 CALADO (m) TIRANTE CALADO NORMAL SECC. BITRAPECIAL (m) Rh (m) AREA (m2) ARh 2/3 (m 8/3 ) VELOCIDAD (m/s) CALADO (m) Rh (m) AREA (m2) ARh 2/3 VELOCIDAD (m/s) 0.72 20.56 0.19 4.01 1.34 8.40 0.01 0.01 0.26 0.01 127.90 0.73 20.62 0.20 4.21 1.45 7.99 0.02 0.02 0.53 0.04 63.95 0.74 20.68 0.21 4.42 1.57 7.62 0.03 0.03 0.79 0.08 42.63 0.75 20.74 0.22 4.62 1.69 7.28 0.04 0.04 1.05 0.12 31.97 0.76 20.80 0.23 4.83 1.81 6.97 0.05 0.05 1.32 0.18 25.58 0.77 20.86 0.24 5.04 1.94 6.68 0.06 0.06 1.58 0.24 21.32 0.78 20.92 0.25 5.25 2.07 6.41 0.07 0.07 1.84 0.31 18.27 0.79 20.98 0.26 5.46 2.21 6.17 0.08 0.08 2.11 0.39 15.99 0.80 21.04 0.27 5.67 2.35 5.94 0.09 0.09 2.37 0.47 14.21 0.81 21.10 0.28 5.88 2.49 5.73 0.10 0.10 2.63 0.56 12.79 0.82 21.16 0.28 6.09 2.63 5.53 0.11 0.11 2.90 0.66 11.63 0.83 21.22 0.29 6.30 2.78 5.34 0.12 0.12 3.16 0.76 10.66 0.84 21.28 0.30 6.52 2.93 5.17 0.13 0.13 3.42 0.87 9.84 0.85 21.34 0.31 6.73 3.09 5.00 0.14 0.14 3.68 0.99 9.14 0.86 21.40 0.32 6.94 3.25 4.85 0.15 0.15 3.95 1.11 8.53 0.87 21.46 0.33 7.16 3.41 4.70 0.16 0.16 4.21 1.23 7.99 0.88 21.52 0.34 7.37 3.58 4.57 0.17 0.17 4.47 1.36 7.52 0.89 21.58 0.35 7.59 3.74 4.44 0.18 0.18 4.74 1.50 7.11 0.90 21.64 0.36 7.80 3.92 4.31 0.19 0.19 5.00 1.64 6.73 0.91 21.70 0.36 8.02 4.09 4.20 0.20 0.20 5.26 1.78 6.39 0.92 21.76 0.37 8.24 4.27 4.09 0.21 0.21 5.53 1.93 6.09 0.93 21.82 0.38 8.46 4.45 3.98 0.22 0.22 5.79 2.09 5.81 0.94 21.88 0.39 8.67 4.64 3.88 0.23 0.23 6.05 2.25 5.56 0.95 21.94 0.40 8.89 4.82 3.79 0.24 0.24 6.32 2.41 5.33 0.96 22.00 0.41 9.11 5.01 3.69 0.25 0.25 6.58 2.58 5.12 0.97 22.06 0.42 9.33 5.21 3.61 0.26 0.25 6.84 2.75 4.92 0.98 22.12 0.43 9.55 5.41 3.52 0.27 0.26 7.11 2.93 4.74 0.99 22.18 0.43 9.78 5.61 3.44 0.28 0.27 7.37 3.11 4.57 1.00 22.24 0.44 10.00 5.81 3.37 0.29 0.28 7.63 3.30 4.41 1.01 22.30 0.45 10.22 6.01 3.29 0.30 0.29 7.90 3.49 4.26 1.02 22.36 0.46 10.44 6.22 3.22 0.31 0.30 8.16 3.68 4.13 1.03 22.42 0.47 10.67 6.44 3.16 0.32 0.31 8.42 3.88 4.00 1.04 22.48 0.48 10.89 6.65 3.09 0.33 0.32 8.69 4.08 3.88 1.05 22.54 0.49 11.12 6.87 3.03 0.34 0.33 8.95 4.29 3.76 1.06 22.60 0.49 11.34 7.09 2.97 0.35 0.34 9.21 4.50 3.65 1.07 22.66 0.50 11.57 7.31 2.91 0.36 0.35 9.48 4.71 3.55 1.08 22.72 0.51 11.80 7.54 2.85 0.37 0.36 9.74 4.93 3.46 1.09 22.78 0.52 12.02 7.77 2.80 0.38 0.37 10.00 5.15 3.37 1.10 22.84 0.53 12.25 8.00 2.75 0.39 0.38 10.26 5.37 3.28 1.11 22.90 0.54 12.48 8.24 2.70 0.40 0.39 10.53 5.60 3.20 1.12 22.96 0.54 12.71 8.48 2.65 0.41 0.40 10.79 5.84 3.12 1.13 23.02 0.55 12.94 8.72 2.60 0.42 0.41 11.05 6.07 3.05 1.14 23.08 0.56 13.17 8.96 2.56 0.43 0.42 11.32 6.31 2.97 1.15 23.14 0.57 13.40 9.21 2.51 0.44 0.43 11.58 6.55 2.91 1.16 23.20 0.58 13.63 9.46 2.47 0.45 0.44 11.84 6.80 2.84 1.17 23.26 0.59 13.86 9.71 2.43 0.46 0.44 12.11 7.05 2.78 1.18 23.32 0.59 14.10 9.97 2.39 0.47 0.45 12.37 7.31 2.72 1.19 23.38 0.60 14.33 10.23 2.35 0.48 0.46 12.63 7.56 2.66 1.20 23.44 0.61 14.57 10.49 2.31 0.49 0.47 12.90 7.82 2.61 1.21 23.50 0.62 14.80 10.75 2.27 0.50 0.48 13.16 8.09 2.56 1.22 23.56 0.63 15.04 11.02 2.24 0.51 0.49 13.42 8.35 2.51 1.23 23.62 0.64 15.27 11.29 2.20 0.52 0.50 13.69 8.62 2.46 1.24 23.68 0.64 15.51 11.56 2.17 0.53 0.51 13.95 8.90 2.41 1.25 23.74 0.65 15.74 11.84 2.14 0.54 0.52 14.21 9.18 2.37 1.26 23.80 0.66 15.98 12.11 2.11 0.55 0.53 14.48 9.46 2.33 1.27 23.86 0.67 16.22 12.40 2.08 0.56 0.54 14.74 9.74 2.28 1.28 23.92 0.68 16.46 12.68 2.05 0.57 0.55 15.00 10.03 2.24 1.29 23.98 0.68 16.70 12.97 2.02 0.58 0.56 15.27 10.32 2.21 1.30 24.04 0.69 16.94 13.25 1.99 0.59 0.56 15.53 10.61 2.17 1.31 24.10 0.70 17.18 13.55 1.96 0.60 0.57 15.79 10.91 2.13 1.32 24.16 0.71 17.42 13.84 1.93 0.61 0.58 16.06 11.20 2.10 1.33 24.22 0.72 17.66 14.14 1.91 0.62 0.59 16.32 11.51 2.06 1.34 24.28 0.72 17.91 14.44 1.88 0.63 0.60 16.58 11.81 2.03 1.35 24.34 0.73 18.15 14.74 1.85 0.64 0.61 16.84 12.12 2.00 1.36 24.40 0.74 18.39 15.05 1.83 0.65 0.62 17.11 12.43 1.97 1.37 24.46 0.75 18.64 15.36 1.81 0.66 0.63 17.37 12.75 1.94 1.38 24.52 0.76 18.88 15.67 1.78 0.67 0.64 17.63 13.06 1.91 1.39 24.58 0.76 19.13 15.98 1.76 0.68 0.65 17.90 13.38 1.88 1.40 24.64 0.77 19.37 16.30 1.74 0.69 0.66 18.16 13.71 1.85 1.41 24.70 0.78 19.62 16.62 1.72 0.70 0.66 18.42 14.03 1.83 1.42 24.76 0.79 19.87 16.94 1.69 0.71 0.67 18.69 14.36 1.80 1.43 24.82 0.80 20.12 17.27 1.67 0.72 0.68 18.95 14.69 1.78 1.44 24.88 0.80 20.36 17.59 1.65 0.73 0.69 19.21 15.03 1.75 1.45 24.94 0.81 20.61 17.92 1.63 0.74 0.70 19.48 15.36 1.73 1.46 25.00 0.82 20.86 18.26 1.61 0.75 0.71 19.74 15.70 1.71 1.47 25.06 0.83 21.11 18.59 1.59 0.76 0.72 20.00 16.05 1.68 1.48 25.12 0.83 21.36 18.93 1.58 0.77 0.73 20.27 16.39 1.66 1.49 25.18 0.84 21.62 19.27 1.56 0.78 0.74 20.53 16.74 1.64 1.50 25.24 0.85 21.87 19.62 1.54 0.79 0.75 20.79 17.09 1.62 1.51 25.30 0.86 22.12 19.96 1.52 0.80 0.75 21.06 17.45 1.60 1.52 25.36 0.87 22.37 20.31 1.50 0.81 0.76 21.32 17.80 1.58 1.53 25.42 0.87 22.63 20.66 1.49 0.82 0.77 21.58 18.16 1.56 1.54 25.48 0.88 22.88 21.02 1.47 0.83 0.78 21.85 18.52 1.54 1.55 25.54 0.89 23.14 21.38 1.45 0.84 0.79 22.11 18.89 1.52 1.56 25.60 0.90 23.39 21.74 1.44 0.85 0.80 22.37 19.25 1.50 1.57 25.66 0.90 23.65 22.10 1.42 0.86 0.81 22.64 19.62 1.49 1.58 25.72 0.91 23.91 22.46 1.41 0.87 0.82 22.90 20.00 1.47 1.59 25.78 0.92 24.16 22.83 1.39 0.88 0.82 23.16 20.37 1.45 1.60 25.84 0.93 24.42 23.20 1.38 0.89 0.83 23.42 20.75 1.44 1.61 25.90 0.93 24.68 23.58 1.36 0.90 0.84 23.69 21.13 1.42 1.62 25.96 0.94 24.94 23.95 1.35 0.91 0.85 23.95 21.51 1.41 1.63 26.02 0.95 25.20 24.33 1.34 0.92 0.86 24.21 21.90 1.39 1.64 26.08 0.96 25.46 24.71 1.32 0.93 0.87 24.48 22.28 1.38 1.65 26.14 0.96 25.72 25.10 1.31 0.94 0.88 24.74 22.67 1.36 1.66 26.20 0.97 25.98 25.48 1.30 0.95 0.89 25.00 23.07 1.35 1.67 26.26 0.98 26.24 25.87 1.28 0.96 0.89 25.27 23.46 1.33 1.68 26.32 0.99 26.51 26.26 1.27 0.97 0.90 25.53 23.86 1.32 1.69 26.38 0.99 26.77 26.66 1.26 0.98 0.91 25.79 24.26 1.31 1.70 26.44 1.00 27.04 27.06 1.25 0.99 0.92 26.06 24.66 1.29 1.71 26.50 1.01 27.30 27.46 1.23 1.00 0.93 26.32 25.07 1.28 1.72 26.56 1.02 27.57 27.86 1.22 1.01 0.94 26.58 25.47 1.27 1.73 26.62 1.02 27.83 28.27 1.21 1.02 0.95 26.85 25.88 1.25 1.74 26.68 1.03 28.10 28.67 1.20 1.03 0.96 27.11 26.29 1.24 1.75 26.74 1.04 28.36 29.08 1.19 1.04 0.96 27.37 26.71 1.23 1.76 26.80 1.05 28.63 29.50 1.18 1.05 0.97 27.64 27.13 1.22 1.77 26.86 1.05 28.90 29.91 1.16 1.06 0.98 27.90 27.54 1.21 1.78 26.92 1.06 29.17 30.33 1.15 1.07 0.99 28.16 27.97 1.20 1.79 26.98 1.07 29.44 30.75 1.14 1.08 1.00 28.43 28.39 1.18 1.80 27.04 1.08 29.71 31.18 1.13 1.09 1.01 28.69 28.82 1.17 SECCIÓN RECTANGULAR SECCIÓN BITRAPECIAL DATOS DE PARTIDA TRAMO 2. CALCULO CALADO NORMAL SECCI Ó N BITRAPECIA L SECCI Ó N RECTANGULA R DATOS DE PARTIDA: DATOS DE PARTIDA: Q (m3/s) 33.66 Q (m3/s) 33.66 SALTO -H B - (m) 1.50 SALTO (H R ) = (H B +Y CB ) - Y CR (m) 2.06 ANCHURA CAUCE -W- (m) 23.26 ANCHURA CAUCE -W- (m) 23.26 PENDIENTE (z/1000) 0.00 PENDIENTE 0.00 N Manning (s/m1/3) 0.03 N Manning (s/m1/3) 0.03 VALORES CALCULADOS: VALORES CALCULADOS: CALADO NORMAL -Y 0 - (m) 1.68 CALADO NORMAL -Y 0 - (m) 1.06 VELOCIDAD NORMAL (m/s) 1.27 VELOCIDAD NORMAL (m/s) 1.21 FROUDE NORMAL 0.40 FROUDE NORMAL 0.37 CALADO CRITICO - Y CB - (m) 1.17 CALADO CRITICO - Y CR - (m) 0.62 TIPO DE RESALTO GENERAD O Caudal unitario (m 3 /s/m) "q" 1.45 Altura del salto "h 0 " (m) 2.06 Nd (q 2 /gh 0 3 ) 0.02 L1 (4,3h 0 N d 0,27 ) (m) 3.25 y 1 (h 0 Nd 0,22 ) (m) 0.91 y 2 (0,54h 0 N d 0,425 ) (m) 0.23 y 3 (1,66h 0 N d 0,27 ) (m) 1.25 TAIL WATER -CALADO NORMAL- (m) 1.06 TW - y 3 (m) -0.19 LEYENDA: TW > y 3 RESALTO AHOGADO TW = y 3 RESALTO COMIENZA EN PUNTO Y 2 TW < y 3 RESALTO SE MUEVE AGUAS ABAJO PARAMETROS DEL SALTO: Y 3 = 2.15Yc (m) 1.33 H 2 = -(H-Y 0 ) (m) -1.00 H 0 = H 2 -Y 3 (m) -2.32 CUENCO AMORTIGUADOR (=H 0 +H) (m) -0.27 Lf (m) 2.48 Lt (m) 1.72 Ls (m) 2.64 L 1 (m) 2.56 L2 (m) 0.49 L3 (m) 1.08 L B (m) 4.14 BLOCKS Block height (0,8Yc) (m) 0.49 Block width (0,4Yc) (m) 0.25 SILL HEIGTH (0,4Yc) (m) 0.25 TRAMO 2. SALTO DE 1.5 METROS DE ALTURA SECCI Ó N BITRAPECIAL SECCI Ó N RECTANGULA R DATOS DE PARTIDA: DATOS DE PARTIDA: Q (m3/s) 33.66 Q (m3/s) 33.66 SALTO -H B - (m) 1.00 SALTO (H R ) = (H B +Y CB ) - Y CR (m) 1.56 ANCHURA CAUCE -W- (m) 23.26 ANCHURA CAUCE -W- (m) 23.26 PENDIENTE (z/1000) 0.00 PENDIENTE 0.00 N Manning (s/m1/3 ) 0.03 N Manning (s/m1/3 ) 0.03 VALORES CALCULADOS: VALORES CALCULADOS: CALADO NORMAL -Y 0 - (m) 1.68 CALADO NORMAL -Y 0 - (m) 1.06 VELOCIDAD NORMAL (m/s) 1.27 VELOCIDAD NORMAL (m/s) 1.21 FROUDE NORMAL 0.40 FROUDE NORMAL 0.37 CALADO CRITICO - Y CB - (m) 1.17 CALADO CRITICO - Y CR - (m) 0.62 TIPO DE RESALTO GENERADO Caudal unitario (m 3 /s/m) "q" 1.45 Altura del salto "h 0 " (m) 1.56 Nd (q 2 /gh 0 3 ) 0.06 L1 (4,3h 0 N d 0,27 ) (m) 3.08 y 1 (h 0 Nd 0,22 ) (m) 0.83 y 2 (0,54h 0 N d 0,425 ) (m) 0.25 y 3 (1,66h 0 N d 0,27 ) (m) 1.19 TAIL WATER -CALADO NORMAL- (m) 1.06 TW - y 3 (m) -0.13 LEYENDA: TW > y 3 RESALTO AHOGADO TW = y 3 RESALTO COMIENZA EN PUNTO Y2 TW < y 3 RESALTO SE MUEVE AGUAS ABAJO PARAMETROS DEL SALTO: Y 3 = 2.15Yc (m) 1.33 H 2 = -(H-Y 0 ) (m) -0.50 H 0 = H 2 -Y 3 (m) -1.82 CUENCO AMORTIGUADOR (=H 0 +H) (m) -0.27 Lf (m) 2.23 Lt (m) 1.35 Ls (m) 2.47 L 1 (m) 2.35 L2 (m) 0.49 L3 (m) 1.08 L B (m) 3.92 BLOCKS Block height (0,8Yc) (m) 0.49 Block width (0,4Yc) (m) 0.25 SILL HEIGTH (0,4Yc) (m) 0.25 TRAMO 2. SALTO DE 1 METRO DE ALTURA SECCIÓN BITRA PECIA L SECCIÓN RECTA NGULA R DATOS DE PART IDA: DAT OS DE PARTIDA: Q (m3/s) 31.60 Q (m3/s) 31.60 SALTO -H B - (m) 1.00 SALTO (H R ) = (H B +Y CB ) - Y CR (m) 1.57 ANCHURA CAUCE -W - (m) 22.70 ANCHURA CAUCE -W - (m) 22.70 PENDIENTE (z/1000) 0.00 PENDIENTE 0.00 N Manning (s/m 1/3) 0.03 N Manning (s/m 1/3) 0.03 VALORES CALCULADOS: VALORES CALCULADOS: CALADO NORMAL -Y 0 - (m) 1.67 CALADO NORMAL -Y 0 - (m) 1.04 VELOCIDAD NORMAL (m /s) 1.24 VELOCIDAD NORM AL (m/s) 1.18 FROUDE NORMAL 0.40 FROUDE NORMAL 0.37 CALADO CRITICO -Y CB - (m) 1.16 CALADO CRIT ICO -Y CR - (m) 0.59 TIPO DE RESA LTO GENERA DO Caudal unitario ( m 3 / s/m ) " q "1 . 3 9 Altura del salto "h 0 " (m) 1.57 Nd (q 2 /gh 0 3 ) 0.05 L1 (4,3h 0 N d 0,27 ) (m) 3.02 y 1 (h 0 Nd 0,22 ) (m) 0.82 y 2 (0,54h 0 N d 0,425 ) (m) 0.24 y 3 (1,66h 0 N d 0,27 ) (m) 1.17 TAIL W AT ER -CALADO NORMAL- (m ) 1.06 TW - y 3 (m) -0.11 LEYENDA: TW > y 3 RESALTO AHOGADO TW = y 3 RESALTO COMIENZA EN PUNTO Y2 TW < y 3 RESALTO SE MUEVE AGUAS ABAJO PARAMETROS DEL SALTO: Y 3 = 2.15Yc (m ) 1.28 H 2 = -(H-Y 0 ) (m) -0.53 H 0 = H 2 -Y 3 (m) -1.81 CUENCO AMORTIGUADOR (=H 0 +H) (m) -0.24 Lf (m) 2.17 Lt (m) 1.34 Ls (m) 2.40 L 1 (m) 2.28 L2 (m) 0.48 L3 (m) 1.04 L B (m) 3.80 BLOCKS Block height (0,8Yc) (m ) 0.48 Block width (0,4Y c) (m) 0.24 SILL HEIGTH (0,4Yc) (m) 0.24 TRAMO 3. SALTO DE 1 METRO DE ALT URA SECCIÓN BITRA PECIAL SECCIÓN RECTANGUL AR DATOS DE PARTIDA: DATOS DE PARTIDA: Q 31.60 Q (m3/s) 31.60 SALTO ( H B ) 2.00 SALTO (H R ) = (H B +Y CB ) - Y CR (m) 2.57 ANCHURA CAUCE (W ) 22.70 A NCHURA CAUCE -W - (m) 22.70 PENDIENTE 0 .00 PENDIENTE 0.0 0 N Manning 0.03 N Manning (s/m1/3) 0.03 VALORES CAL CULADOS: VALORES CALCUL ADOS: CALADO NORMAL (Y 0 ) 1.67 CALADO NORMAL -Y 0 - (m) 1.04 VELOCIDAD NO RMAL 1.24 VELO CIDAD NORMAL ( m/s) 1.18 FROUDE NORMAL 0.40 FROUDE NORMAL 0.37 CALADO CRITICO (Y CB ) 1.16 CALADO CRITICO -Y CR - (m) 0.59 TIPO DE RESA LTO GENERA DO Caudal unitario ( m 3 / s/m ) " q "1 . 3 9 Altura del sal to "h 0 " (m) 2.57 Nd (q 2 /gh 0 3 ) 0.01 L1 (4,3h 0 N d 0,27 ) (m) 3.32 y 1 (h 0 Nd 0,22 ) (m) 0.96 y 2 (0,54h 0 N d 0,425 ) (m) 0.21 y 3 (1,66h 0 N d 0,27 ) (m) 1.28 TAIL W AT ER -CA LADO NORMAL- (m) 1.06 TW - y 3 (m) -0.22 LEYENDA: TW > y 3 RESALTO AHOGADO TW = y 3 RESALTO COMIENZA EN PUNTO Y 2 TW < y 3 RESALTO SE MUEVE AGUAS ABAJO LEYENDA: PARAMETROS DEL SALTO: Y 3 = 2.15Y c (m) 1.28 H 2 = -(H-Y 0 ) (m) -1.53 H 0 = H 2 -Y 3 (m) -2.81 CUENCO AMORTIGUADOR (=H 0 +H) (m) -0.24 Lf (m) 2.66 Lt (m) 2.02 Ls (m) 2.76 L 1 (m) 2.71 L2 (m) 0.48 L3 (m) 1.04 L B (m) 4.23 BLOCKS Block height (0,8Yc) (m) 0.48 Block w idth (0,4Yc) (m) 0.24 SILL HE IGTH (0,4Yc) (m) 0.24 TRAMO 3 . SALTO DE 2 METROS DE ALTURA Simulación del cauce natural y posterior encauz am iento con HecR as del Barranco de Cam pillo.  Juan Carlos Aliaga Gregorio TOMO 4 [email protected] ANEXO 6. CÁLCULO DE SALTOS        CÁLCULO  SALTOS  TRAMO  4          DATOS DE PARTID A PENDIENTE (z/1000) n MANNING (s/m 1/3 ) CAUDAL (m 3 /s) nQ/ √ I (m 8/3 ) BASE CAUCE AGUAS BAJAS (m) PDTE TALUD LATERAL (Z:1) 0.0010 0.025 0.210 0.166 1.00 2.00 DATOS CALCULADOS CALADO NORMAL (m) LONG. TALUD LATERAL (m) PERIMETRO MOJADO (m) A REA RECTANGULO CENTRAL (m 2 ) A RE A TRIANGULO LATERAL (m 2 ) AREA TOTAL (m 2 ) Rh (m) ARh 2/3 (m 8/3 ) VELOCIDAD (m/s) TIRANTE (m) FROUDE 0.29 0.65 2.30 0.29 0.08 0.46 0.20 0.16 0.46 2.16 0.32 DISEÑO SECCIÓN TIP O A LTURA DE SECCI Ó N CON RESGUARDO (m) REDONDEO PARA EJECUCIÓN (m) 0.39 0.50 V ALORES PARA LA ITERACIÓ N CALADO (m) TALUD LATERAL (m) PERIMETRO MOJADO (m) A REA RECTANGULO CENTRAL (m2) A RE A TRIANGULO LATERAL (m2) AREA TOTAL (m2) Rh (m) ARh 2/3 (m 8/3 ) 0.01 0.02 1.04 0.01 0.00 0.01 0.01 0.00 0.02 0.04 1.09 0.02 0.00 0.02 0.02 0.00 0.03 0.07 1.13 0.03 0.00 0.03 0.03 0.00 0.04 0.09 1.18 0.04 0.00 0.04 0.04 0.00 0.05 0.11 1.22 0.05 0.00 0.06 0.04 0.01 0.06 0.13 1.27 0.06 0.00 0.07 0.05 0.01 0.07 0.16 1.31 0.07 0.00 0.08 0.06 0.01 0.08 0.18 1.36 0.08 0.01 0.09 0.07 0.02 0.09 0.20 1.40 0.09 0.01 0.11 0.08 0.02 0.10 0.22 1.45 0.10 0.01 0.12 0.08 0.02 0.11 0.25 1.49 0.11 0.01 0.13 0.09 0.03 0.12 0.27 1.54 0.12 0.01 0.15 0.10 0.03 0.13 0.29 1.58 0.13 0.02 0.16 0.10 0.04 0.14 0.31 1.63 0.14 0.02 0.18 0.11 0.04 0.15 0.34 1.67 0.15 0.02 0.20 0.12 0.05 0.16 0.36 1.72 0.16 0.03 0.21 0.12 0.05 0.17 0.38 1.76 0.17 0.03 0.23 0.13 0.06 0.18 0.40 1.80 0.18 0.03 0.24 0.14 0.06 0.19 0.42 1.85 0.19 0.04 0.26 0.14 0.07 0.20 0.45 1.89 0.20 0.04 0.28 0.15 0.08 0.21 0.47 1.94 0.21 0.04 0.30 0.15 0.09 0.22 0.49 1.98 0.22 0.05 0.32 0.16 0.09 0.23 0.51 2.03 0.23 0.05 0.34 0.17 0.10 0.24 0.54 2.07 0.24 0.06 0.36 0.17 0.11 0.25 0.56 2.12 0.25 0.06 0.38 0.18 0.12 0.26 0.58 2.16 0.26 0.07 0.40 0.18 0.13 0.27 0.60 2.21 0.27 0.07 0.42 0.19 0.14 0.28 0.63 2.25 0.28 0.08 0.44 0.19 0.15 0.29 0.65 2.30 0.29 0.08 0.46 0.20 0.16 0.30 0.67 2.34 0.30 0.09 0.48 0.20 0.17 0.31 0.69 2.39 0.31 0.10 0.50 0.21 0.18 0.32 0.72 2.43 0.32 0.10 0.52 0.22 0.19 0.33 0.74 2.48 0.33 0.11 0.55 0.22 0.20 0.34 0.76 2.52 0.34 0.12 0.57 0.23 0.21 0.35 0.78 2.57 0.35 0.12 0.60 0.23 0.22 0.36 0.80 2.61 0.36 0.13 0.62 0.24 0.24 0.37 0.83 2.65 0.37 0.14 0.64 0.24 0.25 0.38 0.85 2.70 0.38 0.14 0.67 0.25 0.26 0.39 0.87 2.74 0.39 0.15 0.69 0.25 0.28 0.40 0.89 2.79 0.40 0.16 0.72 0.26 0.29 TRAMO 4. CALCULO CAUCE AGUAS BAJAS DATOS DE PARTI DA Q (m3 /s) g (m/s2) Q / √ g PDTE TALUD CAUCE AGUAS BAJAS (Z:1 ) PDTE TALUD CAUCE AVENI DA (Z:1 ) PDTE TALUD ZONA DRENAJE (%) PROFUNDI DAD CAUCE AGUAS BAJAS (m) ANCHURA HORI ZONTAL ZONA DE DRENAJE (m) 27.93 9.80 8.92 2.00 3.00 2.50 0.50 5.50 DATOS CALCULADOS CALADO CRI TICO OBTENI DO SECCIÓN BI TRAPECIAL (m) AREA PARA CALADO CRI TICO (m2) PERI METRO MOJADO PARA CALADO CRI TICO (m) RADI O HI DRAULICO (m) TI RANTE PARA CALADO CRI TICO (m) CALADO CRI TICO SECCI ÓN RECTANGULAR EQUI VALENTE (m) 1.21 11.12 17.84 0.62 17.42 0.67 CALCULO SECCI ÓN TIPO CAUCE AGUAS BAJAS ALTURA CAUCE AGUAS BAJAS (m) BASE TALUD LATERAL (PDT E Z:1 ) TALUD LATERAL (m) BASE MENOR (m) BASE MAY OR (m) A REA RECTANGULO CENTRAL (m2) A REA DE 1 TRI ANGULO LATERAL (m2) AREA TOTAL DEL TRAPECI O (m2) PERI METRO MOJADO PARCI AL (m) 0.50 1.00 1.12 1.00 3.00 0.50 0.25 1.00 3.24 ZONA DE DRENAJE ALTURA ZONA DE DRENAJE BASE TALUD LATERAL (m) TALUD LATERAL (m) BASE MENOR (m) BASE MAY OR (m) A REA RECTANGULO CENTRAL (m2) A REA DE 1 TRI ANGULO LATERAL (m2) AREA TOTAL DEL TRAPECI O (m2) PERI METRO MOJADO PARCI AL (m) 0.14 5.50 5.50 3.00 14. 00 0.41 0.38 1. 17 11.00 CAUCE DE AVENI DA SECCI ÓN BI TRAPECIAL COMPLETA ALTURA CAUCE DE AVENI DA (m) BASE TALUD LATERAL (m) TALUD LATERAL (m) BASE MENOR (m) BASE MAY OR (m) AREA RECTANGULO CENTRAL (m2) AREA TRI ANGULO LATERAL (m2) AREA TOTAL DEL TRAPECI O (m2) PERI METRO MOJADO TOTAL (m) AREA TOTAL (m2) CALADO EQUI VALENTE Y= A /b (m) A √ Y CALADO TOTAL (m) Rh (m) 0.01 0.03 0.03 14. 00 14.06 0.14 0.00 0.14 14.30 2.31 0. 16 0.94 0.65 0. 16 0.02 0.06 0.06 14. 00 14.12 0.28 0.00 0.28 14.37 2.45 0. 17 1.02 0.66 0. 17 0.03 0.09 0.09 14. 00 14.18 0.42 0.00 0.42 14.43 2.59 0. 18 1.11 0.67 0. 18 0.04 0.12 0.13 14. 00 14.24 0.56 0.00 0.56 14.49 2.73 0. 19 1.20 0.68 0. 19 0.05 0.15 0.16 14. 00 14.30 0.70 0.00 0.71 14.56 2.88 0. 20 1.29 0.69 0. 20 0.06 0.18 0.19 14. 00 14.36 0.84 0.01 0.85 14.62 3.02 0. 21 1.38 0.70 0. 21 0.07 0.21 0.22 14. 00 14.42 0.98 0.01 0.99 14.68 3.16 0. 22 1.48 0.71 0. 22 0.08 0.24 0.25 14. 00 14.48 1.12 0.01 1.14 14.75 3.31 0. 23 1.58 0.72 0. 22 0.09 0.27 0.28 14. 00 14.54 1.26 0.01 1.28 14.81 3.45 0. 24 1.68 0.73 0. 23 0.10 0.30 0.32 14. 00 14.60 1.40 0.02 1.43 14.87 3.60 0. 25 1.79 0.74 0. 24 0.11 0.33 0.35 14. 00 14.66 1.54 0.02 1.58 14.94 3.75 0. 26 1.89 0.75 0. 25 0.12 0.36 0.38 14. 00 14.72 1.68 0.02 1.72 15.00 3.89 0. 26 2.00 0.76 0. 26 0.13 0.39 0.41 14. 00 14.78 1.82 0.03 1.87 15.06 4.04 0. 27 2.11 0.77 0. 27 0.14 0.42 0.44 14. 00 14.84 1.96 0.03 2.02 15.12 4.19 0. 28 2.22 0.78 0. 28 0.15 0.45 0.47 14. 00 14.90 2.10 0.03 2.17 15.19 4.34 0. 29 2.34 0.79 0. 29 0.16 0.48 0.51 14. 00 14.96 2.24 0.04 2.32 15.25 4.49 0. 30 2.46 0.80 0. 29 0.17 0.51 0.54 14. 00 15.02 2.38 0.04 2.47 15.31 4.64 0. 31 2.58 0.81 0. 30 0.18 0.54 0.57 14. 00 15.08 2.52 0.05 2.62 15.38 4.79 0. 32 2.70 0.82 0. 31 0.19 0.57 0.60 14. 00 15.14 2.66 0.05 2.77 15.44 4.94 0. 33 2.82 0.83 0. 32 0.20 0.60 0.63 14. 00 15.20 2.80 0.06 2.92 15.50 5.09 0. 33 2.94 0.84 0. 33 0.21 0.63 0.66 14. 00 15.26 2.94 0.07 3.07 15.57 5.24 0. 34 3.07 0.85 0. 34 0.22 0.66 0.70 14. 00 15.32 3.08 0.07 3.23 15.63 5.39 0. 35 3.20 0.86 0. 35 0.23 0.69 0.73 14. 00 15.38 3.22 0.08 3.38 15.69 5.55 0. 36 3.33 0.87 0. 35 0.24 0.72 0.76 14. 00 15.44 3.36 0.09 3.53 15.76 5.70 0. 37 3.46 0.88 0. 36 0.25 0.75 0.79 14. 00 15.50 3.50 0.09 3.69 15.82 5.86 0. 38 3.60 0.89 0. 37 0.26 0.78 0.82 14. 00 15.56 3.64 0.10 3.84 15.88 6.01 0. 39 3.74 0.90 0. 38 0.27 0.81 0.85 14. 00 15.62 3.78 0.11 4.00 15.95 6.17 0. 39 3.88 0.91 0. 39 0.28 0.84 0.89 14. 00 15.68 3.92 0.12 4.16 16.01 6.32 0. 40 4.02 0.92 0. 39 0.29 0.87 0.92 14. 00 15.74 4.06 0.13 4.31 16.07 6.48 0. 41 4.16 0.93 0. 40 0.30 0.90 0.95 14. 00 15.80 4.20 0.14 4.47 16.14 6.64 0. 42 4.30 0.94 0. 41 0.31 0.93 0.98 14. 00 15.86 4.34 0.14 4.63 16.20 6.80 0. 43 4.45 0.95 0. 42 0.32 0.96 1.01 14. 00 15.92 4.48 0.15 4.79 16.26 6.96 0. 44 4.60 0.96 0. 43 0.33 0.99 1.04 14. 00 15.98 4.62 0.16 4.95 16.33 7.12 0. 45 4.75 0.97 0. 44 0.34 1.02 1.08 14. 00 16.04 4.76 0.17 5.11 16.39 7.28 0. 45 4.90 0.98 0. 44 0.35 1.05 1.11 14. 00 16.10 4.90 0.18 5.27 16.45 7.44 0. 46 5.05 0.99 0. 45 0.36 1.08 1.14 14. 00 16.16 5.04 0.19 5.43 16.52 7.60 0. 47 5.21 1.00 0. 46 0.37 1.11 1.17 14. 00 16.22 5.18 0.21 5.59 16.58 7.76 0. 48 5.37 1.01 0. 47 0.38 1.14 1.20 14. 00 16.28 5.32 0.22 5.75 16.64 7.92 0. 49 5.53 1.02 0. 48 0.39 1.17 1.23 14. 00 16.34 5.46 0.23 5.92 16.71 8.09 0. 49 5.69 1.03 0. 48 0.40 1.20 1.26 14. 00 16.40 5.60 0.24 6.08 16.77 8.25 0. 50 5.85 1.04 0. 49 0.41 1.23 1.30 14. 00 16.46 5.74 0.25 6.24 16.83 8.41 0. 51 6.01 1.05 0. 50 0.42 1.26 1.33 14. 00 16.52 5.88 0.26 6.41 16.90 8.58 0. 52 6.18 1.06 0. 51 0.43 1.29 1.36 14. 00 16.58 6.02 0.28 6.57 16.96 8.74 0. 53 6.35 1.07 0. 52 0.44 1.32 1.39 14. 00 16.64 6.16 0.29 6.74 17.02 8.91 0. 54 6.52 1.08 0. 52 0.45 1.35 1.42 14. 00 16.70 6.30 0.30 6.91 17.09 9.08 0. 54 6.69 1.09 0. 53 0.46 1.38 1.45 14. 00 16.76 6.44 0.32 7.07 17.15 9.24 0. 55 6.86 1.10 0. 54 0.47 1.41 1.49 14. 00 16.82 6.58 0.33 7.24 17.21 9.41 0. 56 7.04 1.11 0. 55 0.48 1.44 1.52 14. 00 16.88 6.72 0.35 7.41 17.28 9.58 0. 57 7.22 1.12 0. 55 0.49 1.47 1.55 14. 00 16.94 6.86 0.36 7.58 17.34 9.75 0. 58 7.40 1.13 0. 56 0.50 1.50 1.58 14. 00 17.00 7.00 0.38 7.75 17.40 9.92 0. 58 7.58 1.14 0. 57 0.51 1.53 1.61 14.00 17. 06 7.14 0.39 7.92 17.47 10.09 0.59 7. 76 1.15 0.58 0.52 1.56 1.64 14.00 17. 12 7.28 0.41 8.09 17.53 10.26 0.60 7. 94 1.16 0.59 0.53 1.59 1.68 14.00 17. 18 7.42 0.42 8.26 17.59 10.43 0.61 8. 13 1.17 0.59 0.54 1.62 1.71 14.00 17. 24 7.56 0.44 8.43 17.65 10.60 0.62 8. 32 1.18 0.60 0.55 1.65 1.74 14.00 17. 30 7.70 0.45 8.61 17.72 10.78 0.62 8. 51 1.19 0.61 0.56 1.68 1.77 14.00 17. 36 7.84 0.47 8.78 17.78 10.95 0.63 8. 70 1.20 0.62 0.57 1.71 1.80 14.00 17. 42 7.98 0.49 8.95 17.84 11.12 0.64 8. 89 1.21 0.62 0.58 1.74 1.83 14.00 17. 48 8.12 0.50 9.13 17.91 11.30 0.65 9. 08 1.22 0.63 0.59 1.77 1.87 14.00 17. 54 8.26 0.52 9.30 17.97 11.47 0.65 9. 28 1.23 0.64 0.60 1.80 1.90 14.00 17. 60 8.40 0.54 9.48 18.03 11.65 0.66 9. 48 1.24 0.65 TRAMO 4. CALCULO CALADO CRI TI CO SECCIÓN BI TRAPECIAL PENDIENTE (z/ 1000) n DE MANNING (s /m1/3) CAUDAL (m3 /s) nQ/ √ I (m 8/3 ) 0.0010 0.025 27.93 22. 08 CALADO NORMAL SECC. BITRAPECIAL (m) TIRANTE CALADO NORMAL (m) Rh (m) AREA (m2) ARh 2/3 (m 8/3 ) VELOCIDAD (m/s ) FROUDE CALADO NORMAL SECCIÓN RECTANGULAR (m) Rh (m) AREA (m2) ARh 2/3 (m 8/3 ) VELOCIDAD (m/s ) FROUDE 1.76 20.72 1.01 21.61 21.81 1.29 0.40 1. 12 1.01 23.21 23. 37 1.20 0.36 CALADO CAUCE AVENIDA (m) RESGUARDO CAUCE AVENIDA (m) CALADO DE DISEÑO SECC. BITRAPECIAL (m) 1.26 0.11 1.87 CALADO (m) TIRANTE CALADO NORMAL SECC. BITRAPECIAL (m) Rh (m) AREA (m2) ARh 2/3 (m 8/3 ) VELOCIDAD (m/s) CALADO (m) Rh (m) AREA (m2) A Rh 2/3 VELOCIDAD (m/s) 0.65 14.06 0.16 2.31 0. 68 12. 09 0.01 0. 01 0.21 0. 01 134.78 0.66 14.12 0.17 2.45 0. 75 11. 40 0.02 0. 02 0.41 0. 03 67. 39 0.67 14.18 0.18 2.59 0. 82 10. 78 0.03 0. 03 0.62 0. 06 44. 93 0.68 14.24 0.19 2.73 0. 90 10. 22 0.04 0. 04 0.83 0. 10 33. 70 0.69 14.30 0.20 2.88 0. 98 9. 71 0. 05 0.05 1.04 0. 14 26. 96 0.70 14.36 0.21 3.02 1. 06 9. 25 0. 06 0.06 1.24 0. 19 22. 46 0.71 14.42 0.22 3.16 1. 14 8. 83 0. 07 0.07 1.45 0. 25 19. 25 0.72 14.48 0.22 3.31 1. 22 8. 44 0. 08 0.08 1.66 0. 31 16. 85 0.73 14.54 0.23 3.45 1. 31 8. 09 0. 09 0.09 1.86 0. 37 14. 98 0.74 14.60 0.24 3.60 1. 40 7. 76 0. 10 0.10 2.07 0. 44 13. 48 0.75 14.66 0.25 3.75 1. 49 7. 46 0. 11 0.11 2.28 0. 52 12. 25 0.76 14.72 0.26 3.89 1. 58 7. 18 0. 12 0.12 2.49 0. 60 11. 23 0.77 14.78 0.27 4.04 1. 68 6. 91 0. 13 0.13 2.69 0. 69 10. 37 0.78 14.84 0.28 4.19 1. 78 6. 67 0. 14 0.14 2.90 0. 78 9. 63 0.79 14.90 0.29 4.34 1. 88 6. 44 0. 15 0.15 3.11 0. 87 8. 99 0.80 14.96 0.29 4.49 1. 98 6. 23 0. 16 0.16 3.32 0. 97 8. 42 0.81 15.02 0.30 4.64 2. 09 6. 02 0. 17 0.17 3.52 1. 07 7. 93 0.82 15.08 0.31 4.79 2. 20 5. 84 0. 18 0.18 3.73 1. 18 7. 49 0.83 15.14 0.32 4.94 2. 31 5. 66 0. 19 0.19 3.94 1. 29 7. 09 0.84 15.20 0.33 5.09 2. 42 5. 49 0. 20 0.20 4.14 1. 40 6. 74 0.85 15.26 0.34 5.24 2. 54 5. 33 0. 21 0.21 4.35 1. 52 6. 42 0.86 15.32 0.35 5.39 2. 65 5. 18 0. 22 0.22 4.56 1. 64 6. 13 0.87 15.38 0.35 5.55 2. 77 5. 03 0. 23 0.23 4.77 1. 76 5. 86 0.88 15.44 0.36 5.70 2. 90 4. 90 0. 24 0.23 4.97 1. 89 5. 62 0.89 15.50 0.37 5.86 3. 02 4. 77 0. 25 0.24 5.18 2. 02 5. 39 0.90 15.56 0.38 6.01 3. 15 4. 65 0. 26 0.25 5.39 2. 16 5. 18 0.91 15.62 0.39 6.17 3. 27 4. 53 0. 27 0.26 5.59 2. 30 4. 99 0.92 15.68 0.39 6.32 3. 40 4. 42 0. 28 0.27 5.80 2. 44 4. 81 0.93 15.74 0.40 6.48 3. 54 4. 31 0. 29 0.28 6.01 2. 58 4. 65 0.94 15.80 0.41 6.64 3. 67 4. 21 0. 30 0.29 6.22 2. 73 4. 49 0.95 15.86 0.42 6.80 3. 81 4. 11 0. 31 0.30 6.42 2. 88 4. 35 0.96 15.92 0.43 6.96 3. 95 4. 01 0. 32 0.31 6.63 3. 04 4. 21 0.97 15.98 0.44 7.12 4. 09 3. 92 0. 33 0.32 6.84 3. 20 4. 08 0.98 16.04 0.44 7.28 4. 23 3. 84 0. 34 0.33 7.04 3. 36 3. 96 0.99 16.10 0.45 7.44 4. 38 3. 76 0. 35 0.34 7.25 3. 52 3. 85 1.00 16.16 0.46 7.60 4. 53 3. 68 0. 36 0.35 7.46 3. 69 3. 74 1.01 16.22 0.47 7.76 4. 68 3. 60 0. 37 0.36 7.67 3. 86 3. 64 1.02 16.28 0.48 7.92 4. 83 3. 53 0. 38 0.37 7.87 4. 03 3. 55 1.03 16.34 0.48 8.09 4. 98 3. 45 0. 39 0.38 8.08 4. 21 3. 46 1.04 16.40 0.49 8.25 5. 14 3. 39 0. 40 0.39 8.29 4. 39 3. 37 1.05 16.46 0.50 8.41 5. 30 3. 32 0. 41 0.39 8.50 4. 57 3. 29 1.06 16.52 0.51 8.58 5. 46 3. 26 0. 42 0.40 8.70 4. 75 3. 21 1.07 16.58 0.52 8.74 5. 62 3. 19 0. 43 0.41 8.91 4. 94 3. 13 1.08 16.64 0.52 8.91 5. 79 3. 13 0. 44 0.42 9.12 5. 13 3. 06 1.09 16.70 0.53 9.08 5. 95 3. 08 0. 45 0.43 9.32 5. 32 3. 00 1.10 16.76 0.54 9.24 6. 12 3. 02 0. 46 0.44 9.53 5. 52 2. 93 1.11 16.82 0.55 9.41 6. 29 2. 97 0. 47 0.45 9.74 5. 72 2. 87 1.12 16.88 0.55 9.58 6. 47 2. 92 0. 48 0.46 9.95 5. 92 2. 81 1.13 16.94 0.56 9.75 6.64 2. 86 0. 49 0.47 10.15 6.12 2. 75 1.14 17.00 0.57 9.92 6.82 2. 82 0. 50 0.48 10.36 6.32 2. 70 1.15 17.06 0.58 10.09 7.00 2. 77 0. 51 0.49 10.57 6. 53 2. 64 1.16 17.12 0.59 10.26 7.18 2. 72 0. 52 0.50 10.77 6. 74 2. 59 1.17 17.18 0.59 10.43 7.36 2. 68 0. 53 0.50 10.98 6. 96 2. 54 1.18 17.24 0.60 10.60 7.55 2. 63 0. 54 0.51 11.19 7. 17 2. 50 1.19 17.30 0.61 10.78 7.74 2. 59 0. 55 0.52 11.40 7. 39 2. 45 1.20 17.36 0.62 10.95 7.93 2. 55 0. 56 0.53 11.60 7. 61 2. 41 1.21 17.42 0.62 11.12 8.12 2. 51 0. 57 0.54 11.81 7. 83 2. 36 1.22 17.48 0.63 11.30 8.31 2. 47 0. 58 0.55 12.02 8. 06 2. 32 1.23 17.54 0.64 11.47 8.51 2. 43 0. 59 0.56 12.22 8. 29 2. 28 1.24 17.60 0.65 11.65 8.70 2. 40 0. 60 0.57 12.43 8. 52 2. 25 1.25 17.66 0.65 11.83 8.90 2. 36 0. 61 0.58 12.64 8. 75 2. 21 1.26 17.72 0.66 12.00 9.11 2. 33 0. 62 0.58 12.85 8. 99 2. 17 1.27 17.78 0.67 12.18 9.31 2. 29 0. 63 0.59 13.05 9. 22 2. 14 1.28 17.84 0.68 12.36 9.52 2. 26 0. 64 0.60 13.26 9. 46 2. 11 1.29 17.90 0.68 12.54 9.72 2. 23 0. 65 0.61 13.47 9. 70 2. 07 1.30 17.96 0.69 12.72 9.93 2. 20 0. 66 0.62 13.68 9. 95 2. 04 1.31 18.02 0.70 12.90 10.15 2.17 0.67 0.63 13.88 10. 19 2.01 1.32 18.08 0.71 13.08 10.36 2.14 0.68 0.64 14.09 10. 44 1.98 1.33 18.14 0.71 13.26 10.58 2.11 0.69 0.65 14.30 10. 69 1.95 1.34 18.20 0.72 13.44 10.79 2.08 0.70 0.66 14.50 10. 95 1.93 1.35 18.26 0.73 13.62 11.02 2.05 0.71 0.66 14.71 11. 20 1.90 1.36 18.32 0.73 13.80 11.24 2.02 0.72 0.67 14.92 11. 46 1.87 1.37 18.38 0.74 13.99 11.46 2.00 0.73 0.68 15.13 11. 72 1.85 1.38 18.44 0.75 14.17 11.69 1.97 0.74 0.69 15.33 11. 98 1.82 1.39 18.50 0.76 14.36 11.92 1.95 0.75 0.70 15.54 12. 24 1.80 1.40 18.56 0.76 14.54 12.15 1.92 0.76 0.71 15.75 12. 51 1.77 1.41 18.62 0.77 14.73 12.38 1.90 0.77 0.72 15.95 12. 78 1.75 1.42 18.68 0.78 14.91 12.61 1.87 0.78 0.73 16.16 13. 05 1.73 1.43 18.74 0.79 15.10 12.85 1.85 0.79 0.73 16.37 13. 32 1.71 1.44 18.80 0.79 15.29 13.09 1.83 0.80 0.74 16.58 13. 59 1.68 1.45 18.86 0.80 15.48 13.33 1.80 0.81 0.75 16.78 13. 87 1.66 1.46 18.92 0.81 15.67 13.57 1.78 0.82 0.76 16.99 14. 15 1.64 1.47 18.98 0.81 15.86 13.82 1.76 0.83 0.77 17.20 14. 43 1.62 1.48 19.04 0.82 16.05 14.06 1.74 0.84 0.78 17.40 14. 71 1.60 1.49 19.10 0.83 16.24 14.31 1.72 0.85 0.79 17.61 14. 99 1.59 1.50 19.16 0.83 16.43 14.56 1.70 0.86 0.79 17.82 15. 28 1.57 1.51 19.22 0.84 16.62 14.82 1.68 0.87 0.80 18.03 15. 57 1.55 1.52 19.28 0.85 16.81 15.07 1.66 0.88 0.81 18.23 15. 86 1.53 1.53 19.34 0.86 17.01 15.33 1.64 0.89 0.82 18.44 16. 15 1.51 1.54 19.40 0.86 17.20 15.59 1.62 0.90 0.83 18.65 16. 44 1.50 1.55 19.46 0.87 17.39 15.85 1.61 0.91 0.84 18.86 16. 74 1.48 1.56 19.52 0.88 17.59 16.11 1.59 0.92 0.84 19.06 17. 04 1.47 1.57 19.58 0.88 17.78 16.38 1.57 0.93 0.85 19.27 17. 34 1.45 1.58 19.64 0.89 17.98 16.65 1.55 0.94 0.86 19.48 17. 64 1.43 1.59 19.70 0.90 18.18 16.91 1.54 0.95 0.87 19.68 17. 94 1.42 1.60 19.76 0.90 18.37 17.19 1.52 0.96 0.88 19.89 18. 25 1.40 1.61 19.82 0.91 18.57 17.46 1.50 0.97 0.89 20.10 18. 55 1.39 1.62 19.88 0.92 18.77 17.73 1.49 0.98 0.90 20.31 18. 86 1.38 1.63 19.94 0.93 18.97 18.01 1.47 0.99 0.90 20.51 19. 17 1.36 1.64 20.00 0.93 19.17 18.29 1.46 1.00 0.91 20.72 19. 49 1.35 1.65 20.06 0.94 19.37 18.57 1.44 1.01 0.92 20.93 19. 80 1.33 1.66 20.12 0.95 19.57 18.86 1.43 1.02 0.93 21.13 20. 12 1.32 1.67 20.18 0.95 19.77 19.14 1.41 1.03 0.94 21.34 20. 43 1.31 1.68 20.24 0.96 19.97 19.43 1.40 1.04 0.95 21.55 20. 75 1.30 1.69 20.30 0.97 20.18 19.72 1.38 1.05 0.95 21.76 21. 07 1.28 1.70 20.36 0.97 20.38 20.01 1.37 1.06 0.96 21.96 21. 40 1.27 1.71 20.42 0.98 20.58 20.31 1.36 1.07 0.97 22.17 21. 72 1.26 1.72 20.48 0.99 20.79 20.60 1.34 1.08 0.98 22.38 22. 05 1.25 1.73 20.54 0.99 20.99 20.90 1.33 1.09 0.99 22.58 22. 38 1.24 1.74 20.60 1.00 21.20 21.20 1.32 1.10 0.99 22.79 22. 71 1.23 1.75 20.66 1.01 21.41 21.50 1.30 1.11 1.00 23.00 23. 04 1.21 1.76 20.72 1.01 21.61 21.81 1.29 1.12 1.01 23.21 23. 37 1.20 1.77 20.78 1.02 21.82 22.11 1.28 1.13 1.02 23.41 23. 71 1.19 1.78 20.84 1.03 22.03 22.42 1.27 1.14 1.03 23.62 24. 04 1.18 1.79 20.90 1.03 22.24 22.73 1.26 1.15 1.04 23.83 24. 38 1.17 1.80 20.96 1.04 22.45 23.04 1.24 1.16 1.04 24.04 24. 72 1.16 SECCIÓN RECTA NGULA R SECCIÓN B ITRA PECIA L DA TOS DE PA RTIDA TRAMO 4. CALCULO CALADO NORMAL SE CCIÓN BITRA PE CIA L SE CCIÓN RECTA NGULA R DATOS D E PARTIDA: DATOS D E PARTIDA: Q (m3/s) 27.93 Q (m3/s) 27.93 SALTO - H B - (m) 1.50 SALTO (H R ) = (H B +Y CB ) - Y CR (m) 2.04 ANCHURA CA UCE -W - (m ) 17.42 ANCHURA CAUCE -W - (m) 17.42 PENDI ENTE (z/ 1000) 0.00 PENDIENTE 0.00 N Manning (s/ m1/3) 0.03 N Manning (s/m1/3) 0.03 VALOR ES CALC ULADO S: VALOR ES CALC ULADO S: CALADO NORM AL -Y 0 - (m) 1.76 CALA DO NORMA L -Y 0 - (m) 1.12 VELOC IDAD N ORMAL ( m/s) 1.29 VELOC IDAD N ORMAL ( m/s) 1.2 0 FROUDE NORM AL 0.40 FROUDE NORMA L 0.36 CALADO CRI TICO -Y CB - (m) 1. 21 CALADO CRI TICO -Y CR - (m) 0.67 TIP O DE RES A LTO GENERA DO Caudal unitario ( m 3 / s/m ) " q "1 . 6 0 Altura del salt o "h 0 " (m) 2.04 Nd (q 2 /gh 0 3 ) 0.03 L1 (4,3h 0 N d 0,27 ) (m) 3.43 y 1 (h 0 Nd 0,22 ) (m) 0.95 y 2 (0,54h 0 N d 0,425 ) (m) 0.25 y 3 (1,66h 0 N d 0,27 ) (m) 1.32 TAIL W ATER -CALA DO NORMA L- (m) 1.06 TW - y 3 (m) -0.26 TW > y 3 RESALTO AHOGAD O TW = y 3 RESALTO COMIENZA EN PU NTO Y2 TW < y 3 RESALTO SE M U EVE AGUAS ABAJO PARAMETROS D EL SALTO: Y 3 = 2.15Y c (m) 1.44 H 2 = -(H-Y 0 ) (m) -0. 92 H 0 = H 2 -Y 3 (m) -2.36 CUENCO AM ORTIGUADOR (=H 0 +H) (m) -0.32 Lf (m) 2.62 Lt (m) 1.76 Ls (m) 2.81 L 1 (m) 2.71 L2 (m) 0.54 L3 (m) 1.17 L B (m) 4.43 BLOC KS Block height (0,8Y c) (m ) 0.54 Block w idth (0, 4Y c) (m) 0. 27 SILL HE IGTH (0,4Y c) (m) 0.27 TRAMO 4. SALTO D E 1.5 METROS DE ALTU RA SECCIÓN BITRAPECIA L SECCIÓN RECTANGULA R DATOS DE PARTIDA: DATOS DE PARTIDA: Q (m3/s) 27.93 Q (m3/s) 27.93 SALTO -H B - (m) 1.00 SALTO (H R ) = (H B +Y CB ) - Y CR (m) 1.54 ANCHURA CAUCE -W- (m) 17.42 ANCHURA CAUCE -W- (m) 17.42 PENDIENTE (z/1000) 0.00 PENDIENTE 0.00 N Manning (s/m1/3) 0.03 N Manning (s/m1/3) 0.03 VALORES CALCULADOS: VALORES CALCULADOS: CALADO NORMAL -Y 0 - (m) 1.76 CALADO NORMAL -Y 0 - (m) 1.12 VELOCIDAD NORMAL (m/s) 1.29 VELOCIDAD NORMAL (m/s) 1.20 FROUDE NORMAL 0.40 FROUDE NORMAL 0.36 CALADO CRITICO -Y CB - (m) 1.21 CALADO CRITICO -Y CR - (m) 0.67 TIPO DE RESALTO GENERAD O Caudal unitario ( m 3 / s/m ) " q " 1.60 Altura del salto "h 0 " (m) 1.54 Nd (q 2 /gh 0 3 ) 0.07 L1 (4,3h 0 N d 0,27 ) (m) 3.25 y 1 (h 0 Nd 0,22 ) (m) 0.86 y 2 (0,54h 0 N d 0,425 ) (m) 0.27 y 3 (1,66h 0 N d 0,27 ) (m) 1.25 TAIL WATER -CALADO NORMAL- (m) 1.06 TW - y 3 (m) -0.19 LEYENDA: TW > y 3 RESALTO AHOGADO TW = y 3 RESALTO COMIENZA EN PUNTO Y2 TW < y 3 RESALTO SE MUEVE AGUAS ABAJO PARAMETROS DEL SALTO: Y 3 = 2.15Yc (m) 1.44 H 2 = -(H-Y 0 ) (m) -0.42 H 0 = H 2 -Y 3 (m) -1.86 CUENCO AMORTIGUADOR (=H 0 +H) (m) -0.32 Lf (m) 2.35 Lt (m) 1.36 Ls (m) 2.66 L 1 (m) 2.51 L2 (m) 0.54 L3 (m) 1.17 L B (m) 4.22 BLOCKS Block height (0,8Yc) (m) 0.54 Block width (0,4Yc) (m) 0.27 SILL HEIGTH (0,4Yc) (m) 0.27 TRAMO 4. SALTO DE 1 METRO DE ALTURA SE CCIÓN BITRA PE CIA L SE CCIÓN RECT A NGULA R DATOS D E PARTIDA: DATOS D E PARTIDA: Q 27.93 Q (m3/s) 27.93 SALTO ( H B ) 2.00 SALTO (H R ) = (H B +Y CB ) - Y CR (m) 2.54 ANCHURA CA UCE (W ) 17.42 ANCHURA CA UCE -W - (m ) 17.42 PENDIEN TE 0.00 PEND IENTE 0.00 N Manning 0.03 N Manning (s/m1/3) 0.03 VALOR ES CALC ULADO S: VALOR ES CALC ULADO S: CALADO NORM AL (Y 0 ) 1.76 CALA DO NORMA L -Y 0 - (m) 1.12 VELOC IDAD N ORMAL 1 .29 VELOCID AD NO RMAL (m /s) 1.20 FROUDE NORM AL 0.40 FROUDE NORM AL 0.36 CALADO CRI TICO (Y CB ) 1.21 CALA DO CRITI CO -Y CR - (m) 0.67 TIP O DE RES A LTO GENERA DO Caudal unitario ( m 3 / s/m ) " q "1 . 6 0 Altura del salt o "h 0 " (m) 2.54 Nd (q 2 /gh 0 3 ) 0.02 L1 (4,3h 0 N d 0,27 ) (m) 3.58 y 1 (h 0 Nd 0,22 ) (m) 1.02 y 2 (0,54h 0 N d 0,425 ) (m) 0.24 y 3 (1,66h 0 N d 0,27 ) (m) 1.38 TAIL W ATER -CALA DO NORMA L- (m) 1.06 TW - y 3 (m) -0.32 TW > y 3 RESALTO AHOGAD O TW = y 3 RESALTO COMIENZA EN PU NTO Y2 TW < y 3 RESALTO SE M U EVE AGUAS ABAJO PARAMETROS D EL SALTO: Y 3 = 2.15Y c (m) 1.44 H 2 = -(H-Y 0 ) (m) -1. 42 H 0 = H 2 -Y 3 (m) -2.86 CUENCO AM ORTIGUADOR (=H 0 +H) (m) -0.32 Lf (m) 2.86 Lt (m) 2.09 Ls (m) 3.00 L 1 (m) 2.93 L2 (m) 0.54 L3 (m) 1.17 L B (m) 4.64 BLOC KS Block height (0,8Y c) (m ) 0.54 Block w idth (0, 4Y c) (m) 0. 27 SILL HE IGTH (0,4Y c) (m) 0.27 TRAMO 4. SALTO D E 2 METROS DE ALTU RA Simulación del cauce natural y posterior encauz am iento con HecR as del Barranco de Cam pillo.  Juan Carlos Aliaga Gregorio TOMO 4 [email protected] ANEXO 6. CÁLCULO DE SALTOS       CÁLCULO  SALTOS  TRAMO  5           Simulación del cauce natural y posterior encauz am iento con HecR as del Barranco de Cam pillo.  Juan Carlos Aliaga Gregorio TOMO 4 [email protected] ANEXO 6. CÁLCULO DE SALTOS       CÁLCULO  SALTOS  TRAMO  6           DATOS DE PARTID A PENDIENTE (z/1000) n MANNING (s/m 1/3 ) CAUDAL (m 3 /s) nQ/ √ I (m 8/3 ) BASE CAUCE AGUAS BAJAS (m) PDTE TALUD LATERAL (Z:1) 0.0035 0.025 0.055 0.023 1.00 2.00 DATOS CALCULADO S CALADO NORMAL (m) LONG. TALUD LATERAL (m) PERIMETRO MOJADO (m) A REA RECTANGULO CENTRAL (m 2 ) A RE A TRIANGULO LATERAL (m 2 ) AREA TOTAL (m 2 ) Rh (m) ARh 2/3 (m 8/3 ) VELOCIDAD (m/s) TIRANTE (m) FROUDE 0.10 0.22 1.45 0.10 0.01 0.12 0.08 0.02 0.46 1.40 0.50 DISE Ñ O SECCI Ó N TIPO A LTURA DE SECCI Ó N CON RESGUARDO (m) REDONDEO PARA EJECUCIÓN (m) 0.20 0.30 V ALORES PARA LA ITERACI ÓN CALADO (m) TALUD LATERAL (m) PERIMETRO MOJADO (m) A REA RECTANGULO CENTRAL (m2) A RE A TRIANGULO LATERAL (m2) AREA TOTAL (m2) Rh (m) ARh 2/3 (m 8/3 ) 0.01 0.02 1.04 0.01 0.00 0.01 0.01 0.00 0.02 0.04 1.09 0.02 0.00 0.02 0.02 0.00 0.03 0.07 1.13 0.03 0.00 0.03 0.03 0.00 0.04 0.09 1.18 0.04 0.00 0.04 0.04 0.00 0.05 0.11 1.22 0.05 0.00 0.06 0.04 0.01 0.06 0.13 1.27 0.06 0.00 0.07 0.05 0.01 0.07 0.16 1.31 0.07 0.00 0.08 0.06 0.01 0.08 0.18 1.36 0.08 0.01 0.09 0.07 0.02 0.09 0.20 1.40 0.09 0.01 0.11 0.08 0.02 0.10 0.22 1.45 0.10 0.01 0.12 0.08 0.02 0.11 0.25 1.49 0.11 0.01 0.13 0.09 0.03 0.12 0.27 1.54 0.12 0.01 0.15 0.10 0.03 0.13 0.29 1.58 0.13 0.02 0.16 0.10 0.04 0.14 0.31 1.63 0.14 0.02 0.18 0.11 0.04 0.15 0.34 1.67 0.15 0.02 0.20 0.12 0.05 0.16 0.36 1.72 0.16 0.03 0.21 0.12 0.05 0.17 0.38 1.76 0.17 0.03 0.23 0.13 0.06 0.18 0.40 1.80 0.18 0.03 0.24 0.14 0.06 0.19 0.42 1.85 0.19 0.04 0.26 0.14 0.07 0.20 0.45 1.89 0.20 0.04 0.28 0.15 0.08 TRAMO 6. CALCULO CAUCE AGUAS BAJAS DATOS DE PARTIDA Q (m3/s ) g (m/s2 ) Q/ √ g PDTE TAL UD CAUCE AGUAS BAJAS (Z:1 ) PDTE TAL UD CAUCE AVENI DA (Z:1 ) PDTE TAL UD ZONA DRENAJE (%) PROFUNDIDAD CAUCE A GUAS BAJAS (m) ANCHURA HORIZONTAL ZO NA DE DRENA JE (m) 3.66 9.80 1.17 2.00 2.00 2.50 0. 30 2. 00 DATOS CALCULADO S CALA DO CRITI CO OBTE NI DO S ECCIÓN BIT RAPECI AL (m) AREA PARA CALA DO CRITICO (m2) PERI MET RO MO JA DO PARA CALAD O CRITICO (m) RADIO HIDRAULICO (m) TIRANTE PARA CALA DO CRITICO (m) CALA DO CRITI CO SECCIÓN RECTANG ULAR EQUI VALENTE (m) 0.56 2.08 7.28 0.29 7.04 0.31 CALCULO SECCIÓN T IPO CAUCE AGUA S BAJA S ALTURA CAUCE AGUA S BAJAS (m) BASE TALUD LATERAL (PDTE Z :1) TALUD LATERAL (m) BASE M ENOR (m) BASE M AYOR (m) AREA RECTANG ULO CENTRAL (m2) AREA DE 1 TRIANGULO LATERAL (m2) AREA TOT AL DEL TR APECIO (m2) PERI MET RO MO JA DO PARCI AL (m) 0.30 0.60 0.67 1.00 2. 20 0.30 0.09 0.48 2. 34 ZONA DE DRENAJE ALTURA ZONA DE DRENA JE BASE TALUD LATERAL (m) TALUD LATERAL (m) BASE M ENOR (m) BASE M AYOR (m) AREA RECTANG ULO CENTRAL (m2) AREA DE 1 TRIANGULO LATERAL (m2) AREA TOT AL DEL TR APECIO (m2) PERI MET RO MO JA DO PARCI AL (m) 0.05 2.00 2.00 2.20 6. 20 0.11 0.05 0.21 4. 00 CAUCE DE AVENIDA SE CCI Ó N BI T RAPE C IAL COMP LE T A ALTUR A CAUCE DE AVEN IDA (m) BASE TALUD LATERAL (m) TALUD LATERAL (m) BASE M ENOR (m) BASE M AYOR (m) AREA RECTANG ULO CENTRAL (m2) AREA TRIANGULO LATERAL (m2) AREA TOT AL DEL TR APECIO (m2) PERI MET RO MO JA DO TOTAL (m) AREA TOT AL (m2) CALA DO EQUI VALENTE Y=A /b (m) A √ Y CALA DO TOTAL (m) Rh (m) 0.01 0.02 0.02 6.20 6. 24 0.06 0.00 0.06 6. 39 0.75 0.12 0.26 0.36 0. 12 0.02 0.04 0.04 6.20 6. 28 0.12 0.00 0.12 6. 43 0.81 0.13 0.29 0.37 0. 13 0.03 0.06 0.07 6.20 6. 32 0.19 0.00 0.19 6. 48 0.88 0.14 0.33 0.38 0. 14 0.04 0.08 0.09 6.20 6. 36 0.25 0.00 0.25 6. 52 0.94 0.15 0.36 0.39 0. 14 0.05 0.10 0.11 6.20 6. 40 0.31 0.00 0.32 6. 57 1.01 0.16 0.40 0.40 0. 15 0.06 0.12 0.13 6.20 6. 44 0.37 0.00 0.38 6. 61 1.07 0.17 0.44 0.41 0. 16 0.07 0.14 0.16 6.20 6. 48 0.43 0.00 0.44 6. 66 1.13 0.17 0.47 0.42 0. 17 0.08 0.16 0.18 6.20 6. 52 0.50 0.01 0.51 6. 70 1.20 0.18 0.51 0.43 0. 18 0.09 0.18 0.20 6.20 6. 56 0.56 0.01 0.57 6. 75 1.26 0.19 0.55 0.44 0. 19 0.10 0.20 0.22 6.20 6. 60 0.62 0.01 0.64 6. 79 1.33 0.20 0.60 0.45 0. 20 0.11 0.22 0.25 6.20 6. 64 0.68 0.01 0.71 6. 83 1.40 0.21 0.64 0.46 0. 20 0.12 0.24 0.27 6.20 6. 68 0.74 0.01 0.77 6. 88 1.46 0.22 0.68 0.47 0. 21 0.13 0.26 0.29 6.20 6. 72 0.81 0.02 0.84 6. 92 1.53 0.23 0.73 0.48 0. 22 0.14 0.28 0.31 6.20 6. 76 0.87 0.02 0.91 6. 97 1.60 0.24 0.78 0.49 0. 23 0.15 0.30 0.34 6.20 6. 80 0.93 0.02 0.98 7. 01 1.67 0.24 0.82 0.50 0. 24 0.16 0.32 0.36 6.20 6. 84 0.99 0.03 1.04 7. 06 1.73 0.25 0.87 0.51 0. 25 0.17 0.34 0.38 6.20 6. 88 1.05 0.03 1.11 7. 10 1.80 0.26 0.92 0.52 0. 25 0.18 0.36 0.40 6.20 6. 92 1.12 0.03 1.18 7. 15 1.87 0.27 0.97 0.53 0. 26 0.19 0.38 0.42 6.20 6. 96 1.18 0.04 1.25 7. 19 1.94 0.28 1.02 0.54 0. 27 0.20 0.40 0.45 6.20 7. 00 1.24 0.04 1.32 7. 24 2.01 0.29 1.08 0.55 0. 28 0.21 0.42 0.47 6.20 7. 04 1.30 0.04 1.39 7. 28 2.08 0.30 1.13 0.56 0. 29 0.22 0.44 0.49 6.20 7. 08 1.36 0.05 1.46 7. 33 2.15 0.30 1.19 0.57 0. 29 0.23 0.46 0.51 6.20 7. 12 1.43 0.05 1.53 7. 37 2.22 0.31 1.24 0.58 0. 30 0.24 0.48 0.54 6.20 7. 16 1.49 0.06 1.60 7. 42 2.29 0.32 1.30 0.59 0. 31 0.25 0.50 0.56 6.20 7. 20 1.55 0.06 1.68 7. 46 2.37 0.33 1.36 0.60 0. 32 TRAM O 6. CALCU LO CALADO CR ITI CO SECC IÓN BI TRAPECI AL PENDIEN TE (z/1000) n DE M ANNING (s/ m 1/3) CAUDA L (m3/s) nQ/ √ I (m 8/3 ) 0.0035 0.025 3.66 1. 55 CALADO NORMAL S ECC. BITRAPECIAL (m) TIRA NTE CALADO NORMAL (m) Rh (m) AREA (m2) ARh 2/3 (m 8/3 ) VELOC IDAD (m/s) F ROUDE CALADO NORMAL S ECCIÓN RECTA NGULAR (m) Rh (m) AREA (m2) ARh 2/3 (m 8/3 ) VELOC IDAD (m/s) F ROUDE 0.68 7. 52 0.38 2. 95 1.54 1.24 0. 63 0.41 0.37 3. 08 1.59 1.19 0.59 CALADO CAU CE AVENID A (m) RES GUARDO CAU CE AVENID A (m) CALADO DE DISEÑO SE CC. BITRAPECIAL (m) 0.38 0. 03 0.71 CALADO (m) TIRA NTE CA LADO NORMA L SECC. BITR APECIAL (m) Rh (m) AREA (m2) ARh 2/3 (m 8/3 ) VELOC IDAD (m/s) CALADO (m) Rh (m) AREA (m2) ARh 2/3 VELOC IDAD (m/s) 0.36 6. 24 0.12 0.75 0.18 4.87 0.01 0.01 0.08 0.00 48.67 0.37 6. 28 0.13 0.81 0.21 4.49 0.02 0.02 0.15 0.01 24.34 0.38 6. 32 0.14 0.88 0.23 4.17 0.03 0.03 0.23 0.02 16.22 0.39 6. 36 0.14 0.94 0.26 3.89 0.04 0.04 0.30 0.03 12.17 0.40 6. 40 0.15 1.01 0.29 3.64 0.05 0.05 0.38 0.05 9.73 0.41 6. 44 0.16 1.07 0.32 3.42 0.06 0.06 0.45 0.07 8.11 0.42 6. 48 0.17 1.13 0.35 3.23 0.07 0.07 0.53 0.09 6.95 0.43 6. 52 0.18 1.20 0.38 3.05 0.08 0.08 0.60 0.11 6.08 0.44 6. 56 0.19 1.26 0.41 2.90 0.09 0.09 0.68 0.13 5.41 0.45 6. 60 0.20 1.33 0.45 2.75 0.10 0.10 0.75 0.16 4.87 0.46 6. 64 0.20 1.40 0.48 2.62 0.11 0.11 0.83 0.19 4.42 0.47 6. 68 0.21 1.46 0.52 2.50 0.12 0.12 0.90 0.21 4.06 0.48 6. 72 0.22 1.53 0.56 2.39 0.13 0.13 0.98 0.25 3.74 0.49 6. 76 0.23 1.60 0.60 2.29 0.14 0.13 1.05 0.28 3.48 0.50 6. 80 0.24 1.67 0.64 2.20 0.15 0.14 1.13 0.31 3.24 0.51 6. 84 0.25 1.73 0.68 2.11 0.16 0.15 1.20 0.34 3.04 0.52 6. 88 0.25 1.80 0.72 2.03 0.17 0.16 1.28 0.38 2.86 0.53 6. 92 0.26 1.87 0.77 1.96 0.18 0.17 1.35 0.42 2.70 0.54 6. 96 0.27 1.94 0.81 1.89 0.19 0.18 1.43 0.46 2.56 0.55 7. 00 0.28 2.01 0.86 1.82 0.20 0.19 1.50 0.50 2.43 0.56 7. 04 0.29 2.08 0.90 1.76 0.21 0.20 1.58 0.54 2.32 0.57 7. 08 0.29 2.15 0.95 1.70 0.22 0.21 1.65 0.58 2.21 0.58 7. 12 0.30 2.22 1.00 1.65 0.23 0.22 1.73 0.62 2.12 0.59 7. 16 0.31 2.29 1.05 1.60 0.24 0.23 1.80 0.67 2.03 0.60 7. 20 0.32 2.37 1.10 1.55 0.25 0.23 1.88 0.71 1.95 0.61 7. 24 0.32 2.44 1.15 1.50 0.26 0.24 1.96 0.76 1.87 0.62 7. 28 0.33 2.51 1.20 1.46 0.27 0.25 2.03 0.81 1.80 0.63 7. 32 0.34 2.58 1.26 1.42 0.28 0.26 2.11 0.86 1.74 0.64 7. 36 0.35 2.66 1.31 1.38 0.29 0.27 2.18 0.91 1.68 0.65 7. 40 0.36 2.73 1.37 1.34 0.30 0.28 2.26 0.96 1.62 0.66 7. 44 0.36 2.80 1.43 1.31 0.31 0.29 2.33 1.01 1.57 0.67 7. 48 0.37 2.88 1.48 1.27 0.32 0.29 2.41 1.07 1.52 0.68 7. 52 0.38 2.95 1.54 1.24 0.33 0.30 2.48 1.12 1.47 0.69 7. 56 0.39 3.03 1.60 1.21 0.34 0.31 2.56 1.18 1.43 0.70 7. 60 0.39 3.11 1.66 1.18 0.35 0.32 2.63 1.23 1.39 0.71 7. 64 0.40 3.18 1.73 1.15 0.36 0.33 2.71 1.29 1.35 0.72 7. 68 0.41 3.26 1.79 1.12 0.37 0.34 2.78 1.35 1.32 0.73 7. 72 0.41 3.33 1.85 1.10 0.38 0.35 2.86 1.41 1.28 0.74 7. 76 0.42 3.41 1.92 1.07 0.39 0.35 2.93 1.47 1.25 0.75 7. 80 0.43 3.49 1.99 1.05 0.40 0.36 3.01 1.53 1.22 0.76 7. 84 0.44 3.57 2.05 1.03 0.41 0.37 3.08 1.59 1.19 0.77 7. 88 0.44 3.65 2.12 1.00 0.42 0.38 3.16 1.65 1.16 0.78 7. 92 0.45 3.73 2.19 0.98 0.43 0.39 3.23 1.71 1.13 0.79 7. 96 0.46 3.81 2.26 0.96 0.44 0.39 3.31 1.78 1.11 0.80 8. 00 0.46 3.89 2.33 0.94 0.45 0.40 3.38 1.84 1.08 DA T OS DE PA RTI DA SE CCIÓ N BITRA PECI A L SE CCIÓ N RECTA NGULA R TRAM O 6. CALCULO CA LADO NORMA L SECCIÓN BITRAPECIA L SECCIÓN RECTANGULA R DATOS DE PARTIDA: DATOS DE PARTIDA: Q (m3/s) 3.66 Q (m3/s) 3.66 SALTO -H B - (m) 0.50 SALTO (H R ) = (H B +Y CB ) - Y CR (m) 0.75 ANCHURA CAUCE -W- (m) 7.04 ANCHURA CAUCE -W- (m) 7.04 PENDIENTE (z/1000) 0.00 PENDIENTE 0.00 N Manning (s/m1/3) 0.03 N Manning (s/m1/3) 0.03 VALORES CALCULADOS: VALORES CALCULADOS: CALADO NORMAL -Y 0 - (m) 0.68 CALADO NORMAL -Y 0 - (m) 0.41 VELOCIDAD NORMAL (m/s) 1.24 VELOCIDAD NORMAL (m/s) 1.19 FROUDE NORMAL 0.63 FROUDE NORMAL 0.59 CALADO CRITICO -Y CB - (m) 0.56 CALADO CRITICO -Y CR - (m) 0.31 TIPO DE RESALTO GENERAD O Caudal unitario ( m 3 / s/m ) " q " 0.52 Altura del salto "h 0 " (m) 0.75 Nd (q 2 /gh 0 3 ) 0.07 L1 (4,3h 0 N d 0,27 ) (m) 1.54 y 1 (h 0 Nd 0,22 ) (m) 0.41 y 2 (0,54h 0 N d 0,425 ) (m) 0.13 y 3 (1,66h 0 N d 0,27 ) (m) 0.60 TAIL WATER -CALADO NORMAL- (m) 1.06 TW - y 3 (m) 0.46 TW > y 3 RESALTO AHOGADO TW = y 3 RESALTO COMIENZA EN PUNTO Y2 TW < y 3 RESALTO SE MUEVE AGUAS ABAJO PARAMETROS DEL SALTO: Y 3 = 2.15Yc (m) 0.67 H 2 = -(H-Y 0 ) (m) -0.34 H 0 = H 2 -Y 3 (m) -1.01 CUENCO AMORTIGUADOR (=H 0 +H) (m) -0.26 Lf (m) 1.17 Lt (m) 0.75 Ls (m) 1.27 L 1 (m) 1.22 L2 (m) 0.25 L3 (m) 0.54 L B (m) 2.01 BLOCKS Block height (0,8Yc) (m) 0.25 Block width (0,4Yc) (m) 0.12 SILL HEIGTH (0,4Yc) (m) 0.12 TRAMO 6. SALTO DE 0.5 METROS DE ALTURA SECCIÓN BITRAPECIA L SECCIÓN RECTANGULA R DATOS DE PARTIDA: DATOS DE PARTIDA: Q (m3/s) 3.66 Q (m3/s) 3.66 SALTO -H B - (m) 1.50 SALTO (H R ) = (H B +Y CB ) - Y CR (m) 1.75 ANCHURA CAUCE -W- (m) 7.04 ANCHURA CAUCE -W- (m) 7.04 PENDIENTE (z/1000) 0.00 PENDIENTE 0.00 N Manning (s/m1/3) 0.03 N Manning (s/m1/3) 0.03 VALORES CALCULADOS: VALORES CALCULADOS: CALADO NORMAL -Y 0 - (m) 0.68 CALADO NORMAL -Y 0 - (m) 0.41 VELOCIDAD NORMAL (m/s) 1.24 VELOCIDAD NORMAL (m/s) 1.19 FROUDE NORMAL 0.63 FROUDE NORMAL 0.59 CALADO CRITICO -Y CB - (m) 0.56 CALADO CRITICO -Y CR - (m) 0.31 TIPO DE RESALTO GENERAD O Caudal unitario ( m 3 / s/m ) " q " 0.52 Altura del salto "h 0 " (m) 1.75 Nd (q 2 /gh 0 3 ) 0.01 L1 (4,3h 0 N d 0,27 ) (m) 1.81 y 1 (h 0 Nd 0,22 ) (m) 0.55 y 2 (0,54h 0 N d 0,425 ) (m) 0.10 y 3 (1,66h 0 N d 0,27 ) (m) 0.70 TAIL WATER -CALADO NORMAL- (m) 1.06 TW - y 3 (m) 0.36 TW > y 3 RESALTO AHOGADO TW = y 3 RESALTO COMIENZA EN PUNTO Y2 TW < y 3 RESALTO SE MUEVE AGUAS ABAJO PARAMETROS DEL SALTO: Y 3 = 2.15Yc (m) 0.67 H 2 = -(H-Y 0 ) (m) -1.34 H 0 = H 2 -Y 3 (m) -2.01 CUENCO AMORTIGUADOR (=H 0 +H) (m) -0.26 Lf (m) 1.62 Lt (m) 1.33 Ls (m) 1.65 L 1 (m) 1.63 L2 (m) 0.25 L3 (m) 0.54 L B (m) 2.42 BLOCKS Block height (0,8Yc) (m) 0.25 Block width (0,4Yc) (m) 0.12 SILL HEIGTH (0,4Yc) (m) 0.12 TRAMO 6. SALTO DE 1.5 METROS DE ALTURA SECCIÓN BITRAPECIA L SECCIÓN RECTANGULA R DATOS DE PARTIDA: DATOS DE PARTIDA: Q (m3/s) 3.66 Q (m3/s) 3.66 SALTO -H B - (m) 1.00 SALTO (H R ) = (H B +Y CB ) - Y CR (m) 1.25 ANCHURA CAUCE -W- (m) 7.04 ANCHURA CAUCE -W- (m) 7.04 PENDIENTE (z/1000) 0.00 PENDIENTE 0.00 N Manning (s/m1/3) 0.03 N Manning (s/m1/3) 0.03 VALORES CALCULADOS: VALORES CALCULADOS: CALADO NORMAL -Y 0 - (m) 0.68 CALADO NORMAL -Y 0 - (m) 0.41 VELOCIDAD NORMAL (m/s) 1.24 VELOCIDAD NORMAL (m/s) 1.19 FROUDE NORMAL 0.63 FROUDE NORMAL 0.59 CALADO CRITICO -Y CB - (m) 0.56 CALADO CRITICO -Y CR - (m) 0.31 TIPO DE RESALTO GENERAD O Caudal unitario ( m 3 / s/m ) " q " 0.52 Altura del salto "h 0 " (m) 1.25 Nd (q 2 /gh 0 3 ) 0.01 L1 (4,3h 0 N d 0,27 ) (m) 1.70 y 1 (h 0 Nd 0,22 ) (m) 0.49 y 2 (0,54h 0 N d 0,425 ) (m) 0.11 y 3 (1,66h 0 N d 0,27 ) (m) 0.66 TAIL WATER -CALADO NORMAL- (m) 1.06 TW - y 3 (m) 0.40 TW > y 3 RESALTO AHOGADO TW = y 3 RESALTO COMIENZA EN PUNTO Y2 TW < y 3 RESALTO SE MUEVE AGUAS ABAJO PARAMETROS DEL SALTO: Y 3 = 2.15Yc (m) 0.67 H 2 = -(H-Y 0 ) (m) -0.84 H 0 = H 2 -Y 3 (m) -1.51 CUENCO AMORTIGUADOR (=H 0 +H) (m) -0.26 Lf (m) 1.41 Lt (m) 1.08 Ls (m) 1.46 L 1 (m) 1.43 L2 (m) 0.25 L3 (m) 0.54 L B (m) 2.23 BLOCKS Block height (0,8Yc) (m) 0.25 Block width (0,4Yc) (m) 0.12 SILL HEIGTH (0,4Yc) (m) 0.12 TRAMO 6. SALTO DE 1 METRO DE ALTURA SECCIÓN BITRAPECIA L SECCIÓN RECTANGULA R DATOS DE PARTIDA: DATOS DE PARTIDA: Q (m3/s) 3.66 Q (m3/s) 3.66 SALTO -H B - (m) 2.00 SALTO (H R ) = (H B +Y CB ) - Y CR (m) 2.25 ANCHURA CAUCE -W- (m) 7.04 ANCHURA CAUCE -W- (m) 7.04 PENDIENTE (z/1000) 0.00 PENDIENTE 0.00 N Manning (s/m1/3) 0.03 N Manning (s/m1/3) 0.03 VALORES CALCULADOS: VALORES CALCULADOS: CALADO NORMAL -Y 0 - (m) 0.68 CALADO NORMAL -Y 0 - (m) 0.41 VELOCIDAD NORMAL (m/s) 1.24 VELOCIDAD NORMAL (m/s) 1.19 FROUDE NORMAL 0.63 FROUDE NORMAL 0.59 CALADO CRITICO -Y CB - (m) 0.56 CALADO CRITICO -Y CR - (m) 0.31 TIPO DE RESALTO GENERAD O Caudal unitario ( m 3 / s/m ) " q " 0.52 Altura del salto "h 0 " (m) 2.25 Nd (q 2 /gh 0 3 ) 0.00 L1 (4,3h 0 N d 0,27 ) (m) 1.90 y 1 (h 0 Nd 0,22 ) (m) 0.60 y 2 (0,54h 0 N d 0,425 ) (m) 0.09 y 3 (1,66h 0 N d 0,27 ) (m) 0.73 TAIL WATER -CALADO NORMAL- (m) 1.06 TW - y 3 (m) 0.33 TW > y 3 RESALTO AHOGADO TW = y 3 RESALTO COMIENZA EN PUNTO Y2 TW < y 3 RESALTO SE MUEVE AGUAS ABAJO PARAMETROS DEL SALTO: Y 3 = 2.15Yc (m) 0.67 H 2 = -(H-Y 0 ) (m) -1.84 H 0 = H 2 -Y 3 (m) -2.51 CUENCO AMORTIGUADOR (=H 0 +H) (m) -0.26 Lf (m) 1.80 Lt (m) 1.55 Ls (m) 1.82 L 1 (m) 1.81 L2 (m) 0.25 L3 (m) 0.54 L B (m) 2.61 BLOCKS Block height (0,8Yc) (m) 0.25 Block width (0,4Yc) (m) 0.12 SILL HEIGTH (0,4Yc) (m) 0.12 TRAMO 6. SALTO DE 2 METROS DE ALTURA Simulación del cauce natural y posterior encauz am iento con HecR as del Barranco de Cam pillo.  Juan Carlos Aliaga Gregorio TOMO 4 [email protected] ANEXO 6. CÁLCULO DE SALTOS      CÁLCULO  SALTOS  TRAMO  7  PDTE  0.003           DATOS DE PARTID A PENDIENTE (z/1000) n MANNING (s/m 1/3 ) CAUDAL (m 3 /s) nQ/ √ I (m 8/3 ) BASE CAUCE AGUAS BAJAS (m) PDTE TALUD LATERAL (Z:1) 0.003 0 0.02 5 0.02 9 0.01 3 1.00 2.00 DATOS CALCULADO S CALADO NORMAL (m) LONG. TALUD LATERAL (m) PERIMETRO MOJADO (m) A REA RECTANGULO CENTRAL (m 2 ) A RE A TRIANGULO LATERAL (m 2 ) AREA TOTAL (m 2 ) Rh (m) ARh 2/3 (m 8/3 ) VELOCIDAD (m/s) TIRANTE (m) FROUDE 0.07 0.16 1.31 0.07 0.00 0.08 0.06 0.01 0.36 1.28 0.46 DISEÑO SECCI Ó N TIP O A LTURA DE SECCI Ó N CON RESGUARDO (m) REDONDEO PARA EJECUCIÓN (m) 0.17 0.25 V ALORES PARA LA ITERACI ÓN CALADO (m) TALUD LATERAL (m) PERIMETRO MOJADO (m) AREA RECTANGULO CENTRAL (m2) AREA TRIANGULO LATERAL (m2) AREA TOTAL (m2) Rh (m) ARh 2/3 (m 8/3 ) 0.01 0.02 1.04 0.01 0.00 0.01 0.01 0.00 0.02 0.04 1.09 0.02 0.00 0.02 0.02 0.00 0.03 0.07 1.13 0.03 0.00 0.03 0.03 0.00 0.04 0.09 1.18 0.04 0.00 0.04 0.04 0.00 0.05 0.11 1.22 0.05 0.00 0.06 0.04 0.01 0.06 0.13 1.27 0.06 0.00 0.07 0.05 0.01 0.07 0.16 1.31 0.07 0.00 0.08 0.06 0.01 0.08 0.18 1.36 0.08 0.01 0.09 0.07 0.02 0.09 0.20 1.40 0.09 0.01 0.11 0.08 0.02 0.10 0.22 1.45 0.10 0.01 0.12 0.08 0.02 0.11 0.25 1.49 0.11 0.01 0.13 0.09 0.03 0.12 0.27 1.54 0.12 0.01 0.15 0.10 0.03 0.13 0.29 1.58 0.13 0.02 0.16 0.10 0.04 0.14 0.31 1.63 0.14 0.02 0.18 0.11 0.04 0.15 0.34 1.67 0.15 0.02 0.20 0.12 0.05 0.16 0.36 1.72 0.16 0.03 0.21 0.12 0.05 0.17 0.38 1.76 0.17 0.03 0.23 0.13 0.06 0.18 0.40 1.80 0.18 0.03 0.24 0.14 0.06 0.19 0.42 1.85 0.19 0.04 0.26 0.14 0.07 0.20 0.45 1.89 0.20 0.04 0.28 0.15 0.08 TRAMO 7 PDTE 0.003. CALCULO CAUCE AGUAS BAJAS Simulación del cauce natural y posterior encauz am iento con HecR as del Barranco de Cam pillo.  Juan Carlos Aliaga Gregorio TOMO 4 [email protected] ANEXO 6. CÁLCULO DE SALTOS      CÁLCULO  SALTOS  TRAMO  7  PDTE  0.0035           DATOS DE PARTID A PENDIENTE (z/1000) n MANNING (s/m 1/3 ) CAUDAL (m 3 /s) nQ/ √ I (m 8/3 ) BASE CAUCE AGUAS BAJAS (m) PDTE TALUD LATERAL (Z:1) 0.0035 0.025 0.029 0.012 1.00 2.00 DATOS CALCULADO S CALADO NORMAL (m) LONG. TALUD LATERAL (m) PERIMETRO MOJADO (m) A REA RECTANGULO CENTRAL (m 2 ) A RE A TRIANGULO LATERAL (m 2 ) AREA TOTAL (m 2 ) Rh (m) ARh 2/3 (m 8/3 ) VELOCIDAD (m/s) TIRANTE (m) FROUDE 0.06 0.13 1.27 0.06 0.00 0.07 0.05 0.01 0.43 1.24 0.59 DISE Ñ O SECCI Ó N TIPO A LTURA DE SECCI Ó N CON RESGUARDO (m) REDONDEO PARA EJECUCIÓN (m) 0.16 0.25 V ALORES PARA LA ITERACI ÓN CALADO (m) TALUD LATERAL (m) PERIMETRO MOJADO (m) A REA RECTANGULO CENTRAL (m2) A RE A TRIANGULO LATERAL (m2) AREA TOTAL (m2) Rh (m) ARh 2/3 (m 8/3 ) 0.01 0.02 1.04 0.01 0.00 0.01 0.01 0.00 0.02 0.04 1.09 0.02 0.00 0.02 0.02 0.00 0.03 0.07 1.13 0.03 0.00 0.03 0.03 0.00 0.04 0.09 1.18 0.04 0.00 0.04 0.04 0.00 0.05 0.11 1.22 0.05 0.00 0.06 0.04 0.01 0.06 0.13 1.27 0.06 0.00 0.07 0.05 0.01 0.07 0.16 1.31 0.07 0.00 0.08 0.06 0.01 0.08 0.18 1.36 0.08 0.01 0.09 0.07 0.02 0.09 0.20 1.40 0.09 0.01 0.11 0.08 0.02 0.10 0.22 1.45 0.10 0.01 0.12 0.08 0.02 0.11 0.25 1.49 0.11 0.01 0.13 0.09 0.03 0.12 0.27 1.54 0.12 0.01 0.15 0.10 0.03 0.13 0.29 1.58 0.13 0.02 0.16 0.10 0.04 0.14 0.31 1.63 0.14 0.02 0.18 0.11 0.04 0.15 0.34 1.67 0.15 0.02 0.20 0.12 0.05 0.16 0.36 1.72 0.16 0.03 0.21 0.12 0.05 0.17 0.38 1.76 0.17 0.03 0.23 0.13 0.06 0.18 0.40 1.80 0.18 0.03 0.24 0.14 0.06 0.19 0.42 1.85 0.19 0.04 0.26 0.14 0.07 0.20 0.45 1.89 0.20 0.04 0.28 0.15 0.08 TRAMO 7 PDTE 0.0035. CALCULO CAUCE AGUAS BAJAS DAT OS DE PAR TI DA Q (m 3/s) g (m /s2) Q/ √ g PDTE TALU D CAUCE AGUAS BAJAS (Z:1) PDTE TALU D CAUCE AVENIDA (Z:1) PDTE TALU D ZONA DRENAJE (%) PROFUNDIDAD CAUCE AGUAS BAJAS (m ) ANCHURA HORIZONT AL ZONA DE DRENAJE (m ) 1.71 9.80 0.55 2.00 2.00 2. 50 0.25 2.00 DAT OS CAL CULADOS CALADO CRITICO OBTENIDO SECCIÓN BITRAPECI AL (m ) AREA PARA CALADO CRITICO (m 2) PERIMETRO MOJ ADO PARA CALADO CRITICO (m ) RADIO HIDRAULICO (m ) TIRANT E PARA CALADO CRITICO (m ) CALADO CRITICO SECCIÓN RECTANGULAR EQUIVALENT E (m ) 0.40 1.20 6.57 0.18 6.40 0. 19 CALCU LO S ECCIÓN TIPO CAUC E AG UAS BAJAS ALTURA CAUCE AGUAS BAJAS (m ) BASE TALUD LATERA L (PDTE Z:1) TALUD LATERA L (m ) BASE MENOR (m ) BASE MAYOR (m ) AREA RECTANGULO CENTRAL (m 2) AREA DE 1 TRIANGULO LATERA L (m 2) ARE A TOTA L DEL TRAPECI O (m 2) PERIMETRO MOJ ADO PARCIAL (m ) 0.25 0.50 0. 56 1.00 2.00 0.25 0.06 0.38 2.12 Z ONA DE DR ENAJE ALTURA Z ONA DE DRENAJE BASE TALUD LATERA L (m ) TALUD LATERA L (m ) BASE MENOR (m ) BASE MAYOR (m ) AREA RECTANGULO CENTRAL (m 2) AREA DE 1 TRIANGULO LATERA L (m 2) ARE A TOTA L DEL TRAPECI O (m 2) PERIMETRO MOJ ADO PARCIAL (m ) 0.05 2.00 2. 00 2.00 6.00 0.10 0.05 0.20 4.00 CAUC E DE AV ENIDA S E CC I Ó N BIT RAPE C IAL CO MP LE T A ALTURA CAUCE DE AVENIDA (m ) BASE TALUD LATERA L (m ) TALUD LATERA L (m ) BASE MENOR (m ) BASE MAYOR (m ) AREA RECTANGULO CENTRAL (m 2) AREA TRIANGULO LATERA L (m 2) ARE A TOTA L DEL TRAPECI O (m 2) PERIMETRO MOJ ADO TOTAL (m ) ARE A TOTA L (m 2) CALADO EQUIVALENT E Y=A/b (m ) A √ Y CALADO TOTAL (m ) Rh (m ) 0.01 0.02 0.02 6.00 6.04 0.06 0.00 0.06 6.16 0.64 0. 11 0.21 0.31 0.10 0.02 0.04 0.04 6.00 6.08 0.12 0.00 0.12 6.21 0.70 0. 11 0.24 0.32 0.11 0.03 0.06 0.07 6.00 6.12 0.18 0.00 0.18 6.25 0.76 0. 12 0.27 0.33 0.12 0.04 0.08 0.09 6.00 6.16 0.24 0.00 0.24 6.30 0.82 0. 13 0.30 0.34 0.13 0.05 0.10 0.11 6.00 6.20 0.30 0.00 0.31 6.34 0.88 0. 14 0.33 0.35 0.14 0.06 0.12 0.13 6.00 6.24 0.36 0.00 0.37 6.39 0.94 0. 15 0.37 0.36 0.15 0.07 0.14 0.16 6.00 6.28 0.42 0.00 0.43 6.43 1.00 0. 16 0.40 0.37 0.16 0.08 0.16 0.18 6.00 6.32 0.48 0.01 0.49 6.48 1.07 0. 17 0.44 0.38 0.16 0.09 0.18 0.20 6.00 6.36 0.54 0.01 0.56 6.52 1.13 0. 18 0.48 0.39 0.17 0.10 0.20 0.22 6.00 6.40 0.60 0.01 0.62 6.57 1.20 0. 19 0.52 0.40 0.18 0.11 0.22 0.25 6.00 6.44 0.66 0.01 0.68 6.61 1.26 0. 20 0.56 0.41 0.19 0.12 0.24 0.27 6.00 6.48 0.72 0.01 0.75 6.66 1.32 0. 20 0.60 0.42 0.20 0.13 0.26 0.29 6.00 6.52 0.78 0.02 0.81 6.70 1.39 0. 21 0.64 0.43 0.21 0.14 0.28 0.31 6.00 6.56 0.84 0.02 0.88 6.75 1.45 0. 22 0.68 0.44 0.22 0.15 0.30 0.34 6.00 6.60 0.90 0.02 0.95 6.79 1.52 0. 23 0.73 0.45 0.22 TRAMO 7 P DTE 0.0035. CALCULO C ALADO CRITICO S ECCIÓN B ITRAPECIA L PENDIENT E (z /1000) n DE MANNI NG (s/m1/3) CAUDAL (m 3/s) nQ/ √ I (m 8/3 ) 0.0035 0.025 1.71 0.72 CALADO NORMAL SECC. BIT RAPECIA L (m ) TI RANTE CALADO NORMAL (m ) Rh (m ) AREA (m 2) ARh 2/3 (m 8/3 ) VELOCIDAD (m/s) FROUDE CALADO NORMAL SECCIÓN RECTANGULAR (m ) Rh (m ) AREA (m 2) ARh 2/3 (m 8/3 ) VELOCIDAD (m/s) FROUDE 0.49 6.76 0.26 1.79 0. 72 0.96 0.59 0.27 0.25 1.83 0.72 0.94 0.58 CALADO CAUCE AVENIDA (m ) RESGUARDO CAUCE AVENIDA (m ) CALADO DE DISEÑO SECC. BIT RAPECIAL (m ) 0.24 0.02 0.51 CALADO (m ) TI RANTE CALADO NORMAL SECC. BIT RAPECIAL (m ) Rh (m ) AREA (m 2) ARh 2/3 (m 8/3 ) VELOCIDAD (m /s) CALADO (m ) Rh (m ) AREA (m 2) ARh 2/3 VELOCIDAD (m /s) 0.31 6.04 0.10 0.64 0.14 2.69 0.01 0.01 0.07 0.00 25.31 0.32 6.08 0.11 0.70 0.16 2.46 0.02 0.02 0.14 0.01 12.66 0.33 6.12 0.12 0.76 0.19 2.26 0.03 0.03 0.20 0.02 8.44 0.34 6.16 0.13 0.82 0.21 2.09 0.04 0.04 0.27 0.03 6.33 0.35 6.20 0.14 0.88 0.24 1.94 0.05 0.05 0.34 0.05 5.06 0.36 6.24 0.15 0.94 0.26 1.82 0.06 0.06 0.41 0.06 4.22 0.37 6.28 0.16 1.00 0.29 1.70 0.07 0.07 0.47 0.08 3.62 0.38 6.32 0.16 1.07 0.32 1.60 0.08 0.08 0.54 0.10 3.16 0.39 6.36 0.17 1.13 0.35 1.51 0.09 0.09 0.61 0.12 2.81 0.40 6.40 0.18 1.20 0.38 1.43 0.10 0.10 0.68 0.14 2.53 0.41 6.44 0.19 1.26 0.42 1.36 0.11 0.11 0.74 0.17 2.30 0.42 6.48 0.20 1.32 0.45 1.29 0.12 0.12 0.81 0.19 2.11 0.43 6.52 0.21 1.39 0.49 1.23 0.13 0.13 0.88 0.22 1.95 0.44 6.56 0.22 1.45 0.52 1.18 0.14 0.13 0.95 0.25 1.81 0.45 6.60 0.22 1.52 0.56 1.13 0.15 0.14 1.01 0.28 1.69 0.46 6.64 0.23 1.59 0.60 1.08 0.16 0.15 1.08 0.31 1.58 0.47 6.68 0.24 1.65 0.64 1.04 0.17 0.16 1.15 0.34 1.49 0.48 6.72 0.25 1.72 0.68 0.99 0.18 0.17 1.22 0.37 1.41 0.49 6.76 0.26 1.79 0.72 0.96 0.19 0.18 1.28 0.41 1.33 0.50 6.80 0.26 1.86 0.76 0.92 0.20 0.19 1.35 0.44 1.27 0.51 6.84 0.27 1.92 0.81 0.89 0.21 0.20 1.42 0.48 1.21 0.52 6.88 0.28 1.99 0.85 0.86 0.22 0.21 1.49 0.52 1.15 0.53 6.92 0.29 2.06 0.90 0.83 0.23 0.22 1.55 0.56 1.10 0.54 6.96 0.30 2.13 0.95 0.80 0.24 0.22 1.62 0.60 1.05 0.55 7.00 0.30 2.20 0.99 0.78 0.25 0.23 1.69 0.64 1.01 0.56 7.04 0.31 2.27 1.04 0.75 0.26 0.24 1.76 0.68 0.97 0.57 7.08 0.32 2.34 1.09 0.73 0.27 0.25 1.83 0.72 0.94 0.58 7.12 0.33 2.41 1.15 0.71 0.28 0.26 1.89 0.77 0.90 0.59 7.16 0.33 2.48 1.20 0.69 0.29 0.27 1.96 0.81 0.87 0.60 7.20 0.34 2.56 1.25 0.67 0.30 0.28 2.03 0.86 0.84 SECCIÓN BITRA PE CIA L SECCIÓN RECT A NGULA R DA TO S DE PARTIDA TRAM O 7 PDTE 0. 0035. CALCULO CALADO NORMAL SECCI Ó N BITRAPECIAL SECCI Ó N RECTANGULA R DATOS DE PARTIDA: DATOS DE PARTIDA: Q (m3/s) 1.71 Q (m3/s) 1.71 SALTO -H B - (m) 0.50 SALTO (H R ) = (H B +Y CB ) - Y CR (m) 0.71 ANCHURA CAUCE -W- (m) 6.40 ANCHURA CAUCE -W- (m) 6.40 PENDIENTE (z/1000) 0.00 PENDIENTE 0.00 N Manning (s/m1/3) 0.03 N Manning (s/m1/3) 0.03 VALORES CALCULADOS: VALORES CALCULADOS: CALADO NORMAL -Y 0 - (m) 0.49 CALADO NORMAL -Y 0 - (m) 0.27 VELOCIDAD NORMAL (m/s) 0.96 VELOCIDAD NORMAL (m/s) 0.94 FROUDE NORMAL 0.59 FROUDE NORMAL 0.58 CALADO CRITICO -Y CB - (m) 0.40 CALADO CRITICO -Y CR - (m) 0.19 TIPO DE RESALTO GENERADO Caudal unitario ( m 3 / s/m ) " q " 0.27 Altura del salto "h 0 " (m) 0.71 Nd (q 2 /gh 0 3 ) 0.02 L1 (4,3h 0 N d 0,27 ) (m) 1.07 y 1 (h 0 Nd 0,22 ) (m) 0.30 y 2 (0,54h 0 N d 0,425 ) (m) 0.07 y 3 (1,66h 0 N d 0,27 ) (m) 0.41 TAIL WATER -CALADO NORMAL- (m) 0.00 TW - y 3 (m) -0.41 LEYENDA: TW > y 3 RESALTO AHOGADO TW = y 3 RESALTO COMIENZA EN PUNTO Y2 TW < y 3 RESALTO SE MUEVE AGUAS ABAJO PARAMETROS DEL SALTO: Y 3 = 2.15Yc (m) 0.41 H 2 = -(H-Y 0 ) (m) -0.44 H 0 = H 2 -Y 3 (m) -0.85 CUENCO AMORTIGUADOR (=H 0 +H) (m) -0.14 Lf (m) 0.84 Lt (m) 0.62 Ls (m) 0.87 L 1 (m) 0.85 L2 (m) 0.15 L3 (m) 0.34 L B (m) 1.35 BLOCKS Block height (0,8Yc) (m) 0.15 Block width (0,4Yc) (m) 0.08 SILL HEIGTH (0,4Yc) (m) 0.08 TRAMO 7. PDTE 0.0035 SALTO DE 0.5 METROS DE ALTURA SECCI Ó N BITRAPECIAL SECCI Ó N RECTANGULA R DATOS DE PARTIDA: DATOS DE PARTIDA: Q (m3/s) 1.71 Q (m3/s) 1.71 SALTO -H B - (m) 1.00 SALTO (H R ) = (H B +Y CB ) - Y CR (m) 1.21 ANCHURA CAUCE -W- (m) 6.40 ANCHURA CAUCE -W- (m) 6.40 PENDIENTE (z/1000) 0.00 PENDIENTE 0.00 N Manning (s/m1/3) 0.03 N Manning (s/m1/3) 0.03 VALORES CALCULADOS: VALORES CALCULADOS: CALADO NORMAL -Y 0 - (m) 0.49 CALADO NORMAL -Y 0 - (m) 0.27 VELOCIDAD NORMAL (m/s) 0.96 VELOCIDAD NORMAL (m/s) 0.94 FROUDE NORMAL 0.59 FROUDE NORMAL 0.58 CALADO CRITICO -Y CB - (m) 0.40 CALADO CRITICO -Y CR - (m) 0.19 TIPO DE RESALTO GENERADO Caudal unitario ( m 3 / s/m ) " q " 0.27 Altura del salto "h 0 " (m) 1.21 Nd (q 2 /gh 0 3 ) 0.00 L1 (4,3h 0 N d 0,27 ) (m) 1.18 y 1 (h 0 Nd 0,22 ) (m) 0.36 y 2 (0,54h 0 N d 0,425 ) (m) 0.06 y 3 (1,66h 0 N d 0,27 ) (m) 0.46 TAIL WATER -CALADO NORMAL- (m) 0.00 TW - y 3 (m) -0.46 LEYENDA: TW > y 3 RESALTO AHOGADO TW = y 3 RESALTO COMIENZA EN PUNTO Y2 TW < y 3 RESALTO SE MUEVE AGUAS ABAJO PARAMETROS DEL SALTO: Y 3 = 2.15Yc (m) 0.41 H 2 = -(H-Y 0 ) (m) -0.94 H 0 = H 2 -Y 3 (m) -1.35 CUENCO AMORTIGUADOR (=H 0 +H) (m) -0.14 Lf (m) 1.04 Lt (m) 0.87 Ls (m) 1.06 L 1 (m) 1.05 L2 (m) 0.15 L3 (m) 0.34 L B (m) 1.54 BLOCKS Block height (0,8Yc) (m) 0.15 Block width (0,4Yc) (m) 0.08 SILL HEIGTH (0,4Yc) (m) 0.08 TRAMO 7. PDTE 0.0035 SALTO DE 1 METRO DE ALTURA SECCI Ó N BITRAPECIAL SECCI Ó N RECTANGULA R DATOS DE PARTIDA: DATOS DE PARTIDA: Q (m3/s) 1.71 Q (m3/s) 1.71 SALTO -H B - (m) 1.50 SALTO (H R ) = (H B +Y CB ) - Y CR (m) 1.71 ANCHURA CAUCE -W- (m) 6.40 ANCHURA CAUCE -W- (m) 6.40 PENDIENTE (z/1000) 0.00 PENDIENTE 0.00 N Manning (s/m1/3) 0.03 N Manning (s/m1/3) 0.03 VALORES CALCULADOS: VALORES CALCULADOS: CALADO NORMAL -Y 0 - (m) 0.49 CALADO NORMAL -Y 0 - (m) 0.27 VELOCIDAD NORMAL (m/s) 0.96 VELOCIDAD NORMAL (m/s) 0.94 FROUDE NORMAL 0.59 FROUDE NORMAL 0.58 CALADO CRITICO -Y CB - (m) 0.40 CALADO CRITICO -Y CR - (m) 0.19 TIPO DE RESALTO GENERADO Caudal unitario ( m 3 / s/m ) " q " 0.27 Altura del salto "h 0 " (m) 1.71 Nd (q 2 /gh 0 3 ) 0.00 L1 (4,3h 0 N d 0,27 ) (m) 1.26 y 1 (h 0 Nd 0,22 ) (m) 0.41 y 2 (0,54h 0 N d 0,425 ) (m) 0.06 y 3 (1,66h 0 N d 0,27 ) (m) 0.49 TAIL WATER -CALADO NORMAL- (m) 0.00 TW - y 3 (m) -0.49 LEYENDA: TW > y 3 RESALTO AHOGADO TW = y 3 RESALTO COMIENZA EN PUNTO Y2 TW < y 3 RESALTO SE MUEVE AGUAS ABAJO PARAMETROS DEL SALTO: Y 3 = 2.15Yc (m) 0.41 H 2 = -(H-Y 0 ) (m) -1.44 H 0 = H 2 -Y 3 (m) -1.85 CUENCO AMORTIGUADOR (=H 0 +H) (m) -0.14 Lf (m) 1.22 Lt (m) 1.07 Ls (m) 1.23 L 1 (m) 1.22 L2 (m) 0.15 L3 (m) 0.34 L B (m) 1.72 BLOCKS Block height (0,8Yc) (m) 0.15 Block width (0,4Yc) (m) 0.08 SILL HEIGTH (0,4Yc) (m) 0.08 TRAMO 7. PDTE 0.0035 SALTO DE 1.5 METROS DE ALTURA SECCI Ó N BITRAPECIAL SECCI Ó N RECTANGULA R DATOS DE PARTIDA: DATOS DE PARTIDA: Q (m3/s) 1.71 Q (m3/s) 1.71 SALTO -H B - (m) 2.00 SALTO (H R ) = (H B +Y CB ) - Y CR (m) 2.21 ANCHURA CAUCE -W- (m) 6.40 ANCHURA CAUCE -W- (m) 6.40 PENDIENTE (z/1000) 0.00 PENDIENTE 0.00 N Manning (s/m1/3) 0.03 N Manning (s/m1/3) 0.03 VALORES CALCULADOS: VALORES CALCULADOS: CALADO NORMAL -Y 0 - (m) 0.49 CALADO NORMAL -Y 0 - (m) 0.27 VELOCIDAD NORMAL (m/s) 0.96 VELOCIDAD NORMAL (m/s) 0.94 FROUDE NORMAL 0.59 FROUDE NORMAL 0.58 CALADO CRITICO -Y CB - (m) 0.40 CALADO CRITICO -Y CR - (m) 0.19 TIPO DE RESALTO GENERADO Caudal unitario ( m 3 / s/m ) " q " 0.27 Altura del salto "h 0 " (m) 2.21 Nd (q 2 /gh 0 3 ) 0.00 L1 (4,3h 0 N d 0,27 ) (m) 1.32 y 1 (h 0 Nd 0,22 ) (m) 0.44 y 2 (0,54h 0 N d 0,425 ) (m) 0.05 y 3 (1,66h 0 N d 0,27 ) (m) 0.51 TAIL WATER -CALADO NORMAL- (m) 0.00 TW - y 3 (m) -0.51 LEYENDA: TW > y 3 RESALTO AHOGADO TW = y 3 RESALTO COMIENZA EN PUNTO Y2 TW < y 3 RESALTO SE MUEVE AGUAS ABAJO PARAMETROS DEL SALTO: Y 3 = 2.15Yc (m) 0.41 H 2 = -(H-Y 0 ) (m) -1.94 H 0 = H 2 -Y 3 (m) -2.35 CUENCO AMORTIGUADOR (=H 0 +H) (m) -0.14 Lf (m) 1.37 Lt (m) 1.25 Ls (m) 1.38 L 1 (m) 1.38 L2 (m) 0.15 L3 (m) 0.34 L B (m) 1.87 BLOCKS Block height (0,8Yc) (m) 0.15 Block width (0,4Yc) (m) 0.08 SILL HEIGTH (0,4Yc) (m) 0.08 TRAMO 7. PDTE 0.0035 SALTO DE 2 METROS DE ALTURA Simulación del cauce natural y posterior encauz am iento con HecR as del Barranco de Cam pillo.  Juan Carlos Aliaga Gregorio TOMO 4 [email protected] ANEXO 6. CÁLCULO DE SALTOS      CÁLCULO  SALTOS  TRAMO  7  PDTE  0.0075          DATOS DE PARTID A PENDIENTE (z/1000) n MANNING (s/m 1/3 ) CAUDAL (m 3 /s) nQ/ √ I (m 8/3 ) BASE CAUCE AGUAS BAJAS (m) PDTE TALUD LATERAL (Z:1) 0.0075 0.025 0.029 0.008 1.00 2.00 DATOS CALCULADOS CALADO NORMAL (m) LONG. TALUD LATERAL (m) PERIMETRO MOJADO (m) AREA RECTANGULO CENTRAL (m 2 ) AREA TRIANGULO LATERAL (m 2 ) AREA TOTAL (m 2 ) Rh (m) ARh 2/3 (m 8/3 ) VELOCIDAD (m/s) TIRANTE (m) FROUDE 0.05 0.11 1.22 0.05 0.00 0.06 0.04 0.01 0.52 1.20 0.78 DISEÑO SECCIÓN TIP O A LTURA DE SECCI Ó N CON RESGUARDO (m) REDONDEO PARA EJECUCIÓN (m) 0.16 0.25 V ALORES PARA LA ITERACIÓ N CALADO (m) TALUD LATERAL (m) PERIMETRO MOJADO (m) AREA RECTANGULO CENTRAL (m2) AREA TRIANGULO LATERAL (m2) AREA TOTAL (m2) Rh (m) ARh 2/3 (m 8/3 ) 0.01 0.02 1.04 0.01 0.00 0.01 0.01 0.00 0.02 0.04 1.09 0.02 0.00 0.02 0.02 0.00 0.03 0.07 1.13 0.03 0.00 0.03 0.03 0.00 0.04 0.09 1.18 0.04 0.00 0.04 0.04 0.00 0.05 0.11 1.22 0.05 0.00 0.06 0.04 0.01 0.06 0.13 1.27 0.06 0.00 0.07 0.05 0.01 0.07 0.16 1.31 0.07 0.00 0.08 0.06 0.01 0.08 0.18 1.36 0.08 0.01 0.09 0.07 0.02 0.09 0.20 1.40 0.09 0.01 0.11 0.08 0.02 0.10 0.22 1.45 0.10 0.01 0.12 0.08 0.02 0.11 0.25 1.49 0.11 0.01 0.13 0.09 0.03 0.12 0.27 1.54 0.12 0.01 0.15 0.10 0.03 0.13 0.29 1.58 0.13 0.02 0.16 0.10 0.04 0.14 0.31 1.63 0.14 0.02 0.18 0.11 0.04 0.15 0.34 1.67 0.15 0.02 0.20 0.12 0.05 0.16 0.36 1.72 0.16 0.03 0.21 0.12 0.05 0.17 0.38 1.76 0.17 0.03 0.23 0.13 0.06 0.18 0.40 1.80 0.18 0.03 0.24 0.14 0.06 0.19 0.42 1.85 0.19 0.04 0.26 0.14 0.07 0.20 0.45 1.89 0.20 0.04 0.28 0.15 0.08 TRAMO 7 PDTE 0.0075. CALCULO CAUCE AGUAS BAJAS Simulación del cauce natural y posterior encauz am iento con HecR as del Barranco de Cam pillo.  Juan Carlos Aliaga Gregorio TOMO 4 [email protected] ANEXOS ANEXO 7 PERFIL LONGITUDINAL Simulación del cauce natural y posterior encauz am iento con HecR as del Barranco de Cam pillo.  Juan Carlos Aliaga Gregorio TOMO 4 [email protected] ANEXOS ANEXO 8 DEFINICIÓN DE CRUCES Simulación del cauce natural y posterior encauz am iento con HecR as del Barranco de Cam pillo.  Juan Carlos Aliaga Gregorio TOMO 4 [email protected] ANEXOS CRUCES SITUACIÓN INICIAL 0 50 100 150 200 250 300 244 246 248 250 252 254 256 258 RS=2616 Upstream (Culvert) Elevati on (m) Legend Ground Ineff Bank Sta 0 50 100 150 200 250 300 244 246 248 250 252 254 256 258 RS=2616 Downstream (Culvert) Station (m) Elevati on (m) Simulación del cauce natural y posterior encauz am iento con HecR as del Barranco de Cam pillo.  Juan Carlos Aliaga Gregorio TOMO 4 [email protected] ANEXOS CRUCES MODIFICADOS 0 100 200 300 400 230 235 240 245 250 255 RS=696 Upstream (Bridge) Elevati on (m) Legend Ground Bank Sta 0 100 200 300 400 230 235 240 245 250 255 RS=696 Downstream (Bridge) Station (m) Elevati on (m) 0 100 200 300 400 260 262 264 266 268 270 RS=5617 Upstream (Culvert) Elevati on (m) Legend Ground Levee Ineff Bank Sta 0 100 200 300 400 260 262 264 266 268 270 RS=5617 Downstream (Culvert) Station (m) Elevati on (m) 0 100 200 300 400 500 271 272 273 274 275 276 RS=6878 Upstream (Culvert) Elevati on (m) Legend Ground Levee Ineff Bank Sta 0 100 200 300 400 500 271 272 273 274 275 276 RS=6878 Downstream (Culvert) Station (m) Elevati on (m) 0 50 100 150 200 232 234 236 238 240 242 244 246 248 RS=1193 Upstream (Culvert) Elevati on (m) Legend Ground Ineff Bank Sta 0 50 100 150 200 232 234 236 238 240 242 244 246 248 RS=1193 Downstream (Culvert) Station (m) Elevati on (m) 0 50 100 150 200 236 238 240 242 244 246 248 RS=1613 Upstream (Culvert) Elevati on (m) Legend Ground Ineff Bank Sta 0 50 100 150 200 236 238 240 242 244 246 248 RS=1613 Downstream (Culvert) Station (m) Elevati on (m) 0 50 100 150 200 250 300 240 242 244 246 248 250 252 254 RS=2371 Upstream (Culvert) Elevati on (m) Legend Ground Ineff Bank Sta 0 50 100 150 200 250 300 240 242 244 246 248 250 252 254 RS=2371 Downstream (Culvert) Station (m) Elevati on (m) 0 50 100 150 200 250 300 242 244 246 248 250 252 254 256 258 RS=2616 Upstream (Culvert) Elevati on (m) Legend Ground Ineff Bank Sta 0 50 100 150 200 250 300 242 244 246 248 250 252 254 256 258 RS=2616 Downstream (Culvert) Station (m) Elevati on (m)