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Abstract
Este proyecto de fin de carrera tiene como objetivo el diseño, ejecución y puesta en marcha de una plantación de frambuesos en Boltaña (Huesca), en la parcelas de la 87 a la 102, y las 132 y 140 del polígono 9 del Catastro de Rústica de dicho término municipal. La superficie en la que se ejecutará el proyecto tiene una extensión de 12,25 ha, representando una alternativa viable a los cultivos tradicionales de la zona. Para su óptimo desarrollo se ha realizado un estudio climático, y los análisis correspondientes al suelo y agua donde se implantará el frambueso. Con todos los datos obtenidos se definirán las pautas necesarias para el correcto desarrollo del cultivo en la zona elegida, para posteriormente a través del diseño agronómico conocer las necesidades del cultivo, y su materialización con el estudio hidráulico. En este desarrollo se definirá toda la estructuración del sistema de riego en unidades y subunidades de riego, calculando su correspondiente red de tuberías y la balsa de almacenamiento. Se redactará además el pliego de condiciones, un estudio básico de seguridad y salud, un presupuesto de la obra, y su visualización a través de los planos de la ejecución de la obra. Para terminar se desarrolla un estudio económico del proyecto analizando criterios de viabilidad económica como VAN y TIR, obteniendo resultados que demuestran la rentabilidad económica del presente proyecto. Román Buil, Javier Gonzalo; Boné Garasa, Antonio
Full text
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ÍNDICE 1. LOCALIZACIÓN Y OBJETO DEL PROYECTO.................................................... 1 2. DESCRIPCIÓN DE ESPECIES .......................................................................... 2 3. CARACTERÍSTICAS ORGANOLÉPTICAS DE LOS FRUTOS............................... 3 4. ESTUDIO CLIMÁTICO..................................................................................... 4 4.1 TEMPERATURAS........................................................................................ 5 4.2 RÉGIMEN DE HELADAS............................................................................. 5 4.3 NÚMERO DE HORAS-FRÍO........................................................................ 6 4.4 PLUVIOMETRÍA......................................................................................... 6 4.5 HUMEDAD RELATIVA................................................................................ 6 4.6 VIENTO..................................................................................................... 7 4.7 OTROS ELEMENTOS CLIMÁTICOS............................................................ 7 4.8 CARACTERIZACIÓN BIOCLIMÁTICA.......................................................... 8 4.9. REQUERIMIENTOS CLIMÁTICOS DE LOS FRUTALES ARBUSTIVOS......... 9 4.10 CÁLCULO DE LA EVAPOTRANSPIRACIÓN DE REFERENCIA .................... 9 4.11 CÁLCULO DE LA EVAPOTRANSPIRACIÓN DE CULTIVO ........................ 11 4.12 BALANCE HÍDRICO ............................................................................... 11 5. ANÁLISIS EDAFOLÓGICO............................................................................. 12 5.1 pH........................................................................................................... 13 5.2 CONDUCTIVIDAD ELÉCTRICA................................................................. 13 5.3 MATERIA ORGÁNICA .............................................................................. 13 5.4 CARBONATOS......................................................................................... 13 5.5 FÓSFORO ASIMILABLE............................................................................ 13 5.6 POTASIO DE CAMBIO ............................................................................. 14 5.7 CALIZA ACTIVA....................................................................................... 14 6. ANALISIS DEL AGUA DE RIEGO ................................................................... 14 6.1 CALIDAD DEL AGUA DE RIEGO............................................................... 15 6.2 OTRAS CLASIFICACIONES...................................................................... 16 7. PRODUCCION Y MERCADO ......................................................................... 16 8. PLANTACIÓN................................................................................................ 17 8.1 ELECCIÓN DE LAS VARIEDADES............................................................. 17
8.2 VIDA ÚTIL DE LA PLANTACIÓN.............................................................. 19 8.3 PRODUCCIÓN.......................................................................................... 19 8.4 TECNOLOGIA DE PRODUCCIÓN.............................................................. 20 8.4.1 SISTEMA DE FORMACIÓN DEL FRAMBUESO.................................... 20 8.4.2 POLINIZACIÓN................................................................................ 20 8.4.3 RIEGO .............................................................................................. 20 8.4.4 MANTENIMIENTO DEL SUELO.......................................................... 20 8.4.5 RECOLECCIÓN.................................................................................. 21 8.4.6 MECANIZACIÓN................................................................................ 21 8.4.7 ORIENTACIÓN DE LAS FILAS........................................................... 22 8.4.8 PRODUCCIÓN................................................................................... 22 8.4.9 SUPERFICIE DEL CULTIVO............................................................... 22 8.5 OPERACIONES ANTERIORES A LA PLANTACIÓN.................................... 22 8.5.1 PREPARACIÓN DEL TERRENO.......................................................... 22 8.5.2 REPLANTEO...................................................................................... 23 8.5.3 INSTALACIÓN DE RIEGO.................................................................. 23 8.5.4 RECEPCIÓN DE PLANTAS................................................................. 23 8.6 NECESIDADES DEL PROCESO PRODUCTIVO.......................................... 23 8.6.1 MANTENIMIENTO DEL SUELO.......................................................... 23 8.6.2 FERTILIZACIÓN Y ENMIENDAS........................................................ 24 8.6.2.1 ENMIENDA ÁCIDA......................................................................... 24 8.6.2.2 FERTILIZACIÓN DE FONDO .......................................................... 24 8.6.2.3 FERTILIZACIÓN ANUAL................................................................. 25 8.6.3 PODA................................................................................................ 25 8.6.4 RECOLECCIÓN.................................................................................. 26 8.6.5 ELEMENTOS DE APOYO.................................................................... 27 9. PLAGAS Y ENFERMEDADES.......................................................................... 27 10. DISEÑO AGRONÓMICO .............................................................................. 28 10.1 BALANCE HÍDRICO ............................................................................... 28 10.2 NECESIDADES DE AGUA....................................................................... 28 10.2.1 EFECTO DE LA LOCALIZACIÓN ...................................................... 28 10.2.2 CORRECCIÓN DE LAS CONDICIONES LOCALES............................. 29 10.2.3 NECESIDADES NETAS .................................................................... 30
10.2.4 NECESIDADES TOTALES................................................................ 30 10.2.5 PORCENTAJE DE SUPERFICIE MOJADA.......................................... 31 10.2.6 ÁREA MOJADA POR UN EMISOR.................................................... 31 10.2.7 NÚMERO DE EMISORES POR PLANTA............................................ 31 10.2.8 DISPOSICIÓN DE EMISORES.......................................................... 31 10.2.9 DOSIS MÁXIMA .............................................................................. 31 10.2.10 DOSIS ÚTIL.................................................................................. 32 10.2.11 ESPACIAMIENTO Y DURACIÓN DEL RIEGO.................................. 32 10.2.12 ELECCIÓN DEL EMISOR ............................................................... 32 11. DISEÑO HIDRÁULICO................................................................................. 32 12. DISEÑO Y CÁLCULO DE LA BALSA DE ALMACENAMIENTO........................ 35 13. ESTUDIO GEOLOGICO Y GEOTECNICO...................................................... 36 14. CABEZAL DE RIEGO, ELEMENTOS SINGULARES Y ESTACIÓN DE BOMBEO37 14.1 CABEZAL DE RIEGO.............................................................................. 37 14.2 FILTROS................................................................................................ 37 14.3 VÁLVULAS Y AUTOMATISMOS.............................................................. 38 14.4 ELEMENTOS SINGULARES.................................................................... 38 14.5 DESAGÜES............................................................................................ 39 14.6 FERTIRRIGACIÓN ................................................................................. 39 14.7 CASETA DE BOMBEO............................................................................ 39 14.8 EQUIPO DE BOMBEO............................................................................ 40 14.9 GRUPO ELECTRÓGENO......................................................................... 40 15. ESTUDIO DE VIABILIDAD ECONÓMICA...................................................... 40 15.1 SITUACIÓN ACTUAL.............................................................................. 41 15.2 VIDA ÚTIL............................................................................................. 41 15.3 COSTES DE EXPLOTACIÓN................................................................... 41 15.4 INGRESOS DE EXPLOTACIÓN.............................................................. 42 15.4 CONSIDERACIONES PREVIAS DEL ESTUDIO........................................ 44 15.6 CONCLUSIONES.................................................................................... 45 16. ESTUDIO BÁSICO DE SEGURIDAD Y SALUD.............................................. 45 17. RESUMEN GENERAL DEL PRESUPUESTO.................................................... 46 18. BIBLIOGRAFÍA............................................................................................ 46
19. DOCUMENTOS DEL PROYECTO.................................................................. 48
1 MEMORIA 1. LOCALIZACIÓN Y OBJETO DEL PROYECTO Se redacta el siguiente proyecto con la finalidad de ejecución de una plantación de de frambuesos en Boltaña. Las obras del presente proyecto se encuentran ubicadas en la Provincia de Huesca, dentro de la comarca del Sobrarbe, junto al pueblo de Boltaña, en la parcelas de la 87 a la 102, y las 132 y 140 del polígono 9 del Catastro de Rústica de dicho término municipal. La superficie de la explotación posee una extensión de 12,25 ha. En la actualidad no esta cultivada, aunque en los últimos años se ha cultivado cereal.
2 La finalidad de este proyecto es obtener un rendimiento económico debido a las ventas de un producto de calidad como son las frambuesas. Hay que destacar que esta actividad puede desarrollar en la zona una influencia totalmente positiva tras la venta directa en fresco o para uso en mermeladas y productos alimenticios típicos de la zona, incrementando el crecimiento económico y la proyección nacional e internacional de la comarca del Sobrarbe, y de la Comunidad Autónoma de Aragón. Para ello, durante el desarrollo y diseño del proyecto se tendrán en cuenta las siguientes cuestiones: Especies de frambueso usadas. Estudio climático de la zona así como las características del suelo usado para la plantación. Cálculo de las necesidades de agua de las especies que se cultivarán y si es necesario, diseño del sistema de riego. Estudio económico y de mercado. Todos estos apartados serán desarrollados con detalle en los correspondientes anejos. 2. DESCRIPCIÓN DE ESPECIES El desarrollo del cultivo de la frambuesa en España es relativamente reciente, y se debe principalmente a la conquista y consolidación de importantes mercados que hace unos años eran prácticamente irrelevantes, pero que debido al creciente interés del consumidor por otras frutas, así como por el uso por parte de pequeñas y medianas empresas alimentarías hacen del frambueso un cultivo potencialmente importante. El frambueso pertenece al grupo de “frutales menores” o “frutales arbustivos”, en referencia a las frutas obtenidas de vegetales semileñosos que
3 dan frutos de tamaño reducido para nuestro uso. Dentro de este grupo se engloban también la zarzamora, los groselleros y los arándanos. El frambueso rojo, Rubus idaeus, es la especie que se va a cultivar. 3. CARACTERÍSTICAS ORGANOLÉPTICAS DE LOS FRUTOS La frambuesa es un fruto jugoso y de sabor dulce, agradable, muy apreciado tanto en fresco como transformado en purés, mermeladas, helados y sorbetes, licores, zumos, jaleas gelatinas, jarabes, pastelería tradicional e industrial, productos lácteos y comidas de bajo contenido calórico. También se utiliza en perfumería y en la elaboración de colorantes naturales. Esta fruta tiene grandes posibilidades en las industrias artesanales, donde alcanza el máximo valor añadido ya que el mismo productor transforma la fruta en productos elaborados de alta calidad. (Coque, 1994) Es una fruta rica en vitamina C, elementos minerales (sodio, potasio y hierro) y fibra. Los contenidos varían según el grado de maduración, variedades y condiciones de cultivo. (Coque, 1994) Composición química de la frambuesa (http:// botanical-online.com) COMPONENTE g/100g DE FRUTO FRESCO Agua 87 Calorías 31 Kcal Hidratos de Carbono 10 Fibra 6 Minerales 0,40 mg/100 g Calcio (Ca) 25 Potasio (K) 170
10 Para el cálculo de la evapotranspiración de referencia a partir de datos termopluviométricos se ha utilizado el método Blaney-Criddle modificado por FAO. Si los datos procedieran de una estación meteorológica completa, el método aconsejado por la FAO sería el Penman-Monteith. (Allen et al., 1998) La ecuación de Blaney-Criddle utilizada para calcular la ET o es la siguiente: ( ) [ ] 13,846,0 0 +⋅⋅⋅+= m TpbaET donde, ET 0 es la media mensual de la evapotranspiración de referencia (hierba), mm/día p es el porcentaje diario de horas diurnas anuales a, b son coeficientes de calibración climática local (Frevert et al., 1983) T m es la media mensual de la temperatura media del aire, en º C. En la siguiente tabla se refleja el cálculo de la evapotranspiración de referencia. MES Tmedia p HR min n/N U dia a b Et o (mm/dia) Et o (mm) EN 3,6 0,21 55,00 0,45 2,00 -1,60 0,99 1,25 38,75 FEB 5,8 0,24 51,00 0,46 2,10 -1,60 1,04 1,45 40,60 MAR 9,0 0,27 40,00 0,52 2,20 -1,67 1,18 1,62 50,22 ABR 11,4 0,30 41,00 0,51 2,40 -1,74 1,17 2,28 68,40 MY 15,7 0,33 41,00 0,53 2,30 -1,76 1,18 2,93 90,83 JUN 19,7 0,34 43,00 0,65 2,10 -1,88 1,26 3,40 102,00 JUL 22,6 0,33 35,00 0,70 2,10 -1,96 1,37 3,60 111,60 AG 21,9 0,31 32,00 0,71 2,10 -1,98 1,41 3,21 99,51 SEP 17,5 0,28 45,00 0,62 2,00 -1,84 1,21 2,85 85,50 OCT 12,7 0,25 49,00 0,52 2,00 -1,72 1,10 2,16 66,96 NOV 7,3 0,22 53,00 0,51 2,00 -1,69 1,05 1,61 48,30 DIC 3,7 0,20 55,00 0,45 2,00 -1,62 0,99 1,23 38,13 840,80ANUAL La Evapotranspiración de referencia anual es ET o anual = 840,80mm.
11 4.11 CÁLCULO DE LA EVAPOTRANSPIRACIÓN DE CULTIVO La evapotranspiración de cultivo ET c , determina el consumo real de agua en una zona para un cultivo en particular. Se calcula como: ET c = K c * ET o MES Kc ETo(mm/dia) ETc(mm/dia) ETc(mm) ABRIL 0,90 2,28 2,05 61,50 MAYO 1,00 2,93 2,93 90,83 JUNIO 1,10 3,40 3,74 112,20 JULIO 1,10 3,60 3,96 122,76 AGOSTO 1,10 3,21 3,53 109,43 SEPTIEMBRE 1,05 2,85 2,99 89,70 OCTUBRE 0,85 2,16 1,84 57,04 TOTAL 643,46 Se obtiene un valor máximo mensual en el mes de julio de 122,76 mm. y un valor total durante el periodo vegetativo de ET c = 643,46 mm. 4.12 BALANCE HÍDRICO Se efectúa un balance hídrico para conocer las necesidades hídricas de los cultivos que se desea implantar y determinar si es necesario aportar agua en forma de riego. En este balance hídrico, no se va a considerar la posible reserva de agua del suelo que pueda utilizar el cultivo. Para poder determinar las necesidades hídricas, lo primero que se debe conocer es la precipitación efectiva (PE), que es la proporción de lluvia que sirve para satisfacer las necesidades de consumo de agua del cultivo. La precipitación efectiva se calcula en función de la precipitación caída durante el mes (P), siguiendo la metodología propuesta por Fuentes Yagüe (2003).
12 MES PE ET c PE - ET c ENERO 20,16 0 - FEBRERO 15,84 0 - MARZO 22,86 0 - ABRIL 40,4 61,50 -21,10 MAYO 53,52 90,83 -37,31 JUNIO 33,72 112,20 -78,40 JULIO 21,84 122,76 -100,92 AGOSTO 28,38 109,43 -81,04 SEPTIEMBRE 66,32 89,70 -23,38 OCTUBRE 65,68 57,04 - NOVIEMBRE 36,78 0 - DICIEMBRE 31,14 0 - AÑO 436,64 643,46 342,15 Por lo que el déficit de agua a cubrir desde abril a septiembre será de 342,15 mm. . 5 . ANÁLISIS EDAFOLÓGICO La fertilidad de un campo y, por ende, los requerimientos de fertilizante son estimados a través del muestreo de suelos y su posterior análisis químico, proceso reconocido como análisis de suelo. El análisis del suelo es una práctica esencial de cualquier programa de manejo adecuado . Para el análisis de suelo se tomaron ocho muestras de la parcela en estudio a una profundidad de 50cm, dando los siguientes resultados: Parámetro Resultado Ph 8,10 Conductividad a 25º 0,20 Ds/m Nitrógeno total 0,25%
13 Materia Orgánica 4,10% Fósforo asimilable 50,1 MG/Kg Potasio de cambio 1,0 meq/100 g Carbonatos totales 13,5% Caliza activa 2,12% Textura Arena 23,58% Limo 49,63% Arcilla 26,79% Con los resultados obtenidos se entra en el diagrama textural propuesto por el USDA y se obtiene un suelo franco - limoso. 5.1 pH Nuestro suelo tiene un pH de 8, 10 por lo que es moderadamente básico 5.2 CONDUCTIVIDAD ELÉCTRICA Con los datos obtenidos la conductividad eléctrica es inapreciable. 5.3 MATERIA ORGÁNICA El suelo tiene un nivel muy alto de materia orgánica. 5.4 CARBONATOS El nivel de carbonatos es normal. 5.5 FÓSFORO ASIMILABLE Según el método Olsen, el suelo tiene un nivel muy alto de fósforo asimilable.
14 5.6 POTASIO DE CAMBIO El suelo tiene contenido de potasio alto. 5.7 CALIZA ACTIVA El suelo tiene un porcentaje de caliza activa bajo. 6. ANALISIS DEL AGUA DE RIEGO El agua de riego utilizada para el presente cultivo proviene de la acequia de Margudgued, de donde se recoge agua del Río Ara. Los datos se han obtenido a través de la Confederación Hidrográfica del Ebro. A continuación se reflejan los resultados de este análisis: Cationes mg/l Calcio (Ca 2+ ) 49,3 Magnesio (Mg 2+ ) 7,9 Sodio (Na + ) 2,6 Potasio (K + ) 3,10 TOTAL 62,3 Aniones mg/l Bicarbonatos (HCO 3- ) 159,3 Cloruro (Cl - ) 3,3 Sulfatos (SO 42- ) 9,3 Carbonatos (CO 32- ) 4,5 TOTAL 219,8 pH = 8,3 Sólidos en suspensión = 1,9 mg/l Conductividad eléctrica a 25ºC (CE) = 305 S/cm
15 6.1 CALIDAD DEL AGUA DE RIEGO Los criterios fundamentales para conocer la calidad del agua de riego son los de salinidad, sodicidad y toxicidad. El criterio de salinidad evalúa el riesgo de que el uso del agua origine altas concentraciones de sales en el suelo, con la correspondiente disminución de rendimiento de los cultivos. La conductividad eléctrica del agua de riego es de 0,305 mmhos/cm. Este valor implica que el cultivo del frambueso no experimenta disminución de rendimiento por causa de la salinidad, ya que corresponde a una calidad de agua excelente tal como se desarrolla en el anejo correspondiente. El criterio de sodicidad sí tiene en cuenta la posibilidad de que el agua de riego evolucione en el suelo. Este criterio analiza el riesgo de que se alcance en el suelo un elevado porcentaje de sodio intercambiable (PSI) y para su evaluación utiliza los índices Riverside y de Eaton. El agua tiene una relación de absorción de sodio (RAS) de 0,06 por lo que tiene un escaso poder de sodificación o un riesgo ligero de alcalinizar el suelo. El carbonato sódico residual (CSR) alcanza un valor de 0,49meq/L, por lo que se trata de un agua recomendable. Dicho valor es muy cercano a cero, por lo que se puede afirmar que el agua posee muy poco carbonato de sodio residual. El criterio de toxicidad evalúa la posibilidad de que determinados iones, fundamentalmente sodio, cloro y boro, al ser absorbidos por las raíces, se acumulen en las hojas, alcanzando concentraciones nocivas que reducen el rendimiento de la cosecha. Los resultados indican que el riesgo de toxicidad es inexistente para los tres elementos.
16 6.2 OTRAS CLASIFICACIONES La dureza del agua de riego es de 15,56 grados hidrotimétricos franceses y se clasifica como medianamente blanda. Según el Índice de Scott se trata de un agua buena, utilizable para riego. Según las normas Riverside, el agua se clasifica como C2-S1, que indica riesgo medio de salinización del suelo y bajo de alcalinización (incorporación de sodio al complejo adsorbente del suelo). . De acuerdo con las normas Greene, se puede considerar que el agua es de buena calidad. La clasificación según las normas Wilcox muestra que tenemos un agua de excelente a buena calidad. 7. PRODUCCION Y MERCADO La iniciativa de este cultivo en nuestro país, llevada a cabo por diversos organismos oficiales y empresas privadas, comienza a finales de los años 60 en Asturias y Extremadura (Cáceres), en los 80 en Andalucía (Granada) y Galicia (Lugo), y en los 90 de nuevo en Andalucía (Huelva). Tradicionalmente, su aprovechamiento se limitó a situaciones muy concretas en pequeños huertos y jardines por capricho personal. Con planteamientos productivos y comerciales diversos, según el área geográfica, se puede estimar una superficie de 300-400 ha, con una producción de 3500-4500 t donde la producción representa más del 95%. (Nuez, 2001) La oferta de estos frutos en España, procede de la producción nacional y de las importaciones. Se comercializan en fresco, congelados y/o transformados. La demanda de producto fresco está protagonizada por
17 mayoristas, plataformas de grandes áreas comerciales, fruterías especializadas, restaurantes, pastelerías y heladerías. La fruta congelada y/o transformada se dirige a la industria alimentaria, de destilación, e incluso de cosmética y farmacéutica. Su utilización por la población más general y conocida, es en mermeladas y en los derivados lácteos. 8. PLANTACIÓN 8.1 ELECCIÓN DE LAS VARIEDADES Las variedades cultivadas de frambuesa se clasifican en “no remontantes”, con una sola floración anual, y “remontantes”, con dos floraciones por temporada. Para el presente proyecto elegiremos variedades no reflorecientes o no remontantes. En España la mayoría de los estudios sobre la variedades del frambueso se han desarrollado en el Instituto de Experimentación y Promoción Agraria (I.E.P.A.) de Villaviciosa, Asturias. Para la elección es imprescindible tener en cuenta la productividad, la época de maduración, la resistencia a enfermedades, su manejo y el conocimiento del mercado. Tras los resultados obtenidos en la Matriz de efectos del Anejo VIII, las variedades escogidas son las siguientes: GRADINA Arbusto vigoroso y con espinas. Es resistente a la sequía. Sensible a la botritis y poco al oídio. De maduración bastante precoz y muy productiva. A esta variedad le conviene especialmente la polinización cruzada. Fruto
18 bastante grande, de color rojo vivo, sabor excelente y dulce, con buena coherencia de las drupeolas y de fácil recolección. Se comercializa en fresco o congelado. MALLING EXPLOIT Planta bastante vigorosa, muy rústica pero con cañas frágiles. Poco sensible a las heladas, por lo que tiene un buen comportamiento en zonas altas. Resiste la sequía puntual, pero no el exceso en el suelo. Bastante tolerante a infecciones víricas y poco a la botritis. De productividad bastante elevada y maduración temprana. Fruto grande y rojo, con coherencia media de las drupeolas y que se recoge fácilmente. Se utiliza en confituras y se puede adaptar al consumo en fresco por su precocidad, pero soporta mal el transporte. Poco interesante en la industria licorera, puesto que se decolora cuando se macera en alcohol. MALLING ADMIRAL Arbusto vigoroso. Sensible a la sequía y al encharcamiento. Exige climas frescos y húmedos. Poca sensibilidad a enfermedades. Bastante productivo, con época media de maduración. Fruto grande, de color rojo intenso, sabor ácido y que se desgrana poco. Su recolección es bastante fácil. Se consume en fresco. JOY Arbusto de cañas altas, fuertes y con espinas, lo que no representa un inconveniente para la recolección, por la buena disposición que presentan los frutos en la planta. Producción moderada, de excelente calidad y maduración tardía. Poco sensible a botritis y otras enfermedades post-cosecha. Frutos grandes, de color rojo intenso, muy firmes y de buen sabor. Muy interesante
19 para la industria transformadora por su color, textura y calidad, también congela bien. GLEN COVA Planta muy vigorosa que emite numerosos renuevos. Poco sensible a enfermedades fúngicas. Muy productiva y de maduración muy precoz y prolongada. Fruto de excelentes cualidades, tamaño mediano a pequeño, de color rojo claro, firme y que no se desgrana. Sirve tanto para el consumo en fresco como para la congelación, las confituras y la elaboración de licores. Se elige, en este caso, como variedad polinizadora de la variedad Gradina, por su floración coincidente. Su fruto también se comercializará. 8.2 VIDA ÚTIL DE LA PLANTACIÓN La vida útil de la plantación a realizar será de 20 años, la duración media del cultivo de frambueso es de 10 años, en plantaciones que usan herbicidas de contacto para controlar la competencia de los brotes nuevos respecto a las cañas productivas. Pero en este caso, no se utilizará ningún tipo de herbicida, por ello se considera que dado el gran vigor de las cañas de frambueso la duración de las cañas de frambueso será superior a diez años. Además con un buen manejo del abonado se puede alargar el período productivo de las cañas de frambueso 8.3 PRODUCCIÓN La producción obtenida en la plantación dependerá de la adaptación de los cultivos al medio, pues se trata de una experiencia novedosa en la zona, en la que sólo se recolecta de forma minoritaria los frutos silvestres de estas mismas especies (mayoritariamente zarzamora, frambueso y arándanos). No obstante, todas las variedades seleccionadas de frambueso proporcionan en los ensayos realizados producciones medias superiores a 10
26 Tras la caída de las hojas, se eliminan los brotes débiles y los dañados por enfermedades, plagas o causas mecánicas, dejando únicamente y según el vigor de la planta, de 8 a 12 brotes del año por metro lineal. Esto se atan a los alambres y se despuntan a una altura de 1`70 m., aproximadamente unos 10 cm. por encima del alambre más alto. En esta plantación se desea obtener frutos todos los años, para ello, las ramas fructíferas se sujetarán sobre uno de los laterales del elemento de apoyo y quedando el otro para los renuevos. Así, la producción se alterna cada año en uno y otro lado simplificándose la recolección y la poda. 8.6.4 RECOLECCIÓN La maduración de las frambuesas es escalonada, alargándose de 4 a 6 semanas, aunque el 80 % de la producción se concentra de dos a cuatro. El grado de madurez del fruto evoluciona con gran rapidez, por lo que en cosechas estivales, y si el fruto se destina al consumo en fresco, la recolección debe realizarse diariamente en plena campaña, pudiendo espaciarse hasta tres días al comienzo y final de la temporada y cuando el fruto va a utilizarse en industrias de transformación En el I.E.P.A. (Instituto de Experimentación y Promoción Agraria), los períodos de recolección, considerando el 80 % de la producción, se extienden entre la segunda decena de junio y la última de julio. En el caso de la plantación objeto del proyecto, la producción se retrasará por efecto de la climatología. En las plantaciones comerciales en las que la recolección la realizan operarios, el rendimiento en la recolección es de 3 a 5 kg/persona/hora, dependiendo del tamaño del fruto, facilidad del desprendimiento del receptáculo, densidad de cañas, de cosecha recolectada, sanidad de los frutos y destino de la producción.
27 8.6.5 ELEMENTOS DE APOYO En las filas de la plantación se instalan elementos de apoyo para formar el esqueleto de los frambuesos. Los elementos de apoyo consisten en estacas de madera con diámetro 6/8 cm con forma de doble T; tienen una altura de 1,60 m. desde el nivel del suelo. El primer elemento horizontal es un rollizo cilíndrico de madera con Ø 6 cm con una longitud de 0,8 m, situado a 0,6 metros sobre el nivel del suelo, mientras que el segundo elemento horizontal tendrá una longitud de 1 metro, a 1,6 m. del suelo, sobre el extremo superior de la estaca. Las ramas fructíferas se sujetan sobre uno de los laterales y los renuevos sobre el otro. En este sistema en V son necesarios 2 pares de alambre galvanizado del número 13 situados a 0,6 y 1,6 metros del suelo. 9. PLAGAS Y ENFERMEDADES El cultivo del frambueso no destaca por que sus plantaciones sufran daños destacables por patógenos. Y como uno de los factores por lo que destacan este cultivo es su trato ecológico, resulta recomendable siempre y cuando las condiciones lo permitan, evitar el uso de plaguicidas. En el Anejo IX se realiza una descripción detallada de las plagas y enfermedades más importantes, ante la posibilidad de que aparezcan en la plantación. En general, las plagas y enfermedades se podrán controlar mediante la eliminación durante la poda de las ramas afectadas. En los casos más graves, se deberán arrancar las plantas afectadas.
28 10. DISEÑO AGRONÓMICO 10.1 BALANCE HÍDRICO Del análisis de suelo realizado se ha determinado los valores de Capacidad de Campo (CC) y Punto de Marchitez Permanente (PMP). Conocido estos dos valores, se efectúa en el Anejo Diseño Agronómico del riego por goteo un balance hídrico anual más completo teniendo en cuenta la reserva máxima de agua en el suelo. Para el primer horizonte del suelo y considerada una profundidad efectiva de las raíces de 15 cm se obtiene un valor de 47 mm H 2 O. Tras realizar el balance hídrico, mes a mes, se obtienen que las necesidades hídricas netas anuales son 2846,20 m 3 /ha y año, comenzándose a regar en el mes de junio hasta septiembre. 10.2 NECESIDADES DE AGUA A efectos de diseño, lo que interesa conocer acerca de las necesidades de agua es su valor punta, en función del cual se dimensionan posteriormente la instalación de riego. El mes de ET o máxima es Julio con 3,60 mm/día al que le corresponde un valor de K c de 1,10. 10.2.1 EFECTO DE LA LOCALIZACIÓN Se denomina fracción de área sombreada por el cultivo a la fracción de la superficie del suelo sombreada por la cubierta vegetal a mediodía en el solsticio de verano, respecto a la superficie total.
29 A efectos prácticos, se puede hacer coincidir la superficie sombreada con la proyección sobre el terreno del perímetro de la cubierta vegetal. Siendo el marco 3x0,5 m y estimando D a = 1 m se calcula la fracción de área sombreada (A) obteniéndose un valor de 0,524 m 2 . La corrección por localización consiste en multiplicar la ET c por un coeficiente de localización K L , cuyo valor depende de A. En este caso se tiene un valor de K L = 0,663. 10.2.2 CORRECCIÓN DE LAS CONDICIONES LOCALES Cuando la ETo utilizada en el cálculo equivale al valor medio del período estudiado, debe mayorarse multiplicando por un coeficiente, pues de otra forma las necesidades calculadas serían también un valor medio, lo que quiere decir que aproximadamente la mitad de los años el valor calculado sería insuficiente. Se adopta el criterio de Hernández Abreu (Pizarro, 1987) de aplicar siempre un coeficiente entre 1,15 y 1,20. Se adopta, pues, un valor K V = 1,20 La corrección por advección a aplicar depende del tamaño de la zona de riego. Se considera una superficie aproximada de 12,25 Ha al que le corresponde un valor de K A = 0,9 Por lo tanto, aplicando los coeficientes de localización y de corrección por condiciones locales, queda: díammET ET KKKETKET rl rl AVLOcrl / 02,3 9,020,1663,060,317,1 = ⋅⋅⋅⋅= ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ =
30 10.2.3 NECESIDADES NETAS Las necesidades netas se pueden definir como la fracción del agua de riego que debe quedar en la zona radicular para ser puesta a disposición del cultivo. En el mes de máximas necesidades, las necesidades netas coinciden con la evapotranspiración de cultivo corregida. díammETN rln /02,3== 10.2.4 NECESIDADES TOTALES Para el cálculo de las necesidades totales se debe tener en cuenta la pérdida de agua por percolación, las necesidades de lavado y la uniformidad del riego. Con una eficiencia de aplicación E a = 0,85, con un coeficiente de uniformidad CU = 0,80 y sin ser necesario la aplicación de la fracción de lavado se obtienen unas necesidades totales para el mes de julio de ( ) [ ] díammN CUK N N t n t /44,4 80,085,0 02,3 1 = ⋅ = ⋅− = Estas necesidades totales expresadas en forma de caudal continuo son de 0,5 l/s y ha.
31 10.2.5 PORCENTAJE DE SUPERFICIE MOJADA A efectos de diseño, es necesario establecer un mínimo de volumen de suelo a humedecer para no disminuir el rendimiento de los cultivos. En este caso, como las líneas de cultivo forman un seto continuo se adopta un valor del 34%. 10.2.6 ÁREA MOJADA POR UN EMISOR El área mojada por un emisor es 1,021 m 2 10.2.7 NÚMERO DE EMISORES POR PLANTA El número de emisores por planta es de 0,5. 10.2.8 DISPOSICIÓN DE EMISORES La separación entre emisores (S e ) es de 1 m. 10.2.9 DOSIS MÁXIMA La dosis máxima de riego es de 10,54 mm.
32 10.2.10 DOSIS ÚTIL La dosis útil de riego es de 3,16 mm. 10.2.11 ESPACIAMIENTO Y DURACIÓN DEL RIEGO Se define el espaciamiento entre riegos como el tiempo que transcurre entre dos riegos consecutivos. En este caso, se obtiene un espaciamiento de 1día/riego, con una duración de cada riego, en el mes de máximas necesidades, de 2 horas. 10.2.12 ELECCIÓN DEL EMISOR Se van a utilizar goteros de largo conducto tipo laberinto, donde el agua sigue una trayectoria tortuosa, lo que les hace trabajar en régimen turbulento. Son muy poco sensibles a las variaciones de temperatura, de presión y a las obturaciones. Su conexión a la lateral de riego se realizara mediante perforación con un punzón de la lateral. El gotero que se va utilizar será de tipo botón y de categoría A, con un coeficiente de variación de fabricación de 0,03. 11. DISEÑO HIDRÁULICO Con el proceso del diseño hidráulico fijaremos el numero de subunidades de riego, el tiempo de riego y la frecuencia de aplicación del mismo.
33 Se denomina sector o unidad de riego al conjunto de subunidades de riego que se riegan simultáneamente. En nuestro caso dividiremos la finca en siete sectores de riego. Según los cálculos realizados en el Anejo XI se obtienen los siguientes resultados: Laterales de Riego y Tuberías terciarias UNIDAD DE RIEGO SUBUNIDAD TUBERIA MATERIAL PN Ø (mm) LATERAL PE 50A 6 atm 16 1º Tramo 49,5m PE 50A 6 atm 50 A1 TERCIARIA 2º Tramo 27m PE 50A 6 atm 40 LATERAL PE 50A 6 atm 16 1º Tramo 49,5m PE 50A 6 atm 40 A2 TERCIARIA 2º Tramo 30m PE 50A 6 atm 32 LATERAL PE 50A 6 atm 16 1º Tramo 57m PE 50A 6 atm 40 A3 TERCIARIA 2º Tramo 22,5m PE 50A 6 atm 32 LATERAL PE 50A 6 atm 16 1º Tramo 45m PE 50A 6 atm 40 A A4 TERCIARIA 2º Tramo 24,5m PE 50A 6 atm 25 LATERAL PE 50A 6 atm 20 B1 TERCIARIA PE 50A 6 atm 63 LATERAL PE 50A 6 atm 40 1º Tramo 29m PE 50A 6 atm 32 B2 TERCIARIA 2º Tramo 15m PE 50A 6 atm 32 LATERAL PE 50A 6 atm 20 1º Tramo 36m PE 50A 6 atm 50 B3 TERCIARIA 2º Tramo 21m PE 50A 6 atm 32 LATERAL PE 50A 6 atm 20 1º Tramo 39m PE 50A 6 atm 50 B B4 TERCIARIA 2º Tramo 18m PE 50A 6 atm 32 LATERAL PE 50A 6 atm 20 C1 TERCIARIA PE 50A 6 atm 63 LATERAL PE 50A 6 atm 16 C2 TERCIARIA PE 50A 6 atm 63 LATERAL PE 50A 6 atm 20 C3 TERCIARIA PE 50A 6 atm 63 LATERAL PE 50A 6 atm 16 1º Tramo 27m PE 50A 6 atm 40 C C4 TERCIARIA 2º Tramo 45m PE 50A 6 atm 32 D D1 LATERAL PE 50A 6 atm 16
34 1º Tramo 81m PE 50A 6 atm 63 TERCIARIA 2º Tramo 72m PE 50A 6 atm 50 LATERAL PE 50A 6 atm 20 D2 TERCIARIA PE 50A 6 atm 40 LATERAL PE 50A 6 atm 20 D3 TERCIARIA 1º Tramo 57m PE 50A 6 atm 50 LATERAL PE 50A 6 atm 16/25 1º Tramo 30m PE 50A 6 atm 32 D4 TERCIARIA 2º Tramo 31m PE 50A 6 atm 40 LATERAL PE 50A 6 atm 16 E1 TERCIARIA PE 50A 6 atm 50 LATERAL PE 50A 6 atm 16 E2 TERCIARIA PE 50A 6 atm 40 LATERAL PE 50A 6 atm 16 E3 TERCIARIA PE 50A 6 atm 40 LATERAL PE 50A 6 atm 16 1º Tramo 23m PE 50A 6 atm 32 E4 TERCIARIA 2º Tramo 20,5m PE 50A 6 atm 25 E5 LATERAL PE 50A 6 atm 16 LATERAL PE 50A 6 atm 16 E6 TERCIARIA PE 50A 6 atm 40 LATERAL PE 50A 6 atm 16 E7 TERCIARIA PE 50A 6 atm 40 LATERAL PE 50A 6 atm 16 E E8 TERCIARIA PE 50A 6 atm 40 LATERAL PE 50A 6 atm 20 F1 TERCIARIA PE 50A 6 atm 50 LATERAL PE 50A 6 atm 16 F2 TERCIARIA PE 50A 6 atm 63 LATERAL PE 50A 6 atm 20 F3 TERCIARIA PE 50A 6 atm 50 LATERAL PE 50A 6 atm 20 F F4 TERCIARIA PE 50A 6 atm 50 LATERAL PE 50A 6 atm 20 G1 TERCIARIA PE 50A 6 atm 63 LATERAL PE 50A 6 atm 20 1º Tramo 42m PE 50A 6 atm 40 G2 TERCIARIA 2º Tramo 29m PE 50A 6 atm 32 LATERAL PE 50A 6 atm 20 1º Tramo 40,5m PE 50A 6 atm 40 G3 TERCIARIA 2º Tramo 27,5m PE 50A 6 atm 32 LATERAL PE 50A 6 atm 20 G G4 PE 50A 6 atm 50
35 Tuberías Secundarias UNIDAD DE RIEGO MATERIAL PN Ø (mm) A PE 100 10 atm 63 B PE 100 10 atm 63 C PE 100 10 atm 90 D PE 100 10 atm 63 E PE 100 10 atm 63 F PE 100 10 atm 90 G PE 100 10 atm 90 Tubería Primaria TRAMO MATERIAL PN Ø (mm) 1 PE 100 10 atm 90 2 PE 100 10 atm 90 3 PE 100 10 atm 90 4 PE 100 10 atm 90 5 PE 100 10 atm 90 6 PE 100 10 atm 90 7 PE 100 10 atm 90 8 PE 100 10 atm 75 9 PE 100 10 atm 90 Los metros totales de la excavación son 2265,61 m3. 12. DISEÑO Y CÁLCULO DE LA BALSA DE ALMACENAMIENTO La balsa se dimensionará en función de la necesidades del mes más critico, Julio, 1376,40m3/ha x 12.25ha/31dias x 7 días = 3808m3 Se diseñará un embalse, con láminas de PVC flexible para la impermeabilización, de forma troncopiramidal. Y se abastecerá directamente de la acequia general de la comunidad de regantes.
42 Costes ordinarios anuales: AÑO CUANTÍA 0 594.810,17 € 1-20 47057€ Costes extraordinarios anuales: AÑO CUANTÍA 1 4461 € 13 16130 € 15.4 INGRESOS DE EXPLOTACIÓN Los ingresos ordinarios de la plantación provendrán de la venta de fruta, estableciéndose dos modalidades: Recogida de los frutos directamente en la explotación Venta de la fruta ya envasada La producción neta media que se establece para el frambueso en plena producción es de 2 kg/planta. La producción, durante los primeros siete años se estima en un porcentaje respecto al período de plena producción, tal como se recoge en la siguiente tabla: AÑO PRODUCCIÓN 1 2%
43 2 10% 3 25% 4 35% 5 45% 6 55% 7 65% 8-14 95% 15-20 75% Recordando que el número de plantas existentes es de 72.418, la producción neta total que se puede obtener en la plantación cada año es la siguiente: AÑO Kg FRAMBUESA 1 2896,72 2 14.483,6 3 36.209 4 50.692,6 5 65.176,2 6 76.659,8 7 94.143,4 8 a 14 144.836 15 a 20 101.385 En la producción neta por planta, ya se han descontado las posibles pérdidas causadas por agentes atmosféricos, enfermedades, plagas y ataques de aves. Se considera, que un 70% de la producción es recogida directamente por la industria láctea y de mermeladas de la zona, el 25% es distribuida directamente en los comercios. El 5% restante engloba las pérdidas durante la manipulación de los frutos.
44 El precio de venta desde parcela se fija en 2,30€/Kg, mientras que para la distribución directa es de 2,70€/Kg. Los ingresos anuales son los siguientes: AÑO INGRESOS TOTALES 1 7.140,41 € 2 35.702,07 € 3 89.255,19 € 4 124.957,26 € 5 160.659,33 € 6 188.966,41 € 7 232.063,48 € 8 a 15 306.532,61 € 15 a 20 249.914,52 € Ingresos extraordinarios: AÑO CUANTÍA 20 4415 € 15.4 CONSIDERACIONES PREVIAS DEL ESTUDIO El presupuesto total de la inversión asciende a 594.810,17 €. Los beneficios anuales serán los calculados anteriormente y serán fijos. No se tendrá en cuenta el factor que juega la inflación.
45 El estudio se realiza considerando que se obtiene un crédito de 450.000 € a 15 años y a un tipo de interés del 9% anual. 15.6 CONCLUSIONES Tras realizar los cálculos correspondientes, se obtiene un valor del VAN de 666.820,32 €. En general, cuando el VAN es mayor que cero, el proyecto es viable. El TIR obtenido es del 21,75%, que al ser superior al tipo de interés, indica que la inversión es rentable. El plazo de recuperación ó Pay-Back para esta inversión es de 9 años. Con los resultados obtenidos del estudio de viabilidad económica, se concluye que el Proyecto de una plantación de frambuesos en Boltaña (Huesca) es económicamente rentable. 16. ESTUDIO BÁSICO DE SEGURIDAD Y SALUD De conformidad con el Real Decreto 1627/1997, Capítulo II, artículo 4, apartado 2, “el promotor estará obligado a que en la fase de del proyecto se elabore un Estudio Básico de Seguridad y Salud en la Obra”. Dicho estudio se encuentra ampliamente desarrollado en el Documento Nº 5, especificando los riegos laborales que conlleva la obra y las medidas preventivas que se proponen, tendentes a controlar y a reducir los mencionados riesgos. Constará de una memoria descriptiva, planos, pliego de prescripciones y presupuesto.
46 17. RESUMEN GENERAL DEL PRESUPUESTO !"#$"%&'&(!)&" &'&*+,+$+'-."#(+!) / 0 18. BIBLIOGRAFÍA ALLEN, R.G. et al. (1998). Crop evapotranspiration: guidelines for computing crop water requirements. FAO Irrigation and drainage paper, 56. Rome. CARCELÉN FERNÁNDEZ, E.; GARCIA BERRIOS, J.; BARRASA RIOJA, M.; GOMEZ FOLGUEIRA, M.; PEREIRA GONZALEZ, J. M.; MENDEZ LOPEZ, A. X.; PIÑEIRO SOTO, A. (1998) Frutales arbustivos. Explotaciones en pequeñas parcelas [ref. de 24 septiembre 2004] Disponible en web: <http://agrobyte.lugo.usc.es> COQUE FUERTES, M; DÍAZ HERNÁNDEZ, M. B.; IGLESIAS JACOME, G. (1993) El Arándano. Consejería de Medio Rural y Pesca, Principado de Asturias. Caja de Ahorros de Asturias.
47 ECK, P.; CHILDERS, N.F. (1966) Blueberry Culture. New Brunswick, New Jersey. Rutgers University Press. COQUE FUERTES, M.; DÍAZ HERNÁNDEZ, M. B.; CIORDIA ARA, M.; GARCÍA RUBIO, J.C. (1994) El cultivo del frambueso y la zarzamora. Instituto de Experimentación Agraria. Consejería de Medio Rural y Pesca. Principado de Asturias. FUENTES YAGÜE, J. L. (2003) Técnicas de Riego Coedición Ministerio de Agricultura, Pesca y Alimentación; Ediciones Mundi-Prensa. Madrid. FUENTES YAGÜE, J.L (1999) El suelo y los fertilizantes Coedición Ministerio de Agricultura, Pesca y Alimentación; Ediciones Mundi-Prensa. Madrid. MARTÍNEZ COB, A.; FACI GONZÁLEZ, J. M.; BERCERO BERCERO, A. (1998) Evapotranspiración y necesidades de riego de los principales cultivos en las comarcas de Aragón Institución Fernando el Católico. Excma. Diputación de Zaragoza. Zaragoza. NUEZ, F; LLÁCER, G. –Coord.- (2001) La Horticultura Española. Sociedad Española de Ciencias Hortícolas (SECH). España. PIZARRO; F (1987) Riegos localizados de Alta Frecuencia. Ediciones MundiPrensa. Madrid RIVAS MARTÍNEZ, S.; RIVAS GONZÁLEZ, T. E.; FERNÁNDEZ GONZÁLEZ, F; IZCO, J.; LOIDI, J.; LOUSA, M.; PENAS MERINO, A., (2002). Vascular plant communities of Spain and Portugal. Itinera Geobotanica, 15 (1) y (2), 5-922.
48 19. DOCUMENTOS DEL PROYECTO DOCUMENTO Nº 1 MEMORIA Y ANEJOS ANEJO Nº I ANTECEDENTES Y OBJETO DEL PROYECTO ANEJO Nº II DESCRIPCIÓN DEL FRAMBUESO ANEJO Nº III CARACTERÍSTICAS ORGANOLÉPTICAS DE LOS FRUTOS ANEJO Nº IV ESTUDIO CLIMÁTICO ANEJO Nº V ANÁLISIS EDAFOLÓGICO ANEJO Nº VI ANALISIS DEL AGUA ANEJO Nº VII PRODUCCIÓN Y MERCADO DEL FRAMBUESO ANEJO Nº VIII PLANTACIÓN ANEJO Nº IX PLAGAS Y ENFERMEDADES ANEJO Nº X DISEÑO AGRONÓMICO ANEJO Nº XI DISEÑO HIDRÁULICO ANEJO Nº XII DISEÑO Y CÁLCULO DE LA BALSA DE ALMACENAMIENTO ANEJO Nº XIII ESTUDIO GEOLÓGICO Y GEOTÉCNICO DE LA BALSA DE ALMACENAMIENTO ANEJO Nº XIV CABEZAL DE RIEGO, ELEMENTOS SINGULARES Y ESTACIÓN DE BOMBEO ANEJO Nº XV ESTUDIO DE VIABILIDAD ECONÓMICA ANEJO Nº XVI BIBLIOGRAFÍA DOCUMENTO Nº 2 PLANOS PLANO Nº 1. SITUACIÓN PLANO Nº 2. EMPLAZAMIENTO PLANO Nº 3. TOPOGRAFÍA PLANO Nº 4. PLANTACIÓN PLANO Nº 5. SISTEMA DE RIEGO PLANO Nº 6. SISTEMA DE RIEGO. ZANJAS PLANO Nº 7. ARQUETAS PLANO Nº 8. DEPÓSITO DE ALMACENAMIENTO PLANO Nº 9. CASETA DE RIEGO
49 PLANO Nº 10. CABEZAL DE RIEGO PLANO Nº 11. ELEMENTOS DE APOYO PLANO Nº 12. VALLADO PERIMETRAL PLANO Nº 13. ESQUEMA UNIFILAR DOCUMENTO Nº 3 PLIEGO DE CONDICIONES CAPÍTULO I DISPOSICIONES GENERALES CAPÍTULO II CONDICIONES QUE DEBEN CUMPLIR LOS MATERIALES. NORMA GENERAL CAPÍTULO III EJECUCIÓN Y CONTROL DE LAS OBRAS CAPÍTULO IV MEDICIÓN, VALORACIÓN Y ABONO DE LAS OBRAS CAPÍTULO V DISPOSICIONES GENERALES TÉCNICAS APLICABLES DOCUMENTO Nº 4 PRESUPUESTO CUADRO DE PRECIOS UNITARIOS CUADRO DE PRECIOS DESCOMPUESTOS MEDICIONES PRESUPUESTO GENERAL RESUMEN DE PRESUPUESTO DOCUMENTO Nº 5 ESTUDIO BÁSICO DE SEGURIDAD Y SALUD MEMORIA PLANOS PLIEGO DE CONDICIONES PRESUPUESTO
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ÍNDICE DE LOS ANEJOS ANEJO Nº I ANTECEDENTES Y OBJETO DEL PROYECTO ANEJO Nº II DESCRIPCIÓN DEL FRAMBUESO ANEJO Nº III CARACTERÍSTICAS ORGANOLÉPTICAS DE LOS FRUTOS ANEJO Nº IV ESTUDIO CLIMÁTICO ANEJO Nº V ANÁLISIS EDAFOLÓGICO ANEJO Nº VI ANÁLISIS DEL AGUA ANEJO Nº VII PRODUCCIÓN Y MERCADO DEL FRAMBUESO ANEJO Nº VIII PLANTACIÓN ANEJO Nº IX PLAGAS Y ENFERMEDADES ANEJO Nº X DISEÑO AGRONÓMICO ANEJO Nº XI DISEÑO HIDRÁULICO ANEJO Nº XII DISEÑO Y CÁLCULO DE LA BALSA DE ALMACENAMIENTO ANEJO Nº XIII ESTUDIO GEOLÓGICO Y GEOTÉCNICO DE LA BALSA DE ALMACENAMIENTO ANEJO Nº XIV CABEZAL DE RIEGO, ELEMENTOS SINGULARES Y ESTACIÓN DE BOMBEO ANEJO Nº XV ESTUDIO DE VIABILIDAD ECONÓMICA ANEJO Nº XVI BIBLIOGRAFÍA
1 DESCRIPCIÓN DEL FRAMBUESO 1. INTRODUCCIÓN El desarrollo del cultivo de la frambuesa en España es relativamente reciente, y se debe principalmente a la conquista y consolidación de importantes mercados que hace unos años eran prácticamente irrelevantes, pero que debido al creciente interés del consumidor por otras frutas, así como por el uso por parte de pequeñas y medianas empresas alimentarías hacen del frambueso un cultivo potencialmente importante. El frambueso pertenece al grupo de “frutales menores” o “frutales arbustivos”, en referencia a las frutas obtenidas de vegetales semileñosos que dan frutos de tamaño reducido para nuestro uso. Dentro de este grupo se engloban también la zarzamora, los groselleros y los arándanos. 2. DESCRIPCIÓN BOTÁNICA El frambueso rojo, Rubus idaeus, es la especie que se va a cultivar y que tiene las siguientes características botánicas: Familia: Rosaceae Hojas: Caducas, alternas, imparipinnadas con 3-5-7 foliolos aserrados y ovales, haz de color verde y envés blanquecino y aterciopelado. Raquis espinoso.
2 ( Rubus idaeus ) Flores: de color blanco, agrupadas en racimos indefinidos axilares. Corola de 5 pétalos y cáliz persistente con 5 largos sépalos. El androceo está compuesto por numerosos estambres libres y el gineceo presenta, sobre un receptáculo, numerosos carpelos individualizados, que contiene, cada uno, un ovario con un óvulo fértil que da lugar a una drupa. (Coque, 1994) Fruto: Fruto de color rojo más o menos intenso en polidrupa, con 70100 drupeolas, cohesionadas entre sí. El frambueso es un arbusto muy vigoroso provisto de un corto tallo subterráneo o rizoma. La parte aérea de la planta es bianual. El primer año los brotes tienen un rápido crecimiento y alcanzan de 2 a 3 m de altura. Al segundo año, fructifican y mueren.
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ÍNDICE ANEJO III CARACTERÍSTICAS ORGANOLÉPTICAS DE LOS FRUTOS 1. RUBUS IDAEUS..............……………………………….…………………...........1
!" 1 CARACTERÍSTICAS ORGANOLÉPTICAS Es sin duda la frambuesa la característica fundamental para el comercio y rentabilidad del cultivo del frambueso, motivo por el cual es de gran importancia conocer sus propiedades más relevantes. 1. RUBUS IDAEUS La frambuesa es un fruto jugoso y de sabor dulce, agradable, muy apreciado tanto en fresco como transformado en purés, mermeladas, helados y sorbetes, licores, zumos, jaleas gelatinas, jarabes, pastelería tradicional e industrial, productos lácteos y comidas de bajo contenido calórico. También se utiliza en perfumería y en la elaboración de colorantes naturales. Esta fruta tiene grandes posibilidades en las industrias artesanales, donde alcanza el máximo valor añadido ya que el mismo productor transforma la fruta en productos elaborados de alta calidad. (Coque, 1994)
!" 2 Es una fruta rica en vitamina C, elementos minerales (sodio, potasio y hierro) y fibra. Los contenidos varían según el grado de maduración, variedades y condiciones de cultivo. (Coque, 1994) Composición química de la frambuesa (http:// botanical-online.com) COMPONENTE g/100g DE FRUTO FRESCO Agua 87 Calorías 31 Kcal Hidratos de Carbono 10 Fibra 6 Minerales 0,40 mg/100 g Calcio (Ca) 25 Potasio (K) 170 Sodio (Na) 2 Hierro (Fe) 1 Vitamina C 15 Vitamina B9 0,003 Vitamina B1 0,02 Vitamina B2 0,01 Vitamina B5 0,02 Vitamina B6 0,4 Vitamina A 0,06 Vitamina E 1
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ÍNDICE ANEJO IV ESTUDIO CLIMÁTICO 1. INTRODUCCIÓN......................................................................................... 1 2. ESTACIÓN METEOROLÓGICA.................................................................. 1 3. TEMPERATURAS ....................................................................................... 2 4. RÉGIMEN DE HELADAS ............................................................................ 9 5. NÚMERO DE HORAS-FRIO ..................................................................... 11 6. PLUVIOMETRIA........................................................................................ 12 7. HUMEDAD RELATIVA .............................................................................. 16 8. VIENTO ..................................................................................................... 16 9. NIEVE........................................................................................................ 17 10. CARACTERIZACIÓN BIOCLIMÁTICA .................................................... 18 11. REQUERIMIENTO CLIMÁTICO DE EL FRAMBUESO ........................... 21 12. CÁLCULO DE LA EVAPOTRANSPIRACIÓN.......................................... 22 12.1. CÁLCULO DE LA EVAPOTRANSPIRACIÓN DE REFERENCIA ..... 22 12.2.- CÁLCULO DE LA EVAPOTRANSPIRACIÓN DE CULTIVO............ 23 13. BALANCE HÍDRICO................................................................................ 24 13.1. PRECIPITACIÓN EFECTIVA............................................................ 24 13.2. BALANCE HÍDRICO ......................................................................... 25
!" 1 ESTUDIO CLIMÁTICO 1. INTRODUCCIÓN Es muy importante una vez decidido el cultivo conocer el clima y tipo de suelo, condicionantes directos del cultivo. En este anejo se estudiará la influencia de las condiciones climáticas de la zona. 2. ESTACIÓN METEOROLÓGICA La estación meteorológica más completa y cercana a la parcela del presente proyecto es la de Ainsa, cuya situación geográfica es la siguiente: 0º 8´ 22” Longitud Oeste 42° 25' 1” Latitud Norte Altitud: 530 metros sobre el nivel del mar La serie de datos termopluviometricos tomada corresponde a un período de 22 años, desde 1990 hasta al año 2011, y han sido facilitados por la Agencia Estatal de Meteorología (Aemet). Lamentablemente esta estación, y ninguna de las cercanas como la de Boltaña, recogen datos meteorológicos secundarios como la humedad relativa, radiación solar y velocidad del viento para una serie de datos tan extensa en el tiempo, pero al ser factores no tan variables, los datos facilitados por Aemet serán suficientes para la estimación de la evapotranspiración de referencia.
!" 2 3. TEMPERATURAS A partir de los datos diarios registrados en la estación meteorológica de de Ainsa, se han confeccionado las siguientes tablas para los años de la serie climática. En caso de no haber dato en un determinado mes se ha calculado la media.
!" 9 4. RÉGIMEN DE HELADAS A partir de la serie climática de 22 años se establece la fecha de la primera y última helada para los años agronómicos correspondientes: Tabla 6: Fechas de la primera y de la última helada para el período 1990-2011 1ª HELADA ÚLTIMA HELADA 89-90 - 22 abril 90-91 4 noviembre 27 abril 91-92 25 octubre 12 abril 92-93 22 octubre 15 abril 93-94 25 octubre 14 abril 94-95 6 noviembre 27 abril 95-96 4 noviembre 25 abril 96-97 1 noviembre 13 marzo 97-98 13 noviembre 19 abril 98-99 5 noviembre 24 abril 99-00 4 noviembre 15 abril 00-01 4 noviembre 22 abril 01-02 2 noviembre 17 abril 02-03 24 octubre 11 abril 03-04 24 noviembre 5 mayo 04-05 12 noviembre 17 abril 05-06 6 noviembre 11 abril 06-07 1 diciembre 29 marzo 07-08 28 septiembre 16 abril 08-09 4 noviembre 27 abril 09-10 10 noviembre 5 abril 10-11 11 noviembre 7 marzo 11-12 4 noviembre -
!" 10 Tras los datos recogidos, el régimen de heladas quedaría definido de la siguiente forma: Mayor Periodo de Heladas Entre la primera helada el 28 de septiembre, y la ultima el 5 de mayo, hay 228 días con riesgo de heladas, y 137 días libres de las mismas. Menor Periodo de Heladas Comprendido entre el 1 de diciembre y el 7 de marzo, hay 97 días con riesgo de heladas, y 268 días libres de las mismas. Periodo Medio de Heladas Entre el 14 de octubre para la primera helada, y el 6 de abril para la ultima, hay 175 días con riesgo de heladas, y 190 días libres de las mismas. Por lo que las heladas serán un factor muy importante a determinar debido a su notable presencia a lo largo de todo un año.
!" 11 5. NÚMERO DE HORAS-FRIO El método de Mota (1957) estudia la correlación entre las horas-frío y la temperatura media de los meses de noviembre, diciembre, enero y febrero. Para el Valle del Ebro se utiliza la formula adaptada por Tabuenca (1964) , obteniendo: y = 700,4-48,6 x y: número mensual de horas bajo 7 ºC, x: temperatura media mensual en ºC Tabla 7: Estimación del número de horas-frío x y Noviembre 7,3 345,22 Diciembre 3,7 520,18 Enero 3,6 525,04 Febrero 5,8 418,52 El número total de horas-frío es la suma del número mensual de horas bajo 7 ºC, es decir, y = 1807,96 horas frío.
!" 12 6. PLUVIOMETRIA En las tablas siguientes se estudia el régimen pluviométrico de la serie estudiada desde 1990 a 2011. Datos que nos servirán para conocer la precipitación mensual, días de lluvia mensuales y la distribución anual de las mismas.
!" 13 Tabla 8: Precipitación mensual AÑO EN FEB MR ABR MY JN JL AG SEP OCT NOV DIC AÑO 1990 25,9 91,0 19,0 67,6 85,2 112,2 11,9 45,0 80,8 132,7 76,1 23,8 771,2 1991 12.3 45,6 106,9 31,9 48,0 25,6 11,7 50,8 133,2 51,1 89,1 25,0 618,9 1992 24,1 25,9 30,2 28,9 147,2 144,7 34,9 82,8 150,0 135,1 70,0 69,8 943,6 1993 0,3 14,0 41,4 32,3 76,8 90,2 26,0 90,3 180,2 138,3 36,0 13,9 739,7 1994 73,1 52,6 4,6 23,3 115,2 10,8 11,6 20,8 105,8 137,2 105,9 31,4 692,3 1995 18,3 6,6 15,8 16,6 23,8 38,1 28,0 74,5 137,2 105,2 90,5 26,0 580,6 1996 15,0 8,0 22,1 23,0 79,0 89,6 36,2 68,3 110,5 60,9 115,1 139,5 767,2 1997 151,5 83,0 25,6 80,5 125,1 56,5 81,1 79,0 26,3 58,0 161,4 193,6 1121,6 1998 28,5 14,4 14,7 125,7 92,3 19,1 14,2 52,5 70,1 33,9 11,2 38,0 514,6 1999 53,0 32,0 73,8 66,2 152,2 118,8 71,1 90,2 169,8 112,9 59,8 72,0 1071,8 2000 0,5 13,8 31,4 152,3 141,3 90,5 16,7 22,6 66,7 58,7 142,9 110,9 848,3 2001 103,2 10,2 119,7 93,3 69,5 43,3 134,5 21,2 94,0 85,9 30,0 9,6 814,4 2002 19,1 24,4 53,5 86,8 59,2 72,0 66,6 70,0 154,0 136,5 103,2 68,6 913,9 2003 58,0 71,6 68,7 30,9 106,6 42,2 105,8 46,3 152,2 236,9 147,7 59,5 1126,4 2004 10,8 31,1 94,6 66,2 54,2 45,0 59,8 100,5 113,8 115,2 9,4 20,6 721,2 2005 0,0 17,0 24,9 45,5 60,5 85,6 22,3 32,6 63,1 220,8 31,4 30,6 634,3 2006 63,6 28,1 57,0 27,4 47,6 51,3 45,6 39,9 233,0 91,5 64,1 26,5 775,6 2007 22,0 35,7 64,7 173,8 65,5 51,6 44,0 48,9 12,8 19,4 48,3 46,0 632,7 2008 69,3 33,0 28,8 214,9 217,3 49,6 75,9 13,2 85,6 134,7 29,6 25,9 977,8 2009 65,4 49,5 39,7 160,4 59,9 87,1 57,9 41,3 104,0 79,9 51,1 147,7 943,9 2010 56,2 96,2 41,0 69,9 125,2 64,9 23,8 95,0 44,8 95,3 46,8 96,8 855,9 2011 57,2 17,8 80,0 42,8 69,4 68,5 40,2 75,2 85,2 115,2 49,5 85,3 786,3 MEDIA 43,6 36,4 48,1 75,5 91,9 66,2 46,4 57,3 107,9 107,1 71,3 61,9 813,4
!" 14 Tabla 9: Días de lluvia mensuales AÑO EN FEB MAR ABR MY JN JL AG SEP OCT NOV DIC AÑO 1990 7 6 3 12 16 12 5 11 8 18 7 3 108,0 1991 7 7 15 7 5 7 8 7 15 9 6 7 100,0 1992 4 4 6 6 15 13 8 8 7 16 6 10 103,0 1993 1 4 12 12 19 10 4 8 9 18 7 3 107,0 1994 6 7 3 8 14 5 4 4 13 12 10 8 94,0 1995 5 8 1 6 9 10 7 7 10 15 7 6 91,0 1996 6 7 6 7 5 5 4 7 7 11 6 5 76,0 1997 12 3 0 4 14 6 9 7 6 21 21 11 114,0 1998 0 1 5 14 18 7 3 7 3 4 14 9 85,0 1999 10 4 4 16 14 4 2 7 9 5 4 2 81,0 2000 0 0 7 16 11 7 4 3 7 9 13 11 88,0 2001 17 5 16 7 13 4 10 8 7 12 4 2 105,0 2002 8 6 7 8 12 7 4 15 9 10 12 14 112,0 2003 7 7 7 10 9 3 2 8 12 9 8 7 89,0 2004 7 4 7 14 14 1 8 12 7 14 1 3 92,0 2005 3 0 2 4 8 8 9 1 6 7 16 9 73,0 2006 9 3 7 9 10 9 7 3 12 12 8 4 93,0 2007 3 8 7 19 8 13 10 2 7 4 4 3 88,0 2008 7 7 5 11 21 9 5 5 12 5 4 4 95,0 2009 7 9 7 16 13 11 6 8 9 6 6 13 111,0 2010 7 10 9 10 9 3 3 10 9 6 6 7 89,0 MEDIA 6,3 5,2 6,5 10,3 12,2 7,3 5,8 7,0 8,8 10,6 8,1 6,7 95,0
!" 15 Tabla 10: Distribución anual de las precipitaciones ESTACIÓN MES PRECIPITACION MEDIA (mm) DÍAS DE LLUVIA % PRECIPITACIÓN ESTACIÓN DICIEMBRE 61,9 6,7 ENERO 43,6 6,3 INVIERNO FEBRERO 36.4 5,2 21,49 MARZO 48,1 6,5 ABRIL 75,5 10,3 PRIMAVERA MAYO 91.9 12,2 26,48 JUNIO 66,2 7,3 JULIO 46,4 3,8 VERANO AGOSTO 57,3 7 20,88 SEPTIEMBRE 107,9 8,8 OCTUBRE 107,1 10,6 OTOÑO NOVIEMBRE 71,3 8,1 35,15 De los resultados obtenidos podemos deducir que es en otoño cuando mayor es la precipitación, siendo el mes de septiembre el mes más lluvioso. Por otro lado, es en verano cuando menos llueve, pero es febrero el mes con menos precipitaciones, motivo que hace necesario un sistema de riego para garantizar la producción del cultivo. Las consecuencias que podría tener el régimen de precipitaciones de la serie de años estudiada en el presente proyecto serían las siguientes 1. La escasa pluviometría estival podría hacer necesario el riego para asegurar el desarrollo de los frutos. 2. Uno de los meses más lluviosos del año es mayo, lo que podría condicionar la floración de las especies que se desean cultivar si esta se produce durante este mes. 3. La recolección no se vería muy afectada por el número de días de lluvia, ya que durante el verano llueve menos y durante un menor número de días.
!" 16 7. HUMEDAD RELATIVA Gracias a los datos facilitados por Aemet conocemos la humedad relativa, ya que a pesar de no tener una seria tan extensa como en el caso de la temperatura y la pluviometría, los datos facilitados por la estación meteorológica de Ainsa son suficientes para realizar el cálculo de la evapotranspiración de referencia, ETo, ya que se considera que la humedad relativa no varía a lo largo del tiempo. Tabla 11: Media mensual para un año medio de la humedad relativa mínima diaria (HR n ) AÑO 2009 2010 2011 MEDIA EN 79 76 79 78 FEB 69 70 64 68 MAR 67 63 69 66 ABR 63 63 62 63 MY 62 58 63 61 JN 58 60 60 59 JL 49 51 50 50 AG 52 48 49 50 SEP 62 65 64 64 OCT 64 71 72 69 NOV 75 76 74 75 DIC 84 74 80 79 8. VIENTO La velocidad diurna diaria del viento a 2m de altura sobre el nivel del suelo se recoge en la siguiente tabla (Tabla 12: U día , m/sg): EN FEB MAR ABR MY JUN JUL AG SEP OCT NOV DIC U día (m/s) 2,0 2,2 2,4 2,6 2,3 2,1 2,1 2,1 2,0 2,0 2,0 2,0
!" 17 9. NIEVE Otro de los factores climáticos a tener en cuenta es el de la nieve. Aunque tampoco es una zona extremadamente condicionada por este factor, y a pesar de no disponer de un seria muy extensa ni muy desarrollada, tenemos el numero de días mensuales de nieve en una serie climática del 2000 al 2010, de la que podemos deducir que la primera nevada en invierno puede darse en noviembre, y la ultima en abril. Tabla 13: Número de días mensuales de nieve AÑO EN FEB MAR ABR MAY NOV DIC 2000 2 0 0 0 0 0 1 2001 1 2 1 0 0 0 1 2002 0 0 0 0 0 0 0 2003 4 4 0 1 0 0 0 2004 0 5 1 0 0 0 0 2005 0 3 0 0 0 0 1 2006 3 1 0 0 0 0 0 2007 1 0 2 0 0 0 2 2008 2 0 3 0 0 2 5 2009 4 0 2 0 0 1 2 2010 3 2 0 0 0 2 2 2011 0 0 0 0 0 0 1
!" 18 10. CARACTERIZACIÓN BIOCLIMÁTICA Para la planificación de los calendarios agrícolas, así como para la determinación de los tipos de cultivos que se pueden dar en las diferentes zonas de influencia de cada una de las estaciones meteorológicas, se hará el correspondiente diagrama ombrotérmico de la zona del presente proyecto. Para su estructuración se han tomado como base el promedio de uso en el que se representan las temperaturas y las medias mensuales de temperatura y pluviometría, en ºC y en mm, respectivamente. Si la curva pluviométrica va siempre por encima de la térmica, no hay ningún período seco y el clima se define como axérico. En cambio si las dos curvas se cortan, se puede definir como monoxérico y bixérico, según haya uno o dos períodos secos. Figura 11: Diagrama ombrotérmico de Ainsa para el período 1990-2011. Diagrama Ombrotérmico Ainsa Altura: 530 m 0 20 40 60 80 100 120 Meses T (ºC) / P (mm) P(mm) 43,6 36,4 48,1 75,5 91,9 66,2 46,2 57,3 107,9 107,1 71,3 61,9 T (ºC) 3,6 5,8 9 11,4 15,7 19,7 22,6 21,9 17,5 12,7 7,3 3,7 E F M A M J J A S O N D
!" 25 258,0 − ⋅ = PPE Cuando P es inferior a 75 mm. se aplica la fórmula: 106,0 − ⋅ = PPE El cálculo de la precipitación efectiva se refleja en la tabla 18 Tabla 18: Cálculo de la precipitación efectiva (PE) MES P (mm) PE (mm) ENERO 43,6 20,16 FEBRERO 36,4 15,84 MARZO 48,1 22,86 ABRIL 75,5 40,4 MAYO 91,9 53,52 JUNIO 66,2 33,72 JULIO 46,4 21,84 AGOSTO 57,3 28,38 SEPTIEMBRE 107,9 66,32 OCTUBRE 107,1 65,68 NOVIEMBRE 71,3 36,78 DICIEMBRE 61,9 31,14 AÑO 813,6 436,64 13.2. BALANCE HÍDRICO Una vez conocida la precipitación efectiva el balance hídrico queda determinado por la siguiente tabla: Tabla 19: Balance hídrico MES PE ET c PE - ET c ENERO 20,16 0 - FEBRERO 15,84 0 - MARZO 22,86 0 - ABRIL 40,4 61,50 -21,10 MAYO 53,52 90,83 -37,31
!" 26 JUNIO 33,72 112,20 -78,40 JULIO 21,84 122,76 -100,92 AGOSTO 28,38 109,43 -81,04 SEPTIEMBRE 66,32 89,70 -23,38 OCTUBRE 65,68 57,04 - NOVIEMBRE 36,78 0 - DICIEMBRE 31,14 0 - AÑO 436,64 643,46 342,15 Por lo que el déficit de agua a cubrir desde abril a septiembre será de 342,15 mm.
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ÍNDICE ANEJO V ANÁLISIS EDAFOLOGICO 1. ANALISIS DEL SUELO............................................................................... 1 1.1. ANALISIS DE LA MUESTRA ............................................................... 1 1.2. TEXTURA ............................................................................................ 2 1.3. pH......................................................................................................... 3 1.4. CONDUCTIVIDAD ELÉCTRICA .......................................................... 3 1.5. MATERIA ORGÁNICA ........................................................................ 4 1.6. CARBONATOS.................................................................................... 4 1.7 FÓSFORO ASIMILABLE....................................................................... 5 1.8 POTASIO DE CAMBIO ......................................................................... 5 1.9 CALIZA ACTIVA.................................................................................... 6 2. CONCLUSIÓN............................................................................................ 6
1 ANÁLISIS EDAFOLOGICO 1. ANALISIS DEL SUELO La fertilidad de un campo y, por ende, los requerimientos de fertilizante son estimados a través del muestreo de suelos y su posterior análisis químico, proceso reconocido como análisis de suelo. El análisis del suelo es una práctica esencial de cualquier programa de manejo adecuado . Para el análisis de suelo se tomaron ocho muestras de la parcela en estudio a una profundidad de 50cm. 1.1. ANALISIS DE LA MUESTRA Parámetro Resultado Ph 8,10 Conductividad a 25º 0,20 Ds/m Nitrógeno total 0,25% Materia Orgánica 4,10% Fósforo asimilable 50,1 MG/Kg Potasio de cambio 1,0 meq/100 g Carbonatos totales 13,5% Caliza activa 2,12% Textura Arena 23,58% Limo 49,63% Arcilla 26,79% Tabla 1: Resultados análisis de suelo
2 1.2. TEXTURA Con los resultados obtenidos se entra en el diagrama textural propuesto por el USDA y se obtiene un suelo franco - limoso. Figura 1. Diagrama textural USDA
3 1.3. pH pH Clasificación < 4,5 Extremadamente ácido 4,5 − 5,0 Muy fuertemente ácido 5,1 − 5,5 Fuertemente ácido 5,6 − 6,0 Medianamente ácido 6,1 − 6,5 Ligeramente ácido 6,6 − 7,3 Neutro 7,4 − 7,8 Medianamente básico 7,9 − 8,4 Moderadamente básico 8,5 − 9,0 Ligeramente alcalino 9,1 − 10,0 Alcalino > 10,0 Fuertemente alcalino Tabla 2: Clasificación del suelo según el Ph. Fuente: Rioja Molina, A. (2.002), Fitotecnia General A raíz de la clasificación nuestro suelo es moderadamente básico. 1.4. CONDUCTIVIDAD ELÉCTRICA CE (mmhos/cm) Influencia sobre los cultivos < 0,35 Inapreciable (todos los cultivos la soportan) 0,35 −0,65 Ligera (afecta a cultivos muy sensibles) 0,65 −1,15 Media (tomar precauciones con cultivos sensibles) > 1,15 Intensa (sólo deben cultivarse especies resistentes) Tabla 3: Influencia de la conductividad eléctrica del suelo en los cultivos Con los datos obtenidos la conductividad eléctrica es inapreciable.
4 1.5. MATERIA ORGÁNICA Para su clasificación se ha seguido el método de Walkley –Black (1934). Materia orgánica (%) Nivel < 0,9 Muy bajo 1,0 − 1,9 Bajo 2,0 − 2,5 Normal 2,6 − 3,5 Alto > 3,6 Muy alto Tabla 4: Niveles de materia orgánica en el suelo. Fuente: Rioja Molina, A. (2.002), Fitotecnia General El suelo tiene un nivel muy alto de materia orgánica. 1.6. CARBONATOS Carbonatos (%) Nivel 0 - 5 Muy bajo 5 - 10 Bajo 10 - 20 Normal 20 − 40 Alto > 40 Muy alto Tabla 5: Niveles de carbonatos en el suelo. Fuente: Rioja Molina, A. (2.002), Fitotecnia General El nivel de carbonatos en normal.
5 1.7 FÓSFORO ASIMILABLE MG/Kg. de fósforo asimilable Nivel 0 - 6 Muy bajo 6 - 12 Bajo 12 - 18 Normal 18 − 30 Alto > 30 Muy alto Tabla 6: Niveles de fósforo asimilable. Fuente: Rioja Molina, A. (2.002), Fitotecnia General Según el método Olsen, el suelo tiene un nivel muy alto de fósforo asimilable. 1.8 POTASIO DE CAMBIO Potasio de cambio (meq/100 g) Nivel 0,00 − 0,30 Muy bajo 0,30 − 0,60 Bajo 0,60 − 0,90 Normal 0,90 − 1,50 Alto 1,50 − 2,40 Muy alto Tabla 7: Niveles de potasio de cambio. Fuente: Rioja Molina, A. (2.002), Fitotecnia General El suelo tiene contenido de potasio alto.
6 1.9 CALIZA ACTIVA Caliza activa (%) Nivel <6 Bajo 6-9 Medio >9 Alto Tabla 8: Niveles de caliza activa en el suelo. Fuente: Marín García. M. L. El suelo tiene un porcentaje de caliza activa bajo. 2. CONCLUSIÓN El suelo del presente cultivo es apto para el frambueso debido a los buenos resultados obtenidos del análisis del suelo, no obstante el cultivo necesita suelos con un pH ligeramente ácido, de 6 a 7. La corrección de suelos con pH elevado es más difícil que la de suelos ácidos. No obstante, la basicidad puede ser rebajada con enmiendas orgánicas, y sobre todo, con aportaciones de azufre que deberán repetirse cada 3-4 años. Las aportaciones de azufre vienen dadas en la tabla 1. EN TODA LA SUPERFICIE LOCALIZADO EN BANDAS O SURCOS pH ARENOSO ARCILLOSO ARENOSO ARCILLOSO 7,5 400-600 900-1.000 200-300 300-500 8,0 1.000-1700 1.700-2.200 300-500 600.900 8,5 1.700-2.200 2.200-3.500 600-900 900-1.200 9,0 2.200-3.500 - 900-1.200 - Tabla 1: Aportaciones de azufre* (kg/ha) para rebajar el pH a 6,5-7. (Fuentes Yagüe, 1999)
! 4 Para el agua de riego con una conductividad eléctrica de 0,305 dS/m le corresponde un índice de salinidad de 1 que sería un riesgo de salinidad nulo. 2.1.4. INCONVENIENTES DE LAS CLASIFICACIONES La clasificación del Comité de Consultores U.C. y la de la FAO se han hecho a partir de las siguientes hipótesis: - La CE de la solución real del suelo es el doble de la del extracto de saturación y triple de la del agua. - La fracción de lavado está comprendida entre el 15 y el 20 % del agua aplicada. Y estas hipótesis no siempre se cumplen. Pero el principal defecto de estas clasificaciones basadas únicamente en la CE es que no tienen en cuenta la posibilidad de que las sales precipiten al concentrarse en el suelo. 2.2. CRITERIO DE SODICIDAD El criterio de sodicidad analiza el riesgo de que se induzca en el suelo un elevado porcentaje de sodio intercambiable (PSI), con deterioro de sus características y estructura. La acumulación de sodio en el suelo afecta directa y negativamente a las propiedades del mismo, especialmente a su permeabilidad e infiltracion (Smith et al.,1985). 2.2.1. RAS La relación de absorción de sodio, RAS, pretende evaluar, a partir del sodio y restantes cationes contenidos en el agua de riego, el sodio que quedara adsorbido en el complejo de cambio y en equilibrio con el de la solución del suelo regado con ella.
! 5 Se calcula mediante la siguiente expresión: 2 22 ++ + + = MgCa Na RAS donde los cationes se expresan en meq/l Cuando al analizar un agua se encuentran valores del RAS superiores a 10, se puede decir que es alcalinizante, siendo mayor este riesgo cuanto mayor sea aquel valor. Sustituyendo los valores en la expresión, se obtiene: 063,0 2 64,046,2 11,0 = + RAS Según este índice, es un agua con muy escaso poder de alcalinización. 2.2.2. CARBONATO SÓDICO RESIDUAL Otro índice que habla la acción degradante del agua es el denominado carbonato sódico residual (C.S.R.), que se calcula mediante la siguiente expresión: ( ) ( ) ++−− +−+= 22 3 2 3 ... MgCaHCOCORSC donde los iones se expresan en meq/l.
! 6 Según el valor de C.S.R., las aguas son: CSR (meq/L) Agua de riego < 1,25 Recomendables 1,25 − 2,50 Poco recomendables > 2,50 No recomendables Tabla 3. Clasificación de las aguas según el índice CSR Sustituyendo los valores de las concentraciones de los iones se obtiene un valor de: ( ) ( ) 49 . 0 . . . 64,046,261,20... − = + − + = R S C RSC Así pues, según este índice, el agua es recomendable para el riego. 2.3. CRITERIO DE TOXICIDAD El criterio de toxicidad estudia los problemas que pueden crear determinados iones. A diferencia de la salinidad, que es un problema externo de la planta y que dificulta la absorción de agua, la toxicidad es un problema interno que se produce cuando determinados iones, absorbidos principalmente por las raíces, se acumulan en las hojas mediante la transpiración, llegando a alcanzar concentraciones nocivas. Los iones tóxicos mas frecuentes y, por tanto, con los que mas cuidado hemos de tener son el cloro, sodio y boro (Bauder et al., 2007). Para evaluar el riesgo de que un agua de riego sea tóxica, seguimos la clasificación de la FAO (Ayers y Westcot, 1976). Inexistente Problema creciente Problema Grave Sodio <3 3-9 >9 Cloro <4 4-10 >10 Boro <0,7 0,7-2 >2
! 7 Tabla 4: Clasificación de toxicidad según FAO. Fuente: Cánovas, J. (1986), En nuestro caso tenemos: Sodio = 0,11 meq/l Cloro = 0,09 meq/l Boro = 0 meq/ l Por lo que nuestra agua tiene un riesgo de toxicidad inexistente. 2.4. OTRAS CLASIFICACIONES DEL AGUA DE RIEGO 2.4.1. DUREZA Otro índice que a veces se suele encontrar en los estudios de agua es el grado de dureza, que se refiere al contenido de calcio que hay en éstas. El cálculo de la dureza del agua, expresada en grados franceses, se hace aplicando la siguiente expresión: Grados hidrotimétricos franceses = ( ) ( ) 10 12,45,2 22 ×+× ++ MgCa donde los cationes se expresan en mg/l. Con esta expresión se llega a valores cuya interpretación se puede realizar con la siguiente escala:
! 8 Tipo de agua Grados hidrométricos franceses Muy blanda < 7 Blanda 7-14 Semiblanda 14-22 Semidura 22-32 Dura 32-54 Muy dura > 54 Tabla 5: Tipos de agua según su dureza Sustituyendo los valores se obtiene un valor: Grado de dureza = ( ) ( ) Franceses º 56,15 10 1,49,75,23,49 = × + × Por lo tanto, el agua se puede calificar como medianamente blanda. 2.4.2. COEFICIENTE ALCALIMÉTRICO (ÍNDICE DE SCOTT) El coeficiente alcalimétrico se define como la altura del agua, en pulgadas (1 pulgada =2,54 cm.), que después de la evaporación dejaría en un terreno vegetal, de cuatro pies de espesor (1 pie = 0,3048 m.), álcali suficiente para imposibilitar el desarrollo normal de las especies vegetales más sensibles. El cálculo del mismo se diferencia según los siguientes casos: 1º Caso: Hay en el agua más cloruro del que se necesitaría para, compensado con todos los iones sodio, producir la sal de cloruro sódico. Esto se expresa de la siguiente forma:
! 9 - Cl kClNa 2040 entonces, ,065,0 =≤⋅− −+ 2º Caso: ( ) ( ) −+ −−+ ⋅+ = ⋅<⋅−< ClNa k entoncesSOClNaSi 6,2 6620 ,,48,065,00 2 4 3º Caso: ( ) ( ) −−+ −−+ ⋅−⋅− = >⋅−⋅− 2 4 2 4 43,032,0 662 ,,048,065,0 SOClNa k entoncesSOClNaSi En los cálculos anteriores los distintos iones se expresan en mg/l. En la siguiente tabla se indica la clasificación de la calidad del agua según el valor del coeficiente alcalimétrico: Calidad de agua Valor de k Buena Mayor de 18 Tolerable 18-6 Mediocre 6-1,2 Mala Menor de 1,2 Tabla 6: Calidad del agua, según el Índice de Scott (k) En este caso, se tiene que: ( ) ( ) 46,445,00 3,948,03,365,060,2 48,065,0 2 4 << ⋅<⋅− ⋅<⋅− −−+ SOClNa
! 10 El índice alcalimétrico se calculará mediante la expresión indicada para el segundo caso: ( ) 13,592 3,36,260,2 6620 = ⋅+ = k k Así pues, se trata de un agua buena, utilizable para riego. 2.4.3. NORMAS RIVERSIDE Tienen en cuenta la conductividad eléctrica y el S.A.R. Según estos dos índices, se establecen categorías o clases de aguas enunciadas según las letras C y S (primeras iniciales de cada uno de los índices escogidos) afectadas de un subíndice numérico cuyo valor aumenta concorde con el índice respectivo. Los subíndices toman valores comprendidos entre 1 y 4. En la figura 1 se establecen las calificaciones correspondientes.
! 11 Figura 1: Normas de Riverside. Diagrama para la clasificación de aguas de riego (U.S. Soil Salinity Laboratory) Entrando en la figura 1 con los valores, RAS = 0,063 y CE 25 = 305 mho/cm se obtiene una clase de agua C2-S1, que indica riesgo medio de salinización del suelo y bajo de alcalinización (incorporación de sodio al complejo adsorbente del suelo). Hay que decir que estas normas sobrevaloran la salinidad y asignan un riesgo de de sodicidad creciente a medida que se incrementa la salinidad. 2.4.4. NORMAS GREENE La clasificación de Greene relaciona la concentración total de sales (meq/l con el porcentaje de sodio, que se calcula respecto al contenido total de cationes meq/l .
! 12 Figura 2: Normas Greene. En el caso del agua estudiada se tiene: %02,3100 304,3 1,0 %=⋅=Na Concentración total (cationes+aniones) = 6,27 meq/l Con estos valores se entra en la figura 2, obteniéndose como resultado un agua de buena calidad para el riego. 2.4.5. NORMAS WILCOX Considera como índices para la calificación de las aguas el porcentaje de sodio respecto al total de cationes y la conductividad eléctrica. Establece las calificaciones que se indican en el diagrama correspondiente de la figura 4.
! 13 Figura 3: Normas de L. V. Wilcox. Diagrama para la interpretación del valor de un agua de riego. (Adaptado de “The Quality of Water for Irrigation USE”, USDA) Sabiendo que: %Na = 3,02 % CE 25 = 305 mho/cm Se obtiene un tipo de agua de excelente a buena para el riego. 3. CONCLUSIÓN Tras los resultados obtenidos a través de las diferentes clasificaciones y eludíos realizados en este anejo, concluimos que el agua disponible para el presente proyecto es de muy buena calidad, por lo que no será un factor limitante para el cultivo del frambueso, ya que cumple con los mínimos requisitos de calidad.
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ÍNDICE ANEJO VIII PLANTACIÓN 1. ELECCIÓN DE LAS VARIEDADES............................................................ 1 1.1.VARIEDADES....................................................................................... 1 1.3. PRODUCCIÓN..................................................................................... 8 2. TECNOLOGÍA DE PRODUCCIÓN............................................................. 8 2.1. SISTEMA DE FORMACIÓN DEL FRAMBUESO................................. 8 2.2. POLINIZACIÓN.................................................................................... 9 2.3. RIEGO.................................................................................................. 9 2.4. MANTENIMIENTO DEL SUELO........................................................ 10 2.5. RECOLECCIÓN................................................................................. 10 2.6. MECANIZACIÓN................................................................................ 11 2.7. ORIENTACIÓN DE LAS FILAS.......................................................... 11 2.8. PRODUCCIÓN................................................................................... 11 2.9. SUPERFICIE DEL CULTIVO ............................................................. 12 3. OPERACIONES ANTERIORES A LA PLANTACIÓN............................... 13 3.1. PREPARACIÓN DEL TERRENO....................................................... 13 3.2. REPLANTEO ..................................................................................... 13 3.3. INSTALACIÓN DE RIEGO................................................................. 13 3.4. RECEPCIÓN DE PLANTAS............................................................... 14 4. NECESIDADES DEL PROCESO PRODUCTIVO .................................... 14 4.1. MANTENIMIENTO DEL SUELO........................................................ 14 4.2. FERTILIZACIÓN Y ENMIENDAS....................................................... 15 4.2.1. ENMIENDA ÁCIDA ......................................................................... 15 4.2.2. FERTILIZACIÓN DE FONDO ......................................................... 15 4.2.3. FERTILIZACIÓN ANUAL ................................................................ 16 4.3. PODA................................................................................................. 17 4.4. RECOLECCIÓN................................................................................. 18 4.5. ELEMENTOS DE APOYO ................................................................. 19
1 PLANTACIÓN 1. ELECCIÓN DE LAS VARIEDADES 1.1.VARIEDADES Las variedades cultivadas de frambuesa se clasifican en “no remontantes”, con una sola floración anual, y “remontantes”, con dos floraciones por temporada. Las no reflorecientes o no remontantes, sólo fructifican sobre madera del año anterior, y producen una única cosecha anual. Los rebrotes salen en primavera y la inducción floral ocurre a principios del otoño siguiente, coincidiendo con la parada del crecimiento vegetativo. Las yemas de flor evolucionan en la primavera siguiente; las flores comienzan abrirse por la zona más distal de la inflorescencia, continuando hasta la base madurando los frutos a principio de verano. Las variedades reflorecientes o remontantes pueden producir dos cosechas al año al tener una inducción de yemas de flor, en el extremo del rebrote durante la primavera del mismo año que emerge, fructificando al final del verano. A principios del otoño ocurre una segunda inducción floral en el resto de la caña, que se comporta de la misma manera que las no reflorecientes. Las variedades reflorecientes pueden tener una o dos épocas de maduración, dependiendo del método de poda. Cuando se podan para obtener una única cosecha, ésta se extiende entre finales de agosto y mediados de octubre. Si se podan para obtener dos cosechas, la primera coincide sensiblemente con las no reflorecientes y, la segunda, comprende, como en el caso anterior, desde finales de agosto hasta mediados de octubre, período en
2 que las condiciones meteorológicas para la maduración y comercialización, para el consumo en fresco, son menos favorables. Debido a la características de estas últimas elegiremos la variedades no reflorecientes o no remontantes. En España la mayoría de los estudios sobre la variedades del frambueso se han desarrollado en el Instituto de Experimentación y Promoción Agraria (I.E.P.A.) de Villaviciosa, Asturias. Para la elección es imprescindible tener en cuenta la productividad, la época de maduración, la resistencia a enfermedades, su manejo y el conocimiento del mercado. Las variedades no reflorecientes estudiadas en el I.E.P.A. son: 1. Delmes 2. Glen Clova 3. Glen Moy 4. Glen Prosen 5. Gradina 6. Joy 7. Malling Admiral 8. Malling Exploit 9. Malling Leo 10. Malling Promise 11. Meco 12. Meeker 13. Puyallup 14. Schoenemann 15. Willamette
3 Además hay que tener en cuenta los siguientes factores: - La polinización cruzada, recomendable para una mejor producción. Las abejas tendrán aquí un papel importante ya que son las encargadas de transportar junto al viento el polen de una planta a otra. - Época de maduración, buscando que el período de recolección sea lo más extenso posible, se elegirá, dentro de las posibilidades, una variedad de cada época de maduración: muy precoz, temprana, media y tardía. Finalmente para la elección definitiva de las variedades se realizará una matriz de efectos en la que se tendrá en cuenta los siguientes factores: - Adaptación del cultivo a la zona del proyecto, que dada la altitud de 530 metros, se valorará cada variedad de 0 a 5 según su adaptación y con un coeficiente de ponderación K= 2 por su gran importancia. - Periodo de maduración, la maduración de las frambuesas es escalonada, llegando hasta las 6 semanas. Las variedades se pueden clasificar como de maduración muy precoz, temprana, media, media-tardía y tardía. Se valorarán de 1 a 5, con un coeficiente de ponderación K= 1. - Productividad y vigor, se potenciarán aquellas variedades más vigorosas y productivas. Se valorarán de 1 a 5, con un coeficiente de ponderación K= 1. - Resistencia a plagas y enfermedades, interesan cultivar variedades resistentes a plagas y enfermedades para disminuir en lo posible los tratamientos fitosanitarios. Se valorarán de 1 a 5, con un coeficiente de ponderación K=1,5.
4 - Resistencia a la sequía, interesan variedades resistentes. Se valorará cada variedad de 1 a 5, con un coeficiente de ponderación también de K=1. - Facilidad de recolección, se contempla que la recolección se realice directamente por parte del consumidor, por lo que se buscaran variedades que se desprendan fácilmente. Se valorará cada variedad de 1 a 5, con un coeficiente de ponderación K=1,5. - Características del fruto, para el consumo en fresco se busca frambuesas de color rojo intenso, buen sabir y aroma y textura firme. Se valorará con un coeficiente de ponderación K=2.
5 Tabla 1: Matriz de efectos: alternativas estratégicasvariedades de frambueso ALTERNATIVAS ESTRATÉGICAS-VARIEDADES DE FRAMBUESO CONDICIONANTES COEFICIENTE PONDERACIÓN DELMES GLEN CLOVA GLEN MOY GLEN PROSEN GRADINA JOY MALLING ADMIRAL MALLING EXPLOIT MALLING LEO MALLING PROMISE MECO MEEKER PUYALLUP SCHOENEMANN WILLAMETTE ADAPTACIÓN CULTIVO ZONA DE MONTAÑA X2 0 3 3 3 3 3 3 5 0 0 3 0 3 5 3 PERIODO MADURACIÓN X1 4 3 3 3 4 4 5 4 4 3 3 5 4 4 3 PRODUCTIVIDAD Y VIGOR X1 5 5 5 4 5 4 5 5 4 5 4 4 3 5 4 RESISTENCIA A PLAGAS Y ENFERMEDADES X1,5 4 5 3 3 5 4 4 2 4 4 4 4 1 1 2 RESISTENCIA A SEQUÍA X1 1 3 1 3 5 3 1 5 1 4 3 3 1 1 1 FACILIDAD RECOLECCIÓN X1,5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 CARACTERÍSTICAS FRUTO X2 5 4 4 5 5 5 5 5 5 5 3 5 3 5 4 VALORACIÓN TOTAL 33,5 40 35 38 45 40,5 40,5 44,5 32,5 35,5 35,5 35,5 29 39 32,5 ORDEN DE PREFERENCIA 12 5 11 7 1 4 3 2 14 10 8 9 15 6 13
6 A la vista de los resultados, las cinco variedades con mayor puntuación son las elegidas para el desarrollo del presente proyecto. GRADINA Arbusto vigoroso y con espinas. Es resistente a la sequía. Sensible a la botritis y poco al oídio. De maduración bastante precoz y muy productiva. A esta variedad le conviene especialmente la polinización cruzada. Fruto bastante grande, de color rojo vivo, sabor excelente y dulce, con buena coherencia de las drupeolas y de fácil recolección. Se comercializa en fresco o congelado. MALLING EXPLOIT Planta bastante vigorosa, muy rústica pero con cañas frágiles. Poco sensible a las heladas, por lo que tiene un buen comportamiento en zonas altas. Resiste la sequía puntual, pero no el exceso en el suelo. Bastante tolerante a infecciones víricas y poco a la botritis. De productividad bastante elevada y maduración temprana. Fruto grande y rojo, con coherencia media de las drupeolas y que se recoge fácilmente. Se utiliza en confituras y se puede adaptar al consumo en fresco por su precocidad, pero soporta mal el transporte. Poco interesante en la industria licorera, puesto que se decolora cuando se macera en alcohol. MALLING ADMIRAL Arbusto vigoroso. Sensible a la sequía y al encharcamiento. Exige climas frescos y húmedos. Poca sensibilidad a enfermedades. Bastante productivo, con época media de maduración. Fruto grande, de color rojo intenso, sabor ácido y que se desgrana poco. Su recolección es bastante fácil. Se consume en fresco.
7 JOY Arbusto de cañas altas, fuertes y con espinas, lo que no representa un inconveniente para la recolección, por la buena disposición que presentan los frutos en la planta. Producción moderada, de excelente calidad y maduración tardía. Poco sensible a botritis y otras enfermedades post-cosecha. Frutos grandes, de color rojo intenso, muy firmes y de buen sabor. Muy interesante para la industria transformadora por su color, textura y calidad, también congela bien. GLEN COVA Planta muy vigorosa que emite numerosos renuevos. Poco sensible a enfermedades fúngicas. Muy productiva y de maduración muy precoz y prolongada. Fruto de excelentes cualidades, tamaño mediano a pequeño, de color rojo claro, firme y que no se desgrana. Sirve tanto para el consumo en fresco como para la congelación, las confituras y la elaboración de licores. Se elige, en este caso, como variedad polinizadora de la variedad Gradina, por su floración coincidente. Su fruto también se comercializará. 1.2. VIDA ÚTIL DE LA PLANTACIÓN La vida útil de la plantación a realizar será de 20 años, la duración media del cultivo de frambueso es de 10 años, en plantaciones que usan herbicidas de contacto para controlar la competencia de los brotes nuevos respecto a las cañas productivas. Pero en este caso, no se utilizará ningún tipo de herbicida, por ello se considera que dado el gran vigor de las cañas de frambueso la duración de las cañas de frambueso será superior a diez años. Además con un buen manejo del abonado se puede alargar el período productivo de las cañas de frambueso
8 1.3. PRODUCCIÓN La producción obtenida en la plantación dependerá de la adaptación de los cultivos al medio, pues se trata de una experiencia novedosa en la zona, en la que sólo se recolecta de forma minoritaria los frutos silvestres de estas mismas especies (mayoritariamente zarzamora, frambueso y arándanos). No obstante, todas las variedades seleccionadas de frambueso proporcionan en los ensayos realizados producciones medias superiores a 10 t/ha. En nuestro caso, no se esperan producciones tan altas, siendo posible en las variedades más productivas obtener hasta 5 – 6 t/ha 2. TECNOLOGÍA DE PRODUCCIÓN 2.1. SISTEMA DE FORMACIÓN DEL FRAMBUESO Para mantener una plantación con garantías se hará uso de un sistema de formación que favorezca el desarrollo y producción del frambueso. El sistema más conveniente para tal efecto es el denominado formación en "V" con sus dos variantes. Figura 1: V Doble Figura 2: V Simple
15 Al efectuar la siega de la cubierta se procederá al extendido de ésta en las líneas de cultivo como acolchado para el control de la vegetación en ellas y como aporte de materia orgánica. 4.2. FERTILIZACIÓN Y ENMIENDAS 4.2.1. ENMIENDA ÁCIDA Tal como se vio en el anejo 5, Análisis Edafológico, se aplicarán los 1700 kg/ha de azufre correspondiente a la enmienda ácida necesaria para disminuir el pH del suelo, mediante azufre con un 98 % de pureza, lo que supone utilizar unos 1735 kg/ha que se distribuirán en una capa arable de 15 cm. Se hace necesario aplicar la misma cantidad de azufre como dosis de conservación cada 3-4 años. En este caso, se opta por repartirla de forma fraccionada cada año, de forma que a lo largo de cuatro años se haya aportado toda la cantidad de azufre requerida. Esto supone aportar 434 kg /ha y año de producto comercial con un 98 % de pureza de azufre. El aporte se efectuará de forma superficial en toda la plantación mediante abonadora y tractor mini. 4.2.2. FERTILIZACIÓN DE FONDO Tomando como base de partida los resultados obtenidos en el análisis de suelo, se diseña el abonado de fondo, con el objetivo de adecuar el nivel global de nutrición del suelo con las necesidades óptimas para el crecimiento de los arbustos. Según el análisis de suelo, el suelo posee un contenido alto de materia orgánica, por lo que no se hace necesario aplicar estiércol antes de efectuar la plantación. Al levantar la pradera mixta existente en la actualidad, ésta se enterrará por lo que se aportará una cantidad adicional de materia orgánica.
16 4.2.3. FERTILIZACIÓN ANUAL En el caso de la fertilización de los frutales arbustivos, es necesario aportar anualmente N, P, K y Mg. La cantidad a incorporar de los distintos elementos nutritivos se determina según el desarrollo de la vegetación observado, ya que éste depende de las reservas del suelo, del vigor de las variedades y de la producción. La recomendación para el frambueso según Coque et al, (1994) establece para el cultivo del frambueso un aporte de una mayor cantidad de P 2 O 5 y K 2 O: 80-100 UF / ha de P 2 O 5 y 130-180 UF / ha de K 2 O. Además recomienda aplicar de 70 a 90 UF de MgO por ha. Se utilizará un abono complejo N-P-K de equilibrio 1:2:3, al inicio de la vegetación para aplicar todo el fósforo y potasio, mientras que el aporte del nitrógeno se hará fraccionado: una parte se incorporará junto a los otros elementos y el resto, en forma de nitrato de magnesio después del cuajado de los frutos. Se recomienda el suministro, al inicio de brotación de 500 a 600 kg/ha del abono complejo 9-18-27. El resto de nitrógeno se incorporará en forma de nitrato magnésico después del cuajado de los frutos, lo que supone aportar de 410 a 420 kg/ha de nitrato magnésico (11% de N total). Se debe tener la precaución de no realizar el aporte de potasio en forma de cloruro, pues los frutales arbustivos son muy sensibles a la forma cloruro. Si en algún momento de la plantación es necesario aplicar potasio, éste debe ser en forma de sulfato. En cuanto al aporte de materia orgánica, como ya se ha dicho, se considera que la presencia de una cubierta vegetal en las calles de cultivo y la
17 adición de los restos de siega a las filas de arbustos como acolchado cubre las necesidades en materia orgánica de los cultivos. 4.3. PODA La poda del frambueso es necesaria para eliminar las cañas que fructificaron, dado que sólo produce una vez sobre la misma madera. Al tratarse de una especie vigorosa que emite numerosos brotes, es necesario aclararlos limitando su número y longitud para favorecer la ventilación e insolación de la planta; esto regula la cosecha, mejora la calidad del fruto, favorece la recolección y reduce el ataque de enfermedades. Si no se poda, las plantas quedan muy densas, con ramas envejecidas o muertas, desarrollan un número insuficiente de brotes y son más susceptibles al ataque de patógenos. Con una poda excesiva surgen brotes vigorosos de producción escasa. Por lo tanto, la poda debe ser equilibrada y basarse en el comportamiento varietal y en las condiciones de cultivo. La poda de formación se efectúa tras la plantación, eliminando toda la parte aérea de las cañas. Una vez establecida la plantación, la poda de fructificación se realiza siguiendo diferentes criterios según se trate de variedades no remontantes o remontantes. Como se han elegido para el cultivo variedades de frambueso no remontantes, en ellas haremos una primera poda en el verano, tras la cosecha, que consiste en cortar a ras del suelo la madera vieja, puesto que ya hemos dicho que sólo fructifican sobre madera del año anterior. Tras la caída de las hojas, se eliminan los brotes débiles y los dañados por enfermedades, plagas o causas mecánicas, dejando únicamente y según el vigor de la planta, de 8 a 12 brotes del año por metro lineal. Esto se atan a los alambres y se despuntan a una altura de 1`70 m., aproximadamente unos 10 cm. por encima del alambre más alto.
18 Con el fin de facilitar las prácticas de poda y recolección, favorecer la insolación y aireación, mejorar el tamaño del fruto y conseguir cañas vigorosas, se puede optar por podar las plantas para obtener producciones bianuales. Para ello, se puede recurrir a uno de estos dos sistemas: 1ª. Podar la mitad de la plantación, preferiblemente en filas alternas, cortando las cañas y brotes del año a ras del suelo, de forma que se elimine la cosecha del año siguiente. Esta práctica se alterna anualmente, cosechándose así la mitad de la plantación cada año. Con este sistema se produce de un 20 a 25 % menos, que manteniendo productiva toda la plantación, pero se consigue una mejor sanidad del cultivo y calidad del fruto. 2ª. Obtener en cada planta producción en años alternos, mediante la utilización de herbicidas de contacto. Para ello, se aplicarán dos o tres tratamientos en líneas alternas, desde el comienzo de la brotación hasta después de la floración, para inhibir el crecimiento de los brotes. En esta plantación se desea obtener frutos todos los años, para ello, las ramas fructíferas se sujetarán sobre uno de los laterales del elemento de apoyo y quedando el otro para los renuevos. Así, la producción se alterna cada año en uno y otro lado simplificándose la recolección y la poda. 4.4. RECOLECCIÓN La maduración de las frambuesas es escalonada, alargándose de 4 a 6 semanas, aunque el 80 % de la producción se concentra de dos a cuatro. El grado de madurez del fruto evoluciona con gran rapidez, por lo que en cosechas estivales, y si el fruto se destina al consumo en fresco, la recolección debe realizarse diariamente en plena campaña, pudiendo espaciarse hasta tres días al comienzo y final de la temporada y cuando el fruto va a utilizarse en industrias de transformación
19 En el I.E.P.A. (Instituto de Experimentación y Promoción Agraria), los períodos de recolección, considerando el 80 % de la producción, se extienden entre la segunda decena de junio y la última de julio. En el caso de la plantación objeto del proyecto, la producción se retrasará por efecto de la climatología. En las plantaciones comerciales en las que la recolección la realizan operarios, el rendimiento en la recolección es de 3 a 5 kg/persona/hora, dependiendo del tamaño del fruto, facilidad del desprendimiento del receptáculo, densidad de cañas, de cosecha recolectada, sanidad de los frutos y destino de la producción. 4.5. ELEMENTOS DE APOYO En las filas de la plantación se instalan elementos de apoyo para formar el esqueleto de los frambuesos. Los elementos de apoyo consisten en estacas de madera con diámetro 6/8 cm con forma de doble T; tienen una altura de 1,60 m. desde el nivel del suelo. El primer elemento horizontal es un rollizo cilíndrico de madera con Ø 6 cm con una longitud de 0,8 m, situado a 0,6 metros sobre el nivel del suelo, mientras que el segundo elemento horizontal tendrá una longitud de 1 metro, a 1,6 m. del suelo, sobre el extremo superior de la estaca. Las ramas fructíferas se sujetan sobre uno de los laterales y los renuevos sobre el otro. En este sistema en V son necesarios 2 pares de alambre galvanizado del número 13 situados a 0,6 y 1,6 metros del suelo.
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ÍNDICE ANEJO IX PLAGAS Y ENFERMEDADES 1. INTRODUCCIÓN ........................................................................................... 1 2.PLAGAS.......................................................................................................... 1 2.1. ÁCAROS.................................................................................................. 1 2.1.1. MÉTODOS DE CONTROL................................................................ 2 2.2. PULGONES............................................................................................. 2 2.2.1. METODOS DE CONTROL................................................................ 3 2.3. AGALLAS DEL TALLO ............................................................................ 3 2.3.1. MÉTODOS DE CONTROL................................................................ 4 2.4. CECIDOMIA ............................................................................................ 4 2.4.1. MÉTODOS DE CONTROL................................................................ 5 2.5. ANTÓNOMO DE LAS FLORES O DEL FRAMBUESO ........................... 5 2.6. GUSANO DEL FRAMBUESO.................................................................. 5 2.6.1. METODOS DE CONTROL................................................................ 5 2.7. NEMÁTODOS.......................................................................................... 6 2.7.1. MÉTODOS DE CONTROL................................................................ 6 3. ENFERMEDADES ......................................................................................... 6 3.1. PODREDUMBRE GRIS........................................................................... 6 3.1.1 METODOS DE CONTROL................................................................. 7 3.2. DESECAMIENTO O QUEMADURA DE LOS TALLOS ........................... 7 3.2.1. METODOS DE CONTROL................................................................ 7 3.3. FUSARIOSIS........................................................................................... 8 3.3.1. METODOS DE CONTROL................................................................ 8 3.4. OIDIO....................................................................................................... 8 3.4.1. METODOS DE CONTROL................................................................ 8 3.5. PHYTOPHTHORA................................................................................... 9 3.5.1. METODOS DE CONTROL................................................................ 9 3.6. TUMOR DEL CUELLO................................................................................ 9 3.6.1. METODOS DE CONTROL................................................................ 9
3.7. VERTICILOSIS...................................................................................... 10 3.7.1. METODOS DE CONTROL.............................................................. 10 3.8. VIROSIS Y MICOPLASMOSIS.............................................................. 10 3.8.1. METODOS DE CONTROL.............................................................. 11
! 1 PLAGAS Y ENFERMEDADES 1. INTRODUCCIÓN El cultivo del frambueso no destaca por que sus plantaciones sufran daños destacables por patógenos. Y como uno de los factores por lo que destacan este cultivo es su trato ecológico, resulta recomendable siempre y cuando las condiciones lo permitan, evitar el uso de plaguicidas. 2 .PLAGAS 2.1. ÁCAROS Las dos especies que parasitan el frambueso son las mismas “arañas rojas” que se encuentran sobre las principales especies frutícolas. Las más frecuentes son el Tetranychus urticae y el Panonichus ulmi, aunque éste último tiene menor importancia. Son arañas de pequeño tamaño, capaces de provocar importantes daños en el caso de que se encuentren en gran número sobre una planta.
! 2 Las plantas atacadas muestran signos evidentes de debilidad; las hojas pierden clorofila y toman un tono amarillento plomizo en el haz de las hojas. Si el ataque es intenso éstas pueden caerse prematuramente, además de inhibirse la formación de flor para la próxima cosecha. Se observa distinta sensibilidad varietal. 2.1.1. MÉTODOS DE CONTROL Para prevenir sus ataques debe eliminarse la madera de la poda y mantener libre la plantación de malas hierbas, pues son un cobijo para ellos. También es importante conservar un grado regular de humedad en el suelo, ya que sus ataques se intensifican en períodos de estrés hídrico. En el caso de que el desarrollo de la plaga haga necesaria el control químico, deberá tratarse con un producto específico. 2.2. PULGONES
! 65 Sabiendo que se necesita una presión de 10,39 m, se calcula la presión necesaria al inicio de la terciaria: ( ) ( ) mH H h Z hHH m m v TT TT fam 37,12 4,1 2 5,0 38,02,1733,039,10 2 2,1733,0 = + +⋅⋅+= + ∆ +⋅⋅+=
! 66 5.4. CÁLCULO DE LA SUBUNIDAD C4 5.4.1 TOLERANCIA DE CAUDALES Al igual que el punto 3.1.1 q ns = 3,45 L/h Aunque el coeficiente de uniformidad permite una variación de caudal hasta del 19%, para un mejor funcionamiento del sistema de riego se restringe la variación de caudal a un máximo del 10 %. 5.4.2 VARIACIÓN DE PRESIÓN El resultado es el mismo que en el punto 3.1.2 mHH P mHH P HHH TOTALLR LR TOTALTT TT LRTTTOTAL 22,122,255,055,0 99,022,245,045,0 =⋅=∆⋅=∆= ∆ =⋅=∆⋅=∆= ∆ ∆+∆=∆ γ γ 5.4.3 DIMENSIONADO DE LOS LATERALES . Dado la topografía irregular de la parcela, se procede al cálculo de cada uno de los laterales de las subunidades. Todos los laterales son tuberías de PE 50A Ø16 con D int 13,6 mm, en el que los emisores están separados una distancia S e = 1 m.
! 67 5.4.4 CÁLCULO DE LOS LATERALES La variación de presión admisible para los laterales de riego se iguala con las causas que la originan: pérdidas de carga y desnivel. Considerando como lateral más desfavorable el más alejado del inicio de la tubería terciaria, se tiene ( ) ( ) ( ) mhra ZHhra ZhraH LR LRLR LR LRLRLR 72,15,022,1 =+=⋅ ∆−∆=⋅ ∆ + ⋅ = ∆ Se debe comprobar que la pérdida de carga ocasionada en cada lateral de riego es menor que la pérdida de carga máxima admisible. En el caso de la subunidad C4, tenemos laterales de diferentes longitudes con los que se obtienen los siguientes resultados: LATERAL L(m) DESNIVEL PENDIENTE GOTEROS ql (L/H) Dint(mm) J Se fe (Se+fe)/Se J´ F h f 1-3 60 -0,5 -0,0083 60 240 13,6 0,036 1 0,23 1,23 0,044 0,372 0,98 4 58 -0,5 -0,0086 58 232 13,6 0,034 1 0,23 1,23 0,041 0,373 0,90 5 54 -0,5 -0,0083 54 216 13,6 0,030 1 0,23 1,23 0,037 0,374 0,60 6 50 -0,5 -0,0100 50 200 13,6 0,026 1 0,23 1,23 0,032 0,375 0,45 7 45 -0,5 -0,0111 45 180 13,6 0,022 1 0,23 1,23 0,027 0,376 0,35 8 41 -0,5 -0,0122 41 164 13,6 0,018 1 0,23 1,23 0,023 0,377 0,26 9 37 -0,5 -0,0135 37 148 13,6 0,015 1 0,23 1,23 0,019 0,387 0,18 10 32 -0,5 -0,0156 32 128 13,6 0,012 1 0,23 1,23 0,015 0,387 0,13 11 28 -0,5 -0,0179 28 112 13,6 0,009 1 0,23 1,23 0,012 0,387 0,08 12 24 -0,5 -0,0208 24 96 13,6 0,007 1 0,23 1,23 0,009 0,390 0,05 13 20 -0,5 -0,0250 20 80 13,6 0,005 1 0,23 1,23 0,006 0,398 0,03 14 16 -0,5 -0,0313 16 64 13,6 0,004 1 0,23 1,23 0,004 0,398 0,02 Se cumple que h f en cualquiera de los casos es < 1,72 m
! 68 5.4.5 PRESIÓN AL INICIO DE CADA LATERAL Se determina la presión necesaria al inicio de cada lateral, para conocer el lateral más exigente y posteriormente poder calcular la presión necesaria al inicio de la tubería terciaria. La presión al inicio de cada lateral se calcula como: 2 733,0 Z hhh fam ∆ +⋅+= Calculamos la presión la inicio de cada lateral obteniendo los siguientes datos: Lateral ha hm 1-3 10 9,99 4 10 9,99 5 10 9,99 6 10 10,01 7 10 10,05 8 10 10,09 9 10 10,13 10 10 10,16 11 10 10,18 12 10 10,20 13 10 10,22 14 10 10,23 Los laterales que exigen mayor presión tienen un valor de h m = 10,23m 5.4.6 DIMENSIONADO DE LA TUBERIA TERCIARIA La tubería terciaria de la subunidad C4 transporta en origen un caudal de 2828 l/h, con una longitud de 72m. Presenta un desnivel de Z = 0,5 m.
! 69 La pérdida de carga admisible en la terciaria es: ( ) ( ) ( ) mhra ZHhra ZhraH P mH TT TTTT TT TTTTTT TT TT 49,05,099,0 99,0 =−=⋅ ∆+∆=⋅ ∆−⋅=∆= ∆ = ∆ γ Si se consideran las pérdidas de carga singulares como un 20 % de las pérdidas de carga por rozamiento continuo, el factor “a” vale 1,2. Por lo tanto, la pérdida de carga por rozamiento admisible vale: ( ) mhr hr hrhra TT TT TTTT 40,0 2,1 49,0 2,149,0 2,1 == ⋅= ⋅ = ⋅ Para economizar el proyecto la tubería se dividirá en dos tramos para así poder usar diámetros mas ajustados: Tramo 1: Q(l/h) L(m) Z(m) hrTT(m) J (m/m) N F D (mm) 1996 27 0,5 0,4 0,015 10 0,400 29,46 Tramo 2: Q(l/h) L(m) Z(m) hrTT(m) J (m/m) N F D (mm) 832 45 0,5 0,4 0,009 16 0,395 23,70 Se adopta para el primer tramo PE 50A Ø 40 PN 6 ATM, y para el segundo PE 50A Ø 32 PN 6 ATM
! 70 Con este diámetro, se calculan las pérdidas de carga reales, aplicando otra vez la fórmula de Cruciani: LFJh D Q L h J f r ⋅⋅= ⋅== 75,4 75,1 592,0 Tramo 1: D interior (mm) Q (l/h) L (m) J (m/m) N F h f (m) 35,2 1996 27 0,016 10 0,400 0,17 Tramo 2: D interior (mm) Q (l/h) L (m) J (m/m) N F h f (m) 28 832 45 0,010 16 0,395 0,18 5.4.7 PRESIÓN AL INICIO DE LA TUBERÍA TERCIARIA La presión al inicio de la tubería terciaria se determina mediante la siguiente expresión: ( ) ( ) v TT TT fam v TT TT fam h Z hHH h Z haHH + ∆ +⋅+= + ∆ +⋅+= 2 2,1733,0 2 733,0 Sabiendo que se necesita una presión de 10,23 m, se calcula la presión necesaria al inicio de la terciaria:
! 71 ( ) ( ) mH H h Z hHH m m v TT TT fam 20,12 4,1 2 3,0 35,02,1733,028,10 2 2,1733,0 = + +⋅⋅+= + ∆ +⋅⋅+= 6. CALCULO DE LA UNIDAD DE RIEGO D 6.1. CÁLCULO DE LA SUBUNIDAD D1 6.1.1 TOLERANCIA DE CAUDALES Al igual que el punto 3.1.1 q ns = 3,45 L/h Aunque el coeficiente de uniformidad permite una variación de caudal hasta del 19%, para un mejor funcionamiento del sistema de riego se restringe la variación de caudal a un máximo del 10 %. 6.1.2 VARIACIÓN DE PRESIÓN El resultado es el mismo que en el punto 3.1.2 mHH P mHH P HHH TOTALLR LR TOTALTT TT LRTTTOTAL 22,122,255,055,0 99,022,245,045,0 =⋅=∆⋅=∆= ∆ =⋅=∆⋅=∆= ∆ ∆+∆=∆ γ γ 6.1.3 DIMENSIONADO DE LOS LATERALES . Dado la topografía irregular de la parcela, se procede al cálculo de cada uno de los laterales de las subunidades. Todos los laterales son tuberías de PE
! 72 50A Ø16 con D int 13,6 mm, en el que los emisores están separados una distancia S e = 1 m. 6.1.4 CÁLCULO DE LOS LATERALES La variación de presión admisible para los laterales de riego se iguala con las causas que la originan: pérdidas de carga y desnivel. LATERAL L(m) DESNIVEL PENDIENTE GOTEROS ql (L/H) Dint(mm) J Se fe (Se+fe)/Se J´ F h f 1 56 -0,2 -0,0036 56 224 13,6 0,032 1 0,23 1,23 0,039 0,373 0,81 2 55 -0,2 -0,0036 55 220 13,6 0,031 1 0,23 1,23 0,038 0,373 0,77 3 54 -0,2 -0,0037 54 216 13,6 0,030 1 0,23 1,23 0,037 0,373 0,74 4 53 -0,2 -0,0038 53 212 13,6 0,029 1 0,23 1,23 0,035 0,373 0,70 5 52 -0,2 -0,0038 52 208 13,6 0,028 1 0,23 1,23 0,034 0,373 0,66 6 51 -0,2 -0,0039 51 204 13,6 0,027 1 0,23 1,23 0,033 0,373 0,63 7 50 -0,2 -0,0040 50 200 13,6 0,026 1 0,23 1,23 0,032 0,374 0,60 8 49 -0,2 -0,0041 49 196 13,6 0,025 1 0,23 1,23 0,031 0,374 0,57 9 48 -0,2 -0,0042 48 192 13,6 0,024 1 0,23 1,23 0,030 0,374 0,53 10 47 -0,2 -0,0043 47 188 13,6 0,023 1 0,23 1,23 0,029 0,374 0,50 11 46 -0,2 -0,0043 46 184 13,6 0,022 1 0,23 1,23 0,028 0,375 0,48 12-13 45 -0,2 -0,0044 45 180 13,6 0,022 1 0,23 1,23 0,027 0,375 0,45 14 44 -0,2 -0,0044 44 180 13,6 0,022 1 0,23 1,23 0,027 0,375 0,45 15 43 -0,2 -0,0045 43 176 13,6 0,021 1 0,23 1,23 0,026 0,375 0,42 16 42 -0,2 -0,0047 42 172 13,6 0,020 1 0,23 1,23 0,025 0,375 0,40 17 41 -0,2 -0,0048 41 168 13,6 0,019 1 0,23 1,23 0,024 0,376 0,37 18 40 -0,2 -0,0049 40 164 13,6 0,018 1 0,23 1,23 0,023 0,376 0,35 19 39 -0,2 -0,0050 39 160 13,6 0,018 1 0,23 1,23 0,022 0,376 0,33 20 38 -0,2 -0,0051 38 156 13,6 0,017 1 0,23 1,23 0,021 0,377 0,30 21 37 -0,2 -0,0053 37 152 13,6 0,016 1 0,23 1,23 0,020 0,377 0,28 22 36 -0,2 -0,0054 36 148 13,6 0,015 1 0,23 1,23 0,019 0,377 0,26 23 35 -0,2 -0,0056 35 144 13,6 0,015 1 0,23 1,23 0,018 0,378 0,24 24 34 -0,2 -0,0057 34 140 13,6 0,014 1 0,23 1,23 0,017 0,378 0,23 25 33 -0,2 -0,0059 33 136 13,6 0,013 1 0,23 1,23 0,016 0,387 0,21 26 32 -0,2 -0,0061 32 132 13,6 0,013 1 0,23 1,23 0,015 0,387 0,20 27 31 -0,2 -0,0063 31 128 13,6 0,012 1 0,23 1,23 0,015 0,387 0,18 28 30 -0,2 -0,0065 30 124 13,6 0,011 1 0,23 1,23 0,014 0,387 0,17 29 30 -0,2 -0,0067 30 120 13,6 0,011 1 0,23 1,23 0,013 0,387 0,15 30 29 -0,2 -0,0067 29 120 13,6 0,011 1 0,23 1,23 0,013 0,387 0,15 31 28 -0,2 -0,0069 28 116 13,6 0,010 1 0,23 1,23 0,012 0,387 0,14 32 27 -0,2 -0,0071 27 112 13,6 0,009 1 0,23 1,23 0,012 0,387 0,13 33 26 -0,2 -0,0074 26 108 13,6 0,009 1 0,23 1,23 0,011 0,387 0,11 34 25 -0,2 -0,0077 25 104 13,6 0,008 1 0,23 1,23 0,010 0,387 0,10 35 24 -0,2 -0,0080 24 100 13,6 0,008 1 0,23 1,23 0,010 0,387 0,09 36 23 -0,2 -0,0083 23 96 13,6 0,007 1 0,23 1,23 0,009 0,387 0,08 37 22 -0,2 -0,0087 22 92 13,6 0,007 1 0,23 1,23 0,008 0,387 0,07 38 21 -0,2 -0,0091 21 88 13,6 0,006 1 0,23 1,23 0,008 0,387 0,06
! 73 39 20 -0,2 -0,0095 20 84 13,6 0,006 1 0,23 1,23 0,007 0,390 0,06 40 19 -0,2 -0,0100 19 80 13,6 0,005 1 0,23 1,23 0,006 0,390 0,05 41 18 -0,2 -0,0105 18 76 13,6 0,005 1 0,23 1,23 0,006 0,390 0,04 42 17 -0,2 -0,0111 17 72 13,6 0,004 1 0,23 1,23 0,005 0,392 0,04 43 16 -0,2 -0,0118 16 68 13,6 0,004 1 0,23 1,23 0,005 0,398 0,03 Considerando como lateral más desfavorable el más alejado del inicio de la tubería terciaria, se tiene ( ) ( ) ( ) mhra ZHhra ZhraH LR LRLR LR LRLRLR 42,12,022,1 =+=⋅ ∆−∆=⋅ ∆ + ⋅ = ∆ Se debe comprobar que la pérdida de carga ocasionada en cada lateral de riego es menor que la pérdida de carga máxima admisible. En el caso de la subunidad D1, tenemos laterales de diferentes longitudes con los que se obtienen los siguientes resultados: Se cumple que h f en cualquiera de los casos es < 1,42 m 6.1.5 PRESIÓN AL INICIO DE CADA LATERAL Se determina la presión necesaria al inicio de cada lateral, para conocer el lateral más exigente y posteriormente poder calcular la presión necesaria al inicio de la tubería terciaria. La presión al inicio de cada lateral se calcula como: 2 733,0 Z hhh fam ∆ +⋅+=
! 74 Calculamos la presión la inicio de cada lateral obteniendo los siguientes datos: Lateral ha hm 1 10 10,70 2 10 10,67 3 10 10,64 4 10 10,61 5 10 10,59 6 10 10,56 7 10 10,54 8 10 10,51 9 10 10,49 10 10 10,47 11 10 10,45 12-13 10 10,43 14 10 10,43 15 10 10,41 16 10 10,39 17 10 10,37 18 10 10,36 19 10 10,34 20 10 10,32 21 10 10,31 22 10 10,29 23 10 10,28 24 10 10,27 25 10 10,26 26 10 10,24 27 10 10,23 28 10 10,22 29 10 10,21 30 10 10,21 31 10 10,20 32 10 10,19 33 10 10,18 34 10 10,18 35 10 10,17 36 10 10,16 37 10 10,15 38 10 10,15 39 10 10,14 40 10 10,14 41 10 10,13 42 10 10,13 43 10 10,12 Los laterales que exigen mayor presión tienen un valor de h m = 10,70m
! 81 LFJh D Q L h J f r ⋅⋅= ⋅== 75,4 75,1 592,0 D interior (mm) Q (l/h) L (m) J (m/m) N F h f (m) 35,2 3232 30 0,037 13 0,403 0,45 6.2.7 PRESIÓN AL INICIO DE LA TUBERÍA TERCIARIA La presión al inicio de la tubería terciaria se determina mediante la siguiente expresión: ( ) ( ) v TT TT fam v TT TT fam h Z hHH h Z haHH + ∆ +⋅+= + ∆ +⋅+= 2 2,1733,0 2 733,0 Sabiendo que se necesita una presión de 10,23 m, se calcula la presión necesaria al inicio de la terciaria: ( ) ( ) mH H h Z hHH m m v TT TT fam 03,12 4,1 2 3,0 45,02,1733,043,10 2 2,1733,0 = + − +⋅⋅+= + ∆ +⋅⋅+= 6.3. CÁLCULO DE LA SUBUNIDAD D3 6.3.1 TOLERANCIA DE CAUDALES Al igual que el punto 3.1.1 q ns = 3,45 L/h
! 82 Aunque el coeficiente de uniformidad permite una variación de caudal hasta del 19%, para un mejor funcionamiento del sistema de riego se restringe la variación de caudal a un máximo del 10 %. 6.3.2 VARIACIÓN DE PRESIÓN El resultado es el mismo que en el punto 3.1.2 mHH P mHH P HHH TOTALLR LR TOTALTT TT LRTTTOTAL 22,122,255,055,0 99,022,245,045,0 =⋅=∆⋅=∆= ∆ =⋅=∆⋅=∆= ∆ ∆+∆=∆ γ γ 6.3.3 DIMENSIONADO DE LOS LATERALES . Dado la topografía irregular de la parcela, se procede al cálculo de cada uno de los laterales de las subunidades. Todos los laterales son tuberías de PE 50A Ø20 con D int 17,2 mm, en el que los emisores están separados una distancia S e = 1 m. 6.3.4 CÁLCULO DE LOS LATERALES La variación de presión admisible para los laterales de riego se iguala con las causas que la originan: pérdidas de carga y desnivel.
! 83 Considerando como lateral más desfavorable el más alejado del inicio de la tubería terciaria, se tiene ( ) ( ) ( ) mhra ZHhra ZhraH LR LRLR LR LRLRLR 02,12,022,1 =−=⋅ ∆−∆=⋅ ∆ + ⋅ = ∆ Se debe comprobar que la pérdida de carga ocasionada en cada lateral de riego es menor que la pérdida de carga máxima admisible. En el caso de la subunidad D3, tenemos laterales de diferentes longitudes con los que se obtienen los siguientes resultados: Se cumple que h f en cualquiera de los casos es < 1,02 m 6.3.5 PRESIÓN AL INICIO DE CADA LATERAL Se determina la presión necesaria al inicio de cada lateral, para conocer el lateral más exigente y posteriormente poder calcular la presión necesaria al inicio de la tubería terciaria. La presión al inicio de cada lateral se calcula como: LATERAL L(m) DESNIVEL PENDIENTE GOTEROS ql (L/H) Dint(mm) J Se fe (Se+fe)/Se J´ F h f 1-2 69 0,2 0,0029 69 276 17,2 0,015 1 0,23 1,23 0,018 0,371 0,47 3-4 68 0,2 0,0029 68 272 17,2 0,015 1 0,23 1,23 0,018 0,371 0,45 5-6 67 0,2 0,0030 67 268 17,2 0,014 1 0,23 1,23 0,017 0,371 0,44 7-8 66 0,2 0,0030 66 264 17,2 0,014 1 0,23 1,23 0,017 0,371 0,42 9-11 65 0,2 0,0031 65 260 17,2 0,013 1 0,23 1,23 0,017 0,371 0,40 12-13 64 0,2 0,0031 64 256 17,2 0,013 1 0,23 1,23 0,016 0,371 0,38 14-15 63 0,2 0,0032 63 252 17,2 0,012 1 0,23 1,23 0,016 0,372 0,37 16-17 62 0,2 0,0032 62 248 17,2 0,012 1 0,23 1,23 0,015 0,372 0,35 18-19 61 0,2 0,0033 61 244 17,2 0,012 1 0,23 1,23 0,015 0,372 0,34 20-21 60 0,2 0,0033 60 240 17,2 0,012 1 0,23 1,23 0,014 0,372 0,32
! 84 2 733,0 Z hhh fam ∆ +⋅+= Calculamos la presión la inicio de cada lateral obteniendo los siguientes datos: Los laterales que exigen mayor presión tienen un valor de h m = 10,45m 6.3.6 DIMENSIONADO DE LA TUBERIA TERCIARIA La tubería terciaria de la subunidad D3 transporta en origen un caudal de 5420 l/h, con una longitud de 61m. Presenta un desnivel de Z =-0,3 m. La pérdida de carga admisible en la terciaria es: ( ) ( ) ( ) mhra ZHhra ZhraH P mH TT TTTT TT TTTTTT TT TT 29,13,099,0 99,0 =+=⋅ ∆+∆=⋅ ∆−⋅=∆= ∆ = ∆ γ Si se consideran las pérdidas de carga singulares como un 20 % de las pérdidas de carga por rozamiento continuo, el factor “a” vale 1,2. Por lo tanto, la pérdida de carga por rozamiento admisible vale: Lateral ha hm 1-2 10 10,45 3-4 10 10,43 5-6 10 10,42 7-8 10 10,41 9-11 10 10,39 12-13 10 10,38 14-15 10 10,37 16-17 10 10,36 18-19 10 10,35 20-21 10 10,34
! 85 ( ) mhr hr hrhra TT TT TTTT 07,1 2,1 29,1 2,129,1 2,1 == ⋅= ⋅ = ⋅ Sabiendo que la tubería terciaria es de polietileno, se calcula mediante la fórmula de Cruciani el diámetro teórico máximo de la tubería terciaria: Q(l/h) L(m) Z(m) hrTT(m) J (m/m) N F D (mm) 5420 61 -0,3 1,07 0,017 21 0,388 40,82 Se adopta para la terciaria PE 50A Ø 50 PN 6 ATM Con este diámetro, se calculan las pérdidas de carga reales, aplicando otra vez la fórmula de Cruciani: LFJh D Q L h J f r ⋅⋅= ⋅== 75,4 75,1 592,0 D interior (mm) Q (l/h) L (m) J (m/m) N F h f (m) 44 5420 61 0,017 21 0,388 0,40 6.3.7 PRESIÓN AL INICIO DE LA TUBERÍA TERCIARIA La presión al inicio de la tubería terciaria se determina mediante la siguiente expresión: ( ) ( ) v TT TT fam v TT TT fam h Z hHH h Z haHH + ∆ +⋅+= + ∆ +⋅+= 2 2,1733,0 2 733,0
! 86 Sabiendo que se necesita una presión de 10,45 m, se calcula la presión necesaria al inicio de la terciaria: ( ) ( ) mH H h Z hHH m m v TT TT fam 05,12 4,1 2 3,0 40,02,1733,045,10 2 2,1733,0 = + − +⋅⋅+= + ∆ +⋅⋅+= 6.4. CÁLCULO DE LA SUBUNIDAD D4 6.4.1 TOLERANCIA DE CAUDALES Al igual que el punto 3.1.1 q ns = 3,45 L/h Aunque el coeficiente de uniformidad permite una variación de caudal hasta del 19%, para un mejor funcionamiento del sistema de riego se restringe la variación de caudal a un máximo del 10 %. 6.4.2 VARIACIÓN DE PRESIÓN El resultado es el mismo que en el punto 3.1.2 mHH P mHH P HHH TOTALLR LR TOTALTT TT LRTTTOTAL 22,122,255,055,0 99,022,245,045,0 =⋅=∆⋅=∆= ∆ =⋅=∆⋅=∆= ∆ ∆+∆=∆ γ γ 6.4.3 DIMENSIONADO DE LOS LATERALES . Dado la topografía irregular de la parcela, se procede al cálculo de cada uno de los laterales de las subunidades. Todos los laterales son tuberías de PE
! 87 50A Ø16 con D int 13,6 mm, y Ø25 con D int 21 mm en el que los emisores están separados una distancia S e = 1 m. 6.4.4 CÁLCULO DE LOS LATERALES La variación de presión admisible para los laterales de riego se iguala con las causas que la originan: pérdidas de carga y desnivel. Considerando como lateral más desfavorable el más alejado del inicio de la tubería terciaria, se tiene ( ) ( ) ( ) mhra ZHhra ZhraH LR LRLR LR LRLRLR 42,12,022,1 =+=⋅ ∆−∆=⋅ ∆ + ⋅ = ∆ Se debe comprobar que la pérdida de carga ocasionada en cada lateral de riego es menor que la pérdida de carga máxima admisible. En el caso de la subunidad D4, tenemos laterales de diferentes longitudes con los que se obtienen los siguientes resultados: LATERAL L(m) DESNIVEL PENDIENTE GOTEROS ql (L/H) Dint(mm) J Se fe (Se+fe)/Se J´ F h f 1 7 -0,2 -0,0036 7 28 13,6 0,001 1 0,23 1,23 0,001 0,438 0,00 2 13 -0,2 -0,0036 13 52 13,6 0,002 1 0,23 1,23 0,003 0,438 0,02 3 19 -0,2 -0,0037 19 76 13,6 0,005 1 0,23 1,23 0,006 0,390 0,04 4 25 -0,2 -0,0038 25 100 13,6 0,008 1 0,23 1,23 0,010 0,387 0,09 5 31 -0,2 -0,0038 31 124 13,6 0,011 1 0,23 1,23 0,014 0,387 0,17 6 37 -0,2 -0,0039 37 148 13,6 0,015 1 0,23 1,23 0,019 0,377 0,26 7 42 -0,2 -0,0040 42 168 13,6 0,019 1 0,23 1,23 0,024 0,376 0,37 8 48 -0,2 -0,0041 48 192 13,6 0,024 1 0,23 1,23 0,030 0,374 0,53 9 54 -0,2 -0,0042 54 216 13,6 0,030 1 0,23 1,23 0,037 0,373 0,74 10 60 -0,2 -0,0043 60 240 13,6 0,036 1 0,23 1,23 0,044 0,372 0,98 11 66 -0,2 -0,0043 66 264 13,6 0,042 1 0,23 1,23 0,052 0,371 1,27 12 72 -0,2 -0,0044 72 288 21 0,006 1 0,23 1,23 0,008 0,371 0,21 13 78 -0,2 -0,0044 78 312 21 0,007 1 0,23 1,23 0,009 0,371 0,26 14 83 -0,2 -0,0045 83 332 21 0,008 1 0,23 1,23 0,010 0,371 0,30 15 89 -0,2 -0,0047 89 356 21 0,009 1 0,23 1,23 0,011 0,371 0,37 16 95 -0,2 -0,0048 95 380 21 0,010 1 0,23 1,23 0,012 0,371 0,44 17 101 -0,2 -0,0049 101 404 21 0,011 1 0,23 1,23 0,014 0,371 0,52
! 88 18 107 -0,2 -0,0050 107 428 21 0,012 1 0,23 1,23 0,015 0,371 0,61 19 113 -0,2 -0,0051 113 452 21 0,014 1 0,23 1,23 0,017 0,371 0,71 20 118 -0,2 -0,0053 118 472 21 0,015 1 0,23 1,23 0,018 0,371 0,80 Se cumple que h f en cualquiera de los casos es < 1,42 m 6.4.5 PRESIÓN AL INICIO DE CADA LATERAL Se determina la presión necesaria al inicio de cada lateral, para conocer el lateral más exigente y posteriormente poder calcular la presión necesaria al inicio de la tubería terciaria. La presión al inicio de cada lateral se calcula como: 2 733,0 Z hhh fam ∆ +⋅+= Calculamos la presión la inicio de cada lateral obteniendo los siguientes datos: Lateral ha hm 1 10 9,90 2 10 9,91 3 10 9,93 4 10 9,97 5 10 10,02 6 10 10,09 7 10 10,17 8 10 10,29 9 10 10,44 10 10 10,62 11 10 10,83 12 10 10,05 13 10 10,09 14 10 10,12 15 10 10,17
! 89 16 10 10,22 17 10 10,28 18 10 10,35 19 10 10,42 20 10 10,49 Los laterales que exigen mayor presión tienen un valor de h m = 10,83m 6.4.6 DIMENSIONADO DE LA TUBERIA TERCIARIA La tubería terciaria de la subunidad D4 transporta en origen un caudal de 5032 l/h, con una longitud de 61m. Presenta un desnivel de Z = -0,3 m. La pérdida de carga admisible en la terciaria es: ( ) ( ) ( ) mhra ZHhra ZhraH P mH TT TTTT TT TTTTTT TT TT 29,13,099,0 99,0 =+=⋅ ∆+∆=⋅ ∆−⋅=∆= ∆ = ∆ γ Si se consideran las pérdidas de carga singulares como un 20 % de las pérdidas de carga por rozamiento continuo, el factor “a” vale 1,2. Por lo tanto, la pérdida de carga por rozamiento admisible vale: ( ) mhr hr hrhra TT TT TTTT 07,1 2,1 29,1 2,129,1 2,1 == ⋅= ⋅ = ⋅ Para economizar el proyecto la tubería se dividirá en dos tramos para así poder usar diámetros mas ajustados: Tramo 1:
! 90 Q(l/h) L(m) Z(m) hrTT(m) J (m/m) N F D (mm) 1608 30 -0,3 1,07 0,036 11 0,410 22,73 Tramo 2: Q(l/h) L(m) Z(m) hrTT(m) J (m/m) N F D (mm) 3424 31 -0,3 1,07 0,035 9 0,421 30,41 Se adopta para el primer tramo PE 50A Ø 32 PN 6 ATM, y para el segundo PE 50A Ø 40 PN 6 ATM Con este diámetro, se calculan las pérdidas de carga reales, aplicando otra vez la fórmula de Cruciani: LFJh D Q L h J f r ⋅⋅= ⋅== 75,4 75,1 592,0 Tramo 1: D interior (mm) Q (l/h) L (m) J (m/m) N F h f (m) 28 1608 30 0,032 11 0,410 0,40 Tramo 2: D interior (mm) Q (l/h) L (m) J (m/m) N F h f (m) 35,2 3424 31 0,041 9 0,381 0,48
! 97 Considerando como lateral más desfavorable el más alejado del inicio de la tubería terciaria, se tiene ( ) ( ) ( ) mhra ZHhra ZhraH LR LRLR LR LRLRLR 42,12,022,1 =+=⋅ ∆−∆=⋅ ∆ + ⋅ = ∆ Se debe comprobar que la pérdida de carga ocasionada en cada lateral de riego es menor que la pérdida de carga máxima admisible. En el caso de la subunidad E2, tenemos laterales de diferentes longitudes con los que se obtienen los siguientes resultados: LATERAL L(m) DESNIVEL PENDIENTE GOTEROS ql (L/H) Dint(mm) J Se fe (Se+fe)/Se J´ F h f 1-15 49 -0,2 -0,0041 15 196 13,6 0,025 1 0,23 1,23 0,031 0,374 0,57 Se cumple que h f en cualquiera de los casos es < 1,42 m 7.2.5 PRESIÓN AL INICIO DE CADA LATERAL Se determina la presión necesaria al inicio de cada lateral, para conocer el lateral más exigente y posteriormente poder calcular la presión necesaria al inicio de la tubería terciaria. La presión al inicio de cada lateral se calcula como: 2 733,0 Z hhh fam ∆ +⋅+= Calculamos la presión la inicio de cada lateral obteniendo los siguientes datos:
! 98 Lateral ha hm 1-15 10 10,31 Los laterales que exigen mayor presión tienen un valor de h m = 10,31m 7.2.6 DIMENSIONADO DE LA TUBERIA TERCIARIA La tubería terciaria de la subunidad E2 transporta en origen un caudal de 2940 l/h, con una longitud de 43,5m. Presenta un desnivel de Z = 0,3 m. La pérdida de carga admisible en la terciaria es: ( ) ( ) ( ) mhra ZHhra ZhraH P mH TT TTTT TT TTTTTT TT TT 69,03,099,0 99,0 =−=⋅ ∆+∆=⋅ ∆−⋅=∆= ∆ = ∆ γ Si se consideran las pérdidas de carga singulares como un 20 % de las pérdidas de carga por rozamiento continuo, el factor “a” vale 1,2. Por lo tanto, la pérdida de carga por rozamiento admisible vale: ( ) mhr hr hrhra TT TT TTTT 57,0 2,1 69,0 2,169,0 2,1 == ⋅= ⋅ = ⋅ Sabiendo que la tubería terciaria es de polietileno, se calcula mediante la fórmula de Cruciani el diámetro teórico máximo de la tubería terciaria: Q(l/h) L(m) Z(m) hrTT(m) J (m/m) N F D (mm) 2940 43,5 0,3 0,57 0,013 15 0,398 34,83
! 99 Se adopta para la terciaria PE 50A Ø 40 PN 6 ATM Con este diámetro, se calculan las pérdidas de carga reales, aplicando otra vez la fórmula de Cruciani: LFJh D Q L h J f r ⋅⋅= ⋅== 75,4 75,1 592,0 D interior (mm) Q (l/h) L (m) J (m/m) N F h f (m) 35,2 2940 43,5 0,012 15 0,398 0,21 7.2.7 PRESIÓN AL INICIO DE LA TUBERÍA TERCIARIA La presión al inicio de la tubería terciaria se determina mediante la siguiente expresión: ( ) ( ) v TT TT fam v TT TT fam h Z hHH h Z haHH + ∆ +⋅+= + ∆ +⋅+= 2 2,1733,0 2 733,0 Sabiendo que se necesita una presión de 10,31 m, se calcula la presión necesaria al inicio de la terciaria: ( ) ( ) mH H h Z hHH m m v TT TT fam 22,12 4,1 2 3,0 21,02,1733,031,10 2 2,1733,0 = + +⋅⋅+= + ∆ +⋅⋅+=
! 100 7.3. CÁLCULO DE LA SUBUNIDAD E3 7.3.1 TOLERANCIA DE CAUDALES Al igual que el punto 3.1.1 q ns = 3,45 L/h Aunque el coeficiente de uniformidad permite una variación de caudal hasta del 19%, para un mejor funcionamiento del sistema de riego se restringe la variación de caudal a un máximo del 10 %. 7.3.2 VARIACIÓN DE PRESIÓN El resultado es el mismo que en el punto 3.1.2 mHH P mHH P HHH TOTALLR LR TOTALTT TT LRTTTOTAL 22,122,255,055,0 99,022,245,045,0 =⋅=∆⋅=∆= ∆ =⋅=∆⋅=∆= ∆ ∆+∆=∆ γ γ 7.3.3 DIMENSIONADO DE LOS LATERALES . Dado la topografía irregular de la parcela, se procede al cálculo de cada uno de los laterales de las subunidades. Todos los laterales son tuberías de PE 50A Ø16 con D int 13,6 mm, en el que los emisores están separados una distancia S e = 1 m. 7.3.4 CÁLCULO DE LOS LATERALES La variación de presión admisible para los laterales de riego se iguala con las causas que la originan: pérdidas de carga y desnivel.
! 101 Considerando como lateral más desfavorable el más alejado del inicio de la tubería terciaria, se tiene ( ) ( ) ( ) mhra ZHhra ZhraH LR LRLR LR LRLRLR 02,12,022,1 =−=⋅ ∆−∆=⋅ ∆ + ⋅ = ∆ Se debe comprobar que la pérdida de carga ocasionada en cada lateral de riego es menor que la pérdida de carga máxima admisible. En el caso de la subunidad E3, tenemos laterales de diferentes longitudes con los que se obtienen los siguientes resultados: LATERAL L(m) DESNIVEL PENDIENTE GOTEROS ql (L/H) Dint(mm) J Se fe (Se+fe)/Se J´ F h f 1-15 49 0,2 0,0041 15 196 13,6 0,025 1 0,23 1,23 0,031 0,374 0,57 Se cumple que h f en cualquiera de los casos es < 1,02 m 7.3.5 PRESIÓN AL INICIO DE CADA LATERAL Se determina la presión necesaria al inicio de cada lateral, para conocer el lateral más exigente y posteriormente poder calcular la presión necesaria al inicio de la tubería terciaria. La presión al inicio de cada lateral se calcula como: 2 733,0 Z hhh fam ∆ +⋅+= Calculamos la presión la inicio de cada lateral obteniendo los siguientes datos:
! 102 Lateral ha hm 1-15 10 10,51 Los laterales que exigen mayor presión tienen un valor de h m = 10,51m 7.3.6 DIMENSIONADO DE LA TUBERIA TERCIARIA La tubería terciaria de la subunidad E3 transporta en origen un caudal de 2940 l/h, con una longitud de 43,5m. Presenta un desnivel de Z = 0,3 m. La pérdida de carga admisible en la terciaria es: ( ) ( ) ( ) mhra ZHhra ZhraH P mH TT TTTT TT TTTTTT TT TT 69,03,099,0 99,0 =−=⋅ ∆+∆=⋅ ∆−⋅=∆= ∆ = ∆ γ Si se consideran las pérdidas de carga singulares como un 20 % de las pérdidas de carga por rozamiento continuo, el factor “a” vale 1,2. Por lo tanto, la pérdida de carga por rozamiento admisible vale: ( ) mhr hr hrhra TT TT TTTT 57,0 2,1 69,0 2,169,0 2,1 == ⋅= ⋅ = ⋅ Sabiendo que la tubería terciaria es de polietileno, se calcula mediante la fórmula de Cruciani el diámetro teórico máximo de la tubería terciaria: Q(l/h) L(m) Z(m) hrTT(m) J (m/m) N F D (mm) 2940 43,5 0,3 0,57 0,013 15 0,398 34,83
! 103 Se adopta para la terciaria PE 50A Ø 40 PN 6 ATM Con este diámetro, se calculan las pérdidas de carga reales, aplicando otra vez la fórmula de Cruciani: LFJh D Q L h J f r ⋅⋅= ⋅== 75,4 75,1 592,0 D interior (mm) Q (l/h) L (m) J (m/m) N F h f (m) 44 2940 87 0,013 15 0,398 0,45 7.3.7 PRESIÓN AL INICIO DE LA TUBERÍA TERCIARIA La presión al inicio de la tubería terciaria se determina mediante la siguiente expresión: ( ) ( ) v TT TT fam v TT TT fam h Z hHH h Z haHH + ∆ +⋅+= + ∆ +⋅+= 2 2,1733,0 2 733,0 Sabiendo que se necesita una presión de 10,51 m, se calcula la presión necesaria al inicio de la terciaria: ( ) ( ) mH H h Z hHH m m v TT TT fam 42,12 4,1 2 3,0 45,02,1733,051,10 2 2,1733,0 = + +⋅⋅+= + ∆ +⋅⋅+=
! 104 7.4. CÁLCULO DE LA SUBUNIDAD E4 7.4.1 TOLERANCIA DE CAUDALES Al igual que el punto 3.1.1 q ns = 3,45 L/h Aunque el coeficiente de uniformidad permite una variación de caudal hasta del 19%, para un mejor funcionamiento del sistema de riego se restringe la variación de caudal a un máximo del 10 %. 7.4.2 VARIACIÓN DE PRESIÓN El resultado es el mismo que en el punto 3.1.2 mHH P mHH P HHH TOTALLR LR TOTALTT TT LRTTTOTAL 22,122,255,055,0 99,022,245,045,0 =⋅=∆⋅=∆= ∆ =⋅=∆⋅=∆= ∆ ∆+∆=∆ γ γ 7.4.3 DIMENSIONADO DE LOS LATERALES . Dado la topografía irregular de la parcela, se procede al cálculo de cada uno de los laterales de las subunidades. Todos los laterales son tuberías de PE 50A Ø16 con D int 13,6 mm, en el que los emisores están separados una distancia S e = 1 m. 7.4.4 CÁLCULO DE LOS LATERALES La variación de presión admisible para los laterales de riego se iguala con las causas que la originan: pérdidas de carga y desnivel.
! 105 Considerando como lateral más desfavorable el más alejado del inicio de la tubería terciaria, se tiene ( ) ( ) ( ) mhra ZHhra ZhraH LR LRLR LR LRLRLR 42,12,022,1 =+=⋅ ∆−∆=⋅ ∆ + ⋅ = ∆ Se debe comprobar que la pérdida de carga ocasionada en cada lateral de riego es menor que la pérdida de carga máxima admisible. En el caso de la subunidad E4, tenemos laterales de diferentes longitudes con los que se obtienen los siguientes resultados: LATERAL L(m) DESNIVEL PENDIENTE GOTEROS ql (L/H) Dint(mm) J Se fe (Se+fe)/Se J´ F h f 1 45 -0,2 -0,0044 45 180 13,6 0,022 1 0,23 1,23 0,027 0,375 0,45 2 44 -0,2 -0,0045 44 176 13,6 0,021 1 0,23 1,23 0,026 0,375 0,42 3 43 -0,2 -0,0047 43 172 13,6 0,020 1 0,23 1,23 0,025 0,375 0,40 4 42 -0,2 -0,0048 42 168 13,6 0,019 1 0,23 1,23 0,024 0,376 0,37 5 41 -0,2 -0,0049 41 164 13,6 0,018 1 0,23 1,23 0,023 0,376 0,35 6 40 -0,2 -0,0050 40 160 13,6 0,018 1 0,23 1,23 0,022 0,376 0,33 7 39 -0,2 -0,0051 39 156 13,6 0,017 1 0,23 1,23 0,021 0,377 0,30 8 38 -0,2 -0,0053 38 152 13,6 0,016 1 0,23 1,23 0,020 0,377 0,28 9 37 -0,2 -0,0054 37 148 13,6 0,015 1 0,23 1,23 0,019 0,377 0,26 10 35 -0,2 -0,0057 35 140 13,6 0,014 1 0,23 1,23 0,017 0,378 0,23 11 34 -0,2 -0,0059 34 136 13,6 0,013 1 0,23 1,23 0,016 0,387 0,21 12 33 -0,2 -0,0061 33 132 13,6 0,013 1 0,23 1,23 0,015 0,387 0,20 13 32 -0,2 -0,0063 32 128 13,6 0,012 1 0,23 1,23 0,015 0,387 0,18 14 31 -0,2 -0,0065 31 124 13,6 0,011 1 0,23 1,23 0,014 0,387 0,17 15 28 -0,2 -0,0071 28 112 13,6 0,009 1 0,23 1,23 0,012 0,387 0,13 Se cumple que h f en cualquiera de los casos es < 1,42 m 7.4.5 PRESIÓN AL INICIO DE CADA LATERAL Se determina la presión necesaria al inicio de cada lateral, para conocer el lateral más exigente y posteriormente poder calcular la presión necesaria al inicio de la tubería terciaria.
! 106 La presión al inicio de cada lateral se calcula como: 2 733,0 Z hhh fam ∆ +⋅+= Calculamos la presión la inicio de cada lateral obteniendo los siguientes datos: Lateral ha hm 1 10 10,23 2 10 10,21 3 10 10,19 4 10 10,17 5 10 10,16 6 10 10,14 7 10 10,12 8 10 10,11 9 10 10,09 10 10 10,07 11 10 10,06 12 10 10,04 13 10 10,03 14 10 10,02 15 10 9,99 Los laterales que exigen mayor presión tienen un valor de h m = 10,23m 7.4.6 DIMENSIONADO DE LA TUBERIA TERCIARIA La tubería terciaria de la subunidad E4 transporta en origen un caudal de 2248 l/h, con una longitud de 43,5m. Presenta un desnivel de Z = 0,3 m. La pérdida de carga admisible en la terciaria es: ( ) ( ) ( ) mhra ZHhra ZhraH P mH TT TTTT TT TTTTTT TT TT 69,03,099,0 99,0 =−=⋅ ∆+∆=⋅ ∆−⋅=∆= ∆ = ∆ γ
! 113 7.5.7 PRESIÓN AL INICIO DE LA TUBERÍA TERCIARIA La presión al inicio de la tubería terciaria se determina mediante la siguiente expresión: ( ) ( ) v TT TT fam v TT TT fam h Z hHH h Z haHH + ∆ +⋅+= + ∆ +⋅+= 2 2,1733,0 2 733,0 Sabiendo que se necesita una presión de 10,59 m, se calcula la presión necesaria al inicio de la terciaria: ( ) ( ) mH H h Z hHH m m v TT TT fam 29,12 4,1 2 3,0 52,02,1733,059,10 2 2,1733,0 = + − +⋅⋅+= + ∆ +⋅⋅+= 7.6. CÁLCULO DE LA SUBUNIDAD E6 7.6.1 TOLERANCIA DE CAUDALES Al igual que el punto 3.1.1 q ns = 3,45 L/h Aunque el coeficiente de uniformidad permite una variación de caudal hasta del 19%, para un mejor funcionamiento del sistema de riego se restringe la variación de caudal a un máximo del 10 %. 7.6.2 VARIACIÓN DE PRESIÓN El resultado es el mismo que en el punto 3.1.2
! 114 mHH P mHH P HHH TOTALLR LR TOTALTT TT LRTTTOTAL 22,122,255,055,0 99,022,245,045,0 =⋅=∆⋅=∆= ∆ =⋅=∆⋅=∆= ∆ ∆+∆=∆ γ γ 7.6.3 DIMENSIONADO DE LOS LATERALES . Dado la topografía irregular de la parcela, se procede al cálculo de cada uno de los laterales de las subunidades. Todos los laterales son tuberías de PE 50A Ø16 con D int 13,6 mm, en el que los emisores están separados una distancia S e = 1 m. 7.6.4 CÁLCULO DE LOS LATERALES La variación de presión admisible para los laterales de riego se iguala con las causas que la originan: pérdidas de carga y desnivel. Considerando como lateral más desfavorable el más alejado del inicio de la tubería terciaria, se tiene ( ) ( ) ( ) mhra ZHhra ZhraH LR LRLR LR LRLRLR 42,12,022,1 =+=⋅ ∆−∆=⋅ ∆ + ⋅ = ∆ Se debe comprobar que la pérdida de carga ocasionada en cada lateral de riego es menor que la pérdida de carga máxima admisible.
! 115 En el caso de la subunidad E6, tenemos laterales de diferentes longitudes con los que se obtienen los siguientes resultados: LATERAL L(m) DESNIVEL PENDIENTE GOTEROS ql (L/H) Dint(mm) J Se fe (Se+fe)/Se J´ F h f 1-15 49 -0,2 -0,0041 15 196 13,6 0,025 1 0,23 1,23 0,031 0,374 0,57 Se cumple que h f en cualquiera de los casos es < 1,42 m 7.6.5 PRESIÓN AL INICIO DE CADA LATERAL Se determina la presión necesaria al inicio de cada lateral, para conocer el lateral más exigente y posteriormente poder calcular la presión necesaria al inicio de la tubería terciaria. La presión al inicio de cada lateral se calcula como: 2 733,0 Z hhh fam ∆ +⋅+= Calculamos la presión la inicio de cada lateral obteniendo los siguientes datos: Lateral ha hm 1-15 10 10,31 Los laterales que exigen mayor presión tienen un valor de h m = 10,31m 7.6.6 DIMENSIONADO DE LA TUBERIA TERCIARIA La tubería terciaria de la subunidad E6 transporta en origen un caudal de 2940 l/h, con una longitud de 43,5m. Presenta un desnivel de Z = -0,3 m.
! 116 La pérdida de carga admisible en la terciaria es: ( ) ( ) ( ) mhra ZHhra ZhraH P mH TT TTTT TT TTTTTT TT TT 29,13,099,0 99,0 =+=⋅ ∆+∆=⋅ ∆−⋅=∆= ∆ = ∆ γ Si se consideran las pérdidas de carga singulares como un 20 % de las pérdidas de carga por rozamiento continuo, el factor “a” vale 1,2. Por lo tanto, la pérdida de carga por rozamiento admisible vale: ( ) mhr hr hrhra TT TT TTTT 07,1 2,1 69,0 2,129.1 2,1 == ⋅= ⋅ = ⋅ Sabiendo que la tubería terciaria es de polietileno, se calcula mediante la fórmula de Cruciani el diámetro teórico máximo de la tubería terciaria: Q(l/h) L(m) Z(m) hrTT(m) J (m/m) N F D (mm) 2940 43,5 -0,3 1,07 0,025 15 0,398 30,50 Se adopta para la terciaria PE 50A Ø 40 PN 6 ATM Con este diámetro, se calculan las pérdidas de carga reales, aplicando otra vez la fórmula de Cruciani: LFJh D Q L h J f r ⋅⋅= ⋅== 75,4 75,1 592,0
! 117 D interior (mm) Q (l/h) L (m) J (m/m) N F h f (m) 44 2940 87 0,012 15 0,398 0,42 7.6.7 PRESIÓN AL INICIO DE LA TUBERÍA TERCIARIA La presión al inicio de la tubería terciaria se determina mediante la siguiente expresión: ( ) ( ) v TT TT fam v TT TT fam h Z hHH h Z haHH + ∆ +⋅+= + ∆ +⋅+= 2 2,1733,0 2 733,0 Sabiendo que se necesita una presión de 10,31 m, se calcula la presión necesaria al inicio de la terciaria: ( ) ( ) mH H h Z hHH m m v TT TT fam 92,11 4,1 2 3,0 42,02,1733,031,10 2 2,1733,0 = + − +⋅⋅+= + ∆ +⋅⋅+= 7.7. CÁLCULO DE LA SUBUNIDAD E7 7.7.1 TOLERANCIA DE CAUDALES Al igual que el punto 3.1.1 q ns = 3,45 L/h Aunque el coeficiente de uniformidad permite una variación de caudal hasta del 19%, para un mejor funcionamiento del sistema de riego se restringe la variación de caudal a un máximo del 10 %.
! 118 7.7.2 VARIACIÓN DE PRESIÓN El resultado es el mismo que en el punto 3.1.2 mHH P mHH P HHH TOTALLR LR TOTALTT TT LRTTTOTAL 22,122,255,055,0 99,022,245,045,0 =⋅=∆⋅=∆= ∆ =⋅=∆⋅=∆= ∆ ∆+∆=∆ γ γ 7.7.3 DIMENSIONADO DE LOS LATERALES . Dado la topografía irregular de la parcela, se procede al cálculo de cada uno de los laterales de las subunidades. Todos los laterales son tuberías de PE 50A Ø16 con D int 13,6 mm, en el que los emisores están separados una distancia S e = 1 m. 7.7.4 CÁLCULO DE LOS LATERALES La variación de presión admisible para los laterales de riego se iguala con las causas que la originan: pérdidas de carga y desnivel. Considerando como lateral más desfavorable el más alejado del inicio de la tubería terciaria, se tiene ( ) ( ) ( ) mhra ZHhra ZhraH LR LRLR LR LRLRLR 02,12,022,1 =−=⋅ ∆−∆=⋅ ∆ + ⋅ = ∆ Se debe comprobar que la pérdida de carga ocasionada en cada lateral de riego es menor que la pérdida de carga máxima admisible.
! 119 En el caso de la subunidad E7, tenemos laterales de diferentes longitudes con los que se obtienen los siguientes resultados: LATERAL L(m) DESNIVEL PENDIENTE GOTEROS ql (L/H) Dint(mm) J Se fe (Se+fe)/Se J´ F h f 1-15 49 0,2 0,0041 15 196 13,6 0,025 1 0,23 1,23 0,031 0,374 0,57 Se cumple que h f en cualquiera de los casos es < 1,02 m 7.7.5 PRESIÓN AL INICIO DE CADA LATERAL Se determina la presión necesaria al inicio de cada lateral, para conocer el lateral más exigente y posteriormente poder calcular la presión necesaria al inicio de la tubería terciaria. La presión al inicio de cada lateral se calcula como: 2 733,0 Z hhh fam ∆ +⋅+= Calculamos la presión la inicio de cada lateral obteniendo los siguientes datos: Lateral ha hm 1-15 10 10,51 Los laterales que exigen mayor presión tienen un valor de h m = 10,51m
! 120 7.7.6 DIMENSIONADO DE LA TUBERIA TERCIARIA La tubería terciaria de la subunidad E7 transporta en origen un caudal de 2940 l/h, con una longitud de 43,5m. Presenta un desnivel de Z = -0,3 m. La pérdida de carga admisible en la terciaria es: ( ) ( ) ( ) mhra ZHhra ZhraH P mH TT TTTT TT TTTTTT TT TT 29,13,099,0 99,0 =+=⋅ ∆+∆=⋅ ∆−⋅=∆= ∆ = ∆ γ Si se consideran las pérdidas de carga singulares como un 20 % de las pérdidas de carga por rozamiento continuo, el factor “a” vale 1,2. Por lo tanto, la pérdida de carga por rozamiento admisible vale: ( ) mhr hr hrhra TT TT TTTT 07,1 2,1 29,1 2,129,1 2,1 == ⋅= ⋅ = ⋅ Sabiendo que la tubería terciaria es de polietileno, se calcula mediante la fórmula de Cruciani el diámetro teórico máximo de la tubería terciaria: Q(l/h) L(m) Z(m) hrTT(m) J (m/m) N F D (mm) 2940 43,5 -0,3 1,07 0,025 15 0,398 30,50 Se adopta para la terciaria PE 50A Ø 40 PN 6 ATM
! 121 Con este diámetro, se calculan las pérdidas de carga reales, aplicando otra vez la fórmula de Cruciani: LFJh D Q L h J f r ⋅⋅= ⋅== 75,4 75,1 592,0 D interior (mm) Q (l/h) L (m) J (m/m) N F h f (m) 44 2940 87 0,012 15 0,398 0,42 7.7.7 PRESIÓN AL INICIO DE LA TUBERÍA TERCIARIA La presión al inicio de la tubería terciaria se determina mediante la siguiente expresión: ( ) ( ) v TT TT fam v TT TT fam h Z hHH h Z haHH + ∆ +⋅+= + ∆ +⋅+= 2 2,1733,0 2 733,0 Sabiendo que se necesita una presión de 10,51 m, se calcula la presión necesaria al inicio de la terciaria: ( ) ( ) mH H h Z hHH m m v TT TT fam 12,12 4,1 2 3,0 42,02,1733,051,10 2 2,1733,0 = + − +⋅⋅+= + ∆ +⋅⋅+=
! 122 7.8. CÁLCULO DE LA SUBUNIDAD E8 7.8.1 TOLERANCIA DE CAUDALES Al igual que el punto 3.1.1 q ns = 3,45 L/h Aunque el coeficiente de uniformidad permite una variación de caudal hasta del 19%, para un mejor funcionamiento del sistema de riego se restringe la variación de caudal a un máximo del 10 %. 7.8.2 VARIACIÓN DE PRESIÓN El resultado es el mismo que en el punto 3.1.2 mHH P mHH P HHH TOTALLR LR TOTALTT TT LRTTTOTAL 22,122,255,055,0 99,022,245,045,0 =⋅=∆⋅=∆= ∆ =⋅=∆⋅=∆= ∆ ∆+∆=∆ γ γ 7.8.3 DIMENSIONADO DE LOS LATERALES . Dado la topografía irregular de la parcela, se procede al cálculo de cada uno de los laterales de las subunidades. Todos los laterales son tuberías de PE 50A Ø16 con D int 13,6 mm, en el que los emisores están separados una distancia S e = 1 m.
! 129 2 733,0 Z hhh fam ∆ +⋅+= Calculamos la presión la inicio de cada lateral obteniendo los siguientes datos: Lateral ha hm 1-20 10 10,37 21 10 10,28 Los laterales que exigen mayor presión tienen un valor de h m = 10,37m 8.1.6 DIMENSIONADO DE LA TUBERIA TERCIARIA La tubería terciaria de la subunidad F1 transporta en origen un caudal de 3840 l/h, con una longitud de 64m. Presenta un desnivel de Z = 0,3 m. La pérdida de carga admisible en la terciaria es: ( ) ( ) ( ) mhra ZHhra ZhraH P mH TT TTTT TT TTTTTT TT TT 69,03,099,0 99,0 =−=⋅ ∆+∆=⋅ ∆−⋅=∆= ∆ = ∆ γ Si se consideran las pérdidas de carga singulares como un 20 % de las pérdidas de carga por rozamiento continuo, el factor “a” vale 1,2. Por lo tanto, la pérdida de carga por rozamiento admisible vale:
! 130 ( ) mhr hr hrhra TT TT TTTT 57,0 2,1 69,0 2,169,0 2,1 == ⋅= ⋅ = ⋅ Sabiendo que la tubería terciaria es de polietileno, se calcula mediante la fórmula de Cruciani el diámetro teórico máximo de la tubería terciaria: Q(l/h) L(m) Z(m) hrTT(m) J (m/m) N F D (mm) 3840 64 0,3 0,57 0,009 21 0,390 41,52 Se adopta para la terciaria PE 50A Ø 50 PN 6 ATM Con este diámetro, se calculan las pérdidas de carga reales, aplicando otra vez la fórmula de Cruciani: LFJh D Q L h J f r ⋅⋅= ⋅== 75,4 75,1 592,0 D interior (mm) Q (l/h) L (m) J (m/m) N F h f (m) 44 3840 64 0,012 21 0,398 0,31 8.1.7 PRESIÓN AL INICIO DE LA TUBERÍA TERCIARIA La presión al inicio de la tubería terciaria se determina mediante la siguiente expresión: ( ) ( ) v TT TT fam v TT TT fam h Z hHH h Z haHH + ∆ +⋅+= + ∆ +⋅+= 2 2,1733,0 2 733,0
! 131 Sabiendo que se necesita una presión de 10,37 m, se calcula la presión necesaria al inicio de la terciaria: ( ) ( ) mH H h Z hHH m m v TT TT fam 19,12 4,1 2 3,0 31,02,1733,037,10 2 2,1733,0 = + +⋅⋅+= + ∆ +⋅⋅+= 8.2. CÁLCULO DE LA SUBUNIDAD F2 8.2.1 TOLERANCIA DE CAUDALES Al igual que el punto 3.1.1 q ns = 3,45 L/h Aunque el coeficiente de uniformidad permite una variación de caudal hasta del 19%, para un mejor funcionamiento del sistema de riego se restringe la variación de caudal a un máximo del 10 %. 8.2.2 VARIACIÓN DE PRESIÓN El resultado es el mismo que en el punto 3.1.2 mHH P mHH P HHH TOTALLR LR TOTALTT TT LRTTTOTAL 22,122,255,055,0 99,022,245,045,0 =⋅=∆⋅=∆= ∆ =⋅=∆⋅=∆= ∆ ∆+∆=∆ γ γ
! 132 8.2.3 DIMENSIONADO DE LOS LATERALES . Dado la topografía irregular de la parcela, se procede al cálculo de cada uno de los laterales de las subunidades. Todos los laterales son tuberías de PE 50A Ø16 con D int 13,6 mm, en el que los emisores están separados una distancia S e = 1 m. 8.2.4 CÁLCULO DE LOS LATERALES La variación de presión admisible para los laterales de riego se iguala con las causas que la originan: pérdidas de carga y desnivel. Considerando como lateral más desfavorable el más alejado del inicio de la tubería terciaria, se tiene ( ) ( ) ( ) mhra ZHhra ZhraH LR LRLR LR LRLRLR 42,12,022,1 =+=⋅ ∆−∆=⋅ ∆ + ⋅ = ∆ Se debe comprobar que la pérdida de carga ocasionada en cada lateral de riego es menor que la pérdida de carga máxima admisible. En el caso de la subunidad F2, tenemos laterales de diferentes longitudes con los que se obtienen los siguientes resultados: LATERAL L(m) DESNIVEL PENDIENTE GOTEROS ql (L/H) Dint(mm) J Se fe (Se+fe)/Se J´ F h f 1-3 63 -0,2 -0,0032 63 252 13,6 0,039 1 0,23 1,23 0,048 0,372 1,12 4-6 62 -0,2 -0,0032 62 248 13,6 0,038 1 0,23 1,23 0,047 0,372 1,07 7-8 61 -0,2 -0,0032 61 244 13,6 0,037 1 0,23 1,23 0,045 0,372 1,03 9-11 60 -0,2 -0,0033 60 240 13,6 0,036 1 0,23 1,23 0,044 0,372 0,98 12-13 59 -0,2 -0,0034 59 236 13,6 0,035 1 0,23 1,23 0,043 0,372 0,94 14-16 58 -0,2 -0,0034 58 232 13,6 0,034 1 0,23 1,23 0,041 0,372 0,90
! 133 17-19 57 -0,2 -0,0035 57 228 13,6 0,033 1 0,23 1,23 0,040 0,372 0,85 20-22 56 -0,2 -0,0036 56 224 13,6 0,032 1 0,23 1,23 0,039 0,373 0,81 Se cumple que h f en cualquiera de los casos es < 1,02 m 8.2.5 PRESIÓN AL INICIO DE CADA LATERAL Se determina la presión necesaria al inicio de cada lateral, para conocer el lateral más exigente y posteriormente poder calcular la presión necesaria al inicio de la tubería terciaria. La presión al inicio de cada lateral se calcula como: 2 733,0 Z hhh fam ∆ +⋅+= Calculamos la presión la inicio de cada lateral obteniendo los siguientes datos: Los laterales que exigen mayor presión tienen un valor de h m = 10,72m Lateral ha hm 1-3 10 10,72 4-6 10 10,69 7-8 10 10,65 9-11 10 10,62 12-13 10 10,59 14-16 10 10,56 17-19 10 10,53 20-22 10 10,50
! 134 8.2.6 DIMENSIONADO DE LA TUBERIA TERCIARIA La tubería terciaria de la subunidad F2 transporta en origen un caudal de 5230 l/h, con una longitud de 64m. Presenta un desnivel de Z =0,3 m. La pérdida de carga admisible en la terciaria es: ( ) ( ) ( ) mhra ZHhra ZhraH P mH TT TTTT TT TTTTTT TT TT 69,03,099,0 99,0 =−=⋅ ∆+∆=⋅ ∆−⋅=∆= ∆ = ∆ γ Si se consideran las pérdidas de carga singulares como un 20 % de las pérdidas de carga por rozamiento continuo, el factor “a” vale 1,2. Por lo tanto, la pérdida de carga por rozamiento admisible vale: ( ) mhr hr hrhra TT TT TTTT 57,0 2,1 69,0 2,169,0 2,1 == ⋅= ⋅ = ⋅ Sabiendo que la tubería terciaria es de polietileno, se calcula mediante la fórmula de Cruciani el diámetro teórico máximo de la tubería terciaria: Q(l/h) L(m) Z(m) hrTT(m) J (m/m) N F D (mm) 5240 64 0,3 0,57 0,012 22 0,398 46,75 Se adopta para la terciaria PE 50A Ø 63 PN 6 ATM Con este diámetro, se calculan las pérdidas de carga reales, aplicando otra vez la fórmula de Cruciani:
! 135 LFJh D Q L h J f r ⋅⋅= ⋅== 75,4 75,1 592,0 D interior (mm) Q (l/h) L (m) J (m/m) N F h f (m) 55,4 5230 64 0,012 22 0,398 0,31 8.2.7 PRESIÓN AL INICIO DE LA TUBERÍA TERCIARIA La presión al inicio de la tubería terciaria se determina mediante la siguiente expresión: ( ) ( ) v TT TT fam v TT TT fam h Z hHH h Z haHH + ∆ +⋅+= + ∆ +⋅+= 2 2,1733,0 2 733,0 Sabiendo que se necesita una presión de 10,72 m, se calcula la presión necesaria al inicio de la terciaria: ( ) ( ) mH H h Z hHH m m v TT TT fam 64,12 4,1 2 3,0 31,02,1733,072,10 2 2,1733,0 = + +⋅⋅+= + ∆ +⋅⋅+= 8.3. CÁLCULO DE LA SUBUNIDAD F3 8.3.1 TOLERANCIA DE CAUDALES Al igual que el punto 3.1.1 q ns = 3,45 L/h
! 136 Aunque el coeficiente de uniformidad permite una variación de caudal hasta del 19%, para un mejor funcionamiento del sistema de riego se restringe la variación de caudal a un máximo del 10 %. 8.3.2 VARIACIÓN DE PRESIÓN El resultado es el mismo que en el punto 3.1.2 mHH P mHH P HHH TOTALLR LR TOTALTT TT LRTTTOTAL 22,122,255,055,0 99,022,245,045,0 =⋅=∆⋅=∆= ∆ =⋅=∆⋅=∆= ∆ ∆+∆=∆ γ γ 8.3.3 DIMENSIONADO DE LOS LATERALES . Dado la topografía irregular de la parcela, se procede al cálculo de cada uno de los laterales de las subunidades. Todos los laterales son tuberías de PE 50A Ø20 con D int 17,4 mm, en el que los emisores están separados una distancia S e = 1 m. 8.3.4 CÁLCULO DE LOS LATERALES La variación de presión admisible para los laterales de riego se iguala con las causas que la originan: pérdidas de carga y desnivel. Considerando como lateral más desfavorable el más alejado del inicio de la tubería terciaria, se tiene
! 137 ( ) ( ) ( ) mhra ZHhra ZhraH LR LRLR LR LRLRLR 02,12,022,1 =−=⋅ ∆−∆=⋅ ∆ + ⋅ = ∆ Se debe comprobar que la pérdida de carga ocasionada en cada lateral de riego es menor que la pérdida de carga máxima admisible. En el caso de la subunidad F3, tenemos laterales de diferentes longitudes con los que se obtienen los siguientes resultados: LATERAL L(m) DESNIVEL PENDIENTE GOTEROS ql (L/H) Dint(mm) J Se fe (Se+fe)/Se J´ F h f 1-23 64 0,2 0,0031 64 256 17,4 0,012 1 0,23 1,23 0,015 0,371 0,36 Se cumple que h f en cualquiera de los casos es < 1,02 m 8.3.5 PRESIÓN AL INICIO DE CADA LATERAL Se determina la presión necesaria al inicio de cada lateral, para conocer el lateral más exigente y posteriormente poder calcular la presión necesaria al inicio de la tubería terciaria. La presión al inicio de cada lateral se calcula como: 2 733,0 Z hhh fam ∆ +⋅+= Calculamos la presión la inicio de cada lateral obteniendo los siguientes datos: Lateral ha hm 1-23 10 10,37
! 138 Los laterales que exigen mayor presión tienen un valor de h m = 10,37m 8.3.6 DIMENSIONADO DE LA TUBERIA TERCIARIA La tubería terciaria de la subunidad F3 transporta en origen un caudal de 5888 l/h, con una longitud de 64m. Presenta un desnivel de Z = -0,3 m. La pérdida de carga admisible en la terciaria es: ( ) ( ) ( ) mhra ZHhra ZhraH P mH TT TTTT TT TTTTTT TT TT 29,13,099,0 99,0 =+=⋅ ∆+∆=⋅ ∆−⋅=∆= ∆ = ∆ γ Si se consideran las pérdidas de carga singulares como un 20 % de las pérdidas de carga por rozamiento continuo, el factor “a” vale 1,2. Por lo tanto, la pérdida de carga por rozamiento admisible vale: ( ) mhr hr hrhra TT TT TTTT 07,1 2,1 29,1 2,129,1 2,1 == ⋅= ⋅ = ⋅ Sabiendo que la tubería terciaria es de polietileno, se calcula mediante la fórmula de Cruciani el diámetro teórico máximo de la tubería terciaria: Q(l/h) L(m) Z(m) hrTT(m) J (m/m) N F D (mm) 5888 64 -0,3 1,07 0,017 23 0,387 42,48 Se adopta para la terciaria PE 50A Ø 50 PN 6 ATM
! 145 9.1.2 VARIACIÓN DE PRESIÓN El resultado es el mismo que en el punto 3.1.2 mHH P mHH P HHH TOTALLR LR TOTALTT TT LRTTTOTAL 22,122,255,055,0 99,022,245,045,0 =⋅=∆⋅=∆= ∆ =⋅=∆⋅=∆= ∆ ∆+∆=∆ γ γ 9.1.3 DIMENSIONADO DE LOS LATERALES . Dado la topografía irregular de la parcela, se procede al cálculo de cada uno de los laterales de las subunidades. Todos los laterales son tuberías de PE 50A Ø20 con D int 17,4 mm, en el que los emisores están separados una distancia S e = 1 m. 9.1.4 CÁLCULO DE LOS LATERALES La variación de presión admisible para los laterales de riego se iguala con las causas que la originan: pérdidas de carga y desnivel. Considerando como lateral más desfavorable el más alejado del inicio de la tubería terciaria, se tiene
! 146 ( ) ( ) ( ) mhra ZHhra ZhraH LR LRLR LR LRLRLR 02,12,022,1 =−=⋅ ∆−∆=⋅ ∆ + ⋅ = ∆ Se debe comprobar que la pérdida de carga ocasionada en cada lateral de riego es menor que la pérdida de carga máxima admisible. En el caso de la subunidad G1, tenemos laterales de diferentes longitudes con los que se obtienen los siguientes resultados: LATERAL L(m) DESNIVEL PENDIENTE GOTEROS ql (L/H) Dint(mm) J Se fe (Se+fe)/Se J´ F h f 1-24 62 0,2 0,0031 64 256 17,4 0,012 1 0,23 1,23 0,015 0,371 0,35 Se cumple que h f en cualquiera de los casos es < 1,02 m 9.1.5 PRESIÓN AL INICIO DE CADA LATERAL Se determina la presión necesaria al inicio de cada lateral, para conocer el lateral más exigente y posteriormente poder calcular la presión necesaria al inicio de la tubería terciaria. La presión al inicio de cada lateral se calcula como: 2 733,0 Z hhh fam ∆ +⋅+= Calculamos la presión la inicio de cada lateral obteniendo los siguientes datos: Lateral ha hm 1-24 10 10,36
! 147 Los laterales que exigen mayor presión tienen un valor de h m = 10,36m 9.1.6 DIMENSIONADO DE LA TUBERIA TERCIARIA La tubería terciaria de la subunidad G1 transporta en origen un caudal de 6144 l/h, con una longitud de 71m. Presenta un desnivel de Z = 0,3 m. La pérdida de carga admisible en la terciaria es: ( ) ( ) ( ) mhra ZHhra ZhraH P mH TT TTTT TT TTTTTT TT TT 69,03,099,0 99,0 =−=⋅ ∆+∆=⋅ ∆−⋅=∆= ∆ = ∆ γ Si se consideran las pérdidas de carga singulares como un 20 % de las pérdidas de carga por rozamiento continuo, el factor “a” vale 1,2. Por lo tanto, la pérdida de carga por rozamiento admisible vale: ( ) mhr hr hrhra TT TT TTTT 57,0 2,1 69,0 2,169,0 2,1 == ⋅= ⋅ = ⋅ Sabiendo que la tubería terciaria es de polietileno, se calcula mediante la fórmula de Cruciani el diámetro teórico máximo de la tubería terciaria: Q(l/h) L(m) Z(m) hrTT(m) J (m/m) N F D (mm) 6144 71 0,3 0,57 0,008 24 0,387 50,36
! 148 Se adopta para la terciaria PE 50A Ø 63 PN 6 ATM Con este diámetro, se calculan las pérdidas de carga reales, aplicando otra vez la fórmula de Cruciani: LFJh D Q L h J f r ⋅⋅= ⋅== 75,4 75,1 592,0 D interior (mm) Q (l/h) L (m) J (m/m) N F h f (m) 55,4 6144 71 0,012 24 0,398 0,34 9.1.7 PRESIÓN AL INICIO DE LA TUBERÍA TERCIARIA La presión al inicio de la tubería terciaria se determina mediante la siguiente expresión: ( ) ( ) v TT TT fam v TT TT fam h Z hHH h Z haHH + ∆ +⋅+= + ∆ +⋅+= 2 2,1733,0 2 733,0 Sabiendo que se necesita una presión de 10,36 m, se calcula la presión necesaria al inicio de la terciaria: ( ) ( ) mH H h Z hHH m m v TT TT fam 20,12 4,1 2 3,0 34,02,1733,036,10 2 2,1733,0 = + +⋅⋅+= + ∆ +⋅⋅+=
! 149 9.2. CÁLCULO DE LA SUBUNIDAD G2 9.2.1 TOLERANCIA DE CAUDALES Al igual que el punto 3.1.1 q ns = 3,45 L/h Aunque el coeficiente de uniformidad permite una variación de caudal hasta del 19%, para un mejor funcionamiento del sistema de riego se restringe la variación de caudal a un máximo del 10 %. 9.2.2 VARIACIÓN DE PRESIÓN El resultado es el mismo que en el punto 3.1.2 mHH P mHH P HHH TOTALLR LR TOTALTT TT LRTTTOTAL 22,122,255,055,0 99,022,245,045,0 =⋅=∆⋅=∆= ∆ =⋅=∆⋅=∆= ∆ ∆+∆=∆ γ γ 9.2.3 DIMENSIONADO DE LOS LATERALES . Dado la topografía irregular de la parcela, se procede al cálculo de cada uno de los laterales de las subunidades. Todos los laterales son tuberías de PE 50A Ø20 con D int 17,2 mm, en el que los emisores están separados una distancia S e = 1 m.
! 150 9.2.4 CÁLCULO DE LOS LATERALES La variación de presión admisible para los laterales de riego se iguala con las causas que la originan: pérdidas de carga y desnivel. Considerando como lateral más desfavorable el más alejado del inicio de la tubería terciaria, se tiene ( ) ( ) ( ) mhra ZHhra ZhraH LR LRLR LR LRLRLR 42,12,022,1 =+=⋅ ∆−∆=⋅ ∆ + ⋅ = ∆ Se debe comprobar que la pérdida de carga ocasionada en cada lateral de riego es menor que la pérdida de carga máxima admisible. En el caso de la subunidad G2, tenemos laterales de diferentes longitudes con los que se obtienen los siguientes resultados: LATERAL LONGITUD DESNIVEL PENDIENTE GOTEROS ql (L/H) Dint(mm) J Se fe (Se+fe)/Se J´ F h f 1 59 -0,2 -0,0034 59 236 13,6 0,035 1 0,23 1,23 0,043 0,372 0,94 2 57 -0,2 -0,0035 57 228 13,6 0,033 1 0,23 1,23 0,040 0,372 0,85 3 56 -0,2 -0,0036 56 224 13,6 0,032 1 0,23 1,23 0,039 0,373 0,81 4 55 -0,2 -0,0036 55 220 13,6 0,031 1 0,23 1,23 0,038 0,373 0,77 5 54 -0,2 -0,0037 54 216 13,6 0,030 1 0,23 1,23 0,037 0,373 0,74 6 53 -0,2 -0,0038 53 212 13,6 0,029 1 0,23 1,23 0,035 0,373 0,70 7 52 -0,2 -0,0038 52 208 13,6 0,028 1 0,23 1,23 0,034 0,373 0,66 8 51 -0,2 -0,0039 51 204 13,6 0,027 1 0,23 1,23 0,033 0,373 0,63 9 49 -0,2 -0,0041 49 196 13,6 0,025 1 0,23 1,23 0,031 0,374 0,57 10 48 -0,2 -0,0042 48 192 13,6 0,024 1 0,23 1,23 0,030 0,374 0,53 11 47 -0,2 -0,0043 47 188 13,6 0,023 1 0,23 1,23 0,029 0,374 0,50 12 46 -0,2 -0,0043 46 184 13,6 0,022 1 0,23 1,23 0,028 0,375 0,48 13 45 -0,2 -0,0044 45 180 13,6 0,022 1 0,23 1,23 0,027 0,375 0,45 14 44 -0,2 -0,0045 44 176 13,6 0,021 1 0,23 1,23 0,026 0,375 0,42
! 151 15 43 -0,2 -0,0047 43 172 13,6 0,020 1 0,23 1,23 0,025 0,375 0,40 16 41 -0,2 -0,0049 41 164 13,6 0,018 1 0,23 1,23 0,023 0,376 0,35 17 40 -0,2 -0,0050 40 160 13,6 0,018 1 0,23 1,23 0,022 0,376 0,33 18 39 -0,2 -0,0051 39 156 13,6 0,017 1 0,23 1,23 0,021 0,377 0,30 19 38 -0,2 -0,0053 38 152 13,6 0,016 1 0,23 1,23 0,020 0,377 0,28 20 37 -0,2 -0,0054 37 148 13,6 0,015 1 0,23 1,23 0,019 0,377 0,26 21 36 -0,2 -0,0056 36 144 13,6 0,015 1 0,23 1,23 0,018 0,378 0,24 22 34 -0,2 -0,0059 34 136 13,6 0,013 1 0,23 1,23 0,016 0,387 0,21 23 33 -0,2 -0,0061 33 132 13,6 0,013 1 0,23 1,23 0,015 0,387 0,20 24 32 -0,2 -0,0063 32 128 13,6 0,012 1 0,23 1,23 0,015 0,387 0,18 Se cumple que h f en cualquiera de los casos es < 1,42 m 9.2.5 PRESIÓN AL INICIO DE CADA LATERAL Se determina la presión necesaria al inicio de cada lateral, para conocer el lateral más exigente y posteriormente poder calcular la presión necesaria al inicio de la tubería terciaria. La presión al inicio de cada lateral se calcula como: 2 733,0 Z hhh fam ∆ +⋅+= Calculamos la presión la inicio de cada lateral obteniendo los siguientes datos: Lateral ha hm 1 10 10,59 2 10 10,53 3 10 10,50 4 10 10,47 5 10 10,44 6 10 10,41 7 10 10,39 8 10 10,36
! 152 9 10 10,31 10 10 10,29 11 10 10,27 12 10 10,25 13 10 10,23 14 10 10,21 15 10 10,19 16 10 10,16 17 10 10,14 18 10 10,12 19 10 10,11 20 10 10,09 21 10 10,08 22 10 10,06 23 10 10,04 24 10 10,03 Los laterales que exigen mayor presión tienen un valor de h m = 10,59m 9.2.6 DIMENSIONADO DE LA TUBERIA TERCIARIA La tubería terciaria de la subunidad G2 transporta en origen un caudal de 4356 l/h, con una longitud de 71m. Presenta un desnivel de Z = 0,3 m. La pérdida de carga admisible en la terciaria es: ( ) ( ) ( ) mhra ZHhra ZhraH P mH TT TTTT TT TTTTTT TT TT 69,03,099,0 99,0 =−=⋅ ∆+∆=⋅ ∆−⋅=∆= ∆ = ∆ γ Si se consideran las pérdidas de carga singulares como un 20 % de las pérdidas de carga por rozamiento continuo, el factor “a” vale 1,2. Por lo tanto, la pérdida de carga por rozamiento admisible vale: ( ) mhr hr hrhra TT TT TTTT 57,0 2,1 69,0 2,169,0 2,1 == ⋅= ⋅ = ⋅
! 153 Para economizar el proyecto la tubería se dividirá en dos tramos para así poder usar diámetros mas ajustados: Tramo 1: Q(l/h) L(m) Z(m) hrTT(m) J (m/m) N F D (mm) 3036 42 0,3 0,57 0,014 15 0,398 34,98 Tramo 2: Q(l/h) L(m) Z(m) hrTT(m) J (m/m) N F D (mm) 1320 29 0,3 0,57 0,020 9 0,410 23,96 Se adopta para el primer tramo PE 50A Ø 40 PN 6 ATM, y para el segundo PE 50A Ø 32 PN 6 ATM Con este diámetro, se calculan las pérdidas de carga reales, aplicando otra vez la fórmula de Cruciani: LFJh D Q L h J f r ⋅⋅= ⋅== 75,4 75,1 592,0 Tramo 1: D interior (mm) Q (l/h) L (m) J (m/m) N F h f (m) 35,2 3036 42 0,033 15 0,398 0,55 Tramo 2: D interior (mm) Q (l/h) L (m) J (m/m) N F h f (m) 28 1320 29 0,023 9 0,410 0,27
! 154 9.2.7 PRESIÓN AL INICIO DE LA TUBERÍA TERCIARIA La presión al inicio de la tubería terciaria se determina mediante la siguiente expresión: ( ) ( ) v TT TT fam v TT TT fam h Z hHH h Z haHH + ∆ +⋅+= + ∆ +⋅+= 2 2,1733,0 2 733,0 Sabiendo que se necesita una presión de 10,59 m, se calcula la presión necesaria al inicio de la terciaria: ( ) ( ) mH H h Z hHH m m v TT TT fam 55,12 4,1 2 3,0 82,02,1733,059,10 2 2,1733,0 = + +⋅⋅+= + ∆ +⋅⋅+= 9.3. CÁLCULO DE LA SUBUNIDAD G3 9.3.1 TOLERANCIA DE CAUDALES Al igual que el punto 3.1.1 q ns = 3,45 L/h Aunque el coeficiente de uniformidad permite una variación de caudal hasta del 19%, para un mejor funcionamiento del sistema de riego se restringe la variación de caudal a un máximo del 10 %. 9.3.2 VARIACIÓN DE PRESIÓN El resultado es el mismo que en el punto 3.1.2
! 161 9.4.4 CÁLCULO DE LOS LATERALES La variación de presión admisible para los laterales de riego se iguala con las causas que la originan: pérdidas de carga y desnivel. Considerando como lateral más desfavorable el más alejado del inicio de la tubería terciaria, se tiene ( ) ( ) ( ) mhra ZHhra ZhraH LR LRLR LR LRLRLR 02,12,022,1 =−=⋅ ∆−∆=⋅ ∆ + ⋅ = ∆ Se debe comprobar que la pérdida de carga ocasionada en cada lateral de riego es menor que la pérdida de carga máxima admisible. En el caso de la subunidad G4, tenemos laterales de diferentes longitudes con los que se obtienen los siguientes resultados: LATERAL L(m) DESNIVEL PENDIENTE GOTEROS ql (L/H) Dint(mm) J Se fe (Se+fe)/Se J´ F h f 1-24 62 0,2 0,0031 64 256 17,4 0,012 1 0,23 1,23 0,015 0,371 0,35 Se cumple que h f en cualquiera de los casos es < 1,02 m 9.4.5 PRESIÓN AL INICIO DE CADA LATERAL Se determina la presión necesaria al inicio de cada lateral, para conocer el lateral más exigente y posteriormente poder calcular la presión necesaria al inicio de la tubería terciaria. La presión al inicio de cada lateral se calcula como:
! 162 2 733,0 Z hhh fam ∆ +⋅+= Calculamos la presión la inicio de cada lateral obteniendo los siguientes datos: Lateral ha hm 1-24 10 10,36 Los laterales que exigen mayor presión tienen un valor de h m = 10,36m 9.4.6 DIMENSIONADO DE LA TUBERIA TERCIARIA La tubería terciaria de la subunidad G4 transporta en origen un caudal de 6144 l/h, con una longitud de 68m. Presenta un desnivel de Z = -0,3 m. La pérdida de carga admisible en la terciaria es: ( ) ( ) ( ) mhra ZHhra ZhraH P mH TT TTTT TT TTTTTT TT TT 29,13,099,0 99,0 =+=⋅ ∆+∆=⋅ ∆−⋅=∆= ∆ = ∆ γ Si se consideran las pérdidas de carga singulares como un 20 % de las pérdidas de carga por rozamiento continuo, el factor “a” vale 1,2. Por lo tanto, la pérdida de carga por rozamiento admisible vale: ( ) mhr hr hrhra TT TT TTTT 07,1 2,1 29,1 2,129,1 2,1 == ⋅= ⋅ = ⋅
! 163 Sabiendo que la tubería terciaria es de polietileno, se calcula mediante la fórmula de Cruciani el diámetro teórico máximo de la tubería terciaria: Q(l/h) L(m) Z(m) hrTT(m) J (m/m) N F D (mm) 6144 68 -0,3 1,07 0,016 24 0,387 43,71 Se adopta para la terciaria PE 50A Ø 50 PN 6 ATM Con este diámetro, se calculan las pérdidas de carga reales, aplicando otra vez la fórmula de Cruciani: LFJh D Q L h J f r ⋅⋅= ⋅== 75,4 75,1 592,0 D interior (mm) Q (l/h) L (m) J (m/m) N F h f (m) 44 6144 68 0,012 24 0,398 0,32 9.4.7 PRESIÓN AL INICIO DE LA TUBERÍA TERCIARIA La presión al inicio de la tubería terciaria se determina mediante la siguiente expresión: ( ) ( ) v TT TT fam v TT TT fam h Z hHH h Z haHH + ∆ +⋅+= + ∆ +⋅+= 2 2,1733,0 2 733,0 Sabiendo que se necesita una presión de 10,36 m, se calcula la presión necesaria al inicio de la terciaria:
! 164 ( ) ( ) mH H h Z hHH m m v TT TT fam 12,12 4,1 2 3,0 32,02,1733,059,10 2 2,1733,0 = + − +⋅⋅+= + ∆ +⋅⋅+= 10. CALCULO DE LAS TUBERIAS SECUNDARIAS La tubería secundaria es de polietileno y alimenta a las tuberías terciarias de cada una de las subunidades. Para el dimensionado de los dos tramos de la tubería secundaria se tiene en cuenta el caudal que debe circular por cada tramo de tubería, asignando un diámetro comercial para que la velocidad del agua sea aceptable. Como la presión la proporciona una instalación de bombeo que forma parte del diseño, ésta se puede modificar de acuerdo a las necesidades, con lo que el cálculo de los diámetros se basa en adecuarlos a unos valores de la velocidad media entre 0,6 m/sg y 2,25 m/sg. Por debajo del primer valor los diámetros son excesivos y la tubería muy cara; además las bajas velocidades favorecen la formación de sedimentos. Para velocidades superiores a 2,25 m/sg las pérdidas de carga adquieren valores muy elevados y se acelera el envejecimiento de las tuberías. En riegos localizados se recomienda el criterio de no sobrepasar la velocidad de 1,5 m/sg, lo que conduce a la siguiente expresión: QD ⋅= 236,0 donde, D es el diámetro teórico de la tubería, en mm Q es el caudal circulante en l/h Para el cálculo de las pérdidas de carga se utiliza la fórmula de Cruciani:
! 165 L D Q h r ⋅ ⋅= 75,4 75,1 592,0 10.1 CALCULO DE LA TUBERIA SECUNDARIA EN UNIDAD DE RIEGO A El primer tramo suministrara al la subunidad A1 y A2, y el segundo tramo a la subunidad A3 y A4. TRAMO L (m) Z (m) Q (l/h) D teórico (mm) Ø (mm) D interior (mm) h r (m) 178,44 -0,5 11108 51,20 63 55,4 2,92 2161,82 -0,5 9232 46,68 63 55,4 4,35 hr = 7,27 Se adopta como tubería secundaria PE 100 Ø63 PN 10 en el tramo 1 y en el tramo 2. 10.2 CALCULO DE LA TUBERIA SECUNDARIA EN UNIDAD DE RIEGO B El primer tramo suministrara al la subunidad B1 y B2, y el segundo tramo a la subunidad B3 y B4. TRAMO L (m) Z (m) Q (l/h) D teórico (mm) Ø (mm) D interior (mm) h r (m) 139,98 -0,3 7636 42,45 63 55,4 0,77 234,4 0,3 9364 47,01 63 55,4 0,95 hr = 1,72 Se adopta como tubería secundaria PE 100 Ø63 PN 10 en el tramo 1 y en el tramo 2.
! 166 10.3 CALCULO DE LA TUBERIA SECUNDARIA EN UNIDAD DE RIEGO C TRAMO L (m) Z (m) Q (l/h) D teórico (mm) Ø (mm) D interior (mm) h r (m) 1 150,45 0,5 25156 77,05 90 79,2 4,28 Se adopta como tubería secundaria PE 100 Ø90 PN 10. 10.4 CALCULO DE LA TUBERIA SECUNDARIA EN UNIDAD DE RIEGO D El primer tramo suministrara al la subunidad D1 y D2, y el segundo tramo a la subunidad D3 y D4. TRAMO L (m) Z (m) Q (l/h) D teórico (mm) Ø (mm) D interior (mm) h r (m) 1 3 -0,2 9864 48,25 63 55,4 0,09 2 109 -0,2 10452 49,67 63 55,4 3,64 Se adopta como tubería secundaria PE 100 Ø63 PN 10. 10.5 CALCULO DE LA TUBERIA SECUNDARIA EN UNIDAD DE RIEGO E El primer tramo suministrara al la subunidad E1, E2, E5 y E6, y el segundo tramo a la subunidad E3, E4, E7 y E8. TRAMO L (m) Z (m) Q (l/h) D teórico (mm) Ø (mm) D interior (mm) h r (m) 1 49,01 -0,2 12060 53,35 63 55,4 2,11 2 98,13 -0,2 11392 51,85 63 55,4 3,82 hr = 5,92
! 167 Se adopta como tubería secundaria PE 100 Ø63 PN 10. 10.6 CALCULO DE LA TUBERIA SECUNDARIA EN UNIDAD DE RIEGO F El primer tramo suministrara a toda la unidad F. TRAMO L (m) Z (m) Q (l/h) D teórico (mm) Ø (mm) D interior (mm) h r (m) 1 63,64 -0,2 23484 74,45 90 79,2 1,61 Se adopta como tubería secundaria PE 100 Ø90 PN 10. 10.7 CALCULO DE LA TUBERIA SECUNDARIA EN UNIDAD DE RIEGO G El primer tramo suministrara a toda la unidad G. TRAMO L (m) Z (m) Q (l/h) D teórico (mm) Ø (mm) D interior (mm) h r (m) 1 191,5 -0,2 25556 77,66 90 79,2 3,61 Se adopta como tubería secundaria PE 100 Ø 90 PN 10.
! 168 11. CALCULO DE LA TUBERIA PRINCIPAL TRAMO L (m) Z (m) Q (l/h) D teórico (mm) Ø (mm) D interior (mm) h r (m) 1 102,53 -0,3 25556 77,66 90 79,2 3,00 2 109,75 -0,3 25556 77,66 90 79,2 3,21 3 40,35 -0,3 25556 77,66 90 79,2 1,18 4 6,4 -0,2 25556 77,66 90 79,2 0,19 5 56 -0,5 25556 77,66 90 79,2 1,64 6 42,62 -0,5 25516 77,60 90 79,2 1,24 7 72 -0,3 25556 77,66 90 79,2 2,11 8 24,07 0,3 17000 63,34 75 66,18 0,81 9 10 0,3 25516 77,60 90 79,2 0,29 Se adopta como tubería primaria PE 100 Ø 90 PN 10 y PE 100 Ø 75 PN 10 en el tramo 7. 12. MOVIMIENTO DE TIERRAS La instalación de una red fija de tuberías conlleva un movimiento de tierras en el que determinar los volúmenes de tierra a mover en función de las tuberías elegidas y la longitud establecida. 12.1 DEFINICIÓN DE ZANJAS Para la colocación de las tuberías en el terreno se hace necesaria la excavación de una zanja y cuyas dimensiones varían en función del diámetro a colocar. Las dimensiones correspondientes son: Diámetro exterior de la tubería Anchura de la zanja Profundidad de la zanja (m) Ø 200 (m) Ø + 0,6 (m) Ø+ 0,9 Ø > 200 (m) Ø + 0,7 (m) Ø+ 0,9
! 169 La sección tipo de la tubería se compone de una cama de arena de espesor 10 + Ø/10cm. Desde la generatriz inferior hasta 30cm por encima de la generatriz superior, se rellenara con material seleccionado de tamaño menor de 2cm. La parte superior se rellena con material procedente de la excavación. 12.2. EXCAVACIÓN DE LAS ZANJAS DE LAS TUBERIAS TERCIARIAS SUBUNIDAD TUBERIA Ø NOMINAL (m) ANCHURA Ø+0,6(m) PROFUNDIDAD Ø +0,9(m) LONGITUD(m) VOLUMEN (m3) A1 50A 0,05 0,65 0,95 76,5 47,24 A2 50A 0,04 0,64 0,94 79,5 47,83 A3 50A 0,05 0,65 0,95 79,5 49,09 A4 50A 0,04 0,64 0,94 73,5 44,22 B1 50A 0,063 0,663 0,963 49,5 31,60 B2 50A 0,04 0,64 0,94 44 26,47 B3 50A 0,05 0,65 0,95 57 35,20 B4 50A 0,05 0,65 0,95 57 35,20 C1 50A 0,063 0,663 0,963 80 51,08 C2 50A 0,063 0,663 0,963 80 51,08 C3 50A 0,063 0,663 0,963 72 45,97 C4 50A 0,04 0,64 0,94 72 43,32 D1 50A 0,063 0,663 0,963 92 58,74 D2 50A 0,05 0,65 0,95 30 18,53 D3 50A 0,05 0,65 0,95 61 37,67 D4 50A 0,04 0,64 0,94 61 36,70 E1 50A 0,05 0,65 0,95 43,5 53,72 E2 50A 0,04 0,64 0,94 43,5 52,34 E3 50A 0,04 0,64 0,94 43,5 52,34 E4 50A 0,032 0,632 0,932 43,5 51,25 E5 50A 0,05 0,65 0,95 43,5 53,72 E6 50A 0,05 0,65 0,95 43,5 53,72 E7 50A 0,05 0,65 0,95 43,5 53,72 E8 50A 0,05 0,65 0,95 43,5 53,72 F1 50A 0,05 0,65 0,95 64 39,52 F2 50A 0,063 0,663 0,963 64 40,86 F3 50A 0,05 0,65 0,95 64 39,52 F4 50A 0,05 0,65 0,95 64 39,52 G1 50A 0,063 0,663 0,963 62 39,59 G2 50A 0,04 0,64 0,94 71 42,71 G3 50A 0,04 0,64 0,94 68 40,91 G4 50A 0,05 0,65 0,95 68 41,99 TOTAL 1409,07
! 170 12.3 EXCAVACIÓN DE LAS ZANJAS DE LAS TUBERIAS SECUNDARIAS SUBUNIDAD TUBERIA Ø NOMINAL (m) ANCHURA Ø+0,6(m) PROFUNDIDAD Ø +0,9(m) LONGITUD(m) VOLUMEN (m3) A PE 100 0,063 0,663 0,963 238,32 152,16 B PE 100 0,063 0,663 0,963 74,38 47,49 C PE 100 0,09 0,69 0,99 160,71 109,78 D PE 100 0,063 0,663 0,963 72,23 46,12 E PE 100 0,063 0,663 0,963 147,14 93,94 F PE 100 0,09 0,69 0,99 63,64 43,47 G PE 100 0,09 0,69 0,99 191.50 86,00 TOTAL 578,97 12.4 EXCAVACIÓN DE LA ZANJA DE LA TUBERIA PRIMARIA TUBERIA Ø NOMINAL (m) ANCHURA Ø+0,6(m) PROFUNDIDAD Ø +0,9(m) LONGITUD(m) VOLUMEN (m3) PE 100 0,09 0,69 0,99 463,68 279,85 Los metros total de la excavación son 2265,61 m3.
!" 5 4. INGENIERIA DE LAS OBRAS Las fases para su construcción serán: 1. Excavación: todo el material extraído en la excavación se retirará de la zona en camiones. Después se procederá al refinado de taludes y partes planas. Por último se coloca una capa de arena de 5 cm. La inclinación del talud será de 26,57º. 2. Recubrimiento: las láminas impermeabilizantes son soldadas por el método de fusión del propio material con aire o cuña caliente. Se deja un solape de 5 cm. como mínimo, así como suficiente holgura. Es imprescindible controlar periódicamente el buen estado de las uniones. Durante el trabajo de impermeabilización, debe asegurarse la correcta fijación de la lámina para evitar los posibles golpes de viento la levanten y produzcan desperfectos. 3. Anclaje: se realizará en la parte superior, en una zanja perimetral de 50 × 50 cm. El relleno de la zanja se efectúa con tierra de la propia explotación. 4. Puesta en servicio: para la entrada y salida de agua se emplea un sistema normal, debiéndose cuidar que la lámina no reciba directamente el impacto del caudal de agua de entrada 5. Medidas de seguridad: para evitar daños y personas o animales, se valla el perímetro del embalse. Para asegurar un adecuado mantenimiento de la instalación, el embalse deberá permanecer lleno de agua el mayor tiempo posible, evitándose períodos de vacío así como frecuentes ciclos de vaciado y llenado. La fosa estará protegida por una valla metálica perimetral de 2 m. de altura.
!" 6 5. SISTEMA DE DRENAJE En el diseño de una balsa es necesario fijar un caudal de fugas admisible para su correcto funcionamiento, el cual no debe elevar el nivel freático de la zona. Es por tanto necesario disponer de un sistema de drenaje que permita verificar este caudal y así poder tomar a tiempo las medidas necesarias para remediar las fugas no admisibles. El agua a evacuar puede provenir de pérdidas en la pantalla, de filtraciones de lluvia a través del talud o de elevaciones y surgencias puntuales del nivel freático. El sistema de drenaje de una balsa generalmente está constituido por una capa de material permeable que cubre el vaso por zanjas drenantes en la solera, que conducen el agua hasta el exterior de la balsa. La presencia habitual de arcillas en los taludes limita la permeabilidad de los mismos, por ello se recomienda prever que el soporte de la membrana de impermeabilización también tenga función de drenaje. Esta función se puede conseguir extendiendo sobre la solera y los taludes interiores una capa de material granular (granulometría entre 3 y 5 mm) de al menos 10 cm de espesor y que posea un equivalente de arena. Las zanjas drenantes de la solera del embalse se conectan a esta capa de material permeable y deben disponer de ramificaciones ascendentes en el cuerpo del terraplén para la evacuación de gases. Las zanjas de drenaje están constituidas por los siguientes elementos: - Un geotextil transmisivo o una capa fina de material permeable que se emplaza entre el suelo y la capa drenante. - Tubos drenantes de PVC Ø110 PN6. - Material granular, generalmente árido machacado.
!" 7 Las aguas recogidas por las tuberías porosas se evacuan por gravedad, instalándose en el punto más bajo una arqueta de registro para controlar las cantidades de agua drenadas. Las dimensiones de las zanjas así como de los elementos utilizados pueden verse en el plano correspondiente.
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ÍNDICE ANEJO XIII ESTUDIO GEOLOGICO Y GEOTECNICO DE LA BALSA DE ALMACENAMIENTO 1. TRABAJOS REALIZADOS............................................................................. 1 2. DESCRIPCIÓN GEOLÓGICA........................................................................ 2 3.HIDROLOGÍA.................................................................................................. 2 3.1 RED NATURAL DE DRENAJE................................................................. 2 3.2. AGUAS SUBTERRÁNEAS...................................................................... 3 3.3. CONDICIONES GENERALES................................................................. 3 4. GEOTECNIA .................................................................................................. 3
!"!# 1 ESTUDIO GEOLOGICO Y GEOTECNICO 1. TRABAJOS REALIZADOS Los trabajos se iniciaron con el estudio del Mapa Geológico a escala 1:200.000 del Instituto Geológico y Minero, seguido de la identificación sobre fotografía aérea, utilizando estereóscopos de espejos, de las formaciones geológicas existentes. A continuación, y una vez obtenida la visión de conjunto de la zona, se giró una visita al campo con objeto de: Identificar las formaciones geológicas. Estudiar las características geotécnicas de los terrenos. Estudiar las redes de drenaje. Durante este reconocimiento se localizó los posibles lugares de emplazamiento de la principal obra del proyecto: la balsa de almacenamiento. Las conclusiones preliminares se fueron afirmando o ratificándose con la realización de los sondeos y calicatas, cuya misión fue doble, pues a la información que sobre la capa arable y zona radicular que se obtuvo a fin de racionalizar el riego, se añadió información sobre niveles freáticos, zonas salinas, sales más frecuentes, influencia del agua sobre los materiales, permeabilidad de las zonas subsuperficiales, características en cuanto a dureza de las tierras, a tener en cuenta en la elaboración de precios de movimientos de tierras en zanjas, así como rendimientos de la maquinaria.
!"!# 2 2. DESCRIPCIÓN GEOLÓGICA Durante el Eoceno medio en este sector de la Cuenca de JacaPamplona se desarrolla una sedimentación marina correspondiente a facies de talud y la progradación de un sistema arrecifal. Sobre las facies marinas, se depositan materiales continentales correspondientes a facies deltaicas. Aparecen depósitos de continentales de delta, correspondientes al denominado Delta del Sobrarbe, y constituidos litológicamente por areniscas y lutitas. El sustrato Terciario presenta un horizonte de alteración que puede llegar a los 2,0 m de espesor, constituido por arcillas limosas y arcillas margosas. El recubrimiento Cuaternario incluye los materiales más recientes, que discordantemente recubren parcialmente al sustrato rocoso y que se corresponden con depósitos coluviales y terrazas fluviales. Encontramos Glacis correspondientes a los depósitos de ladera, relacionados con procesos de arroyada en manto y gravedad. Aparecen en el entorno de Margudgued, generando relieves de topografía llana con suaves pendintes. Están constituidos por gravas con cantos planares envueltos en matriz limoarenosa. Las terrazas fluviales corresponden a los depósitos generados por el cauce del río Ara. Se disponen a lo largo del valle. Están constituidas por gravas con cantos redondeados envueltos en matriz arenosa. 3.HIDROLOGÍA 3.1 RED NATURAL DE DRENAJE El rio Ara es el cauce hídrico principal, y al que van a parar en último extremo las aguas superficiales del sector.
!"!# 3 A él van a desaguar, fuera ya de los límites del sector otros barrancos y arroyos que lo atraviesan.. 3.2. AGUAS SUBTERRÁNEAS Los movimientos acuosos en los tipos de sedimentos que hay en el sector, son prácticamente inexistentes. En las laderas de las zonas elevadas no se han apreciado signos de afloramientos hídricos, si bien, es cierto que dichas zonas están muy bien drenadas superficialmente. 3.3. CONDICIONES GENERALES La casi prácticamente nula circulación de agua en el subsuelo hace necesaria la existencia de una red hidrológica superficial, muchas veces alterada por el hombre con abancalamientos, eliminación de barrancos, etc., que dificultan el drenaje sin la realización de las obras que los sustituyan. La existencia de zonas de drenaje impedido tiene una importancia capital en cuanto a las características geotécnicas de los terrenos, debido a las frecuentes alteraciones estructurales de los sedimentos margosos por la acción del agua. 4. GEOTECNIA El solar elegido para la ubicación de la balsa se encuentra situado al lado de la acequia principal, se ha procedido a estudiar los cortes realizados en la zona más próxima a la ubicación de la balsa.
!"!# 4 Se trata de materiales excavables con retroexcavadora, admitiendo taludes con pendientes medias. Los desmontes que se practiquen a lo largo del trazado estudiado serán en general de poca altura, y afectarán principalmente a materiales del sustrato Terciario, pudiendo encontrarse parcialmente cubiertos por depósitos del recubrimiento Cuaternario.
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!"#$%$ 5 - Disco de bronce. - Junta de caucho. - Retén de la junta de acero. - Eje del disco de acero inoxidable. - Arandela del asiento de bronce. - Presión máxima de trabajo 16 atm. - Tamaño reducido, fácil de instalar. - Bajas pérdidas de carga. - Materiales internos de alta resistencia a la corrosión. Se instalarán válvulas de 2” e irán colocadas justo después del equipo de bombeo para evitar el golpe de ariete. La pérdida de carga está entorno a los 0,2mca para cada una. 2.5. VÁLVULAS DE MARIPOSA Se han colocado válvulas de mariposa, una delante y otra detrás del filtro en la tubería primaria, en la caseta de bombeo. Son colocadas para en caso de limpiar el filtro o tener que desarmarlo, se cierran las dos válvulas y así no se va todo el agua de las tuberías por el suelo y se queda dentro de las tuberías. Las válvulas de mariposa se colocarán del mismo diámetro al que corresponda la tubería en las cuales se han de colocar. Las válvulas van alojadas en arquetas prefabricadas de hormigón. 3. FILTROS Los filtros son necesarios para evitar la obturación de los goteros. Para su prevención se colocan los correspondientes elementos de filtrado en los cuales se quedan las partículas retenidas. Se ha elegido un filtro de anillas autolimpiable. En el modo de filtración, las anillas se encuentran fuertemente comprimidas tanto por la fuerza de un
!"#$%$ 6 muelle como por un sistema de presión hidráulico, aprovechando la propia presión de entrada al filtro. Los sólidos quedan retenidos en el elemento filtrante, realizándose una captura selectiva en función del grado de filtración seleccionado. El agua queda acondicionada para su utilización. Cuando se acumula cierta cantidad de suciedad en la anillas, se desencadena el proceso de limpieza, el cual activa la válvula de contralavado, cambiándola de posición e invirtiendo el sentido del flujo en el interior del filtro. Simultáneamente, las anillas se separan a la vez que unos chorros de agua tangenciales les imprimen un movimiento rápido de giro, liberando todas las partículas de suciedad retenidas. El agua de contralavado es expulsada al exterior por el colector de drenaje. Al finalizar el proceso de limpieza, el solenoide, el filtro y la válvula de contralavado vuelve a su posición normal de de filtrado. que realizan un tamizado superficial del agua, reteniendo las partículas mayores que los orificios de la malla y evitándose así la obturación de las boquillas, y será instalado en la caseta de bombeo. Las ventajas de estos filtros presentan las siguientes características: - Combinación de filtración en superficie y en profundidad. - Contralavado totalmente automatizable. - Filtración de alta presión. - Configurador modular de cabezales. - Consumo mínimo de agua para contralavado - Fabricado en materiales plásticos de máxima calidad. - Mantenimiento mínimo y sencillo de realizarPara la elección del filtro, se optará por uno de 3” y será colocado en la caseta de bombeo. - Área filtrante: 1760 cm2 - Conexión entrada y salida por bridas - Presión máxima: 10 kg/cm2
!"#$%$ 7 - Presión minima: Cilindro perforado acero inoxidable - Presión mínima de contralavado: 0,8 kg/cm2 - Caudal de lavado: 30m3/h 4. ELEMENTOS SINGULARES Los elementos singulares son piezas especiales (uniones, codos, tes, etc.) diseñadas para conectar dos tubos, cambiar su dirección, conectar más de dos entre sí, etc. La unión entre tuberías de PE se realiza mediante juntas mecánicas. Los cambios de sección de la tubería a lo largo de la red se consiguen mediante la colocación de piezas tronco-cónicas que sirven de conexión entre las tuberías de distinto diámetro. La relación entre la longitud de la pieza y la diferencia entre los diámetros de las tuberías tiene que ser lo mayor posible para reducir las pérdidas de carga singulares en estos elementos. La división de la vena líquida circulante por la tubería se consigue mediante la colocación de piezas en “T”. e “Y” dependiendo del diámetro y la posición pueden necesitar anclajes especiales. Las piezas en “T”. e “Y” utilizadas en la red de riego son del mismo material que las tuberías que une. 5. DESAGÜES 5.1 DESAGÜES DE LA RED DE RIEGO Para el vaciado de la red o de tramos aislados se han colocado desagües a lo largo de la red de distribución. En su colocación se ha tenido en cuenta que estuvieran situados en los puntos terminales de los perfiles de las
!"#$%$ 8 tuberías descendentes y en los “mínimos” de dicho perfil. También se tiene en cuenta que exista una zona para su desagüe por gravedad. Con la colocación de desagües se permite el vaciado y limpiado de la tubería mediante el escape violento de agua a través de estas válvulas. Las dimensiones dependen del diámetro de la tubería y están compuestos por una válvula de esfera y una arqueta tal como se indica en plano. 5.2 DESAGÜES FIN DE TRAMO Al final de cada tramo de la tubería terciaria de cada módulo se colocará una prolongación de la misma con salida al exterior consistente en doble codo 90º con 1m. de tubería de 50mm de diámetro, con tape final macho roscado, todo en PVC. Este desagüe permite la expulsión de elementos extraños en la red durante los primeros riegos al comenzar la campaña de riego para evitar obturaciones en los emisores, al igual que el vaciado de la red en caso de ser necesario. 6. FERTIRRIGACIÓN La gran mayoría de los fertilizantes se pueden aplicar en forma sólida mediante abonadoras, salvo los cultivos que por su naturaleza o por su porte no permiten la entrada al cultivo con maquinaria en el momento de aplicar la dosis necesaria. Con lo cual tenemos la posibilidad de aplicarlo mediante el riego en el momento que se desee. Pero no solo consiste en el aporte de abonos junto con el agua de riego sino también en el fraccionamiento y aplicación de los mismos en los momentos más idóneos para el desarrollo de las plantas.
!"#$%$ 9 La aplicación de fertilizantes con el agua de riego puede abaratar en gran medida los costes de la explotación reduciendo la mano de obra para su aplicación. Para ello es necesario disponer de aparatos que permitan la inyección de abonos en la red de tuberías posibilitando el control de las cantidades de abono aplicadas y de la automatización del proceso. En nuestro caso en vez de instalar unos depósitos de fertilizantes llevaremos el fertilizante mediante cubas que nos las proporcionaran las casas de fertilizantes. Así abaratamos relativamente el coste de la instalación de la red de riego. 6.1 EQUIPO DE INYECCIÓN Ante las distintas posibilidades existentes en el mercado (inyectores Venturi, bombas dosificadoras eléctricas, bombas dosificadoras hidráulicas), se opta por la bomba hidráulica. En nuestro caso, como el depósito de fertilizante es móvil (cubeta remolque) se utilizara una bomba que sea de fácil montaje. Las ventajas de este equipo inyector de fertilizantes y productos químicos son: - Va accionado por un motor hidráulico que funciona con la propia presión hidráulica del sistema de riego. - El inyector es resistente a los productos químicos usuales en agricultura. - La cantidad a inyectar es fácilmente regulable. - El inyector realiza su función de inyección en cualquier diámetro de la tubería. - Su puesta en marcha y detención puede realizarse de forma manual o automática.
!"#$%$ 10 6.2. CARACTERISTICAS TÉCNICAS - Caudal de inyección: según la presión en la tubería de alimentación del motor hidráulico. - Presión de inyección: doble de la presión del agua que hace funcionar el motor hidráulico. - Presión máxima de trabajo: 8Kg/cm2. - Presión mínima de trabajo: 1kg/cm2. - Consumo de agua: 3 veces el producto inyectado. - Peso bruto: 5Kg. 6.3 ELEMENTOS Y ACCESORIOS - Dado que el caudal es proporcional a la presión de agua en la tubería de alimentación del motor eléctrico, este caudal se ajustará regulando dicha presión mediante una válvula manual de ¾”, instalada en la tubería de alimentación mencionada. - Válvula de purga de aire. Asegura que el aire que se acumula en la cámara de la bomba entre los ciclos de fertilización no evitará la operación normal de bombeo. - Contador de productos químicos. -Electroválvula instalada en la tubería de alimentación del motor hidráulico del inyector. 6.4 AUTOMATIZACIÓN Como el sistema de riego está automatizado la solución más idónea para controlar la cantidad del producto a inyectar es la de instalar un contador de productos químicos. Éste transmitirá la información al programa de riego el cual tendrá fijada en una base de datos la cantidad de producto químico a
!"#$%$ 11 inyectar. Una vez determinada dicha cantidad el programador actuará sobre la electroválvula instalada en la tubería de alimentación del motor hidráulico del inyector cerrándola con lo que finalizará la inyección. 7. CONTADORES Como indicamos en el apartado de fertirrigación, para su automatización es necesario un contador de productos químicos a la salida del inyector. Las características hidráulicas para el contador proporcional de 3” o de diámetro de ¾” de transmisión magnética son: - Caudal nominal: 2.500 l/h. - Caudal máximo: 5.000 l/h. - Caudal mínimo: 200 l/h. - Error caudal mínimo < caudal < caudal de transición (%): ± 5. - Caudal de transición < caudal < caudal de máximo (%): ± 2. - Presión nominal: 10atm. - Temperatura máxima: 40º C. Las características técnicas son: - Cuerpo de PVC. - Turbina y partes internas de polipropileno. - Emisor de pulsos: Además de acumular datos de volumen de líquido, es necesario el envío de una señal eléctrica al programador para procesar la información concerniente a los caudales. El contador elegido puede dotarse de emisores de pulsos que proporciona un pulso cada 1litro, 10litros o 100litros. Las características del emisor son: Carga máxima 2VA, intensidad máxima 50mA y voltaje máximo 28V.
!"#$%$ 12 8. PROGRAMADORES El programador de riego elegido permite realizar el control total de la red de riego activando de forma automática cada uno de los sectores de riego ya sea en base volumétrica o temporal. Asimismo controla la fertilización y la apertura o cierre de la instalación. El programa almacena los diferentes parámetros de riego, tanto actuales como acumulados. Las principales características de este programador son: - Control simultáneo de varias líneas principales definidas por el usuario. - Operación simple y fácil mediante teclado numérico y funcional y con pantalla de cristal líquido. - La aplicación de agua y fertilizantes puede realizarse en base temporal o volumétrica. - Menú de ayuda con información e instrucciones de funcionamiento en pantalla accesible desde cualquier punto del programa. - Acumulación de cantidades de agua y fertilizantes aplicadas en cada válvula. - Programas de riego independientes para cada válvula. - Capacidad de actuación de las válvulas de forma manual. - Batería auxiliar de mantenimiento de programas e información en el caso de fallo de la tensión de alimentación. - Condiciones de arranque, paro y espera independientes para cada sistema de riego. - Autotest y programa de diagnóstico tanto para el hardware como para el software. - Capacidad de comunicación con un ordenador central vía cable o vía radio.
!"#$%$ 13 El modelo de programador elegido es el “AGRONIC 2500”, capaz de realiza el control de hasta 30 sectores de riego gobernados por 50 programas independientes. 9. AUTOMATISMO DE LA RED DE RIEGO Los Automatismos están formados por todo el conjunto de elementos que hacen que las válvulas se abran y cierren de forma automática por medio de la orden del programador de riego, o la diferencia de presión entre dos presostatos. Por lo que por cada válvula se necesitan los siguientes elementos: - Llave de tres vías, conecta el diafragma de la válvula hidráulica con la atmósfera (comando manual) o con el solenoide de control de la misma, (comando automático). - Solenoide, llave de respuesta si o no, en función del impulso que le llega del ordenador, es un electroimán que actúa sobre un eje longitudinal, a la vez que este envía el paso de agua o vaciado a la llave de tres vías, la cual actúa sobre la válvula. - Microtubos de comando, tubos de polietileno de 8 mm que conectan las válvulas, llaves y solenoides entre sí para las distintas funciones antes descritas, (llenado y vaciado del diafragma de las válvulas hidráulicas) por ellos circula agua de la misma red de riego. Se instalan a la vez que las tuberías, en las mismas zanjas y se cubren a la vez que estas.
!"#$%$ 14 10. CASETA DE BOMBEO Será una caseta prefabricada de hormigón con una superficie de 16 m2, con tejado a un agua, y con unas dimensiones de 4 x 4 x 2,34m. Fabricada con panel de 15 cm y aislamiento estará cubierta de hormigón. La puerta principal es de acero galvanizado de doble capa y unas dimensiones de 2,37x 2,16m. El trasporte y montaje correrá a cargo de la empresa suministradora. Su instalación estará supervisada por el director de obra. En el interior de esta caseta tendremos todos los elementos necesarios para el bombeo del agua como son filtros, codos, válvulas, etc. 11. DESCRIPCIÓN DE LOS ELEMENTOS El bombeo se va a realizar desde la balsa de riego que tenemos dispuesta. La bomba será instalada en el fondo de la balsa a nivel de cota mínima del embalse que es de 279m. La bomba irá unida al tubo de la tubería primaria con PE, al igual que los de la tubería secundaria. Al inicio de la tubería primaria después de la bomba irá colocada una válvula de retención. En la caseta de bombeo colocaremos una válvula de mariposa, un filtro de malla y una segunda válvula de mariposa, en ese orden, para que, si hubiera que quitar el filtro alguna vez, se cierren las válvulas de mariposa y no pueda salir el agua de la tubería. 12. EQUIPO DE BOMBEO
!"#$%$ 21 Donde: L = Longitud de la tubería de impulsión, en m V = Velocidad del agua, en m/s T = Tiempo de parada de la bomba g = Aceleración de la gravedad = 9,81 m/s2 Con lo cual la presión máxima que se produce en la tubería cuando se para la bomba es de: Pmax = Hme + DH = 30 + 2,69 = 32,69 m.c.a. 12.3.4. ELECCIÓN DEL TIMBRAJE La válvula de retención se sitúa al inicio de la tubería primaria por ello la presión estática máxima coincide con la diferencia de cota que ha de vencer la bomba. Disponiendo de un timbraje de 1MPa será más que suficiente para que no hubiera problemas causados por un exceso de presión dado que la presión máxima que se produce en la tubería cuando se paren las bombas es de 32,69mca. 12.3.5. ABSORCIÓN DEL GOLPE DE ARIETE Colocaremos una válvula de retención de 90mm de diámetro de disco partido de PN6 en el comienzo de la tubería primaria a la salida de la bomba. De esta manera protegeremos la conducción contra las posibles sobrepresiones de una manera fácil y económica y minimizamos el golpe de ariete, aunque en nuestro caso es mínimo. 13. GRUPO ELÉCTROGENO
!"#$%$ 22 Tanto la bomba sumergida, la bomba inyectora como el programador de riego vienen alimentados por un grupo electrógeno que necesitará la siguiente potencia: - Grupo electrobomba: 2,97Kw - Bomba inyectora: 0,59Kw - Programador de riego: 0,12Kw - Total potencia necesaria: 3,68Kw. Potencia necesaria grupo electrógeno: Nn = Nu / Mg 3,68 / 0,8 = 4,6Kw Se instalará un grupo electrógeno de gasoil que tenga una potencia de 6Kw (6,6 Kva).
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ÍNDICE ANEJO XV ESTUDIO DE VIABILIDAD ECONÓMICA 1. INTRODUCCIÓN ........................................................................................... 1 2. SITUACIÓN ACTUAL..................................................................................... 1 3. VIDA ÚTIL ...................................................................................................... 2 3.1. VIDA ÚTIL DE LA PLANTACIÓN ............................................................ 2 3.2. VIDA ÚTIL DE LOS ELEMENTOS DE LA PLANTACIÓN ....................... 2 4. COSTES DE EXPLOTACIÓN ........................................................................ 3 4.1 COSTES ORDINARIOS ........................................................................... 3 4.2 COSTES EXTRAORDINARIOS ............................................................... 4 5. INGRESOS DE EXPLOTACIÓN.................................................................... 6 5.1. INGRESOS ORDINARIOS ...................................................................... 6 5.2. INGRESOS EXTRAORDINARIOS .......................................................... 8 6. ESTUDIO DE RENTABILIDAD DE LA INVERSIÓN ...................................... 9 6.1.CONSIDERACIONES PREVIAS .............................................................. 9 6.2. ESTUDIO DE RENTABILIDAD................................................................ 9 7. CONCLUSIONES......................................................................................... 12 7.1. VAN ....................................................................................................... 12 7.2.TIR.......................................................................................................... 12 7.3. PAY-BACK............................................................................................. 13
! 1 ESTUDIO DE VIABILIDAD ECONÓMICA 1. INTRODUCCIÓN Con el objeto de analizar si este proyecto es viable económicamente, se determinan varias variables económicas que reflejarán si la inversión es rentable. De esta forma se calcula el VAN ó Valor Actual Neto, el TIR ó Tasa Interna de Rentabilidad y el Plazo de recuperación ó Pay-Back. El VAN establece que una inversión es rentable y viable cuando es mayor de cero. El TIR es el tipo de interés que hace el VAN de una inversión sea igual a cero, dando las unidades monetarias que se ganan por cada unidad monetaria invertida y año. Si el tipo de interés unitario que resulta del cálculo del TIR es mayor al tipo de interés, la inversión es rentable. El Pay-Back indica el tiempo, expresado en años, que tarda en recuperarse el pago de la inversión. Para calcular estos índices, se considera una vida útil de la inversión de 20 años, sobre la cual se define la corriente de pagos y cobros de la plantación. 2. SITUACIÓN ACTUAL En la actualidad, las parcelas que forman parte del proyecto están dedicadas al cultivo de una pradera mixta de gramíneas y leguminosas, obteniéndose sólo un corte anual de hierba.
! 2 La explotación de los frambuesos se llevará de forma familiar tan como se describe en el primer anejo. 3. VIDA ÚTIL 3.1. VIDA ÚTIL DE LA PLANTACIÓN La vida útil de la plantación es de 20 años. Se puede dividir la vida útil de la plantación en: Año 0: Implantación y puesta en marcha del proyecto Años 1 y 2: Período en que la producción es mínima Años 3 a 7: Período en que la producción aumenta de forma progresiva cada año Años 8 a 14: Plena producción Años 15 a 20: Período en que la producción desciende. La plantación se arrancará el año 20, cuando comienza el período decreciente de la producción y los ingresos de la plantación decrecerían. 3.2. VIDA ÚTIL DE LOS ELEMENTOS DE LA PLANTACIÓN A lo largo de la vida de la plantación será necesario, reemplazar algunos de los equipos utilizados en la plantación que se sitúan a la intemperie, bajo la acción de los agentes atmosféricos. En la tabla 1, se indican los elementos que requerirán su reemplazo, su vida útil, en años, el valor de adquisición y su valor residual respecto al de adquisición.
! 3 Al finalizar su vida útil, la venta de estos equipos supondrá un cobro extraordinario, mientras que su renovación será un pago extraordinario. Tabla 1: Equipos que requieren de su renovación EQUIPO VIDA ÚTIL VALOR ADQUISICIÓN VALOR RESIDUAL LATERALES DE RIEGO 20 15.089,52 € 5% EQUIPO DE BOMBEO Y ELEMENTOS SINGULARES 20 7369,47 € 0% IMPERMEABILIZACION BALSA 20 13.273,40 € 20% CASETA DE RIEGO 25 3430,33 € 20% ELEMENTOS DE APOYO 30 3139,57€ 10% 4. COSTES DE EXPLOTACIÓN En los costes de explotación se diferencian los costes ordinarios originados por el cultivo de los arbustos implantados, y los costes extraordinarios, debido a la renovación de alguno de los elementos de la inversión. 4.1 COSTES ORDINARIOS Los costes ordinarios anuales en el año 0 serán los correspondientes a la ejecución del proyecto mas la plantación, 594.810,17 €. A partir del año 1 y hasta el 20 los costes serán los siguientes:
! 4 CONCEPTO UNIDAD PRECIO COSTE CONSUMO GASOIL 2000 € FERTILIZANTES AZUFRE 98 % 434 kg/ha 0,30 €/kg 1595 € N-P-K 600 kg/ha 0,50 €/kg 3675 € SULFATO MAGNÉSICO 420 kg/ha 0,40 €/kg 2058 € COSTES MAQUINARIA TRACTOR+ABONADORA 0,27 h 30 €/h 97,20 € TOTAL 9425,20 € Además, aunque se trata de una explotación familiar habrá que contar con la contratación de peones eventuales para la recolección, estimados en 2 por cada unidad y con una duración eventual de dos meses. Año 1-20 CONCEPTO UNIDAD PRECIO COSTE MANO DE OBRA JORNADAS 56€/ Jornada de 8h 37632€ 4.2 COSTES EXTRAORDINARIOS Los costes extraordinarios a lo largo de la vida de la plantación se recogen en las siguientes tablas. Costes extraordinarios. Año 1 CONCEPTO UNIDAD PRECIO COSTE ADQUISICIÓN COLMENAS 24 COLMENAS 42 €/COLMENA 1008€ ADQUISICÓN TIJERAS DE PODA 12 UD 38 €/UD 456 €
! 5 ADQUISICIÓN MOTOGUADAÑA 1Kw 3 UD 461 €/UD 1383 € ADQUISICIÓN EQUIPO DE PROTECCIÓN INDIVIDUAL 7 EQUIPO DE TRABAJO 23013,5 €/EQUIPO 1613,5 € TOTAL 4460,5 € Costes extraordinarios. Año 13 CONCEPTO UNIDAD PRECIO COSTE RENOVACIÓN EQUIPO DE TRABAJO 7 UD 230,5 €/UD 16130,5 € TOTAL 16130,5 € 5. INGRESOS DE EXPLOTACIÓN 5.1. INGRESOS ORDINARIOS Los ingresos ordinarios de la plantación provendrán de la venta de fruta, que será vendida directamente desde la explotación para industrias alimenticias de la zona, o a través de envases para comercios de la zona: La producción neta media que se establece para el frambueso en plena producción es de 2 kg/planta. La producción, durante los primeros siete años se estima en un porcentaje respecto al período de plena producción, tal como se recoge en la siguiente tabla:
! 6 AÑO PRODUCCIÓN 1 2% 2 10% 3 25% 4 35% 5 45% 6 55% 7 65% 8-14 95% 15-20 75% Recordando que el número de plantas existentes es de 72.418, la producción neta total que se puede obtener en la plantación cada año es la siguiente: AÑO Kg FRAMBUESA 1 2896,72 2 14.483,6 3 36.209 4 50.692,6 5 65.176,2 6 76.659,8 7 94.143,4 8 a 14 144.836 15 a 20 101.385 En la producción neta por planta, ya se han descontado las posibles pérdidas causadas por agentes atmosféricos, enfermedades, plagas y ataques de aves.